窒化処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
【課題】内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安価に、且つ、安定的に提供する。
【解決手段】
冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とする。
【解決手段】
冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼板表面に窒化処理を施す際の窒化処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
差動装置に用いられるビスカスカップリングプレートのような極薄の鋼板材料等には、鋼板表面の高硬度性はもとより、鋼板自体の内部硬度も高硬度であることが求められる。
【０００３】
極薄の鋼板材料において内部硬度を高くする方法としては、通常、鋼にＣｒやＭｏ等の元素を添加する方法がとられる。
【０００４】
また、鋼板表面の硬度を高める方法としては、従来から浸炭処理或いは窒化処理等の方法が知られている。一般に窒化処理は浸炭処理と比べ熱処理歪が小さいため、形状の要求精度の厳しい薄物材の表面硬化処理として窒化処理が広く用いられている。
【０００５】
例えば、特許文献１（特開平２−２１７４４０号公報）の［従来技術とその問題点］には、窒化処理に用いる内部硬度の高い鋼として、ＪＩＳ ＳＡＣＭ６４５（０．４５Ｃ−０．３Ｓｉ−１．５Ｃｒ−０．２Ｍｏ−１．０Ａｌ）のような、ＣｒやＭｏを添加した鋼が一般に用いられる旨が記載されている。
【特許文献１】特開平２−２１７４４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記鋼にＣｒやＭｏ等の元素を添加して鋼板の内部硬度を高める方法は、鋼板価格が大幅にアップするという問題がある。
【０００７】
また、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感であり、安定的に窒化層を形成することがむずかしく、窒化不良が生じ易く、表面の硬度不足を招く恐れがある。
【０００８】
鋼板価格をアップさせることなく内部硬度の高い冷延鋼板は、例えば、一般的な低炭アルミキルド鋼を、冷間圧延したままの状態で、焼鈍を行わないことで製造することができる。しかし、このような、いわゆるフルハードの冷延鋼板の表面に窒化処理を行うと窒化不良が生じるという問題があった。
【０００９】
本発明は、上記の問題に対してなされたもので、内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安価に、且つ、安定的に供給できる冷延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者等は、上記フルハードの冷延鋼板の表面に窒化処理を行った場合の窒化不良の原因について検討を行った。
【００１１】
上述したように、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感である。そこで、本発明者らは、鋼板表面に付着するＣ量及びＳｉ量と、窒化処理性の関係について検討した。
【００１２】
図１は、鋼板表面に付着するＣ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。また、図２は、鋼板表面に付着するＳｉ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。この図１及び図２は、ＲＸガス（炭化水素と空気を混合してＮｉ触媒で熱分解させたガス。ＣＯ：２０％，Ｈ２：４０％，Ｎ２：４０％）とＮＨ４ガスを１：１で混合した雰囲気中に鋼板をさらし、６００℃で１時間窒化処理を行った場合の鋼板表面のビッカース硬度（Ｈｖ）を荷重５０ｇで測定した結果を示したものである。
【００１３】
ここでは、前記ビッカース硬度の値が、約８００Ｈｖでほぼ一定となっている領域は窒化処理が安定して行われる領域であると判断できる。
【００１４】
図１から鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下とすることで、窒化処理が安定して行われ、優れた窒化処理性を有していることがわかる。また、図２から鋼板表面に付着しているＳｉ量を４０ａｔ％以下とすることで、窒化処理が安定して行われ、優れた窒化処理性を有していることがわかる。
【００１５】
以上より、窒化処理を安定して行うためには、鋼板表面に付着するＣ量を５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることが必要であることがわかった。
【００１６】
一方、冷間圧延後の鋼板表面には通常圧延油が付着しており、そのままの状況で窒化処理を施すと鋼板表面に残留するＣ（カーボン）の影響で窒化が不安定になる。冷間圧延後に行う通常の洗浄では表面に微量のＣが残留し、窒化不良をおこすことから、このＣを除去する方法について検討した。その結果、冷間圧延後に鋼板表面を加熱することで、鋼板表面のＣを除去できることを見出した。なお、鋼板の再結晶温度以上で加熱を行うと鋼板が軟化し、硬度低下を起こすことから、鋼板の硬度低下を防止するには、加熱温度は再結晶温度未満とする必要がある。
【００１７】
図３は、加熱温度に対する鋼板表面の付着Ｃ量の変化を示したものである。加熱温度が３００℃以上で、加熱後の鋼板表面のＣ量が５０ａｔ％以下に低減することがわかった。
【００１８】
また、図４は、加熱温度に対する窒化処理後の鋼板内部（板厚中心部）の硬度変化を示したものである。なお、図４は、低炭アルミキルド鋼について測定した結果を示したものである。鋼板の内部硬度は、前記低炭アルミキルド鋼の再結晶温度である６３０℃未満の温度でほぼ冷間圧延時のままの硬度を保つことができることがわかった。
【００１９】
また、本発明者らは、鋼板表面にＳｉが付着する原因についても検討を行った。その結果、鋼板表面へのＳｉの付着は、Ｓｉを含有する洗浄液で鋼板を洗浄する際に、洗浄液中のＳｉが鋼板表面に電着することが原因であることがわかった。
【００２０】
本発明は、上記の知見に基づきなされたもので、以下のような特徴を有する。
［１］冷間圧延後に焼鈍を行わずに製造される表面窒化処理性に優れた冷延鋼板であって、
鋼板表面に付着しているＣ量が５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量が４０ａｔ％以下であることを特徴とする表面窒化処理性に優れた冷延鋼板。
［２］冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とする表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
［３］冷間圧延後、加熱前に、鋼板表面にＳｉが電着しない条件で洗浄を行うことを特徴とする上記［２］に記載の表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安価に、且つ、安定的に供給できる冷延鋼板およびその製造方法が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明を実施するための最良の形態の一例を説明する。
【００２３】
本発明に係る表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法は、冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とするものである。
【００２４】
上述したように、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感である。そこで、鋼板表面に付着し、窒化を阻害する要因となるＣの付着量を５０ａｔ％以下、及び、Ｓｉの付着量を４０ａｔ％以下とすることで、安定した窒化処理が可能な、表面窒化処理性に優れた冷延鋼板が製造可能となる。なお、鋼板表面に付着しているＣ及びＳｉが窒化を阻害する機構は十分に解析できていないものの、これらが鋼板中に窒素が吸収される際にバリアとして働いているものと推定される。
【００２５】
ここで、鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下とする方法としては、冷間圧延後に鋼板を３００℃以上で加熱する方法を用いることができる。通常、冷間圧延後の鋼板には圧延油が付着しており、その圧延油を除去するために洗浄が行われるが、通常の洗浄では鋼板表面にＣが残留する。そのため、洗浄後の残留Ｃを除去する目的で前記加熱を行う。
【００２６】
前述の図１に示すように、３００℃以上の加熱温度で、鋼板表面に付着するＣ量は、５０ａｔ％以下となり、安定した窒化処理が可能となる。
【００２７】
ここで、前記加熱温度は、窒化処理を行う鋼板の再結晶温度未満の温度とする必要がある。窒化処理を行う鋼板、例えば、上述の図４に示す低炭アルミキルド鋼の場合、鋼板の再結晶温度である６３０℃以上の温度では、板厚中心部の硬度が、冷間圧延後の硬度に比較して大きく減少する。このため、冷間圧延時のままの硬度を保つ為には、鋼板の再結晶温度以上の加熱は避ける必要がある。以上より、前記加熱温度は、窒化処理を行う鋼板の再結晶温度未満の温度とする必要がある。
【００２８】
上記のような冷間圧延後の鋼板の加熱は、例えば連続焼鈍ラインにおいて、加熱炉の温度を前記温度範囲となるように調整して行うことができる。
【００２９】
なお、一般の冷延鋼板の場合、圧延率５０％以上で冷間圧延を行った後は、高い内部硬度を示しており、加熱温度を上記範囲とすることで、冷間圧延後の高い内部硬度を維持できる。そのため、例えば、低炭アルミキルド鋼のような安価な鋼板を用いた場合においても高い内部硬度を有し、それゆえＣｒやＭｏを添加した鋼板を使用する場合と比較して、安価に内部硬度の高い冷延鋼板を製造することが可能となる。
【００３０】
また、鋼板表面に付着しているＳｉ量を４０ａｔ％以下とするためには、冷間圧延後、前記Ｃ除去のための加熱前に行う洗浄において、鋼板表面にＳｉを電着させないことが必要となる。洗浄時に鋼板表面にＳｉを電着させないためには、Ｓｉを含有しない洗浄液、例えば、苛性ソーダ等で洗浄することが好ましい。なお、Ｓｉを含有するオルソケイ酸ソーダ等を用いた洗浄を行う必要がある場合には、例えば、洗浄時の電解電流をオフにする等の方法を用いることができる。
【００３１】
以上の方法を用いることで、例えば、低炭アルミキルド鋼のような安価な鋼板を用いた場合においても内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安定的に供給できる。
【００３２】
なお、鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とする処理方法については上記の方法に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々の方法を用いることが可能である。
【実施例】
【００３３】
質量％でＣを０．０３％、Ｓｉを０．０２％、Ｍｎを０．３％、Ｐを０．０１％、ｓｏｌ．Ａｌを０．０４％含有し、残部が実質的にＦｅからなる低炭アルミキルド鋼に対し、熱間圧延→酸洗→冷間圧延→洗浄→加熱、を行い供試鋼を作成した。ここで、冷間圧延では、熱間圧延後の板厚２．３ｍｍを０．４ｍｍまで圧延した。
【００３４】
下表１に示す条件で洗浄、加熱を行った後、供試鋼の鋼板表面に付着しているＣ量及びＳｉ量をオージェ電子分光法（ＡＥＳ）で測定した。
【００３５】
その後、ＲＸガス（炭化水素と空気を混合してＮｉ触媒で熱分解させたガス。ＣＯ：２０％，Ｈ２：４０％，Ｎ２：４０％）とＮＨ４ガスを１：１で混合した雰囲気中に供試鋼をさらし、６００℃で１時間窒化処理を行い、供試鋼の鋼板表層のビッカース硬度（Ｈｖ）を荷重５０ｇで測定した。また、供試鋼の内部硬度として、板厚中央部の硬度を同様に測定した。この測定結果を、下表１に併せて示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】
表１に示すように、本発明範囲の製造条件であれば、鋼板表層の硬度及び内部硬度が共に高く、優れた表面窒化性と窒化処理後の内部硬度を確保することが可能であることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】鋼板表面に付着するＣ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。
【図２】鋼板表面に付着するＳｉ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。
【図３】加熱温度に対する鋼板表面の付着Ｃ量の変化を示した図である。
【図４】加熱温度に対する窒化処理後の鋼板内部の硬度変化を示した図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼板表面に窒化処理を施す際の窒化処理性に優れた冷延鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
差動装置に用いられるビスカスカップリングプレートのような極薄の鋼板材料等には、鋼板表面の高硬度性はもとより、鋼板自体の内部硬度も高硬度であることが求められる。
【０００３】
極薄の鋼板材料において内部硬度を高くする方法としては、通常、鋼にＣｒやＭｏ等の元素を添加する方法がとられる。
【０００４】
また、鋼板表面の硬度を高める方法としては、従来から浸炭処理或いは窒化処理等の方法が知られている。一般に窒化処理は浸炭処理と比べ熱処理歪が小さいため、形状の要求精度の厳しい薄物材の表面硬化処理として窒化処理が広く用いられている。
【０００５】
例えば、特許文献１（特開平２−２１７４４０号公報）の［従来技術とその問題点］には、窒化処理に用いる内部硬度の高い鋼として、ＪＩＳ ＳＡＣＭ６４５（０．４５Ｃ−０．３Ｓｉ−１．５Ｃｒ−０．２Ｍｏ−１．０Ａｌ）のような、ＣｒやＭｏを添加した鋼が一般に用いられる旨が記載されている。
【特許文献１】特開平２−２１７４４０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記鋼にＣｒやＭｏ等の元素を添加して鋼板の内部硬度を高める方法は、鋼板価格が大幅にアップするという問題がある。
【０００７】
また、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感であり、安定的に窒化層を形成することがむずかしく、窒化不良が生じ易く、表面の硬度不足を招く恐れがある。
【０００８】
鋼板価格をアップさせることなく内部硬度の高い冷延鋼板は、例えば、一般的な低炭アルミキルド鋼を、冷間圧延したままの状態で、焼鈍を行わないことで製造することができる。しかし、このような、いわゆるフルハードの冷延鋼板の表面に窒化処理を行うと窒化不良が生じるという問題があった。
【０００９】
本発明は、上記の問題に対してなされたもので、内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安価に、且つ、安定的に供給できる冷延鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者等は、上記フルハードの冷延鋼板の表面に窒化処理を行った場合の窒化不良の原因について検討を行った。
【００１１】
上述したように、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感である。そこで、本発明者らは、鋼板表面に付着するＣ量及びＳｉ量と、窒化処理性の関係について検討した。
【００１２】
図１は、鋼板表面に付着するＣ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。また、図２は、鋼板表面に付着するＳｉ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。この図１及び図２は、ＲＸガス（炭化水素と空気を混合してＮｉ触媒で熱分解させたガス。ＣＯ：２０％，Ｈ２：４０％，Ｎ２：４０％）とＮＨ４ガスを１：１で混合した雰囲気中に鋼板をさらし、６００℃で１時間窒化処理を行った場合の鋼板表面のビッカース硬度（Ｈｖ）を荷重５０ｇで測定した結果を示したものである。
【００１３】
ここでは、前記ビッカース硬度の値が、約８００Ｈｖでほぼ一定となっている領域は窒化処理が安定して行われる領域であると判断できる。
【００１４】
図１から鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下とすることで、窒化処理が安定して行われ、優れた窒化処理性を有していることがわかる。また、図２から鋼板表面に付着しているＳｉ量を４０ａｔ％以下とすることで、窒化処理が安定して行われ、優れた窒化処理性を有していることがわかる。
【００１５】
以上より、窒化処理を安定して行うためには、鋼板表面に付着するＣ量を５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることが必要であることがわかった。
【００１６】
一方、冷間圧延後の鋼板表面には通常圧延油が付着しており、そのままの状況で窒化処理を施すと鋼板表面に残留するＣ（カーボン）の影響で窒化が不安定になる。冷間圧延後に行う通常の洗浄では表面に微量のＣが残留し、窒化不良をおこすことから、このＣを除去する方法について検討した。その結果、冷間圧延後に鋼板表面を加熱することで、鋼板表面のＣを除去できることを見出した。なお、鋼板の再結晶温度以上で加熱を行うと鋼板が軟化し、硬度低下を起こすことから、鋼板の硬度低下を防止するには、加熱温度は再結晶温度未満とする必要がある。
【００１７】
図３は、加熱温度に対する鋼板表面の付着Ｃ量の変化を示したものである。加熱温度が３００℃以上で、加熱後の鋼板表面のＣ量が５０ａｔ％以下に低減することがわかった。
【００１８】
また、図４は、加熱温度に対する窒化処理後の鋼板内部（板厚中心部）の硬度変化を示したものである。なお、図４は、低炭アルミキルド鋼について測定した結果を示したものである。鋼板の内部硬度は、前記低炭アルミキルド鋼の再結晶温度である６３０℃未満の温度でほぼ冷間圧延時のままの硬度を保つことができることがわかった。
【００１９】
また、本発明者らは、鋼板表面にＳｉが付着する原因についても検討を行った。その結果、鋼板表面へのＳｉの付着は、Ｓｉを含有する洗浄液で鋼板を洗浄する際に、洗浄液中のＳｉが鋼板表面に電着することが原因であることがわかった。
【００２０】
本発明は、上記の知見に基づきなされたもので、以下のような特徴を有する。
［１］冷間圧延後に焼鈍を行わずに製造される表面窒化処理性に優れた冷延鋼板であって、
鋼板表面に付着しているＣ量が５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量が４０ａｔ％以下であることを特徴とする表面窒化処理性に優れた冷延鋼板。
［２］冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とする表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
［３］冷間圧延後、加熱前に、鋼板表面にＳｉが電着しない条件で洗浄を行うことを特徴とする上記［２］に記載の表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安価に、且つ、安定的に供給できる冷延鋼板およびその製造方法が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明を実施するための最良の形態の一例を説明する。
【００２３】
本発明に係る表面窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法は、冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とするものである。
【００２４】
上述したように、鋼板表面の窒化処理は、非常に鋼板の表面状態に敏感である。そこで、鋼板表面に付着し、窒化を阻害する要因となるＣの付着量を５０ａｔ％以下、及び、Ｓｉの付着量を４０ａｔ％以下とすることで、安定した窒化処理が可能な、表面窒化処理性に優れた冷延鋼板が製造可能となる。なお、鋼板表面に付着しているＣ及びＳｉが窒化を阻害する機構は十分に解析できていないものの、これらが鋼板中に窒素が吸収される際にバリアとして働いているものと推定される。
【００２５】
ここで、鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下とする方法としては、冷間圧延後に鋼板を３００℃以上で加熱する方法を用いることができる。通常、冷間圧延後の鋼板には圧延油が付着しており、その圧延油を除去するために洗浄が行われるが、通常の洗浄では鋼板表面にＣが残留する。そのため、洗浄後の残留Ｃを除去する目的で前記加熱を行う。
【００２６】
前述の図１に示すように、３００℃以上の加熱温度で、鋼板表面に付着するＣ量は、５０ａｔ％以下となり、安定した窒化処理が可能となる。
【００２７】
ここで、前記加熱温度は、窒化処理を行う鋼板の再結晶温度未満の温度とする必要がある。窒化処理を行う鋼板、例えば、上述の図４に示す低炭アルミキルド鋼の場合、鋼板の再結晶温度である６３０℃以上の温度では、板厚中心部の硬度が、冷間圧延後の硬度に比較して大きく減少する。このため、冷間圧延時のままの硬度を保つ為には、鋼板の再結晶温度以上の加熱は避ける必要がある。以上より、前記加熱温度は、窒化処理を行う鋼板の再結晶温度未満の温度とする必要がある。
【００２８】
上記のような冷間圧延後の鋼板の加熱は、例えば連続焼鈍ラインにおいて、加熱炉の温度を前記温度範囲となるように調整して行うことができる。
【００２９】
なお、一般の冷延鋼板の場合、圧延率５０％以上で冷間圧延を行った後は、高い内部硬度を示しており、加熱温度を上記範囲とすることで、冷間圧延後の高い内部硬度を維持できる。そのため、例えば、低炭アルミキルド鋼のような安価な鋼板を用いた場合においても高い内部硬度を有し、それゆえＣｒやＭｏを添加した鋼板を使用する場合と比較して、安価に内部硬度の高い冷延鋼板を製造することが可能となる。
【００３０】
また、鋼板表面に付着しているＳｉ量を４０ａｔ％以下とするためには、冷間圧延後、前記Ｃ除去のための加熱前に行う洗浄において、鋼板表面にＳｉを電着させないことが必要となる。洗浄時に鋼板表面にＳｉを電着させないためには、Ｓｉを含有しない洗浄液、例えば、苛性ソーダ等で洗浄することが好ましい。なお、Ｓｉを含有するオルソケイ酸ソーダ等を用いた洗浄を行う必要がある場合には、例えば、洗浄時の電解電流をオフにする等の方法を用いることができる。
【００３１】
以上の方法を用いることで、例えば、低炭アルミキルド鋼のような安価な鋼板を用いた場合においても内部硬度が高く、さらに、鋼板表面の窒化処理性に優れた冷延鋼板を安定的に供給できる。
【００３２】
なお、鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とする処理方法については上記の方法に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々の方法を用いることが可能である。
【実施例】
【００３３】
質量％でＣを０．０３％、Ｓｉを０．０２％、Ｍｎを０．３％、Ｐを０．０１％、ｓｏｌ．Ａｌを０．０４％含有し、残部が実質的にＦｅからなる低炭アルミキルド鋼に対し、熱間圧延→酸洗→冷間圧延→洗浄→加熱、を行い供試鋼を作成した。ここで、冷間圧延では、熱間圧延後の板厚２．３ｍｍを０．４ｍｍまで圧延した。
【００３４】
下表１に示す条件で洗浄、加熱を行った後、供試鋼の鋼板表面に付着しているＣ量及びＳｉ量をオージェ電子分光法（ＡＥＳ）で測定した。
【００３５】
その後、ＲＸガス（炭化水素と空気を混合してＮｉ触媒で熱分解させたガス。ＣＯ：２０％，Ｈ２：４０％，Ｎ２：４０％）とＮＨ４ガスを１：１で混合した雰囲気中に供試鋼をさらし、６００℃で１時間窒化処理を行い、供試鋼の鋼板表層のビッカース硬度（Ｈｖ）を荷重５０ｇで測定した。また、供試鋼の内部硬度として、板厚中央部の硬度を同様に測定した。この測定結果を、下表１に併せて示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】
表１に示すように、本発明範囲の製造条件であれば、鋼板表層の硬度及び内部硬度が共に高く、優れた表面窒化性と窒化処理後の内部硬度を確保することが可能であることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】鋼板表面に付着するＣ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。
【図２】鋼板表面に付着するＳｉ量を変化させて窒化処理を行ったときの鋼板表面の硬度変化を示した図である。
【図３】加熱温度に対する鋼板表面の付着Ｃ量の変化を示した図である。
【図４】加熱温度に対する窒化処理後の鋼板内部の硬度変化を示した図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷間圧延後に焼鈍を行わずに製造される窒化処理性に優れた冷延鋼板であって、
鋼板表面に付着しているＣ量が５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量が４０ａｔ％以下であることを特徴とする窒化処理性に優れた冷延鋼板。
【請求項２】
冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とする窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【請求項３】
冷間圧延後、加熱前に、鋼板表面にＳｉが電着しない条件で洗浄を行うことを特徴とする請求項２に記載の窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【請求項１】
冷間圧延後に焼鈍を行わずに製造される窒化処理性に優れた冷延鋼板であって、
鋼板表面に付着しているＣ量が５０ａｔ％以下、且つ、Ｓｉ量が４０ａｔ％以下であることを特徴とする窒化処理性に優れた冷延鋼板。
【請求項２】
冷間圧延後の鋼板を、３００℃以上で、且つ、前記鋼板の再結晶温度未満の温度で加熱し、前記鋼板表面に付着しているＣ量を５０ａｔ％以下、Ｓｉ量を４０ａｔ％以下とすることを特徴とする窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【請求項３】
冷間圧延後、加熱前に、鋼板表面にＳｉが電着しない条件で洗浄を行うことを特徴とする請求項２に記載の窒化処理性に優れた冷延鋼板の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２００６−２８３０６７（Ｐ２００６−２８３０６７Ａ）
【公開日】平成１８年１０月１９日（２００６．１０．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−１０１６８６（Ｐ２００５−１０１６８６）
【出願日】平成１７年３月３１日（２００５．３．３１）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１０月１９日（２００６．１０．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年３月３１日（２００５．３．３１）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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