ゴルフクラブシャフト及びゴルフクラブ
【課題】軽量で且つ高強度となりうるシャフトの提供。
【解決手段】シャフト６は、織物層を備えている。この織物層は、経糸と緯糸とからなる二軸織物２０を有している。上記経糸は、シャフト軸方向に対して略平行に配向されている。上記緯糸は、シャフト軸方向に対して略直角に配向されている。上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。好ましくは、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。好ましくは、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【解決手段】シャフト６は、織物層を備えている。この織物層は、経糸と緯糸とからなる二軸織物２０を有している。上記経糸は、シャフト軸方向に対して略平行に配向されている。上記緯糸は、シャフト軸方向に対して略直角に配向されている。上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。好ましくは、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。好ましくは、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブシャフト及びそのシャフトを備えたゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
炭素繊維を用いたゴルフクラブシャフトが市販されている。このシャフトは、カーボンシャフトとも称されている。炭素繊維により、軽量で且つ高強度なカーボンシャフトが製造されうる。
【０００３】
カーボンシャフトの製造方法として、シートワインディング法とフィラメントワインディング法とが知られている。これらのうち、シートワインディング法では、プリプレグシートの配置、炭素繊維の配向、炭素繊維の種類等によって、異なった特性のシャフトが作製されうる。シートワインディング法は、設計自由度が高い。
【０００４】
特開２００８−１４８７５７公報は、経糸と緯糸とを有する織物層を備えたシャフトを開示する。この織物層は、軸方向繊維と周方向繊維とを有している。経糸及び緯糸のうち、一方が軸方向繊維とされ、他方が周方向繊維とされている。
【０００５】
特開２００４−３２９７３８公報は、平織りの織物層を有するシャフトを開示する。この織物層の経糸及び緯糸は、シャフトの長手方向に対して斜めに配置されている。
【０００６】
特開２００６−６１４７３公報は、平織り織物層と三軸織物層とを有するシャフトを開示する。平織り織物層の経糸及び緯糸は、シャフトの長手方向に対して斜めに配置されている。三軸織物層は、緯糸、第一の経糸及び第二の経糸を有している。この三軸織物層の緯糸は、シャフトの長手方向に対して平行又は垂直に配置されている。
【０００７】
特開２０００−１４８４３公報は、三軸織物層を有するシャフトを開示する。この公報では、三軸織物層を構成する繊維の物理的性質等を、シャフト長手方向において異ならせたシャフトが開示されている。この公報では、シャフトの長手方向の各位置（例えば、シャフトのチップ側、中間部分及びバット側）のそれぞれにおいて、三軸織物層を相違させるシャフトが開示されている。
【０００８】
特開２０００−２８８１３９公報では、最外層に二軸組物層を備え、その内側に三軸組物層を備えたシャフトが開示されている。
【０００９】
特開２００８−３０７７０１公報及び特開平８−１３１５８８号公報では、ストレート層とフープ層とを有するシャフトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００８−１４８７５７公報
【特許文献２】特開２００４−３２９７３８公報
【特許文献３】特開２００６−６１４７３公報
【特許文献４】特開２０００−１４８４３公報
【特許文献５】特開２０００−２８８１３９公報
【特許文献６】特開２００８−３０７７０１公報
【特許文献７】特開平８−１３１５８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本願では、新たな技術思想に基づき、軽量で且つ高強度となりうるシャフトを発明するに至った。
【００１２】
本発明の目的は、軽量で且つ高強度となりうるシャフトの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明のゴルフクラブシャフトは、織物層を備えている。上記織物層は、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有している。上記経糸は、シャフト軸方向に対して略平行に配向されている。上記緯糸は、シャフト軸方向に対して略直角に配向されている。上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。
【００１４】
好ましくは、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。
【００１５】
好ましくは、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００１６】
本発明の他のゴルフクラブシャフトは、織物層を少なくとも１層備えており、上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。
【００１７】
本発明の更に他のゴルフクラブシャフトは、織物層を少なくとも１層備えており、上記織物層が炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、上記経糸がシャフト軸方向に対して略平行に配向されており、上記緯糸がシャフト軸方向に対して略直角に配向されており、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００１８】
本発明のゴルフクラブは、上記のいずれかのシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えている。
【発明の効果】
【００１９】
経糸と緯糸とで炭素繊維を異ならせ、且つ、経糸及び緯糸の特性を適切に設定することにより、軽量で高強度なシャフトが得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブの全体図である。
【図２】図２は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブシャフトの全体図である。
【図３】図３は、図２のシャフトの展開図である。
【図４】図４は、織物の一例を示す図である。
【図５】図５は、実施例及び比較例のシャフトの展開図である。
【図６】図６は、三点曲げ強度の測定方法を示す図である。
【図７】図７は、潰れ強度の測定方法を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００２２】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２の全体図である。図２は、シャフト６の全体図である。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。更にゴルフクラブ２は、フェラル１０を備えている。ヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。図示しないが、ヘッド４は、中空構造を有する。ヘッド４は、例えばチタン合金製である。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパターヘッドが例示される。
【００２３】
シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。図示しないが、シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、先端（チップ）Ｔｐと後端（バット）Ｂｔとを有する。先端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。後端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。
【００２４】
シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートは、繊維とマトリクス樹脂とを有している。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。
【００２５】
好ましくは、シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造される。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。
【００２６】
なお、シャフト６は、プリプレグシートを用いることなく製造することもできる。シャフト６の他の製法として、フィラメントワインディング製法が例示される。ただし、少なくとも、後述される織物層は、プリプレグシートよりなるのが好ましい。
【００２７】
シートワインディング製法を採用する場合、シートの枚数は限定されない。また、各シートの配置、各シートの形状、各シートにおいて用いられている繊維等は限定されない。また、織物シートを除き、各シートにおける繊維の配向角度等は限定されない。
【００２８】
図３は、本発明の一実施形態に係るシャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。具体的には、シャフト６は、ｓ１からｓ９までの９枚のシートにより構成されている。本願において、図３等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順にマンドレルに巻回される。図３等の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図３等の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップＴｐ側である。図３等の展開図において、図面の左側は、シャフトのバットＢｔ側である。
【００２９】
なお、図３等の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えばシートｓ１の一端はチップＴｐに位置している。例えばシートｓ５の他端はバットＢｔに位置している。
【００３０】
シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図３等の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。「−４５°」及び「＋４５°」と記載されているシートが、バイアス層を構成している。バイアス層は、斜交層とも称される。バイアス層用のシートは、本願においてバイアスシートとも称される。
【００３１】
ストレート層は、繊維の配向方向がシャフト軸方向に対して実質的に平行とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向方向は、シャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。この点を考慮して、本願では、シャフト軸線に対する繊維の配向角度に関し、±１０度の誤差が許容される。この許容誤差は、後述される経糸及び緯糸の配向角度にも適用される。
【００３２】
プリプレグｓ１は、先端部を補強する層である。プリプレグｓ１において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。「略平行」とは、シャフト軸線に対する角度が０度（±１０度）であることを意味する。プリプレグｓ１は、ストレート層を構成する。このような先端部を補強するストレート層は、無くてもよい。シャフト重量を抑制しつつ強度を高める観点から、先端部を補強するストレート層が設けられるのが好ましい。シートｓ１は、チップ側部分ストレート層を構成する。
【００３３】
プリプレグｓ２は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ２は、いわゆるバイアス層を構成する。プリプレグｓ２において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して−４５度（±１０度）である。
【００３４】
プリプレグｓ３も、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ３は、いわゆるバイアス層である。プリプレグｓ３において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して＋４５度（±１０度）である。なお、プリプレグｓ２とプリプレグｓ３とは、互いに重ねられた状態とされ、この状態で巻き付けられる。プリプレグｓ２とプリプレグｓ３とを重なる際に、プリプレグｓ３は、図２の状態から裏返される。この裏返しにより、プリプレグｓ２の繊維配向角度とプリプレグｓ３のそれとが互いに逆向きとなる。捻れ剛性及び捻れ強度の観点から、バイアス層が設けられるのが好ましい。
【００３５】
バイアス層の巻回数（層数）は限定されない。第一のバイアス層（上記プリプレグｓ２に相当）の巻回数ｂ１は限定されない。プリプレグｓ２が丁度１周している場合、巻回数ｂ１は１．０である。プリプレグｓ２が半周している場合、巻回数ｂ１は０．５である。
【００３６】
繊維の配向角度が上記第一のバイアス層と交差している第二のバイアス層（上記プリプレグｓ３に相当）の巻回数ｂ２は限定されない。好ましくは、巻回数ｂ２は、巻回数ｂ１に等しい。
【００３７】
シャフトの捻れ剛性が過小である場合、打球の方向安定性が不足し、シャフト強度も不足しやすい。シャフトの捻れ剛性の観点から、上記巻回数ｂ１及び上記巻回数ｂ２は、１以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、上記巻回数ｂ１及び上記巻回数ｂ２は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【００３８】
プリプレグｓ４は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ４において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ４は、ストレート層を構成する。シートｓ４は、チップ側部分ストレート層を構成する。このようなシートｓ４は、用いられなくてもよい。
【００３９】
プリプレグｓ５は、後端部を補強する層である。プリプレグｓ５において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ５は、ストレート層を構成する。後端部を補強するストレート層は、設けられなくてもよい。シートｓ５は、バット側部分ストレート層を構成する。
【００４０】
プリプレグｓ６は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ６は、ストレート層である。プリプレグｓ６において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ６は、ストレート層を構成する。シャフト強度の観点から、シャフトの全長に亘るストレート層が設けられるのが好ましい。
【００４１】
プリプレグｓ７は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ７は、織物プリプレグである。プリプレグｓ７は、織物２０（後述）を含む。この織物２０は、二軸織物である。プリプレグｓ７は、炭素繊維の二軸織物２０に樹脂が含侵されてなる。プリプレグｓ７は、経糸及び緯糸を有する。プリプレグｓ７が、シャフト６の織物層を構成する。即ち、プリプレグｓ７が巻回され、更にこのプリプレグｓ７のマトリクス樹脂が硬化して、織物層となる。
【００４２】
本実施形態では、織物層を形成する織物シートｓ７は、プリプレグである。なお、織物シートは、プリプレグでなくてもよい。例えば、織物シートが樹脂を含まなくてもよい。例えば、織物シートが織物そのものであってもよい。
【００４３】
プリプレグｓ８は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ８は、ストレート層である。プリプレグｓ８において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ８は、ストレート層を構成する。研磨工程において織物層が削られるのを抑制する観点からは、織物層の半径方向外側に、その織物層の全体を覆うストレート層が設けられてもよい。ただし、後述するように、最外層が織物層であるのが最も好ましい。
【００４４】
プリプレグｓ９は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ９において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ９は、ストレート層を構成する。このようなシートｓ９は、用いられなくてもよい。このシートｓ９により、シャフトの先端部に、外径が一定の部分が形成される。この外径一定部は、内径が一定であるヘッドに接着されやすい。この観点から、先端部を補強するプリプレグとして直角三角形のプリプレグが用いられ、この直角三角形において直交する２辺のうち１辺がチップ側に配置されるのが好ましい。この好ましい例が、シートｓ９である。シートｓ９は、チップ側部分ストレート層を構成する。
【００４５】
なお、ストレート層及びバイアス層以外の層が設けられても良い。例えば、フープ層が設けられても良い。フープ層において、シャフト軸線に対する繊維の配向角度は、通常、９０度±１０度である。本実施形態のシャフト６では、フープ層は設けられていない。
【００４６】
後述するように、織物層はフープ層の役割をも果たしうる。軽量化の観点から、全長層であるフープ層の巻回数は、２以下が好ましく、１以下がより好ましく、０が最も好ましい。即ち、全長層のフープ層は設けられないのが最も好ましい。
【００４７】
また、シャフト長手方向の一部にフープ層（部分フープ層）が設けられても良い。軽量化及び強度の観点から、部分フープ層は、織物層とは異なる位置に設けられるのが好ましい。換言すれば、部分フープ層のシャフト長手方向位置と、織物層のシャフト長手方向位置とが重複しないのが好ましい。この観点から、織物層が全長層である場合、フープ層は存在しないのが好ましい。
【００４８】
このシャフト６の製造では、金属製のマンドレルと、上記複数枚のプリプレグシートとが用いられる。この製造では、先ず、図示しないマンドレルに、プリプレグｓ１、プリプレグｓ２、・・・、プリプレグｓ９の順で、９枚のプリプレグシートが巻き付けられる。図３において上側に示されているプリプレグほど、内側に積層されている。
【００４９】
以下において、シャフト６の製造方法の概略が説明される。この製造方法は、以下の工程（１）から（９）を含む。
【００５０】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この裁断により、図３に示す各シートが作製される。シートは、全長シートと部分シートとを含む。全長シートは、シャフト軸方向の全体に亘って設けられる。図３の実施形態において、全長シートは、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ６、シートｓ７及びシートｓ８である。
【００５１】
本実施形態では、シートｓ７が全長シートである。即ち、本実施形態では、織物層がシャフト軸方向の全体に亘って設けられている。
【００５２】
部分シートは、シャフト軸方向の一部に設けられる。図３の実施形態では、部分シートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５及びシートｓ９である。部分シートは、先端シートと後端シートとを含む。先端シートは、先端を含む位置に配置されている。後端シートは、後端を含む位置に配置されている。先端シートは、シートｓ１、シートｓ４及びシートｓ９である。後端シートは、シートｓ５である。裁断は、裁断機によりなされてもよいし、カッターナイフ等により手作業でなされてもよい。
【００５３】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、バイアス層用のシート同士が貼り合わせられる。貼り合わせ工程は、通常、裁断工程の後になされる。
【００５４】
なお、フープ層が設けられる場合も、このフープ層用のシート（フープシート）と、他のシート（他のストレートシート又はバイアスシート）とが貼り合わされる。フープシート単独では、シートが裂けてしまい、巻回が困難だからである。前述の通り、本発明では、フープ層が無いのが好ましい。フープ層の省略により、シャフトの製造工程が簡略化され、生産性が向上する。
【００５５】
（３）巻回工程
巻回工程では、裁断されたシートがマンドレルに巻回される。巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回工程は、手作業によりなされてもよいし、ローリングマシン等と称される機械によりなされてもよい。
【００５６】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。
【００５７】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの張力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００５８】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００５９】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、シャフトのチップＴｐ及びバットＢｔが形成される。このカットにより、チップＴｐの端面及びバットＢｔの端面が平坦とされる。
【００６０】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。この研磨は、表面研磨とも称される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。
【００６１】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。
【００６２】
前述の通り、本実施形態では、織物シートｓ７が用いられる。この織物シートｓ７は、二軸織物を含む。
【００６３】
図４は、織物層（シートｓ７）に含まれている織物２０を示す図である。織物２０は、二軸織物である。この織物２０は、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とから構成されている。
【００６４】
この織物２０は、平織りされている。この織り方は限定されない。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２との織り方として、平織りの他、綾織り及び朱子織りが例示される。
【００６５】
本願では、シャフト軸方向ｚ１に対して略平行に配向しているものが経糸ｙａ１と称される。本願では、シャフト軸方向に対して略直角に配向しているものが、緯糸ｙａ２と称される。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とは、互いに略直交している。
【００６６】
理解が容易な図面とする観点から、図４では、経糸ｙａ１同士の間に隙間が設けられており、且つ、緯糸ｙａ２同士の間に隙間が設けられている。これらの隙間は、存在しなくてもよい。わかりやすい図とする目的で、経糸ｙａ１にはハッチングが付されている。
【００６７】
シャフト６において、経糸ｙａ１は、シャフトの軸方向ｚ１に対して略平行に配向している。略平行とは、シャフト軸方向ｚ１に対して０度±１０度に配向していること意味する。シャフトの軸方向ｚ１は、図４において一点鎖線で示されている。
【００６８】
シャフト６において、緯糸ｙａ２は、シャフトの軸方向ｚ１に対して略直角に配向している。略直角とは、シャフト軸方向ｚ１に対して９０度±１０度に配向していることを意味する。換言すれば、緯糸ｙａ２は、シャフトの周方向に対して略平行に配向している。
【００６９】
経糸ｙａ１は、炭素繊維よりなる。経糸ｙａ１のフィラメント数として、１Ｋ、２Ｋ、３Ｋ、６Ｋ及び１２Ｋが例示される。１Ｋとは、フィラメント数が１０００本であることを意味する。よって、例えば２Ｋは、フィラメント数が２０００本であることを意味する。
【００７０】
緯糸ｙａ２は、炭素繊維よりなる。緯糸ｙａ２のフィラメント数として、１Ｋ、２Ｋ、３Ｋ、６Ｋ及び１２Ｋが例示される。
【００７１】
経糸ｙａ１とフィラメント数と緯糸ｙａ２のフィラメント数とは、同じであってもよい。経糸ｙａ１とフィラメント数と緯糸ｙａ２のフィラメント数とは、異なっていてもよい。
【００７２】
本実施形態では、経糸ｙａ１の繊維と緯糸ｙａ２の繊維とが、相違する。好ましくは、この相違点は、物理的特性及び／又は繊維の種類である。この物理的特性として、引張弾性率及び引張強度が挙げられる。本実施形態では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とで異なる繊維を用い、それら経糸ｙａ１及び緯糸ｙａ２を適切に配向させる。
【００７３】
好ましい実施形態では、経糸ｙａ１の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、緯糸ｙａ２の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。
【００７４】
引張弾性率ＥＴ及び引張弾性率ＥＹは、「ＪＩＳ Ｒ７６０１：１９８６」に準拠して測定される。
【００７５】
他の好ましい実施形態では、経糸ｙａ１の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、緯糸ｙａ２の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００７６】
引張強度ＳＴ及び引張強度ＳＹは、「ＪＩＳ Ｒ７６０１：１９８６」に準拠して測定される。
【００７７】
更に他の好ましい実施形態では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とで、繊維の種類が異なる。より好ましくは、経糸ｙａ１がＰＡＮ系炭素繊維とされ、経糸ｙａ１がピッチ系炭素繊維とされる。
【００７８】
ＰＡＮ系炭素繊維は、ポリアクリロニトリルを原料とする。ＰＡＮ系炭素繊維は、ポリアクリロニトリルを焼成して得られる。
【００７９】
ピッチ系炭素繊維は、ピッチを原料とする。ピッチ系炭素繊維は、ピッチを紡糸し熱処理して得られる。ピッチの典型例は、石油ピッチである。石油ピッチは、原油を高温で蒸留したときの残渣である。ピッチ系炭素繊維として、等方性ピッチ系炭素繊維及び異方性ピッチ系炭素繊維が挙げられる。異方性ピッチ系炭素繊維は、メソフェーズピッチ系炭素繊維とも称される。高い弾性率が得られやすいという観点から、ピッチ系炭素繊維は、メソフェーズピッチ系炭素繊維とされるのが好ましい。
【００８０】
ピッチ系炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維と比較して、マトリクス樹脂との接着性が低いと考えられる。この低い接着性に起因して、ピッチ系炭素繊維のみを含むプリプレグが用いられた場合、シャフトの強度が低下する場合がある。ＰＡＮ系炭素繊維とピッチ系炭素繊維とが織られた織物を用いることにより、このピッチ系炭素繊維の欠点が克服されうる。接着性に劣るピッチ系炭素繊維と、接着性に優れるＰＡＮ系炭素繊維とが織られた織物を用いることにより、ピッチ系炭素繊維の低接着性がＰＡＮ系炭素繊維によって補われる。
【００８１】
一方、ピッチ系炭素繊維は、高い弾性率を実現しやすい。特に、メソフェーズピッチ系炭素繊維では、高い弾性率が得られやすい。ピッチ系炭素繊維をシャフトの軸方向ｚ１に対して略直角に配向させることにより、潰れ変形が効果的に抑制される。この潰れ変形の抑制により、シャフト強度が効果的に向上しうる。加えて、ＰＡＮ系炭素繊維をシャフトの軸方向ｚ１に対して略平行に配向させることにより、シャフトの曲がり変形に対する強度が向上しやすい。ピッチ系炭素繊維とＰＡＮ系炭素繊維との織物を適切に用いることにより、シャフト強度が効果的に向上しうる。
【００８２】
同一の引張弾性率を有するもの同士で比較する場合、引張弾性率が概ね５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下である場合に、ＰＡＮ系炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維よりも安価である。よって、引張弾性率ＥＴ及び引張弾性率ＥＹがいずれも５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下である場合、材料コスト削減の観点からは、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とがいずれもＰＡＮ系炭素繊維であるのが好ましい。また、引張弾性率が５０（ｔｆ／ｍｍ２）を超える場合、ピッチ系炭素繊維がＰＡＮ系炭素繊維よりも安価である。よって、引張弾性率ＥＴが５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下であり且つ引張弾性率ＥＹが５０（ｔｆ／ｍｍ２）を超える場合、材料コスト削減の観点からは、経糸ｙａ１がＰＡＮ系炭素繊維とされ且つ緯糸ｙａ２がピッチ系炭素繊維であるのが好ましい。
【００８３】
シャフトの潰れ変形は、曲げ変形と連動している。特に厚みの薄い軽量シャフトでは、曲げ変形と同時に潰れ変形が起こりやすい。過度な潰れ変形は、シャフト折れの原因となりうる。過度な潰れ変形が、曲げ強度を低下させうる。
【００８４】
経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴを小さくすることにより、炭素繊維がシャフト長手方向に伸びやすい。この伸びやすさに起因して、シャフトの曲げ強度が向上しやすい。また、緯糸ｙａ２の引張弾性率ＥＹが大きくされることにより、潰れ変形が効果的に抑制されうる。引張弾性率ＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）が引張弾性率ＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）よりも小さくされることにより、潰れ剛性を高めつつ、曲げ強度が効果的に向上しうる。
【００８５】
経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とが織られているため、経糸ｙａ１のズレが緯糸ｙａ２により抑制され、且つ、緯糸ｙａ２のズレが経糸ｙａ１により抑制される。織物層により、経糸ｙａ１による効果と緯糸ｙａ２による効果とが互いに相乗的に向上しうる。
【００８６】
前述の通り、織物２０の織り組織は限定されない。経糸ｙａ１による緯糸ｙａ２の拘束、及び緯糸ｙａ２による経糸ｙａ１の拘束をバランス良く高める観点から、織物２０の織り組織は、平織り、綾織り及び朱子織りが好ましい。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２との織られ方を均等とし、曲げ剛性及び潰れ剛性の両方に対して効力を発揮しやすくする観点から、平織りが特に好ましい。
【００８７】
織物層のシャフト半径方向における位置は限定されない。この位置として、最外位置、最内位置及び中間位置が例示される。中間位置とは、織物層が最外層ではなく且つ最内層でもないことを意味する。最外位置の場合、織物層が最外層を構成している。最内位置の場合、織物層が最内層を構成している。
【００８８】
一般に、曲げモーメントは半径の３乗に比例することが知られている。織物層の効果を高める観点から、織物層は、シャフト半径方向の外側に設けられるのが好ましい。この観点から、織物層は、上記中間位置又は上記最外位置に設けられるのが好ましく、上記最外位置に設けられるのがより好ましい。
【００８９】
シャフトの曲げ剛性の過度な低下を抑制する観点から、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴは、１０（ｔｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、１５（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、２０（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。シャフトの曲げ強度を高める観点から、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴは、５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、３０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９０】
潰れ変形を抑制する観点から、緯糸ｙａ２の引張弾性率ＥＹは、２０（ｔｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、３０（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、３５（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。引張弾性率ＥＹが過大である場合、潰れ破壊が起こりやすい。また引張弾性率ＥＹが過大である場合、巻き付けたシートがめくれ上がりやすい。即ち引張弾性率ＥＹが過大である場合、織物シートを巻き付ける作業が行いにくい。これらの観点から、引張弾性率ＥＹは、７０（ｔｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９１】
比（ＥＹ／ＥＴ）は限定されない。引張弾性率ＥＹを引張弾性率ＥＴよりも大きくすることに起因する上記効果を高める観点から、比（ＥＹ／ＥＴ）は、１．１以上が好ましく、１．３以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。引張弾性率ＥＴが過小である場合、シャフトの曲げ剛性が不足する。引張弾性率ＥＹが過大である場合、緯糸ｙａ２の引張強度が過小となり、シャフト強度がかえって減少することがある。これらの観点から、比（ＥＹ／ＥＴ）は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。
【００９２】
引張強度ＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）が引張強度ＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）より大きくされることにより、潰れ変形を抑制しつつ、シャフトの曲げ強度を効果的に向上させることが可能である。
【００９３】
シャフトの曲げ強度を高める観点から、経糸ｙａ１の引張強度ＳＴは、３５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、４００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４８０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。シャフト重量を抑制しつつシャフトに求められる曲げ剛性（フレックス）を確保する観点、及び材料コストの観点から、引張強度ＳＴは、６５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、６００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、５５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９４】
潰れ変形に対する強度を高める観点から、緯糸ｙａ２の引張強度ＳＹは、３００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、３５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。引張弾性率ＥＹを高めて潰れ変形をを高める観点、及び材料コストの観点から、引張強度ＳＹは、６００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、５００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、４７０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９５】
比（ＳＹ／ＳＴ）は限定されない。引張強度ＳＹが過小である場合、シャフトの曲げ強度が低下することがある。引張強度ＳＴが過大である場合、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴが過小となり、シャフト剛性が不足することがある。これらの観点から、比（ＳＹ／ＳＴ）は、０．５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がより好ましい。引張強度ＳＴを引張強度ＳＹよりも大きくすることに起因する上記効果を高める観点から、比（ＳＹ／ＳＴ）は、０．９９以下が好ましく、０．９５以下がより好ましく、０．９３以下がより好ましい。
【００９６】
シャフトが曲げ変形をした場合、経糸ｙａ１には、大きな引張応力が作用する。よって、経糸ｙａ１の引張強度を高くすることにより、シャフトの強度が効果的に向上しうる。一方、潰れ変形により、緯糸ｙａ２に引張応力が作用する。よって、潰れ応力に対するシャフト強度を高めるためには、潰れ変形を抑制するのが効果的であり、引張弾性率ＥＹを高くするのが効果的である。
【００９７】
１本の経糸ｙａ１は、炭素繊維のフィラメントの束である。１本の経糸ｙａ１が有するフィラメント数ＴＫは限定されない。フィラメント数ＴＫが過小である場合、シートの巻回数が過大となり、巻回工程の生産性が低下することがある。この観点から、フィラメント数ＴＫは、１０００本（１Ｋ）以上が好ましく、１２００本以上がより好ましく、１５００本以上がより好ましい。フィラメント数ＴＫが過大である場合、打ち込み本数ＴＨが過小となり、繊維密度が過小となることがある。過小な繊維密度は、シャフトの強度を低下させる場合がある。繊維密度の観点から、フィラメント数ＴＫは、６０００本以下が好ましく、４０００本以下がより好ましく、３０００本以下がより好ましい。
【００９８】
１本の緯糸ｙａ２は、炭素繊維のフィラメントの束である。１本の緯糸ｙａ２が有するフィラメント数ＹＫは限定されない。フィラメント数ＹＫが過小である場合、シートの巻回数が過大となり、巻回工程の生産性が低下することがある。この観点から、フィラメント数ＹＫは、１０００本（１Ｋ）以上が好ましく、１２００本以上がより好ましく、１５００本以上がより好ましい。フィラメント数ＹＫが過大である場合、打ち込み本数ＹＨが過小となり、繊維密度が過小となることがある。過小な繊維密度は、シャフトの強度を低下させる場合がある。繊維密度の観点から、フィラメント数ＹＫは、６０００本以下が好ましく、４０００本以下がより好ましく、３０００本以下がより好ましい。
【００９９】
比（ＴＫ／ＹＫ）は限定されない。比（ＴＫ／ＹＫ）が小さい場合、シャフトの軸方向ｚ１に対して略直角な繊維が過多となりやすく、シャフトの軸方向ｚ１に対して略平行な繊維が過少となりやすい。この観点から、比（ＴＫ／ＹＫ）は、１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。潰れ変形を抑制する観点から、比（ＴＫ／ＹＫ）は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【０１００】
経糸ｙａ１の打ち込み本数ＴＨ（本／２５ｍｍ）は限定されない。織り目が粗すぎる場合、緯糸ｙａ２に対する拘束力が低下する。緯糸ｙａ２に対する拘束力を高める観点から、打ち込み本数ＴＨは、１０（本／２５ｍｍ）以上が好ましく、１２．５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましく、１５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましい。織り目が細かすぎる場合、織物の作製が困難となったり、織物のコストが増大したりする。これらの観点から、打ち込み本数ＴＨは、４０（本／２５ｍｍ）以下が好ましく、３７．５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましく、３５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましい。
【０１０１】
経糸ｙａ１の延在方向に対して垂直な方向がＤＲ１とされる。このとき、打ち込み本数ＴＨは、幅２５ｍｍの範囲Ａ１（図４参照）に存在している経糸ｙａ１の本数である。範囲Ａ１の幅は、方向ＤＲ１に沿って測定される
【０１０２】
緯糸ｙａ２の打ち込み本数ＹＨ（本／２５ｍｍ）は限定されない。織り目が粗すぎる場合、経糸ｙａ１に対する拘束力が低下する。経糸ｙａ１に対する拘束力を高める観点から、打ち込み本数ＹＨは、１０（本／２５ｍｍ）以上が好ましく、１２．５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましく、１５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましい。織り目が細かすぎる場合、織物の作製が困難となったり、織物のコストが増大したりする。これらの観点から、打ち込み本数ＹＨは、４０（本／２５ｍｍ）以下が好ましく、３７．５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましく、３５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましい。
【０１０３】
緯糸ｙａ２の延在方向に対して垂直な方向がＤＲ２とされる。このとき、打ち込み本数ＹＨは、幅２５ｍｍの範囲Ａ２（図４参照）に存在している緯糸ｙａ２の本数である。範囲Ａ２の幅は、方向ＤＲ２に沿って測定される
【０１０４】
比（ＴＨ／ＹＨ）は限定されない。緯糸ｙａ２が過多である場合、経糸ｙａ１に起因する曲げ剛性が不足することがある。この観点から、比（ＴＨ／ＹＨ）は、１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。緯糸ｙａ２に起因する潰れ剛性を高める観点から、比（ＴＨ／ＹＨ）は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【０１０５】
織物層の厚みＲｔは限定されない。織物の製造を容易とする観点から、織物層の厚みＲｔは、０．０５（ｍｍ）以上が好ましく、０．０８（ｍｍ）以上がより好ましく、０．１（ｍｍ）以上がより好ましい。繊維密度を高めてシャフト強度を向上させる観点から、織物層の厚みＲｔは、０．４（ｍｍ）以下が好ましく、０．３５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．３（ｍｍ）以下がより好ましい。織物層の厚みＲｔは、使用される織物シート（織物プリプレグ）の厚みに略等しい。織物層の厚みＲｔは、シャフトの断面から測定されうる。
【０１０６】
織物層の樹脂含有率Ｒｗは限定されない。プリプレグのタック性を向上させ、巻回工程における巻き剥がれを抑制する観点から、樹脂含有率Ｒｗは、２０質量％以上が好ましく、２２質量％以上がより好ましく、２４質量％以上がより好ましい。シャフト重量の過度な増加を抑制する観点から、樹脂含有率Ｒｗは、４０質量％以下が好ましく、３８質量％以下がより好ましく、３０質量％以下がより好ましい。
【０１０７】
織物層は、シャフト長手方向の全体に亘って設けられても良い。換言すれば、織物層は全長層であってもよい。前述した図３の実施形態では、織物層が全長層である。織物層が全長層である場合、この織物層は、全長織物層とも称される。
【０１０８】
全長織物層の巻回数がｎＷとされ、全長ストレート層の巻回数がｎＳとされ、全長フープ層の巻回数がｎＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＷがｎＳ以上であるのが好ましく、ｎＷがｎＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＷがｎＦより大きいのが好ましい。
【０１０９】
織物層は、シャフト長手方向の一部に設けられても良い。換言すれば、織物層が部分層であってもよい。この部分織物層の配置は限定されない。部分織物層は、チップＴｐ側に設けられても良いし、バットＢｔ側に設けられても良い。チップＴｐ側に設けられた部分織物層は、チップＴｐを含む範囲に存在する織物層であり、チップ側部分織物層とも称される。バットＢｔ側に設けられた部分織物層は、バットＢｔを含む範囲に存在する織物層であり、バット側部分織物層とも称される。部分層が、チップＴｐ及びバットＢｔを含まない位置に配置されてもよい。この部分織物層は、中間部分織物層とも称される。
【０１１０】
部分織物層は、織物プリプレグを部分シートとすることにより得られる。
【０１１１】
全長織物層を有するシャフトは、織物層による上記効果が、シャフト全長に亘って得られうる。よって、全長織物層は、軽量で薄肉なシャフトに有効である。この観点から、全長織物層を有するシャフトにおいて、シャフト厚みの最大値Ｔｍａｘは、４．０（ｍｍ）以下が好ましく、３．５（ｍｍ）以下がより好ましく、３．０（ｍｍ）以下がより好ましい。シャフト強度の観点から、シャフト厚みの最小値Ｔｍｉｎは、０．３（ｍｍ）以上が好ましく、０．５（ｍｍ）以上がより好ましい。最大値Ｔｍａｘは、シャフト全体の中で最も厚い部分の厚みである。最小値Ｔｍｉｎは、シャフト全体の中で最も薄い部分の厚みである。
【０１１２】
チップ側部分織物層を設けることは、チップ寄りの部分を補強するのに有効である。チップＴｐ寄りの部分（例えばＴ点やＡ点）の強度が不足しやすい場合に、チップ側部分補強層を設けることが好ましい。この場合、シャフト重量の増加を抑制しつつ、シャフト強度が効果的に向上しうる。なお、Ｔ点は、チップＴｐから９０ｍｍ隔てた位置であり、Ａ点は、チップＴｐから１７５ｍｍ隔てた位置である（図２参照）。
【０１１３】
チップ側部分織物層の巻回数がｎＴＷとされ、チップ側部分ストレート層の巻回数がｎＴＳとされ、チップ側部分フープ層の巻回数がｎＴＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＷがｎＴＳ以上であるのが好ましく、ｎＴＷがｎＴＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＳは０であるのが好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＷがｎＴＦ以上であるのが好ましく、ｎＴＷがｎＴＦより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＦは０であるのが好ましい。
【０１１４】
バット側部分織物層を設けることは、バット寄りの部分を補強するのに有効である。バットＢｔ寄りの部分（例えばＣ点付近）の強度が不足しやすい場合に、バット側部分補強層を設けることが好ましい。この場合、シャフト重量の増加を抑制しつつ、シャフト強度が効果的に向上しうる。Ｃ点は、バットＢｔから１７５ｍｍ隔てた位置である（図２参照）。
【０１１５】
バット側部分織物層の巻回数がｎＢＷとされ、バット側部分ストレート層の巻回数がｎＢＳとされ、バット側部分フープ層の巻回数がｎＢＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＷがｎＢＳ以上であるのが好ましく、ｎＢＷがｎＢＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＳは０であるのが好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＷがｎＢＦ以上であるのが好ましく、ｎＢＷがｎＢＦより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＦは０であるのが好ましい。
【０１１６】
織物層の合計厚みがＴＷ１とされ、フープ層の合計厚みがＴＦ１とされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、シャフトの長手方向のあらゆる位置及びシャフト周方向のあらゆる位置において、合計厚みＴＷ１が合計厚みＴＦ１以上であるのが好ましく、合計厚みＴＷ１が合計厚みＴＦ１より大きいのがより好ましい。
【０１１７】
なお、上記合計厚みＴＷ１及び上記合計厚みＴＦ１は、シャフト長手方向のそれぞれの位置において決定され、且つ、シャフト周方向のそれぞれの位置において決定される。
【実施例】
【０１１８】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１１９】
［実施例］
管状のシャフトを作製して、本発明の効果を検証した。シートの皺や繊維の配向の誤差を少なくして実験精度を高める観点から、シャフトの内径及び外径を一定とした。図５は、実施例のシャフトに用いられたプリプレグの展開図である。シートｓ１０及びシートｓ１１は、バイアスシートである。シートｓ１２及びシートｓ１３は、ストレートシートである。シートｓ１４が、織物シートである。外径が１３．８（ｍｍ）で一定である円柱形のマンドレルを用いた。巻回工程では、このマンドレルに、シートｓ１０及びシートｓ１１を貼り合わせたもの、シートｓ１２、シートｓ１３、シートｓ１４の順で巻回が行れた。そして、前述された製造方法に従って、実施例１のシャフトを得た。ただし、研磨及び塗装による影響を排除して実験精度を高める観点から、研磨工程及び塗装工程はなされなかった。シャフトの厚みは１．０（ｍｍ）で一定であった。
【０１２０】
表１に、実施例で用いられた各シートの商品名が記載されている。シートｓ１０、シートｓ１１、シートｓ１２及びシートｓ１３は、三菱レイヨン社製のプリプレグである。シャフトの全長Ｌｆ（両端カット後）は、５００（ｍｍ）とされた。
【０１２１】
織物シートｓ１４として、織物にエポキシ樹脂（東レ＃２５００樹脂系）が含侵されたプリプレグが用いられた。このプリプレグの厚みは０．２０（ｍｍ）であり、織物層の厚みＲｔも０．２０（ｍｍ）であった。織物シートｓ１４の樹脂含有率は４０質量％とされた。よって、織物層の樹脂含有率Ｒｗも４０質量％である。
【０１２２】
この織物の経糸ｙａ１は東レ社製の商品名「Ｔ７００Ｓ」とされ、この織物の緯糸ｙａ２は東レ社製の商品名「Ｍ４０Ｓ」とされた。この織物では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とが平織りされている。
【０１２３】
経糸ｙａ１に用いられた「Ｔ７００Ｓ」に関し、引張弾性率（引張弾性率ＥＴ）は２３．５（ｔｆ／ｍｍ２）であり、引張強度（引張強度ＳＴ）は５００（ｋｇｆ／ｍｍ２）であり、フィラメント数ＴＫは３０００本（３Ｋ）であった。また織物における経糸ｙａ１の打ち込み本数ＴＨは１７．５（本／２５ｍｍ）とされた。「Ｔ７００Ｓ」は、ＰＡＮ系炭素繊維である。
【０１２４】
緯糸ｙａ２に用いられた「Ｍ４０Ｓ」に関し、引張弾性率（引張弾性率ＥＹ）は３８．５（ｔｆ／ｍｍ２）であり、引張強度（引張強度ＳＹ）は４６０（ｋｇｆ／ｍｍ２）であり、フィラメント数ＹＫは３０００本（３Ｋ）であった。また織物における緯糸ｙａ２の打ち込み本数ＹＨは１７．５（本／２５ｍｍ）とされた。「Ｍ４０Ｓ」は、ＰＡＮ系炭素繊維である。
【０１２５】
よって、織物における比（ＴＫ／ＹＫ）は１であり、比（ＴＨ／ＹＨ）は１である。
【０１２６】
この実施例の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２７】
［比較例１］
上記経糸ｙａ１及び上記緯糸ｙａ２の種類がいずれも上記「Ｔ７００Ｓ」とされた他は実施例１と同様にして、比較例１のシャフトを得た。この比較例１の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２８】
［比較例２］
上記経糸ｙａ１及び上記緯糸ｙａ２の種類がいずれも上記「Ｍ４０Ｓ］とされた他は実施例１と同様にして、比較例２のシャフトを得た。この比較例２の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２９】
［三点曲げ強度の測定］
ＳＧ式三点曲げ強度試験に準じた測定方法が採用された。この測定方法は、製品安全協会が定める試験である。図６は、この三点曲げ強度試験の測定方法を示す。図６が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフトＳｔを下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において上方から下方に向かって荷重Ｆを加えた。上記スパンＳは、３００ｍｍとされた。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置でとされた。荷重点ｅ３が、測定点である。測定点は、シャフトＳｔの長手方向の中心位置とされた。即ち測定点は、チップＴｐ及びバットＢｔから２５０（ｍｍ）の地点とされた。圧子３２を２０ｍｍ／ｍｉｎの速さで下降させ、シャフトＳｔが破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この結果が、下記の表２に示される。
【０１３０】
なお、支持点ｅ１及び支持点ｅ２を構成する支持体３０の上端には、丸み（アール）が付与されている。この丸みの曲率半径は、シャフトＳｔの軸線に沿った断面において、１２．５（ｍｍ）とされた。また、荷重点ｅ３を構成する圧子３２の下端には、丸み（アール）が付与されている。この丸みの曲率半径は、シャフトＳｔの軸線に沿った断面において、７５（ｍｍ）とされた。また圧子３２とシャフトＳｔとの間には、厚みが２．０（ｍｍ）のシリコンラバー３４が設けられた。
【０１３１】
［潰れ強度の測定］
図７は、潰れ強度の測定方法を示す図である。シャフトをカットして、シャフトの長手方向に沿った長さが１０（ｍｍ）であるテスト用サンプルＴｓ１を作製した。このテスト用サンプルＴｓ１は、内径が１３．８（ｍｍ）であり軸方向長さが１０（ｍｍ）である円筒体である。このテスト用サンプルＴｓ１を金属製の平板３６の上に置き、下端面３８が平面である金属製の圧子４０で上方から押圧して、テスト用サンプルＴｓ１が破壊したときの荷重（ピーク値）が測定された。この結果が、下記の表２に示されている。
【０１３２】
【表１】
【０１３３】
【表２】
【０１３４】
表２に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１３５】
以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブシャフトに適用されうる。
【符号の説明】
【０１３６】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
１０・・・フェラル
Ｔｐ・・・チップ（先端）
Ｂｔ・・・バット（後端）
ｙａ１・・・経糸
ｙａ２・・・緯糸
ｓ１、ｓ２、ｓ３、ｓ４、ｓ５、ｓ６、ｓ７、ｓ８、ｓ９・・・プリプレグ
ｓ１０、ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３、ｓ１４・・・プリプレグ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブシャフト及びそのシャフトを備えたゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
炭素繊維を用いたゴルフクラブシャフトが市販されている。このシャフトは、カーボンシャフトとも称されている。炭素繊維により、軽量で且つ高強度なカーボンシャフトが製造されうる。
【０００３】
カーボンシャフトの製造方法として、シートワインディング法とフィラメントワインディング法とが知られている。これらのうち、シートワインディング法では、プリプレグシートの配置、炭素繊維の配向、炭素繊維の種類等によって、異なった特性のシャフトが作製されうる。シートワインディング法は、設計自由度が高い。
【０００４】
特開２００８−１４８７５７公報は、経糸と緯糸とを有する織物層を備えたシャフトを開示する。この織物層は、軸方向繊維と周方向繊維とを有している。経糸及び緯糸のうち、一方が軸方向繊維とされ、他方が周方向繊維とされている。
【０００５】
特開２００４−３２９７３８公報は、平織りの織物層を有するシャフトを開示する。この織物層の経糸及び緯糸は、シャフトの長手方向に対して斜めに配置されている。
【０００６】
特開２００６−６１４７３公報は、平織り織物層と三軸織物層とを有するシャフトを開示する。平織り織物層の経糸及び緯糸は、シャフトの長手方向に対して斜めに配置されている。三軸織物層は、緯糸、第一の経糸及び第二の経糸を有している。この三軸織物層の緯糸は、シャフトの長手方向に対して平行又は垂直に配置されている。
【０００７】
特開２０００−１４８４３公報は、三軸織物層を有するシャフトを開示する。この公報では、三軸織物層を構成する繊維の物理的性質等を、シャフト長手方向において異ならせたシャフトが開示されている。この公報では、シャフトの長手方向の各位置（例えば、シャフトのチップ側、中間部分及びバット側）のそれぞれにおいて、三軸織物層を相違させるシャフトが開示されている。
【０００８】
特開２０００−２８８１３９公報では、最外層に二軸組物層を備え、その内側に三軸組物層を備えたシャフトが開示されている。
【０００９】
特開２００８−３０７７０１公報及び特開平８−１３１５８８号公報では、ストレート層とフープ層とを有するシャフトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００８−１４８７５７公報
【特許文献２】特開２００４−３２９７３８公報
【特許文献３】特開２００６−６１４７３公報
【特許文献４】特開２０００−１４８４３公報
【特許文献５】特開２０００−２８８１３９公報
【特許文献６】特開２００８−３０７７０１公報
【特許文献７】特開平８−１３１５８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本願では、新たな技術思想に基づき、軽量で且つ高強度となりうるシャフトを発明するに至った。
【００１２】
本発明の目的は、軽量で且つ高強度となりうるシャフトの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明のゴルフクラブシャフトは、織物層を備えている。上記織物層は、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有している。上記経糸は、シャフト軸方向に対して略平行に配向されている。上記緯糸は、シャフト軸方向に対して略直角に配向されている。上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。
【００１４】
好ましくは、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。
【００１５】
好ましくは、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００１６】
本発明の他のゴルフクラブシャフトは、織物層を少なくとも１層備えており、上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である。
【００１７】
本発明の更に他のゴルフクラブシャフトは、織物層を少なくとも１層備えており、上記織物層が炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、上記経糸がシャフト軸方向に対して略平行に配向されており、上記緯糸がシャフト軸方向に対して略直角に配向されており、上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００１８】
本発明のゴルフクラブは、上記のいずれかのシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えている。
【発明の効果】
【００１９】
経糸と緯糸とで炭素繊維を異ならせ、且つ、経糸及び緯糸の特性を適切に設定することにより、軽量で高強度なシャフトが得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブの全体図である。
【図２】図２は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブシャフトの全体図である。
【図３】図３は、図２のシャフトの展開図である。
【図４】図４は、織物の一例を示す図である。
【図５】図５は、実施例及び比較例のシャフトの展開図である。
【図６】図６は、三点曲げ強度の測定方法を示す図である。
【図７】図７は、潰れ強度の測定方法を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００２２】
図１は、本発明の一実施形態に係るゴルフクラブ２の全体図である。図２は、シャフト６の全体図である。ゴルフクラブ２は、ヘッド４と、シャフト６と、グリップ８とを備えている。更にゴルフクラブ２は、フェラル１０を備えている。ヘッド４は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。シャフト６の先端部に、ヘッド４が設けられている。シャフト６の後端部に、グリップ８が設けられている。図示しないが、ヘッド４は、中空構造を有する。ヘッド４は、例えばチタン合金製である。なおヘッド４及びグリップ８は限定されない。ヘッド４として、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッド、アイアン型ヘッド及びパターヘッドが例示される。
【００２３】
シャフト６は、繊維強化樹脂層の積層体からなる。シャフト６は、管状体である。図示しないが、シャフト６は中空構造を有する。図１が示すように、シャフト６は、先端（チップ）Ｔｐと後端（バット）Ｂｔとを有する。先端Ｔｐは、ヘッド４の内部に位置している。後端Ｂｔは、グリップ８の内部に位置している。
【００２４】
シャフト６は、いわゆるカーボンシャフトである。好ましくは、シャフト６は、プリプレグシートを硬化させてなる。このプリプレグシートは、繊維とマトリクス樹脂とを有している。典型的には、この繊維は炭素繊維である。典型的には、このマトリクス樹脂は、熱硬化性樹脂である。
【００２５】
好ましくは、シャフト６は、いわゆるシートワインディング製法により製造される。プリプレグにおいて、マトリクス樹脂は、半硬化状態にある。シャフト６は、プリプレグシートが巻回され且つ硬化されてなる。この硬化とは、半硬化状態のマトリクス樹脂を硬化させることである。この硬化は、加熱により達成される。シャフト６の製造工程には、加熱工程が含まれる。この加熱工程により、プリプレグシートのマトリクス樹脂が硬化する。
【００２６】
なお、シャフト６は、プリプレグシートを用いることなく製造することもできる。シャフト６の他の製法として、フィラメントワインディング製法が例示される。ただし、少なくとも、後述される織物層は、プリプレグシートよりなるのが好ましい。
【００２７】
シートワインディング製法を採用する場合、シートの枚数は限定されない。また、各シートの配置、各シートの形状、各シートにおいて用いられている繊維等は限定されない。また、織物シートを除き、各シートにおける繊維の配向角度等は限定されない。
【００２８】
図３は、本発明の一実施形態に係るシャフト６を構成するプリプレグシートの展開図（シート構成図）である。シャフト６は、複数枚のシートにより構成されている。具体的には、シャフト６は、ｓ１からｓ９までの９枚のシートにより構成されている。本願において、図３等で示される展開図は、シャフトを構成するシートを、シャフトの半径方向内側から順に示している。展開図において上側に位置しているシートから順にマンドレルに巻回される。図３等の展開図において、図面の左右方向は、シャフト軸方向と一致する。図３等の展開図において、図面の右側は、シャフトのチップＴｐ側である。図３等の展開図において、図面の左側は、シャフトのバットＢｔ側である。
【００２９】
なお、図３等の展開図は、各シートの巻き付け順序のみならず、各シートのシャフト軸方向における配置をも示している。例えばシートｓ１の一端はチップＴｐに位置している。例えばシートｓ５の他端はバットＢｔに位置している。
【００３０】
シャフト６は、ストレート層とバイアス層とを有する。図３等の展開図において、繊維の配向角度が記載されている。「０°」と記載されているシートが、ストレート層を構成している。ストレート層用のシートは、本願においてストレートシートとも称される。「−４５°」及び「＋４５°」と記載されているシートが、バイアス層を構成している。バイアス層は、斜交層とも称される。バイアス層用のシートは、本願においてバイアスシートとも称される。
【００３１】
ストレート層は、繊維の配向方向がシャフト軸方向に対して実質的に平行とされた層である。巻き付けの際の誤差等に起因して、通常、繊維の配向方向は、シャフト軸線方向に対して完全に平行とはならない。この点を考慮して、本願では、シャフト軸線に対する繊維の配向角度に関し、±１０度の誤差が許容される。この許容誤差は、後述される経糸及び緯糸の配向角度にも適用される。
【００３２】
プリプレグｓ１は、先端部を補強する層である。プリプレグｓ１において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。「略平行」とは、シャフト軸線に対する角度が０度（±１０度）であることを意味する。プリプレグｓ１は、ストレート層を構成する。このような先端部を補強するストレート層は、無くてもよい。シャフト重量を抑制しつつ強度を高める観点から、先端部を補強するストレート層が設けられるのが好ましい。シートｓ１は、チップ側部分ストレート層を構成する。
【００３３】
プリプレグｓ２は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ２は、いわゆるバイアス層を構成する。プリプレグｓ２において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して−４５度（±１０度）である。
【００３４】
プリプレグｓ３も、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ３は、いわゆるバイアス層である。プリプレグｓ３において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して＋４５度（±１０度）である。なお、プリプレグｓ２とプリプレグｓ３とは、互いに重ねられた状態とされ、この状態で巻き付けられる。プリプレグｓ２とプリプレグｓ３とを重なる際に、プリプレグｓ３は、図２の状態から裏返される。この裏返しにより、プリプレグｓ２の繊維配向角度とプリプレグｓ３のそれとが互いに逆向きとなる。捻れ剛性及び捻れ強度の観点から、バイアス層が設けられるのが好ましい。
【００３５】
バイアス層の巻回数（層数）は限定されない。第一のバイアス層（上記プリプレグｓ２に相当）の巻回数ｂ１は限定されない。プリプレグｓ２が丁度１周している場合、巻回数ｂ１は１．０である。プリプレグｓ２が半周している場合、巻回数ｂ１は０．５である。
【００３６】
繊維の配向角度が上記第一のバイアス層と交差している第二のバイアス層（上記プリプレグｓ３に相当）の巻回数ｂ２は限定されない。好ましくは、巻回数ｂ２は、巻回数ｂ１に等しい。
【００３７】
シャフトの捻れ剛性が過小である場合、打球の方向安定性が不足し、シャフト強度も不足しやすい。シャフトの捻れ剛性の観点から、上記巻回数ｂ１及び上記巻回数ｂ２は、１以上が好ましく、１．５以上がより好ましく、２以上がより好ましい。シャフトの軽量化の観点から、上記巻回数ｂ１及び上記巻回数ｂ２は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【００３８】
プリプレグｓ４は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ４において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ４は、ストレート層を構成する。シートｓ４は、チップ側部分ストレート層を構成する。このようなシートｓ４は、用いられなくてもよい。
【００３９】
プリプレグｓ５は、後端部を補強する層である。プリプレグｓ５において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ５は、ストレート層を構成する。後端部を補強するストレート層は、設けられなくてもよい。シートｓ５は、バット側部分ストレート層を構成する。
【００４０】
プリプレグｓ６は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ６は、ストレート層である。プリプレグｓ６において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ６は、ストレート層を構成する。シャフト強度の観点から、シャフトの全長に亘るストレート層が設けられるのが好ましい。
【００４１】
プリプレグｓ７は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ７は、織物プリプレグである。プリプレグｓ７は、織物２０（後述）を含む。この織物２０は、二軸織物である。プリプレグｓ７は、炭素繊維の二軸織物２０に樹脂が含侵されてなる。プリプレグｓ７は、経糸及び緯糸を有する。プリプレグｓ７が、シャフト６の織物層を構成する。即ち、プリプレグｓ７が巻回され、更にこのプリプレグｓ７のマトリクス樹脂が硬化して、織物層となる。
【００４２】
本実施形態では、織物層を形成する織物シートｓ７は、プリプレグである。なお、織物シートは、プリプレグでなくてもよい。例えば、織物シートが樹脂を含まなくてもよい。例えば、織物シートが織物そのものであってもよい。
【００４３】
プリプレグｓ８は、シャフトの全長に亘って設けられている。プリプレグｓ８は、ストレート層である。プリプレグｓ８において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ８は、ストレート層を構成する。研磨工程において織物層が削られるのを抑制する観点からは、織物層の半径方向外側に、その織物層の全体を覆うストレート層が設けられてもよい。ただし、後述するように、最外層が織物層であるのが最も好ましい。
【００４４】
プリプレグｓ９は、先端部を補強する補強層である。プリプレグｓ９において、繊維の配向角度は、シャフト軸線に対して略平行である。プリプレグｓ９は、ストレート層を構成する。このようなシートｓ９は、用いられなくてもよい。このシートｓ９により、シャフトの先端部に、外径が一定の部分が形成される。この外径一定部は、内径が一定であるヘッドに接着されやすい。この観点から、先端部を補強するプリプレグとして直角三角形のプリプレグが用いられ、この直角三角形において直交する２辺のうち１辺がチップ側に配置されるのが好ましい。この好ましい例が、シートｓ９である。シートｓ９は、チップ側部分ストレート層を構成する。
【００４５】
なお、ストレート層及びバイアス層以外の層が設けられても良い。例えば、フープ層が設けられても良い。フープ層において、シャフト軸線に対する繊維の配向角度は、通常、９０度±１０度である。本実施形態のシャフト６では、フープ層は設けられていない。
【００４６】
後述するように、織物層はフープ層の役割をも果たしうる。軽量化の観点から、全長層であるフープ層の巻回数は、２以下が好ましく、１以下がより好ましく、０が最も好ましい。即ち、全長層のフープ層は設けられないのが最も好ましい。
【００４７】
また、シャフト長手方向の一部にフープ層（部分フープ層）が設けられても良い。軽量化及び強度の観点から、部分フープ層は、織物層とは異なる位置に設けられるのが好ましい。換言すれば、部分フープ層のシャフト長手方向位置と、織物層のシャフト長手方向位置とが重複しないのが好ましい。この観点から、織物層が全長層である場合、フープ層は存在しないのが好ましい。
【００４８】
このシャフト６の製造では、金属製のマンドレルと、上記複数枚のプリプレグシートとが用いられる。この製造では、先ず、図示しないマンドレルに、プリプレグｓ１、プリプレグｓ２、・・・、プリプレグｓ９の順で、９枚のプリプレグシートが巻き付けられる。図３において上側に示されているプリプレグほど、内側に積層されている。
【００４９】
以下において、シャフト６の製造方法の概略が説明される。この製造方法は、以下の工程（１）から（９）を含む。
【００５０】
（１）裁断工程
裁断工程では、プリプレグシートが所望の形状に裁断される。この裁断により、図３に示す各シートが作製される。シートは、全長シートと部分シートとを含む。全長シートは、シャフト軸方向の全体に亘って設けられる。図３の実施形態において、全長シートは、シートｓ２、シートｓ３、シートｓ６、シートｓ７及びシートｓ８である。
【００５１】
本実施形態では、シートｓ７が全長シートである。即ち、本実施形態では、織物層がシャフト軸方向の全体に亘って設けられている。
【００５２】
部分シートは、シャフト軸方向の一部に設けられる。図３の実施形態では、部分シートは、シートｓ１、シートｓ４、シートｓ５及びシートｓ９である。部分シートは、先端シートと後端シートとを含む。先端シートは、先端を含む位置に配置されている。後端シートは、後端を含む位置に配置されている。先端シートは、シートｓ１、シートｓ４及びシートｓ９である。後端シートは、シートｓ５である。裁断は、裁断機によりなされてもよいし、カッターナイフ等により手作業でなされてもよい。
【００５３】
（２）貼り合わせ工程
貼り合わせ工程では、バイアス層用のシート同士が貼り合わせられる。貼り合わせ工程は、通常、裁断工程の後になされる。
【００５４】
なお、フープ層が設けられる場合も、このフープ層用のシート（フープシート）と、他のシート（他のストレートシート又はバイアスシート）とが貼り合わされる。フープシート単独では、シートが裂けてしまい、巻回が困難だからである。前述の通り、本発明では、フープ層が無いのが好ましい。フープ層の省略により、シャフトの製造工程が簡略化され、生産性が向上する。
【００５５】
（３）巻回工程
巻回工程では、裁断されたシートがマンドレルに巻回される。巻回工程により、巻回体が得られる。この巻回体は、マンドレルの外側にプリプレグシートが巻き付けられてなる。巻回工程は、手作業によりなされてもよいし、ローリングマシン等と称される機械によりなされてもよい。
【００５６】
（４）テープラッピング工程
テープラッピング工程では、上記巻回体の外周面にテープが巻き付けられる。このテープは、ラッピングテープとも称される。このラッピングテープは、張力を付与されつつ巻き付けられる。
【００５７】
（５）硬化工程
硬化工程では、テープラッピングがなされた後の巻回体が加熱される。この加熱により、マトリクス樹脂が硬化する。この硬化の課程で、マトリクス樹脂が一時的に流動化する。このマトリクス樹脂の流動化により、シート間又はシート内の空気が排出されうる。ラッピングテープの張力（締め付け力）により、この空気の排出が促進されている。この硬化により、硬化積層体が得られる。
【００５８】
（６）マンドレルの引き抜き工程及びラッピングテープの除去工程
マンドレルの引き抜き工程とラッピングテープの除去工程とがなされる。両者の順序は限定されないが、ラッピングテープの除去工程の能率を向上させる観点から、マンドレルの引き抜き工程の後にラッピングテープの除去工程がなされるのが好ましい。
【００５９】
（７）両端カット工程
この工程では、硬化積層体の両端部がカットされる。このカットにより、シャフトのチップＴｐ及びバットＢｔが形成される。このカットにより、チップＴｐの端面及びバットＢｔの端面が平坦とされる。
【００６０】
（８）研磨工程
この工程では、硬化積層体の表面が研磨される。この研磨は、表面研磨とも称される。硬化積層体の表面には、ラッピングテープの跡として残された螺旋状の凹凸が存在する。研磨により、このラッピングテープの跡としての凹凸が消滅し、表面が平滑とされる。
【００６１】
（９）塗装工程
研磨工程後の硬化積層体に塗装が施される。
【００６２】
前述の通り、本実施形態では、織物シートｓ７が用いられる。この織物シートｓ７は、二軸織物を含む。
【００６３】
図４は、織物層（シートｓ７）に含まれている織物２０を示す図である。織物２０は、二軸織物である。この織物２０は、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とから構成されている。
【００６４】
この織物２０は、平織りされている。この織り方は限定されない。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２との織り方として、平織りの他、綾織り及び朱子織りが例示される。
【００６５】
本願では、シャフト軸方向ｚ１に対して略平行に配向しているものが経糸ｙａ１と称される。本願では、シャフト軸方向に対して略直角に配向しているものが、緯糸ｙａ２と称される。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とは、互いに略直交している。
【００６６】
理解が容易な図面とする観点から、図４では、経糸ｙａ１同士の間に隙間が設けられており、且つ、緯糸ｙａ２同士の間に隙間が設けられている。これらの隙間は、存在しなくてもよい。わかりやすい図とする目的で、経糸ｙａ１にはハッチングが付されている。
【００６７】
シャフト６において、経糸ｙａ１は、シャフトの軸方向ｚ１に対して略平行に配向している。略平行とは、シャフト軸方向ｚ１に対して０度±１０度に配向していること意味する。シャフトの軸方向ｚ１は、図４において一点鎖線で示されている。
【００６８】
シャフト６において、緯糸ｙａ２は、シャフトの軸方向ｚ１に対して略直角に配向している。略直角とは、シャフト軸方向ｚ１に対して９０度±１０度に配向していることを意味する。換言すれば、緯糸ｙａ２は、シャフトの周方向に対して略平行に配向している。
【００６９】
経糸ｙａ１は、炭素繊維よりなる。経糸ｙａ１のフィラメント数として、１Ｋ、２Ｋ、３Ｋ、６Ｋ及び１２Ｋが例示される。１Ｋとは、フィラメント数が１０００本であることを意味する。よって、例えば２Ｋは、フィラメント数が２０００本であることを意味する。
【００７０】
緯糸ｙａ２は、炭素繊維よりなる。緯糸ｙａ２のフィラメント数として、１Ｋ、２Ｋ、３Ｋ、６Ｋ及び１２Ｋが例示される。
【００７１】
経糸ｙａ１とフィラメント数と緯糸ｙａ２のフィラメント数とは、同じであってもよい。経糸ｙａ１とフィラメント数と緯糸ｙａ２のフィラメント数とは、異なっていてもよい。
【００７２】
本実施形態では、経糸ｙａ１の繊維と緯糸ｙａ２の繊維とが、相違する。好ましくは、この相違点は、物理的特性及び／又は繊維の種類である。この物理的特性として、引張弾性率及び引張強度が挙げられる。本実施形態では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とで異なる繊維を用い、それら経糸ｙａ１及び緯糸ｙａ２を適切に配向させる。
【００７３】
好ましい実施形態では、経糸ｙａ１の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、緯糸ｙａ２の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さい。
【００７４】
引張弾性率ＥＴ及び引張弾性率ＥＹは、「ＪＩＳ Ｒ７６０１：１９８６」に準拠して測定される。
【００７５】
他の好ましい実施形態では、経糸ｙａ１の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、緯糸ｙａ２の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい。
【００７６】
引張強度ＳＴ及び引張強度ＳＹは、「ＪＩＳ Ｒ７６０１：１９８６」に準拠して測定される。
【００７７】
更に他の好ましい実施形態では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とで、繊維の種類が異なる。より好ましくは、経糸ｙａ１がＰＡＮ系炭素繊維とされ、経糸ｙａ１がピッチ系炭素繊維とされる。
【００７８】
ＰＡＮ系炭素繊維は、ポリアクリロニトリルを原料とする。ＰＡＮ系炭素繊維は、ポリアクリロニトリルを焼成して得られる。
【００７９】
ピッチ系炭素繊維は、ピッチを原料とする。ピッチ系炭素繊維は、ピッチを紡糸し熱処理して得られる。ピッチの典型例は、石油ピッチである。石油ピッチは、原油を高温で蒸留したときの残渣である。ピッチ系炭素繊維として、等方性ピッチ系炭素繊維及び異方性ピッチ系炭素繊維が挙げられる。異方性ピッチ系炭素繊維は、メソフェーズピッチ系炭素繊維とも称される。高い弾性率が得られやすいという観点から、ピッチ系炭素繊維は、メソフェーズピッチ系炭素繊維とされるのが好ましい。
【００８０】
ピッチ系炭素繊維は、ＰＡＮ系炭素繊維と比較して、マトリクス樹脂との接着性が低いと考えられる。この低い接着性に起因して、ピッチ系炭素繊維のみを含むプリプレグが用いられた場合、シャフトの強度が低下する場合がある。ＰＡＮ系炭素繊維とピッチ系炭素繊維とが織られた織物を用いることにより、このピッチ系炭素繊維の欠点が克服されうる。接着性に劣るピッチ系炭素繊維と、接着性に優れるＰＡＮ系炭素繊維とが織られた織物を用いることにより、ピッチ系炭素繊維の低接着性がＰＡＮ系炭素繊維によって補われる。
【００８１】
一方、ピッチ系炭素繊維は、高い弾性率を実現しやすい。特に、メソフェーズピッチ系炭素繊維では、高い弾性率が得られやすい。ピッチ系炭素繊維をシャフトの軸方向ｚ１に対して略直角に配向させることにより、潰れ変形が効果的に抑制される。この潰れ変形の抑制により、シャフト強度が効果的に向上しうる。加えて、ＰＡＮ系炭素繊維をシャフトの軸方向ｚ１に対して略平行に配向させることにより、シャフトの曲がり変形に対する強度が向上しやすい。ピッチ系炭素繊維とＰＡＮ系炭素繊維との織物を適切に用いることにより、シャフト強度が効果的に向上しうる。
【００８２】
同一の引張弾性率を有するもの同士で比較する場合、引張弾性率が概ね５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下である場合に、ＰＡＮ系炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維よりも安価である。よって、引張弾性率ＥＴ及び引張弾性率ＥＹがいずれも５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下である場合、材料コスト削減の観点からは、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とがいずれもＰＡＮ系炭素繊維であるのが好ましい。また、引張弾性率が５０（ｔｆ／ｍｍ２）を超える場合、ピッチ系炭素繊維がＰＡＮ系炭素繊維よりも安価である。よって、引張弾性率ＥＴが５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下であり且つ引張弾性率ＥＹが５０（ｔｆ／ｍｍ２）を超える場合、材料コスト削減の観点からは、経糸ｙａ１がＰＡＮ系炭素繊維とされ且つ緯糸ｙａ２がピッチ系炭素繊維であるのが好ましい。
【００８３】
シャフトの潰れ変形は、曲げ変形と連動している。特に厚みの薄い軽量シャフトでは、曲げ変形と同時に潰れ変形が起こりやすい。過度な潰れ変形は、シャフト折れの原因となりうる。過度な潰れ変形が、曲げ強度を低下させうる。
【００８４】
経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴを小さくすることにより、炭素繊維がシャフト長手方向に伸びやすい。この伸びやすさに起因して、シャフトの曲げ強度が向上しやすい。また、緯糸ｙａ２の引張弾性率ＥＹが大きくされることにより、潰れ変形が効果的に抑制されうる。引張弾性率ＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）が引張弾性率ＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）よりも小さくされることにより、潰れ剛性を高めつつ、曲げ強度が効果的に向上しうる。
【００８５】
経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とが織られているため、経糸ｙａ１のズレが緯糸ｙａ２により抑制され、且つ、緯糸ｙａ２のズレが経糸ｙａ１により抑制される。織物層により、経糸ｙａ１による効果と緯糸ｙａ２による効果とが互いに相乗的に向上しうる。
【００８６】
前述の通り、織物２０の織り組織は限定されない。経糸ｙａ１による緯糸ｙａ２の拘束、及び緯糸ｙａ２による経糸ｙａ１の拘束をバランス良く高める観点から、織物２０の織り組織は、平織り、綾織り及び朱子織りが好ましい。経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２との織られ方を均等とし、曲げ剛性及び潰れ剛性の両方に対して効力を発揮しやすくする観点から、平織りが特に好ましい。
【００８７】
織物層のシャフト半径方向における位置は限定されない。この位置として、最外位置、最内位置及び中間位置が例示される。中間位置とは、織物層が最外層ではなく且つ最内層でもないことを意味する。最外位置の場合、織物層が最外層を構成している。最内位置の場合、織物層が最内層を構成している。
【００８８】
一般に、曲げモーメントは半径の３乗に比例することが知られている。織物層の効果を高める観点から、織物層は、シャフト半径方向の外側に設けられるのが好ましい。この観点から、織物層は、上記中間位置又は上記最外位置に設けられるのが好ましく、上記最外位置に設けられるのがより好ましい。
【００８９】
シャフトの曲げ剛性の過度な低下を抑制する観点から、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴは、１０（ｔｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、１５（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、２０（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。シャフトの曲げ強度を高める観点から、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴは、５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、３０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９０】
潰れ変形を抑制する観点から、緯糸ｙａ２の引張弾性率ＥＹは、２０（ｔｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、３０（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、３５（ｔｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。引張弾性率ＥＹが過大である場合、潰れ破壊が起こりやすい。また引張弾性率ＥＹが過大である場合、巻き付けたシートがめくれ上がりやすい。即ち引張弾性率ＥＹが過大である場合、織物シートを巻き付ける作業が行いにくい。これらの観点から、引張弾性率ＥＹは、７０（ｔｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、５０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、４０（ｔｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９１】
比（ＥＹ／ＥＴ）は限定されない。引張弾性率ＥＹを引張弾性率ＥＴよりも大きくすることに起因する上記効果を高める観点から、比（ＥＹ／ＥＴ）は、１．１以上が好ましく、１．３以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。引張弾性率ＥＴが過小である場合、シャフトの曲げ剛性が不足する。引張弾性率ＥＹが過大である場合、緯糸ｙａ２の引張強度が過小となり、シャフト強度がかえって減少することがある。これらの観点から、比（ＥＹ／ＥＴ）は、４以下が好ましく、３以下がより好ましく、２以下がより好ましい。
【００９２】
引張強度ＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）が引張強度ＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）より大きくされることにより、潰れ変形を抑制しつつ、シャフトの曲げ強度を効果的に向上させることが可能である。
【００９３】
シャフトの曲げ強度を高める観点から、経糸ｙａ１の引張強度ＳＴは、３５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、４００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４８０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。シャフト重量を抑制しつつシャフトに求められる曲げ剛性（フレックス）を確保する観点、及び材料コストの観点から、引張強度ＳＴは、６５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、６００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、５５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９４】
潰れ変形に対する強度を高める観点から、緯糸ｙａ２の引張強度ＳＹは、３００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上が好ましく、３５０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましく、４００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以上がより好ましい。引張弾性率ＥＹを高めて潰れ変形をを高める観点、及び材料コストの観点から、引張強度ＳＹは、６００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下が好ましく、５００（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましく、４７０（ｋｇｆ／ｍｍ２）以下がより好ましい。
【００９５】
比（ＳＹ／ＳＴ）は限定されない。引張強度ＳＹが過小である場合、シャフトの曲げ強度が低下することがある。引張強度ＳＴが過大である場合、経糸ｙａ１の引張弾性率ＥＴが過小となり、シャフト剛性が不足することがある。これらの観点から、比（ＳＹ／ＳＴ）は、０．５以上が好ましく、０．７以上がより好ましく、０．８以上がより好ましい。引張強度ＳＴを引張強度ＳＹよりも大きくすることに起因する上記効果を高める観点から、比（ＳＹ／ＳＴ）は、０．９９以下が好ましく、０．９５以下がより好ましく、０．９３以下がより好ましい。
【００９６】
シャフトが曲げ変形をした場合、経糸ｙａ１には、大きな引張応力が作用する。よって、経糸ｙａ１の引張強度を高くすることにより、シャフトの強度が効果的に向上しうる。一方、潰れ変形により、緯糸ｙａ２に引張応力が作用する。よって、潰れ応力に対するシャフト強度を高めるためには、潰れ変形を抑制するのが効果的であり、引張弾性率ＥＹを高くするのが効果的である。
【００９７】
１本の経糸ｙａ１は、炭素繊維のフィラメントの束である。１本の経糸ｙａ１が有するフィラメント数ＴＫは限定されない。フィラメント数ＴＫが過小である場合、シートの巻回数が過大となり、巻回工程の生産性が低下することがある。この観点から、フィラメント数ＴＫは、１０００本（１Ｋ）以上が好ましく、１２００本以上がより好ましく、１５００本以上がより好ましい。フィラメント数ＴＫが過大である場合、打ち込み本数ＴＨが過小となり、繊維密度が過小となることがある。過小な繊維密度は、シャフトの強度を低下させる場合がある。繊維密度の観点から、フィラメント数ＴＫは、６０００本以下が好ましく、４０００本以下がより好ましく、３０００本以下がより好ましい。
【００９８】
１本の緯糸ｙａ２は、炭素繊維のフィラメントの束である。１本の緯糸ｙａ２が有するフィラメント数ＹＫは限定されない。フィラメント数ＹＫが過小である場合、シートの巻回数が過大となり、巻回工程の生産性が低下することがある。この観点から、フィラメント数ＹＫは、１０００本（１Ｋ）以上が好ましく、１２００本以上がより好ましく、１５００本以上がより好ましい。フィラメント数ＹＫが過大である場合、打ち込み本数ＹＨが過小となり、繊維密度が過小となることがある。過小な繊維密度は、シャフトの強度を低下させる場合がある。繊維密度の観点から、フィラメント数ＹＫは、６０００本以下が好ましく、４０００本以下がより好ましく、３０００本以下がより好ましい。
【００９９】
比（ＴＫ／ＹＫ）は限定されない。比（ＴＫ／ＹＫ）が小さい場合、シャフトの軸方向ｚ１に対して略直角な繊維が過多となりやすく、シャフトの軸方向ｚ１に対して略平行な繊維が過少となりやすい。この観点から、比（ＴＫ／ＹＫ）は、１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。潰れ変形を抑制する観点から、比（ＴＫ／ＹＫ）は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【０１００】
経糸ｙａ１の打ち込み本数ＴＨ（本／２５ｍｍ）は限定されない。織り目が粗すぎる場合、緯糸ｙａ２に対する拘束力が低下する。緯糸ｙａ２に対する拘束力を高める観点から、打ち込み本数ＴＨは、１０（本／２５ｍｍ）以上が好ましく、１２．５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましく、１５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましい。織り目が細かすぎる場合、織物の作製が困難となったり、織物のコストが増大したりする。これらの観点から、打ち込み本数ＴＨは、４０（本／２５ｍｍ）以下が好ましく、３７．５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましく、３５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましい。
【０１０１】
経糸ｙａ１の延在方向に対して垂直な方向がＤＲ１とされる。このとき、打ち込み本数ＴＨは、幅２５ｍｍの範囲Ａ１（図４参照）に存在している経糸ｙａ１の本数である。範囲Ａ１の幅は、方向ＤＲ１に沿って測定される
【０１０２】
緯糸ｙａ２の打ち込み本数ＹＨ（本／２５ｍｍ）は限定されない。織り目が粗すぎる場合、経糸ｙａ１に対する拘束力が低下する。経糸ｙａ１に対する拘束力を高める観点から、打ち込み本数ＹＨは、１０（本／２５ｍｍ）以上が好ましく、１２．５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましく、１５（本／２５ｍｍ）以上がより好ましい。織り目が細かすぎる場合、織物の作製が困難となったり、織物のコストが増大したりする。これらの観点から、打ち込み本数ＹＨは、４０（本／２５ｍｍ）以下が好ましく、３７．５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましく、３５（本／２５ｍｍ）以下がより好ましい。
【０１０３】
緯糸ｙａ２の延在方向に対して垂直な方向がＤＲ２とされる。このとき、打ち込み本数ＹＨは、幅２５ｍｍの範囲Ａ２（図４参照）に存在している緯糸ｙａ２の本数である。範囲Ａ２の幅は、方向ＤＲ２に沿って測定される
【０１０４】
比（ＴＨ／ＹＨ）は限定されない。緯糸ｙａ２が過多である場合、経糸ｙａ１に起因する曲げ剛性が不足することがある。この観点から、比（ＴＨ／ＹＨ）は、１以上が好ましく、１．２以上がより好ましく、１．５以上がより好ましい。緯糸ｙａ２に起因する潰れ剛性を高める観点から、比（ＴＨ／ＹＨ）は、４以下が好ましく、３．５以下がより好ましく、３以下がより好ましい。
【０１０５】
織物層の厚みＲｔは限定されない。織物の製造を容易とする観点から、織物層の厚みＲｔは、０．０５（ｍｍ）以上が好ましく、０．０８（ｍｍ）以上がより好ましく、０．１（ｍｍ）以上がより好ましい。繊維密度を高めてシャフト強度を向上させる観点から、織物層の厚みＲｔは、０．４（ｍｍ）以下が好ましく、０．３５（ｍｍ）以下がより好ましく、０．３（ｍｍ）以下がより好ましい。織物層の厚みＲｔは、使用される織物シート（織物プリプレグ）の厚みに略等しい。織物層の厚みＲｔは、シャフトの断面から測定されうる。
【０１０６】
織物層の樹脂含有率Ｒｗは限定されない。プリプレグのタック性を向上させ、巻回工程における巻き剥がれを抑制する観点から、樹脂含有率Ｒｗは、２０質量％以上が好ましく、２２質量％以上がより好ましく、２４質量％以上がより好ましい。シャフト重量の過度な増加を抑制する観点から、樹脂含有率Ｒｗは、４０質量％以下が好ましく、３８質量％以下がより好ましく、３０質量％以下がより好ましい。
【０１０７】
織物層は、シャフト長手方向の全体に亘って設けられても良い。換言すれば、織物層は全長層であってもよい。前述した図３の実施形態では、織物層が全長層である。織物層が全長層である場合、この織物層は、全長織物層とも称される。
【０１０８】
全長織物層の巻回数がｎＷとされ、全長ストレート層の巻回数がｎＳとされ、全長フープ層の巻回数がｎＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＷがｎＳ以上であるのが好ましく、ｎＷがｎＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＷがｎＦより大きいのが好ましい。
【０１０９】
織物層は、シャフト長手方向の一部に設けられても良い。換言すれば、織物層が部分層であってもよい。この部分織物層の配置は限定されない。部分織物層は、チップＴｐ側に設けられても良いし、バットＢｔ側に設けられても良い。チップＴｐ側に設けられた部分織物層は、チップＴｐを含む範囲に存在する織物層であり、チップ側部分織物層とも称される。バットＢｔ側に設けられた部分織物層は、バットＢｔを含む範囲に存在する織物層であり、バット側部分織物層とも称される。部分層が、チップＴｐ及びバットＢｔを含まない位置に配置されてもよい。この部分織物層は、中間部分織物層とも称される。
【０１１０】
部分織物層は、織物プリプレグを部分シートとすることにより得られる。
【０１１１】
全長織物層を有するシャフトは、織物層による上記効果が、シャフト全長に亘って得られうる。よって、全長織物層は、軽量で薄肉なシャフトに有効である。この観点から、全長織物層を有するシャフトにおいて、シャフト厚みの最大値Ｔｍａｘは、４．０（ｍｍ）以下が好ましく、３．５（ｍｍ）以下がより好ましく、３．０（ｍｍ）以下がより好ましい。シャフト強度の観点から、シャフト厚みの最小値Ｔｍｉｎは、０．３（ｍｍ）以上が好ましく、０．５（ｍｍ）以上がより好ましい。最大値Ｔｍａｘは、シャフト全体の中で最も厚い部分の厚みである。最小値Ｔｍｉｎは、シャフト全体の中で最も薄い部分の厚みである。
【０１１２】
チップ側部分織物層を設けることは、チップ寄りの部分を補強するのに有効である。チップＴｐ寄りの部分（例えばＴ点やＡ点）の強度が不足しやすい場合に、チップ側部分補強層を設けることが好ましい。この場合、シャフト重量の増加を抑制しつつ、シャフト強度が効果的に向上しうる。なお、Ｔ点は、チップＴｐから９０ｍｍ隔てた位置であり、Ａ点は、チップＴｐから１７５ｍｍ隔てた位置である（図２参照）。
【０１１３】
チップ側部分織物層の巻回数がｎＴＷとされ、チップ側部分ストレート層の巻回数がｎＴＳとされ、チップ側部分フープ層の巻回数がｎＴＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＷがｎＴＳ以上であるのが好ましく、ｎＴＷがｎＴＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＳは０であるのが好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＷがｎＴＦ以上であるのが好ましく、ｎＴＷがｎＴＦより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＴＦは０であるのが好ましい。
【０１１４】
バット側部分織物層を設けることは、バット寄りの部分を補強するのに有効である。バットＢｔ寄りの部分（例えばＣ点付近）の強度が不足しやすい場合に、バット側部分補強層を設けることが好ましい。この場合、シャフト重量の増加を抑制しつつ、シャフト強度が効果的に向上しうる。Ｃ点は、バットＢｔから１７５ｍｍ隔てた位置である（図２参照）。
【０１１５】
バット側部分織物層の巻回数がｎＢＷとされ、バット側部分ストレート層の巻回数がｎＢＳとされ、バット側部分フープ層の巻回数がｎＢＦとされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＷがｎＢＳ以上であるのが好ましく、ｎＢＷがｎＢＳより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＳは０であるのが好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＷがｎＢＦ以上であるのが好ましく、ｎＢＷがｎＢＦより大きいのがより好ましい。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、ｎＢＦは０であるのが好ましい。
【０１１６】
織物層の合計厚みがＴＷ１とされ、フープ層の合計厚みがＴＦ１とされる。軽量で且つ高強度なシャフトを得る観点から、シャフトの長手方向のあらゆる位置及びシャフト周方向のあらゆる位置において、合計厚みＴＷ１が合計厚みＴＦ１以上であるのが好ましく、合計厚みＴＷ１が合計厚みＴＦ１より大きいのがより好ましい。
【０１１７】
なお、上記合計厚みＴＷ１及び上記合計厚みＴＦ１は、シャフト長手方向のそれぞれの位置において決定され、且つ、シャフト周方向のそれぞれの位置において決定される。
【実施例】
【０１１８】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【０１１９】
［実施例］
管状のシャフトを作製して、本発明の効果を検証した。シートの皺や繊維の配向の誤差を少なくして実験精度を高める観点から、シャフトの内径及び外径を一定とした。図５は、実施例のシャフトに用いられたプリプレグの展開図である。シートｓ１０及びシートｓ１１は、バイアスシートである。シートｓ１２及びシートｓ１３は、ストレートシートである。シートｓ１４が、織物シートである。外径が１３．８（ｍｍ）で一定である円柱形のマンドレルを用いた。巻回工程では、このマンドレルに、シートｓ１０及びシートｓ１１を貼り合わせたもの、シートｓ１２、シートｓ１３、シートｓ１４の順で巻回が行れた。そして、前述された製造方法に従って、実施例１のシャフトを得た。ただし、研磨及び塗装による影響を排除して実験精度を高める観点から、研磨工程及び塗装工程はなされなかった。シャフトの厚みは１．０（ｍｍ）で一定であった。
【０１２０】
表１に、実施例で用いられた各シートの商品名が記載されている。シートｓ１０、シートｓ１１、シートｓ１２及びシートｓ１３は、三菱レイヨン社製のプリプレグである。シャフトの全長Ｌｆ（両端カット後）は、５００（ｍｍ）とされた。
【０１２１】
織物シートｓ１４として、織物にエポキシ樹脂（東レ＃２５００樹脂系）が含侵されたプリプレグが用いられた。このプリプレグの厚みは０．２０（ｍｍ）であり、織物層の厚みＲｔも０．２０（ｍｍ）であった。織物シートｓ１４の樹脂含有率は４０質量％とされた。よって、織物層の樹脂含有率Ｒｗも４０質量％である。
【０１２２】
この織物の経糸ｙａ１は東レ社製の商品名「Ｔ７００Ｓ」とされ、この織物の緯糸ｙａ２は東レ社製の商品名「Ｍ４０Ｓ」とされた。この織物では、経糸ｙａ１と緯糸ｙａ２とが平織りされている。
【０１２３】
経糸ｙａ１に用いられた「Ｔ７００Ｓ」に関し、引張弾性率（引張弾性率ＥＴ）は２３．５（ｔｆ／ｍｍ２）であり、引張強度（引張強度ＳＴ）は５００（ｋｇｆ／ｍｍ２）であり、フィラメント数ＴＫは３０００本（３Ｋ）であった。また織物における経糸ｙａ１の打ち込み本数ＴＨは１７．５（本／２５ｍｍ）とされた。「Ｔ７００Ｓ」は、ＰＡＮ系炭素繊維である。
【０１２４】
緯糸ｙａ２に用いられた「Ｍ４０Ｓ」に関し、引張弾性率（引張弾性率ＥＹ）は３８．５（ｔｆ／ｍｍ２）であり、引張強度（引張強度ＳＹ）は４６０（ｋｇｆ／ｍｍ２）であり、フィラメント数ＹＫは３０００本（３Ｋ）であった。また織物における緯糸ｙａ２の打ち込み本数ＹＨは１７．５（本／２５ｍｍ）とされた。「Ｍ４０Ｓ」は、ＰＡＮ系炭素繊維である。
【０１２５】
よって、織物における比（ＴＫ／ＹＫ）は１であり、比（ＴＨ／ＹＨ）は１である。
【０１２６】
この実施例の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２７】
［比較例１］
上記経糸ｙａ１及び上記緯糸ｙａ２の種類がいずれも上記「Ｔ７００Ｓ」とされた他は実施例１と同様にして、比較例１のシャフトを得た。この比較例１の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２８】
［比較例２］
上記経糸ｙａ１及び上記緯糸ｙａ２の種類がいずれも上記「Ｍ４０Ｓ］とされた他は実施例１と同様にして、比較例２のシャフトを得た。この比較例２の仕様が表１に示され、評価結果が表２に示される。
【０１２９】
［三点曲げ強度の測定］
ＳＧ式三点曲げ強度試験に準じた測定方法が採用された。この測定方法は、製品安全協会が定める試験である。図６は、この三点曲げ強度試験の測定方法を示す。図６が示すように、２つの支持点ｅ１、ｅ２においてシャフトＳｔを下方から支持しつつ、荷重点ｅ３において上方から下方に向かって荷重Ｆを加えた。上記スパンＳは、３００ｍｍとされた。荷重点ｅ３の位置は、支持点ｅ１と支持点ｅ２とを二等分する位置でとされた。荷重点ｅ３が、測定点である。測定点は、シャフトＳｔの長手方向の中心位置とされた。即ち測定点は、チップＴｐ及びバットＢｔから２５０（ｍｍ）の地点とされた。圧子３２を２０ｍｍ／ｍｉｎの速さで下降させ、シャフトＳｔが破損したときの荷重Ｆの値（ピーク値）が測定された。この結果が、下記の表２に示される。
【０１３０】
なお、支持点ｅ１及び支持点ｅ２を構成する支持体３０の上端には、丸み（アール）が付与されている。この丸みの曲率半径は、シャフトＳｔの軸線に沿った断面において、１２．５（ｍｍ）とされた。また、荷重点ｅ３を構成する圧子３２の下端には、丸み（アール）が付与されている。この丸みの曲率半径は、シャフトＳｔの軸線に沿った断面において、７５（ｍｍ）とされた。また圧子３２とシャフトＳｔとの間には、厚みが２．０（ｍｍ）のシリコンラバー３４が設けられた。
【０１３１】
［潰れ強度の測定］
図７は、潰れ強度の測定方法を示す図である。シャフトをカットして、シャフトの長手方向に沿った長さが１０（ｍｍ）であるテスト用サンプルＴｓ１を作製した。このテスト用サンプルＴｓ１は、内径が１３．８（ｍｍ）であり軸方向長さが１０（ｍｍ）である円筒体である。このテスト用サンプルＴｓ１を金属製の平板３６の上に置き、下端面３８が平面である金属製の圧子４０で上方から押圧して、テスト用サンプルＴｓ１が破壊したときの荷重（ピーク値）が測定された。この結果が、下記の表２に示されている。
【０１３２】
【表１】
【０１３３】
【表２】
【０１３４】
表２に示されるように、実施例は、比較例に比べて評価が高い。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【０１３５】
以上説明された発明は、あらゆるゴルフクラブシャフトに適用されうる。
【符号の説明】
【０１３６】
２・・・ゴルフクラブ
４・・・ヘッド
６・・・シャフト
８・・・グリップ
１０・・・フェラル
Ｔｐ・・・チップ（先端）
Ｂｔ・・・バット（後端）
ｙａ１・・・経糸
ｙａ２・・・緯糸
ｓ１、ｓ２、ｓ３、ｓ４、ｓ５、ｓ６、ｓ７、ｓ８、ｓ９・・・プリプレグ
ｓ１０、ｓ１１、ｓ１２、ｓ１３、ｓ１４・・・プリプレグ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
織物層を備えており、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さいゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項３】
上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項４】
織物層を少なくとも１層備え、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維であるゴルフクラブシャフト。
【請求項５】
織物層を少なくとも１層備え、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きいゴルフクラブシャフト。
【請求項６】
請求項１から５のいずれかに記載のシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えたゴルフクラブ。
【請求項１】
織物層を備えており、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸の引張弾性率がＥＴ（ｔｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張弾性率がＥＹ（ｔｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張弾性率ＥＴが引張弾性率ＥＹよりも小さいゴルフクラブシャフト。
【請求項２】
上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維である請求項１に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項３】
上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きい請求項１又は２に記載のゴルフクラブシャフト。
【請求項４】
織物層を少なくとも１層備え、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸がＰＡＮ系炭素繊維であり、上記緯糸がピッチ系炭素繊維であるゴルフクラブシャフト。
【請求項５】
織物層を少なくとも１層備え、
上記織物層が、炭素繊維の経糸と炭素繊維の緯糸とからなる二軸織物を有しており、
上記経糸が、シャフト軸方向に対して略平行に配向されており、
上記緯糸が、シャフト軸方向に対して略直角に配向されており、
上記経糸の引張強度がＳＴ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされ、上記緯糸の引張強度がＳＹ（ｋｇｆ／ｍｍ２）とされるとき、引張強度ＳＴが引張強度ＳＹよりも大きいゴルフクラブシャフト。
【請求項６】
請求項１から５のいずれかに記載のシャフトと、ヘッドと、グリップとを備えたゴルフクラブ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１０−２８４３４３（Ｐ２０１０−２８４３４３Ａ）
【公開日】平成２２年１２月２４日（２０１０．１２．２４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−１４０６３８（Ｐ２００９−１４０６３８）
【出願日】平成２１年６月１２日（２００９．６．１２）
【出願人】（５０４０１７８０９）ＳＲＩスポーツ株式会社 (701)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１２月２４日（２０１０．１２．２４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年６月１２日（２００９．６．１２）
【出願人】（５０４０１７８０９）ＳＲＩスポーツ株式会社 (701)
【Ｆターム（参考）】
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