ゴルフクラブ用シャフト及びゴルフクラブ
【課題】ゴルフクラブ用シャフトの周方向の物性のバラツキを解消することができるゴルフクラブ用シャフトを提供すること。
【解決手段】中空のゴルフクラブ用シャフト１２は、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０をマンドレル４０を用いて巻回して積層して形成する。そして、強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシート２６，２８，３０を３枚備え、各一方向プリプレグシートの巻き始め位置２６ａ，２８ａ，３０ａを、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／（３枚）ずつずらした位置とし、それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置２６ｂ，２８ｂ，３０ｂをそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に近接させて重ね合わせている。
【解決手段】中空のゴルフクラブ用シャフト１２は、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０をマンドレル４０を用いて巻回して積層して形成する。そして、強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシート２６，２８，３０を３枚備え、各一方向プリプレグシートの巻き始め位置２６ａ，２８ａ，３０ａを、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／（３枚）ずつずらした位置とし、それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置２６ｂ，２８ｂ，３０ｂをそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に近接させて重ね合わせている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、繊維強化複合材料を用いて形成されたゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、特許文献１のゴルフクラブ用シャフトでは、軽量化のために厚みの薄いプリプレグシートを用い、厚みを薄くした分だけ多層化することにより強度を十分確保している。
プリプレグシートの巻き始めと巻き終わりが重なったり、プリプレグシートの端部間に隙間が形成されても、プリプレグシートが薄肉であれば段差や隙間を小さくすることができる。そして、段差を小さくすることができるので、巻き乱れを減少させ、円周に対して均一化することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−９３５６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ゴルフクラブのインパクト時のヘッドのフェースの向きは、ボールの飛距離、方向に大きな影響を与える。また、ヘッドの向きは、スイング時のシャフトの撓みに影響を受ける。スイング時のシャフトの撓みには、スイング方向、その垂直方向（トウダウン方向）等の曲がり、フェースの開閉方向等の捩れがある。シャフトの周方向に剛性の差が生じると、シャフトの周方向に異方性が生じる。その剛性の差が大きくなると、シャフトの撓りがスイングのブレにより大きく変化し、安定したヘッドの向きとすることができない。
また、ゴルフ用具の現在の規則として、（１）シャフトをその縦軸周りでどのように回転させるかに関係なく、撓みが同じとなるように曲がること、（２）両方向とも同量にねじれること、が求められている。すなわち、ゴルフクラブ用シャフトには、周方向の異方性の存在を極力なくすことが求められている。
上記特許文献１の技術では、各プリプレグシートの巻き始め、巻き終わり位置は重ね合わせられるので、他の部分よりも厚くなる。この厚くなった部分は径方向に対向しているため、その対向位置と、その対向からズレた位置との間の剛性差が大きくなり、シャフトに対するヘッドの取り付け位置によっては安定したヘッドの向きとすることができない。さらに、厚くなった部分が対向しているとたわみ易い方向とたわみ難い方向が生じてしまう。
【０００５】
この発明は、このような課題を解決するためになされたもので、ゴルフクラブ用シャフトの周方向に異方性が生じるのを極力防止し、周方向のいずれの位置であってもたわみ量や剛性等を同じようにするなど、周方向の物性のバラツキを解消することができるゴルフクラブ用シャフトおよびそのようなシャフトを有するゴルフクラブを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシートをマンドレルを用いて巻回して積層して形成した中空のゴルフクラブ用シャフトは、強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシートをｎ枚（ｎ＝２ｍ＋１：ｍは自然数）備え、各一方向プリプレグシートの巻き始め位置を、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／ｎずつずらした位置とし、それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置をそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に当接または近接させたことを特徴とする。
前記マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、前記マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）を満たすようにしたことが好ましい。
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことが好ましい。
前記一方向プリプレグシートは、前記シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることが好適である。
【発明の効果】
【０００７】
この発明による中空のゴルフクラブ用シャフトは、３枚以上の奇数枚のプリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置とを近接または当接させ、かつ、その近接または当接させた位置をシャフトの周方向に等間隔（略等間隔）に配置することによって、周方向の物性（例えば剛性）のバラツキを解消することができる。
マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）を満たすようにしたことによって、プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置とが重なり合った重なり代や、巻き始め位置と巻き終わり位置との間の隙間が径方向に対向することがない。このため、シャフトの周方向の物性のバラツキを防止できる。
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことによって、巻き始め位置と巻き終わり位置との間に隙間ができることがなく、シャフトの強度低下を防止できる。
一方向プリプレグシートは、シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることによって、シャフトの曲げ剛性に周方向の差を小さくできる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブを示す概略図。
【図２】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを示す概略図。
【図３】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う模式的な横断面図。
【図４Ａ】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを製造するためのマンドレル及びマンドレルに巻回する各プリプレグシートを展開した状態を示す概略図。
【図４Ｂ】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを製造するためのマンドレルを図４Ａ中の矢印ＩＶＢ方向から見た状態を示す概略図。
【図５Ａ】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの横断面図との比較例１を示すゴルフクラブ用シャフトを示す概略的な横断面図。
【図５Ｂ】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの横断面図との比較例２を示すゴルフクラブ用シャフトを示す概略的な横断面図。
【図６】第１実施形態の第１変形例に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【図７】第１実施形態の第２変形例に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【図８】第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、図面を参照しながらこの発明を実施するための形態について説明する。
第１の実施の形態について図１から図５Ｂを用いて説明する。
【００１０】
図１に示すように、ゴルフクラブ１０は、繊維強化プリプレグシートの積層体からなる中空のシャフト（繊維強化複合材料製の管状体）１２と、このシャフト１２の一端１３ａの細径部分(TIP端)にヘッド１４が取り付けられ、シャフト１２の他端１３ｂの太径部分（BUTT端）にグリップ１６が取り付けられている。
図２に示すように、シャフト１２の一端１３ａは他端１３ｂよりも細く、例えばテーパ状に形成されている。例えばシャフト１２の一端（細経側）１３ａは外径が例えば８ｍｍから１５ｍｍ程度で、他端（太径側）１３ｂは外径が例えば１３ｍｍから１６ｍｍ程度である。シャフト１２の長さは、ウッド、アイアン、パター等により異なるが、規則の範囲内で適宜に設定される。
【００１１】
この実施形態に係るシャフト１２は、主に５つの層（内側から外側に向かって第１層（最内層）２１、第２層２３、第３層２５、第４層２７、第５層（最外層）２９）で形成されている。すなわち、第１から第５層２１，２３，２５，２７，２９はシャフト１２のほぼ全長にわたって配設されている。
５つの層２１，２３，２５，２７，２９を形成するプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０は、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたものが用いられる。プリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の強化繊維には、主に炭素繊維が用いられるが、金属繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等、種々の繊維を用いても良い。強化繊維に含浸させるマトリクス樹脂としては、熱硬化性樹脂および熱可塑性樹脂のいずれを用いても良い。熱硬化性樹脂であれば、例えばエポキシ、ピスマレイミド、ポリイミド、フェノール等が用いられる。熱可塑性樹脂であれば、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等が用いられる。
後述する内側補強層３１のプリプレグシート３２、外側補強層３３のプリプレグシート３４も同様の強化繊維やマトリクス樹脂が用いられることが好ましい。
【００１２】
図３及び図４Ａに示すシャフト１２の第１層（最内層）２１は、軸長方向に対して例えば４５度傾斜した傾斜方向繊維層で、捩れ剛性の調整用に用いられる。第１層２１には、強化繊維が軸長方向に対して±４５度傾斜したクロスタイプのプリプレグシート２２が用いられる。このプリプレグシート２２は、例えば厚さ：０．１２〜０．３０ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜５８８ＧＰａである。その他、第１層２１には＋４５度、−４５度の一方向に揃えられた強化繊維プリプレグシートが積層されたものが用いられても良い。
【００１３】
第２層２３は、軸長方向に対して例えば９０度傾斜した周方向繊維層で、潰れ剛性の調整に用いられる。第２層２３には、強化繊維が軸長方向に対して９０度傾斜したプリプレグシート２４が用いられる。このプリプレグシート２４は、例えば厚さ：０．０２〜０．０４ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜３０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜３９２ＧＰａである。なお、第２層（周方向繊維層）２３を最内層としても良いし、周方向繊維層自体が無くても良い。
【００１４】
第３層２５、第４層２７、第５層（最外層）２９は軸長方向繊維層で、曲げ剛性の調整に用いられる。第３層２５、第４層２７、第５層２９には、強化繊維が軸長方向に延びたプリプレグシート２６，２８，３０が用いられる。第３層２５、第４層２７、第５層２９に用いられるプリプレグシート２６，２８，３０には例えば同じものが用いられ、例えば厚さ：０．０６〜０．１５ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜５８８ＧＰａである。なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９に用いられるプリプレグシート２６，２８，３０の特性が異なっていても良いことはもちろんである。また、第３層２５、第４層２７、第５層２９はそれぞれ複数枚のプリプレグシートが重ね合わせられていても良いが、この実施形態ではそれぞれ１枚のプリプレグシートで１つの層を形成している。
【００１５】
図１に示すように、シャフト１２の一端１３ａにはヘッド１４が装着されるため、図４に示すように、第１層２１の内側に内側補強層３１が配設され、第５層２９の外側に外側補強層３３が配設されている。これら内側補強層３１、外側補強層３３は軸長方向繊維層であり、曲げ剛性の調整に用いられる。これら補強層３１，３３には、繊維が軸長方向に延びたプリプレグシート３２，３４が用いられる。内側補強層３１に用いられるプリプレグシート３２、および、外側補強層３３に用いられるプリプレグシート３４は、例えば厚さ：０．０６〜０．１５ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜２９４ＧＰａである。
【００１６】
なお、図４にはマンドレル４０の外周に対して内側から外側に向かって順次巻回される前のプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０を示す。これらプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の図４中の右上端は直角であることが好ましい。プリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の右上端を含む端部（端面）２２ａ，２４ａ，２６ａ，２８ａ，３０ａと、これに対向する端部（端面）２２ｂ，２４ｂ，２６ｂ，２８ｂ，３０ｂとは、角度が異なる。これは、マンドレル４０が後述するように先端（TIP端）４０ａが細径で基端（BUTT端）４０ｂが太径のテーパ状に形成されていることによるものである。
【００１７】
以下、図４Ａを参照しながら、マンドレル４０にプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０，３２，３４を巻回してシャフト１２を形成する方法について簡単に説明する。
ここで、マンドレル４０のTIP端４０ａとBUTT端４０ｂとの間の外周は中心軸Ｃに対して例えば約１０００分の８の傾きを有するテーパ面として形成されている。この実施形態のマンドレル４０のBUTT端４０ｂには、外周を３等分した印４２，４４，４６（図４Ｂ参照）が形成されている。すなわち、この実施形態のマンドレル４０のBUTT端４０ｂには、印４２，４４，４６が１２０度（＝３６０度／（プリプレグシート２６，２８，３０の枚数（３枚）））おきに付されている。そして、図４Ａに示すように、印４２，４４，４６はマンドレル４０の軸長方向に例えば線分として付されている（ここでは印４６のみ図示）。印４２，４４，４６は第３層２５、第４層２７及び第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の巻き始め位置をそれぞれ認識させるものである。印４２，４４，４６の長さはプリプレグシート２６，２８，３０の巻き始め端部２６ａ，２８ａ，３０ａをできるだけ曲がらないように印４２，４４，４６に沿わせるのに十分な長さであることが好ましい。印４２，４４，４６は例えば、BUTT端４０ｂからTIP端４０ａまで延びていても良い。
【００１８】
そして、この実施形態に係るシャフト１２を製造する場合、マンドレル４０のTIP端４０ａに内側補強層３１のプリプレグシート３２の強化繊維の繊維方向を、マンドレル４０の軸長方向（シャフト１２の軸方向に略沿った方向）に合わせて巻回する。
マンドレル４０の軸長方向に対して±４５度傾斜したクロスタイプのプリプレグシート２２を巻回し、シャフト１２の第１層２１を形成する。第１層２１のプリプレグシート２２は図３中の例えば左上に端部２２ａ，２２ｂが近接して重なり合った部分（以下、重なり代という）５２が形成される。
マンドレル４０の軸長方向に対して９０度傾斜した方向に強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２４を巻回し、シャフト１２の第２層２３を形成する。第２層２３のプリプレグシート２４は図３中の例えば左上に端部２４ａ，２４ｂが近接して重なり合った重なり代５４が形成される。なお、第１層２１の重なり代５２及び第２層２３の重なり代５４は、ともに、図３中の左上にあると説明したが、図３に示すように、これら重なり代５２，５４がシャフト１２の中心軸Ｃに対して互いにずれた位置に配置されるように巻回することが好ましい。また、重なり代や隙間の対向位置に同様な重なり代や隙間が形成されないことが好ましい。
【００１９】
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２６を巻回し、シャフト１２の第３層２５を形成する。このとき、マンドレル４０の印４２にプリプレグシート２６の端部２６ａを合わせた状態で巻回する。第３層２５のプリプレグシート２６は図３中の上側に端部２６ａ，２６ｂが近接して重なり合った重なり代５６が形成され、すなわち、プリプレグシート２６の端部２６ａ，２６ｂは近接した状態にある。
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２８を巻回し、シャフト１２の第４層２７を形成する。このとき、マンドレル４０の印４４にプリプレグシート２８の端部２８ａを合わせた状態で巻回する。第４層２７のプリプレグシート２８は図３中の右下に端部２８ａ，２８ｂが近接して重なり合った重なり代５８が形成され、すなわち、プリプレグシート２８の端部２８ａ，２８ｂは近接した状態にある。
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート３０を巻回し、シャフト１２の第５層２９を形成する。このとき、マンドレル４０の印４６にプリプレグシート３０の端部３０ａを合わせた状態で巻回する。第５層２９のプリプレグシート３０は図３中の左下に端部３０ａ，３０ｂが近接して重なり合った重なり代６０が形成され、すなわち、プリプレグシート３０の端部３０ａ，３０ｂは近接した状態にある。
【００２０】
なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９の重なり代５６，５８，６０の幅ｘ（後述）はそれぞれ例えば２ｍｍから４ｍｍ程度であることが好ましい。重なり代５６，５８，６０がこの程度であれば、隣接する重なり代５６，５８，６０に影響を与えず、シャフト１２の周方向の剛性を均一化した状態を維持できる。
また、内側の第３層２５の重なり代５６に対して外側の第４層２７の重なり代５８の幅ｘの方が小さく、内側の第４層２７の重なり代５８に対して外側の第５層２９の重なり代６０の幅ｘの方が小さく、すなわち、内層から外層に向かって徐々に重なり代５６，５８，６０の幅ｘを小さくすることが好ましい。この場合、外径効果が内層よりも大きい外層側の段差等を小さくできるので、異方性を小さくできる。
【００２１】
そして、マンドレル４０のTIP端４０ａに外側補強層３３のプリプレグシート３４の強化繊維の繊維方向を、マンドレル４０の軸長方向に合わせて巻回する。
【００２２】
このとき、シャフト１２の断面は図３に示す状態にある（マンドレル４０の図示は省略する）。
【００２３】
そして、通常の成形と同様に、第５層２９の外側からテーピングにより締め付け成型、マンドレル４０及びシャフト１２の加熱硬化、マンドレル４０の除去、テーピングのテープの除去、研磨等により、シャフト１２を形成する。
図３に示すシャフト１２の外観上の段差、隙間等は焼成時のテーピングのテープ圧やシートの流動等によりマンドレル４０の外径に沿った形状になり、隙間も埋まる。すなわち、シャフト１２の最終的な外形は、テーピングやシートの流動等により、図３のように模式的に示した形状ではなく、横断面が円形リング状のように、内周及び外周が滑らかに形成される。
【００２４】
図３に示すように、シャフト１２の同一方向に引き揃えられた第３層２５、第４層２７、第５層２９のうち、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して略３等分された周方向位置にある。すなわち、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して略１２０度おきに形成されている。このため、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して対向した位置には形成されていない。
【００２５】
以下に、この実施形態に係るシャフト１２の構造と比較するための比較例１（図５Ａ参照）、比較例２（図５Ｂ参照）について説明する。
図５Ａに示す比較例１は、この実施形態に係るシャフト１２と同様に５つの層で形成されたシャフト２１２の横断面を示し、図５Ｂに示す比較例２は６つの層で形成されたシャフト３１２の横断面を示す。なお、図５Ａに示す比較例１のシャフト２１２、図５Ｂに示す比較例２のシャフト３１２は、傾斜方向繊維層及び周方向繊維層の図示を省略している。
【００２６】
図５Ａに示す比較例１では、軸長方向の３つの強化繊維層２２５，２２７，２２９の重なり代２５６，２５８，２６０を図５Ａ中の上側、右側、下側に略９０度おきに配置している。このため、重なり代２５６，２６０を対向させている。
一方、図５Ｂに示す比較例２では、軸長方向の４つの強化繊維層３２５，３２７，３２９，３３１の重なり代３５６，３５８，３６０，３６２を図５Ｂ中の上側、右側、下側、左側に略９０度おきに配置している。このため、重なり代３５６，３６０が対向し、かつ、重なり代３５８，３６２がシャフト３１２の中心軸Ｃに対して対向している。
【表１】
【００２７】
表１には、この実施形態、後述する第２実施形態、比較例１、比較例２のシャフト１２，１１２，２１２，３１２の周方向位置ごとに測定した固有振動数を示す。固有振動数は非接触式固有振動測定装置を用いて測定した。ここでは、長さ９５５ｍｍ（６番アイアン相当長さ）のシャフト１２の一端１３ａにヘッド１４に相当する重りを取り付け、シャフト１２の他端１３ｂから１８０ｍｍの位置を固定して、シャフト１２の固有振動数を測定した。
【００２８】
表１によると、この実施形態および後述する第２実施形態のシャフト１２，１１２の基準位置に対する周方向の各角度の位置における固有振動数の差は最大１ｃｐｍ程度に抑制されている。
一方、比較例１、２の固有振動数の差は、この実施形態および第２実施形態のシャフト１２，１１２の固有振動数の差に比べて大幅に大きいことが容易に把握できる。
【００２９】
比較例１のシャフト２１２の固有振動数は、基準位置（０度）が３４８．０ｃｍｐであるのに対し、９０度の位置では３４５．５ｃｐｍである。そして、重なり代２５６，２５８の間の４５度の位置では３４２．５ｃｍｐで、重なり代２５８，２６０の間の１３５度の位置では３４１．０ｃｐｍである。
すなわち、２つの重なり代２５６，２６０が対向している基準位置での固有振動数が最も大きく、次に、１つの重なり代２５８がある９０度の位置の固有振動数が大きく、２つの重なり代２５６，２５８に挟まれた４５度、１３５度の位置の固有振動数が上記２つに比べて小さい。したがって、シャフト２１２の固有振動数には、重なり代２５６，２５８，２６０が寄与していることが認識できる。そして、特に、２つの重なり代２５６，２６０が対向した位置が１つの重なり代２５８しかない位置に比べて固有振動数が大きいことが認識できる。このため、中心軸Ｃに対して対向した位置に重なり代がない場合（例えば４５度、１３５度の位置等）の固有振動数に対して、２つの対向した重なり代２５６，２６０がある場合（基準位置）が、９０度の位置の対向しない１つの重なり代２５８がある場合に比べて固有振動数に大きく寄与していることが認識される。
したがって、図５Ａに示す比較例１のシャフト２１２は、周方向の特性が異なり、周方向に異方性があることを認識できる。
【００３０】
比較例２のシャフト３１２の固有振動数は、基準位置（０度）が３７０．２ｃｍｐで、同様に９０度の位置では３７０．０ｃｐｍである。そして、重なり代３５６，３５８の間の４５度の位置では３６６．５ｃｐｍで、重なり代３５８，３６０の間の１３５度の位置では３６５．６ｃｐｍである。
すなわち、２つの重なり代３５６，３６０が中心軸Ｃに対して対向している基準位置、同様に２つの重なり代３５８，３６２が対向している９０度の位置の固有振動数が最も大きく、それに比べて、２つの重なり代３５６，３５８に挟まれ、別の２つの重なり代３５８，３６０に挟まれた４５度、１３５度の位置の固有振動数が上記２つに比べて小さい。したがって、比較例１だけでなく、比較例２からも、シャフト３１２の固有振動数には、重なり代３５６，３５８，３６０，３６２が寄与していることが認識できる。
したがって、図５Ｂに示す比較例２のシャフト３１２は、周方向の特性が異なり、周方向に異方性があることを認識できる。
【００３１】
一方、表１に記載されているように、この実施形態に係るシャフト１２の固有振動数の最大値と最小値の差は０．８ｃｐｍであり、周方向による差が小さい。このため、シャフト１２の周方向に配置した３つの軸長方向繊維層２５，２７，２９の重なり代５６，５８，６０を中心軸Ｃに対して対向しないようにしていることが、固有振動数の差を小さくして平均化することに大きく寄与していることを認識できる。
したがって、この実施形態に係るシャフト１２のように、軸長方向に強化繊維が配設された第３層２５、第４層２７、及び第５層２９の重なり代５６，５８，６０の位置をシャフト１２の中心軸Ｃに対して周方向にそれぞれ等分（又は略等分）に離してシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向させないようにすることによって、シャフト１２に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。また、これは、現在のゴルフクラブのシャフトに求められる規則とも合致する。
さらに、このように異方性が生じるのを抑制できる結果、シャフト１２に対してヘッド１４を取り付けるときに、シャフト１２の周方向の向きを殆ど考慮することなく取り付けることができる。このため、ゴルフクラブ１０の製造に熟練を要することなく、ゴルフクラブ１０の製造時間を短縮することができるとともに、シャフト１２にヘッド１４を取り付ける際の取付ミスを防止することができる。そして、シャフト１２をその周方向位置によらず撓りを安定的にすることができるので、ゴルフクラブ１０のスイング時のブレを防止でき、ヘッド１４のフェースの向きを安定させることができる。
また、重なり代５６，５８，６０がシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向しないので、シャフト１２を成形する際にシャフト１２の中心軸Ｃに対向する部分だけ繊維量が多くなって厚くなるのを防止し、シャフト１２の径の調整（厚さの調整）も容易に行うことができる。
【００３２】
この実施形態で説明したように、シャフト１２の重なり代５６，５８，６０の位置は中心軸Ｃに対して略等分した径方向位置に配置されている。このように中心軸Ｃに対して略等分した位置であって、かつ、重なり代５６，５８，６０を中心軸Ｃに対して対向しない位置に配置する場合、軸長方向繊維層は３層以上の奇数層（ｎ＝２ｍ＋１層（ｍは自然数））であることが必要である。このような条件を満たすことができれば、シャフト１２に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。
【００３３】
ここで、図４Ａに示すマンドレル４０の各軸方向位置の円周長さをｙとする。このとき、マンドレル４０のある軸方向位置での半径をｒとすると、円周長さｙ＝２πｒとして算出できる。
そして、マンドレル４０のある軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置（端部２６ａ）と巻き終わり位置（端部２６ｂ）との距離（同一プリプレグシートの重なり幅）をｘとする。すなわち、距離ｘは重なり代５６，５８，６０の幅である。距離ｘはこの実施形態では０よりも大きい。
このとき、ｘ≦ｙ／（２ｎ）であることが好ましい。
【００３４】
第３層２５から第５層２９にはそれぞれ重なり代５６，５８，６０がありｘは０よりも大きいことから、このような条件を維持できれば、例えばプリプレグシート２６の巻き始め端部２６ａと巻き終わり端部２６ｂとの間に隙間ができることがなく、シャフト１２の強度の低下を防止できる。
そして、この実施形態のシャフト１２は、表１に示したように固有振動数の周方向の変化が小さく、周方向の物性が大きく相違するのを防止できるので、周方向の剛性のバラツキを少なくすることができる。このため、シャフト１２の周方向に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。
【００３５】
なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の幅は、第１層２１および第２層２３の巻き上がり径に対して調整しても良い。すなわち、第３層２５、第４層２７、第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の巻回数は第１層２１および第２層２３の巻き上がり径に対して調整される。
また、この実施形態に係るシャフト１２の軸長方向繊維層の強化繊維の方向は、シャフト１２の中心軸Ｃに対して例えば±２０度程度であれば、十分に軸長方向繊維層としての役割を果たすことができる。そして、この実施形態のように、同一方向に引き揃えた３層（第３層２５、第４層２７、第５層２９）の強化繊維の繊維方向をシャフト１２の軸長方向に同一方向としているので、シャフト１２の周方向の曲げ剛性の差を小さくすることができる。
同様に、第１層２１の傾斜方向繊維層は中心軸Ｃに対して±４５度に対して±２０度程度であれば良く、第２層２３の周方向繊維層は中心軸Ｃに直交する方向に対して±２０度程度であれば良い。
【００３６】
次に、第１実施形態の第１変形例について図６を用いて説明する。
図６は、図３に示す５つの層２１，２３，２５，２７，２９と同様に、５つの層７１，７３，７５，７７，７９を有するシャフト１２ａを示す。ここでは、第３層７５、第４層７７、第５層７９のプリプレグシート７６，７８，８０の端部同士は近接して重なり合っている。そして、各重なり代８２，８４，８６はシャフト１２の中心軸Ｃに対してそれぞれ略１２０度の範囲にわたっている。すなわち、各重なり代８２，８４，８６の範囲はそれぞれ層の数（ここでは３つ）に応じて等分又は略等分された状態である。
このように、第３層７５、第４層７７、第５層７９のプリプレグシート７６，７８，８０がともに１２０度の範囲にわたって二重となっているので、シャフト１２ａの曲げ剛性を図３に示す第１実施形態のシャフト１２よりも高剛性化することができる。
【００３７】
第３層７５のプリプレグシート７６の端部のうち、巻き終わり端部７６ｂは、第４層７７のプリプレグシート７８の巻き始め端部７８ａに当接している。第４層７７のプリプレグシート７８の巻き終わり端部７８ｂは、第５層７９のプリプレグシート８０の巻き始め端部８０ａに当接している。このため、シャフト１２の一部だけ厚さが増すのを防止することができるとともに、プリプレグシートが重なりあって異方性が生じる原因となるのを防止できる。
【００３８】
このような構造であっても、軸長方向に強化繊維が配設された層７５，７７，７９の重なり代８２，８４，８６はシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向していない。したがって、第１実施形態で説明したのと同様な効果を得ることができる。
【００３９】
次に、第１実施形態の第２変形例について図７を用いて説明する。
図７は、図３に示す５つの層２１，２３，２５，２７，２９と同様に、５つの層９１，９３，９５，９７，９９を有する。ここでは、第３層９５、第４層９７、第５層９９のプリプレグシート９６，９８，１００の端部同士は近接しているが、重なり代はなく、代わりにプリプレグシート９６，９８，１００の端部同士が近接した状態で離れた隙間１０２，１０４，１０６が形成されている。
【００４０】
なお、隙間１０２，１０４，１０６の幅は、０ｍｍから２ｍｍ程度であれば良い。第３層９５の隙間１０２が０ｍｍである場合とは、例えばプリプレグシート９６の巻き始め端部９６ａと巻き終わり端部９６ｂとが当接した状態である。第４層９７、第５層９９についても同様である。この変形例でいう隙間１０２，１０４，１０６が形成されている場合には、実際には隙間が存在しないプリプレグシートの端部（巻き始め端部及び巻き終わり端部）同士が当接した状態を含む。
【００４１】
そして、マンドレル４０のある軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシート９６の巻き始め位置（巻き始め端部９６ａ）と巻き終わり位置（巻き終わり端部９６ｂ）との距離をｘとする。
ここで、図３に示す第１実施形態で説明した距離ｘは例えばプリプレグシート２６の端部２６ａ，２６ｂ同士等、プリプレグシートの端部同士が重なり合った部分の幅を示す。このため、図７に示すこの変形例に係る同一プリプレグシート９６，９８，１００内では重なり合った部分がなく、反対に隙間１０２，１０４，１０６が形成されているので、距離ｘは０又は０よりも小さい。
このとき、｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）であることが好ましい。
【００４２】
このような関係を維持できれば、隙間１０２，１０４，１０６がシャフト１２ｂの強度に影響を与えることはなく、また、周方向の剛性にも影響を与えない。すなわち、この変形例に係るシャフト１２ｂの周方向の剛性のバラツキが少なく、異方性の発生を抑制することができる。
なお、隙間１０２，１０４，１０６は、実際には、焼成時のテーピングのテープ圧やシートの流動等によりマンドレル４０の外径に沿った形状になり、隙間も埋まる。
【００４３】
そして、図７に示すような隙間１０２，１０４，１０６が形成されている場合、上述したように、重なり代は存在しない。また、各隙間１０２，１０４，１０６はシャフト１２の強度に影響しないほど小さく抑えられている。したがって、第１実施形態で説明したのと同様な効果を得ることができる。
【００４４】
次に、第２実施形態について図８を用いて説明する。この実施形態は第１実施形態の変形例である。
この実施形態に係るシャフト１１２は、主に７つの層（内側から外側に向かって順に第１層（最内層）１２１、第２層１２３、第３層１２５、第４層１２７、第５層１２９、第６層１３１、第７層（最外層）１３３）で形成されている。
第１層１２１および第２層１２３は、例えば第１実施形態のシャフト１２の第１層２１および第２層２３と同様に形成されている。すなわち、第１層１２１が傾斜方向繊維層で、第２層１２３が周方向繊維層である。
【００４５】
第３層１２５、第４層１２７、第５層１２９、第６層１３１および第７層（最外層）１３３は軸長方向繊維層である。
そして、図８中の上側に第３層１２５のプリプレグシート１２６の端部１２６ａ，１２６ｂが近接して重なり合って重なり代１５２が形成されている。左下に第４層１２７のプリプレグシート１２８の端部１２８ａ，１２８ｂが近接して重なり合って重なり代１５４が形成されている。右上に第５層１２９のプリプレグシート１３０の端部１３０ａ，１３０ｂが近接して重なり合って重なり代１５６が形成されている。左上に第６層１３１のプリプレグシート１３２の端部１３２ａ，１３２ｂが近接して重なり合って重なり代１５８が形成されている。右下に第７層１３３のプリプレグシート１３４の端部１３４ａ，１３４ｂが近接して重なり合って重なり代１６０が形成されている。
また、重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０の幅ｘは、内側から外側、すなわち、第３層１２５の重なり代１５２から第７層１３３の重なり代１６０に向かうにつれて小さくなることが好ましい。この場合、外径効果が内層よりも大きい外層側の段差等を小さくできるので、異方性を小さくできる。
【００４６】
５層の軸長方向繊維層である第３層から第７層１２５，１２７，１２９，１３１，１３３の５つの重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０は、シャフト１１２の中心に対してそれぞれ略７２度（＝３６０度／（プリプレグシート１２６，１２８，１３０，１３２，１３４の枚数（５枚）））ずつずれた位置にある。すなわち、シャフト１１２の重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０はシャフト１１２の中心に対して対向していない。
【００４７】
上記の表１に示すように、第２実施形態に係るシャフト１１２の基準位置（０度）に対する７２度、１４４度、２１６度、２８８度の位置における固有振動数だけでなく、基準位置と７２度との間の４５度の位置、７２度と１４４度との間の９０度、１３５度の位置であっても、比較例１や比較例２に比べて固有振動数の差が十分に小さい。したがって、この実施形態によるシャフト１１２は周方向の異方性の発生が効果的に抑制できることを示している。
【００４８】
この実施形態では、第３層１２５から第７層１３３が軸長方向繊維層である。そして、第３層１２５の重なり代１５２は図８中の上側に、第４層１２７の重なり代１５４は図８中の左下に、第５層１２９の重なり代１５６は図８中の右上に、第６層１３１の重なり代１５８は図８中の左上に、第７層１３３の重なり代１６０は図８中の右下にある。このため、第３層１２５の重なり代１５２から第４層１２７の重なり代１５４、第４層１２７の重なり代１５４から第５層１２９の重なり代１５６、第５層１２９の重なり代１５６から第６層１３１の重なり代１５８、第６層１３１の重なり代１５８から第７層１３３の重なり代１６０、第７層１３３の重なり代１６０から第３層１２５の重なり代１５２を結ぶと、略星型になる。このように、製造時に重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０の位置を径方向にバランスさせておくと、周方向の異方性を効果的に抑制することができる。
このため、第２実施形態で用いるマンドレル（図示せず）の基端のプリプレグシートの巻き始め位置を示す印（マンドレルの周方向に７２度ごとに形成）には、５層のプリプレグシート１２６，１２８，１３０，１３２，１３４のそれぞれの巻き始め位置１２６ａ，１２８ａ，１３０ａ，１３２ａ，１３４ａを例えば１から５の数字等で明記しておくことが好ましい。
【００４９】
そして、第２実施形態のシャフト１１２のように軸長方向繊維層が５層の場合も第１実施形態の第１変形例、第２変形例を適用することができる。例えば第１実施形態の第１変形例を適用する場合、各重なり代（同一プリプレグシートが二重に重ねられた部分）の範囲は略７２度（＝３６０度／（プリプレグシートの枚数（５枚）））である。
【００５０】
また、第１実施形態では軸長方向繊維層を３層（３枚のプリプレグシート）で形成し、第２実施形態では軸長方向繊維層を５層（５枚のプリプレグシート）で形成したが、軸長方向繊維層は７層（７枚のプリプレグシート）や９層（９枚のプリプレグシート）等、奇数であれば良い。
また、上述した実施形態のゴルフクラブ用シャフト１２，１２ａ，１２ｂ，１１２は、ウッド、アイアン、パター等、全ての種類のゴルフクラブに使用することができる。
また、詳細な説明は省略するが、上述した実施形態のゴルフクラブ用シャフト１２，１２ａ，１２ｂ，１１２は、魚釣用釣竿等においても同様の構造を採用することができる。
これまで、いくつかの実施の形態について図面を参照しながら具体的に説明したが、この発明は、上述した実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で行なわれるすべての実施を含む。
【符号の説明】
【００５１】
１２…シャフト、２１…第１層、２３…第２層、２５…第３層、２７…第４層、２９…第５層、２２，２４，２６，２８，３０…プリプレグシート、２２ａ，２４ａ，２６ａ，２８ａ，３０ａ…巻き始め端部、２２ｂ，２４ｂ，２６ｂ，２８ｂ，３０ｂ…巻き終わり端部、３１…内側補強層、３２…プリプレグシート、３３…外側補強層、３４…プリプレグシート、４０…マンドレル、４０ａ…先端（TIP端）、４０ｂ…基端（BUTT端）、４２，４６，４８…印、５２，５４，５６，５８，６０…重なり代、Ｃ…中心軸。
【技術分野】
【０００１】
この発明は、繊維強化複合材料を用いて形成されたゴルフクラブ用シャフト及びそれを用いたゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、特許文献１のゴルフクラブ用シャフトでは、軽量化のために厚みの薄いプリプレグシートを用い、厚みを薄くした分だけ多層化することにより強度を十分確保している。
プリプレグシートの巻き始めと巻き終わりが重なったり、プリプレグシートの端部間に隙間が形成されても、プリプレグシートが薄肉であれば段差や隙間を小さくすることができる。そして、段差を小さくすることができるので、巻き乱れを減少させ、円周に対して均一化することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−９３５６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ゴルフクラブのインパクト時のヘッドのフェースの向きは、ボールの飛距離、方向に大きな影響を与える。また、ヘッドの向きは、スイング時のシャフトの撓みに影響を受ける。スイング時のシャフトの撓みには、スイング方向、その垂直方向（トウダウン方向）等の曲がり、フェースの開閉方向等の捩れがある。シャフトの周方向に剛性の差が生じると、シャフトの周方向に異方性が生じる。その剛性の差が大きくなると、シャフトの撓りがスイングのブレにより大きく変化し、安定したヘッドの向きとすることができない。
また、ゴルフ用具の現在の規則として、（１）シャフトをその縦軸周りでどのように回転させるかに関係なく、撓みが同じとなるように曲がること、（２）両方向とも同量にねじれること、が求められている。すなわち、ゴルフクラブ用シャフトには、周方向の異方性の存在を極力なくすことが求められている。
上記特許文献１の技術では、各プリプレグシートの巻き始め、巻き終わり位置は重ね合わせられるので、他の部分よりも厚くなる。この厚くなった部分は径方向に対向しているため、その対向位置と、その対向からズレた位置との間の剛性差が大きくなり、シャフトに対するヘッドの取り付け位置によっては安定したヘッドの向きとすることができない。さらに、厚くなった部分が対向しているとたわみ易い方向とたわみ難い方向が生じてしまう。
【０００５】
この発明は、このような課題を解決するためになされたもので、ゴルフクラブ用シャフトの周方向に異方性が生じるのを極力防止し、周方向のいずれの位置であってもたわみ量や剛性等を同じようにするなど、周方向の物性のバラツキを解消することができるゴルフクラブ用シャフトおよびそのようなシャフトを有するゴルフクラブを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシートをマンドレルを用いて巻回して積層して形成した中空のゴルフクラブ用シャフトは、強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシートをｎ枚（ｎ＝２ｍ＋１：ｍは自然数）備え、各一方向プリプレグシートの巻き始め位置を、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／ｎずつずらした位置とし、それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置をそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に当接または近接させたことを特徴とする。
前記マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、前記マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）を満たすようにしたことが好ましい。
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことが好ましい。
前記一方向プリプレグシートは、前記シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることが好適である。
【発明の効果】
【０００７】
この発明による中空のゴルフクラブ用シャフトは、３枚以上の奇数枚のプリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置とを近接または当接させ、かつ、その近接または当接させた位置をシャフトの周方向に等間隔（略等間隔）に配置することによって、周方向の物性（例えば剛性）のバラツキを解消することができる。
マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）を満たすようにしたことによって、プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置とが重なり合った重なり代や、巻き始め位置と巻き終わり位置との間の隙間が径方向に対向することがない。このため、シャフトの周方向の物性のバラツキを防止できる。
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことによって、巻き始め位置と巻き終わり位置との間に隙間ができることがなく、シャフトの強度低下を防止できる。
一方向プリプレグシートは、シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることによって、シャフトの曲げ剛性に周方向の差を小さくできる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブを示す概略図。
【図２】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを示す概略図。
【図３】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの図２中のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う模式的な横断面図。
【図４Ａ】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを製造するためのマンドレル及びマンドレルに巻回する各プリプレグシートを展開した状態を示す概略図。
【図４Ｂ】第１実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトを製造するためのマンドレルを図４Ａ中の矢印ＩＶＢ方向から見た状態を示す概略図。
【図５Ａ】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの横断面図との比較例１を示すゴルフクラブ用シャフトを示す概略的な横断面図。
【図５Ｂ】第１及び第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの横断面図との比較例２を示すゴルフクラブ用シャフトを示す概略的な横断面図。
【図６】第１実施形態の第１変形例に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【図７】第１実施形態の第２変形例に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【図８】第２実施形態に係るゴルフクラブ用シャフトの模式的な横断面図。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、図面を参照しながらこの発明を実施するための形態について説明する。
第１の実施の形態について図１から図５Ｂを用いて説明する。
【００１０】
図１に示すように、ゴルフクラブ１０は、繊維強化プリプレグシートの積層体からなる中空のシャフト（繊維強化複合材料製の管状体）１２と、このシャフト１２の一端１３ａの細径部分(TIP端)にヘッド１４が取り付けられ、シャフト１２の他端１３ｂの太径部分（BUTT端）にグリップ１６が取り付けられている。
図２に示すように、シャフト１２の一端１３ａは他端１３ｂよりも細く、例えばテーパ状に形成されている。例えばシャフト１２の一端（細経側）１３ａは外径が例えば８ｍｍから１５ｍｍ程度で、他端（太径側）１３ｂは外径が例えば１３ｍｍから１６ｍｍ程度である。シャフト１２の長さは、ウッド、アイアン、パター等により異なるが、規則の範囲内で適宜に設定される。
【００１１】
この実施形態に係るシャフト１２は、主に５つの層（内側から外側に向かって第１層（最内層）２１、第２層２３、第３層２５、第４層２７、第５層（最外層）２９）で形成されている。すなわち、第１から第５層２１，２３，２５，２７，２９はシャフト１２のほぼ全長にわたって配設されている。
５つの層２１，２３，２５，２７，２９を形成するプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０は、強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたものが用いられる。プリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の強化繊維には、主に炭素繊維が用いられるが、金属繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等、種々の繊維を用いても良い。強化繊維に含浸させるマトリクス樹脂としては、熱硬化性樹脂および熱可塑性樹脂のいずれを用いても良い。熱硬化性樹脂であれば、例えばエポキシ、ピスマレイミド、ポリイミド、フェノール等が用いられる。熱可塑性樹脂であれば、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリプロピレン（ＰＰ）等が用いられる。
後述する内側補強層３１のプリプレグシート３２、外側補強層３３のプリプレグシート３４も同様の強化繊維やマトリクス樹脂が用いられることが好ましい。
【００１２】
図３及び図４Ａに示すシャフト１２の第１層（最内層）２１は、軸長方向に対して例えば４５度傾斜した傾斜方向繊維層で、捩れ剛性の調整用に用いられる。第１層２１には、強化繊維が軸長方向に対して±４５度傾斜したクロスタイプのプリプレグシート２２が用いられる。このプリプレグシート２２は、例えば厚さ：０．１２〜０．３０ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜５８８ＧＰａである。その他、第１層２１には＋４５度、−４５度の一方向に揃えられた強化繊維プリプレグシートが積層されたものが用いられても良い。
【００１３】
第２層２３は、軸長方向に対して例えば９０度傾斜した周方向繊維層で、潰れ剛性の調整に用いられる。第２層２３には、強化繊維が軸長方向に対して９０度傾斜したプリプレグシート２４が用いられる。このプリプレグシート２４は、例えば厚さ：０．０２〜０．０４ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜３０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜３９２ＧＰａである。なお、第２層（周方向繊維層）２３を最内層としても良いし、周方向繊維層自体が無くても良い。
【００１４】
第３層２５、第４層２７、第５層（最外層）２９は軸長方向繊維層で、曲げ剛性の調整に用いられる。第３層２５、第４層２７、第５層２９には、強化繊維が軸長方向に延びたプリプレグシート２６，２８，３０が用いられる。第３層２５、第４層２７、第５層２９に用いられるプリプレグシート２６，２８，３０には例えば同じものが用いられ、例えば厚さ：０．０６〜０．１５ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜５８８ＧＰａである。なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９に用いられるプリプレグシート２６，２８，３０の特性が異なっていても良いことはもちろんである。また、第３層２５、第４層２７、第５層２９はそれぞれ複数枚のプリプレグシートが重ね合わせられていても良いが、この実施形態ではそれぞれ１枚のプリプレグシートで１つの層を形成している。
【００１５】
図１に示すように、シャフト１２の一端１３ａにはヘッド１４が装着されるため、図４に示すように、第１層２１の内側に内側補強層３１が配設され、第５層２９の外側に外側補強層３３が配設されている。これら内側補強層３１、外側補強層３３は軸長方向繊維層であり、曲げ剛性の調整に用いられる。これら補強層３１，３３には、繊維が軸長方向に延びたプリプレグシート３２，３４が用いられる。内側補強層３１に用いられるプリプレグシート３２、および、外側補強層３３に用いられるプリプレグシート３４は、例えば厚さ：０．０６〜０．１５ｍｍ、樹脂量（繊維含有率）：２４〜４０ｗｔ％、引張弾性率：２３５〜２９４ＧＰａである。
【００１６】
なお、図４にはマンドレル４０の外周に対して内側から外側に向かって順次巻回される前のプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０を示す。これらプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の図４中の右上端は直角であることが好ましい。プリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０の右上端を含む端部（端面）２２ａ，２４ａ，２６ａ，２８ａ，３０ａと、これに対向する端部（端面）２２ｂ，２４ｂ，２６ｂ，２８ｂ，３０ｂとは、角度が異なる。これは、マンドレル４０が後述するように先端（TIP端）４０ａが細径で基端（BUTT端）４０ｂが太径のテーパ状に形成されていることによるものである。
【００１７】
以下、図４Ａを参照しながら、マンドレル４０にプリプレグシート２２，２４，２６，２８，３０，３２，３４を巻回してシャフト１２を形成する方法について簡単に説明する。
ここで、マンドレル４０のTIP端４０ａとBUTT端４０ｂとの間の外周は中心軸Ｃに対して例えば約１０００分の８の傾きを有するテーパ面として形成されている。この実施形態のマンドレル４０のBUTT端４０ｂには、外周を３等分した印４２，４４，４６（図４Ｂ参照）が形成されている。すなわち、この実施形態のマンドレル４０のBUTT端４０ｂには、印４２，４４，４６が１２０度（＝３６０度／（プリプレグシート２６，２８，３０の枚数（３枚）））おきに付されている。そして、図４Ａに示すように、印４２，４４，４６はマンドレル４０の軸長方向に例えば線分として付されている（ここでは印４６のみ図示）。印４２，４４，４６は第３層２５、第４層２７及び第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の巻き始め位置をそれぞれ認識させるものである。印４２，４４，４６の長さはプリプレグシート２６，２８，３０の巻き始め端部２６ａ，２８ａ，３０ａをできるだけ曲がらないように印４２，４４，４６に沿わせるのに十分な長さであることが好ましい。印４２，４４，４６は例えば、BUTT端４０ｂからTIP端４０ａまで延びていても良い。
【００１８】
そして、この実施形態に係るシャフト１２を製造する場合、マンドレル４０のTIP端４０ａに内側補強層３１のプリプレグシート３２の強化繊維の繊維方向を、マンドレル４０の軸長方向（シャフト１２の軸方向に略沿った方向）に合わせて巻回する。
マンドレル４０の軸長方向に対して±４５度傾斜したクロスタイプのプリプレグシート２２を巻回し、シャフト１２の第１層２１を形成する。第１層２１のプリプレグシート２２は図３中の例えば左上に端部２２ａ，２２ｂが近接して重なり合った部分（以下、重なり代という）５２が形成される。
マンドレル４０の軸長方向に対して９０度傾斜した方向に強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２４を巻回し、シャフト１２の第２層２３を形成する。第２層２３のプリプレグシート２４は図３中の例えば左上に端部２４ａ，２４ｂが近接して重なり合った重なり代５４が形成される。なお、第１層２１の重なり代５２及び第２層２３の重なり代５４は、ともに、図３中の左上にあると説明したが、図３に示すように、これら重なり代５２，５４がシャフト１２の中心軸Ｃに対して互いにずれた位置に配置されるように巻回することが好ましい。また、重なり代や隙間の対向位置に同様な重なり代や隙間が形成されないことが好ましい。
【００１９】
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２６を巻回し、シャフト１２の第３層２５を形成する。このとき、マンドレル４０の印４２にプリプレグシート２６の端部２６ａを合わせた状態で巻回する。第３層２５のプリプレグシート２６は図３中の上側に端部２６ａ，２６ｂが近接して重なり合った重なり代５６が形成され、すなわち、プリプレグシート２６の端部２６ａ，２６ｂは近接した状態にある。
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート２８を巻回し、シャフト１２の第４層２７を形成する。このとき、マンドレル４０の印４４にプリプレグシート２８の端部２８ａを合わせた状態で巻回する。第４層２７のプリプレグシート２８は図３中の右下に端部２８ａ，２８ｂが近接して重なり合った重なり代５８が形成され、すなわち、プリプレグシート２８の端部２８ａ，２８ｂは近接した状態にある。
マンドレル４０の軸長方向に沿って強化繊維の繊維方向を有するプリプレグシート３０を巻回し、シャフト１２の第５層２９を形成する。このとき、マンドレル４０の印４６にプリプレグシート３０の端部３０ａを合わせた状態で巻回する。第５層２９のプリプレグシート３０は図３中の左下に端部３０ａ，３０ｂが近接して重なり合った重なり代６０が形成され、すなわち、プリプレグシート３０の端部３０ａ，３０ｂは近接した状態にある。
【００２０】
なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９の重なり代５６，５８，６０の幅ｘ（後述）はそれぞれ例えば２ｍｍから４ｍｍ程度であることが好ましい。重なり代５６，５８，６０がこの程度であれば、隣接する重なり代５６，５８，６０に影響を与えず、シャフト１２の周方向の剛性を均一化した状態を維持できる。
また、内側の第３層２５の重なり代５６に対して外側の第４層２７の重なり代５８の幅ｘの方が小さく、内側の第４層２７の重なり代５８に対して外側の第５層２９の重なり代６０の幅ｘの方が小さく、すなわち、内層から外層に向かって徐々に重なり代５６，５８，６０の幅ｘを小さくすることが好ましい。この場合、外径効果が内層よりも大きい外層側の段差等を小さくできるので、異方性を小さくできる。
【００２１】
そして、マンドレル４０のTIP端４０ａに外側補強層３３のプリプレグシート３４の強化繊維の繊維方向を、マンドレル４０の軸長方向に合わせて巻回する。
【００２２】
このとき、シャフト１２の断面は図３に示す状態にある（マンドレル４０の図示は省略する）。
【００２３】
そして、通常の成形と同様に、第５層２９の外側からテーピングにより締め付け成型、マンドレル４０及びシャフト１２の加熱硬化、マンドレル４０の除去、テーピングのテープの除去、研磨等により、シャフト１２を形成する。
図３に示すシャフト１２の外観上の段差、隙間等は焼成時のテーピングのテープ圧やシートの流動等によりマンドレル４０の外径に沿った形状になり、隙間も埋まる。すなわち、シャフト１２の最終的な外形は、テーピングやシートの流動等により、図３のように模式的に示した形状ではなく、横断面が円形リング状のように、内周及び外周が滑らかに形成される。
【００２４】
図３に示すように、シャフト１２の同一方向に引き揃えられた第３層２５、第４層２７、第５層２９のうち、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して略３等分された周方向位置にある。すなわち、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して略１２０度おきに形成されている。このため、重なり代５６，５８，６０は、中心軸Ｃに対して対向した位置には形成されていない。
【００２５】
以下に、この実施形態に係るシャフト１２の構造と比較するための比較例１（図５Ａ参照）、比較例２（図５Ｂ参照）について説明する。
図５Ａに示す比較例１は、この実施形態に係るシャフト１２と同様に５つの層で形成されたシャフト２１２の横断面を示し、図５Ｂに示す比較例２は６つの層で形成されたシャフト３１２の横断面を示す。なお、図５Ａに示す比較例１のシャフト２１２、図５Ｂに示す比較例２のシャフト３１２は、傾斜方向繊維層及び周方向繊維層の図示を省略している。
【００２６】
図５Ａに示す比較例１では、軸長方向の３つの強化繊維層２２５，２２７，２２９の重なり代２５６，２５８，２６０を図５Ａ中の上側、右側、下側に略９０度おきに配置している。このため、重なり代２５６，２６０を対向させている。
一方、図５Ｂに示す比較例２では、軸長方向の４つの強化繊維層３２５，３２７，３２９，３３１の重なり代３５６，３５８，３６０，３６２を図５Ｂ中の上側、右側、下側、左側に略９０度おきに配置している。このため、重なり代３５６，３６０が対向し、かつ、重なり代３５８，３６２がシャフト３１２の中心軸Ｃに対して対向している。
【表１】
【００２７】
表１には、この実施形態、後述する第２実施形態、比較例１、比較例２のシャフト１２，１１２，２１２，３１２の周方向位置ごとに測定した固有振動数を示す。固有振動数は非接触式固有振動測定装置を用いて測定した。ここでは、長さ９５５ｍｍ（６番アイアン相当長さ）のシャフト１２の一端１３ａにヘッド１４に相当する重りを取り付け、シャフト１２の他端１３ｂから１８０ｍｍの位置を固定して、シャフト１２の固有振動数を測定した。
【００２８】
表１によると、この実施形態および後述する第２実施形態のシャフト１２，１１２の基準位置に対する周方向の各角度の位置における固有振動数の差は最大１ｃｐｍ程度に抑制されている。
一方、比較例１、２の固有振動数の差は、この実施形態および第２実施形態のシャフト１２，１１２の固有振動数の差に比べて大幅に大きいことが容易に把握できる。
【００２９】
比較例１のシャフト２１２の固有振動数は、基準位置（０度）が３４８．０ｃｍｐであるのに対し、９０度の位置では３４５．５ｃｐｍである。そして、重なり代２５６，２５８の間の４５度の位置では３４２．５ｃｍｐで、重なり代２５８，２６０の間の１３５度の位置では３４１．０ｃｐｍである。
すなわち、２つの重なり代２５６，２６０が対向している基準位置での固有振動数が最も大きく、次に、１つの重なり代２５８がある９０度の位置の固有振動数が大きく、２つの重なり代２５６，２５８に挟まれた４５度、１３５度の位置の固有振動数が上記２つに比べて小さい。したがって、シャフト２１２の固有振動数には、重なり代２５６，２５８，２６０が寄与していることが認識できる。そして、特に、２つの重なり代２５６，２６０が対向した位置が１つの重なり代２５８しかない位置に比べて固有振動数が大きいことが認識できる。このため、中心軸Ｃに対して対向した位置に重なり代がない場合（例えば４５度、１３５度の位置等）の固有振動数に対して、２つの対向した重なり代２５６，２６０がある場合（基準位置）が、９０度の位置の対向しない１つの重なり代２５８がある場合に比べて固有振動数に大きく寄与していることが認識される。
したがって、図５Ａに示す比較例１のシャフト２１２は、周方向の特性が異なり、周方向に異方性があることを認識できる。
【００３０】
比較例２のシャフト３１２の固有振動数は、基準位置（０度）が３７０．２ｃｍｐで、同様に９０度の位置では３７０．０ｃｐｍである。そして、重なり代３５６，３５８の間の４５度の位置では３６６．５ｃｐｍで、重なり代３５８，３６０の間の１３５度の位置では３６５．６ｃｐｍである。
すなわち、２つの重なり代３５６，３６０が中心軸Ｃに対して対向している基準位置、同様に２つの重なり代３５８，３６２が対向している９０度の位置の固有振動数が最も大きく、それに比べて、２つの重なり代３５６，３５８に挟まれ、別の２つの重なり代３５８，３６０に挟まれた４５度、１３５度の位置の固有振動数が上記２つに比べて小さい。したがって、比較例１だけでなく、比較例２からも、シャフト３１２の固有振動数には、重なり代３５６，３５８，３６０，３６２が寄与していることが認識できる。
したがって、図５Ｂに示す比較例２のシャフト３１２は、周方向の特性が異なり、周方向に異方性があることを認識できる。
【００３１】
一方、表１に記載されているように、この実施形態に係るシャフト１２の固有振動数の最大値と最小値の差は０．８ｃｐｍであり、周方向による差が小さい。このため、シャフト１２の周方向に配置した３つの軸長方向繊維層２５，２７，２９の重なり代５６，５８，６０を中心軸Ｃに対して対向しないようにしていることが、固有振動数の差を小さくして平均化することに大きく寄与していることを認識できる。
したがって、この実施形態に係るシャフト１２のように、軸長方向に強化繊維が配設された第３層２５、第４層２７、及び第５層２９の重なり代５６，５８，６０の位置をシャフト１２の中心軸Ｃに対して周方向にそれぞれ等分（又は略等分）に離してシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向させないようにすることによって、シャフト１２に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。また、これは、現在のゴルフクラブのシャフトに求められる規則とも合致する。
さらに、このように異方性が生じるのを抑制できる結果、シャフト１２に対してヘッド１４を取り付けるときに、シャフト１２の周方向の向きを殆ど考慮することなく取り付けることができる。このため、ゴルフクラブ１０の製造に熟練を要することなく、ゴルフクラブ１０の製造時間を短縮することができるとともに、シャフト１２にヘッド１４を取り付ける際の取付ミスを防止することができる。そして、シャフト１２をその周方向位置によらず撓りを安定的にすることができるので、ゴルフクラブ１０のスイング時のブレを防止でき、ヘッド１４のフェースの向きを安定させることができる。
また、重なり代５６，５８，６０がシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向しないので、シャフト１２を成形する際にシャフト１２の中心軸Ｃに対向する部分だけ繊維量が多くなって厚くなるのを防止し、シャフト１２の径の調整（厚さの調整）も容易に行うことができる。
【００３２】
この実施形態で説明したように、シャフト１２の重なり代５６，５８，６０の位置は中心軸Ｃに対して略等分した径方向位置に配置されている。このように中心軸Ｃに対して略等分した位置であって、かつ、重なり代５６，５８，６０を中心軸Ｃに対して対向しない位置に配置する場合、軸長方向繊維層は３層以上の奇数層（ｎ＝２ｍ＋１層（ｍは自然数））であることが必要である。このような条件を満たすことができれば、シャフト１２に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。
【００３３】
ここで、図４Ａに示すマンドレル４０の各軸方向位置の円周長さをｙとする。このとき、マンドレル４０のある軸方向位置での半径をｒとすると、円周長さｙ＝２πｒとして算出できる。
そして、マンドレル４０のある軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置（端部２６ａ）と巻き終わり位置（端部２６ｂ）との距離（同一プリプレグシートの重なり幅）をｘとする。すなわち、距離ｘは重なり代５６，５８，６０の幅である。距離ｘはこの実施形態では０よりも大きい。
このとき、ｘ≦ｙ／（２ｎ）であることが好ましい。
【００３４】
第３層２５から第５層２９にはそれぞれ重なり代５６，５８，６０がありｘは０よりも大きいことから、このような条件を維持できれば、例えばプリプレグシート２６の巻き始め端部２６ａと巻き終わり端部２６ｂとの間に隙間ができることがなく、シャフト１２の強度の低下を防止できる。
そして、この実施形態のシャフト１２は、表１に示したように固有振動数の周方向の変化が小さく、周方向の物性が大きく相違するのを防止できるので、周方向の剛性のバラツキを少なくすることができる。このため、シャフト１２の周方向に異方性が生じるのを効果的に抑制できる。
【００３５】
なお、第３層２５、第４層２７、第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の幅は、第１層２１および第２層２３の巻き上がり径に対して調整しても良い。すなわち、第３層２５、第４層２７、第５層２９のプリプレグシート２６，２８，３０の巻回数は第１層２１および第２層２３の巻き上がり径に対して調整される。
また、この実施形態に係るシャフト１２の軸長方向繊維層の強化繊維の方向は、シャフト１２の中心軸Ｃに対して例えば±２０度程度であれば、十分に軸長方向繊維層としての役割を果たすことができる。そして、この実施形態のように、同一方向に引き揃えた３層（第３層２５、第４層２７、第５層２９）の強化繊維の繊維方向をシャフト１２の軸長方向に同一方向としているので、シャフト１２の周方向の曲げ剛性の差を小さくすることができる。
同様に、第１層２１の傾斜方向繊維層は中心軸Ｃに対して±４５度に対して±２０度程度であれば良く、第２層２３の周方向繊維層は中心軸Ｃに直交する方向に対して±２０度程度であれば良い。
【００３６】
次に、第１実施形態の第１変形例について図６を用いて説明する。
図６は、図３に示す５つの層２１，２３，２５，２７，２９と同様に、５つの層７１，７３，７５，７７，７９を有するシャフト１２ａを示す。ここでは、第３層７５、第４層７７、第５層７９のプリプレグシート７６，７８，８０の端部同士は近接して重なり合っている。そして、各重なり代８２，８４，８６はシャフト１２の中心軸Ｃに対してそれぞれ略１２０度の範囲にわたっている。すなわち、各重なり代８２，８４，８６の範囲はそれぞれ層の数（ここでは３つ）に応じて等分又は略等分された状態である。
このように、第３層７５、第４層７７、第５層７９のプリプレグシート７６，７８，８０がともに１２０度の範囲にわたって二重となっているので、シャフト１２ａの曲げ剛性を図３に示す第１実施形態のシャフト１２よりも高剛性化することができる。
【００３７】
第３層７５のプリプレグシート７６の端部のうち、巻き終わり端部７６ｂは、第４層７７のプリプレグシート７８の巻き始め端部７８ａに当接している。第４層７７のプリプレグシート７８の巻き終わり端部７８ｂは、第５層７９のプリプレグシート８０の巻き始め端部８０ａに当接している。このため、シャフト１２の一部だけ厚さが増すのを防止することができるとともに、プリプレグシートが重なりあって異方性が生じる原因となるのを防止できる。
【００３８】
このような構造であっても、軸長方向に強化繊維が配設された層７５，７７，７９の重なり代８２，８４，８６はシャフト１２の中心軸Ｃに対して対向していない。したがって、第１実施形態で説明したのと同様な効果を得ることができる。
【００３９】
次に、第１実施形態の第２変形例について図７を用いて説明する。
図７は、図３に示す５つの層２１，２３，２５，２７，２９と同様に、５つの層９１，９３，９５，９７，９９を有する。ここでは、第３層９５、第４層９７、第５層９９のプリプレグシート９６，９８，１００の端部同士は近接しているが、重なり代はなく、代わりにプリプレグシート９６，９８，１００の端部同士が近接した状態で離れた隙間１０２，１０４，１０６が形成されている。
【００４０】
なお、隙間１０２，１０４，１０６の幅は、０ｍｍから２ｍｍ程度であれば良い。第３層９５の隙間１０２が０ｍｍである場合とは、例えばプリプレグシート９６の巻き始め端部９６ａと巻き終わり端部９６ｂとが当接した状態である。第４層９７、第５層９９についても同様である。この変形例でいう隙間１０２，１０４，１０６が形成されている場合には、実際には隙間が存在しないプリプレグシートの端部（巻き始め端部及び巻き終わり端部）同士が当接した状態を含む。
【００４１】
そして、マンドレル４０のある軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシート９６の巻き始め位置（巻き始め端部９６ａ）と巻き終わり位置（巻き終わり端部９６ｂ）との距離をｘとする。
ここで、図３に示す第１実施形態で説明した距離ｘは例えばプリプレグシート２６の端部２６ａ，２６ｂ同士等、プリプレグシートの端部同士が重なり合った部分の幅を示す。このため、図７に示すこの変形例に係る同一プリプレグシート９６，９８，１００内では重なり合った部分がなく、反対に隙間１０２，１０４，１０６が形成されているので、距離ｘは０又は０よりも小さい。
このとき、｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）であることが好ましい。
【００４２】
このような関係を維持できれば、隙間１０２，１０４，１０６がシャフト１２ｂの強度に影響を与えることはなく、また、周方向の剛性にも影響を与えない。すなわち、この変形例に係るシャフト１２ｂの周方向の剛性のバラツキが少なく、異方性の発生を抑制することができる。
なお、隙間１０２，１０４，１０６は、実際には、焼成時のテーピングのテープ圧やシートの流動等によりマンドレル４０の外径に沿った形状になり、隙間も埋まる。
【００４３】
そして、図７に示すような隙間１０２，１０４，１０６が形成されている場合、上述したように、重なり代は存在しない。また、各隙間１０２，１０４，１０６はシャフト１２の強度に影響しないほど小さく抑えられている。したがって、第１実施形態で説明したのと同様な効果を得ることができる。
【００４４】
次に、第２実施形態について図８を用いて説明する。この実施形態は第１実施形態の変形例である。
この実施形態に係るシャフト１１２は、主に７つの層（内側から外側に向かって順に第１層（最内層）１２１、第２層１２３、第３層１２５、第４層１２７、第５層１２９、第６層１３１、第７層（最外層）１３３）で形成されている。
第１層１２１および第２層１２３は、例えば第１実施形態のシャフト１２の第１層２１および第２層２３と同様に形成されている。すなわち、第１層１２１が傾斜方向繊維層で、第２層１２３が周方向繊維層である。
【００４５】
第３層１２５、第４層１２７、第５層１２９、第６層１３１および第７層（最外層）１３３は軸長方向繊維層である。
そして、図８中の上側に第３層１２５のプリプレグシート１２６の端部１２６ａ，１２６ｂが近接して重なり合って重なり代１５２が形成されている。左下に第４層１２７のプリプレグシート１２８の端部１２８ａ，１２８ｂが近接して重なり合って重なり代１５４が形成されている。右上に第５層１２９のプリプレグシート１３０の端部１３０ａ，１３０ｂが近接して重なり合って重なり代１５６が形成されている。左上に第６層１３１のプリプレグシート１３２の端部１３２ａ，１３２ｂが近接して重なり合って重なり代１５８が形成されている。右下に第７層１３３のプリプレグシート１３４の端部１３４ａ，１３４ｂが近接して重なり合って重なり代１６０が形成されている。
また、重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０の幅ｘは、内側から外側、すなわち、第３層１２５の重なり代１５２から第７層１３３の重なり代１６０に向かうにつれて小さくなることが好ましい。この場合、外径効果が内層よりも大きい外層側の段差等を小さくできるので、異方性を小さくできる。
【００４６】
５層の軸長方向繊維層である第３層から第７層１２５，１２７，１２９，１３１，１３３の５つの重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０は、シャフト１１２の中心に対してそれぞれ略７２度（＝３６０度／（プリプレグシート１２６，１２８，１３０，１３２，１３４の枚数（５枚）））ずつずれた位置にある。すなわち、シャフト１１２の重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０はシャフト１１２の中心に対して対向していない。
【００４７】
上記の表１に示すように、第２実施形態に係るシャフト１１２の基準位置（０度）に対する７２度、１４４度、２１６度、２８８度の位置における固有振動数だけでなく、基準位置と７２度との間の４５度の位置、７２度と１４４度との間の９０度、１３５度の位置であっても、比較例１や比較例２に比べて固有振動数の差が十分に小さい。したがって、この実施形態によるシャフト１１２は周方向の異方性の発生が効果的に抑制できることを示している。
【００４８】
この実施形態では、第３層１２５から第７層１３３が軸長方向繊維層である。そして、第３層１２５の重なり代１５２は図８中の上側に、第４層１２７の重なり代１５４は図８中の左下に、第５層１２９の重なり代１５６は図８中の右上に、第６層１３１の重なり代１５８は図８中の左上に、第７層１３３の重なり代１６０は図８中の右下にある。このため、第３層１２５の重なり代１５２から第４層１２７の重なり代１５４、第４層１２７の重なり代１５４から第５層１２９の重なり代１５６、第５層１２９の重なり代１５６から第６層１３１の重なり代１５８、第６層１３１の重なり代１５８から第７層１３３の重なり代１６０、第７層１３３の重なり代１６０から第３層１２５の重なり代１５２を結ぶと、略星型になる。このように、製造時に重なり代１５２，１５４，１５６，１５８，１６０の位置を径方向にバランスさせておくと、周方向の異方性を効果的に抑制することができる。
このため、第２実施形態で用いるマンドレル（図示せず）の基端のプリプレグシートの巻き始め位置を示す印（マンドレルの周方向に７２度ごとに形成）には、５層のプリプレグシート１２６，１２８，１３０，１３２，１３４のそれぞれの巻き始め位置１２６ａ，１２８ａ，１３０ａ，１３２ａ，１３４ａを例えば１から５の数字等で明記しておくことが好ましい。
【００４９】
そして、第２実施形態のシャフト１１２のように軸長方向繊維層が５層の場合も第１実施形態の第１変形例、第２変形例を適用することができる。例えば第１実施形態の第１変形例を適用する場合、各重なり代（同一プリプレグシートが二重に重ねられた部分）の範囲は略７２度（＝３６０度／（プリプレグシートの枚数（５枚）））である。
【００５０】
また、第１実施形態では軸長方向繊維層を３層（３枚のプリプレグシート）で形成し、第２実施形態では軸長方向繊維層を５層（５枚のプリプレグシート）で形成したが、軸長方向繊維層は７層（７枚のプリプレグシート）や９層（９枚のプリプレグシート）等、奇数であれば良い。
また、上述した実施形態のゴルフクラブ用シャフト１２，１２ａ，１２ｂ，１１２は、ウッド、アイアン、パター等、全ての種類のゴルフクラブに使用することができる。
また、詳細な説明は省略するが、上述した実施形態のゴルフクラブ用シャフト１２，１２ａ，１２ｂ，１１２は、魚釣用釣竿等においても同様の構造を採用することができる。
これまで、いくつかの実施の形態について図面を参照しながら具体的に説明したが、この発明は、上述した実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で行なわれるすべての実施を含む。
【符号の説明】
【００５１】
１２…シャフト、２１…第１層、２３…第２層、２５…第３層、２７…第４層、２９…第５層、２２，２４，２６，２８，３０…プリプレグシート、２２ａ，２４ａ，２６ａ，２８ａ，３０ａ…巻き始め端部、２２ｂ，２４ｂ，２６ｂ，２８ｂ，３０ｂ…巻き終わり端部、３１…内側補強層、３２…プリプレグシート、３３…外側補強層、３４…プリプレグシート、４０…マンドレル、４０ａ…先端（TIP端）、４０ｂ…基端（BUTT端）、４２，４６，４８…印、５２，５４，５６，５８，６０…重なり代、Ｃ…中心軸。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシートをマンドレルを用いて巻回して積層して形成した中空のゴルフクラブ用シャフトであって、
強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシートをｎ枚（ｎ＝２ｍ＋１：ｍは自然数）備え、
各一方向プリプレグシートの巻き始め位置を、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／ｎずつずらした位置とし、
それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置をそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に当接または近接させたことを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
【請求項２】
前記マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、
前記マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が
｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）
を満たすようにしたことを特徴とする請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項３】
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことを特徴とする請求項２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項４】
前記一方向プリプレグシートは、前記シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項５】
請求項１ないし請求項４に記載のゴルフクラブ用シャフトと、
前記ゴルフクラブ用シャフトの端部に取り付けられたヘッドと
を具備することを特徴とするゴルフクラブ。
【請求項１】
強化繊維を一方向に引き揃えて合成樹脂を含浸させたプリプレグシートをマンドレルを用いて巻回して積層して形成した中空のゴルフクラブ用シャフトであって、
強化繊維を前記シャフトの軸方向に対して同一方向に引き揃えた一方向プリプレグシートをｎ枚（ｎ＝２ｍ＋１：ｍは自然数）備え、
各一方向プリプレグシートの巻き始め位置を、前記シャフトの基準位置から周方向に３６０度／ｎずつずらした位置とし、
それぞれの一方向プリプレグシートごとの巻き終わり位置をそれぞれのプリプレグシートの巻き始め位置に当接または近接させたことを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
【請求項２】
前記マンドレルの各軸方向位置の円周長さｙと、
前記マンドレルの軸方向位置における、巻回した後の一方向プリプレグシートの巻き始め位置と巻き終わり位置との距離ｘとの関係が
｜ｘ｜≦ｙ／（２ｎ）
を満たすようにしたことを特徴とする請求項１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項３】
０＜ｘ≦ｙ／２ｎとしたことを特徴とする請求項２に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項４】
前記一方向プリプレグシートは、前記シャフトの軸方向に対して±２０度の範囲に引き揃えられた軸長方向プリプレグシートであることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１に記載のゴルフクラブ用シャフト。
【請求項５】
請求項１ないし請求項４に記載のゴルフクラブ用シャフトと、
前記ゴルフクラブ用シャフトの端部に取り付けられたヘッドと
を具備することを特徴とするゴルフクラブ。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４Ａ】
【図４Ｂ】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【図６】
【図７】
【図８】
【図２】
【図３】
【図４Ａ】
【図４Ｂ】
【図５Ａ】
【図５Ｂ】
【図６】
【図７】
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【公開番号】特開２０１１−２４５１３９（Ｐ２０１１−２４５１３９Ａ）
【公開日】平成２３年１２月８日（２０１１．１２．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１２３３５７（Ｐ２０１０−１２３３５７）
【出願日】平成２２年５月２８日（２０１０．５．２８）
【出願人】（０００００２４９５）グローブライド株式会社 (1,394)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年１２月８日（２０１１．１２．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年５月２８日（２０１０．５．２８）
【出願人】（０００００２４９５）グローブライド株式会社 (1,394)
【Ｆターム（参考）】
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