ループ糸を製造するための装置用のノズルコア、ならびにノズルコアを製造するための方法
本発明は、セラミックノズルコア、並びにループを作るための装置の一部としてのセラミックノズルコアを製造するための方法に関する。セラミックノズルコアがほぼ等しくされた一定の壁厚でもって形成され、その大きさがループを形成するための空気吹き込みと糸出口を備えた糸処理通路の中枢機能を果たすまで縮小されており、成形法で製造される。セラミックノズルコアは極めて精密な方法で鋳造するのが特に好ましい。本発明のセラミックノズルコアは小型化することができ、かつ二つの部分から成るノズルコアの一部として形成することができる。この場合、セラミックノズルコアは外側ノズルコアジャケット内に差し込まれる。二つの部分から成るノズルコアは交換ノズルコアとして、例えば従来技術のケーシング内に組み込むことができる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ループ糸を製造するための装置の一部分としてのセラミックノズルコアを製造するための方法、ならびにループ糸を製造するためのノズルコアに関する。
【背景技術】
【０００２】
テクスチャード加工の概念の一部は、糸にテクスチャード加工の性質を与える目的でもって、紡績されるフィラメント束あるいは相応するエンドレス糸を加工することであると理解される。後に続く説明において、テクスチャード加工の概念は、個々のフィラメントにおいて多数のループを作ること、あるいはループ糸を製造することである。テクスチャード加工のための従来の解決手段は、特許文献１に記載されている。エンドレスフィラメント糸は、テクスチャーノズルの入口端部で糸案内通路に供給され、かつトランペット状の出口端部で超音速流の衝撃力によりテクスチャード加工される。糸案内通路は一定の横断面を備えた円筒状である。入口は未加工の糸を問題なく導入するためにわずかに丸みが付されている。トランペット状の出口には案内体が配置されており、この場合トランペット形状部と案内体の間においてループの形成が行われる。糸は過剰にテクスチャーノズルに供給される。過剰な供給は、各個別のフィラメントにおいてループを形成するのに必要であり、それにより出口端部で糸の番手が上がる。
【０００３】
特許文献２は、多数のフィラメントから成る少なくとも一つのエンドレス糸をテクスチャード加工するための装置から出発する。ノズルは糸案内通路、並びに半径方向で糸案内通路内に合流する圧力媒体のための少なくとも一つの導入部を有する。本発明に類するようなノズルは、外側の拡張する糸案内通路の出口開口部と、出口開口部内に突出し、この出口開口部と共に環状間隙を形成する球状あるいは半球状の案内体とを備えている。テクスチャード加工された糸にあって、糸の特性の維持は、完成品の加工工程の間であっても、その後であってもこのような糸を使用するための重要な基準である。さらに二つあるいは多数の糸とテクスチャード加工された糸の個々のフィラメントとの混合の程度が、安定した商品の形成を得るのには基本的に重要である。
【０００４】
糸の不安定性Ｉを規定するために、番手１６７ｆ６８ｄｔｅｘを使用したポリエステルのマルチフィラメント糸に基づき説明するように、リール周面の１ｍ毎に４巻を有する糸ストランドが形成される。次いでこのような糸ストランドは一分あたり２５ｃNで負荷をかけられ、その後長さＸが規定される。次いで同様に一分の間、負荷が１２５０ｃNで加えられる。負荷を解除した後、一分後糸ストランドは２５ｃNで再度負荷をかけられ、次いでさらに一分後長さｙが規定される。その結果不安定性の値が得られる。
【０００５】
不安定性は、加えられた負荷により何パーセントの残留伸びが生じるかを示す。特許文献１の根底をなす課題は、糸の高い安定性と個々のフィラメントの高い混合度を保証する最適なテクスチャード加工効果が得られるような前述の様式の改良された装置を提供することにある。この課題の解決手段として、通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径が、通路の直径の少なくとも４倍、および球状あるいは半球状の案内体（５）の直径の少なくとも０．５倍であることが提案された。最適な結果として、製品速度は１００から６００ｍ／ｍｉｎまでの範囲であった。興味深いことに、本願出願人はすでに１５年以上にわたりこのような相当するノズルを市販して、成功している。それと共に作られた糸の品質は、１５年以上にわたり極めて良好であると評価された。しかしながら、さらに性能を高めたいという要望が次第に高まってきている。出願人は特許文献２による解決手段により、１０００ｍ／ｍｉｎまでの糸移送速度の著しい性能改善を達成した。性能改善のための基本的な考え方は、拡張された超音速通路内、すなわちループの形成が行われる領域内での流過比（Stromungsverhaltnis）を高くする点にある。特別な検査基準として、テクスチャーノズルの出口における糸張力が知られている。数多くの実験により、特許文献１による解決手段にあって、糸張力は約６００ｍ／ｍｉｎの糸速度を超えると著しく低下することがわかった。結局これによりこのようなノズルタイプの性能限界がわかる。
特許文献２の提案に従い超音速通路内で流れを強めることにより、移送速度を１０００ｍ／ｍｉｎまで高めることを可能にする、糸張力の予想外の上昇が得られた。この場合、処理された糸の品質は、初めは最大移送速度においても同じであるか、あるいは同じでない場合には良好であると判断された。しかしながら、実際には多くの例において、糸品質は所望の要求を満たしていない。
【０００６】
特許文献２において、品質に関する鍵はテクスチャーノズルの後の糸張力にあることがわかる。糸張力を高めることが上手くいったときにだけ、品質を改善することができる。破損箇所は圧縮空気噴射流がマッハ２の範囲を超えたときに発生することがあった。一連の実験により、品質が改善されるだけでなく、品質が製造速度を高めることによりきわめてわずかな程度で好ましくない影響を受けることがわかった。すでにほんのわずかなマッハ数の上昇により、重要な結果が得られた。テクスチャード加工の相応する強化のための最良の説明によれば、速度の差は衝撃波面の直前及び直後に増大し、それにより直接相応する作用力により、空気はフィラメントに影響をもたらす。衝撃波面の領域内の力が大きいと糸張力は増大する。マッハ数が上昇することにより、直接このような経過はは衝撃波面において高まる。本発明によれば、法則性は次のように認識される。高マッハ数＝強い衝撃＝集中的なテクスチャード加工。集中的な超音速流は、広がった糸の個々のフィラメントを広い前面で、および極めて集中的に捕捉し、したがってどのループも側面で衝撃波面の作用領域を経由して回避することはまったくできない。超音速流を加速通路内で発生させることは膨張に基づくので、高いマッハ領域により、したがって例えばマッハ１．５ではなく、マッハ２．５により、有効な出口横断面積の増大が得られる。すなわち効有効な出口横断面積が倍増する。様々な驚くような観察を行ない、かつ新しい発明と組み合わせて証明することができる。
【０００７】
特許文献１による従来技術の比較と特許文献２の範囲における解決手段により、かなり広い範囲において、以下の法則性が得られる。すなわち、テクスチャー品質は、製造速度が高い場合、製造速度が低い場合のテクスチャー品質と比べて、低いマッハ領域のために形成される超音速通路により少なくとも同じかあるいは良好である。テクスチャード加工過程は、空気速度にあっては、衝撃波面においてはマッハ２より大きく、つまり例えばマッハ２．５からマッハ５まで、糸貫通速度が高い場合、ループは全てほぼ例外なく捕捉され、かつ糸内で良好に束ねられるように集中的である。加速通路の内部で高いマッハ領域内の空気速度を生じさせることにより、テクスチャード加工は最高速度までもはや倒壊しない。次にフィラメント結合全体がはっきりした外側の通路境界部の内側で均一になり、かつ衝撃波面領域内へ直接案内される。
【０００８】
加速通路内では、糸が加速する空気噴射により相応する間隔を介して取り込まれ、さらに開かれそして直接次のテクスチャー領域に引渡される。次いで吹き込み空気噴射は、加速通路内に、偏向しないで不安定でかつ強力に拡張するテクスチャー領域を通って案内される。一つあるいは複数の糸繊維は、同じかあるいは異なる引渡しにより導入することができ、かつ４００から１２００ｍ／ｍｉｎまでの製造速度でテクスチャード加工することができる。超音速通路内の圧縮空気噴射は、マッハ２．０から６で、好ましくは２．５から４で加速される。糸通路の出口側端部が衝突体により区画された場合に、最良の結果が得られる。テクスチャード加工された糸は、糸通路軸線に対してほぼ直角に間隙を通って排出される。
【０００９】
全体的理論上の効果的な超音速通路の拡張角度は、最小直径から最大直径まで、１０°以上であるが４０°未満であり、好ましくは１５°から３０°の間でなければならない。時間に関して普通の粗さの値にしたがって、一連の製造に関して３５°から３６°までの上側の臨界角が得られる。円錐状の加速通路内において、圧縮空気は実質的に連続的に加速される。超音速通路の直前のノズル通路部分は、ほぼ円筒状に形成されるのが好ましく、この場合、圧縮空気は移送部材により、加速通路への方向で円筒状部分内に吹き込まれる。糸を引っ張り込む力は、加速通路の長さにより大きくなる。ノズルの拡張あるいはマッハ数の増大により、テクスチャード加工は強くなる。加速通路は１：２．０の、好ましくは１：２．５もしくはそれ以上の少なくとも一つの横断面拡張領域を備えていなければならない。さらに加速通路の長さは、加速通路の開始部における糸通路の直径に比べて、３〜１５倍、好ましくは４〜１２倍の大きさであることが提案される。加速通路の全体あるいは一部は、連続的に拡張されて形成されており、円筒状の部分を備え、および／またはわずかな球面形状を有していてもよい。しかしながら、さらに加速通路は微細に段を付けて形成することができ、かつ異なる加速領域を備えていてもよい。すなわち加速度が大きい少なくとも一つの領域ならびに加速度が小さい少なくとも一つの領域を備えている。今ふれている境界条件が、加速通路のために守られる場合、挙げられた加速通路の変形は、ほぼ同等であるかあるいは少なくとも同等であるとわかった。糸通路は、加速通路に続いて、強度に凸状の、好ましくはトランペット状の、４０°以上大きい分だけ拡張された糸通路合流部を備えており、この場合、超音速通路から糸通路合流部内への移行は、不連続に行われるのが好ましい。さらに決定的な要因は、衝突体により特にテクスチャースペース内の圧力比も確実に影響を受け、かつ安定した状態で保持できることにある。テクスチャーノズルのそれ以外の好ましい形態は、テクスチャーノズルが、空気供給部が合流する中央の円筒状部分を有した、貫通する糸通路を備えていることを特徴とする。
【００１０】
初期の全調査により、特許文献１による糸通路内への半径方向の空気吹き込み部を備えたテクスチャーノズルにより算出された、処理空気のための最適な吹き込み角度のデータが、ほぼ４８°であることが確認できた。全く予期していなかったこととして、新しい実験により、特許文献２に従ったノズルを使用した吹き込み角度の増大が、第一の一連の実験においてすでに、テクスチャード加工された糸の品質の予期しない上昇をもたらした。発明から、続いて二つのプロセス領域、すなわち糸の開放と糸のテクスチャード加工が、コアの特徴であり、かつこの二つのプロセス領域を互いに重なり合って最適に調和させねばならないことがわかった。何度も繰り返した実験により、特許文献１による解決手段の場合、境界はテクスチャー領域内にあり、従って糸の開放を高めることは単に不都合をもたらすにすぎないことがわかった。
【００１１】
提出された出願の対象ではない糸の渦巻きの領域から、最大の糸開放効果は９０°の吹込み角度の場合であることが知られている。渦を巻くことの目的は、糸内において規則的な結びを形成することである。渦巻きの例として、特許文献３が指摘される。これに反してテクスチャード加工された糸の場合、何もない状況において結びが存在していて構わない。原則的に異なる結び形成及びループ形成の双方の方法のための吹込み角度に関する境界領域が存在する。最高の糸品質を得るための異なる機能の側面から、糸移送速度が最大の場合でさへも、続いて説明するように予期しない改善が得られる。少なくとも出願人の視点から、いわゆるノズルコアを製造するために、費用のかかる製造方法が必要であることは大きな短所として感じられる。例えばプレスあるいは射出成形のような経済的方法による試みは全て失敗した。未加工鋳造品を製造することは、プレス法であっても射出成形法であっても有利な条件の範囲内においては成功しなかった。理由はセラミックの原材料の特殊性にあった。セラミックは依然として磨耗すなわち耐久性を考慮した最良の原材料の一つである。
【特許文献１】欧州特許公開公報第００８８２５４号明細書
【特許文献２】欧州特許第０８８０６１１号明細書
【特許文献３】ドイツ国特許第１９５８００１９号明細書
【特許文献４】欧州特許公開公報第１０２２３６６号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の根底をなす課題は、一方においては、記載されたノズルコアの認識された長所をすべて証明することであり、他方においては、ノズルコアを低コストで製造することが可能となる、新しい製造方法を開発することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
このような課題は、セラミックノズルコアが、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小され、そして成形する方法にて製造されることにより解決される。
【００１４】
特に有利な形態は、セラミックノズルコアが高度に精密な方法で射出成形されることを特徴とする。
【００１５】
本発明によるノズルコアは、ノズルコアがセラミックノズルコアとして、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小されており、そして成形方法にて製造可能であることを特徴とする。
【００１６】
出願人は、これまで、新しい開発に関して重要な判断基準が、ノズルコアが別の内側寸法と空気入射角でもって使用できるように、ノズルコアを交換用コアとして形成することにあることを前提とした。従って例えば現存する従来技術のノズルコアをわずかな操作で交換し、かつ新しい開発の長所を全て利用することが可能である。このそれ自体都合の良い過去の開発のための要求が、言葉通りに解釈され、かつそれ以上の開発を強く阻んでいることが、発明人により今はじめて認識されている。結果は、新しいノズルコアが各々、その外側寸法が、古いノズルコアと一致して形成されることであった。結果として、ノズルコアのための未加工鋳造部材は、ますますもはや鋳造工程あるいはプレス工程では製造できず、言い換えれば常に不利な前提条件が、成形方法の確立のためにもたらされた。新しい発明は、交換用コアとしてのセラミックノズルコアを形成するという文字通りの必然的帰結により解決した。むしろ、この形態は内側の中枢機能部まで首尾一貫して整向される。今から形状全体は、鋳造技術の要求に従って規定され、かつ例えば二分割にすることにより、外側ノズルセラミックジャケットを備えた小型化されたセラミックノズルコアとして形成することができる。外側ノズルセラミックジャケットに初めて、従来技術のノズルコアの寸法が与えられ、この寸法は交換用コアの機能も引き継ぐ。
【００１７】
新発明により、多数の特に有利な形態が可能になり、それに対して請求項４〜１０を引き合いに出す。特に有利な形態は、糸処理通路が、少なくとも一つの円筒形部分ならびに拡張部分を備え、この場合吹込み部が円筒形部分の内側に、好ましくは例えばセラミックノズルコアの縦方向側の中央領域内に設けられていることを特徴とする。拡張部分は特許文献１に相応して、完全にトランペット状に形成されているかあるいは特許文献２に従って円錐状ならびにトランペット状の部分を備えている。糸通路は、好ましくは円筒形の中央部分を備え、この中央部分は移送方向で跳ねることなく円錐状の拡張部分に移行されており、この場合圧縮空気は円錐状に拡張された超音速通路に対して十分な間隔をおいて円筒形部分内に吹込まれる。新発明と関連した試みは、異なる新しい認識をもたらした。
【００１８】
特許文献２による強化された超音速流部を備えたテクスチャーノズルの場合、吹込み角度が４８°を超えて増大したときに、各糸の番手において、品質の改良が達せられる。角度が５０°を超えて増大した際に、品質の上昇が急激に始まる。吹込み角度が５２°より大きく、一部が６０°まで、その上さらに６５°までになった場合、糸の品質は極めて一定である。しかしながら、最適な吹込み角度は、糸の番手に左右される。
【００１９】
圧縮空気は１２０°の範囲でずれて配置された三つの開口を経由して糸通路内に吹き込まれるのが好ましい。各々の場合に、糸の開口部は圧縮空気を糸通路内へ吹き込むことにより強化されるが、糸内の結び目の形成が回避されるのは重要である。一方においては糸の開口部を、並びに他方においては糸のテクスチャード加工を各々別個に最適化しなければならない。完全に異なる双方の機能を最適化するために、これらのことは、局所的に切り離さねばならないが、開口部がテクスチャード加工に直接続くかあるいは糸開口過程の終了がテクスチャード加工内に直接移行するようにして、短時間で相次いで実施しなければならない。ループ糸を製造するための重要なテクスチャード機能は全て、今や小型化されたセラミックノズルコアの内部で実行することができる。新しいセラミックノズルコアは装置の一部分であり、この部分は拡張部分内に埋め込み可能な球状の衝突体を備えており、この場合トランペット状部分が半径を有しており、この半径は衝突体の直径に比例している。その際特許文献１に相応して、衝突体は
トランペット状部分により環状間隙を形成し、この場合、通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径は、通路の直径の少なくとも４倍であり、かつ球状あるいは半球状の案内体の直径の少なくとも０．５倍である。
【００２０】
ノズルコアは二つの部分から形成されており、かつ外側のノズル体を備えており、このノズル体内にはセラミックノズルコアが挿入可能であることが全体として特に好ましい。この場合外側のノズルコアは合成樹脂で製造される。外側の合成樹脂体は今や必要な取付け寸法と固定手段に関する従来の理解において、交換体の機能を有する。さらに外側の合成物質体はセラミックノズルコアのための保護機能も有する。外側ノズル体とセラミックノズルコアの間には、外側ノズル体内でセラミックノズルコアを固定するために固定場所が設けられるのが好ましい。さらに、セラミックノズルコアならびにノズル体の間には、円筒状部分の領域内において環状の圧縮空気通路が設けられ、この圧縮空気通路を経由して空気の吹込みがブローイン開口を用いて行われる。環状の圧縮空気通路は円筒状部分の両端部領域内において各々圧縮空気を密閉するための密閉場所を備えている。
【００２１】
別の形態によれば、ノズルコアは迅速に交換可能な部材として装置内部に形成されており、従ってノズルコアはセラミックノズルコアと協働して装置への取り外しを迅速に行うことができる。ノズルコアは内側のセラミックノズルコアと外側ノズル体により、二つの部分から形成されてもよく、この場合両方の部分は回転駆動部を備えた装置の一部分であり、ノズル体は組み込まれたセラミックノズルコアと共に駆動可能である。
【００２２】
二つの部分に分解する場合、セラミックノズルコアならびに外側ノズル体は組立られた状態で糸出口端部においてほぼ平坦な面を形成する。新しい解決手段のための重要な要求によれば、ノズル体のレイアウトにより、形状および厚さの変化を吸収しなければならない。組立ならびに機械への取付けを考慮した構造上の要求は、このようにして外側のノズル体を介して受け止めることができる。セラミックノズルコアはセラミックの未加工鋳造品に対して最適に成形することができる。ノズル体は合成物質体として製造され、かつ外側寸法が、従来技術の相応する解決手段に関する交換部分として形成されるのが全体として特に好ましい。
【００２３】
新しい発明は、放射状原理に従ったテクスチャーノズルの種類を出発点とする。噴射空気は放射状原理の場合、案内場所から、軸方向へ直接一定の速度でもって加速通路まで案内される。特許文献２の従来技術におけるように、新しい解決手段によっても、一つあるいは多数の糸繊維は、様々な引渡し部によりテクスチャード加工することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明を実施例に基づき詳しく説明する。
【実施例】
【００２５】
以下図１を参照する。テクスチャーノズル１には、円筒部分２を備えた糸通路４があり、この円筒部分は同時に直径ｄの最狭断面部分３にも相当する。この最狭断面部分３から、糸通路４は断面部亀裂を生じることなく加速通路内に移行し、次いでトランペット状に広がる。この場合、トランペット形状は半径Ｒで規定することができる。超音速流により、対応する衝撃波面直径ＤＡＥを算出することができる。衝撃波面直径ＤＡＥにより、剥離場所あるいは引き離し場所Ａ１，Ａ２，Ａ３あるいはＡ４を比較的正確に算出することができる。衝撃波面の作用に関しては、特許文献２に示されている。空気の加速領域は、最狭断面３の位置からの距離ｌ１と引き離し場所Ａによっても規定することができる。純粋な超音速流が問題となるので、それから空気速度を大体計算できる。図１は、長さｌ２に相当する円錐状の加速通路１１の形態を示す。開口角αは２０°である。剥離場所Ａ２は超音速通路の端部に記入されている。そこで糸通路は、広がり具合が強い円錐状の、言い換えればトランペット状の拡張部１２内に、開口角∂＞４０°でもって移行する。その幾何学形状により、衝撃波面直径ＤＡＥが判明する。例として、例えば以下のような関係がわかる。
【００２６】
相当する開口角により加速通路を延長すると、衝撃波面直径ＤＡＥは大きくなる。最大可能圧縮衝撃波面１３は、引き続く圧力上昇領域１４と共に、衝撃波面形成領域内において直接発生する。実際のテクスチャード加工は、最大圧縮衝撃波面の領域内で行われる。空気は糸に比べて数で約５０係数分だけ速く運動する。多くの実験により、剥離箇所Ａ３，Ａ４は、供給圧力が低下した場合でも、加速通路１１内に移行できることがわかった。実際には、各糸用に最適な供給圧力の算出が行われ、この場合、不都合な場合のための加速通路１１の長さ（ｌ２）が決められる。したがって、加速通路１１の長さ（ｌ２）は多少長めに選択される。ＭＢによりブローイン開口１５の中心線が記され、ＭＧＫにより糸通路４の中心線が記され、そしてＭＧＫならびにＭＢの交点はＳＭで記されている。Ｐｄは加速通路１１の始端部における最狭断面部分の箇所であり、ｌ１はＳＭとＰｄの間隔であり、ｌ２はＰｄから加速通路の端部（Ａ４）までの間隔である。Ｌoffは、ほぼ糸開口領域の長さを表わし、Ｌtexはほぼ糸テクスチャード加工領域の長さを表わしている。角度βが大きくなるほど、後方に延びる糸開口領域は拡張する。
【００２７】
続いて、ノズルコア５全体の有利な実施形態を断面で示す図２を参照する。外側の形状は、正確に従来技術のノズルコアに合っていると有利である。このことはとりわけ重要な取付け寸法、すなわち穴径ＢＤ，全長Ｌ，ノズルヘッド高さＫＨ，ならびに圧縮空気接続部ＰＰ‘の間隔ＬＡに関連する。実験により、４８°より大きい吹込み角度βが最適であることがわかった。対応するブローイン開口１５の間隔Ｘは、加速通路に関して重要である。ノズルコア５は糸の走入領域内において、矢印１６と糸導入円錐６を備えている。寸法“Ｘ”（図６）は、圧縮空気孔１５が好ましくは少なくとも最狭断面３のほぼ直径ｄの大きさ分だけ後方にずれていることを示す。送り方向（矢印１６）で見て、テクスチャーノズル１あるいはノズルコアは、糸導入円錐６、円筒状の中間部分７、同時に加速通路１１に相当する円錐８ならびに拡張するテクスチャー空域９を有する。このテクスチャー空域は、流れに対して垂直に、開放された円錐状の漏斗としても形成可能であるラッパ形状１２により区画される。
【００２８】
図２は実際の大きさに対して数倍の大きさに拡大された二つの部分から成るノズルコア５を示しており、このノズルコアは、案内体あるいは衝突体１０を備えたセラミックノズルコア２４ならびに外側のノズルコアジャケット２５から成る。新しいノズルコア５は、従来技術のノズルコアのための交換用コアとして設計されている。したがって、特に取付け長さとしての寸法Ｂｄ，ＥＬ、ＬＡ＋ＫＨならびにＫＨは同じに製造されるだけでなく、同じ公差で製造されるのが好ましい。さらに外側の出口領域におけるラッパ形状も、従来技術におけるのと同様に、相当する半径Ｒで同じに製造されるのが好ましい。衝突体１０は任意の形状、すなわち球面形状、球形状、扁平形状、あるいはそれどころか球冠形状を有していてもよい。出口領域における衝突体１０の正確な位置は、外側寸法を維持することによりずっと保たれる。すなわち相当して同じ引出し間隙ＳＰ１が保たれる。テクスチャー空域１８は加速通路１１により後方に区画される。テクスチャー空域は選択した空気圧のレベルに応じて、加速通路内へも拡大できる。セラミックノズルコア２４は、従来技術と同様に、セラミックのような高価な材料でできた塊として製造され、かつ実際高価なテクスチャーノズルの部分である。この新しいノズルで重要なことは、円錐状の円筒壁面１７も、加速通路の領域内における壁面１９も、さらには糸通路内への圧縮空気孔１５の合流箇所も最高の品質を有する。
【００２９】
図３は二つの部分に分かれたノズルコア５ならびに衝突体１０を備えたノズルヘッド２１全体を示す。この衝突体はアーム２２を介して公知のケーシング２０内に移動可能に固定されている。糸を通すために、衝突体１０はアーム２２を用いて公知の方法で、矢印２３に対応して、テクスチャーノズルの作業領域から引っ張って取除くかあるいは振り外すことができる。圧縮空気はケーシング室２７から圧縮空気孔１５を経由して供給される。
ノズルコア５はクランプ２６を介してケーシング２０に固くクランプされる。衝突体は、球状の形状の代わりに球冠形状であってもよい。
【００３０】
図４ａ，４ｂ及び４ｃは、長い糸案内通路２９を備えた特許文献１に相当する従来技術の解決手段を示す。この糸案内通路を通ってテクチュアード加工されるべき糸３０が走行する。糸案内通路２９には半径方向の圧縮空気孔１５を通して圧縮空気が供給される。ブローイン開口１５は、糸案内通路２９の軸線と約４８°の角度αをなしている。ブローイン開口１５の直径は１．１ｍｍである。糸案内通路２９は１．５ｍｍの直径を有し、かつ外側に広がり、凸状に湾曲した出口開口部を備えている。凸状の湾曲部は、６．５ｍｍの半径を有する円弧の形状をしており、この円弧に対してテクスチャーノズル１の端面３４は接線方向面を形成する。この場合、湾曲部の弧と接線方向面の接点は、直径がＤの円上に位置している。直径Ｄは式Ｄ＝ｄ１＋２Ｒに相当し、よって直径Ｄは１４．５ｍｍである。直径ｄ２が１２．５ｍｍである衝突体１０は、その一部が通路出口開口部３５内へ突出しており、かつ通路出口開口部の内壁と共に環状間隙３１を形成している。ノズルから走出する糸３０は、出口開口部の縁部を介して引出される。
【００３１】
図４ａ及び４ｂに示すように、ノズルを担持するケーシング２０には、担持体３３が軸３２と共に取付けられており、この軸を中心にして衝突体１０と固く連結しているアーム２２は旋回可能である。アーム２２の旋回により、環状間隙３１が調節される、言い換えれば案内体が糸を通すために離れる。滑らかな糸３０は送り部材３６を介してテクスチャーノズル１に導入され、かつテクスチャード加工された糸３０として送り部材３７を介して引き出される。
【００３２】
図５は左下において特許文献１による従来技術のテクスチャード加工を純模式的に示す。この場合、二つの主要パラメータが取上げられている。開口領域Ｏｅ−Ｚ１ならびに衝撃波面の直径ＤＡｓは、特許文献１のように直径ｄを前提として、ノズルに合わせて示してある。これに反して、右上には特許文献２によるテクスチャード加工が示してある。この場合、値Ｏｅ−Ｚ2ならびにＤＡｅがより大きいことがはっきりわかる。糸開口領域Ｏｅ−Ｚ2は加速通路の直前で圧縮空気導入部Ｐの領域内で始まり、かつ特許文献１による解決手段の比較的短い糸開口領域Ｏｅ−Ｚ１に対してすでに明らかに長い。図５の言い表している重要なことは、マッハ＜２の従来技術の糸の張力（曲線Ｔ３１１）ならびにマッハ＞２のテクスチャーノズル（曲線Ｓ３１５）ならびに新しいテクスチャーノズルのグラフによる比較にある。グラフの垂直線において、糸の張力をＣ（Ｎ）で示してある。水平線において、製造速度をＰｇｅｓｃｈｗ（ｍ／分）で示してある。曲線Ｔ３１１では、製造速度が５００ｍ／分以上で糸の張力が明らかに落ちることがわかる。約６５０ｍ／分以上では、特許文献１に相当するテクスチャーノズルによるテクスチャード加工はできなくなる。これとは対照的に、特許文献２の相当するテクスチャーノズルによる曲線Ｓ３２５では、糸の張力はかなり高いだけでなく、４００〜７００ｍ／分の範囲でほぼ一定であり、さらにより製造速度の高い領域でもゆっくりとしか落ちないことがわかる。マッハ数を高めることは、テクスチャード加工を強化するための最も重要なパラメータの一つである。吹込み角度を大きくすることは、第三の例としての新しいテクスチャーノズルを使用して左上に示したような、テクスチャード加工の品質に関する重要なパラメータの一つである。例として、吹込み角度を５０°〜６０°の範囲にしてある。糸開口領域Ｏｅ−Ｚ3は、（特許文献２による）右上における解決手段の糸開口領域よりも大きく、かつ（特許文献１による）左下における解決手段の糸開口領域よりも著しく大きい。他の方法技術的な方法のパラメータは、三つの解決手段のすべてにあって同じである。範囲４５°〜４８°の吹き込み角度、及び新たに４５°以上の吹込み角度が異なる以外に、驚くべき正の効果は、ＯＺ１ならびにＯＺ２を付してあるように、あるいは相当する円内に付してあるように糸開口領域の第一部分にある。表面上の相違は、ただ吹込み角度の変化だけにある。糸の張力の際立った増大は、４８°を超えた角度でもって始まり、かつ組み合わせ上の作用により認識することができる。少なくとも時間に関して驚くべき正の効果が認識される限りは、４８°の吹込み角度は限界値である。これは特に特許文献１によるテクスチャーノズルの場合限界値である。このテクスチャーノズルタイプは、十分な予備性能を有しており、したがって糸の開口部のほんのわずかな強化ですら、糸の品質改善に転化される。
【００３３】
実際のところ、テクスチャード加工された糸は、例えばＡＴＱと呼ばれる、商品名称ヘマクオリティー（HemaQuality）と共に、第二の供給機構の後方で、品質センサーの上方を進む。このセンサーにおいて、糸３０の引張力（in cN）ならびに目下の引張力の偏差（Sigma%）が測定される。測定信号はコンピュータ本体に送られる。相当する品質測定は、生産を監視するための前提条件である。その値は糸の品質のための指標でもある。空気吹込みテクスチャード加工プロセスにおいて、品質の決定は、一定のループの大きさが全くない限りでは阻害されている。偏差を顧客から良しとみなされる品質に対して極めて良好に決定することができる。ＡＴＱシステムを使用することにより、このことが可能である。というのも糸構造とその偏差は糸張力センサーにより固定された状態で評価されかつ唯一の特性値によりＡＴ値に指示されるからである。糸張力センサーは、アナログ電気信号として、特にテクスチャーノズルの後方の糸引っ張り力を検出する。この場合糸引っ張り力−測定値の平均値と分散から続くようにしてＡＴ値が得られる。このＡＴ値の大きさは、糸の構造に左右され、かつユーザーにより独立した品質要求にしたがって算出されている。生産中に、糸張力の糸引っ張り力と分散（均等性）が変化すると、ＡＴ値も変化する。上限値と下限値がどこにあるかは、糸の表面、編んだサンプルあるいは布地サンプルにより確認できる。上限値と下限値は各々品質要求によって様々である。ＡＴＱ測定の長所は、工程からの様々な障害、例えば、テクスチャード加工の調整の均一性、糸の湿潤、繊維のほつれ、ノズルの汚染、衝突球の間隙、ホットピン温度、気圧の相違、ＰＯＹ差込区域、糸のパターン（Garnvorlage）等が同時に検出されることにある。
【００３４】
続いて図６ａと６ｂを引き合いに出す。図はどちらもループヤーンを製造する際のコア機能のための“フレーム”を示す。図６ａは図４ａ〜４ｃによる解決策から出発している。図６ｂは図１，２及び３による解決策から出発している。両図の一致している部分は、同じ参照符号を付してある。図６ａと６ｂはどちらも、おおよそコア機能のための個々の領域の大きさの比率を示す。
【００３５】
図６ａは、円筒形の部分ｙｚｌ．Ａが拡張部分ＥＡのほぼ２倍ほど長いことをわかり易く示している。三つの半径方向の吹込み孔１５は、拡張部分ＥＡに比べて、間隔o.Aだけすなわち開口部分だけずれており、かつ吹込み部分（Einbl. A.）に対応して書かれているように円筒形の部分の中間領域に配置されている。拡張部分ＥＡにおいて、直径Ｄならびに半径Ｒは非常に重要である。円筒形の部分は直径Ｇｄを有する。図６ａによる解決策の他の特別な特徴は、矢印１６による糸の移送方向において４８°である角度αである。導入テーパー部ＥＫは糸を通すのに必要なほどの長さであるにすぎないが、かなり短い。直径Ｂｄは従来技術に相応して寸法を決められている。図４ａならびに６ａの比較は、新しい解決策の円筒形の部分（zyl.A）が、図４ａによる従来技術の解決策と比べて、半分の長さよりも少ないことをわかりやすく示している。このことは本発明によるセラミックノズルコアの形態が具体的になった場合には重要な特徴である。テクスチャード機能から見ると、従来技術において糸案内通路の長さは不必要に長く設定されてきた。糸案内通路ＧＡは図４ｂから明らかなように、従来技術においてはケ−シング２０の厚さ寸法に左右される。
【００３６】
図６ｂは図６ａと比べて二つの特別な特徴を備えている。図６ｂによる解決策は、特許文献２の解決策に相応して、トランペット状の部分ＥＡの箇所において、円錐状部分（Ｋｏｎ Ａ．）ならびにトランペット状のテクスチャード部分ＴＡ＊を有する。図６ａと６ｂを比較すると、円筒形の部分zyl.A*は、表示Ｘ１及びＸ２に相応して、図６ｂの場合短縮されて形成されていることがわかる。得たものとして、開口部分o.A*は図６ｂの場合拡張されて形成されている。円錐状部分は１２°〜４０°の開口角度χでもって形成されているのが好ましい。第二の特別な特徴は、５０°〜７０°の角度βでもって、吹込み孔１５が半径方向に配設されていることにある。この角度により、テクスチャード加工の安定性は極めて高いレベルまで高められ、かつ最高のテクスチャード品質が得られる。
【００３７】
図７は特許文献３から出発している他の特別な有利な形態を示す。実際のところ、ループ糸を製造するための空気吹込みテクスチャーノズルは、比較的短い時間間隔で洗浄しなければならないことがわかっている。特許文献３はノズルコアを継続的かあるいは間欠的に回転状態にすることを提案している。これにより、洗浄間隔を純粋に延ばすことに成功した。図７は、新しい発明がどのようにして回転しながら駆動されるノズルコア内に組込まれるかを示す。そのために、例えば図２による二つの部分から成るノズルコアが組込むことが提案される。図７は例として糸Ａならびに糸Ｂによる同時の結合とテクスチャード加工示しており、これらの糸は各々糸案内装置４０あるいは４１を介して糸導入円錐６内に案内される。セラミックノズルコア２４ならびに外部ノズルコアジャケット２５から成るノズルコアは、回転可能に支承された回転スリーブ４２内に設けられており、この回転スリーブは玉軸受４３を介して駆動部ケーシング４４内で支承されている。圧縮空気は圧縮空気チャンバー４５ならびに圧縮空気接続部４６を経由して供給され、この際多数のシールリング４７により圧縮空気の漏れを防ぐことができる。ウォームホイール４８はカラー４９ならびに蓋５０を介して駆動部ケーシング４４内に保持されている。駆動は駆動軸５１、伝動機構ホイール５２ならびにウォームホイール４８を介して行われる。
【００３８】
図８は、図６ａと図３と図７に相応して、二つの部分から成るノズルコアを三次元図にて示す。図８は外側ノズルコアジャケット２５を備えたセラミックノズルコア２４の組立を示す。セラミックノズルコア２４は図８において明らかなように、ノズルコアジャケット２５内に手で差し込むことができる。この場合最終的な差込みにより、スナップ式に作用するセラミックノズルコア２４のロック装置６０は、定位置に正確に保持される。図２に対応して、外側に向かって平面３４が形成されている。セラミックノズルコア２４ならびに外側ノズルコアジャケット２５の間には、円筒形の圧縮空気チャンバー６１が形成され、この圧縮空気チャンバーは外側に向かってシールリング６２により閉鎖されており、従って圧縮空気はただ半径方向の吹込み孔１５を介してのみ糸通路４内に流入可能である。
【００３９】
図８による例は、極めて重要な別の特徴、すなわちセラミックノズルコア２４の壁の厚さがほぼ一定であるという要求を極めてわかりやすく示している。この場合、三箇所、すなわちＷＳｔ１，ＷＳｔ２，ＷＳｔ３において各々矢印寸法を用いて壁厚が示してある。取付けの要求に関して、矢印寸法Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３を備えた外側ノズルコアジャケット２５において、三つの異なる厚さが示してある。外側ノズルコアジャケットは例えば合成樹脂で製造されてもよいので、厚さのばらつきが大きくても悪影響にはならない。それに比べて、内側のセラミックノズルコアは、セラミック鋳造部材の製造に関する要求に従ってプレス方法、特に射出成形法で最適に製造することができる。
【００４０】
図９は図６ａと８による解決策を断面図で示してある。
【００４１】
図１０は図６ｂと８を断面図で示してある。どちらの図においても、セラミックノズルコア２４は、外側ノズルコアジャケット内に取付けられている。図示していない他の形態において、セラミックノズルコア２４は、例えば図４ｂによるケーシング２０内に直接取付けることができる。この場合、ケーシング２０は小型化されたセラミックノズルコア２４に対応したはめ込み開口部を備えている。
【特許文献３】独国特許第１０２２３６６号明細書
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】糸開口領域及びテクスチャー領域内の糸通路を示す図である。
【図２】挿入されたセラミックノズルコア、ならびに糸通路の出口端部において衝突体を備えたノズルコアである。
【図３】捩れ糸を製造するために取り付けられた、二つの部分から成るノズルコアを示す図である。
【図４ａ】ノズルコアを備えた従来技術（特許文献１）による解決手段を示す図である。
【図４ｂ】ノズルコアを備えた従来技術（特許文献１）による解決手段を示す図である。
【図４ｃ】図４Ａによる矢視Ａを示す図である。
【図５】様々なノズルコアの形態と本発明のテクスチャード加工された糸との比較図である。
【図６ａ】ループヤーンを製造するコア機能のための“フレーム”を示す図である。
【図６ｂ】ループヤーンを製造するコア機能のための“フレーム”を示す図である。
【図７】回転可能に駆動されるノズルコアを示す図である。
【図８】外側ノズルコアジャケットあるいはセラミックノズルコアを備えた、分割されたすなわち二つの部分から成るノズルコアに関する三次元図である。
【図９】図６ａ及び８に対応する、二つの部分から成るノズルコアの断面図である。
【図１０】図６ｂ及び８に対応する、二つの部分から成るノズルコアの断面図である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ループ糸を製造するための装置の一部分としてのセラミックノズルコアを製造するための方法、ならびにループ糸を製造するためのノズルコアに関する。
【背景技術】
【０００２】
テクスチャード加工の概念の一部は、糸にテクスチャード加工の性質を与える目的でもって、紡績されるフィラメント束あるいは相応するエンドレス糸を加工することであると理解される。後に続く説明において、テクスチャード加工の概念は、個々のフィラメントにおいて多数のループを作ること、あるいはループ糸を製造することである。テクスチャード加工のための従来の解決手段は、特許文献１に記載されている。エンドレスフィラメント糸は、テクスチャーノズルの入口端部で糸案内通路に供給され、かつトランペット状の出口端部で超音速流の衝撃力によりテクスチャード加工される。糸案内通路は一定の横断面を備えた円筒状である。入口は未加工の糸を問題なく導入するためにわずかに丸みが付されている。トランペット状の出口には案内体が配置されており、この場合トランペット形状部と案内体の間においてループの形成が行われる。糸は過剰にテクスチャーノズルに供給される。過剰な供給は、各個別のフィラメントにおいてループを形成するのに必要であり、それにより出口端部で糸の番手が上がる。
【０００３】
特許文献２は、多数のフィラメントから成る少なくとも一つのエンドレス糸をテクスチャード加工するための装置から出発する。ノズルは糸案内通路、並びに半径方向で糸案内通路内に合流する圧力媒体のための少なくとも一つの導入部を有する。本発明に類するようなノズルは、外側の拡張する糸案内通路の出口開口部と、出口開口部内に突出し、この出口開口部と共に環状間隙を形成する球状あるいは半球状の案内体とを備えている。テクスチャード加工された糸にあって、糸の特性の維持は、完成品の加工工程の間であっても、その後であってもこのような糸を使用するための重要な基準である。さらに二つあるいは多数の糸とテクスチャード加工された糸の個々のフィラメントとの混合の程度が、安定した商品の形成を得るのには基本的に重要である。
【０００４】
糸の不安定性Ｉを規定するために、番手１６７ｆ６８ｄｔｅｘを使用したポリエステルのマルチフィラメント糸に基づき説明するように、リール周面の１ｍ毎に４巻を有する糸ストランドが形成される。次いでこのような糸ストランドは一分あたり２５ｃNで負荷をかけられ、その後長さＸが規定される。次いで同様に一分の間、負荷が１２５０ｃNで加えられる。負荷を解除した後、一分後糸ストランドは２５ｃNで再度負荷をかけられ、次いでさらに一分後長さｙが規定される。その結果不安定性の値が得られる。
【０００５】
不安定性は、加えられた負荷により何パーセントの残留伸びが生じるかを示す。特許文献１の根底をなす課題は、糸の高い安定性と個々のフィラメントの高い混合度を保証する最適なテクスチャード加工効果が得られるような前述の様式の改良された装置を提供することにある。この課題の解決手段として、通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径が、通路の直径の少なくとも４倍、および球状あるいは半球状の案内体（５）の直径の少なくとも０．５倍であることが提案された。最適な結果として、製品速度は１００から６００ｍ／ｍｉｎまでの範囲であった。興味深いことに、本願出願人はすでに１５年以上にわたりこのような相当するノズルを市販して、成功している。それと共に作られた糸の品質は、１５年以上にわたり極めて良好であると評価された。しかしながら、さらに性能を高めたいという要望が次第に高まってきている。出願人は特許文献２による解決手段により、１０００ｍ／ｍｉｎまでの糸移送速度の著しい性能改善を達成した。性能改善のための基本的な考え方は、拡張された超音速通路内、すなわちループの形成が行われる領域内での流過比（Stromungsverhaltnis）を高くする点にある。特別な検査基準として、テクスチャーノズルの出口における糸張力が知られている。数多くの実験により、特許文献１による解決手段にあって、糸張力は約６００ｍ／ｍｉｎの糸速度を超えると著しく低下することがわかった。結局これによりこのようなノズルタイプの性能限界がわかる。
特許文献２の提案に従い超音速通路内で流れを強めることにより、移送速度を１０００ｍ／ｍｉｎまで高めることを可能にする、糸張力の予想外の上昇が得られた。この場合、処理された糸の品質は、初めは最大移送速度においても同じであるか、あるいは同じでない場合には良好であると判断された。しかしながら、実際には多くの例において、糸品質は所望の要求を満たしていない。
【０００６】
特許文献２において、品質に関する鍵はテクスチャーノズルの後の糸張力にあることがわかる。糸張力を高めることが上手くいったときにだけ、品質を改善することができる。破損箇所は圧縮空気噴射流がマッハ２の範囲を超えたときに発生することがあった。一連の実験により、品質が改善されるだけでなく、品質が製造速度を高めることによりきわめてわずかな程度で好ましくない影響を受けることがわかった。すでにほんのわずかなマッハ数の上昇により、重要な結果が得られた。テクスチャード加工の相応する強化のための最良の説明によれば、速度の差は衝撃波面の直前及び直後に増大し、それにより直接相応する作用力により、空気はフィラメントに影響をもたらす。衝撃波面の領域内の力が大きいと糸張力は増大する。マッハ数が上昇することにより、直接このような経過はは衝撃波面において高まる。本発明によれば、法則性は次のように認識される。高マッハ数＝強い衝撃＝集中的なテクスチャード加工。集中的な超音速流は、広がった糸の個々のフィラメントを広い前面で、および極めて集中的に捕捉し、したがってどのループも側面で衝撃波面の作用領域を経由して回避することはまったくできない。超音速流を加速通路内で発生させることは膨張に基づくので、高いマッハ領域により、したがって例えばマッハ１．５ではなく、マッハ２．５により、有効な出口横断面積の増大が得られる。すなわち効有効な出口横断面積が倍増する。様々な驚くような観察を行ない、かつ新しい発明と組み合わせて証明することができる。
【０００７】
特許文献１による従来技術の比較と特許文献２の範囲における解決手段により、かなり広い範囲において、以下の法則性が得られる。すなわち、テクスチャー品質は、製造速度が高い場合、製造速度が低い場合のテクスチャー品質と比べて、低いマッハ領域のために形成される超音速通路により少なくとも同じかあるいは良好である。テクスチャード加工過程は、空気速度にあっては、衝撃波面においてはマッハ２より大きく、つまり例えばマッハ２．５からマッハ５まで、糸貫通速度が高い場合、ループは全てほぼ例外なく捕捉され、かつ糸内で良好に束ねられるように集中的である。加速通路の内部で高いマッハ領域内の空気速度を生じさせることにより、テクスチャード加工は最高速度までもはや倒壊しない。次にフィラメント結合全体がはっきりした外側の通路境界部の内側で均一になり、かつ衝撃波面領域内へ直接案内される。
【０００８】
加速通路内では、糸が加速する空気噴射により相応する間隔を介して取り込まれ、さらに開かれそして直接次のテクスチャー領域に引渡される。次いで吹き込み空気噴射は、加速通路内に、偏向しないで不安定でかつ強力に拡張するテクスチャー領域を通って案内される。一つあるいは複数の糸繊維は、同じかあるいは異なる引渡しにより導入することができ、かつ４００から１２００ｍ／ｍｉｎまでの製造速度でテクスチャード加工することができる。超音速通路内の圧縮空気噴射は、マッハ２．０から６で、好ましくは２．５から４で加速される。糸通路の出口側端部が衝突体により区画された場合に、最良の結果が得られる。テクスチャード加工された糸は、糸通路軸線に対してほぼ直角に間隙を通って排出される。
【０００９】
全体的理論上の効果的な超音速通路の拡張角度は、最小直径から最大直径まで、１０°以上であるが４０°未満であり、好ましくは１５°から３０°の間でなければならない。時間に関して普通の粗さの値にしたがって、一連の製造に関して３５°から３６°までの上側の臨界角が得られる。円錐状の加速通路内において、圧縮空気は実質的に連続的に加速される。超音速通路の直前のノズル通路部分は、ほぼ円筒状に形成されるのが好ましく、この場合、圧縮空気は移送部材により、加速通路への方向で円筒状部分内に吹き込まれる。糸を引っ張り込む力は、加速通路の長さにより大きくなる。ノズルの拡張あるいはマッハ数の増大により、テクスチャード加工は強くなる。加速通路は１：２．０の、好ましくは１：２．５もしくはそれ以上の少なくとも一つの横断面拡張領域を備えていなければならない。さらに加速通路の長さは、加速通路の開始部における糸通路の直径に比べて、３〜１５倍、好ましくは４〜１２倍の大きさであることが提案される。加速通路の全体あるいは一部は、連続的に拡張されて形成されており、円筒状の部分を備え、および／またはわずかな球面形状を有していてもよい。しかしながら、さらに加速通路は微細に段を付けて形成することができ、かつ異なる加速領域を備えていてもよい。すなわち加速度が大きい少なくとも一つの領域ならびに加速度が小さい少なくとも一つの領域を備えている。今ふれている境界条件が、加速通路のために守られる場合、挙げられた加速通路の変形は、ほぼ同等であるかあるいは少なくとも同等であるとわかった。糸通路は、加速通路に続いて、強度に凸状の、好ましくはトランペット状の、４０°以上大きい分だけ拡張された糸通路合流部を備えており、この場合、超音速通路から糸通路合流部内への移行は、不連続に行われるのが好ましい。さらに決定的な要因は、衝突体により特にテクスチャースペース内の圧力比も確実に影響を受け、かつ安定した状態で保持できることにある。テクスチャーノズルのそれ以外の好ましい形態は、テクスチャーノズルが、空気供給部が合流する中央の円筒状部分を有した、貫通する糸通路を備えていることを特徴とする。
【００１０】
初期の全調査により、特許文献１による糸通路内への半径方向の空気吹き込み部を備えたテクスチャーノズルにより算出された、処理空気のための最適な吹き込み角度のデータが、ほぼ４８°であることが確認できた。全く予期していなかったこととして、新しい実験により、特許文献２に従ったノズルを使用した吹き込み角度の増大が、第一の一連の実験においてすでに、テクスチャード加工された糸の品質の予期しない上昇をもたらした。発明から、続いて二つのプロセス領域、すなわち糸の開放と糸のテクスチャード加工が、コアの特徴であり、かつこの二つのプロセス領域を互いに重なり合って最適に調和させねばならないことがわかった。何度も繰り返した実験により、特許文献１による解決手段の場合、境界はテクスチャー領域内にあり、従って糸の開放を高めることは単に不都合をもたらすにすぎないことがわかった。
【００１１】
提出された出願の対象ではない糸の渦巻きの領域から、最大の糸開放効果は９０°の吹込み角度の場合であることが知られている。渦を巻くことの目的は、糸内において規則的な結びを形成することである。渦巻きの例として、特許文献３が指摘される。これに反してテクスチャード加工された糸の場合、何もない状況において結びが存在していて構わない。原則的に異なる結び形成及びループ形成の双方の方法のための吹込み角度に関する境界領域が存在する。最高の糸品質を得るための異なる機能の側面から、糸移送速度が最大の場合でさへも、続いて説明するように予期しない改善が得られる。少なくとも出願人の視点から、いわゆるノズルコアを製造するために、費用のかかる製造方法が必要であることは大きな短所として感じられる。例えばプレスあるいは射出成形のような経済的方法による試みは全て失敗した。未加工鋳造品を製造することは、プレス法であっても射出成形法であっても有利な条件の範囲内においては成功しなかった。理由はセラミックの原材料の特殊性にあった。セラミックは依然として磨耗すなわち耐久性を考慮した最良の原材料の一つである。
【特許文献１】欧州特許公開公報第００８８２５４号明細書
【特許文献２】欧州特許第０８８０６１１号明細書
【特許文献３】ドイツ国特許第１９５８００１９号明細書
【特許文献４】欧州特許公開公報第１０２２３６６号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の根底をなす課題は、一方においては、記載されたノズルコアの認識された長所をすべて証明することであり、他方においては、ノズルコアを低コストで製造することが可能となる、新しい製造方法を開発することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
このような課題は、セラミックノズルコアが、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小され、そして成形する方法にて製造されることにより解決される。
【００１４】
特に有利な形態は、セラミックノズルコアが高度に精密な方法で射出成形されることを特徴とする。
【００１５】
本発明によるノズルコアは、ノズルコアがセラミックノズルコアとして、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小されており、そして成形方法にて製造可能であることを特徴とする。
【００１６】
出願人は、これまで、新しい開発に関して重要な判断基準が、ノズルコアが別の内側寸法と空気入射角でもって使用できるように、ノズルコアを交換用コアとして形成することにあることを前提とした。従って例えば現存する従来技術のノズルコアをわずかな操作で交換し、かつ新しい開発の長所を全て利用することが可能である。このそれ自体都合の良い過去の開発のための要求が、言葉通りに解釈され、かつそれ以上の開発を強く阻んでいることが、発明人により今はじめて認識されている。結果は、新しいノズルコアが各々、その外側寸法が、古いノズルコアと一致して形成されることであった。結果として、ノズルコアのための未加工鋳造部材は、ますますもはや鋳造工程あるいはプレス工程では製造できず、言い換えれば常に不利な前提条件が、成形方法の確立のためにもたらされた。新しい発明は、交換用コアとしてのセラミックノズルコアを形成するという文字通りの必然的帰結により解決した。むしろ、この形態は内側の中枢機能部まで首尾一貫して整向される。今から形状全体は、鋳造技術の要求に従って規定され、かつ例えば二分割にすることにより、外側ノズルセラミックジャケットを備えた小型化されたセラミックノズルコアとして形成することができる。外側ノズルセラミックジャケットに初めて、従来技術のノズルコアの寸法が与えられ、この寸法は交換用コアの機能も引き継ぐ。
【００１７】
新発明により、多数の特に有利な形態が可能になり、それに対して請求項４〜１０を引き合いに出す。特に有利な形態は、糸処理通路が、少なくとも一つの円筒形部分ならびに拡張部分を備え、この場合吹込み部が円筒形部分の内側に、好ましくは例えばセラミックノズルコアの縦方向側の中央領域内に設けられていることを特徴とする。拡張部分は特許文献１に相応して、完全にトランペット状に形成されているかあるいは特許文献２に従って円錐状ならびにトランペット状の部分を備えている。糸通路は、好ましくは円筒形の中央部分を備え、この中央部分は移送方向で跳ねることなく円錐状の拡張部分に移行されており、この場合圧縮空気は円錐状に拡張された超音速通路に対して十分な間隔をおいて円筒形部分内に吹込まれる。新発明と関連した試みは、異なる新しい認識をもたらした。
【００１８】
特許文献２による強化された超音速流部を備えたテクスチャーノズルの場合、吹込み角度が４８°を超えて増大したときに、各糸の番手において、品質の改良が達せられる。角度が５０°を超えて増大した際に、品質の上昇が急激に始まる。吹込み角度が５２°より大きく、一部が６０°まで、その上さらに６５°までになった場合、糸の品質は極めて一定である。しかしながら、最適な吹込み角度は、糸の番手に左右される。
【００１９】
圧縮空気は１２０°の範囲でずれて配置された三つの開口を経由して糸通路内に吹き込まれるのが好ましい。各々の場合に、糸の開口部は圧縮空気を糸通路内へ吹き込むことにより強化されるが、糸内の結び目の形成が回避されるのは重要である。一方においては糸の開口部を、並びに他方においては糸のテクスチャード加工を各々別個に最適化しなければならない。完全に異なる双方の機能を最適化するために、これらのことは、局所的に切り離さねばならないが、開口部がテクスチャード加工に直接続くかあるいは糸開口過程の終了がテクスチャード加工内に直接移行するようにして、短時間で相次いで実施しなければならない。ループ糸を製造するための重要なテクスチャード機能は全て、今や小型化されたセラミックノズルコアの内部で実行することができる。新しいセラミックノズルコアは装置の一部分であり、この部分は拡張部分内に埋め込み可能な球状の衝突体を備えており、この場合トランペット状部分が半径を有しており、この半径は衝突体の直径に比例している。その際特許文献１に相応して、衝突体は
トランペット状部分により環状間隙を形成し、この場合、通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径は、通路の直径の少なくとも４倍であり、かつ球状あるいは半球状の案内体の直径の少なくとも０．５倍である。
【００２０】
ノズルコアは二つの部分から形成されており、かつ外側のノズル体を備えており、このノズル体内にはセラミックノズルコアが挿入可能であることが全体として特に好ましい。この場合外側のノズルコアは合成樹脂で製造される。外側の合成樹脂体は今や必要な取付け寸法と固定手段に関する従来の理解において、交換体の機能を有する。さらに外側の合成物質体はセラミックノズルコアのための保護機能も有する。外側ノズル体とセラミックノズルコアの間には、外側ノズル体内でセラミックノズルコアを固定するために固定場所が設けられるのが好ましい。さらに、セラミックノズルコアならびにノズル体の間には、円筒状部分の領域内において環状の圧縮空気通路が設けられ、この圧縮空気通路を経由して空気の吹込みがブローイン開口を用いて行われる。環状の圧縮空気通路は円筒状部分の両端部領域内において各々圧縮空気を密閉するための密閉場所を備えている。
【００２１】
別の形態によれば、ノズルコアは迅速に交換可能な部材として装置内部に形成されており、従ってノズルコアはセラミックノズルコアと協働して装置への取り外しを迅速に行うことができる。ノズルコアは内側のセラミックノズルコアと外側ノズル体により、二つの部分から形成されてもよく、この場合両方の部分は回転駆動部を備えた装置の一部分であり、ノズル体は組み込まれたセラミックノズルコアと共に駆動可能である。
【００２２】
二つの部分に分解する場合、セラミックノズルコアならびに外側ノズル体は組立られた状態で糸出口端部においてほぼ平坦な面を形成する。新しい解決手段のための重要な要求によれば、ノズル体のレイアウトにより、形状および厚さの変化を吸収しなければならない。組立ならびに機械への取付けを考慮した構造上の要求は、このようにして外側のノズル体を介して受け止めることができる。セラミックノズルコアはセラミックの未加工鋳造品に対して最適に成形することができる。ノズル体は合成物質体として製造され、かつ外側寸法が、従来技術の相応する解決手段に関する交換部分として形成されるのが全体として特に好ましい。
【００２３】
新しい発明は、放射状原理に従ったテクスチャーノズルの種類を出発点とする。噴射空気は放射状原理の場合、案内場所から、軸方向へ直接一定の速度でもって加速通路まで案内される。特許文献２の従来技術におけるように、新しい解決手段によっても、一つあるいは多数の糸繊維は、様々な引渡し部によりテクスチャード加工することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明を実施例に基づき詳しく説明する。
【実施例】
【００２５】
以下図１を参照する。テクスチャーノズル１には、円筒部分２を備えた糸通路４があり、この円筒部分は同時に直径ｄの最狭断面部分３にも相当する。この最狭断面部分３から、糸通路４は断面部亀裂を生じることなく加速通路内に移行し、次いでトランペット状に広がる。この場合、トランペット形状は半径Ｒで規定することができる。超音速流により、対応する衝撃波面直径ＤＡＥを算出することができる。衝撃波面直径ＤＡＥにより、剥離場所あるいは引き離し場所Ａ１，Ａ２，Ａ３あるいはＡ４を比較的正確に算出することができる。衝撃波面の作用に関しては、特許文献２に示されている。空気の加速領域は、最狭断面３の位置からの距離ｌ１と引き離し場所Ａによっても規定することができる。純粋な超音速流が問題となるので、それから空気速度を大体計算できる。図１は、長さｌ２に相当する円錐状の加速通路１１の形態を示す。開口角αは２０°である。剥離場所Ａ２は超音速通路の端部に記入されている。そこで糸通路は、広がり具合が強い円錐状の、言い換えればトランペット状の拡張部１２内に、開口角∂＞４０°でもって移行する。その幾何学形状により、衝撃波面直径ＤＡＥが判明する。例として、例えば以下のような関係がわかる。
【００２６】
相当する開口角により加速通路を延長すると、衝撃波面直径ＤＡＥは大きくなる。最大可能圧縮衝撃波面１３は、引き続く圧力上昇領域１４と共に、衝撃波面形成領域内において直接発生する。実際のテクスチャード加工は、最大圧縮衝撃波面の領域内で行われる。空気は糸に比べて数で約５０係数分だけ速く運動する。多くの実験により、剥離箇所Ａ３，Ａ４は、供給圧力が低下した場合でも、加速通路１１内に移行できることがわかった。実際には、各糸用に最適な供給圧力の算出が行われ、この場合、不都合な場合のための加速通路１１の長さ（ｌ２）が決められる。したがって、加速通路１１の長さ（ｌ２）は多少長めに選択される。ＭＢによりブローイン開口１５の中心線が記され、ＭＧＫにより糸通路４の中心線が記され、そしてＭＧＫならびにＭＢの交点はＳＭで記されている。Ｐｄは加速通路１１の始端部における最狭断面部分の箇所であり、ｌ１はＳＭとＰｄの間隔であり、ｌ２はＰｄから加速通路の端部（Ａ４）までの間隔である。Ｌoffは、ほぼ糸開口領域の長さを表わし、Ｌtexはほぼ糸テクスチャード加工領域の長さを表わしている。角度βが大きくなるほど、後方に延びる糸開口領域は拡張する。
【００２７】
続いて、ノズルコア５全体の有利な実施形態を断面で示す図２を参照する。外側の形状は、正確に従来技術のノズルコアに合っていると有利である。このことはとりわけ重要な取付け寸法、すなわち穴径ＢＤ，全長Ｌ，ノズルヘッド高さＫＨ，ならびに圧縮空気接続部ＰＰ‘の間隔ＬＡに関連する。実験により、４８°より大きい吹込み角度βが最適であることがわかった。対応するブローイン開口１５の間隔Ｘは、加速通路に関して重要である。ノズルコア５は糸の走入領域内において、矢印１６と糸導入円錐６を備えている。寸法“Ｘ”（図６）は、圧縮空気孔１５が好ましくは少なくとも最狭断面３のほぼ直径ｄの大きさ分だけ後方にずれていることを示す。送り方向（矢印１６）で見て、テクスチャーノズル１あるいはノズルコアは、糸導入円錐６、円筒状の中間部分７、同時に加速通路１１に相当する円錐８ならびに拡張するテクスチャー空域９を有する。このテクスチャー空域は、流れに対して垂直に、開放された円錐状の漏斗としても形成可能であるラッパ形状１２により区画される。
【００２８】
図２は実際の大きさに対して数倍の大きさに拡大された二つの部分から成るノズルコア５を示しており、このノズルコアは、案内体あるいは衝突体１０を備えたセラミックノズルコア２４ならびに外側のノズルコアジャケット２５から成る。新しいノズルコア５は、従来技術のノズルコアのための交換用コアとして設計されている。したがって、特に取付け長さとしての寸法Ｂｄ，ＥＬ、ＬＡ＋ＫＨならびにＫＨは同じに製造されるだけでなく、同じ公差で製造されるのが好ましい。さらに外側の出口領域におけるラッパ形状も、従来技術におけるのと同様に、相当する半径Ｒで同じに製造されるのが好ましい。衝突体１０は任意の形状、すなわち球面形状、球形状、扁平形状、あるいはそれどころか球冠形状を有していてもよい。出口領域における衝突体１０の正確な位置は、外側寸法を維持することによりずっと保たれる。すなわち相当して同じ引出し間隙ＳＰ１が保たれる。テクスチャー空域１８は加速通路１１により後方に区画される。テクスチャー空域は選択した空気圧のレベルに応じて、加速通路内へも拡大できる。セラミックノズルコア２４は、従来技術と同様に、セラミックのような高価な材料でできた塊として製造され、かつ実際高価なテクスチャーノズルの部分である。この新しいノズルで重要なことは、円錐状の円筒壁面１７も、加速通路の領域内における壁面１９も、さらには糸通路内への圧縮空気孔１５の合流箇所も最高の品質を有する。
【００２９】
図３は二つの部分に分かれたノズルコア５ならびに衝突体１０を備えたノズルヘッド２１全体を示す。この衝突体はアーム２２を介して公知のケーシング２０内に移動可能に固定されている。糸を通すために、衝突体１０はアーム２２を用いて公知の方法で、矢印２３に対応して、テクスチャーノズルの作業領域から引っ張って取除くかあるいは振り外すことができる。圧縮空気はケーシング室２７から圧縮空気孔１５を経由して供給される。
ノズルコア５はクランプ２６を介してケーシング２０に固くクランプされる。衝突体は、球状の形状の代わりに球冠形状であってもよい。
【００３０】
図４ａ，４ｂ及び４ｃは、長い糸案内通路２９を備えた特許文献１に相当する従来技術の解決手段を示す。この糸案内通路を通ってテクチュアード加工されるべき糸３０が走行する。糸案内通路２９には半径方向の圧縮空気孔１５を通して圧縮空気が供給される。ブローイン開口１５は、糸案内通路２９の軸線と約４８°の角度αをなしている。ブローイン開口１５の直径は１．１ｍｍである。糸案内通路２９は１．５ｍｍの直径を有し、かつ外側に広がり、凸状に湾曲した出口開口部を備えている。凸状の湾曲部は、６．５ｍｍの半径を有する円弧の形状をしており、この円弧に対してテクスチャーノズル１の端面３４は接線方向面を形成する。この場合、湾曲部の弧と接線方向面の接点は、直径がＤの円上に位置している。直径Ｄは式Ｄ＝ｄ１＋２Ｒに相当し、よって直径Ｄは１４．５ｍｍである。直径ｄ２が１２．５ｍｍである衝突体１０は、その一部が通路出口開口部３５内へ突出しており、かつ通路出口開口部の内壁と共に環状間隙３１を形成している。ノズルから走出する糸３０は、出口開口部の縁部を介して引出される。
【００３１】
図４ａ及び４ｂに示すように、ノズルを担持するケーシング２０には、担持体３３が軸３２と共に取付けられており、この軸を中心にして衝突体１０と固く連結しているアーム２２は旋回可能である。アーム２２の旋回により、環状間隙３１が調節される、言い換えれば案内体が糸を通すために離れる。滑らかな糸３０は送り部材３６を介してテクスチャーノズル１に導入され、かつテクスチャード加工された糸３０として送り部材３７を介して引き出される。
【００３２】
図５は左下において特許文献１による従来技術のテクスチャード加工を純模式的に示す。この場合、二つの主要パラメータが取上げられている。開口領域Ｏｅ−Ｚ１ならびに衝撃波面の直径ＤＡｓは、特許文献１のように直径ｄを前提として、ノズルに合わせて示してある。これに反して、右上には特許文献２によるテクスチャード加工が示してある。この場合、値Ｏｅ−Ｚ2ならびにＤＡｅがより大きいことがはっきりわかる。糸開口領域Ｏｅ−Ｚ2は加速通路の直前で圧縮空気導入部Ｐの領域内で始まり、かつ特許文献１による解決手段の比較的短い糸開口領域Ｏｅ−Ｚ１に対してすでに明らかに長い。図５の言い表している重要なことは、マッハ＜２の従来技術の糸の張力（曲線Ｔ３１１）ならびにマッハ＞２のテクスチャーノズル（曲線Ｓ３１５）ならびに新しいテクスチャーノズルのグラフによる比較にある。グラフの垂直線において、糸の張力をＣ（Ｎ）で示してある。水平線において、製造速度をＰｇｅｓｃｈｗ（ｍ／分）で示してある。曲線Ｔ３１１では、製造速度が５００ｍ／分以上で糸の張力が明らかに落ちることがわかる。約６５０ｍ／分以上では、特許文献１に相当するテクスチャーノズルによるテクスチャード加工はできなくなる。これとは対照的に、特許文献２の相当するテクスチャーノズルによる曲線Ｓ３２５では、糸の張力はかなり高いだけでなく、４００〜７００ｍ／分の範囲でほぼ一定であり、さらにより製造速度の高い領域でもゆっくりとしか落ちないことがわかる。マッハ数を高めることは、テクスチャード加工を強化するための最も重要なパラメータの一つである。吹込み角度を大きくすることは、第三の例としての新しいテクスチャーノズルを使用して左上に示したような、テクスチャード加工の品質に関する重要なパラメータの一つである。例として、吹込み角度を５０°〜６０°の範囲にしてある。糸開口領域Ｏｅ−Ｚ3は、（特許文献２による）右上における解決手段の糸開口領域よりも大きく、かつ（特許文献１による）左下における解決手段の糸開口領域よりも著しく大きい。他の方法技術的な方法のパラメータは、三つの解決手段のすべてにあって同じである。範囲４５°〜４８°の吹き込み角度、及び新たに４５°以上の吹込み角度が異なる以外に、驚くべき正の効果は、ＯＺ１ならびにＯＺ２を付してあるように、あるいは相当する円内に付してあるように糸開口領域の第一部分にある。表面上の相違は、ただ吹込み角度の変化だけにある。糸の張力の際立った増大は、４８°を超えた角度でもって始まり、かつ組み合わせ上の作用により認識することができる。少なくとも時間に関して驚くべき正の効果が認識される限りは、４８°の吹込み角度は限界値である。これは特に特許文献１によるテクスチャーノズルの場合限界値である。このテクスチャーノズルタイプは、十分な予備性能を有しており、したがって糸の開口部のほんのわずかな強化ですら、糸の品質改善に転化される。
【００３３】
実際のところ、テクスチャード加工された糸は、例えばＡＴＱと呼ばれる、商品名称ヘマクオリティー（HemaQuality）と共に、第二の供給機構の後方で、品質センサーの上方を進む。このセンサーにおいて、糸３０の引張力（in cN）ならびに目下の引張力の偏差（Sigma%）が測定される。測定信号はコンピュータ本体に送られる。相当する品質測定は、生産を監視するための前提条件である。その値は糸の品質のための指標でもある。空気吹込みテクスチャード加工プロセスにおいて、品質の決定は、一定のループの大きさが全くない限りでは阻害されている。偏差を顧客から良しとみなされる品質に対して極めて良好に決定することができる。ＡＴＱシステムを使用することにより、このことが可能である。というのも糸構造とその偏差は糸張力センサーにより固定された状態で評価されかつ唯一の特性値によりＡＴ値に指示されるからである。糸張力センサーは、アナログ電気信号として、特にテクスチャーノズルの後方の糸引っ張り力を検出する。この場合糸引っ張り力−測定値の平均値と分散から続くようにしてＡＴ値が得られる。このＡＴ値の大きさは、糸の構造に左右され、かつユーザーにより独立した品質要求にしたがって算出されている。生産中に、糸張力の糸引っ張り力と分散（均等性）が変化すると、ＡＴ値も変化する。上限値と下限値がどこにあるかは、糸の表面、編んだサンプルあるいは布地サンプルにより確認できる。上限値と下限値は各々品質要求によって様々である。ＡＴＱ測定の長所は、工程からの様々な障害、例えば、テクスチャード加工の調整の均一性、糸の湿潤、繊維のほつれ、ノズルの汚染、衝突球の間隙、ホットピン温度、気圧の相違、ＰＯＹ差込区域、糸のパターン（Garnvorlage）等が同時に検出されることにある。
【００３４】
続いて図６ａと６ｂを引き合いに出す。図はどちらもループヤーンを製造する際のコア機能のための“フレーム”を示す。図６ａは図４ａ〜４ｃによる解決策から出発している。図６ｂは図１，２及び３による解決策から出発している。両図の一致している部分は、同じ参照符号を付してある。図６ａと６ｂはどちらも、おおよそコア機能のための個々の領域の大きさの比率を示す。
【００３５】
図６ａは、円筒形の部分ｙｚｌ．Ａが拡張部分ＥＡのほぼ２倍ほど長いことをわかり易く示している。三つの半径方向の吹込み孔１５は、拡張部分ＥＡに比べて、間隔o.Aだけすなわち開口部分だけずれており、かつ吹込み部分（Einbl. A.）に対応して書かれているように円筒形の部分の中間領域に配置されている。拡張部分ＥＡにおいて、直径Ｄならびに半径Ｒは非常に重要である。円筒形の部分は直径Ｇｄを有する。図６ａによる解決策の他の特別な特徴は、矢印１６による糸の移送方向において４８°である角度αである。導入テーパー部ＥＫは糸を通すのに必要なほどの長さであるにすぎないが、かなり短い。直径Ｂｄは従来技術に相応して寸法を決められている。図４ａならびに６ａの比較は、新しい解決策の円筒形の部分（zyl.A）が、図４ａによる従来技術の解決策と比べて、半分の長さよりも少ないことをわかりやすく示している。このことは本発明によるセラミックノズルコアの形態が具体的になった場合には重要な特徴である。テクスチャード機能から見ると、従来技術において糸案内通路の長さは不必要に長く設定されてきた。糸案内通路ＧＡは図４ｂから明らかなように、従来技術においてはケ−シング２０の厚さ寸法に左右される。
【００３６】
図６ｂは図６ａと比べて二つの特別な特徴を備えている。図６ｂによる解決策は、特許文献２の解決策に相応して、トランペット状の部分ＥＡの箇所において、円錐状部分（Ｋｏｎ Ａ．）ならびにトランペット状のテクスチャード部分ＴＡ＊を有する。図６ａと６ｂを比較すると、円筒形の部分zyl.A*は、表示Ｘ１及びＸ２に相応して、図６ｂの場合短縮されて形成されていることがわかる。得たものとして、開口部分o.A*は図６ｂの場合拡張されて形成されている。円錐状部分は１２°〜４０°の開口角度χでもって形成されているのが好ましい。第二の特別な特徴は、５０°〜７０°の角度βでもって、吹込み孔１５が半径方向に配設されていることにある。この角度により、テクスチャード加工の安定性は極めて高いレベルまで高められ、かつ最高のテクスチャード品質が得られる。
【００３７】
図７は特許文献３から出発している他の特別な有利な形態を示す。実際のところ、ループ糸を製造するための空気吹込みテクスチャーノズルは、比較的短い時間間隔で洗浄しなければならないことがわかっている。特許文献３はノズルコアを継続的かあるいは間欠的に回転状態にすることを提案している。これにより、洗浄間隔を純粋に延ばすことに成功した。図７は、新しい発明がどのようにして回転しながら駆動されるノズルコア内に組込まれるかを示す。そのために、例えば図２による二つの部分から成るノズルコアが組込むことが提案される。図７は例として糸Ａならびに糸Ｂによる同時の結合とテクスチャード加工示しており、これらの糸は各々糸案内装置４０あるいは４１を介して糸導入円錐６内に案内される。セラミックノズルコア２４ならびに外部ノズルコアジャケット２５から成るノズルコアは、回転可能に支承された回転スリーブ４２内に設けられており、この回転スリーブは玉軸受４３を介して駆動部ケーシング４４内で支承されている。圧縮空気は圧縮空気チャンバー４５ならびに圧縮空気接続部４６を経由して供給され、この際多数のシールリング４７により圧縮空気の漏れを防ぐことができる。ウォームホイール４８はカラー４９ならびに蓋５０を介して駆動部ケーシング４４内に保持されている。駆動は駆動軸５１、伝動機構ホイール５２ならびにウォームホイール４８を介して行われる。
【００３８】
図８は、図６ａと図３と図７に相応して、二つの部分から成るノズルコアを三次元図にて示す。図８は外側ノズルコアジャケット２５を備えたセラミックノズルコア２４の組立を示す。セラミックノズルコア２４は図８において明らかなように、ノズルコアジャケット２５内に手で差し込むことができる。この場合最終的な差込みにより、スナップ式に作用するセラミックノズルコア２４のロック装置６０は、定位置に正確に保持される。図２に対応して、外側に向かって平面３４が形成されている。セラミックノズルコア２４ならびに外側ノズルコアジャケット２５の間には、円筒形の圧縮空気チャンバー６１が形成され、この圧縮空気チャンバーは外側に向かってシールリング６２により閉鎖されており、従って圧縮空気はただ半径方向の吹込み孔１５を介してのみ糸通路４内に流入可能である。
【００３９】
図８による例は、極めて重要な別の特徴、すなわちセラミックノズルコア２４の壁の厚さがほぼ一定であるという要求を極めてわかりやすく示している。この場合、三箇所、すなわちＷＳｔ１，ＷＳｔ２，ＷＳｔ３において各々矢印寸法を用いて壁厚が示してある。取付けの要求に関して、矢印寸法Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３を備えた外側ノズルコアジャケット２５において、三つの異なる厚さが示してある。外側ノズルコアジャケットは例えば合成樹脂で製造されてもよいので、厚さのばらつきが大きくても悪影響にはならない。それに比べて、内側のセラミックノズルコアは、セラミック鋳造部材の製造に関する要求に従ってプレス方法、特に射出成形法で最適に製造することができる。
【００４０】
図９は図６ａと８による解決策を断面図で示してある。
【００４１】
図１０は図６ｂと８を断面図で示してある。どちらの図においても、セラミックノズルコア２４は、外側ノズルコアジャケット内に取付けられている。図示していない他の形態において、セラミックノズルコア２４は、例えば図４ｂによるケーシング２０内に直接取付けることができる。この場合、ケーシング２０は小型化されたセラミックノズルコア２４に対応したはめ込み開口部を備えている。
【特許文献３】独国特許第１０２２３６６号明細書
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】糸開口領域及びテクスチャー領域内の糸通路を示す図である。
【図２】挿入されたセラミックノズルコア、ならびに糸通路の出口端部において衝突体を備えたノズルコアである。
【図３】捩れ糸を製造するために取り付けられた、二つの部分から成るノズルコアを示す図である。
【図４ａ】ノズルコアを備えた従来技術（特許文献１）による解決手段を示す図である。
【図４ｂ】ノズルコアを備えた従来技術（特許文献１）による解決手段を示す図である。
【図４ｃ】図４Ａによる矢視Ａを示す図である。
【図５】様々なノズルコアの形態と本発明のテクスチャード加工された糸との比較図である。
【図６ａ】ループヤーンを製造するコア機能のための“フレーム”を示す図である。
【図６ｂ】ループヤーンを製造するコア機能のための“フレーム”を示す図である。
【図７】回転可能に駆動されるノズルコアを示す図である。
【図８】外側ノズルコアジャケットあるいはセラミックノズルコアを備えた、分割されたすなわち二つの部分から成るノズルコアに関する三次元図である。
【図９】図６ａ及び８に対応する、二つの部分から成るノズルコアの断面図である。
【図１０】図６ｂ及び８に対応する、二つの部分から成るノズルコアの断面図である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ループ糸を製造する装置の一部分としてのセラミックノズルコアを製造する方法において、
セラミックノズルコアが、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小され、そして成形方法にて製造されることを特徴とする方法。
【請求項２】
セラミックノズルコアが高度に精密な方法で射出成形されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
ループ糸を製造する装置のためのノズルコアにおいて、
ノズルコアがセラミックノズルコアとして、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小されており、そして成形方法にて製造可能であることを特徴とするノズルコア。
【請求項４】
糸処理通路が、少なくとも一つの円筒形部分（ｚｙｌ．Ａ．）、ならびに拡張部分（Ｅ．Ａ．）を備え、この場合吹込み部（Ｅｉｎｂｌ．）が円筒形部分の内側に、好ましくは例えばノズルコアの縦方向側の中央領域内に設けられており、この場合拡張部分が、好ましくは完全にトランペット状に形成されているかあるいは円錐形ならびにトランペット状の部分を備えており、その際円錐形部分の場合、拡張部分が少なくとも１２°の開口角度を備えていることを特徴とする請求項３記載のノズルコア。
【請求項５】
セラミックノズルコアの空気吹込み部が、一つあるいは複数の、好ましくは三つのブローイン開口を備え、このブローイン開口が移送方向で角度を成すように、少なくとも４８°の角度で、特に５２°から６５°までの範囲で設けられていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のノズルコア法。
【請求項６】
セラミックノズルコアが装置の一部分であり、この部分が拡張部分内に埋め込み可能な球状の衝突体を備えており、この場合通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径が、通路の直径の少なくとも４倍であり、かつ球状あるいは半球状の案内体（５）の直径の少なくとも０．５倍であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のノズルコア。
【請求項７】
ノズルコアが二つの部分から形成されており、かつ外側のノズル体を備えており、このノズル体内にはセラミックノズルコアが挿入可能であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載のノズルコア。
【請求項８】
外側ノズル体とセラミックノズルコアの間には、外側ノズル体内でセラミックノズルコアを固定するために固定場所が設けられており、この場合、好ましくはセラミックノズルコアならびにノズル体の間には、円筒状部分の領域内において環状の圧縮空気通路が設けられ、この圧縮空気通路を経由して空気の吹込みがブローイン開口を用いて行われ、環状の圧縮空気通路が、特に好ましくは円筒状部分の両端部領域内において各々圧縮空気を密閉するための密閉場所を備えていることを特徴とする請求項７記載のノズルコア。
【請求項９】
ノズルコアが、迅速に交換可能な部材として装置内部に形成されており、かつセラミックノズルコアと協働して装置への取り外しを迅速に行うことができ、この場合、ノズルコアが内側のセラミックノズルコアと外側ノズル体により二つの部分から形成されており、そしてこの両方の部分が回転駆動部を備えた装置の一部分であり、この場合、ノズル体が組み込まれたセラミックノズルコアと共に駆動可能であることを特徴とする請求項９〜８のいずれか一つにノズルコア。
【請求項１０】
ノズルコアが、セラミックノズルコアならびに外側ノズル体により、二つの部分から形成されており、この場合、組立てられた状態で、糸出口端部がほぼ平坦な面を形成し、ノズル体のレイアウトにより、形状および厚さの変化が吸収され、この場合、ノズル体が合成物質体として製造され、そして外側寸法が、従来技術の相応する解決手段に関する交換部分として形成されていることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一つに記載のノズルコア。
【請求項１】
ループ糸を製造する装置の一部分としてのセラミックノズルコアを製造する方法において、
セラミックノズルコアが、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小され、そして成形方法にて製造されることを特徴とする方法。
【請求項２】
セラミックノズルコアが高度に精密な方法で射出成形されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
ループ糸を製造する装置のためのノズルコアにおいて、
ノズルコアがセラミックノズルコアとして、ほぼ一定の壁厚でもって形成され、ループを形成するための空気吹込み部と糸出口を備えた糸処理通路の中枢的機能部まで、大きさが縮小されており、そして成形方法にて製造可能であることを特徴とするノズルコア。
【請求項４】
糸処理通路が、少なくとも一つの円筒形部分（ｚｙｌ．Ａ．）、ならびに拡張部分（Ｅ．Ａ．）を備え、この場合吹込み部（Ｅｉｎｂｌ．）が円筒形部分の内側に、好ましくは例えばノズルコアの縦方向側の中央領域内に設けられており、この場合拡張部分が、好ましくは完全にトランペット状に形成されているかあるいは円錐形ならびにトランペット状の部分を備えており、その際円錐形部分の場合、拡張部分が少なくとも１２°の開口角度を備えていることを特徴とする請求項３記載のノズルコア。
【請求項５】
セラミックノズルコアの空気吹込み部が、一つあるいは複数の、好ましくは三つのブローイン開口を備え、このブローイン開口が移送方向で角度を成すように、少なくとも４８°の角度で、特に５２°から６５°までの範囲で設けられていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のノズルコア法。
【請求項６】
セラミックノズルコアが装置の一部分であり、この部分が拡張部分内に埋め込み可能な球状の衝突体を備えており、この場合通路の凸状に彎曲した出口開口部の外径が、通路の直径の少なくとも４倍であり、かつ球状あるいは半球状の案内体（５）の直径の少なくとも０．５倍であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載のノズルコア。
【請求項７】
ノズルコアが二つの部分から形成されており、かつ外側のノズル体を備えており、このノズル体内にはセラミックノズルコアが挿入可能であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載のノズルコア。
【請求項８】
外側ノズル体とセラミックノズルコアの間には、外側ノズル体内でセラミックノズルコアを固定するために固定場所が設けられており、この場合、好ましくはセラミックノズルコアならびにノズル体の間には、円筒状部分の領域内において環状の圧縮空気通路が設けられ、この圧縮空気通路を経由して空気の吹込みがブローイン開口を用いて行われ、環状の圧縮空気通路が、特に好ましくは円筒状部分の両端部領域内において各々圧縮空気を密閉するための密閉場所を備えていることを特徴とする請求項７記載のノズルコア。
【請求項９】
ノズルコアが、迅速に交換可能な部材として装置内部に形成されており、かつセラミックノズルコアと協働して装置への取り外しを迅速に行うことができ、この場合、ノズルコアが内側のセラミックノズルコアと外側ノズル体により二つの部分から形成されており、そしてこの両方の部分が回転駆動部を備えた装置の一部分であり、この場合、ノズル体が組み込まれたセラミックノズルコアと共に駆動可能であることを特徴とする請求項９〜８のいずれか一つにノズルコア。
【請求項１０】
ノズルコアが、セラミックノズルコアならびに外側ノズル体により、二つの部分から形成されており、この場合、組立てられた状態で、糸出口端部がほぼ平坦な面を形成し、ノズル体のレイアウトにより、形状および厚さの変化が吸収され、この場合、ノズル体が合成物質体として製造され、そして外側寸法が、従来技術の相応する解決手段に関する交換部分として形成されていることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一つに記載のノズルコア。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４ａ】
【図４ｂ】
【図４ｃ】
【図５】
【図６ａ】
【図６ｂ】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図２】
【図３】
【図４ａ】
【図４ｂ】
【図４ｃ】
【図５】
【図６ａ】
【図６ｂ】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【公表番号】特表２００７−５０１３４２（Ｐ２００７−５０１３４２Ａ）
【公表日】平成１９年１月２５日（２００７．１．２５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−５２９５２６（Ｐ２００６−５２９５２６）
【出願日】平成１６年４月１日（２００４．４．１）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＣＨ２００４／０００２０２
【国際公開番号】ＷＯ２００４／１０６６０５
【国際公開日】平成１６年１２月９日（２００４．１２．９）
【出願人】（５９７０２１１４１）ヘベルライン・フアイバーテクノロジー・インコーポレイテッド (3)
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成１９年１月２５日（２００７．１．２５）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年４月１日（２００４．４．１）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＣＨ２００４／０００２０２
【国際公開番号】ＷＯ２００４／１０６６０５
【国際公開日】平成１６年１２月９日（２００４．１２．９）
【出願人】（５９７０２１１４１）ヘベルライン・フアイバーテクノロジー・インコーポレイテッド (3)
【Ｆターム（参考）】
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