冷間成形による建築用低降伏比鋼管の製造法
【目的】 冷間成形により製作された厚み１００ｍｍ以下、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％でＹＲ≦８０％の鋼管の製造法を提供する。
【構成】 重量比でＣ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【構成】 重量比でＣ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野において、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加えると加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰの上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇してしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点があった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳造法、鋼管での焼入、焼戻し等があるが、遠心鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の焼入、焼戻しではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するものである。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を克服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記（１）、（２）に示す。
【０００６】（１）重量比でＣ ０．０１〜０．１２％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【０００７】（２）重量比でＣ ０．０１〜０．１２％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下さらにＣｕ ０．０５〜１．５％、Ｎｉ ０．０５〜２．０％、Ｃｒ０．０５〜１．０％、Ｍｏ ０．０５〜１．０％、Ｖ ０．００５〜０．１０％、Ｃａ ０．００１〜０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【０００８】
【作用】以下、本発明について説明する。
【０００９】発明者らの研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするために、鋼板の成分の適正化と冷間加工後の適切な熱処理（焼きならし）を組み合わせることが必要であることを見いだした。
【００１０】そこで本発明の要点は（１）冷間加工に供する鋼板の成分、製造法の限定と、（２）その鋼板を冷間加工した後の熱処理による材質制御技術にある。
【００１１】まず成分範囲の限定理由について説明する。
【００１２】Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多量に含有させると冷間成形後に施す熱処理（２相域焼きならし）で著しい靭性劣化が生じる。このような観点からＣは０．０１〜０．１２％とした。
【００１３】Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない元素であるため、その上限を０．５％とした。
【００１４】Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極めて重要な元素であり、０．９％以上は必要であるが、多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を招くためその上限を１．６％とした。
【００１５】本発明鋼において不純物であるＰ、Ｓをそれぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためである。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳによる靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
【００１６】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し強度の増加、熱間圧延中の組織を細粒化させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．００５％以下では効果がなく、０．０５％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性劣化を招く。
【００１７】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成しＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましくない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定する。
【００１８】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化するので上限を０．１％とした。Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に含まれるのであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述のようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００１９】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであり、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
【００２０】つぎに、前記添加元素とその添加量について説明する。
【００２１】Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼすことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０５％以下では効果が薄く、２．０％以上では極めて高価になるため経済性を失うので、上限は２．０％とした。
【００２２】ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を有する。この場合Ｃｕ量が１．５％を超えるとその析出効果が飽和し、また０．０５％以下では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
【００２３】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させ、特に２相域熱処理後の低ＹＲ化に効果的な元素である。０．０５％以下では効果が薄く、１．０％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好ましくないため０．０５〜１．０％に限定する。Ｃｒは母材及び溶接部の強度を高める元素であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、また０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．０５〜１．０％とする。
【００２４】ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５％以下では硬化が少なく、０．１０％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性劣化を招く。
【００２５】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上させる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、ＣａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．００６％とする。
【００２６】鋼板の製造方法は、上記成分限定した鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行う。この場合熱間圧延後の冷却は空冷、水冷でも必要特性は得られるが、水冷の方が組織の細粒化による靭性の向上という点で好ましい。
【００２７】次に冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）後の熱処理（焼きならし）温度は、冷間加工での歪を十分に開放し、ＹＲの低下、強度の上昇を行わせるためその下限温度を７００℃とする。また高すぎる温度での焼きならしは、冷間歪の開放だけでなく強度不足、ＹＲの上昇を招いてしまうためその上限温度を８５０℃とする。
【００２８】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼きならし熱処理を施し、その強度、靭性について調査した。
【００２９】表１の１〜８に本発明鋼、９〜１６に比較鋼の化学成分を示す。表１において鋼１〜４はＴＳ６００Ｎ／ｍｍ2 クラス、鋼５〜８ＴＳ８００Ｎ／ｍｍ2 クラス目標にしたものである。
【００３０】表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。
【００３１】表２の本発明鋼１〜８は、鋼管での強度、靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下となっている。
【００３２】これに対し比較鋼９ではＣが高いため、鋼管での靭性が劣化している。比較鋼１０はＭｎが低く、鋼管での強度が低い。比較鋼１１はＭｎが高く、靭性が劣化している。比較鋼１２はＮｂが添加されていないため圧延中での結晶粒の細粒化が十分になされず、靭性が劣化している。比較鋼１３はＮｂが高く、鋼管での靭性が劣化している。比較鋼１４は冷間加工度（ｔ／Ｄ）が１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなっている。比較鋼１５は焼きなまし温度が低いため、強度が不足しＹＲも高くなっている。比較鋼１６は焼きなまし温度が高いため、強度が不足しＹＲも高くなっている。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大きく高めることができる。
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建築、土木分野において、各種構造物に用いる冷間成形による低降伏比鋼管の製造法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、鋼材に対し冷間加工を加えると加工硬化によりＹＰ、ＴＳが上昇し、ＴＳに比べＹＰの上昇が大きいため降伏比（以下ＹＲと呼ぶ）も上昇してしまい、冷間成形による鋼管は降伏後の塑性変形能力が小さいため建築構造物には適用しにくいという欠点があった。
【０００３】一方、低ＹＲ鋼管の製造法としては遠心鋳造法、鋼管での焼入、焼戻し等があるが、遠心鋳造法はその生産性の低さ、経済性の面で、鋼管の焼入、焼戻しではその経済性、鋼管の寸法精度の面で、鋼板の冷間成形により製造した鋼管に比べ劣っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、鋼板の冷間成形によるＹＲが低い鋼管の製造技術を提供するものである。本発明法に基づいて製造した鋼管は、低ＹＲで且つ高い生産性、経済性及び寸法精度を有している。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を克服し目的を達成するもので、その具体的手段を下記（１）、（２）に示す。
【０００６】（１）重量比でＣ ０．０１〜０．１２％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【０００７】（２）重量比でＣ ０．０１〜０．１２％、Ｓｉ ０．５％以下、Ｍｎ ０．９〜１．６％、Ｐ ０．０３％以下、Ｓ ０．０１％以下、Ｎｂ ０．００５〜０．０５％、Ｔｉ ０．００５〜０．０２５％、Ａｌ ０．１％以下、Ｎ ０．００６％以下さらにＣｕ ０．０５〜１．５％、Ｎｉ ０．０５〜２．０％、Ｃｒ０．０５〜１．０％、Ｍｏ ０．０５〜１．０％、Ｖ ０．００５〜０．１０％、Ｃａ ０．００１〜０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする板厚１００ｍｍ以下、ＹＲが８０％以下である建築用低降伏比鋼管の製造法。
【０００８】
【作用】以下、本発明について説明する。
【０００９】発明者らの研究によれば、冷間加工後のＹＲを低くするために、鋼板の成分の適正化と冷間加工後の適切な熱処理（焼きならし）を組み合わせることが必要であることを見いだした。
【００１０】そこで本発明の要点は（１）冷間加工に供する鋼板の成分、製造法の限定と、（２）その鋼板を冷間加工した後の熱処理による材質制御技術にある。
【００１１】まず成分範囲の限定理由について説明する。
【００１２】Ｃは母材の強度を確保するために必要であるが、多量に含有させると冷間成形後に施す熱処理（２相域焼きならし）で著しい靭性劣化が生じる。このような観点からＣは０．０１〜０．１２％とした。
【００１３】Ｓｉは脱酸上、鋼に必然的に含まれる元素であるが、ＳｉはＨＡＺ靭性及び溶接性上好ましくない元素であるため、その上限を０．５％とした。
【００１４】Ｍｎは強度、靭性を同時に向上せしめる極めて重要な元素であり、０．９％以上は必要であるが、多量に添加すると溶接性、母材及びＨＡＺの靭性劣化を招くためその上限を１．６％とした。
【００１５】本発明鋼において不純物であるＰ、Ｓをそれぞれ０．０３％、０．０１％以下とした理由は、母材、溶接部の低温靭性をより一層向上させるためである。Ｐの低減は粒界破壊を防止し、Ｓ量の低減はＭｎＳによる靭性の劣化を防止する。好ましいＰ、Ｓ量はそれぞれ０．０１％、０．００５％以下である。
【００１６】Ｎｂは微細な炭窒化物を形成し強度の増加、熱間圧延中の組織を細粒化させ、またＨＡＺ靭性を向上させる。しかし、０．００５％以下では効果がなく、０．０５％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性劣化を招く。
【００１７】Ｔｉは炭窒化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させる。Ａｌ量が少ない場合、Ｔｉの酸化物を形成しＨＡＺ靭性を向上させるが、０．００５％未満では効果がなく、０．０２５％を超えるとＨＡＺ靭性に好ましくない影響があるため、０．００５〜０．０２５％に限定する。
【００１８】Ａｌは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Ｓｉ及びＴｉによっても脱酸は行われるので本発明鋼については下限は限定しない。しかしＡｌ量が多くなると鋼の清浄度が悪くなり、溶接部の靭性が劣化するので上限を０．１％とした。Ｎは一般的に不可避的不純物として鋼中に含まれるのであるが、Ｎｂ、Ｖと結合して炭窒化物を形成して強度を増加させ、またＴｉＮを形成して前述のようにＨＡＺの性質を高める。このためＮ量として最低０．００１％が必要である。しかしながらＮ量が多くなるとＨＡＺ靭性の劣化や連続鋳造スラブの表面キズの発生等を助長するので、その上限を０．００６％とした。
【００１９】本発明鋼の基本成分は以上のとおりであり、十分に目的を達成できるが、さらに目的に対し特性を高めるため、以下に述べる元素即ちＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃａを選択的に添加すると強度、靭性の向上について、さらに好ましい結果が得られる。
【００２０】つぎに、前記添加元素とその添加量について説明する。
【００２１】Ｎｉは溶接性、ＨＡＺ靭性に悪影響を及ぼすことなく、母材の強度、靭性を向上させるが、０．０５％以下では効果が薄く、２．０％以上では極めて高価になるため経済性を失うので、上限は２．０％とした。
【００２２】ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果を持つほか、Ｃｕ析出物による強度の増加や耐食性や耐候性の向上にも効果を有する。この場合Ｃｕ量が１．５％を超えるとその析出効果が飽和し、また０．０５％以下では効果がないのでＣｕ量は０．０５〜０．５％に限定する。
【００２３】Ｍｏは母材の強度、靭性を共に向上させ、特に２相域熱処理後の低ＹＲ化に効果的な元素である。０．０５％以下では効果が薄く、１．０％を超えると溶接部靭性及び溶接性の劣化を招き好ましくないため０．０５〜１．０％に限定する。Ｃｒは母材及び溶接部の強度を高める元素であり、Ｃｒ量が０．５％以上で耐候性も向上するが、１．０％を超えると溶接性やＨＡＺ靭性を劣化させ、また０．０５％以下では効果が薄い。従ってＣｒ量は０．０５〜１．０％とする。
【００２４】ＶはＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であるが、Ｎｂに比較して析出硬化能はやや劣る。０．００５％以下では硬化が少なく、０．１０％を超えると冷間成形後の熱処理での靭性劣化を招く。
【００２５】Ｃａは硫化物（ＭｎＳ）の形態を制御し、シャルピー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上させる効果がある。しかしＣａ量は０．００１％未満では実用上効果がなく、０．００６％を超えるとＣａＯ、ＣａＳが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靭性のみならず清浄度も害し溶接性、耐ラメラテア性にも悪影響を与えるので、Ｃａ添加量の範囲を０．００１〜０．００６％とする。
【００２６】鋼板の製造方法は、上記成分限定した鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行う。この場合熱間圧延後の冷却は空冷、水冷でも必要特性は得られるが、水冷の方が組織の細粒化による靭性の向上という点で好ましい。
【００２７】次に冷間成形（ｔ／Ｄ≦１０％）後の熱処理（焼きならし）温度は、冷間加工での歪を十分に開放し、ＹＲの低下、強度の上昇を行わせるためその下限温度を７００℃とする。また高すぎる温度での焼きならしは、冷間歪の開放だけでなく強度不足、ＹＲの上昇を招いてしまうためその上限温度を８５０℃とする。
【００２８】
【実施例】周知の転炉、連続鋳造、厚板工程により鋼板を製造し、その後冷間成形で鋼管を製作、焼きならし熱処理を施し、その強度、靭性について調査した。
【００２９】表１の１〜８に本発明鋼、９〜１６に比較鋼の化学成分を示す。表１において鋼１〜４はＴＳ６００Ｎ／ｍｍ2 クラス、鋼５〜８ＴＳ８００Ｎ／ｍｍ2 クラス目標にしたものである。
【００３０】表２に本発明鋼と比較鋼の鋼板製造条件とその機械的性質を示す。
【００３１】表２の本発明鋼１〜８は、鋼管での強度、靭性がバランスよく達成できており、ＹＲも８０％以下となっている。
【００３２】これに対し比較鋼９ではＣが高いため、鋼管での靭性が劣化している。比較鋼１０はＭｎが低く、鋼管での強度が低い。比較鋼１１はＭｎが高く、靭性が劣化している。比較鋼１２はＮｂが添加されていないため圧延中での結晶粒の細粒化が十分になされず、靭性が劣化している。比較鋼１３はＮｂが高く、鋼管での靭性が劣化している。比較鋼１４は冷間加工度（ｔ／Ｄ）が１２％と大きすぎるため、ＹＲが高くなっている。比較鋼１５は焼きなまし温度が低いため、強度が不足しＹＲも高くなっている。比較鋼１６は焼きなまし温度が高いため、強度が不足しＹＲも高くなっている。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【発明の効果】本発明の化学成分及び製造法で製造した鋼管は、ＹＲが低く降伏後の塑性変形能力に優れた鋼管である。その結果、建築、橋梁等の構造物の安全性を大きく高めることができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】重量比でＣ ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ ：０．０３％以下、Ｓ ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする建築用低降伏比鋼管の製造法。
【請求項２】重量比でＣ ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ ：０．０３％以下、Ｓ ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．００６％以下さらにＣｕ：０．０５〜１．５％、Ｎｉ：０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲で焼きならしすることを特徴とする建築用低降伏比鋼管の製造法。
【請求項１】重量比でＣ ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ ：０．０３％以下、Ｓ ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．００６％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲に再加熱して焼きならしすることを特徴とする建築用低降伏比鋼管の製造法。
【請求項２】重量比でＣ ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．９〜１．６％、Ｐ ：０．０３％以下、Ｓ ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ ：０．００６％以下さらにＣｕ：０．０５〜１．５％、Ｎｉ：０．０５〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．００１〜０．００６％の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼を熱間圧延した後空冷あるいは水冷を行い、Ａｃ3 以上の温度に再加熱して焼きならしを行った鋼板を、ｔ／Ｄ（ｔ：板厚、Ｄ：鋼管外径）≦１０％の範囲で冷間成形により鋼管を製作し、その後７００から８５０℃の温度範囲で焼きならしすることを特徴とする建築用低降伏比鋼管の製造法。
【公開番号】特開平６−４９５４１
【公開日】平成６年（１９９４）２月２２日
【国際特許分類】
【出願番号】特願平４−２０９２１６
【出願日】平成４年（１９９２）８月５日
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
【公開日】平成６年（１９９４）２月２２日
【国際特許分類】
【出願日】平成４年（１９９２）８月５日
【出願人】（０００００６６５５）新日本製鐵株式会社 (6,474)
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