接合品の製造方法、及び燃焼器の製造方法
【課題】接合品を構成する被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化を図る。
【解決手段】 被接合部材１，２を加熱及び加圧する前に、ホットプレスのプレス軸５１と被接合部材１，２との間の位置に、複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成される高い第一加圧体１１を配すると共に、第一加圧体１１と被接合部材１，２との間の位置に、第一加圧体１１よりも剛性の高い第二加圧体としての均圧板１２を配する。
【解決手段】 被接合部材１，２を加熱及び加圧する前に、ホットプレスのプレス軸５１と被接合部材１，２との間の位置に、複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成される高い第一加圧体１１を配すると共に、第一加圧体１１と被接合部材１，２との間の位置に、第一加圧体１１よりも剛性の高い第二加圧体としての均圧板１２を配する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数の被接合部材を積層し、複数の被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧して、接合品を製造する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
複数の被接合部品を接合する技術としては、例えば、以下の特許文献１に開示されている技術がある。
【０００３】
この特許文献1では、ガスタービン燃焼器の尾筒を形成するための接合板の製造方法が開示されている。すなわち、この特許文献１では、真空加熱炉内に、二枚の被接合板を積層配置し、積層された二枚の被接合板の上に、錘を載せて、この錘により二枚の被接合板を積層方向に加圧しつつ加熱して、二枚の被接合板を接合し、接合板を製造する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３７０２１７１号公報 図３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
真空（減圧）環境下で、対象物を加熱及び加圧する汎用装置として、ホットプレスと呼ばれる装置がある。このホットプレスは、真空加熱炉と、この真空加熱炉内に配置されたプレス軸を油圧等で加圧する油圧回路と、を備えている。このホットプレスでは、対象物に加える圧力を調整できるため、このホットプレスを用いることで、前述の接合板を効率よく製造できることが予想される。
【０００６】
しかしながら、このホットプレスを用いて、前述の接合板を製造する場合、多くの場合、接合板を構成する二枚の被接合板の面積がプレス軸の加圧面面積より大きいため、プレス軸からの力が二枚の被接合板を均一に伝わり難く、結果として、二枚の被接合板の接合強度が部分的に不十分になることが予想される。
【０００７】
そこで、本発明では、複数の被接合部材を加熱しつつ、プレス軸で複数の被接合部材を加圧して接合品を製造する際に、被接合板にかかるプレス軸からの力の均一化を図れる技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するための発明に係る接合品の製造方法は、
複数の被接合部材を積層する積層工程と、積層された該複数の該被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧する加熱・加圧工程を実行して、複数の被接合部材相互を接合し、接合品を製造する接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材に対して前記積層方向に加圧するプレス軸と、該複数の被接合部材との間の位置に、相対的に熱伝導率の高い第一加圧体を配すると共に、該第一加圧体と該複数の被接合部材との間の位置に、該第一加圧体よりも剛性の高く且つ一つの部材で構成されている第二加圧体を配する加圧体配置工程を、前記加熱・加圧工程の前に実行し、
前記加熱・加圧工程では、積層された複数の前記被接合部材を加熱しつつ、前記加圧体配置工程で配された前記第一加圧体及び前記第二加圧体を介して、前記プレス軸により該複数の被接合部材を加圧し、積層された前記複数の前記被接合部材に対する前記第一加圧体及び前記第二加圧体のそれぞれの対向面の大きさは、前記プレス軸に対する該複数の被接合部材の対向面の大きさ以上である、ことを特徴とする。
【０００９】
当該製造方法では、プレス軸と被接合部材との間に、第一加熱体及び第二加熱体が介在し、プレス軸と被接合部材との間の距離を大きくとれるので、プレス軸からの力が被接合部材に伝わるまでに、この力を広い範囲に分散させることができる。また、第一加圧体から仮に局部的な力が第二加圧体に加わったとしても、第二加圧体が第一加圧体よりも高剛性であるため、第二加圧体に加わった局部的な力を分散させて、被接合部材に伝えることができる。よって、当該製造方法によれば、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化を図ることができる。さらに、第一加熱体は相対的に熱伝導率が高いために、加圧体を配置したことによる、被接合部材の温度上昇遅れを抑えることができる。
【００１０】
ここで、前記製造方法において、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、前記複数の被接合部材のうち、前記積層方向で前記プレス軸に最も近い被接合部材の外周縁と、前記プレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、ことが好ましい。
【００１１】
当該製造方法では、複数の被接合部材のうちでプレス軸に最も近い被接合部材に、プレス軸からの力が伝わるまでに、プレス軸からの力を当該被接合部材の外周縁まで確実に分散させることができる。
【００１２】
また、前記製造方法において、前記加熱・加圧工程で、複数の前記プレス軸により前記複数の被接合部材を加圧する場合、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、隣り合っている前記プレス軸のうち、一方のプレス軸の加圧面の外周縁と他方のプレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、ことが好ましい。
【００１３】
当該製造方法では、複数の被接合部材のうちで、積層方向において各プレス軸に最も近い被接合部材に、各プレス軸からの力が伝わるまでに、各プレス軸からの力をオーバーラップさせることができる。
【００１４】
また、前記製造方法において、前記積層工程では、前記接合品を成す前記複数の被接合部材の組を、前記積層方向に複数積層してもよい。当該製造方法では、接合品の製造効率を高めることができる。
【００１５】
また、前記製造方法において、前記積層工程では、複数の前記組の相互間に、前記積層方向で隣り合っている組相互の接合を防ぐ接合防止シートを入れる、ことが好ましい。この場合、前記積層工程では、複数の前記組で互いに対向している対向面よりも大きな前記接合防止シートを用い、複数の該組の相互間に該接合防止シートを入れる際に、該組を構成する前記複数の被接合部材の外側周縁から該接合防止シートの周縁部をはみ出させて、該周縁部を垂れ下げて、該接合防止シートの下方に位置し、該組を構成する該複数の被接合部材の外側周面を該周縁部で覆う、ことが好ましい。
【００１６】
当該製造方法では、加熱・加圧工程で、複数の組相互が接合してしまうのを回避することができる。さらに、接合防止シートの周縁部により、組を構成する該複数の被接合部材の外側周面が輻射熱により加熱されるのを防ぎ、相対的に、第一加圧体及び第二加圧体から複数の被接合部材伝達される熱量を増加させることができるので、積層方向に垂直な方向における被接合部材の温度部分の均一化を図ることができる。
【００１７】
また、前記製造方法において、前記第一加圧体は、複数のグラファイトブロックで構成してもよい。当該製造方法では、第一加圧体が耐熱性に優れ、しかも熱伝導率の高いグラファイトブロックで構成されているので、加圧体を配置したことによる、被接合部材の温度上昇遅れを効率よく抑えることができる。
【００１８】
また、前記製造方法において、前記複数の被接合部材及び前記第二加圧体は、いずれも合金で、且つ合金を形成する主成分が同じであってもよい。当該製造方法では、加熱・加圧工程における環境下での、被接合部材の機械的性質と第二加圧体の機械的性質とが近くなるため、被接合部材に対する第二加圧体の馴染み性が向上し、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化をより図ることができる。
【００１９】
また、前記製造方法において、前記第二加圧体の熱伝導率は、前記第一加圧体の熱伝導率よりも低くてもよい。当該製造方法では、第一加圧体から仮に偏在化した熱が第二加圧体に加わったとしても、第二加圧体が第一加圧体よりも熱伝導率が低いために、第二加圧体に加わった熱の分散化を図ることができる。
【００２０】
また、前記製造方法において、前記加熱・加圧工程は、加熱設定温度として、前記複数の被接合部材を接合するための接合温度よりも高い温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する初期加熱・加圧工程と、該初期加熱・加圧工程後に、該加熱設定温度として該接合温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する主加熱・加圧工程と、を有してもよい。当該製造方法では、被接合部材を短時間で接合温度にすることができる。さらに、当該製造方法では、被接合部材の温度分布を短時間で均一化することができる。
【００２１】
前記目的を達成するための発明に係る燃焼器の製造方法は、
前記接合品の製造方法で、該接合品として、燃焼器の筒を形成する接合板を製造し、該接合板を曲げ加工した後、曲げられた該接合板の端部相互を接合して、該筒を形成する、ことを特徴とする。
【００２２】
当該燃焼器の製造方法では、接合板を構成する複数の被接合部材相互の接合信頼性を高めることができるため、当該接合板の曲げ加工等で形成される筒の耐久性等を向上させることができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明では、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明に係る一実施形態におけるホットプレスの構成を示す説明図である。
【図２】図１に示すII−II線断面図である。
【図３】本発明に係る一実施形態における接合板の製造手順を示すフローチャートである。
【図４】本発明に係る一実施形態における加熱・加圧工程における設定温度の変化、被接合板の温度の変化を示すグラフである。
【図５】比較例における加熱・加圧工程における設定温度の変化、被接合板の温度の変化を示すグラフである。
【図６】本発明に係る一実施形態における燃焼器の断面図である。
【図７】本発明に係る一実施形態における接合板の断面図である。
【図８】本発明に係る一実施形態における燃焼器の尾筒の製造手順を示す説明図である。
【図９】本発明に係る一実施形態における燃焼器の製造手順を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、図面を参照し、燃焼器の製造方法、特に、この燃焼器の尾筒に製造に用いられる接合板（接合品）の製造方法の一実施形態について説明する。
【００２６】
「燃焼器の製造方法」
本実施形態の燃焼器は、ガスタービン燃焼器である。このガスタービン燃焼器は、図６に示すように、高温・高圧の燃焼ガスをタービンに送る尾筒１０と、この尾筒１０内に燃料や燃焼用気体（空気）を供給する燃料供給器２０と、を備えている。燃料供給器２０は、パイロット燃料Ｘ及び空気を尾筒１０内に供給して、この尾筒１０内に拡散火炎を形成するコーン付きパイロットバーナ２１と、メイン燃料Ｙ及び空気を予混合して、予混合気体として尾筒１０内に供給し、この尾筒１０内に予混合火炎を形成する複数のノズル２２と、を備えている。
【００２７】
この燃焼器は、図９のフローチャートに示すように、この燃焼器を構成する部品、例えば、燃料供給器や尾筒等を製造した後（Ｓ１０ａ，Ｓ１０ｂ）、これらの部品を組み立てて（Ｓ６）、製造される。尾筒は、二枚の被接合板（被接合部材）の接合により形成された接合板（接合品）を曲げ加工等して製造される。
【００２８】
具体的に、尾筒の製造（Ｓ１０ａ）では、まず、二枚の平板を目的の形状及びサイズに加工して、被接合板を形成する（Ｓ１）。図７に示すように、二枚の被接合板１，２のうち、一方の被接合板１には、表面に対して平行な方向に伸びる複数の溝１ａが形成されている。この板材加工工程（Ｓ１）では、各被接合板１，２を成す平板を目的のサイズに加工する工程の他、一方の被接合板１を成す平板に溝１ａを加工する工程が含まれている。なお、この溝１ａは、冷却用の流体が通る通路を成す。また、各被接合板１，２は、例えば、耐熱性の優れたＮｉ基合金で形成されている。また、溝付き接合板１は、例えば、長さ1200mm、幅700mm、厚さ4.8mmの長方形の板で、溝無し接合板２は、例えば、長さ1200mm、幅700mm、厚さ1.2mmの長方形の板である。
【００２９】
次に、二枚の被接合板１，２を積層し、両者間にインサート金属を介在させて、両者を液相拡散接合し、接合品である接合板３（図７に示す）を製造する（Ｓ２）。ここで用いるインサート金属は、例えば、ＮＩ基合金中に融点降下限度であるホウ素やシリコン等を添加したものである。なお、この接合板３の製造工程に関しては、後ほど詳細に説明する。
【００３０】
次に、図８（ａ）に示すように、ステップ２で製造した接合板を冷間曲げ加工して、尾筒上胴部５を形成すると共に（Ｓ３）、尾筒下胴部６を形成する。そして、同図（ｂ）に示すように、尾筒上胴部５の側縁と尾筒下胴部６の側縁とを溶接して、両者を接合し、尾筒胴部７を形成する（Ｓ３）。最後に、同図（ｃ）（ｄ）に示すように、尾筒を構成する他の部品、例えば、尾筒上流側枠８等を尾筒胴部７に取り付けて（Ｓ５）、尾筒１０を完成する。
【００３１】
「接合板（接合品）の製造方法」
次に、以上で説明したステップ２、つまり接合板（接合品）の製造工程について、具体的に説明する。
【００３２】
本実施形態では、接合板の製造に、前述のホットプレスを用いる。このホットプレスは、図１及び図２に示すように、真空加熱炉３０と、真空加熱炉３０内を加熱する加熱装置４０と、この真空加熱炉３０内の対象物に力を加える加圧装置５０と、真空加熱炉３０内を真空吸引する真空装置６０と、これらを制御する制御装置７０と、を備えている。
【００３３】
真空加熱炉３０は、円筒状を成し、この円筒の中心軸が水平方向を向くよう設置されている。加熱装置４０は、真空加熱炉３０の炉内の壁面に沿って配置されている複数のヒータ４１と、このヒータ４１を駆動するヒータ回路４５とを有している。加圧装置５０は、円筒状の真空加熱炉３０内に一部が入り込んでいるプレス軸５１と、プレス軸５１を動作させる油圧装置５５とを有している。
【００３４】
加圧装置５０は、上下方向で互いに向かい合っているプレス軸５１の組を複数備えている。各プレス軸５１は、いずれも上下方向に伸び、油圧装置５５により上下方向に移動する。各プレス軸５１は、その一部が真空加熱炉３０の炉壁を貫通し、前述したように、真空加熱炉３０内に入り込んでいる。各プレス軸５１の炉壁貫通部分には、シール機構が設けられている。
【００３５】
次に、以上で説明したホットプレスを用いた接合板の製造工程の詳細について、図３に示すフローチャートに従って説明する。
【００３６】
まず、下側のプレス軸５１の上に、加圧体１１，１２を配置する（Ｓ２０）。ここで配置する加圧体１１，１２としては、第一加圧体１１としての複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…と、第二加圧体１２としての均圧板とがある。
【００３７】
グラファイトブロック１１ａを形成するグラファイトは、熱伝導率が高く、耐熱性の優れた材料である。特に、グラファイトの熱伝導率は、１００〜４００（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度で極めて高く、炉壁内のヒータ４１からの熱を受けて、この熱を被接合板１，２に伝えるのに好適な材料である。但し、グラファイトは、弾性変形するものの、弾性域が狭い上に、ほとんど塑性変形しないため、荷重がかかると割れやすいという性質がある。さらに、グラファイトは、このような性質がある関係上、多くの場合、比較的小さな規定サイズに製造される。このため、ここでは、上下方向にグラファイトブロック１１ａを二段配置し、水平方向に多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配列して第一加圧体１１を構成するようにしている。なお、多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成された第一加圧体１１の水平方向の第一寸法である長さは、被接合板１，２の長さよりも長く、この第一加圧体１１の水平方向の第二寸法である幅は、被接合板１，２の幅よりも長い。
【００３８】
前述したように、本実施形態では、第一加圧体１１として複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を用いている。このため、水平方向において隣り合っているグラファイトブロック１１ａ，１１ａの相互間に位置する部分では、被接合板１，２に対して加圧できない。また、グラファイトは、前述したように、弾性域が狭いものの、弾性変形するため、グラファイトブロック１１ａの一方の面の局部に力がかかった場合、一方の面に対向する他方の面の全体へ均等に力を伝達する性質に乏しい。
【００３９】
そこで、本実施形態では、第一加圧体１１の短所を補うため、第二加圧体１２として、各被接合板１，２のサイズよりも大きく、しかも、グラファイトブロック１１ａよりも剛性の高い、言い換えると、弾性変形の少ない材料で形成された均圧板を用いる。ここで、均圧板１２の水平方向の第一寸法である長さは、被接合板１，２の長さよりも長く、この均圧板１２の水平方向の第二寸法である幅は、被接合板１，２の幅よりも広く、この均圧板１２の鉛直方向の寸法である厚さは、例えば、３５mm〜５０mm程度である。また、均圧板１２は、耐熱性に優れ、グラファイトよりも熱伝導率が低く、しかも、グラファイトよりも弾性変形の少ないＮｉ基合金又はＣｏ基合金で形成されている。なお、本実施形態では、被接合板１，２がＮｉ基合金製であることから、均圧板１２は、Ｃｏ基合金よりも、この被接合板１，２と同一環境下での機械的性質の近いＮｉ基合金製であることが好ましい。このため、本実施形態の均圧板１２は、Ｎｉ基合金、より具体的には、三菱重工業製ＴＯＭＩＬＬＯＹ（登録商標）や米国ヘイズ・インターナショナル・インコーポレーテッド製ＨＡＳＴＥＬＬＯＹ（登録商用）Ｘ等で形成されている。なお、これらＮｉ基合金の熱伝導率は９〜１１（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度で、金属の熱伝導率としては相対的に低い。参考までに、純鉄の熱伝導率は６７（Ｗ／ｍ・Ｋ）、炭素鋼の熱伝導率は５５〜４０（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度である。
【００４０】
この下側加圧体配置工程（Ｓ２０）では、まず、下側のプレス軸５１の加圧面５２上に、一段目を構成する複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置し、続いて、二段目を構成する複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置する。以上で、第一加圧体１１の配置が終了する。
【００４１】
続いて、第一加圧体１１を構成するグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…に、第二加圧体としての均圧板１２が付着してしまうのを回避するため、第一加圧体１１の上に、接合防止シート４を配置する。この接合防止シート４は、高温環境下で、グラファイトブロック１１ａや均圧板１２との親和性が低い材料で形成されている必要がある。そこで、ここでは、接合防止シート４として、例えば、アルミナ繊維を編み込んで形成したシート、具体的には、イソライト工業（株）製イソウール（登録商標）ペーパーを用いる。接合防止シート４としては、この他、カーボン繊維で形成されたシート等を用いることができる。
【００４２】
次に、接合防止シート４上に、第二加圧体としての均圧板１２を配置し、この均圧板１２の上にも接合防止シート４を配置する。以上で、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）が終了する。
【００４３】
下側加圧体配置工程（Ｓ２０）が終了すると、積層工程（Ｓ２１）を実行する。この積層工程（Ｓ２１）では、まず、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層すると共に、二枚の被接合板１，２の相互間に前述のインサート金属を配置する（Ｓ２１ａ）。次に、積層された二枚の被接合板１，２の組を、二枚の被接合板１，２の積層方向に積層しつつ、被接合板１，２の組相互間に、前述の接合防止シート４を配置する（Ｓ２１ｂ）。この際、接合防止シート４として、その長さが被接合板１，２の長さよりも長く、その幅が被接合板１，２の幅よりも広いものを用い、この接合防止シート４の周縁部４ａを被接合板１，２の組の外周縁からはみ出させて、接合防止シート４の周縁部４ａを垂れ下げ、この接合防止シート４の下方に位置する被接合板１，２の組の外側周面を接合防止シート４の周縁部４ａで覆う。以上で、積層工程（Ｓ２１）を終了する。
【００４４】
なお、この積層工程２１での積層方向は、上下方向である。また、ここでは、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）の後に、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層しているが（Ｓ２１ａ）、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）の前に、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層してもよい。
【００４５】
次に、最上段の被接合板１，２の組の上の接合防止シート４上に、加圧体１１，１２を配置する（Ｓ２２）。ここで配置する加圧体１１，１２としても、第一加圧体１１としての複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…と、第二加圧体１２としての均圧板とがある。
【００４６】
この上側加圧体配置工程（Ｓ２２）では、まず、最上段の被接合板１，２の組の上の接合防止シート４上に、第一加圧体１１としての多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置し、その上に、接合防止シート４を配置する。そして、この接合防止シート４上に、第二加圧体としての均圧板１２を配置する。以上で、上側加圧体配置工程（Ｓ２２）が終了する。
【００４７】
上側加圧体配置工程（Ｓ２２）が終了すると、真空加熱炉３０を密閉した後、制御装置７０により真空装置６０を動作させて、真空加熱炉３０内を減圧する（Ｓ２３）。
【００４８】
次に、制御装置７０によりヒータ回路４５を動作させて、真空加熱炉３０内を加熱すると共に、制御装置７０により油圧装置５５を動作させて、上下のプレス軸５１，５１間の複数の被接合板１，２の組に対して、その積層方向に加圧し、組を成す二枚の被接合板１，２相互を液相拡散接合する（Ｓ２４）。
【００４９】
プレス軸５１で対象物を加圧する場合、プレス軸５１の加圧面５２と対向する対象物の対向面がプレス軸５１の加圧面５２よりも大きいと、加圧方向に対して垂直な方向における対象物の圧力分布を均一にすることが困難である。すなわち、本実施形態のように、プレス軸５１の加圧面５２に対して被接合板１，２の面が大きいため、組を成す二枚の被接合板１，２を均一に加圧することが難しい。
【００５０】
そこで、本実施形態では、プレス軸５１と接合対象である二枚の被接合板１，２との間に、第一加圧体１１及び第二加圧体１２を設けて、プレス軸５１と接合対象である二枚の被接合板１，２との間の加圧方向（＝積層方向）における距離を大きくして、プレス軸５１からの力が接合対象に伝わるまでの力の分散化を図り、接合対象に対して、プレス軸５１からの力をできる限り均一に伝えるようにしている。
【００５１】
例えば、ある力が、ある部材の表面上の一点に特定の方向から作用した場合、この力は、この力の作用点から、特定の方向に対して４５°の角度で分散する。よって、プレス軸５１で加圧する場合、プレス軸５１の加圧面５２からの力は、図１及び図２に示すように、このプレス軸５１の加圧面５２の外周縁５３から、加圧方向である被接合板１，２の積層方向に対して４５°の角度で分散する。
【００５２】
このため、仮に、図１及び図２に示すように、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、積層された複数の被接合板１，２のうち、積層方向でプレス軸５１に最も近い被接合板１，２の外周縁１ｂ，１ｃと、プレス軸５１の加圧面５２の外周縁５３との間の水平方向の最短距離ｄ１，ｄ2以上であれば、プレス軸５１からの力は、第一加圧体１１と第二加圧体１１２とを介して、プレス軸５１に最も近い被接合板１，２の外周縁１ｂ，１ｃに確実に至ることになる。また、仮に、図１に示すように、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、水平方向で隣り合っている二つのプレス軸５１，５１の外周縁５３相互間の最短距離ｄ以上であれば、各プレス軸５１，５１からの力は、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを介して、プレス軸５１に最も近い被接合板１，２に至る過程で、オーバーラップすることになる。
【００５３】
そこで、本実施形態では、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、以上で述べた条件を満たすように、第一加圧体１１の厚さを設定している。この結果、本実施形態では、各プレス軸５１，５１からの力を、水平方向において、被接合板１，２のほぼ全体に分散させることができる。
【００５４】
但し、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を稼ぐための第一加圧体１１は、前述したように、複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成しているため、水平方向において隣り合っているグラファイトブロック１１ａ，１１ａの相互間に位置する部分では、被接合板１，２に対して加圧できない。また、グラファイトは、前述したように、弾性域が狭いものの、弾性変形するため、グラファイトブロック１１ａの一方の面の局部に力がかかった場合、一方の面に対向する他方の面の全体へ均等に力を伝達する性質に乏しい。
【００５５】
このため、本実施形態では、第一加圧体１１により、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を確保して、プレス軸５１の力の分散化を図りつつ、第二加圧体として、各被接合板１，２のサイズよりも大きく、しかも、グラファイトブロック１１ａよりも剛性の高い材料で形成された均圧板１２を用いて、第一加圧体１１の短所を補うことで、被接合板１，２に対してプレス軸５１からの力をできる限り均一に伝わるようにしている。
【００５６】
また、本実施形態では、前述したように、被接合板１，２と均圧板１２のどちらもＮｉ基合金製であるため、同一環境下での機械的性質の近い。このため、被接合板１，２に対して、均圧板１２の馴染み性が高い。よって、本実施形態では、この観点からも、被接合板１，２にかかるプレス軸５１からの力の均一化を図ることができる。
【００５７】
ところで、真空加熱炉３０の炉内の壁面に沿って配置されているヒータ４１からの熱は、輻射という熱移動形態をとって、真空加熱炉３０内に入れられた物へ移動する。仮に、本実施形態において、被接合板１，２に対して、ヒータ４１からの熱が輻射で移動した場合、被接合板１，２の外周縁部がもっぱら加熱され、積層方向に垂直な方向（水平方向）において、被接合板１，２を均一に加熱することができない。そこで、本実施形態では、被接合板１，２の組の外側周面を接合防止シート４の周縁部４ａで覆って、ヒータ４１からの熱が被接合板１，２に輻射で移動することを回避し、ヒータ４１で加熱された各加圧体１１，１２から被接合板１，２へ伝達される熱量を相対的に多くすることで、水平方向における被接合板１，２の温度分布の均一化を図っている。
【００５８】
被接合板１，２に熱を伝達する部材の性質としては、接合板の製造効率等の観点からは、熱が伝わり易い性質、言い換えると、熱伝達率の高い性質であることが好ましい。一方、被接合板１，２の均一加熱の観点からは、熱が伝わり難く、部材内の温度勾配が小さくなる性質、言い換えると、熱伝達率の低い性質であることが好ましい。すなわち、被接合板１，２に熱を伝達する部材には、異なる観点から相反する性質が求められる。
【００５９】
そこで、本実施形態では、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を稼ぐために表面積が大きく、ヒータ４１から受ける熱量が相対的に多い第一加圧体１１を、熱伝導率の高いグラファイトで形成し、ヒータ４１からの受ける熱量が相対的に少なく、第一加圧体１１よりも被接合板１，２側に存在する第二加圧体としての均圧板１２を、熱伝導率の低いＮｉ基合金で形成し、接合板の製造効率等をある程度確保しつつ、被接合板１，２の均一加熱化を図っている。
【００６０】
次に、前述の加熱・加圧工程（Ｓ２４）の詳細工程について説明する。本実施形態では、この加熱・加圧工程（Ｓ２４）に、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）と本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）とを設けている。
【００６１】
ここで、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）及び本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）について説明する前に、インサート金属の温度特性について簡単に説明する。本実施形態のインサート金属は、前述したように、被接合板１，２と同じ主成分の合金に、当該合金の融点を下げるホウ素やシリコン等を添加した金属である。本実施形態のインサート金属では、例えば、固体のインサート金属が溶融して液体化し始める固相線温度が約９７０℃で、一旦、溶融したインサート金属が固化し始める液相線温度が約１０００℃である。
【００６２】
本実施形態のような液相拡散接合では、液相線温度に対して約３０℃〜６０℃程高い温度を接合温度にする。具体的に、本実施形態の場合、前述の液相線温度（１０００℃）よりも５０℃ほど高い１０５０℃を接合温度Ｔｃとする。
【００６３】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）の後の本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）では、図４に示すように、真空加熱炉３０内の設定温度を、前述の接合温度Ｔｃ（１０５０℃）に設定して、この温度を所定時間維持しつつ、被接合板１，２を加圧して、接合材を構成する二枚の被接合板１，２を液相拡散接合する。なお、同図中、実線は設定温度を示し、一点鎖線は被接合板１，２の外周縁部の温度を示し、破線は被接合板の中央部の温度を示している。
【００６４】
一方、本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）前の初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、被接合板１，２の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づけつつも、被接合板１，２の温度部分の均一化を図るために二つの設定温度を設定する。
【００６５】
図４に示すように、第一初期設定温度Ｔ１は、インサート金属の固相線温度９７０℃よりも、１００℃以上低い温度で、例えば、８５０℃である。また、第二初期設定温度Ｔ2は、接合温度１０５０℃よりも１００℃以上高い温度で、例えば、１２００℃である。
【００６６】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、まず、真空加熱炉３０内の設定温度を第一初期設定温度Ｔ１まで、言い換えると、固相線温度よりも低いがこの固相線温度に近い温度まで急激に上げて、被接合板１，２の温度を短時間で上昇させる。そして、この第一初期設定温度Ｔ１を所定時間維持して、被接合板１，２の温度分布の均一化を図る。
【００６７】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、被接合板１，２の外周縁５３部４ａ及び中央部がいずれもほぼ第一初期設定温度Ｔ１になると、言い換えると、被接合板１，２の温度分布がほぼ均一になると、真空加熱炉３０内の設定温度を第二初期設定温度Ｔ2まで、言い換えると、接合温度Ｔｃよりも高い温度まで急激に上げて、被接合板１，２の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づける。そして、この第二初期設定温度Ｔ2を所定時間維持した後、前述の本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）に移行して、設定温度を接合温度Ｔｃにまで下げる。
【００６８】
なお、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）における第一初期設定温度Ｔ１の維持時間は、コンピュータによる被接合材の加熱シミュレート又は実際の試験により、被接合板１，２の温度分布がほぼ均一になる時間を求めておき、
【００６９】
このように、本実施形態では、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）で、真空加熱炉３０内の設定温度を接合温度Ｔｃよりも高い第二初期設定温度に一時的に設定しているので、図５に示すように、設定温度を接合温度よりも高い第二初期設定温度に設定しない場合よりも、短時間で、被接合板１，２を接合温度Ｔｃにすることができる。さらに、本実施形態では、被接合板１，２の外周縁部よりも温度上昇が緩慢な中央部の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づけることができるため、外周縁部が液相線温度に達した時点での、外周縁部と中央部との温度差Δｔ１を、図５の場合（Δｔ２）よりも小さくすることができる。言い換えると、本実施形態では、短時間で温度分布の均一化を図ることができる。また、本実施形態では、短時間で、被接合板１，２を接合温度Ｔｃにすることができため、インサート金属から融点降下元素が拡散して、インサート金属の固相線温度が上昇するのを防ぐことができる。
【００７０】
以上、本実施形態では、被接合板１，２を均一加圧することができると共に、被接合板１，２を均一加熱することができるので、接合板の構成する二枚の被接合板１，２の接合信頼性を高めることができる。さらに、本実施形態では、短時間で被接合板１，２を接合温度にすることができる上に、被接合板１，２の組を複数積層して、複数の組を構成する各被接合板１，２相互を一度に接合できるので、接合板の製造効率を高めることができる。
【００７１】
なお、本実施形態では、接合品を構成する被接合部材の数量が２個であるが、接合品を構成する被接合部材の数量が３個以上であってもよい。
【００７２】
また、本実施形態では、被接合部材相互を液相拡散接合で接合する例であるが、本発明はこれに限定されるものではなく、インサート材を用いる場合やインサート材を用いない場合がある固相拡散接合で被接合部材相互を接合する場合でも、ろう材を用いて被接合部材相互をろう付接合する場合でも適用できることは言うまでもない。
【符号の説明】
【００７３】
１，２：被接合板（被接合部材）、３：接合板（接合品）、４：接合防止シート、１０：尾筒、１１：第一加圧体、１１ａ：グラファイトブロック、１２：第二加圧体（均圧板）、３０：真空加熱炉、４０：加熱装置、４１：ヒータ、４５：ヒータ回路、５０：加圧装置、５１：プレス軸、５５：油圧装置、６０：真空装置、７０：制御装置
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複数の被接合部材を積層し、複数の被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧して、接合品を製造する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
複数の被接合部品を接合する技術としては、例えば、以下の特許文献１に開示されている技術がある。
【０００３】
この特許文献1では、ガスタービン燃焼器の尾筒を形成するための接合板の製造方法が開示されている。すなわち、この特許文献１では、真空加熱炉内に、二枚の被接合板を積層配置し、積層された二枚の被接合板の上に、錘を載せて、この錘により二枚の被接合板を積層方向に加圧しつつ加熱して、二枚の被接合板を接合し、接合板を製造する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３７０２１７１号公報 図３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
真空（減圧）環境下で、対象物を加熱及び加圧する汎用装置として、ホットプレスと呼ばれる装置がある。このホットプレスは、真空加熱炉と、この真空加熱炉内に配置されたプレス軸を油圧等で加圧する油圧回路と、を備えている。このホットプレスでは、対象物に加える圧力を調整できるため、このホットプレスを用いることで、前述の接合板を効率よく製造できることが予想される。
【０００６】
しかしながら、このホットプレスを用いて、前述の接合板を製造する場合、多くの場合、接合板を構成する二枚の被接合板の面積がプレス軸の加圧面面積より大きいため、プレス軸からの力が二枚の被接合板を均一に伝わり難く、結果として、二枚の被接合板の接合強度が部分的に不十分になることが予想される。
【０００７】
そこで、本発明では、複数の被接合部材を加熱しつつ、プレス軸で複数の被接合部材を加圧して接合品を製造する際に、被接合板にかかるプレス軸からの力の均一化を図れる技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するための発明に係る接合品の製造方法は、
複数の被接合部材を積層する積層工程と、積層された該複数の該被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧する加熱・加圧工程を実行して、複数の被接合部材相互を接合し、接合品を製造する接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材に対して前記積層方向に加圧するプレス軸と、該複数の被接合部材との間の位置に、相対的に熱伝導率の高い第一加圧体を配すると共に、該第一加圧体と該複数の被接合部材との間の位置に、該第一加圧体よりも剛性の高く且つ一つの部材で構成されている第二加圧体を配する加圧体配置工程を、前記加熱・加圧工程の前に実行し、
前記加熱・加圧工程では、積層された複数の前記被接合部材を加熱しつつ、前記加圧体配置工程で配された前記第一加圧体及び前記第二加圧体を介して、前記プレス軸により該複数の被接合部材を加圧し、積層された前記複数の前記被接合部材に対する前記第一加圧体及び前記第二加圧体のそれぞれの対向面の大きさは、前記プレス軸に対する該複数の被接合部材の対向面の大きさ以上である、ことを特徴とする。
【０００９】
当該製造方法では、プレス軸と被接合部材との間に、第一加熱体及び第二加熱体が介在し、プレス軸と被接合部材との間の距離を大きくとれるので、プレス軸からの力が被接合部材に伝わるまでに、この力を広い範囲に分散させることができる。また、第一加圧体から仮に局部的な力が第二加圧体に加わったとしても、第二加圧体が第一加圧体よりも高剛性であるため、第二加圧体に加わった局部的な力を分散させて、被接合部材に伝えることができる。よって、当該製造方法によれば、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化を図ることができる。さらに、第一加熱体は相対的に熱伝導率が高いために、加圧体を配置したことによる、被接合部材の温度上昇遅れを抑えることができる。
【００１０】
ここで、前記製造方法において、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、前記複数の被接合部材のうち、前記積層方向で前記プレス軸に最も近い被接合部材の外周縁と、前記プレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、ことが好ましい。
【００１１】
当該製造方法では、複数の被接合部材のうちでプレス軸に最も近い被接合部材に、プレス軸からの力が伝わるまでに、プレス軸からの力を当該被接合部材の外周縁まで確実に分散させることができる。
【００１２】
また、前記製造方法において、前記加熱・加圧工程で、複数の前記プレス軸により前記複数の被接合部材を加圧する場合、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、隣り合っている前記プレス軸のうち、一方のプレス軸の加圧面の外周縁と他方のプレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、ことが好ましい。
【００１３】
当該製造方法では、複数の被接合部材のうちで、積層方向において各プレス軸に最も近い被接合部材に、各プレス軸からの力が伝わるまでに、各プレス軸からの力をオーバーラップさせることができる。
【００１４】
また、前記製造方法において、前記積層工程では、前記接合品を成す前記複数の被接合部材の組を、前記積層方向に複数積層してもよい。当該製造方法では、接合品の製造効率を高めることができる。
【００１５】
また、前記製造方法において、前記積層工程では、複数の前記組の相互間に、前記積層方向で隣り合っている組相互の接合を防ぐ接合防止シートを入れる、ことが好ましい。この場合、前記積層工程では、複数の前記組で互いに対向している対向面よりも大きな前記接合防止シートを用い、複数の該組の相互間に該接合防止シートを入れる際に、該組を構成する前記複数の被接合部材の外側周縁から該接合防止シートの周縁部をはみ出させて、該周縁部を垂れ下げて、該接合防止シートの下方に位置し、該組を構成する該複数の被接合部材の外側周面を該周縁部で覆う、ことが好ましい。
【００１６】
当該製造方法では、加熱・加圧工程で、複数の組相互が接合してしまうのを回避することができる。さらに、接合防止シートの周縁部により、組を構成する該複数の被接合部材の外側周面が輻射熱により加熱されるのを防ぎ、相対的に、第一加圧体及び第二加圧体から複数の被接合部材伝達される熱量を増加させることができるので、積層方向に垂直な方向における被接合部材の温度部分の均一化を図ることができる。
【００１７】
また、前記製造方法において、前記第一加圧体は、複数のグラファイトブロックで構成してもよい。当該製造方法では、第一加圧体が耐熱性に優れ、しかも熱伝導率の高いグラファイトブロックで構成されているので、加圧体を配置したことによる、被接合部材の温度上昇遅れを効率よく抑えることができる。
【００１８】
また、前記製造方法において、前記複数の被接合部材及び前記第二加圧体は、いずれも合金で、且つ合金を形成する主成分が同じであってもよい。当該製造方法では、加熱・加圧工程における環境下での、被接合部材の機械的性質と第二加圧体の機械的性質とが近くなるため、被接合部材に対する第二加圧体の馴染み性が向上し、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化をより図ることができる。
【００１９】
また、前記製造方法において、前記第二加圧体の熱伝導率は、前記第一加圧体の熱伝導率よりも低くてもよい。当該製造方法では、第一加圧体から仮に偏在化した熱が第二加圧体に加わったとしても、第二加圧体が第一加圧体よりも熱伝導率が低いために、第二加圧体に加わった熱の分散化を図ることができる。
【００２０】
また、前記製造方法において、前記加熱・加圧工程は、加熱設定温度として、前記複数の被接合部材を接合するための接合温度よりも高い温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する初期加熱・加圧工程と、該初期加熱・加圧工程後に、該加熱設定温度として該接合温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する主加熱・加圧工程と、を有してもよい。当該製造方法では、被接合部材を短時間で接合温度にすることができる。さらに、当該製造方法では、被接合部材の温度分布を短時間で均一化することができる。
【００２１】
前記目的を達成するための発明に係る燃焼器の製造方法は、
前記接合品の製造方法で、該接合品として、燃焼器の筒を形成する接合板を製造し、該接合板を曲げ加工した後、曲げられた該接合板の端部相互を接合して、該筒を形成する、ことを特徴とする。
【００２２】
当該燃焼器の製造方法では、接合板を構成する複数の被接合部材相互の接合信頼性を高めることができるため、当該接合板の曲げ加工等で形成される筒の耐久性等を向上させることができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明では、被接合部材にかかるプレス軸からの力の均一化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明に係る一実施形態におけるホットプレスの構成を示す説明図である。
【図２】図１に示すII−II線断面図である。
【図３】本発明に係る一実施形態における接合板の製造手順を示すフローチャートである。
【図４】本発明に係る一実施形態における加熱・加圧工程における設定温度の変化、被接合板の温度の変化を示すグラフである。
【図５】比較例における加熱・加圧工程における設定温度の変化、被接合板の温度の変化を示すグラフである。
【図６】本発明に係る一実施形態における燃焼器の断面図である。
【図７】本発明に係る一実施形態における接合板の断面図である。
【図８】本発明に係る一実施形態における燃焼器の尾筒の製造手順を示す説明図である。
【図９】本発明に係る一実施形態における燃焼器の製造手順を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、図面を参照し、燃焼器の製造方法、特に、この燃焼器の尾筒に製造に用いられる接合板（接合品）の製造方法の一実施形態について説明する。
【００２６】
「燃焼器の製造方法」
本実施形態の燃焼器は、ガスタービン燃焼器である。このガスタービン燃焼器は、図６に示すように、高温・高圧の燃焼ガスをタービンに送る尾筒１０と、この尾筒１０内に燃料や燃焼用気体（空気）を供給する燃料供給器２０と、を備えている。燃料供給器２０は、パイロット燃料Ｘ及び空気を尾筒１０内に供給して、この尾筒１０内に拡散火炎を形成するコーン付きパイロットバーナ２１と、メイン燃料Ｙ及び空気を予混合して、予混合気体として尾筒１０内に供給し、この尾筒１０内に予混合火炎を形成する複数のノズル２２と、を備えている。
【００２７】
この燃焼器は、図９のフローチャートに示すように、この燃焼器を構成する部品、例えば、燃料供給器や尾筒等を製造した後（Ｓ１０ａ，Ｓ１０ｂ）、これらの部品を組み立てて（Ｓ６）、製造される。尾筒は、二枚の被接合板（被接合部材）の接合により形成された接合板（接合品）を曲げ加工等して製造される。
【００２８】
具体的に、尾筒の製造（Ｓ１０ａ）では、まず、二枚の平板を目的の形状及びサイズに加工して、被接合板を形成する（Ｓ１）。図７に示すように、二枚の被接合板１，２のうち、一方の被接合板１には、表面に対して平行な方向に伸びる複数の溝１ａが形成されている。この板材加工工程（Ｓ１）では、各被接合板１，２を成す平板を目的のサイズに加工する工程の他、一方の被接合板１を成す平板に溝１ａを加工する工程が含まれている。なお、この溝１ａは、冷却用の流体が通る通路を成す。また、各被接合板１，２は、例えば、耐熱性の優れたＮｉ基合金で形成されている。また、溝付き接合板１は、例えば、長さ1200mm、幅700mm、厚さ4.8mmの長方形の板で、溝無し接合板２は、例えば、長さ1200mm、幅700mm、厚さ1.2mmの長方形の板である。
【００２９】
次に、二枚の被接合板１，２を積層し、両者間にインサート金属を介在させて、両者を液相拡散接合し、接合品である接合板３（図７に示す）を製造する（Ｓ２）。ここで用いるインサート金属は、例えば、ＮＩ基合金中に融点降下限度であるホウ素やシリコン等を添加したものである。なお、この接合板３の製造工程に関しては、後ほど詳細に説明する。
【００３０】
次に、図８（ａ）に示すように、ステップ２で製造した接合板を冷間曲げ加工して、尾筒上胴部５を形成すると共に（Ｓ３）、尾筒下胴部６を形成する。そして、同図（ｂ）に示すように、尾筒上胴部５の側縁と尾筒下胴部６の側縁とを溶接して、両者を接合し、尾筒胴部７を形成する（Ｓ３）。最後に、同図（ｃ）（ｄ）に示すように、尾筒を構成する他の部品、例えば、尾筒上流側枠８等を尾筒胴部７に取り付けて（Ｓ５）、尾筒１０を完成する。
【００３１】
「接合板（接合品）の製造方法」
次に、以上で説明したステップ２、つまり接合板（接合品）の製造工程について、具体的に説明する。
【００３２】
本実施形態では、接合板の製造に、前述のホットプレスを用いる。このホットプレスは、図１及び図２に示すように、真空加熱炉３０と、真空加熱炉３０内を加熱する加熱装置４０と、この真空加熱炉３０内の対象物に力を加える加圧装置５０と、真空加熱炉３０内を真空吸引する真空装置６０と、これらを制御する制御装置７０と、を備えている。
【００３３】
真空加熱炉３０は、円筒状を成し、この円筒の中心軸が水平方向を向くよう設置されている。加熱装置４０は、真空加熱炉３０の炉内の壁面に沿って配置されている複数のヒータ４１と、このヒータ４１を駆動するヒータ回路４５とを有している。加圧装置５０は、円筒状の真空加熱炉３０内に一部が入り込んでいるプレス軸５１と、プレス軸５１を動作させる油圧装置５５とを有している。
【００３４】
加圧装置５０は、上下方向で互いに向かい合っているプレス軸５１の組を複数備えている。各プレス軸５１は、いずれも上下方向に伸び、油圧装置５５により上下方向に移動する。各プレス軸５１は、その一部が真空加熱炉３０の炉壁を貫通し、前述したように、真空加熱炉３０内に入り込んでいる。各プレス軸５１の炉壁貫通部分には、シール機構が設けられている。
【００３５】
次に、以上で説明したホットプレスを用いた接合板の製造工程の詳細について、図３に示すフローチャートに従って説明する。
【００３６】
まず、下側のプレス軸５１の上に、加圧体１１，１２を配置する（Ｓ２０）。ここで配置する加圧体１１，１２としては、第一加圧体１１としての複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…と、第二加圧体１２としての均圧板とがある。
【００３７】
グラファイトブロック１１ａを形成するグラファイトは、熱伝導率が高く、耐熱性の優れた材料である。特に、グラファイトの熱伝導率は、１００〜４００（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度で極めて高く、炉壁内のヒータ４１からの熱を受けて、この熱を被接合板１，２に伝えるのに好適な材料である。但し、グラファイトは、弾性変形するものの、弾性域が狭い上に、ほとんど塑性変形しないため、荷重がかかると割れやすいという性質がある。さらに、グラファイトは、このような性質がある関係上、多くの場合、比較的小さな規定サイズに製造される。このため、ここでは、上下方向にグラファイトブロック１１ａを二段配置し、水平方向に多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配列して第一加圧体１１を構成するようにしている。なお、多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成された第一加圧体１１の水平方向の第一寸法である長さは、被接合板１，２の長さよりも長く、この第一加圧体１１の水平方向の第二寸法である幅は、被接合板１，２の幅よりも長い。
【００３８】
前述したように、本実施形態では、第一加圧体１１として複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を用いている。このため、水平方向において隣り合っているグラファイトブロック１１ａ，１１ａの相互間に位置する部分では、被接合板１，２に対して加圧できない。また、グラファイトは、前述したように、弾性域が狭いものの、弾性変形するため、グラファイトブロック１１ａの一方の面の局部に力がかかった場合、一方の面に対向する他方の面の全体へ均等に力を伝達する性質に乏しい。
【００３９】
そこで、本実施形態では、第一加圧体１１の短所を補うため、第二加圧体１２として、各被接合板１，２のサイズよりも大きく、しかも、グラファイトブロック１１ａよりも剛性の高い、言い換えると、弾性変形の少ない材料で形成された均圧板を用いる。ここで、均圧板１２の水平方向の第一寸法である長さは、被接合板１，２の長さよりも長く、この均圧板１２の水平方向の第二寸法である幅は、被接合板１，２の幅よりも広く、この均圧板１２の鉛直方向の寸法である厚さは、例えば、３５mm〜５０mm程度である。また、均圧板１２は、耐熱性に優れ、グラファイトよりも熱伝導率が低く、しかも、グラファイトよりも弾性変形の少ないＮｉ基合金又はＣｏ基合金で形成されている。なお、本実施形態では、被接合板１，２がＮｉ基合金製であることから、均圧板１２は、Ｃｏ基合金よりも、この被接合板１，２と同一環境下での機械的性質の近いＮｉ基合金製であることが好ましい。このため、本実施形態の均圧板１２は、Ｎｉ基合金、より具体的には、三菱重工業製ＴＯＭＩＬＬＯＹ（登録商標）や米国ヘイズ・インターナショナル・インコーポレーテッド製ＨＡＳＴＥＬＬＯＹ（登録商用）Ｘ等で形成されている。なお、これらＮｉ基合金の熱伝導率は９〜１１（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度で、金属の熱伝導率としては相対的に低い。参考までに、純鉄の熱伝導率は６７（Ｗ／ｍ・Ｋ）、炭素鋼の熱伝導率は５５〜４０（Ｗ／ｍ・Ｋ）程度である。
【００４０】
この下側加圧体配置工程（Ｓ２０）では、まず、下側のプレス軸５１の加圧面５２上に、一段目を構成する複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置し、続いて、二段目を構成する複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置する。以上で、第一加圧体１１の配置が終了する。
【００４１】
続いて、第一加圧体１１を構成するグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…に、第二加圧体としての均圧板１２が付着してしまうのを回避するため、第一加圧体１１の上に、接合防止シート４を配置する。この接合防止シート４は、高温環境下で、グラファイトブロック１１ａや均圧板１２との親和性が低い材料で形成されている必要がある。そこで、ここでは、接合防止シート４として、例えば、アルミナ繊維を編み込んで形成したシート、具体的には、イソライト工業（株）製イソウール（登録商標）ペーパーを用いる。接合防止シート４としては、この他、カーボン繊維で形成されたシート等を用いることができる。
【００４２】
次に、接合防止シート４上に、第二加圧体としての均圧板１２を配置し、この均圧板１２の上にも接合防止シート４を配置する。以上で、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）が終了する。
【００４３】
下側加圧体配置工程（Ｓ２０）が終了すると、積層工程（Ｓ２１）を実行する。この積層工程（Ｓ２１）では、まず、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層すると共に、二枚の被接合板１，２の相互間に前述のインサート金属を配置する（Ｓ２１ａ）。次に、積層された二枚の被接合板１，２の組を、二枚の被接合板１，２の積層方向に積層しつつ、被接合板１，２の組相互間に、前述の接合防止シート４を配置する（Ｓ２１ｂ）。この際、接合防止シート４として、その長さが被接合板１，２の長さよりも長く、その幅が被接合板１，２の幅よりも広いものを用い、この接合防止シート４の周縁部４ａを被接合板１，２の組の外周縁からはみ出させて、接合防止シート４の周縁部４ａを垂れ下げ、この接合防止シート４の下方に位置する被接合板１，２の組の外側周面を接合防止シート４の周縁部４ａで覆う。以上で、積層工程（Ｓ２１）を終了する。
【００４４】
なお、この積層工程２１での積層方向は、上下方向である。また、ここでは、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）の後に、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層しているが（Ｓ２１ａ）、下側加圧体配置工程（Ｓ２０）の前に、接合板を構成する二枚の被接合板１，２を積層してもよい。
【００４５】
次に、最上段の被接合板１，２の組の上の接合防止シート４上に、加圧体１１，１２を配置する（Ｓ２２）。ここで配置する加圧体１１，１２としても、第一加圧体１１としての複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…と、第二加圧体１２としての均圧板とがある。
【００４６】
この上側加圧体配置工程（Ｓ２２）では、まず、最上段の被接合板１，２の組の上の接合防止シート４上に、第一加圧体１１としての多数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…を配置し、その上に、接合防止シート４を配置する。そして、この接合防止シート４上に、第二加圧体としての均圧板１２を配置する。以上で、上側加圧体配置工程（Ｓ２２）が終了する。
【００４７】
上側加圧体配置工程（Ｓ２２）が終了すると、真空加熱炉３０を密閉した後、制御装置７０により真空装置６０を動作させて、真空加熱炉３０内を減圧する（Ｓ２３）。
【００４８】
次に、制御装置７０によりヒータ回路４５を動作させて、真空加熱炉３０内を加熱すると共に、制御装置７０により油圧装置５５を動作させて、上下のプレス軸５１，５１間の複数の被接合板１，２の組に対して、その積層方向に加圧し、組を成す二枚の被接合板１，２相互を液相拡散接合する（Ｓ２４）。
【００４９】
プレス軸５１で対象物を加圧する場合、プレス軸５１の加圧面５２と対向する対象物の対向面がプレス軸５１の加圧面５２よりも大きいと、加圧方向に対して垂直な方向における対象物の圧力分布を均一にすることが困難である。すなわち、本実施形態のように、プレス軸５１の加圧面５２に対して被接合板１，２の面が大きいため、組を成す二枚の被接合板１，２を均一に加圧することが難しい。
【００５０】
そこで、本実施形態では、プレス軸５１と接合対象である二枚の被接合板１，２との間に、第一加圧体１１及び第二加圧体１２を設けて、プレス軸５１と接合対象である二枚の被接合板１，２との間の加圧方向（＝積層方向）における距離を大きくして、プレス軸５１からの力が接合対象に伝わるまでの力の分散化を図り、接合対象に対して、プレス軸５１からの力をできる限り均一に伝えるようにしている。
【００５１】
例えば、ある力が、ある部材の表面上の一点に特定の方向から作用した場合、この力は、この力の作用点から、特定の方向に対して４５°の角度で分散する。よって、プレス軸５１で加圧する場合、プレス軸５１の加圧面５２からの力は、図１及び図２に示すように、このプレス軸５１の加圧面５２の外周縁５３から、加圧方向である被接合板１，２の積層方向に対して４５°の角度で分散する。
【００５２】
このため、仮に、図１及び図２に示すように、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、積層された複数の被接合板１，２のうち、積層方向でプレス軸５１に最も近い被接合板１，２の外周縁１ｂ，１ｃと、プレス軸５１の加圧面５２の外周縁５３との間の水平方向の最短距離ｄ１，ｄ2以上であれば、プレス軸５１からの力は、第一加圧体１１と第二加圧体１１２とを介して、プレス軸５１に最も近い被接合板１，２の外周縁１ｂ，１ｃに確実に至ることになる。また、仮に、図１に示すように、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、水平方向で隣り合っている二つのプレス軸５１，５１の外周縁５３相互間の最短距離ｄ以上であれば、各プレス軸５１，５１からの力は、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを介して、プレス軸５１に最も近い被接合板１，２に至る過程で、オーバーラップすることになる。
【００５３】
そこで、本実施形態では、第一加圧体１１と第二加圧体１２とを併せた積層方向の厚さｔが、以上で述べた条件を満たすように、第一加圧体１１の厚さを設定している。この結果、本実施形態では、各プレス軸５１，５１からの力を、水平方向において、被接合板１，２のほぼ全体に分散させることができる。
【００５４】
但し、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を稼ぐための第一加圧体１１は、前述したように、複数のグラファイトブロック１１ａ，１１ａ，…で構成しているため、水平方向において隣り合っているグラファイトブロック１１ａ，１１ａの相互間に位置する部分では、被接合板１，２に対して加圧できない。また、グラファイトは、前述したように、弾性域が狭いものの、弾性変形するため、グラファイトブロック１１ａの一方の面の局部に力がかかった場合、一方の面に対向する他方の面の全体へ均等に力を伝達する性質に乏しい。
【００５５】
このため、本実施形態では、第一加圧体１１により、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を確保して、プレス軸５１の力の分散化を図りつつ、第二加圧体として、各被接合板１，２のサイズよりも大きく、しかも、グラファイトブロック１１ａよりも剛性の高い材料で形成された均圧板１２を用いて、第一加圧体１１の短所を補うことで、被接合板１，２に対してプレス軸５１からの力をできる限り均一に伝わるようにしている。
【００５６】
また、本実施形態では、前述したように、被接合板１，２と均圧板１２のどちらもＮｉ基合金製であるため、同一環境下での機械的性質の近い。このため、被接合板１，２に対して、均圧板１２の馴染み性が高い。よって、本実施形態では、この観点からも、被接合板１，２にかかるプレス軸５１からの力の均一化を図ることができる。
【００５７】
ところで、真空加熱炉３０の炉内の壁面に沿って配置されているヒータ４１からの熱は、輻射という熱移動形態をとって、真空加熱炉３０内に入れられた物へ移動する。仮に、本実施形態において、被接合板１，２に対して、ヒータ４１からの熱が輻射で移動した場合、被接合板１，２の外周縁部がもっぱら加熱され、積層方向に垂直な方向（水平方向）において、被接合板１，２を均一に加熱することができない。そこで、本実施形態では、被接合板１，２の組の外側周面を接合防止シート４の周縁部４ａで覆って、ヒータ４１からの熱が被接合板１，２に輻射で移動することを回避し、ヒータ４１で加熱された各加圧体１１，１２から被接合板１，２へ伝達される熱量を相対的に多くすることで、水平方向における被接合板１，２の温度分布の均一化を図っている。
【００５８】
被接合板１，２に熱を伝達する部材の性質としては、接合板の製造効率等の観点からは、熱が伝わり易い性質、言い換えると、熱伝達率の高い性質であることが好ましい。一方、被接合板１，２の均一加熱の観点からは、熱が伝わり難く、部材内の温度勾配が小さくなる性質、言い換えると、熱伝達率の低い性質であることが好ましい。すなわち、被接合板１，２に熱を伝達する部材には、異なる観点から相反する性質が求められる。
【００５９】
そこで、本実施形態では、プレス軸５１と被接合板１，２との間の距離を稼ぐために表面積が大きく、ヒータ４１から受ける熱量が相対的に多い第一加圧体１１を、熱伝導率の高いグラファイトで形成し、ヒータ４１からの受ける熱量が相対的に少なく、第一加圧体１１よりも被接合板１，２側に存在する第二加圧体としての均圧板１２を、熱伝導率の低いＮｉ基合金で形成し、接合板の製造効率等をある程度確保しつつ、被接合板１，２の均一加熱化を図っている。
【００６０】
次に、前述の加熱・加圧工程（Ｓ２４）の詳細工程について説明する。本実施形態では、この加熱・加圧工程（Ｓ２４）に、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）と本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）とを設けている。
【００６１】
ここで、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）及び本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）について説明する前に、インサート金属の温度特性について簡単に説明する。本実施形態のインサート金属は、前述したように、被接合板１，２と同じ主成分の合金に、当該合金の融点を下げるホウ素やシリコン等を添加した金属である。本実施形態のインサート金属では、例えば、固体のインサート金属が溶融して液体化し始める固相線温度が約９７０℃で、一旦、溶融したインサート金属が固化し始める液相線温度が約１０００℃である。
【００６２】
本実施形態のような液相拡散接合では、液相線温度に対して約３０℃〜６０℃程高い温度を接合温度にする。具体的に、本実施形態の場合、前述の液相線温度（１０００℃）よりも５０℃ほど高い１０５０℃を接合温度Ｔｃとする。
【００６３】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）の後の本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）では、図４に示すように、真空加熱炉３０内の設定温度を、前述の接合温度Ｔｃ（１０５０℃）に設定して、この温度を所定時間維持しつつ、被接合板１，２を加圧して、接合材を構成する二枚の被接合板１，２を液相拡散接合する。なお、同図中、実線は設定温度を示し、一点鎖線は被接合板１，２の外周縁部の温度を示し、破線は被接合板の中央部の温度を示している。
【００６４】
一方、本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）前の初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、被接合板１，２の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づけつつも、被接合板１，２の温度部分の均一化を図るために二つの設定温度を設定する。
【００６５】
図４に示すように、第一初期設定温度Ｔ１は、インサート金属の固相線温度９７０℃よりも、１００℃以上低い温度で、例えば、８５０℃である。また、第二初期設定温度Ｔ2は、接合温度１０５０℃よりも１００℃以上高い温度で、例えば、１２００℃である。
【００６６】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、まず、真空加熱炉３０内の設定温度を第一初期設定温度Ｔ１まで、言い換えると、固相線温度よりも低いがこの固相線温度に近い温度まで急激に上げて、被接合板１，２の温度を短時間で上昇させる。そして、この第一初期設定温度Ｔ１を所定時間維持して、被接合板１，２の温度分布の均一化を図る。
【００６７】
初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）では、被接合板１，２の外周縁５３部４ａ及び中央部がいずれもほぼ第一初期設定温度Ｔ１になると、言い換えると、被接合板１，２の温度分布がほぼ均一になると、真空加熱炉３０内の設定温度を第二初期設定温度Ｔ2まで、言い換えると、接合温度Ｔｃよりも高い温度まで急激に上げて、被接合板１，２の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づける。そして、この第二初期設定温度Ｔ2を所定時間維持した後、前述の本加熱・加圧工程（Ｓ２４ｂ）に移行して、設定温度を接合温度Ｔｃにまで下げる。
【００６８】
なお、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）における第一初期設定温度Ｔ１の維持時間は、コンピュータによる被接合材の加熱シミュレート又は実際の試験により、被接合板１，２の温度分布がほぼ均一になる時間を求めておき、
【００６９】
このように、本実施形態では、初期加熱・加圧工程（Ｓ２４ａ）で、真空加熱炉３０内の設定温度を接合温度Ｔｃよりも高い第二初期設定温度に一時的に設定しているので、図５に示すように、設定温度を接合温度よりも高い第二初期設定温度に設定しない場合よりも、短時間で、被接合板１，２を接合温度Ｔｃにすることができる。さらに、本実施形態では、被接合板１，２の外周縁部よりも温度上昇が緩慢な中央部の温度を短時間で接合温度Ｔｃに近づけることができるため、外周縁部が液相線温度に達した時点での、外周縁部と中央部との温度差Δｔ１を、図５の場合（Δｔ２）よりも小さくすることができる。言い換えると、本実施形態では、短時間で温度分布の均一化を図ることができる。また、本実施形態では、短時間で、被接合板１，２を接合温度Ｔｃにすることができため、インサート金属から融点降下元素が拡散して、インサート金属の固相線温度が上昇するのを防ぐことができる。
【００７０】
以上、本実施形態では、被接合板１，２を均一加圧することができると共に、被接合板１，２を均一加熱することができるので、接合板の構成する二枚の被接合板１，２の接合信頼性を高めることができる。さらに、本実施形態では、短時間で被接合板１，２を接合温度にすることができる上に、被接合板１，２の組を複数積層して、複数の組を構成する各被接合板１，２相互を一度に接合できるので、接合板の製造効率を高めることができる。
【００７１】
なお、本実施形態では、接合品を構成する被接合部材の数量が２個であるが、接合品を構成する被接合部材の数量が３個以上であってもよい。
【００７２】
また、本実施形態では、被接合部材相互を液相拡散接合で接合する例であるが、本発明はこれに限定されるものではなく、インサート材を用いる場合やインサート材を用いない場合がある固相拡散接合で被接合部材相互を接合する場合でも、ろう材を用いて被接合部材相互をろう付接合する場合でも適用できることは言うまでもない。
【符号の説明】
【００７３】
１，２：被接合板（被接合部材）、３：接合板（接合品）、４：接合防止シート、１０：尾筒、１１：第一加圧体、１１ａ：グラファイトブロック、１２：第二加圧体（均圧板）、３０：真空加熱炉、４０：加熱装置、４１：ヒータ、４５：ヒータ回路、５０：加圧装置、５１：プレス軸、５５：油圧装置、６０：真空装置、７０：制御装置
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の被接合部材を積層する積層工程と、積層された該複数の該被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧する加熱・加圧工程を実行して、複数の被接合部材相互を接合し、接合品を製造する接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材に対して前記積層方向に加圧するプレス軸と、該複数の被接合部材との間の位置に、相対的に熱伝導率の高い第一加圧体を配すると共に、該第一加圧体と該複数の被接合部材との間の位置に、該第一加圧体よりも剛性の高く且つ一つの部材で構成されている第二加圧体を配する加圧体配置工程を、前記加熱・加圧工程の前に実行し、
前記加熱・加圧工程では、積層された複数の前記被接合部材を加熱しつつ、前記加圧体配置工程で配された前記第一加圧体及び前記第二加圧体を介して、前記プレス軸により該複数の被接合部材を加圧し、
積層された前記複数の前記被接合部材に対する前記第一加圧体及び前記第二加圧体のそれぞれの対向面の大きさは、前記プレス軸に対する該複数の被接合部材の対向面の大きさ以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の接合品の製造方法において、
前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、前記複数の被接合部材のうち、前記積層方向で前記プレス軸に最も近い被接合部材の外周縁と、前記プレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の接合品の製造方法において、
前記加熱・加圧工程で、複数の前記プレス軸により前記複数の被接合部材を加圧する場合、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、隣り合っている前記プレス軸のうち、一方のプレス軸の加圧面の外周縁と他方のプレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、前記接合品を成す前記複数の被接合部材の組を、前記積層方向に複数積層する、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項５】
請求項４に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、複数の前記組の相互間に、前記積層方向で隣り合っている組相互の接合を防ぐ接合防止シートを入れる、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項６】
請求項５に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、複数の前記組で互いに対向している対向面よりも大きな前記接合防止シートを用い、複数の該組の相互間に該接合防止シートを入れる際に、該組を構成する前記複数の被接合部材の外側周縁から該接合防止シートの周縁部をはみ出させて、該周縁部を垂れ下げて、該接合防止シートの下方に位置し、該組を構成する該複数の被接合部材の外側周面を該周縁部で覆う、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記第一加圧体は、複数のグラファイトブロックで構成されている、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材及び前記第二加圧体は、いずれも合金で、且つ合金を形成する主成分が同じである、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記第二加圧体の熱伝導率は、前記第一加圧体の熱伝導率よりも低い、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項１０】
請求項１から９のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記加熱・加圧工程は、加熱設定温度として、前記複数の被接合部材を接合するための接合温度よりも高い温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する初期加熱・加圧工程と、該初期加熱・加圧工程後に、該加熱設定温度として該接合温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する主加熱・加圧工程と、を有する、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項１１】
内部に燃焼ガスが滞在する筒を有する燃焼器の製造方法において、
請求項１から１０のいずれか一項に記載の接合品の製造方法で、該接合品として、前記筒を形成する接合板を製造し、
前記接合板を曲げ加工した後、曲げられた該接合板の端部相互を接合して、前記筒を形成する、
ことを特徴とする燃焼器の製造方法。
【請求項１】
複数の被接合部材を積層する積層工程と、積層された該複数の該被接合部材を加熱しつつ積層方向に加圧する加熱・加圧工程を実行して、複数の被接合部材相互を接合し、接合品を製造する接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材に対して前記積層方向に加圧するプレス軸と、該複数の被接合部材との間の位置に、相対的に熱伝導率の高い第一加圧体を配すると共に、該第一加圧体と該複数の被接合部材との間の位置に、該第一加圧体よりも剛性の高く且つ一つの部材で構成されている第二加圧体を配する加圧体配置工程を、前記加熱・加圧工程の前に実行し、
前記加熱・加圧工程では、積層された複数の前記被接合部材を加熱しつつ、前記加圧体配置工程で配された前記第一加圧体及び前記第二加圧体を介して、前記プレス軸により該複数の被接合部材を加圧し、
積層された前記複数の前記被接合部材に対する前記第一加圧体及び前記第二加圧体のそれぞれの対向面の大きさは、前記プレス軸に対する該複数の被接合部材の対向面の大きさ以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の接合品の製造方法において、
前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、前記複数の被接合部材のうち、前記積層方向で前記プレス軸に最も近い被接合部材の外周縁と、前記プレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の接合品の製造方法において、
前記加熱・加圧工程で、複数の前記プレス軸により前記複数の被接合部材を加圧する場合、前記第一加圧体と前記第二加圧体とを併せた前記積層方向の厚さは、隣り合っている前記プレス軸のうち、一方のプレス軸の加圧面の外周縁と他方のプレス軸の加圧面の外周縁との間の距離であって、前記積層方向に対して垂直な方向における最短距離以上である、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、前記接合品を成す前記複数の被接合部材の組を、前記積層方向に複数積層する、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項５】
請求項４に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、複数の前記組の相互間に、前記積層方向で隣り合っている組相互の接合を防ぐ接合防止シートを入れる、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項６】
請求項５に記載の接合品の製造方法において、
前記積層工程では、複数の前記組で互いに対向している対向面よりも大きな前記接合防止シートを用い、複数の該組の相互間に該接合防止シートを入れる際に、該組を構成する前記複数の被接合部材の外側周縁から該接合防止シートの周縁部をはみ出させて、該周縁部を垂れ下げて、該接合防止シートの下方に位置し、該組を構成する該複数の被接合部材の外側周面を該周縁部で覆う、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記第一加圧体は、複数のグラファイトブロックで構成されている、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記複数の被接合部材及び前記第二加圧体は、いずれも合金で、且つ合金を形成する主成分が同じである、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記第二加圧体の熱伝導率は、前記第一加圧体の熱伝導率よりも低い、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項１０】
請求項１から９のいずれか一項に記載の接合品の製造方法において、
前記加熱・加圧工程は、加熱設定温度として、前記複数の被接合部材を接合するための接合温度よりも高い温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する初期加熱・加圧工程と、該初期加熱・加圧工程後に、該加熱設定温度として該接合温度を設定して、該複数の被接合部材を加熱する主加熱・加圧工程と、を有する、
ことを特徴とする接合品の製造方法。
【請求項１１】
内部に燃焼ガスが滞在する筒を有する燃焼器の製造方法において、
請求項１から１０のいずれか一項に記載の接合品の製造方法で、該接合品として、前記筒を形成する接合板を製造し、
前記接合板を曲げ加工した後、曲げられた該接合板の端部相互を接合して、前記筒を形成する、
ことを特徴とする燃焼器の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【公開番号】特開２０１２−６０２７（Ｐ２０１２−６０２７Ａ）
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１４２６２５（Ｐ２０１０−１４２６２５）
【出願日】平成２２年６月２３日（２０１０．６．２３）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１月１２日（２０１２．１．１２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年６月２３日（２０１０．６．２３）
【出願人】（０００００６２０８）三菱重工業株式会社 (10,378)
【Ｆターム（参考）】
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