熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法
【課題】幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下において、熱間スラブの座屈や表面欠陥発生を防止して安定的に幅圧下を可能とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法を提供する。
【解決手段】熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量を下記式（１）にて予測し、該予測値に応じて、座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する。［式中、ΔＨは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。］
【解決手段】熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量を下記式（１）にて予測し、該予測値に応じて、座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する。［式中、ΔＨは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。］
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下（幅プレス）において、熱間スラブの座屈を防止して安定的に幅圧下を可能とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
熱間スラブの幅変更手段として、連続鋳造プロセスにて製造されたスラブを温度が低下しないうちに、あるいは一旦温度が低下した後に加熱炉に投入して所定の温度まで加熱した状態にて、該熱間スラブの板幅方向に相対峙して設置された１対のプレス金型にて熱間スラブを板幅方向に間欠的に圧下する幅プレス装置が用いられている。
【０００３】
この幅プレス装置による幅圧下では、通常、９００〜２０００ｍｍ程度の幅の熱間スラブに対して最大３００〜３５０ｍｍ程度の幅圧下が行われており、連続鋳造にて同一幅に鋳造されたスラブより異なる幅の鋼板製品の製造を可能としている。これにより、連続鋳造プロセスでの幅変更回数の低減、熱間圧延プロセスでのスケジュールフリー圧延の拡大、コイル単重の増大など、鋼板製造プロセスの生産性向上や合理化に大きく寄与しており、そのメリットは幅プレス装置による幅圧下能力が大きいほど拡大する。
【０００４】
しかしながら、薄板製造に供される熱間スラブの形状は、厚みに対する幅の比が３〜１０程度と大きいことから、特に幅圧下量（幅プレス量）が２５０ｍｍ程度以上の条件では、幅圧下（幅プレス）による塑性不安定状態、すなわち、図７に一例を示すように、スラブ１０に上方向あるいは下方向への座屈現象が生じやすくなる。座屈現象は、不均一性に由来する極僅かな不釣合いにより生じた僅かな曲げ応力が系を不安定状態に導いてしまう現象であり、初期スラブ形状やスラブ温度の非対称性、あるいは金型形状や幅プレス動作の非対称等、何らかの初期不整が存在する場合に顕在化しやすい。そして、スラブの幅プレス中に一旦座屈が生じてしまうと、そこから尾端にかけて座屈量が拡大し、特に自由端となる最尾端部では大きく発散して折れ曲がり高さが数百ｍｍもの大座屈形状となることもある。このような場合、引き続き行われる熱間圧延において、座屈部がデスケーリング装置等の設備に衝突して破損したり、圧延での噛み込み不良などを引き起こしたりする原因となる。このことから、幅プレスでスラブに大座屈が生じた場合には、圧延作業を中止し、クレーンにてそのままライン外に払い出して冷却処理する等されており、熱間圧延ラインの生産性を落とす１要因となっている。また、座屈高さが圧延可能な範囲であったとしても、座屈部は幅圧下による変形が上凸形状あるいは下凸形状の変形となってしまっていることから、所定の幅圧下変形量が確保できていないことになる。このことから、座屈部は水平圧延にて板幅方向に大きく幅戻りする方向に変形し、座屈部と正常幅圧下部との幅戻り量の違いによって長手方向に大きな板幅変動を生じることとなる。そして、座屈現象は幅圧下量が大きい条件ほど発生しやすいことから、実操業ではやむなく幅圧下量を規制した運用がなされており、幅プレスでの座屈トラブルは生産性、歩留まりの観点から大きな問題となっている。
【０００５】
この座屈の発生を抑止する目的で、通常、幅プレス装置には上下１対あるいは複数対の座屈拘束ロール（押さえロール）が具備されており、この座屈拘束ロールによって熱間スラブを上下から拘束するようにしているが、座屈を抑制するために過大な押さえ力を負荷した場合にはスラブ表面にロールが食い込んでロールエッジ部近辺に表面欠陥が発生することや、座屈拘束ロールに押さえ力を与えている油圧シリンダー等の設備保護の点から、座屈が拡大して過大な押さえ力が加わった場合には、油圧シリンダーの油圧を解放する処置等がなされており、それだけでは確実に座屈を拘束することは困難となっている。
【０００６】
そこで、前述したように、幅プレス時の座屈トラブルは大きな経済的損失を発生させることから、これまで、幅プレス時の座屈防止のために様々な提案がなされている。例えば、座屈の発生と座屈拘束ロールによる表面凹み発生の両者を防止する条件として、座屈拘束ロールに加える力（荷重）を幅圧下力の約１０％としたもの（例えば特許文献１）や、座屈拘束ロールに加える力（荷重）を幅圧下量によって調整するようにしたもの（例えば特許文献２）等、座屈拘束ロールの押さえ力の適正化による座屈拘束技術が提案されている。また、スラブの先端部、定常部、尾端部において座屈拘束ロールの位置をライン方向（スラブ長手方向）に変更する技術が提案されている（例えば特許文献３、４）。
【０００７】
しかしながら、これらの先行技術は、特に、スラブ最先端部における座屈拘束ロールの上下位置の設定に問題があった。スラブ最先端部の変形の特異性を考慮していなかったからである。
【０００８】
そこで、出願人は、先に、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整することを提案した（特許文献５）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭６４−２７０７号公報
【特許文献２】特開昭６２−１０１３３６号公報
【特許文献３】特開昭６２−１０１３３５号公報
【特許文献４】特開平９−３２７７０７号公報
【特許文献５】特開２００９−２４８１８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、出願人のその後の研究により、さらなる改善の余地があることがわかってきた。
【００１１】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下において、熱間スラブの座屈や表面欠陥発生を防止して安定的に幅圧下を可能とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
すなわち、本発明は、以下の通りである。
【００１３】
［１］熱間スラブの上面側と下面側に座屈拘束用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法であって、下記式（１）により、前記板厚増肉量を予測する
ことを特徴とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１４】
【数１】
【００１５】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。
【００１６】
［２］間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロールの高さ位置を前記板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロールに所定の拘束荷重を負荷することを特徴とする［１］に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１７】
［３］前記板厚増肉量の予測値は、スラブの鋼種、スラブの温度、プレス金型平行部接触長さによって算出することを特徴とする［１］または［２］に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１８】
［４］［１］ないし［３］のいずれかの熱間圧延における幅プレスの座屈防止方法を用いた熱延金属板の製造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明により、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下において、熱間スラブの座屈や表面欠陥発生を防止して安定的な幅圧下が可能となった。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に至る研究の結果について説明するための図である。
【図２】本発明の一実施形態における座屈拘束ロールの高さ位置を示す図である。
【図３】本発明の一実施形態における座屈拘束荷重の算出方法の説明図である。
【図４】幅圧下時のスラブの変形域を示す図である。
【図５】幅圧下時のスラブの板厚増肉挙動を示す図である。
【図６】従来の設定方法による座屈形状の例を示す図である。
【図７】幅圧下によるスラブの座屈を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の一実施形態について説明する。
【００２２】
幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下においては、図４（ａ）に示すごとくスラブ先端部１０ａでは斜線にて示した変形領域の前方には変形の拘束となるものが存在しない自由端であるのに対し、図４（ｂ）に示すごとくスラブ長手方向の定常圧下部（定常部）１０ｂでは圧下領域の前後に変形の拘束となる部分が存在しており、両者では幅圧下によって生じる板厚増肉挙動が大きく異なる。特に、スラブ幅が狭く幅圧下量が大きい条件では、スラブ先端部１０ａでは幅圧下による歪が板幅内部までとどきやすく、板厚プロフィルは図５（ａ）に示すごとく板幅中央部で厚くなる凸形状となりやすい。これに対し、スラブ長手方向の定常圧下部１０ｂでは、変形領域前後の非変形域の存在により幅圧下による歪が板幅内部までとどかず、変形が板幅エッジ近傍に集中することから、図５（ｂ）に示すように板幅エッジ近傍の板厚が厚くなるドッグボーン形状となりやすい。
【００２３】
通常、座屈拘束ロールのバレル長は３００〜４００ｍｍ程度であり、金型圧下位置近傍にてスラブ幅中央部を上下から押さえて座屈を抑制しており、幅圧下条件から定常圧下部１０ｂでのスラブ幅中央部厚みとドッグボーン最大高さを予測し、その予測値に応じて搬送テーブル高さ、ピンチロール高さ、座屈拘束ロール高さなどの設定を行っている。
【００２４】
しかしながら、前記したようにスラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂでの板厚断面プロフィルは大きく異なっており、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂでのスラブ幅中央部近辺の板厚の差（板厚増肉量の差）は、幅圧下条件によっては３０ｍｍ以上に達することもある。
【００２５】
したがって、スラブ長手方向の板厚増肉挙動に合わせて各種設定を行うことが望ましく、本発明者等はこのような視点から幅プレスにおける各種設定方法について検討を重ねた結果、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、スラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂでの板厚断面プロフィルの相異に起因して先端部１０ａにて座屈現象が発生しやすく、かつ先端部１０ａにて座屈形状となった場合には、図７に示したように、スラブ１０全長にわたり同じ方向の座屈傾向が継承され、特に自由端となる尾端部（最尾端部）１０ｃ近傍にて急激に座屈が発散することを見出した。
【００２６】
すなわち、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、定常圧下部１０ｂでのスラブ幅中央部近辺の板厚（板厚増肉量）の予測値によりスラブ下面側の座屈拘束ロールの高さ位置を設定しているが、図５（ａ）、（ｂ）に示したように、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂとでは、スラブ幅中央部近辺の板厚（板厚増肉量）に大きな差があることと、幅圧下中のスラブの側面は金型との接触による摩擦力によって高さ方向位置が固定されていることから、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、図６（ａ）に示すように、スラブの先端部１０ａでスラブ幅中央部の大きな板厚増肉がスラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂに拘束されて、上方向に凸形状の座屈形状となることが不可避であった。そして、スラブ先端部１０ａにて上凸形状の座屈形状が発生してしまった場合には、尾端部１０ｃでは、図６（ｂ）に示すような大座屈形状となりやすい。
【００２７】
そこで、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂとでは、座屈拘束ロールの高さ位置をスラブ幅中央部近辺の板厚差（板厚増肉量差）ΔＳに応じて適切に変更することが重要であり、スラブの先端部１０ａでは、スラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂの高さ位置を定常部１０ｂに比べて板厚差ΔＳの１／２下げる必要がある。例えば、スラブの先端部１０ａのスラブ幅中央部近辺の板厚が定常圧下部１０ｂのスラブ幅中央部近辺の板厚に比べて３０ｍｍ程度厚くなること（ΔＳ≒３０ｍｍ）が予測される場合には、スラブの先端部１０ａでは、スラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂの高さ位置を定常部１０ｂに比べて１５ｍｍ程度下げる必要がある。
【００２８】
そこで、出願人は、特許文献５において、スラブ上面側の座屈拘束用ロール１２ａとスラブ下面側の座屈拘束用ロール１２ｂを備えた幅プレス装置によって熱間スラブ１０を間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部１０ａおよび定常部１０ｂの板厚増肉量の予測値に応じて、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を調整するようにした。
【００２９】
つまり、スラブの先端部１０ａの幅圧下時には、図５（ａ）に示したような、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂで拘束しない場合に予測される板厚増肉挙動（板厚断面プロフィル）に基づいて、図２（ａ）に示すように、その板厚増肉後のスラブ幅中央部に座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂが接するように座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を設定するようにした。一方、スラブの定常部１０ｂの幅圧下時には、図５（ｂ）に示したような、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂで拘束しない場合に予測される板厚増肉挙動（板厚断面プロフィル）に基づいて、図２（ｂ）に示すように、その板厚増肉後のスラブ幅中央部に座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂが接するように座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を設定するようにした。
【００３０】
なお、上述したようなメカニズムで発生する座屈を防止するためには、スラブの先端部１０ａの幅圧下時には、座屈拘束ロール１２ａ、１２ｂをスラブの上下方向に退避させておくことが有効とも考えられるが、発明者等は、研究の末、スラブの先端部１０ａと、スラブの定常部１０ｂとでは、図１に示すような、幅圧下率と幅中央部での板厚増肉率の関係があることを見出した。このことを数式に置き換えると下記式（１）のようになる。
【００３１】
【数１】
【００３２】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量[ｍｍ]、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅[ｍｍ]、ΔＷは幅圧下量[ｍｍ]、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚[ｍｍ]である。
【００３３】
スラブの先端部１０ａと、スラブの定常部１０ｂとで、同一の式を用いて、係数を変えるだけで、幅圧下率と板厚増肉率の関係を表すことができ、熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整することができるようになる。図１の結果から解析すると、αは、熱間スラブの先端部ではα＝1.85、定常部ではα＝0.93である。
【００３４】
さらに、スラブの先端部１０ａでの座屈現象はスラブの偏熱による非対称変形や、上下非対称冷却等によって生じるスラブＣ反り形状等の非対称性、不均一性によって発生すると考えられることから、スラブ先端部１０ａにて確実に座屈を防止するためには、幅圧下によるスラブの先端部１０ａの板厚増肉挙動に応じてスラブ下面側の座屈拘束ロール１０ｂの位置を適切に設定し、かつスラブ上面側の拘束ロール１０ａの位置は固定化せずに所定の座屈拘束荷重を負荷することが好ましい。
【００３５】
すなわち、この実施形態においては、間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロール１２ｂの高さ位置を板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロール１２ａには所定の拘束荷重を負荷する（見方を変えれば、上面側の座屈拘束ロール１２ａの高さ位置が、所定量の反力を受ける位置に調整される）ようにしている。
【００３６】
その際、スラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂにおいて、幅圧下による板厚増肉量を精度よく予測することが重要となるが、幅圧下による板厚増肉量は、スラブの鋼種、スラブの温度、そしてスラブの先端部１０ａでは金型１１の平行部との接触長さにも依存するため、予め実験や数値計算にてこれらのパラメータによる板厚増肉量への影響を調査して定式化しておくのも好ましい。
【００３７】
また、スラブ上面側の拘束ロール１０ａに負荷する座屈拘束荷重については、その目安として、図３に示した関係より、下記（２）式にて算出が可能である。
【００３８】
【数２】
【００３９】
ここで、Ｆは座屈拘束荷重、Ｐｘは幅圧下荷重、Ｚ* は許容座屈量、Ｗは幅圧下前のスラブ幅、ΔＷは幅圧下量である。
【００４０】
図３に示すように、スラブ１０の幅圧下によってスラブ幅方向に作用する力Ｐの水平方向成分Ｐｘが幅圧下荷重であり、垂直方向成分Ｐｙがスラブ上面側の拘束ロール１０ａに作用する反力となる。すなわち、座屈拘束荷重Ｆ＝２×反力Ｐｙとなり、Ｐｙ／Ｐｘ＝Ｚ* ／（（Ｗ−ΔＷ）／２）という幾何学的関係から（２）式が導かれる。
【００４１】
そして、幅圧下荷重Ｐｘは、前述した板厚増肉量と同様に、スラブ幅圧下条件（スラブの鋼種、スラブの温度、金型１１平行部との接触長さ）によって算出可能であり、（２）式では許容座屈量Ｚ*が座屈拘束荷重Ｆを決定するパラメータとなる。
【００４２】
（２）式によると、スラブ形状に非対称性が存在しない場合には座屈許容量Ｚ*が小さいほど必要な座屈拘束荷重Ｆは小さくなり、極論すれば座屈拘束荷重Ｆは０でよいこととなる。しかしながら、実際にはスラブヤードでの上下不均一冷却等によりスラブのＣ反りが発生していることもあり、実際の操業でのＣ反り量調査や、座屈拘束ロール１２ａの押し付けにより表面疵を発生させないための座屈拘束荷重条件の調査等を実施して、調整係数である許容座屈量Ｚ* を設定すればよい。
【符号の説明】
【００４３】
１０ 熱間スラブ
１０ａ 熱間スラブの先端部
１０ｂ 熱間スラブの定常部（定常部圧下部）
１０ｃ 熱間スラブの尾端部
１１ プレス金型
１２ａ スラブ上面側の座屈拘束ロール
１２ｂ スラブ下面側の座屈拘束ロール
【技術分野】
【０００１】
本発明は、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下（幅プレス）において、熱間スラブの座屈を防止して安定的に幅圧下を可能とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
熱間スラブの幅変更手段として、連続鋳造プロセスにて製造されたスラブを温度が低下しないうちに、あるいは一旦温度が低下した後に加熱炉に投入して所定の温度まで加熱した状態にて、該熱間スラブの板幅方向に相対峙して設置された１対のプレス金型にて熱間スラブを板幅方向に間欠的に圧下する幅プレス装置が用いられている。
【０００３】
この幅プレス装置による幅圧下では、通常、９００〜２０００ｍｍ程度の幅の熱間スラブに対して最大３００〜３５０ｍｍ程度の幅圧下が行われており、連続鋳造にて同一幅に鋳造されたスラブより異なる幅の鋼板製品の製造を可能としている。これにより、連続鋳造プロセスでの幅変更回数の低減、熱間圧延プロセスでのスケジュールフリー圧延の拡大、コイル単重の増大など、鋼板製造プロセスの生産性向上や合理化に大きく寄与しており、そのメリットは幅プレス装置による幅圧下能力が大きいほど拡大する。
【０００４】
しかしながら、薄板製造に供される熱間スラブの形状は、厚みに対する幅の比が３〜１０程度と大きいことから、特に幅圧下量（幅プレス量）が２５０ｍｍ程度以上の条件では、幅圧下（幅プレス）による塑性不安定状態、すなわち、図７に一例を示すように、スラブ１０に上方向あるいは下方向への座屈現象が生じやすくなる。座屈現象は、不均一性に由来する極僅かな不釣合いにより生じた僅かな曲げ応力が系を不安定状態に導いてしまう現象であり、初期スラブ形状やスラブ温度の非対称性、あるいは金型形状や幅プレス動作の非対称等、何らかの初期不整が存在する場合に顕在化しやすい。そして、スラブの幅プレス中に一旦座屈が生じてしまうと、そこから尾端にかけて座屈量が拡大し、特に自由端となる最尾端部では大きく発散して折れ曲がり高さが数百ｍｍもの大座屈形状となることもある。このような場合、引き続き行われる熱間圧延において、座屈部がデスケーリング装置等の設備に衝突して破損したり、圧延での噛み込み不良などを引き起こしたりする原因となる。このことから、幅プレスでスラブに大座屈が生じた場合には、圧延作業を中止し、クレーンにてそのままライン外に払い出して冷却処理する等されており、熱間圧延ラインの生産性を落とす１要因となっている。また、座屈高さが圧延可能な範囲であったとしても、座屈部は幅圧下による変形が上凸形状あるいは下凸形状の変形となってしまっていることから、所定の幅圧下変形量が確保できていないことになる。このことから、座屈部は水平圧延にて板幅方向に大きく幅戻りする方向に変形し、座屈部と正常幅圧下部との幅戻り量の違いによって長手方向に大きな板幅変動を生じることとなる。そして、座屈現象は幅圧下量が大きい条件ほど発生しやすいことから、実操業ではやむなく幅圧下量を規制した運用がなされており、幅プレスでの座屈トラブルは生産性、歩留まりの観点から大きな問題となっている。
【０００５】
この座屈の発生を抑止する目的で、通常、幅プレス装置には上下１対あるいは複数対の座屈拘束ロール（押さえロール）が具備されており、この座屈拘束ロールによって熱間スラブを上下から拘束するようにしているが、座屈を抑制するために過大な押さえ力を負荷した場合にはスラブ表面にロールが食い込んでロールエッジ部近辺に表面欠陥が発生することや、座屈拘束ロールに押さえ力を与えている油圧シリンダー等の設備保護の点から、座屈が拡大して過大な押さえ力が加わった場合には、油圧シリンダーの油圧を解放する処置等がなされており、それだけでは確実に座屈を拘束することは困難となっている。
【０００６】
そこで、前述したように、幅プレス時の座屈トラブルは大きな経済的損失を発生させることから、これまで、幅プレス時の座屈防止のために様々な提案がなされている。例えば、座屈の発生と座屈拘束ロールによる表面凹み発生の両者を防止する条件として、座屈拘束ロールに加える力（荷重）を幅圧下力の約１０％としたもの（例えば特許文献１）や、座屈拘束ロールに加える力（荷重）を幅圧下量によって調整するようにしたもの（例えば特許文献２）等、座屈拘束ロールの押さえ力の適正化による座屈拘束技術が提案されている。また、スラブの先端部、定常部、尾端部において座屈拘束ロールの位置をライン方向（スラブ長手方向）に変更する技術が提案されている（例えば特許文献３、４）。
【０００７】
しかしながら、これらの先行技術は、特に、スラブ最先端部における座屈拘束ロールの上下位置の設定に問題があった。スラブ最先端部の変形の特異性を考慮していなかったからである。
【０００８】
そこで、出願人は、先に、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整することを提案した（特許文献５）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭６４−２７０７号公報
【特許文献２】特開昭６２−１０１３３６号公報
【特許文献３】特開昭６２−１０１３３５号公報
【特許文献４】特開平９−３２７７０７号公報
【特許文献５】特開２００９−２４８１８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、出願人のその後の研究により、さらなる改善の余地があることがわかってきた。
【００１１】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下において、熱間スラブの座屈や表面欠陥発生を防止して安定的に幅圧下を可能とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
すなわち、本発明は、以下の通りである。
【００１３】
［１］熱間スラブの上面側と下面側に座屈拘束用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法であって、下記式（１）により、前記板厚増肉量を予測する
ことを特徴とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１４】
【数１】
【００１５】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。
【００１６】
［２］間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロールの高さ位置を前記板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロールに所定の拘束荷重を負荷することを特徴とする［１］に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１７】
［３］前記板厚増肉量の予測値は、スラブの鋼種、スラブの温度、プレス金型平行部接触長さによって算出することを特徴とする［１］または［２］に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【００１８】
［４］［１］ないし［３］のいずれかの熱間圧延における幅プレスの座屈防止方法を用いた熱延金属板の製造方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明により、幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下において、熱間スラブの座屈や表面欠陥発生を防止して安定的な幅圧下が可能となった。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明に至る研究の結果について説明するための図である。
【図２】本発明の一実施形態における座屈拘束ロールの高さ位置を示す図である。
【図３】本発明の一実施形態における座屈拘束荷重の算出方法の説明図である。
【図４】幅圧下時のスラブの変形域を示す図である。
【図５】幅圧下時のスラブの板厚増肉挙動を示す図である。
【図６】従来の設定方法による座屈形状の例を示す図である。
【図７】幅圧下によるスラブの座屈を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の一実施形態について説明する。
【００２２】
幅プレス装置による熱間スラブの幅圧下においては、図４（ａ）に示すごとくスラブ先端部１０ａでは斜線にて示した変形領域の前方には変形の拘束となるものが存在しない自由端であるのに対し、図４（ｂ）に示すごとくスラブ長手方向の定常圧下部（定常部）１０ｂでは圧下領域の前後に変形の拘束となる部分が存在しており、両者では幅圧下によって生じる板厚増肉挙動が大きく異なる。特に、スラブ幅が狭く幅圧下量が大きい条件では、スラブ先端部１０ａでは幅圧下による歪が板幅内部までとどきやすく、板厚プロフィルは図５（ａ）に示すごとく板幅中央部で厚くなる凸形状となりやすい。これに対し、スラブ長手方向の定常圧下部１０ｂでは、変形領域前後の非変形域の存在により幅圧下による歪が板幅内部までとどかず、変形が板幅エッジ近傍に集中することから、図５（ｂ）に示すように板幅エッジ近傍の板厚が厚くなるドッグボーン形状となりやすい。
【００２３】
通常、座屈拘束ロールのバレル長は３００〜４００ｍｍ程度であり、金型圧下位置近傍にてスラブ幅中央部を上下から押さえて座屈を抑制しており、幅圧下条件から定常圧下部１０ｂでのスラブ幅中央部厚みとドッグボーン最大高さを予測し、その予測値に応じて搬送テーブル高さ、ピンチロール高さ、座屈拘束ロール高さなどの設定を行っている。
【００２４】
しかしながら、前記したようにスラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂでの板厚断面プロフィルは大きく異なっており、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂでのスラブ幅中央部近辺の板厚の差（板厚増肉量の差）は、幅圧下条件によっては３０ｍｍ以上に達することもある。
【００２５】
したがって、スラブ長手方向の板厚増肉挙動に合わせて各種設定を行うことが望ましく、本発明者等はこのような視点から幅プレスにおける各種設定方法について検討を重ねた結果、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、スラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂでの板厚断面プロフィルの相異に起因して先端部１０ａにて座屈現象が発生しやすく、かつ先端部１０ａにて座屈形状となった場合には、図７に示したように、スラブ１０全長にわたり同じ方向の座屈傾向が継承され、特に自由端となる尾端部（最尾端部）１０ｃ近傍にて急激に座屈が発散することを見出した。
【００２６】
すなわち、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、定常圧下部１０ｂでのスラブ幅中央部近辺の板厚（板厚増肉量）の予測値によりスラブ下面側の座屈拘束ロールの高さ位置を設定しているが、図５（ａ）、（ｂ）に示したように、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂとでは、スラブ幅中央部近辺の板厚（板厚増肉量）に大きな差があることと、幅圧下中のスラブの側面は金型との接触による摩擦力によって高さ方向位置が固定されていることから、特許文献１〜特許文献４のような従来の設定方法では、図６（ａ）に示すように、スラブの先端部１０ａでスラブ幅中央部の大きな板厚増肉がスラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂに拘束されて、上方向に凸形状の座屈形状となることが不可避であった。そして、スラブ先端部１０ａにて上凸形状の座屈形状が発生してしまった場合には、尾端部１０ｃでは、図６（ｂ）に示すような大座屈形状となりやすい。
【００２７】
そこで、スラブの先端部１０ａと定常部１０ｂとでは、座屈拘束ロールの高さ位置をスラブ幅中央部近辺の板厚差（板厚増肉量差）ΔＳに応じて適切に変更することが重要であり、スラブの先端部１０ａでは、スラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂの高さ位置を定常部１０ｂに比べて板厚差ΔＳの１／２下げる必要がある。例えば、スラブの先端部１０ａのスラブ幅中央部近辺の板厚が定常圧下部１０ｂのスラブ幅中央部近辺の板厚に比べて３０ｍｍ程度厚くなること（ΔＳ≒３０ｍｍ）が予測される場合には、スラブの先端部１０ａでは、スラブ下面側の座屈拘束ロール１２ｂの高さ位置を定常部１０ｂに比べて１５ｍｍ程度下げる必要がある。
【００２８】
そこで、出願人は、特許文献５において、スラブ上面側の座屈拘束用ロール１２ａとスラブ下面側の座屈拘束用ロール１２ｂを備えた幅プレス装置によって熱間スラブ１０を間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部１０ａおよび定常部１０ｂの板厚増肉量の予測値に応じて、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を調整するようにした。
【００２９】
つまり、スラブの先端部１０ａの幅圧下時には、図５（ａ）に示したような、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂで拘束しない場合に予測される板厚増肉挙動（板厚断面プロフィル）に基づいて、図２（ａ）に示すように、その板厚増肉後のスラブ幅中央部に座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂが接するように座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を設定するようにした。一方、スラブの定常部１０ｂの幅圧下時には、図５（ｂ）に示したような、座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂで拘束しない場合に予測される板厚増肉挙動（板厚断面プロフィル）に基づいて、図２（ｂ）に示すように、その板厚増肉後のスラブ幅中央部に座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂが接するように座屈拘束用ロール１２ａ、１２ｂの高さ位置を設定するようにした。
【００３０】
なお、上述したようなメカニズムで発生する座屈を防止するためには、スラブの先端部１０ａの幅圧下時には、座屈拘束ロール１２ａ、１２ｂをスラブの上下方向に退避させておくことが有効とも考えられるが、発明者等は、研究の末、スラブの先端部１０ａと、スラブの定常部１０ｂとでは、図１に示すような、幅圧下率と幅中央部での板厚増肉率の関係があることを見出した。このことを数式に置き換えると下記式（１）のようになる。
【００３１】
【数１】
【００３２】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量[ｍｍ]、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅[ｍｍ]、ΔＷは幅圧下量[ｍｍ]、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚[ｍｍ]である。
【００３３】
スラブの先端部１０ａと、スラブの定常部１０ｂとで、同一の式を用いて、係数を変えるだけで、幅圧下率と板厚増肉率の関係を表すことができ、熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整することができるようになる。図１の結果から解析すると、αは、熱間スラブの先端部ではα＝1.85、定常部ではα＝0.93である。
【００３４】
さらに、スラブの先端部１０ａでの座屈現象はスラブの偏熱による非対称変形や、上下非対称冷却等によって生じるスラブＣ反り形状等の非対称性、不均一性によって発生すると考えられることから、スラブ先端部１０ａにて確実に座屈を防止するためには、幅圧下によるスラブの先端部１０ａの板厚増肉挙動に応じてスラブ下面側の座屈拘束ロール１０ｂの位置を適切に設定し、かつスラブ上面側の拘束ロール１０ａの位置は固定化せずに所定の座屈拘束荷重を負荷することが好ましい。
【００３５】
すなわち、この実施形態においては、間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロール１２ｂの高さ位置を板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロール１２ａには所定の拘束荷重を負荷する（見方を変えれば、上面側の座屈拘束ロール１２ａの高さ位置が、所定量の反力を受ける位置に調整される）ようにしている。
【００３６】
その際、スラブの先端部１０ａと定常圧下部１０ｂにおいて、幅圧下による板厚増肉量を精度よく予測することが重要となるが、幅圧下による板厚増肉量は、スラブの鋼種、スラブの温度、そしてスラブの先端部１０ａでは金型１１の平行部との接触長さにも依存するため、予め実験や数値計算にてこれらのパラメータによる板厚増肉量への影響を調査して定式化しておくのも好ましい。
【００３７】
また、スラブ上面側の拘束ロール１０ａに負荷する座屈拘束荷重については、その目安として、図３に示した関係より、下記（２）式にて算出が可能である。
【００３８】
【数２】
【００３９】
ここで、Ｆは座屈拘束荷重、Ｐｘは幅圧下荷重、Ｚ* は許容座屈量、Ｗは幅圧下前のスラブ幅、ΔＷは幅圧下量である。
【００４０】
図３に示すように、スラブ１０の幅圧下によってスラブ幅方向に作用する力Ｐの水平方向成分Ｐｘが幅圧下荷重であり、垂直方向成分Ｐｙがスラブ上面側の拘束ロール１０ａに作用する反力となる。すなわち、座屈拘束荷重Ｆ＝２×反力Ｐｙとなり、Ｐｙ／Ｐｘ＝Ｚ* ／（（Ｗ−ΔＷ）／２）という幾何学的関係から（２）式が導かれる。
【００４１】
そして、幅圧下荷重Ｐｘは、前述した板厚増肉量と同様に、スラブ幅圧下条件（スラブの鋼種、スラブの温度、金型１１平行部との接触長さ）によって算出可能であり、（２）式では許容座屈量Ｚ*が座屈拘束荷重Ｆを決定するパラメータとなる。
【００４２】
（２）式によると、スラブ形状に非対称性が存在しない場合には座屈許容量Ｚ*が小さいほど必要な座屈拘束荷重Ｆは小さくなり、極論すれば座屈拘束荷重Ｆは０でよいこととなる。しかしながら、実際にはスラブヤードでの上下不均一冷却等によりスラブのＣ反りが発生していることもあり、実際の操業でのＣ反り量調査や、座屈拘束ロール１２ａの押し付けにより表面疵を発生させないための座屈拘束荷重条件の調査等を実施して、調整係数である許容座屈量Ｚ* を設定すればよい。
【符号の説明】
【００４３】
１０ 熱間スラブ
１０ａ 熱間スラブの先端部
１０ｂ 熱間スラブの定常部（定常部圧下部）
１０ｃ 熱間スラブの尾端部
１１ プレス金型
１２ａ スラブ上面側の座屈拘束ロール
１２ｂ スラブ下面側の座屈拘束ロール
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間スラブの上面側と下面側に座屈拘束用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法であって、下記式（１）により、前記板厚増肉量を予測する
ことを特徴とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【数１】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。
【請求項２】
間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロールの高さ位置を前記板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロールに所定の拘束荷重を負荷することを特徴とする請求項１に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【請求項３】
前記板厚増肉量の予測値は、スラブの鋼種、スラブの温度、プレス金型平行部接触長さによって算出することを特徴とする請求項１または２に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかの熱間圧延における幅プレスの座屈防止方法を用いた熱延金属板の製造方法。
【請求項１】
熱間スラブの上面側と下面側に座屈拘束用ロールを備えた幅プレス装置によって熱間スラブを間欠的に幅圧下するに際して、幅圧下による熱間スラブの先端部および定常部の板厚増肉量の予測値に応じて、前記座屈拘束用ロールの高さ位置を調整する熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法であって、下記式（１）により、前記板厚増肉量を予測する
ことを特徴とする熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【数１】
ここに、ΔHは幅圧下後の熱間スラブ（幅中央部）の板厚増肉量、Ｗ０は幅圧下前の熱間スラブの幅、ΔＷは幅圧下量、Ｈ０は幅圧下前の熱間スラブの板厚である。
【請求項２】
間欠的に行う幅圧下のそれぞれの幅圧下中は、下面側の座屈拘束用ロールの高さ位置を前記板厚増肉量の予測値に応じて調整した位置に固定するとともに、上面側の座屈拘束ロールに所定の拘束荷重を負荷することを特徴とする請求項１に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【請求項３】
前記板厚増肉量の予測値は、スラブの鋼種、スラブの温度、プレス金型平行部接触長さによって算出することを特徴とする請求項１または２に記載の熱間スラブ幅プレスの座屈防止方法。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかの熱間圧延における幅プレスの座屈防止方法を用いた熱延金属板の製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１１−１４００５６（Ｐ２０１１−１４００５６Ａ）
【公開日】平成２３年７月２１日（２０１１．７．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２９２０（Ｐ２０１０−２９２０）
【出願日】平成２２年１月８日（２０１０．１．８）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年７月２１日（２０１１．７．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１月８日（２０１０．１．８）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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