軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法及び造粒物
【課題】軟質ポリオレフィン系樹脂を効率的に造粒する方法を提供する。
【解決手段】重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【解決手段】重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法に関する。さらに詳しくは、軟質ポリオレフィン系樹脂のべとつきを低減し、造粒物のブロッキングを防止できる造粒方法に関する。さらに、造粒後の、造粒物同士の再融着を防止できる造粒方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
軟質ポリオレフィン系樹脂は、環境負荷の大きい軟質塩化ビニル樹脂の代替品として、フィルム等の原料に広く使用されている。
軟質ポリオレフィン系樹脂は、その性質上、低分子量成分を多く含むことから、その造粒物の表面が粘着性を示すことがある。このため、重合した軟質ポリオレフィン樹脂を、製品として取り扱いやすいサイズに造粒する際、造粒物同士が粘着し塊を形成（ブロッキング）しやすいという問題がある。また、造粒後も、造粒物同士の再融着が発生しやすいという問題があった。
【０００３】
軟質ポリオレフィンの造粒方法としては、例えば、樹脂を、下向きの複数個の出口を有する押出ダイから、下方の冷却水槽に向けて押出し、ダイ出口の下面で回転式カッターにより切断してペレットとし、この切断した直後のペレットに対して、下方より離型剤含有冷却水を散水する方法が開示されている（例えば、特許文献1参照。）。
しかしながら、この方法は、特定の樹脂組成物を使用する必要や、造粒物表面に離型剤を塗布する必要があった。また、造粒後の冷却過程において、ペレットが水面に浮くため、冷却効率が低かった。
【０００４】
本発明者らは、軟質ポリオレフィン系樹脂を加熱溶融した後、その融点以下まで冷却しながら、撹拌・混練した後に造粒することで、得られる造粒物の粘着性を低減できることを見出し、特許出願を行っている（特許文献２）。
【０００５】
【特許文献１】特開平７−８８８３９号公報
【特許文献２】特開２００５−１７９５５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献２の方法では、重合後の樹脂を冷却した後に、再度、加熱溶融していたため、生産性が悪く、さらに改善の余地があった。また、樹脂の溶融後、冷却しながら撹拌、混練するために、混練機等の高価な設備が必要であった。さらに、造粒法によっては、冷却水槽にてペレットが浮いてしまうため、冷却効率が低かった。このため、造粒物の生産性向上の要請から、さらなる改善が求められていた。
本発明は、上記課題に鑑み、軟質ポリオレフィン系樹脂を効率的に造粒する方法を提供することを目的とする。
本発明はさらに、造粒後も、造粒物同士の再融着が発生しない、効率的な造粒方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この課題を解決するため、本発明者らは鋭意研究した結果、重合し脱揮した後の、溶融状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を一定温度に冷却し、その後、水中造粒法にて造粒することにより、樹脂の粘着性を低減し、また、樹脂を造粒後の工程（脱水工程）に移送する際にも冷却できるため、冷却効率を向上できることを見出した。
さらに、造粒工程で得られた軟質ポリオレフィン系樹脂を特定温度範囲で特定時間滞留処理することにより、造粒物同士の再融着を抑制できることも見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
本発明によれば、以下の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法及び造粒物が提供される。
１．重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、前記冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、前記水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
２．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合したものである上記１に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
３．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（１）〜（３）の特性を有するポリプロピレンである上記１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
４．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（４）の特性を有する１−ブテン重合体である上記１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
５．前記造粒工程後、前記軟質ポリオレフィン系樹脂を５０℃以下の温度、５分以上２４時間以下の時間で滞留処理を行う、上記１〜４のいずれかに記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
６．水槽を用いて前記滞留処理を行う、上記５記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
７．上記１〜６のいずれかに記載の造粒方法によって造粒した軟質ポリオレフィン系樹脂造粒物。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法では、脱揮工程の熱を有効利用し、また、冷却効率の高い水中造粒法を使用しているので生産性が高い。また、造粒時の冷却効率が高いため、設備の小型化が図れる。
さらに、本発明の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法によれば、造粒後、造粒物同士の再融着が発生しないことにより、製品の利用価値が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の造粒方法を具体的に説明する。
図１は本発明の造粒方法を説明するためのフロー図である。
原料であるオレフィン単量体は、溶液重合法や気相重合法等、常法により重合され軟質ポリオレフィン系樹脂となる。この樹脂から溶媒や未反応のモノマー成分等を除去するため、加熱、脱揮する。脱揮工程の温度は、通常１００℃〜２５０℃程度であるため、樹脂は溶融状態となっている。本発明では、この溶融状態の樹脂を冷却工程に直接移送する。これにより、樹脂の再加熱工程が不要となるため、生産効率を向上できる。
尚、脱揮工程は通常の溶融槽等の装置にて実施できる。また、溶融樹脂の移送は、ギヤポンプ等の移送手段を用いて、管路を通して行なうことができる。
【００１１】
本発明では、溶融状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に、好ましくは、融点（Ｔｍ−Ｄ）±２０℃の温度範囲に冷却した後に造粒する。これにより、造粒時における樹脂の粘着性を低減できる。従って、造粒時にペレットが粘着し合い、塊を形成することを抑制できる。
尚、本明細書において、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、１０ｍｇの試料を窒素雰囲気下、１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの、最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義する。
【００１２】
樹脂を冷却する装置としては、ポリマークーラー、ジャケット付混練機、ジャケット付ポリマーミキサー等が使用できる。比較的安価であり、設備コストの低減が図れることからポリマークーラーが好ましい。
【００１３】
樹脂の冷却後に、水中造粒を行なう。水中造粒法について、図面を参照しながら説明する。
図２は、水中造粒法を説明するための模式図である。
水中造粒法では、冷却機１１にて冷却された樹脂は、冷却機１１の先端に取り付けられた、所定形状の穴を１以上有するダイス１２を通過した後、カッティングチャンバー１３で切断されペレット形状となる。
【００１４】
カッティングチャンバー１３では、カッター刃が高速で回転し樹脂を切断する。また、チャンバー１３内の冷却水は、チャンバー１３、脱水機１４及び冷却水タンク１５を循環しており、切断されたペレットは、循環水流によりチャンバー１３から脱水機１４に搬送される。そして、脱水機１４により、ペレット樹脂と冷却水が分離され、ペレットが回収される。
水中造粒法を採用することにより、冷却水槽のようにペレットが水面に浮くことがなく、切断された樹脂ペレットが水流によって効率よく冷却されるため、冷却設備を小型化できる。
【００１５】
本発明では、水中造粒法における冷却水の温度を３０℃以下とする。好ましくは、２０℃以下であり、さらに好ましくは、１５℃以下である。冷却水の温度が３０℃より高い場合、造粒時の樹脂の冷却が不十分となるため、ペレット同士が結合し塊状となるおそれがある。
尚、冷却水の温度は、熱媒クーラーや熱媒ヒーター（図示せず）により加温・冷却して調整できる。
【００１６】
また、冷却水には融着防止剤を添加する。融着防止剤としては、シリコーン等が使用できる。
融着防止剤の添加量は、使用する融着防止剤の種類により適宜調整するが、例えば、シリコーンを使用した場合には、冷却水に１００重量ｐｐｍ〜５０００重量ｐｐｍ、好ましくは、５００重量ｐｐｍ〜１０００重量ｐｐｍ添加する。
【００１７】
カッティングチャンバーにおけるカッター刃の周速は、通常、１〜２０ｍ／ｓとし、１〜１０ｍ／ｓとすることが好ましい。
【００１８】
本発明の造粒方法が適用できる軟質ポリオレフィン系樹脂は、特に制限はないが、特に、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合した重合体に好ましく適用できる。メタロセン触媒を使用して重合した重合体は、分子量及び組成分布が均一であることから、結晶核を誘発する成分が著しく少なく、冷却機での冷却時においても流動性を有するためである。
【００１９】
炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン等を挙げることができる。軟質ポリオレフィン系樹脂は、これらα−オレフィンの単独重合体でもよく、共重合体でもよい。共重合体の場合には、上記のα−オレフィンの他、エチレンを含んでいてもよい。好ましくは、プロピレン系重合体及び１−ブテン系重合体である。
【００２０】
メタロセン系軟質ポリオレフィン樹脂は、シクロペンタジエニル環を有する周期律表第４属の遷移金属化合物及びメチルアルミノキサンあるいは周期律表第４属の遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成する化合物と有機アルミニウム化合物からなるメタロセン系触媒の存在下で、上記のα−オレフィンを重合させることにより製造することができる。
主触媒のシクロペンタジエニル環を有する周期律表第４属の遷移金属化合物としては、シクロアルカジエニル基又はその置換体、具体的には、インデニル基、置換インデニル基及びその部分水素化物からなる群から選ばれた少なくとも２個の基が低級アルキレン基あるいはシリレン基を介して結合した多座配位化合物を配位子とするジルコニウム、チタン、及びハフニウム化合物が挙げられる。
【００２１】
例えば、遷移金属化合物は、Ｈ．Ｈ．Ｂｒｉｎｔｚｉｎｇｅｒ ｅｔ ａｌ，Ｊ．Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌ．Ｃｈｅｍ．，２８８，６３（１９８５）に記載のエチレン−ビス−（インデニル）ジルコニウムジクロリドや、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１０９，６５４４（１９８７）に記載のエチレン−ビス−（インデニル）ハフニウムジクロリド、Ｈ．Ｙａｍａｚａｋｉ ｅｔ ａｌ，Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｌｅｔｔｅｒｓ，１８５３（１９８９）に記載のジメチルシリルビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリルビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドあるいはこれらの錯体のハフニウムジクロリド等のジルコニウム及びハフニウム化合物の立体硬質（ｓｔｅｒｅｏｒｉｇｉｄ）キラル（ｃｈｉｒａｌ）化合物がある。
【００２２】
具体的に例示すれば、エチレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロ−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（５−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（６−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（７−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（２，３−ジメチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４，７−ジメチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロ−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（５−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（６−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（７−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（２，３−ジメチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４，７−ジメチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（４−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（３−メチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（３−メチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２−メチル−４−フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリド等を挙げることができる。
【００２３】
また、（ジメチルシリレン）（ジメチルシリレン）−ビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（３−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（４，７−ジメチルインデニル）ジルコニウムジクロリド等及びこれらの化合物におけるジルコニウムをハフニウム、又はチタンに置換したものを挙げることができる。
【００２４】
助触媒の周期律表第４属の遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成する化合物としては、トリフェニルカルビニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート、リチウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレートのようなテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレートアニオン含有化合物や、トリフェニルカルビニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネート、リチウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネートのようなテトラ（ペンタフルオロフェニル）アルミネートアニオン含有化合物が好適に使用される。
【００２５】
また、有機アルミニウム化合物としては、少なくとも分子内に１個のＡｌ−Ｃ結合を有するものである。かかる有機アルミニウム化合物の具体例としては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリヘキシルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウムハライド、ジイソブチルアルミニウムハライド等のジアルキルアルミニウムハライド、トリアルキルアルミニウムとジアルキルアルミニウムハライドの混合物、テトラエチルジアルモキサン、テトラブチルアルモキサン等のアルキルアルモキサンが例示できる。これらの有機アルミニウム化合物の内、トリアルキルアルミニウム、トリアルキルアルミニウムとジアルキルアルミニウムハライドの混合物、アルキルアルモキサンが好ましく、特にトリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリエチルアルミニウムとジエチルアルミニウムクロリドの混合物及びテトラエチルジアルモキサンが好ましい。有機アルミニウムとしては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム等が好適に使用される。これらのメタロセン系触媒及び／又は助触媒は担持させて使用してもよく、担体としてはポリスチレン等の有機化合物、シリカ、アルミナ等の無機酸化物が挙げられる。
【００２６】
重合方法としては、塊状重合法、溶液重合法、気相重合法、懸濁重合法等のいずれの方法でもよいし、バッチ式、連続式のいずれでもよい。
また、予め少量のα−オレフィン、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン等で予備重合を行ってもよい。重合温度は通常、−５０〜２５０℃、好ましくは、０〜１５０℃の範囲であり、重合時間は通常、１〜１０時間の範囲であり、圧力は通常、常圧〜３００ｋｇ／ｃｍ２−Ｇの範囲である。
【００２７】
本発明の造粒方法は、以下の特性を有する軟質ポリプロピレン樹脂に、特に好ましく適用できる。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
【００２８】
融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０℃未満では、室温での取扱いが困難である場合があり、１２０℃を超える場合は、本発明の効果が効率的に得られないおそれがある。融点（Ｔｍ−Ｄ）は、好ましくは５０〜１００℃、より好ましくは６０〜９０℃である。
【００２９】
また、結晶化時間は３分以上であることが好ましい。結晶化時間が３分未満だと結晶化の促進効果が小さいためである。
結晶化時間は、結晶化の促進効果が顕著になることから、好ましくは５分以上、より好ましくは１０分以上である。
尚、結晶化時間は、示差走査型熱量計を用いて、試料を窒素雰囲気下、１９０℃で３分間溶融状態とした後、液化窒素を導入し急速（約３００℃／分）に２５℃まで降温後、この温度で保持し、試料温度が２５℃になった時点から、結晶化発熱ピークが観測されるまでの時間を意味する。
【００３０】
このような軟質ポリプロピレン樹脂は、融点以下に降温しても過冷却状態になり、流動性を失わない（結晶化温度以下になってもなかなか結晶化しない）。このため、融点以下の温度でも冷却機内において流動状態を維持し、冷却機から押出されたところで、はじめて結晶化するので、カッテイングがしやすい状態にできる。
尚、軟質ポリプロピレン樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）及び結晶化時間は、後述する立体規則性指数を調整することで制御できる。
【００３１】
軟質ポリプロピレン系樹脂のＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は、５０〜９０ｍｏｌ％のポリプロピレンであることが好ましい。
５０ｍｏｌ％未満では、べたつきが発生するおそれがあり、９０ｍｏｌ％を超えると加工性が低下するおそれがある。好ましくは５０〜８０ｍｏｌ％であり、より好ましくは６０〜８０ｍｏｌ％である。
尚、本発明において、ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠して求めた値を意味する。
【００３２】
また、軟質ポリオレフィン系樹脂は、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下の１−ブテン重合体であることも好ましい。ＰＢ立体規則性指数が２０を超えると、柔軟性の低下や加工性の低下が生じる。
尚、１−ブテン重合体は上述したポリプロピレンと同様に以下の（１）及び（２）の特性を有することが好ましい。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
さらに、１−ブテン重合体は、下記（４）の特性を有することが好ましい。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
【００３３】
本発明において、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」記載の方法に準拠して、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）及び異常挿入含有量（１，４挿入分率）を求め、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝を算出する。即ち、１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１−ブテン）分子中のメソペンタッド分率及び異常挿入含有量を求め、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝を算出する。
【００３４】
ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］及びＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は、触媒の種類の調整や、重合工程時に重合温度、モノマー濃度を調整することによって制御できる。
【００３５】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒工程後に、軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒物を所定温度にて所定期間滞留させることが好ましい。この工程を設けることにより、造粒後に生じる造粒物同士の再融着を防止することができる。
造粒物を滞留させるための設備としては、一般的な槽、配管等を用いることができる。槽を用いる場合には、槽表面に浮いている造粒物同士の融着を防ぐため、表面積が大きいものが望ましい。また、冷却効果を高めるため、撹拌を実施するのも望ましい。また、ショートパスを防ぐ為、槽を直列に何段も繋ぐことも造粒物の再融着を防止するために有効である。配管を用いる場合には、所定の滞留時間を稼ぐだけの十分な長さを有する配管が望ましい。長い配管が、装置内レイアウト上邪魔になる場合には、配管をコイル状に巻いたり、バンドル状に束ねてもよい。さらに、槽、配管ともに、結晶化が促進される最適温度に調整するため、温度調節機構を備えているものが望ましい。滞留設備としては、コスト等の観点から水槽が好ましい。
造粒物を滞留させるために用いる媒体としては、工業的に取り扱いが容易な水の他に、空気、窒素等の気体を用いることができる。水を用いる場合には、融着防止剤を添加してもよい。
【００３６】
滞留時間は、結晶化が十分に進行するのに要する時間として、５分以上２４時間以下とすることが望ましい。５分以下では、結晶化が不十分となるおそれがあり、２４時間までで、樹脂の結晶化は十分進んでおり、それ以上、滞留時間を長く取ることは、設備が無駄に大きくなるため、コストアップにつながり、望ましくない。
【００３７】
滞留処理温度は、例えば、水槽を用いる場合の水の温度は、結晶化が速く進む温度として、０℃以上５０℃以下とする。０℃以下では、氷結するため不適当であり、５０℃以上では、結晶化速度が遅いため望ましくない。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により、本発明を詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
尚、重合した樹脂の物性は、以下の方法により測定した。
（１）分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
下記の装置及び条件で測定し、質量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎより算出した。
ＧＰＣ測定装置
カラム：ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ
検出器：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器 ＷＡＴＥＲＳ １５０Ｃ測定条件
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度：１４５℃
流速：１．０ミリリットル／分
試料濃度：２．２ｍｇ／ミリリットル
注入量：１６０マイクロリットル
検量線：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
【００３９】
（２）ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］及びＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝
上述の方法により測定した。尚、１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
装置：日本電子（株）製ＪＮＭ−ＥＸ４００型１３Ｃ−ＮＭＲ装置
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回
【００４０】
（３）ガラス転移温度（Ｔｇ）、融点（Ｔｍ−Ｄ）及び結晶化時間
示差走査型熱量計（ＤＳＣ：パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ−７）を使用して、上述の方法により測定した。
【００４１】
製造例
メタロセン触媒［（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライド］の合成
シュレンク瓶に（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（インデン）のリチウム塩の３．０ｇ（６．９７ｍｍｏｌ）をＴＨＦ５０ｍＬに溶解し−７８℃に冷却した。ヨードメチルトリメチルシラン２．１ｍＬ（１４．２ｍｍｏｌ）をゆっくりと滴下し室温で１２時間攪拌した。溶媒を留去しエーテル５０ｍＬを加えて飽和塩化アンモニウム溶液で洗浄した。分液後、有機相を乾燥し溶媒を除去して（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデン）を３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）得た（収率８４％）。
【００４２】
次に、窒素気流下においてシュレンク瓶に上記で得られた（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデン）を３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）とエーテル５０ｍＬを入れる。−７８℃に冷却しｎ−ＢｕＬｉ（ヘキサン溶液１．５４Ｍ）を７．６ｍＬ（１１．７ｍｍｏｌ）加えた後、室温で１２時間攪拌した。溶媒を留去し、得られた固体をヘキサン４０ｍＬで洗浄することによりリチウム塩をエーテル付加体として３．０６ｇ（５．０７ｍｍｏｌ）を得た。（収率７３％）
１Ｈ−ＮＭＲ（９０ＭＨｚ，ＴＨＦ−ｄ８）による測定の結果を示す。
δ：０．０４（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），０．４８（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），１．１０（ｔ，６Ｈ，メチル），２．５９（ｓ，４Ｈ，メチレン），３．３８（ｑ，４Ｈ，メチレン），６．２−７．７（ｍ，８Ｈ，Ａｒ−Ｈ）
【００４３】
窒素気流下で上記にて得られたリチウム塩をトルエン５０ｍＬに溶解した。−７８℃に冷却し、ここへ予め−７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム１．２ｇ（５．１ｍｍｏｌ）のトルエン（２０ｍＬ）懸濁液を滴下した。滴下後、室温で６時間攪拌し、その後、その反応溶液の溶媒を留去した。得られた残渣をジクロロメタンより再結晶化することにより（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドを０．９ｇ（１．３３ｍｍｏｌ）得た。（収率２６％）
１Ｈ−ＮＭＲ（９０ＭＨｚ，ＣＤＣｌ３）による測定の結果を示す。
δ：０．０（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），１．０２，１．１２（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），２．５１（ｄｄ，４Ｈ，メチレン），７．１−７．６（ｍ，８Ｈ，Ａｒ−Ｈ）
【００４４】
実施例１
（１）プロピレンの重合
攪拌機付き、内容積０．２０ｍ３のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを３０Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウム（日本アルキルアルミ社製）を１５ｍｍｏｌ／ｈ、メチルアルミノキサン（アルベマール社製）を１５ｍｍｏｌ／ｈ、さらに、製造例で得た（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムクロライドを１５μｍｏｌ／ｈで連続供給した。重合温度６０℃で気相部水素濃度を５０ｍｏｌ％、反応器内の全圧を０．７ＭＰａＧに保つようプロピレンと水素を連続供給し、ポリプロピレンを重合した。
【００４５】
（２）ポリプロピレンの造粒
得られた重合溶液にイルガノックス１０１０を５００重量ｐｐｍになるように添加し、内容積３ｍ３のステンレス製脱揮槽を用いて、内温１５０℃で脱溶媒を実施した。
その後、溶融樹脂を移送ポンプにてジャケット付ポリマーミキサー（サタケ社製、Ｌ８４−ＶＰＲ−３．７）に移送した。ポリマーミキサーにて樹脂を６５℃まで冷却した後、造粒機にて水中造粒した。造粒機は田辺プラスチックス機械社製のＰＡＳＣ−２１ＨＳを使用し、冷却水の水温を１０℃、カッターの周速を３．８ｍ／ｓとした。また、冷却水には、シリコーン（信越化学工業社製、Ｘ−２２−９０４）を６００重量ｐｐｍになるように添加した。
【００４６】
水中造粒した結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いに粘着することはなく、塊を形成することはなかった。
尚、得られたメタロセン系ポリプロピレンについて評価したところ、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８、分子量（Ｍｗ）は３３，０００、ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は６７ｍｏｌ％、ガラス転移温度（Ｔｇ）は−４℃、融点（Ｔｍ−Ｄ）は７０℃であった。また、結晶化時間は６分間であった。
【００４７】
比較例１
ポリマーミキサーにて樹脂を冷却せず、その出口におけるポリプレピレン樹脂の温度を１５０℃とした以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００４８】
比較例２
シリコーンを添加しなかった以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００４９】
比較例３
冷却水温度を４０℃とした以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００５０】
実施例２
（１）ブテン−１の重合
攪拌機付き、内容積０．２０ｍ３のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを２０Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウム（日本アルキルアルミ社製）を１６ｍｍｏｌ／ｈ、メチルアルミノキサン（アルベマール社製）を１７ｍｍｏｌ／ｈ、さらに、上記製造例で得た（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムクロライドを１７μｍｏｌ／ｈで連続供給した。重合温度６０℃で気相部水素濃度を５０ｍｏｌ％、反応器内の全圧を０．７ＭＰａＧに保つよう１−ブテンと水素を連続供給し、ポリブテン−１を重合した。
【００５１】
（２）ポリブテン−１の造粒
得られた重合溶液にイルガノックス１０１０を５００重量ｐｐｍになるように添加し、内容積３ｍ３のステンレス製脱揮槽を用いて、内温１５０℃で脱溶媒を実施した。以下、実施例１と同様にして、ポリブテン−１の造粒を行なった。
水中造粒した結果、ポリブテン−１ペレットは、造粒工程において、互いに粘着することはなく、塊を形成することはなかった。
【００５２】
尚、得られたメタロセン系ポリブテン−１について評価したところ、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８、分子量（Ｍｗ）は７０，０００、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は８．２、ガラス転移温度（Ｔｇ）は−２９℃、融点（Ｔｍ−Ｄ）は７１℃であった。また、結晶化時間は３０分間以上であった。
【００５３】
実施例３
実施例１にて得たペレットを、水温１３℃の水槽に受け、４０分間滞留させた後、水槽からペレットを取り出し、以下の再融着評価実験を実施した。
断面積６０ｍｍ×６０ｍｍ、高さ７０ｍｍのセルに、上記水槽から取り出したペレットを入れ、その上面に、３３０ｇの蓋をのせ、さらにその上に、５，０００ｇの重りを載せ、５０℃一定温度にて９０分放置した。
９０分後、重りを下ろし、蓋を外し、ペレット同士の再融着状況を目視にて確認した。その結果、ペレット同士の再融着は確認されなかった。
【００５４】
比較例４
水槽での滞留時間を３分とした以外は、実施例３と同様の操作を実施した。その結果、ペレット同士の再融着が発生した。
【００５５】
比較例５
水槽の水温を８０℃とした以外は、実施例３と同様の操作を実施した。その結果、ペレット同士の再融着が発生した。
【００５６】
実施例４
実施例２で得たペレットを、水温１３℃の水槽に受け、４０分間滞留させた後、水槽からペレットを取り出し、以下の再融着評価実験を実施した。
断面積６０ｍｍ×６０ｍｍ、高さ７０ｍｍのセルに、上記水槽から取り出したペレットを入れ、その上面に、３３０ｇの蓋をのせ、さらにその上に、５，０００ｇの重りをのせ、５０℃一定温度にて、９０分放置した。
９０分後、重りを下ろし、蓋を外し、ペレット同士の再融着状況を目視にて確認した。その結果、ペレット同士の再融着は確認されなかった。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明によれば、脱揮工程の熱を有効利用し、また、冷却効率の高い水中造粒法を使用することで、生産性の高い軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法を提供することができる。
本発明によれば、再融着を生じない、効率的な軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の造粒方法を説明するためのフロー図である。
【図２】水中造粒法を説明するための模式図である。
【符号の説明】
【００５９】
１１ 冷却機
１２ ダイス
１３ カッティングチャンバー
１４ 脱水機
１５ 冷却水タンク
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法に関する。さらに詳しくは、軟質ポリオレフィン系樹脂のべとつきを低減し、造粒物のブロッキングを防止できる造粒方法に関する。さらに、造粒後の、造粒物同士の再融着を防止できる造粒方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
軟質ポリオレフィン系樹脂は、環境負荷の大きい軟質塩化ビニル樹脂の代替品として、フィルム等の原料に広く使用されている。
軟質ポリオレフィン系樹脂は、その性質上、低分子量成分を多く含むことから、その造粒物の表面が粘着性を示すことがある。このため、重合した軟質ポリオレフィン樹脂を、製品として取り扱いやすいサイズに造粒する際、造粒物同士が粘着し塊を形成（ブロッキング）しやすいという問題がある。また、造粒後も、造粒物同士の再融着が発生しやすいという問題があった。
【０００３】
軟質ポリオレフィンの造粒方法としては、例えば、樹脂を、下向きの複数個の出口を有する押出ダイから、下方の冷却水槽に向けて押出し、ダイ出口の下面で回転式カッターにより切断してペレットとし、この切断した直後のペレットに対して、下方より離型剤含有冷却水を散水する方法が開示されている（例えば、特許文献1参照。）。
しかしながら、この方法は、特定の樹脂組成物を使用する必要や、造粒物表面に離型剤を塗布する必要があった。また、造粒後の冷却過程において、ペレットが水面に浮くため、冷却効率が低かった。
【０００４】
本発明者らは、軟質ポリオレフィン系樹脂を加熱溶融した後、その融点以下まで冷却しながら、撹拌・混練した後に造粒することで、得られる造粒物の粘着性を低減できることを見出し、特許出願を行っている（特許文献２）。
【０００５】
【特許文献１】特開平７−８８８３９号公報
【特許文献２】特開２００５−１７９５５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献２の方法では、重合後の樹脂を冷却した後に、再度、加熱溶融していたため、生産性が悪く、さらに改善の余地があった。また、樹脂の溶融後、冷却しながら撹拌、混練するために、混練機等の高価な設備が必要であった。さらに、造粒法によっては、冷却水槽にてペレットが浮いてしまうため、冷却効率が低かった。このため、造粒物の生産性向上の要請から、さらなる改善が求められていた。
本発明は、上記課題に鑑み、軟質ポリオレフィン系樹脂を効率的に造粒する方法を提供することを目的とする。
本発明はさらに、造粒後も、造粒物同士の再融着が発生しない、効率的な造粒方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この課題を解決するため、本発明者らは鋭意研究した結果、重合し脱揮した後の、溶融状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を一定温度に冷却し、その後、水中造粒法にて造粒することにより、樹脂の粘着性を低減し、また、樹脂を造粒後の工程（脱水工程）に移送する際にも冷却できるため、冷却効率を向上できることを見出した。
さらに、造粒工程で得られた軟質ポリオレフィン系樹脂を特定温度範囲で特定時間滞留処理することにより、造粒物同士の再融着を抑制できることも見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
本発明によれば、以下の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法及び造粒物が提供される。
１．重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、前記冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、前記水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
２．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合したものである上記１に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
３．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（１）〜（３）の特性を有するポリプロピレンである上記１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
４．前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（４）の特性を有する１−ブテン重合体である上記１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
５．前記造粒工程後、前記軟質ポリオレフィン系樹脂を５０℃以下の温度、５分以上２４時間以下の時間で滞留処理を行う、上記１〜４のいずれかに記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
６．水槽を用いて前記滞留処理を行う、上記５記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
７．上記１〜６のいずれかに記載の造粒方法によって造粒した軟質ポリオレフィン系樹脂造粒物。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法では、脱揮工程の熱を有効利用し、また、冷却効率の高い水中造粒法を使用しているので生産性が高い。また、造粒時の冷却効率が高いため、設備の小型化が図れる。
さらに、本発明の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法によれば、造粒後、造粒物同士の再融着が発生しないことにより、製品の利用価値が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明の造粒方法を具体的に説明する。
図１は本発明の造粒方法を説明するためのフロー図である。
原料であるオレフィン単量体は、溶液重合法や気相重合法等、常法により重合され軟質ポリオレフィン系樹脂となる。この樹脂から溶媒や未反応のモノマー成分等を除去するため、加熱、脱揮する。脱揮工程の温度は、通常１００℃〜２５０℃程度であるため、樹脂は溶融状態となっている。本発明では、この溶融状態の樹脂を冷却工程に直接移送する。これにより、樹脂の再加熱工程が不要となるため、生産効率を向上できる。
尚、脱揮工程は通常の溶融槽等の装置にて実施できる。また、溶融樹脂の移送は、ギヤポンプ等の移送手段を用いて、管路を通して行なうことができる。
【００１１】
本発明では、溶融状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に、好ましくは、融点（Ｔｍ−Ｄ）±２０℃の温度範囲に冷却した後に造粒する。これにより、造粒時における樹脂の粘着性を低減できる。従って、造粒時にペレットが粘着し合い、塊を形成することを抑制できる。
尚、本明細書において、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、１０ｍｇの試料を窒素雰囲気下、１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブの、最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義する。
【００１２】
樹脂を冷却する装置としては、ポリマークーラー、ジャケット付混練機、ジャケット付ポリマーミキサー等が使用できる。比較的安価であり、設備コストの低減が図れることからポリマークーラーが好ましい。
【００１３】
樹脂の冷却後に、水中造粒を行なう。水中造粒法について、図面を参照しながら説明する。
図２は、水中造粒法を説明するための模式図である。
水中造粒法では、冷却機１１にて冷却された樹脂は、冷却機１１の先端に取り付けられた、所定形状の穴を１以上有するダイス１２を通過した後、カッティングチャンバー１３で切断されペレット形状となる。
【００１４】
カッティングチャンバー１３では、カッター刃が高速で回転し樹脂を切断する。また、チャンバー１３内の冷却水は、チャンバー１３、脱水機１４及び冷却水タンク１５を循環しており、切断されたペレットは、循環水流によりチャンバー１３から脱水機１４に搬送される。そして、脱水機１４により、ペレット樹脂と冷却水が分離され、ペレットが回収される。
水中造粒法を採用することにより、冷却水槽のようにペレットが水面に浮くことがなく、切断された樹脂ペレットが水流によって効率よく冷却されるため、冷却設備を小型化できる。
【００１５】
本発明では、水中造粒法における冷却水の温度を３０℃以下とする。好ましくは、２０℃以下であり、さらに好ましくは、１５℃以下である。冷却水の温度が３０℃より高い場合、造粒時の樹脂の冷却が不十分となるため、ペレット同士が結合し塊状となるおそれがある。
尚、冷却水の温度は、熱媒クーラーや熱媒ヒーター（図示せず）により加温・冷却して調整できる。
【００１６】
また、冷却水には融着防止剤を添加する。融着防止剤としては、シリコーン等が使用できる。
融着防止剤の添加量は、使用する融着防止剤の種類により適宜調整するが、例えば、シリコーンを使用した場合には、冷却水に１００重量ｐｐｍ〜５０００重量ｐｐｍ、好ましくは、５００重量ｐｐｍ〜１０００重量ｐｐｍ添加する。
【００１７】
カッティングチャンバーにおけるカッター刃の周速は、通常、１〜２０ｍ／ｓとし、１〜１０ｍ／ｓとすることが好ましい。
【００１８】
本発明の造粒方法が適用できる軟質ポリオレフィン系樹脂は、特に制限はないが、特に、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合した重合体に好ましく適用できる。メタロセン触媒を使用して重合した重合体は、分子量及び組成分布が均一であることから、結晶核を誘発する成分が著しく少なく、冷却機での冷却時においても流動性を有するためである。
【００１９】
炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセン等を挙げることができる。軟質ポリオレフィン系樹脂は、これらα−オレフィンの単独重合体でもよく、共重合体でもよい。共重合体の場合には、上記のα−オレフィンの他、エチレンを含んでいてもよい。好ましくは、プロピレン系重合体及び１−ブテン系重合体である。
【００２０】
メタロセン系軟質ポリオレフィン樹脂は、シクロペンタジエニル環を有する周期律表第４属の遷移金属化合物及びメチルアルミノキサンあるいは周期律表第４属の遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成する化合物と有機アルミニウム化合物からなるメタロセン系触媒の存在下で、上記のα−オレフィンを重合させることにより製造することができる。
主触媒のシクロペンタジエニル環を有する周期律表第４属の遷移金属化合物としては、シクロアルカジエニル基又はその置換体、具体的には、インデニル基、置換インデニル基及びその部分水素化物からなる群から選ばれた少なくとも２個の基が低級アルキレン基あるいはシリレン基を介して結合した多座配位化合物を配位子とするジルコニウム、チタン、及びハフニウム化合物が挙げられる。
【００２１】
例えば、遷移金属化合物は、Ｈ．Ｈ．Ｂｒｉｎｔｚｉｎｇｅｒ ｅｔ ａｌ，Ｊ．Ｏｒｇａｎｏｍｅｔａｌ．Ｃｈｅｍ．，２８８，６３（１９８５）に記載のエチレン−ビス−（インデニル）ジルコニウムジクロリドや、Ｊ．Ａｍ．Ｃｈｅｍ．Ｓｏｃ．，１０９，６５４４（１９８７）に記載のエチレン−ビス−（インデニル）ハフニウムジクロリド、Ｈ．Ｙａｍａｚａｋｉ ｅｔ ａｌ，Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｌｅｔｔｅｒｓ，１８５３（１９８９）に記載のジメチルシリルビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリルビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリドあるいはこれらの錯体のハフニウムジクロリド等のジルコニウム及びハフニウム化合物の立体硬質（ｓｔｅｒｅｏｒｉｇｉｄ）キラル（ｃｈｉｒａｌ）化合物がある。
【００２２】
具体的に例示すれば、エチレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロ−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（５−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（６−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（７−メチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（２，３−ジメチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（４，７−ジメチル−１−インデニル）ジルコニウムジクロリド、エチレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４，５，６，７−テトラヒドロ−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（５−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（６−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（７−メチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（２，３−ジメチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、エチレンビス（４，７−ジメチル−１−インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（４−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（インデニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４，５−トリメチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２，４−ジメチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（３−メチルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（３−メチルシクロペンタジエニル）ハフニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（２−メチル−４−フェニルインデニル）ジルコニウムジクロリド、ジメチルシリレンビス（ベンゾインデニル）ジルコニウムジクロリド等を挙げることができる。
【００２３】
また、（ジメチルシリレン）（ジメチルシリレン）−ビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（インデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（３−メチルインデニル）ジルコニウムジクロリド、（エチレン）（エチレン）−ビス（４，７−ジメチルインデニル）ジルコニウムジクロリド等及びこれらの化合物におけるジルコニウムをハフニウム、又はチタンに置換したものを挙げることができる。
【００２４】
助触媒の周期律表第４属の遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成する化合物としては、トリフェニルカルビニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレート、リチウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）ボレートのようなテトラ（ペンタフルオロフェニル）ボレートアニオン含有化合物や、トリフェニルカルビニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアニリニウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネート、リチウムテトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミネートのようなテトラ（ペンタフルオロフェニル）アルミネートアニオン含有化合物が好適に使用される。
【００２５】
また、有機アルミニウム化合物としては、少なくとも分子内に１個のＡｌ−Ｃ結合を有するものである。かかる有機アルミニウム化合物の具体例としては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリヘキシルアルミニウム等のトリアルキルアルミニウム、ジエチルアルミニウムハライド、ジイソブチルアルミニウムハライド等のジアルキルアルミニウムハライド、トリアルキルアルミニウムとジアルキルアルミニウムハライドの混合物、テトラエチルジアルモキサン、テトラブチルアルモキサン等のアルキルアルモキサンが例示できる。これらの有機アルミニウム化合物の内、トリアルキルアルミニウム、トリアルキルアルミニウムとジアルキルアルミニウムハライドの混合物、アルキルアルモキサンが好ましく、特にトリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリエチルアルミニウムとジエチルアルミニウムクロリドの混合物及びテトラエチルジアルモキサンが好ましい。有機アルミニウムとしては、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム等が好適に使用される。これらのメタロセン系触媒及び／又は助触媒は担持させて使用してもよく、担体としてはポリスチレン等の有機化合物、シリカ、アルミナ等の無機酸化物が挙げられる。
【００２６】
重合方法としては、塊状重合法、溶液重合法、気相重合法、懸濁重合法等のいずれの方法でもよいし、バッチ式、連続式のいずれでもよい。
また、予め少量のα−オレフィン、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン等で予備重合を行ってもよい。重合温度は通常、−５０〜２５０℃、好ましくは、０〜１５０℃の範囲であり、重合時間は通常、１〜１０時間の範囲であり、圧力は通常、常圧〜３００ｋｇ／ｃｍ２−Ｇの範囲である。
【００２７】
本発明の造粒方法は、以下の特性を有する軟質ポリプロピレン樹脂に、特に好ましく適用できる。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
【００２８】
融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０℃未満では、室温での取扱いが困難である場合があり、１２０℃を超える場合は、本発明の効果が効率的に得られないおそれがある。融点（Ｔｍ−Ｄ）は、好ましくは５０〜１００℃、より好ましくは６０〜９０℃である。
【００２９】
また、結晶化時間は３分以上であることが好ましい。結晶化時間が３分未満だと結晶化の促進効果が小さいためである。
結晶化時間は、結晶化の促進効果が顕著になることから、好ましくは５分以上、より好ましくは１０分以上である。
尚、結晶化時間は、示差走査型熱量計を用いて、試料を窒素雰囲気下、１９０℃で３分間溶融状態とした後、液化窒素を導入し急速（約３００℃／分）に２５℃まで降温後、この温度で保持し、試料温度が２５℃になった時点から、結晶化発熱ピークが観測されるまでの時間を意味する。
【００３０】
このような軟質ポリプロピレン樹脂は、融点以下に降温しても過冷却状態になり、流動性を失わない（結晶化温度以下になってもなかなか結晶化しない）。このため、融点以下の温度でも冷却機内において流動状態を維持し、冷却機から押出されたところで、はじめて結晶化するので、カッテイングがしやすい状態にできる。
尚、軟質ポリプロピレン樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）及び結晶化時間は、後述する立体規則性指数を調整することで制御できる。
【００３１】
軟質ポリプロピレン系樹脂のＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は、５０〜９０ｍｏｌ％のポリプロピレンであることが好ましい。
５０ｍｏｌ％未満では、べたつきが発生するおそれがあり、９０ｍｏｌ％を超えると加工性が低下するおそれがある。好ましくは５０〜８０ｍｏｌ％であり、より好ましくは６０〜８０ｍｏｌ％である。
尚、本発明において、ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠して求めた値を意味する。
【００３２】
また、軟質ポリオレフィン系樹脂は、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下の１−ブテン重合体であることも好ましい。ＰＢ立体規則性指数が２０を超えると、柔軟性の低下や加工性の低下が生じる。
尚、１−ブテン重合体は上述したポリプロピレンと同様に以下の（１）及び（２）の特性を有することが好ましい。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
さらに、１−ブテン重合体は、下記（４）の特性を有することが好ましい。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
【００３３】
本発明において、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は、朝倉らにより報告された「Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｊｏｕｒｎａｌ，１６，７１７（１９８４）」、Ｊ．Ｒａｎｄａｌｌらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，Ｃ２９，２０１（１９８９）」及びＶ．Ｂｕｓｉｃｏらにより報告された「Ｍａｃｒｏｍｏｌ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ．，１９８，１２５７（１９９７）」記載の方法に準拠して、メソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）及び異常挿入含有量（１，４挿入分率）を求め、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝を算出する。即ち、１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルを用いてメチレン基、メチン基のシグナルを測定し、ポリ（１−ブテン）分子中のメソペンタッド分率及び異常挿入含有量を求め、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝を算出する。
【００３４】
ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］及びＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は、触媒の種類の調整や、重合工程時に重合温度、モノマー濃度を調整することによって制御できる。
【００３５】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒工程後に、軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒物を所定温度にて所定期間滞留させることが好ましい。この工程を設けることにより、造粒後に生じる造粒物同士の再融着を防止することができる。
造粒物を滞留させるための設備としては、一般的な槽、配管等を用いることができる。槽を用いる場合には、槽表面に浮いている造粒物同士の融着を防ぐため、表面積が大きいものが望ましい。また、冷却効果を高めるため、撹拌を実施するのも望ましい。また、ショートパスを防ぐ為、槽を直列に何段も繋ぐことも造粒物の再融着を防止するために有効である。配管を用いる場合には、所定の滞留時間を稼ぐだけの十分な長さを有する配管が望ましい。長い配管が、装置内レイアウト上邪魔になる場合には、配管をコイル状に巻いたり、バンドル状に束ねてもよい。さらに、槽、配管ともに、結晶化が促進される最適温度に調整するため、温度調節機構を備えているものが望ましい。滞留設備としては、コスト等の観点から水槽が好ましい。
造粒物を滞留させるために用いる媒体としては、工業的に取り扱いが容易な水の他に、空気、窒素等の気体を用いることができる。水を用いる場合には、融着防止剤を添加してもよい。
【００３６】
滞留時間は、結晶化が十分に進行するのに要する時間として、５分以上２４時間以下とすることが望ましい。５分以下では、結晶化が不十分となるおそれがあり、２４時間までで、樹脂の結晶化は十分進んでおり、それ以上、滞留時間を長く取ることは、設備が無駄に大きくなるため、コストアップにつながり、望ましくない。
【００３７】
滞留処理温度は、例えば、水槽を用いる場合の水の温度は、結晶化が速く進む温度として、０℃以上５０℃以下とする。０℃以下では、氷結するため不適当であり、５０℃以上では、結晶化速度が遅いため望ましくない。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により、本発明を詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
尚、重合した樹脂の物性は、以下の方法により測定した。
（１）分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
下記の装置及び条件で測定し、質量平均分子量Ｍｗ及び数平均分子量Ｍｎより算出した。
ＧＰＣ測定装置
カラム：ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ
検出器：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器 ＷＡＴＥＲＳ １５０Ｃ測定条件
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度：１４５℃
流速：１．０ミリリットル／分
試料濃度：２．２ｍｇ／ミリリットル
注入量：１６０マイクロリットル
検量線：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
【００３９】
（２）ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］及びＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝
上述の方法により測定した。尚、１３Ｃ核磁気共鳴スペクトルの測定は、下記の装置及び条件にて行った。
装置：日本電子（株）製ＪＮＭ−ＥＸ４００型１３Ｃ−ＮＭＲ装置
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２３０ｍｇ／ミリリットル
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回
【００４０】
（３）ガラス転移温度（Ｔｇ）、融点（Ｔｍ−Ｄ）及び結晶化時間
示差走査型熱量計（ＤＳＣ：パーキン・エルマー社製、ＤＳＣ−７）を使用して、上述の方法により測定した。
【００４１】
製造例
メタロセン触媒［（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライド］の合成
シュレンク瓶に（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（インデン）のリチウム塩の３．０ｇ（６．９７ｍｍｏｌ）をＴＨＦ５０ｍＬに溶解し−７８℃に冷却した。ヨードメチルトリメチルシラン２．１ｍＬ（１４．２ｍｍｏｌ）をゆっくりと滴下し室温で１２時間攪拌した。溶媒を留去しエーテル５０ｍＬを加えて飽和塩化アンモニウム溶液で洗浄した。分液後、有機相を乾燥し溶媒を除去して（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデン）を３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）得た（収率８４％）。
【００４２】
次に、窒素気流下においてシュレンク瓶に上記で得られた（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデン）を３．０４ｇ（５．８８ｍｍｏｌ）とエーテル５０ｍＬを入れる。−７８℃に冷却しｎ−ＢｕＬｉ（ヘキサン溶液１．５４Ｍ）を７．６ｍＬ（１１．７ｍｍｏｌ）加えた後、室温で１２時間攪拌した。溶媒を留去し、得られた固体をヘキサン４０ｍＬで洗浄することによりリチウム塩をエーテル付加体として３．０６ｇ（５．０７ｍｍｏｌ）を得た。（収率７３％）
１Ｈ−ＮＭＲ（９０ＭＨｚ，ＴＨＦ−ｄ８）による測定の結果を示す。
δ：０．０４（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），０．４８（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），１．１０（ｔ，６Ｈ，メチル），２．５９（ｓ，４Ｈ，メチレン），３．３８（ｑ，４Ｈ，メチレン），６．２−７．７（ｍ，８Ｈ，Ａｒ−Ｈ）
【００４３】
窒素気流下で上記にて得られたリチウム塩をトルエン５０ｍＬに溶解した。−７８℃に冷却し、ここへ予め−７８℃に冷却した四塩化ジルコニウム１．２ｇ（５．１ｍｍｏｌ）のトルエン（２０ｍＬ）懸濁液を滴下した。滴下後、室温で６時間攪拌し、その後、その反応溶液の溶媒を留去した。得られた残渣をジクロロメタンより再結晶化することにより（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドを０．９ｇ（１．３３ｍｍｏｌ）得た。（収率２６％）
１Ｈ−ＮＭＲ（９０ＭＨｚ，ＣＤＣｌ３）による測定の結果を示す。
δ：０．０（ｓ，１８Ｈ，トリメチルシリル），１．０２，１．１２（ｓ，１２Ｈ，ジメチルシリレン），２．５１（ｄｄ，４Ｈ，メチレン），７．１−７．６（ｍ，８Ｈ，Ａｒ−Ｈ）
【００４４】
実施例１
（１）プロピレンの重合
攪拌機付き、内容積０．２０ｍ３のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを３０Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウム（日本アルキルアルミ社製）を１５ｍｍｏｌ／ｈ、メチルアルミノキサン（アルベマール社製）を１５ｍｍｏｌ／ｈ、さらに、製造例で得た（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムクロライドを１５μｍｏｌ／ｈで連続供給した。重合温度６０℃で気相部水素濃度を５０ｍｏｌ％、反応器内の全圧を０．７ＭＰａＧに保つようプロピレンと水素を連続供給し、ポリプロピレンを重合した。
【００４５】
（２）ポリプロピレンの造粒
得られた重合溶液にイルガノックス１０１０を５００重量ｐｐｍになるように添加し、内容積３ｍ３のステンレス製脱揮槽を用いて、内温１５０℃で脱溶媒を実施した。
その後、溶融樹脂を移送ポンプにてジャケット付ポリマーミキサー（サタケ社製、Ｌ８４−ＶＰＲ−３．７）に移送した。ポリマーミキサーにて樹脂を６５℃まで冷却した後、造粒機にて水中造粒した。造粒機は田辺プラスチックス機械社製のＰＡＳＣ−２１ＨＳを使用し、冷却水の水温を１０℃、カッターの周速を３．８ｍ／ｓとした。また、冷却水には、シリコーン（信越化学工業社製、Ｘ−２２−９０４）を６００重量ｐｐｍになるように添加した。
【００４６】
水中造粒した結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いに粘着することはなく、塊を形成することはなかった。
尚、得られたメタロセン系ポリプロピレンについて評価したところ、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８、分子量（Ｍｗ）は３３，０００、ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］は６７ｍｏｌ％、ガラス転移温度（Ｔｇ）は−４℃、融点（Ｔｍ−Ｄ）は７０℃であった。また、結晶化時間は６分間であった。
【００４７】
比較例１
ポリマーミキサーにて樹脂を冷却せず、その出口におけるポリプレピレン樹脂の温度を１５０℃とした以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００４８】
比較例２
シリコーンを添加しなかった以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００４９】
比較例３
冷却水温度を４０℃とした以外は、実施例１と同様に操作を実施した。
その結果、ポリプロピレンペレットは、造粒工程において、互いにくっつき、造粒工程において、塊に成長した。
【００５０】
実施例２
（１）ブテン−１の重合
攪拌機付き、内容積０．２０ｍ３のステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを２０Ｌ／ｈ、トリイソブチルアルミニウム（日本アルキルアルミ社製）を１６ｍｍｏｌ／ｈ、メチルアルミノキサン（アルベマール社製）を１７ｍｍｏｌ／ｈ、さらに、上記製造例で得た（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムクロライドを１７μｍｏｌ／ｈで連続供給した。重合温度６０℃で気相部水素濃度を５０ｍｏｌ％、反応器内の全圧を０．７ＭＰａＧに保つよう１−ブテンと水素を連続供給し、ポリブテン−１を重合した。
【００５１】
（２）ポリブテン−１の造粒
得られた重合溶液にイルガノックス１０１０を５００重量ｐｐｍになるように添加し、内容積３ｍ３のステンレス製脱揮槽を用いて、内温１５０℃で脱溶媒を実施した。以下、実施例１と同様にして、ポリブテン−１の造粒を行なった。
水中造粒した結果、ポリブテン−１ペレットは、造粒工程において、互いに粘着することはなく、塊を形成することはなかった。
【００５２】
尚、得られたメタロセン系ポリブテン−１について評価したところ、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は１．８、分子量（Ｍｗ）は７０，０００、ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝は８．２、ガラス転移温度（Ｔｇ）は−２９℃、融点（Ｔｍ−Ｄ）は７１℃であった。また、結晶化時間は３０分間以上であった。
【００５３】
実施例３
実施例１にて得たペレットを、水温１３℃の水槽に受け、４０分間滞留させた後、水槽からペレットを取り出し、以下の再融着評価実験を実施した。
断面積６０ｍｍ×６０ｍｍ、高さ７０ｍｍのセルに、上記水槽から取り出したペレットを入れ、その上面に、３３０ｇの蓋をのせ、さらにその上に、５，０００ｇの重りを載せ、５０℃一定温度にて９０分放置した。
９０分後、重りを下ろし、蓋を外し、ペレット同士の再融着状況を目視にて確認した。その結果、ペレット同士の再融着は確認されなかった。
【００５４】
比較例４
水槽での滞留時間を３分とした以外は、実施例３と同様の操作を実施した。その結果、ペレット同士の再融着が発生した。
【００５５】
比較例５
水槽の水温を８０℃とした以外は、実施例３と同様の操作を実施した。その結果、ペレット同士の再融着が発生した。
【００５６】
実施例４
実施例２で得たペレットを、水温１３℃の水槽に受け、４０分間滞留させた後、水槽からペレットを取り出し、以下の再融着評価実験を実施した。
断面積６０ｍｍ×６０ｍｍ、高さ７０ｍｍのセルに、上記水槽から取り出したペレットを入れ、その上面に、３３０ｇの蓋をのせ、さらにその上に、５，０００ｇの重りをのせ、５０℃一定温度にて、９０分放置した。
９０分後、重りを下ろし、蓋を外し、ペレット同士の再融着状況を目視にて確認した。その結果、ペレット同士の再融着は確認されなかった。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明によれば、脱揮工程の熱を有効利用し、また、冷却効率の高い水中造粒法を使用することで、生産性の高い軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法を提供することができる。
本発明によれば、再融着を生じない、効率的な軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の造粒方法を説明するためのフロー図である。
【図２】水中造粒法を説明するための模式図である。
【符号の説明】
【００５９】
１１ 冷却機
１２ ダイス
１３ カッティングチャンバー
１４ 脱水機
１５ 冷却水タンク
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、
前記冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、
前記水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項２】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合したものである請求項１に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項３】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（１）〜（３）の特性を有するポリプロピレンである請求項１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
【請求項４】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（４）の特性を有する１−ブテン重合体である請求項１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
【請求項５】
前記造粒工程後、さらに、前記軟質ポリオレフィン系樹脂を５０℃以下の温度、５分以上２４時間以下の時間で滞留処理を行う、請求項１〜４のいずれかに記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項６】
水槽を用いて前記滞留処理を行う、請求項６記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の造粒方法によって造粒した軟質ポリオレフィン系樹脂造粒物。
【請求項１】
重合後の脱揮工程により溶融した状態の軟質ポリオレフィン系樹脂を、樹脂の融点（Ｔｍ−Ｄ）±５０℃の温度範囲に冷却する工程と、
前記冷却した樹脂を、水中造粒法にて造粒する工程とを含み、
前記水中造粒法における冷却水の温度が３０℃以下であり、この冷却水に融着防止剤を添加する軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項２】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、炭素数３〜２０のα−オレフィンを、メタロセン触媒を使用して重合したものである請求項１に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項３】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（１）〜（３）の特性を有するポリプロピレンである請求項１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（１） 融点（Ｔｍ−Ｄ）が２０〜１２０℃
（２） 結晶化時間が３分以上
（３） ＰＰ立体規則性指数［ｍｍ］が５０〜９０ｍｏｌ％
【請求項４】
前記軟質ポリオレフィン系樹脂が、下記（４）の特性を有する１−ブテン重合体である請求項１又は２に記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
（４） ＰＢ立体規則性指数｛（ｍｍｍｍ）／（ｍｍｒｒ＋ｒｍｍｒ）｝が２０以下
【請求項５】
前記造粒工程後、さらに、前記軟質ポリオレフィン系樹脂を５０℃以下の温度、５分以上２４時間以下の時間で滞留処理を行う、請求項１〜４のいずれかに記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項６】
水槽を用いて前記滞留処理を行う、請求項６記載の軟質ポリオレフィン系樹脂の造粒方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の造粒方法によって造粒した軟質ポリオレフィン系樹脂造粒物。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００６−３２８３５０（Ｐ２００６−３２８３５０Ａ）
【公開日】平成１８年１２月７日（２００６．１２．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−３５４８９８（Ｐ２００５−３５４８９８）
【出願日】平成１７年１２月８日（２００５．１２．８）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年１２月７日（２００６．１２．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年１２月８日（２００５．１２．８）
【出願人】（０００１８３６４６）出光興産株式会社 (2,069)
【Ｆターム（参考）】
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