電池用セパレータ
【課題】ニッケル−カドミウム電池、ニッケル−亜鉛電池、ニッケル−水素電池等のアルカリ二次電池に好適で、地合の均一性に優れ、スルホン化処理による強度低下が小さく自己放電抑制効果に優れた電池用セパレータを提供する。
【解決手段】ポリプロピレンを芯成分、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、該セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータ。
【解決手段】ポリプロピレンを芯成分、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、該セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ニッケル−カドミウム電池、ニッケル−亜鉛電池、ニッケル−水素電池等のアルカリ二次電池に好適に使用できる電池用セパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
ニッケル−カドミウム電池やニッケル−水素電池等のアルカリ二次電池は、充放電特性、過充放電特性に優れ、長寿命で繰り返し使用できるため、コードレス電話、ノートパソコン、オーディオ機器等の小型電子機器の他、電動工具、電動自転車等の小型動力用途、ハイブリッド自動車、電気自動車等の大型動力用途等にも広く使用されている。このアルカリ二次電池に用いられている電池用セパレータの役割としては、正極と負極の分離、短絡の防止、電解液（高濃度アルカリ性水溶液）の吸液及び保持、また、電極反応により生じるガスの透過等が挙げられる。
【０００３】
従来から、電池用セパレータとしては、一般に不織布が用いられてきた。ニッケル−カドミウム電池では、電解液に濡れやすく、その保液量が大きく、しかも電解液を含んだ状態で電気抵抗の低いポリアミド系繊維からなる不織布が使用されてきた。しかし、ニッケル−水素電池では、ポリアミド系繊維の加水分解による分解生成物が自己放電を促進してしまうために、耐アルカリ性及び耐酸化性に優れたポリオレフィン系繊維を主体とする不織布が主として使用されている。
【０００４】
一方、ポリオレフィン系繊維を主体とする不織布は親水性が低いため、スルホン化処理、親水性単量体のグラフト処理、コロナ放電処理、界面活性剤付与処理等が施されるのが一般的である。
【０００５】
このうち、スルホン化処理は、発煙硫酸や濃硫酸によって不織布にスルホン酸基を導入する方法である（例えば、特許文献１〜３参照）。スルホン化処理を施した不織布は電解液の吸液性や保液性が優れると共に、電池の自己放電反応を抑制する効果が見られる。
【０００６】
ここで電池の自己放電反応が促進される原因として、電池内に不純物として存在する含窒素化合物が分解され、生成したアンモニアが正極上で酸化されて硝酸イオンとなり、この硝酸イオンが移動し、負極上で還元されてアンモニアとなる繰り返し反応（シャトル機構）が生じて自己放電を加速するという説が提唱されている。スルホン化処理を施した不織布からなる電池用セパレータをこの電池内に導入することにより、繊維に導入されたスルホン酸基が生成するアンモニアを捕捉し、電池の自己放電反応を抑制すると考えられている。
【０００７】
スルホン化処理に用いられる不織布としては、乾式不織布又は湿式不織布が用いられるが、電池の高容量化や内部短絡防止のため、地合の均一性に優れる不織布が求められる。地合の均一性の良さを考慮すると、一般的に乾式不織布よりも湿式不織布が優れている。ポリオレフィン系繊維は、耐アルカリ性や耐酸化性に優れるため、電池の長寿命化に有効であるが、ポリオレフィン系繊維のみからなる不織布の製造は比較的難しく、特に湿式不織布の製造においては、加熱乾燥時の面割れ等が生じやすく、地合が不均一になる問題や製造安定性に劣るという問題があった。このため、ポリオレフィン系繊維と湿熱接着性に優れたエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維を併用し、製造安定性を改善する試みが行われてきた（例えば、特許文献４参照）。しかしながら、ポリオレフィン系繊維とエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維を併用した不織布にスルホン化処理を施した場合、エチレン−ビニルアルコール共重合体繊維が優先してスルホン化されるため、強アルカリ電解液中でのセパレータの劣化が進みやすく、自己放電抑制効果の持続性が短くなるという問題を有していた。またスルホン化処理は非常に激しい反応であるため、セパレータの強度が低下するという問題を有していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５８−１７５２５６号公報
【特許文献２】特開昭６４−５７５６８号公報
【特許文献３】特開平６−１４００１８号公報
【特許文献４】特開２００２−１３４０９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の課題は、不織布にスルホン化処理を施した電池用セパレータに関し、セパレータの地合の均一性が良好で、スルホン化処理による強度低下が小さく、自己放電抑制効果に優れた電池用セパレータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、この課題を解決するために鋭意検討を行った結果、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施した電池用セパレータにおいて、電池用セパレータの示差走査熱量分析による熱的挙動と上記課題の改善に相関性があることを見出し、本発明に至ったものである。
【００１１】
即ち、本発明は、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、電池用セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータである。
【００１２】
更に、ポリオレフィン系不織布が熱板圧着方式で乾燥処理した湿式不織布であることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の電池用セパレータは、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施したものであり、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線において、低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下である場合に、セパレータとしての均一性を確保できると共に、スルホン化処理によるセパレータの強度低下を低減し、電池の自己放電を抑制して、長期にわたって電池容量を維持することができる。また、前記ポリオレフィン系不織布がヤンキードライヤーに代表される熱板圧着方式による乾燥処理により製造した湿式不織布とすることにより、引張強度等のシート強度がより一層優れた電池用セパレータとすることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明における電池用セパレータは、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理したものであり、スルホン化処理後の電池用セパレータの示差走査熱量分析（ＤＳＣ）により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下である。
【００１５】
電池用セパレータの示差走査熱量分析（ＤＳＣ）は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて実施し、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に準じて融解ピークの面積を求める。示差走査熱量分析において、高密度ポリエチレン及びポリプロピレンそれぞれに由来する融解ピークは、単一であっても構わないし、複数のピークが重なった一連のものであっても構わない。複数のピークが重なった一連のものである場合、これを１つの融解ピークとしてピーク面積を求め、ピーク高さの大きい方を、高密度ポリエチレン及びポリプロピレンの融点とする。
【００１６】
本発明において、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線における低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピークとは、１２０℃以上１４０℃以下の範囲に最もピーク高さの大きいピークを有する吸熱ピークであり、高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピークとは、１５０℃以上１８０℃以下の範囲に最もピーク高さの大きいピークを有する吸熱ピークである。
【００１７】
本発明において、前記電池用セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線から求められる低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．００以上２．５０以下の範囲であり、１．２０以上２．２０以下の範囲がより好ましく、１．４０以上２．００以下の範囲が更に好ましい。Ａ／Ｂが１．００未満であると、熱融着成分である高密度ポリエチレンによる繊維同士の接着強度が十分でなく、セパレータの強度が低下する。また、密度や結晶性の低下により、繊維表面付近のスルホン化が進みやすくなり、繊維内部のスルホン酸基の含有量が相対的に低下するため、自己放電抑制効果が低下しやすくなると考えられる。一方、Ａ／Ｂが２．５０を超えると、繊維の収縮率が大きくなり、不織布製造時に割れやシワ等が発生しやすくなり、セパレータの地合の均一性が低下する。また、密度や結晶性が高くなり、スルホン酸基の含有量が低下し、自己放電抑制効果が低下すると考えられる。スルホン酸基の含有量を確保するため、スルホン化処理の条件を強くすると、スルホン化処理後のセパレータの強度低下が大きくなる。
【００１８】
本発明において、前記電池用セパレータに使用される芯鞘型複合繊維の芯成分であるポリプロピレン及び鞘成分である高密度ポリエチレンの分子量、密度、結晶化度、芯成分と鞘成分の構成比率、芯鞘型複合繊維の延伸倍率を適宜変化させることにより、示差走査熱量分析における熱的挙動を制御することができる。例えば、ポリプロピレンや高密度ポリエチレンの密度を高くすると、融解熱量が大きくなり、示差走査熱量分析における融解ピーク面積も大きくなる。また、結晶化度を高くすることによっても、一般的に融解熱量が大きくなり、融解ピーク面積が大きくなるため、芯成分と鞘成分の構成比率が同じでも、Ａ／Ｂを変化させることができる。
【００１９】
前記芯鞘型複合繊維を構成する芯成分と鞘成分の含有比は、芯鞘型複合繊維を形成できる比であれば構わないが、芯／鞘質量比が、４０／６０から６０／４０が好ましく、より好ましくは、４５／５５から５５／４５である。
【００２０】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維は、溶融紡糸機を用い、芯鞘型複合紡糸用口金を用いて溶融紡糸される。紡糸温度は、鞘成分である高密度ポリエチレンが変質しない温度で実施され、紡糸温度２００℃以上３００℃以下で重合体を押し出し、所定の繊度の紡糸フィラメントを作製する。紡糸フィラメントには、必要に応じて延伸処理を実施する。延伸処理は、鞘成分である高密度ポリエチレンが融着しない温度で実施され、例えば、延伸温度５０℃以上１００℃以下の範囲で、延伸倍率２倍以上で処理すると、繊維強度が向上して好ましい。得られたフィラメントには、必要に応じて繊維処理剤を付与し、親水性や分散性を制御した後、所定の長さに切断して不織布製造用の芯鞘型複合繊維として使用される。
【００２１】
前記芯鞘型複合繊維を構成する芯成分としては、ポリプロピレンを使用するが、繊維物性を調整するため、必要に応じて高密度ポリエチレンやポリメチルペンテン等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、芯成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられ、添加する場合の添加量としては、樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲で用いられる。
【００２２】
次に、前記芯鞘型複合繊維を構成する鞘成分としては、高密度ポリエチレンを使用するが、繊維物性を調節するため、必要に応じてポリプロピレンやエチレン−プロピレン共重合体等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、鞘成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられ、添加する場合の添加量としては、樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲で用いられる。
【００２３】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリオレフィン系不織布は、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を少なくとも含有する。前記芯鞘型複合繊維と併用して使用することのできるポリオレフィン系繊維としては、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等の単一成分からなる繊維、２種類以上の異なるポリオレフィンの混合物からなる混合ポリオレフィン繊維、２種類以上の異なるオレフィンの共重合体からなる共重合ポリオレフィン繊維、ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリオレフィン等の樹脂を適宜組み合わせた、芯鞘型、サイドバイサイド型、偏芯型あるいは分割性複合繊維等が挙げられる。これらのポリオレフィン系繊維の繊維長、繊維径は特に限定されないが、不織布強度と製造性等から、繊維径は１μｍ以上２０μｍ以下が好ましく、繊維長は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。また、分割性複合繊維を水流交絡やリファイナーにより細分化して使用することもできる。繊維長が１ｍｍ未満の場合には、不織布の十分な機械的強度が得られない場合がある。繊維長が２０ｍｍを超えた場合には、地合不良となり、良好な不織布が形成できなくなる場合がある。特に、湿式不織布では、分散時の繊維同士の異常な絡みが発生し、均一な分散状態にならず、地合不良となる場合がある。
【００２４】
本発明においてポリオレフィン系繊維とは、１つ以上の二重結合を分子内に有し、炭素と水素を構成元素とする一種類以上の単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸して繊維化したものであり、ポリビニルアルコール繊維やエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維等のように、炭素と水素以外の構成元素を含有する単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸した繊維は含まない。
【００２５】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリオレフィン系不織布において、ポリオレフィン系繊維と好適に併用することのできる繊維としては、半芳香族ポリアミド繊維、全芳香族ポリアミド繊維が挙げられ、特に半芳香族ポリアミド繊維がより好ましい。半芳香族ポリアミド繊維は、主成分として芳香族ジカルボン酸と脂肪族ジアミンを縮合して得られる半芳香族ポリアミドからなる繊維であり、ジカルボン酸成分の６０モル％以上が芳香族カルボン酸であり、ジアミン成分の６０モル％以上が炭素数６から１２の脂肪族アルキレンジアミンである。芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，４−フェニレンジオキシジ酢酸、１，３−フェニレンジオキシ酢酸、２，２′−ビフェニルジカルボン酸、２，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−オキシジ安息香酸、ジフェニルメタン−４，４′−ジカルボン酸、ジフェニルスルホン−４，４′−ジカルボン酸が用いられる。脂肪族ジアミンとしては、１，６−ヘキサンジアミン、１，８−オクタンジアミン、１，９−ノナンジアミン、１，１０−デカンジアミン、１，１−ウンデカンジアミン、１，１２−ドデカンジアミン、２−メチル−１，５−ペンタンジアミン、３−メチル−１，５−ペンタンジアミン、２，２，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン、２，４，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン、２−メチル−１，８−オクタンジアミン、５−メチル−１，９−ノナンジアミン等が挙げられる。
【００２６】
本発明の電池用セパレータに含有されるポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維の含有量は、全繊維に対して、４０質量％以上１００質量％以下の範囲が好ましく、より好ましくは、６０質量％以上１００質量％以下、更に好ましくは、８０質量％以上１００質量％以下の範囲である。
【００２７】
本発明の電池用セパレータに用いる不織布の製造方法としては、一般的な不織布の製造方法が何れも使用でき、繊維ウェブを形成し、繊維ウェブ内の繊維を接着・融着・絡合させることにより製造することができる。繊維ウェブの製造方法としては、例えば、湿式抄造法や、カード法、エアレイド法等の乾式法等が挙げられる。しかしながら、カード法、エアレイド法等の乾式法は、繊維長の長い繊維を用いることができるが、均一な繊維ウェブの形成が困難で、湿式抄造法に比べ、一般的に地合が劣るという問題がある。
【００２８】
一方、湿式抄造法は、生産速度が乾式法に比べて速く、同一装置で繊維径の異なる繊維や複数の種類の繊維を任意の割合で均一に混合できる利点がある。即ち、繊維の形態もステープル状、パルプ状等と選択の幅は広く、使用可能な繊維径も極細繊維から太い繊維まで使用可能で、他の方法に比べ、良好な地合の繊維ウェブが得られる。これらのことから、本発明の電池用セパレータに用いる不織布は湿式抄造法によって得られた湿式不織布が好ましい。
【００２９】
繊維ウェブから不織布を製造する方法としては、水流交絡法、ニードルパンチ法、バインダー接着法等を使用することができる。特に、均一性を重視して前記湿式抄造法を用いる場合、熱融着繊維を不織布に含有させて、バインダー接着法により接着することが好ましく、これにより均一な不織布が形成される。
【００３０】
また湿式抄造法において、熱融着繊維の熱融着によるバインダー接着法により不織布を形成する場合、ウェット状態の繊維ウェブの加熱乾燥と同時に熱融着を生じさせる工程が用いられ、加熱乾燥方式としては、ヤンキードライヤーに代表される熱板圧着方式、バンド式スルードライヤー、エアスルードライヤーに代表される熱風通気方式等が挙げられるが、本発明においては熱板圧着方式による加熱乾燥がより好ましい。熱板圧着方式では、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維の熱融着効率が高く、地合の均一性が高く、強度が向上した不織布を得ることができる。
【００３１】
本発明の電池用セパレータは、ポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施し、繊維の表面から内部にスルホン酸基を導入する。スルホン化処理としては、二酸化硫黄ガス、三酸化硫黄ガス等による気相処理法や熱濃硫酸、発煙硫酸、又はクロロ硫酸等による液相処理法等を使用することができる。本発明の電池用セパレータにおいては、気相処理法によるスルホン化処理が好ましい。液相処理法によるスルホン化処理は、反応条件の設定が難しく、反応時間を長くし過ぎた場合や温度を高くし過ぎた場合に、不織布が炭化、収縮、フィルム化しやすいという問題がある。また、多量の強酸性廃液が出るという問題がある。
【００３２】
本発明の電池用セパレータにおいては、電解液との親和性を更に向上させるために、スルホン化処理後の不織布に界面活性剤を付与することが好ましい。用いられる界面活性剤としては、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、ジアルキルスルホコハク酸塩、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸塩、アルカンスルホン酸塩、長鎖脂肪酸塩、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、特殊芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、特殊ポリカルボン酸型高分子界面活性剤等の陰イオン界面活性剤、ポリオキシエチレンアルキルエーテル類、ポリオキシアルキレン誘導体類、ポリオキシアルキレンアルケニルエーテル類、ソルビタン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル類、グリセリン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油類等の非イオン性界面活性剤が挙げられる。これらの界面活性剤は、含浸、塗布、スプレーした後、乾燥することにより不織布に付与することができ、界面活性剤の付与量は、スルホン化処理後の不織布に対して、０．１質量％以上１．０質量％以下が好ましい。
【００３３】
本発明の電池用セパレータにおいては、必要に応じて、スーパーカレンダーや熱カレンダー処理により、厚みを調整して用いられる。本発明の電池用セパレータの目付は、３０ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下の範囲が好ましく、厚みは、６０μｍ以上２５０μｍ以下の範囲が好ましい。電池用セパレータの目付及び厚みは、適用する電池の特性に応じて、適宜選択できる。ここで目付は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４に規定されている坪量を表し、厚みはＪＩＳ Ｐ ８１１８に規定される厚さを表す。また本発明の電池用セパレータの最大細孔径は１μｍ以上５０μｍ以下の範囲が好ましく、より好ましくは、５μｍ以上４０μｍ以下、更に好ましくは、１０μｍ以上３５μｍ以下の範囲である。最大細孔径が５０μｍを超えて大きくなると、短絡しやすくなり、電池製造時の不良率が大きくなる場合がある。また、最大細孔径が１μｍ未満では、酸素ガス透過性やイオン導電性が低下する場合がある。ここで、最大細孔径はＪＩＳ Ｋ ３８３２に規定されるバブルポイント法による最大細孔径を表す。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００３５】
（実施例１）
示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線において、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．０６であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法を用いて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、芯鞘型複合繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、幅５００ｍｍの不織布を作製した。三酸化硫黄ガスを含む７５℃の乾燥空気中で、この不織布に２５秒間スルホン化処理を行い、２．５質量％の水酸化ナトリウム水溶液で中和し、イオン交換水で十分洗浄し、次いで、界面活性剤として、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウムを、スルホン化処理後の不織布に対して０．３質量％となるようにスプレー塗布し、乾燥後、スーパーカレンダーにて、１２０μｍに厚み調整して、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．０４であった。
【００３６】
（実施例２）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．２７であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．２４であった。
【００３７】
（実施例３）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．３８であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．４２であった。
【００３８】
（実施例４）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．７０であった。
【００３９】
（実施例５）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．９５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．５ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．９７であった。
【００４０】
（実施例６）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．２４であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．１８であった。
【００４１】
（実施例７）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．４２であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．４ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．４６であった。
【００４２】
（実施例８）
実施例４において、抄造時の乾燥方式を熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設された熱風フードの代わりに、１３５℃設定のエアスルードライヤーを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６７であった。
【００４３】
（実施例９）
実施例４において、抄造時の乾燥方式を熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設された熱風フードの代わりに、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．５ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６４であった。
【００４４】
（実施例１０）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）９０質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）１０質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６５であった。
【００４５】
（実施例１１）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．８ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６７であった。
【００４６】
（実施例１２）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．４０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比４０／６０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．３７であった。
【００４７】
（実施例１３）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．０８であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比４０／６０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．０５であった。
【００４８】
（実施例１４）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用し、湿式抄造法の代わりに、エアレイド法にてウェブを作製し、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用し、芯鞘型複合繊維の鞘成分を熱溶融接着させて、幅５００ｍｍの不織布を作製した以外は、実施例４と同様にして、目付５４．１ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６０であった。
【００４９】
（比較例１）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が０．９５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を用いた以外は、実施例１と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は０．９２であった。
【００５０】
（比較例２）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．６５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部とした以外は、実施例１と同様にして、目付５４．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．５８であった。
【００５１】
（比較例３）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．１２であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）７５質量部とエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維（繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）２５質量部とした以外は、実施例１と同様にして、目付５４．２ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は０．８８であった。
【００５２】
（比較例４）
実施例１４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．５６であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維径１０ｍｍ）２５質量部とした以外は、実施例１４と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．６４であった。
【００５３】
＜評価＞
実施例及び比較例で得られた電池用セパレータについて、下記の評価を行い、結果を表１に示した。
【００５４】
［ピーク面積比（Ａ／Ｂ）の評価］
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維のピーク面積比を評価する場合、繊維をエタノールで洗浄し、８０℃で３０分間乾燥した後、温度２３℃、湿度５０％で２４時間状態調節した試料１０ｍｇをＡｌ製試料容器に封入し、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に規定される示差走査熱量分析を行い、ＤＳＣ曲線を求め、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に規定される方法により、高密度ポリエチレンに由来する低融点側の融解ピーク面積（Ａ）とポリプロピレンに由来する高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）を算出し、次の式（１）からピーク面積比（Ａ／Ｂ）を得た。一方、スルホン化処理された電池用セパレータのピーク面積比を評価する場合、電池用セパレータをイオン交換水で十分洗浄し、８０℃で３０分間乾燥した後、温度２３℃、湿度５０％で２４時間状態調節した試料１０ｍｇをＡｌ製試料容器に封入し、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に規定される示差走査熱量分析を行い、ＤＳＣ曲線を求め、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に規定される方法により、高密度ポリエチレンに由来する低融点側の融解ピーク面積（Ａ）とポリプロピレンに由来する高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）を算出し、次の式（１）からピーク面積比（Ａ／Ｂ）を得た。
ピーク面積比（Ａ／Ｂ）＝融解ピーク面積（Ａ）／融解ピーク面積（Ｂ） （１）
【００５５】
［セパレータ均一性の評価］
厚み調整済みの電池用セパレータから縦横５００ｍｍ角のシートを切り取り、ここから５０ｍｍ角の通気度測定用試料１００枚を作製し、ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定される通気性Ａ法（フラジール形法）に準じて、通気性試験機（装置名：ＫＥＳ−Ｆ８−ＡＰ１、カトーテック（株）製）で通気度を測定し、試料１００枚の通気度の平均値（Ｑ１）と標準偏差（Ｑ２）を算出し、次の式（２）から変動係数を求めた。変動係数が小さいほどセパレータの均一性が高いことを示す。
変動係数（％）＝通気度の標準偏差（Ｑ２）／通気度の平均値（Ｑ１）×１００ （２）
【００５６】
［引張強度の評価］
スルホン化処理前の不織布及び厚み調整済みの電池用セパレータから、巻き取りの流れ方向２５０ｍｍ、幅方向５０ｍｍの試料を１０枚切り取り、ＪＩＳ Ｐ ８１１３に準じて、卓上型材料試験機（装置名：ＳＴＡ−１１５０、（株）オリエンテック製）を用いて、引張強度を測定し、１０枚の平均値をセパレータの引張強度とした。
【００５７】
［強度維持率の評価］
スルホン化処理前の不織布としての引張強度（Ｐ１）、厚み調整済みの電池用セパレータの引張強度（Ｐ２）とし、次の式（３）から強度維持率（％）を求めた。強度維持率が大きいほど、スルホン化処理による強度の低下が小さいことを示す。
強度維持率（％）＝Ｐ２／Ｐ１×１００ （３）
【００５８】
［最大細孔径の評価］
電池用セパレータについて、ＪＩＳ Ｋ ３８３２に規定されるバブルポイント法により最大細孔径を求めた。
【００５９】
［硫黄含有率の評価］
スルホン化処理された電池用セパレータから直径３５ｍｍの試料を採取し、イオン交換水２００ｍＬ中で１０分間、２回洗浄し、６０℃で１０分間乾燥して測定用試料を作製した。この試料をホルダーにセットして、蛍光Ｘ線装置（装置名：ＺＳＸ Ｐｒｉｍｕｓ II、Ｒｈターゲット、５０ｋＶ−５０ｍＡ、（株）リガク製）で全元素測定を行った。硫黄含有率は、測定値を半定量分析法であるＳＱＸ計算することで算出し、スルホン化処理量を質量％で見積もった。
【００６０】
［電池の作製］
電極の集電体として、発泡ニッケル基材を用いたペースト式水酸化ニッケル正極（４０ｍｍ幅）と、ニッケルメッキパンチングメタル基材を用いた水素吸蔵合金負極（４０ｍｍ幅）を１枚ずつ用い、これらの電極の間に、４３ｍｍ幅の実施例及び比較例で得られた電池用セパレータを介在させて、電池構成機を用いて巻き取り、渦巻状極板群を作製した。該渦巻状極板群を円筒形の金属ケースに収納した後、１Ｎ水酸化リチウムを含む７Ｎ水酸化カリウム水溶液を主体とするアルカリ電解液を一定量注入した後、安全弁付きの封印蓋を取り付けて、公称容量が１．７Ａｈの単３形密閉式ニッケル水素電池を作製した。その後、正極と負極との間に２４０Ｖの電圧を印加し、電気抵抗が１ｋΩを超えるものを正常とした。
【００６１】
［容量維持率の評価］
上記のようにして製造した電池のうち、正常な電池を各電池用セパレータについて１０個選別した。電池の化成のため、２５℃において、１７０ｍＡ（０．１Ｃ）の電流で１５時間充電し、１．７Ａ（１Ｃ）の電流で端子電圧が０．８Ｖになるまで放電するという充放電を４回繰り返した。得られた化成済みの電池１０個を用い、２５℃で、１．７Ａ（１Ｃ）の電流で充電し、満充電に達した後、電池電圧が１０ｍＶ低下した時点で充電を１時間休止させ、次に３４０ｍＡ（０．２Ｃ）の電流で終止電圧が１．０Ｖになるまで放電させたときの放電容量を測定し、Ｃ１とする。そして、同様に１．７Ａ（１Ｃ）の電流で充電してから、６０℃の恒温槽中にて７日間保存し、その後２５℃で６時間放冷し、同様に３４０ｍＡ（０．２Ｃ）の電流で放電させたときの放電容量を測定してＣ２とし、次の式（４）から容量維持率を算出した。容量維持率の値が大きいほど、自己放電特性が優れることを示す。
容量維持率（％）＝Ｃ２／Ｃ１×１００ （４）
【００６２】
【表１】
【００６３】
表１において、Ａ／Ｂ及び引張強度は厚み調整済みの電池用セパレータの測定結果を示す。実施例１〜１４の電池用セパレータは、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線において、低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であり、ポリプロピレンを芯成分、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施したものであり、セパレータの地合の均一性が良好でスルホン化処理による強度低下が小さく自己放電抑制効果に優れている。
【００６４】
実施例１〜７を比較すると、実施例２〜６は、融解ピーク面積の比（Ａ／Ｂ）が１．２０以上２．２０以下の範囲であり、セパレータの地合の均一性、強度維持率並びに容量維持率がより優れている。中でも、実施例３〜５は、融解ピーク面積の比（Ａ／Ｂ）が１．４０以上２．００以下の範囲であり、セパレータの地合の均一性、強度維持率並びに容量維持率がより一層優れている。
【００６５】
実施例４と実施例８及び実施例９を比較すると、熱板圧着方式で加熱乾燥した湿式不織布である実施例４の方が、同じ湿式不織布であっても、エアスルードライヤーやバンド式スルードライヤーを使用した実施例８及び実施例９より、セパレータの地合の均一性に優れ、強度維持率が高く、最大細孔径も小さく優れている。
【００６６】
実施例１１と実施例１４を比較すると、湿式不織布である実施例１１の方が、乾式不織布を用いた実施例１４より、セパレータの地合の均一性に優れ、引張強度及び強度維持率が高く、最大細孔径も小さく優れている。
【００６７】
一方、比較例１〜４で得られた電池用セパレータは、本発明の条件を満足しておらず、セパレータの均一性、引張強度、強度維持率が低く、電池の容量維持率も劣っている。特に比較例３は、エチレン−ビニルアルコール共重合体を併用しており、電池の容量維持率の低下が著しい。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
本発明の活用例としては、セパレータとしての地合の均一性が良好で、電池の自己放電を抑制して、長期にわたって電池容量を維持することができるアルカリ二次電池用セパレータとして好適に用いることができる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ニッケル−カドミウム電池、ニッケル−亜鉛電池、ニッケル−水素電池等のアルカリ二次電池に好適に使用できる電池用セパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
ニッケル−カドミウム電池やニッケル−水素電池等のアルカリ二次電池は、充放電特性、過充放電特性に優れ、長寿命で繰り返し使用できるため、コードレス電話、ノートパソコン、オーディオ機器等の小型電子機器の他、電動工具、電動自転車等の小型動力用途、ハイブリッド自動車、電気自動車等の大型動力用途等にも広く使用されている。このアルカリ二次電池に用いられている電池用セパレータの役割としては、正極と負極の分離、短絡の防止、電解液（高濃度アルカリ性水溶液）の吸液及び保持、また、電極反応により生じるガスの透過等が挙げられる。
【０００３】
従来から、電池用セパレータとしては、一般に不織布が用いられてきた。ニッケル−カドミウム電池では、電解液に濡れやすく、その保液量が大きく、しかも電解液を含んだ状態で電気抵抗の低いポリアミド系繊維からなる不織布が使用されてきた。しかし、ニッケル−水素電池では、ポリアミド系繊維の加水分解による分解生成物が自己放電を促進してしまうために、耐アルカリ性及び耐酸化性に優れたポリオレフィン系繊維を主体とする不織布が主として使用されている。
【０００４】
一方、ポリオレフィン系繊維を主体とする不織布は親水性が低いため、スルホン化処理、親水性単量体のグラフト処理、コロナ放電処理、界面活性剤付与処理等が施されるのが一般的である。
【０００５】
このうち、スルホン化処理は、発煙硫酸や濃硫酸によって不織布にスルホン酸基を導入する方法である（例えば、特許文献１〜３参照）。スルホン化処理を施した不織布は電解液の吸液性や保液性が優れると共に、電池の自己放電反応を抑制する効果が見られる。
【０００６】
ここで電池の自己放電反応が促進される原因として、電池内に不純物として存在する含窒素化合物が分解され、生成したアンモニアが正極上で酸化されて硝酸イオンとなり、この硝酸イオンが移動し、負極上で還元されてアンモニアとなる繰り返し反応（シャトル機構）が生じて自己放電を加速するという説が提唱されている。スルホン化処理を施した不織布からなる電池用セパレータをこの電池内に導入することにより、繊維に導入されたスルホン酸基が生成するアンモニアを捕捉し、電池の自己放電反応を抑制すると考えられている。
【０００７】
スルホン化処理に用いられる不織布としては、乾式不織布又は湿式不織布が用いられるが、電池の高容量化や内部短絡防止のため、地合の均一性に優れる不織布が求められる。地合の均一性の良さを考慮すると、一般的に乾式不織布よりも湿式不織布が優れている。ポリオレフィン系繊維は、耐アルカリ性や耐酸化性に優れるため、電池の長寿命化に有効であるが、ポリオレフィン系繊維のみからなる不織布の製造は比較的難しく、特に湿式不織布の製造においては、加熱乾燥時の面割れ等が生じやすく、地合が不均一になる問題や製造安定性に劣るという問題があった。このため、ポリオレフィン系繊維と湿熱接着性に優れたエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維を併用し、製造安定性を改善する試みが行われてきた（例えば、特許文献４参照）。しかしながら、ポリオレフィン系繊維とエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維を併用した不織布にスルホン化処理を施した場合、エチレン−ビニルアルコール共重合体繊維が優先してスルホン化されるため、強アルカリ電解液中でのセパレータの劣化が進みやすく、自己放電抑制効果の持続性が短くなるという問題を有していた。またスルホン化処理は非常に激しい反応であるため、セパレータの強度が低下するという問題を有していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５８−１７５２５６号公報
【特許文献２】特開昭６４−５７５６８号公報
【特許文献３】特開平６−１４００１８号公報
【特許文献４】特開２００２−１３４０９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の課題は、不織布にスルホン化処理を施した電池用セパレータに関し、セパレータの地合の均一性が良好で、スルホン化処理による強度低下が小さく、自己放電抑制効果に優れた電池用セパレータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、この課題を解決するために鋭意検討を行った結果、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施した電池用セパレータにおいて、電池用セパレータの示差走査熱量分析による熱的挙動と上記課題の改善に相関性があることを見出し、本発明に至ったものである。
【００１１】
即ち、本発明は、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、電池用セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータである。
【００１２】
更に、ポリオレフィン系不織布が熱板圧着方式で乾燥処理した湿式不織布であることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の電池用セパレータは、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施したものであり、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線において、低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下である場合に、セパレータとしての均一性を確保できると共に、スルホン化処理によるセパレータの強度低下を低減し、電池の自己放電を抑制して、長期にわたって電池容量を維持することができる。また、前記ポリオレフィン系不織布がヤンキードライヤーに代表される熱板圧着方式による乾燥処理により製造した湿式不織布とすることにより、引張強度等のシート強度がより一層優れた電池用セパレータとすることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明における電池用セパレータは、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理したものであり、スルホン化処理後の電池用セパレータの示差走査熱量分析（ＤＳＣ）により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下である。
【００１５】
電池用セパレータの示差走査熱量分析（ＤＳＣ）は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に準じて実施し、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に準じて融解ピークの面積を求める。示差走査熱量分析において、高密度ポリエチレン及びポリプロピレンそれぞれに由来する融解ピークは、単一であっても構わないし、複数のピークが重なった一連のものであっても構わない。複数のピークが重なった一連のものである場合、これを１つの融解ピークとしてピーク面積を求め、ピーク高さの大きい方を、高密度ポリエチレン及びポリプロピレンの融点とする。
【００１６】
本発明において、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線における低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピークとは、１２０℃以上１４０℃以下の範囲に最もピーク高さの大きいピークを有する吸熱ピークであり、高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピークとは、１５０℃以上１８０℃以下の範囲に最もピーク高さの大きいピークを有する吸熱ピークである。
【００１７】
本発明において、前記電池用セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線から求められる低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．００以上２．５０以下の範囲であり、１．２０以上２．２０以下の範囲がより好ましく、１．４０以上２．００以下の範囲が更に好ましい。Ａ／Ｂが１．００未満であると、熱融着成分である高密度ポリエチレンによる繊維同士の接着強度が十分でなく、セパレータの強度が低下する。また、密度や結晶性の低下により、繊維表面付近のスルホン化が進みやすくなり、繊維内部のスルホン酸基の含有量が相対的に低下するため、自己放電抑制効果が低下しやすくなると考えられる。一方、Ａ／Ｂが２．５０を超えると、繊維の収縮率が大きくなり、不織布製造時に割れやシワ等が発生しやすくなり、セパレータの地合の均一性が低下する。また、密度や結晶性が高くなり、スルホン酸基の含有量が低下し、自己放電抑制効果が低下すると考えられる。スルホン酸基の含有量を確保するため、スルホン化処理の条件を強くすると、スルホン化処理後のセパレータの強度低下が大きくなる。
【００１８】
本発明において、前記電池用セパレータに使用される芯鞘型複合繊維の芯成分であるポリプロピレン及び鞘成分である高密度ポリエチレンの分子量、密度、結晶化度、芯成分と鞘成分の構成比率、芯鞘型複合繊維の延伸倍率を適宜変化させることにより、示差走査熱量分析における熱的挙動を制御することができる。例えば、ポリプロピレンや高密度ポリエチレンの密度を高くすると、融解熱量が大きくなり、示差走査熱量分析における融解ピーク面積も大きくなる。また、結晶化度を高くすることによっても、一般的に融解熱量が大きくなり、融解ピーク面積が大きくなるため、芯成分と鞘成分の構成比率が同じでも、Ａ／Ｂを変化させることができる。
【００１９】
前記芯鞘型複合繊維を構成する芯成分と鞘成分の含有比は、芯鞘型複合繊維を形成できる比であれば構わないが、芯／鞘質量比が、４０／６０から６０／４０が好ましく、より好ましくは、４５／５５から５５／４５である。
【００２０】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維は、溶融紡糸機を用い、芯鞘型複合紡糸用口金を用いて溶融紡糸される。紡糸温度は、鞘成分である高密度ポリエチレンが変質しない温度で実施され、紡糸温度２００℃以上３００℃以下で重合体を押し出し、所定の繊度の紡糸フィラメントを作製する。紡糸フィラメントには、必要に応じて延伸処理を実施する。延伸処理は、鞘成分である高密度ポリエチレンが融着しない温度で実施され、例えば、延伸温度５０℃以上１００℃以下の範囲で、延伸倍率２倍以上で処理すると、繊維強度が向上して好ましい。得られたフィラメントには、必要に応じて繊維処理剤を付与し、親水性や分散性を制御した後、所定の長さに切断して不織布製造用の芯鞘型複合繊維として使用される。
【００２１】
前記芯鞘型複合繊維を構成する芯成分としては、ポリプロピレンを使用するが、繊維物性を調整するため、必要に応じて高密度ポリエチレンやポリメチルペンテン等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、芯成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられ、添加する場合の添加量としては、樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲で用いられる。
【００２２】
次に、前記芯鞘型複合繊維を構成する鞘成分としては、高密度ポリエチレンを使用するが、繊維物性を調節するため、必要に応じてポリプロピレンやエチレン−プロピレン共重合体等のポリオレフィンを混合することができる。前記ポリオレフィンの混合比率としては、鞘成分の１０質量％以下であることが好ましい。また、必要に応じて、通常のポリオレフィンに用いられる樹脂添加剤を添加することができる。樹脂添加剤としては、各種酸化防止剤、中和剤、光安定剤、紫外線吸収剤、造核剤、滑剤、帯電防止剤等が挙げられ、添加する場合の添加量としては、樹脂に対して０．０１質量％以上１．０質量％以下の範囲で用いられる。
【００２３】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリオレフィン系不織布は、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を少なくとも含有する。前記芯鞘型複合繊維と併用して使用することのできるポリオレフィン系繊維としては、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維等の単一成分からなる繊維、２種類以上の異なるポリオレフィンの混合物からなる混合ポリオレフィン繊維、２種類以上の異なるオレフィンの共重合体からなる共重合ポリオレフィン繊維、ポリエチレン、ポリプロピレン、共重合ポリオレフィン等の樹脂を適宜組み合わせた、芯鞘型、サイドバイサイド型、偏芯型あるいは分割性複合繊維等が挙げられる。これらのポリオレフィン系繊維の繊維長、繊維径は特に限定されないが、不織布強度と製造性等から、繊維径は１μｍ以上２０μｍ以下が好ましく、繊維長は１ｍｍ以上２０ｍｍ以下が好ましい。また、分割性複合繊維を水流交絡やリファイナーにより細分化して使用することもできる。繊維長が１ｍｍ未満の場合には、不織布の十分な機械的強度が得られない場合がある。繊維長が２０ｍｍを超えた場合には、地合不良となり、良好な不織布が形成できなくなる場合がある。特に、湿式不織布では、分散時の繊維同士の異常な絡みが発生し、均一な分散状態にならず、地合不良となる場合がある。
【００２４】
本発明においてポリオレフィン系繊維とは、１つ以上の二重結合を分子内に有し、炭素と水素を構成元素とする一種類以上の単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸して繊維化したものであり、ポリビニルアルコール繊維やエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維等のように、炭素と水素以外の構成元素を含有する単量体を重合した単一樹脂又は共重合樹脂を溶融紡糸した繊維は含まない。
【００２５】
本発明の電池用セパレータに使用されるポリオレフィン系不織布において、ポリオレフィン系繊維と好適に併用することのできる繊維としては、半芳香族ポリアミド繊維、全芳香族ポリアミド繊維が挙げられ、特に半芳香族ポリアミド繊維がより好ましい。半芳香族ポリアミド繊維は、主成分として芳香族ジカルボン酸と脂肪族ジアミンを縮合して得られる半芳香族ポリアミドからなる繊維であり、ジカルボン酸成分の６０モル％以上が芳香族カルボン酸であり、ジアミン成分の６０モル％以上が炭素数６から１２の脂肪族アルキレンジアミンである。芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、２，７−ナフタレンジカルボン酸、１，４−ナフタレンジカルボン酸、１，４−フェニレンジオキシジ酢酸、１，３−フェニレンジオキシ酢酸、２，２′−ビフェニルジカルボン酸、２，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−ビフェニルジカルボン酸、４，４′−オキシジ安息香酸、ジフェニルメタン−４，４′−ジカルボン酸、ジフェニルスルホン−４，４′−ジカルボン酸が用いられる。脂肪族ジアミンとしては、１，６−ヘキサンジアミン、１，８−オクタンジアミン、１，９−ノナンジアミン、１，１０−デカンジアミン、１，１−ウンデカンジアミン、１，１２−ドデカンジアミン、２−メチル−１，５−ペンタンジアミン、３−メチル−１，５−ペンタンジアミン、２，２，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン、２，４，４−トリメチル−１，６−ヘキサンジアミン、２−メチル−１，８−オクタンジアミン、５−メチル−１，９−ノナンジアミン等が挙げられる。
【００２６】
本発明の電池用セパレータに含有されるポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維の含有量は、全繊維に対して、４０質量％以上１００質量％以下の範囲が好ましく、より好ましくは、６０質量％以上１００質量％以下、更に好ましくは、８０質量％以上１００質量％以下の範囲である。
【００２７】
本発明の電池用セパレータに用いる不織布の製造方法としては、一般的な不織布の製造方法が何れも使用でき、繊維ウェブを形成し、繊維ウェブ内の繊維を接着・融着・絡合させることにより製造することができる。繊維ウェブの製造方法としては、例えば、湿式抄造法や、カード法、エアレイド法等の乾式法等が挙げられる。しかしながら、カード法、エアレイド法等の乾式法は、繊維長の長い繊維を用いることができるが、均一な繊維ウェブの形成が困難で、湿式抄造法に比べ、一般的に地合が劣るという問題がある。
【００２８】
一方、湿式抄造法は、生産速度が乾式法に比べて速く、同一装置で繊維径の異なる繊維や複数の種類の繊維を任意の割合で均一に混合できる利点がある。即ち、繊維の形態もステープル状、パルプ状等と選択の幅は広く、使用可能な繊維径も極細繊維から太い繊維まで使用可能で、他の方法に比べ、良好な地合の繊維ウェブが得られる。これらのことから、本発明の電池用セパレータに用いる不織布は湿式抄造法によって得られた湿式不織布が好ましい。
【００２９】
繊維ウェブから不織布を製造する方法としては、水流交絡法、ニードルパンチ法、バインダー接着法等を使用することができる。特に、均一性を重視して前記湿式抄造法を用いる場合、熱融着繊維を不織布に含有させて、バインダー接着法により接着することが好ましく、これにより均一な不織布が形成される。
【００３０】
また湿式抄造法において、熱融着繊維の熱融着によるバインダー接着法により不織布を形成する場合、ウェット状態の繊維ウェブの加熱乾燥と同時に熱融着を生じさせる工程が用いられ、加熱乾燥方式としては、ヤンキードライヤーに代表される熱板圧着方式、バンド式スルードライヤー、エアスルードライヤーに代表される熱風通気方式等が挙げられるが、本発明においては熱板圧着方式による加熱乾燥がより好ましい。熱板圧着方式では、ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維の熱融着効率が高く、地合の均一性が高く、強度が向上した不織布を得ることができる。
【００３１】
本発明の電池用セパレータは、ポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施し、繊維の表面から内部にスルホン酸基を導入する。スルホン化処理としては、二酸化硫黄ガス、三酸化硫黄ガス等による気相処理法や熱濃硫酸、発煙硫酸、又はクロロ硫酸等による液相処理法等を使用することができる。本発明の電池用セパレータにおいては、気相処理法によるスルホン化処理が好ましい。液相処理法によるスルホン化処理は、反応条件の設定が難しく、反応時間を長くし過ぎた場合や温度を高くし過ぎた場合に、不織布が炭化、収縮、フィルム化しやすいという問題がある。また、多量の強酸性廃液が出るという問題がある。
【００３２】
本発明の電池用セパレータにおいては、電解液との親和性を更に向上させるために、スルホン化処理後の不織布に界面活性剤を付与することが好ましい。用いられる界面活性剤としては、アルキル硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、ジアルキルスルホコハク酸塩、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸塩、アルカンスルホン酸塩、長鎖脂肪酸塩、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、特殊芳香族スルホン酸ホルマリン縮合物のナトリウム塩、特殊ポリカルボン酸型高分子界面活性剤等の陰イオン界面活性剤、ポリオキシエチレンアルキルエーテル類、ポリオキシアルキレン誘導体類、ポリオキシアルキレンアルケニルエーテル類、ソルビタン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレンソルビトール脂肪酸エステル類、グリセリン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル類、ポリオキシエチレン硬化ヒマシ油類等の非イオン性界面活性剤が挙げられる。これらの界面活性剤は、含浸、塗布、スプレーした後、乾燥することにより不織布に付与することができ、界面活性剤の付与量は、スルホン化処理後の不織布に対して、０．１質量％以上１．０質量％以下が好ましい。
【００３３】
本発明の電池用セパレータにおいては、必要に応じて、スーパーカレンダーや熱カレンダー処理により、厚みを調整して用いられる。本発明の電池用セパレータの目付は、３０ｇ／ｍ２以上１００ｇ／ｍ２以下の範囲が好ましく、厚みは、６０μｍ以上２５０μｍ以下の範囲が好ましい。電池用セパレータの目付及び厚みは、適用する電池の特性に応じて、適宜選択できる。ここで目付は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４に規定されている坪量を表し、厚みはＪＩＳ Ｐ ８１１８に規定される厚さを表す。また本発明の電池用セパレータの最大細孔径は１μｍ以上５０μｍ以下の範囲が好ましく、より好ましくは、５μｍ以上４０μｍ以下、更に好ましくは、１０μｍ以上３５μｍ以下の範囲である。最大細孔径が５０μｍを超えて大きくなると、短絡しやすくなり、電池製造時の不良率が大きくなる場合がある。また、最大細孔径が１μｍ未満では、酸素ガス透過性やイオン導電性が低下する場合がある。ここで、最大細孔径はＪＩＳ Ｋ ３８３２に規定されるバブルポイント法による最大細孔径を表す。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００３５】
（実施例１）
示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線において、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．０６であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を、パルパーの水中で離解、分散させ、アジテーターで緩やかに撹拌して均一な抄造用スラリーを調製した。この抄造用スラリーを円網抄紙機による湿式抄造法を用いて抄造し、１３５℃に設定された熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設されている熱風フードにより乾燥させると共に、芯鞘型複合繊維の鞘部分を熱溶融接着させて、幅５００ｍｍの不織布を作製した。三酸化硫黄ガスを含む７５℃の乾燥空気中で、この不織布に２５秒間スルホン化処理を行い、２．５質量％の水酸化ナトリウム水溶液で中和し、イオン交換水で十分洗浄し、次いで、界面活性剤として、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸ナトリウムを、スルホン化処理後の不織布に対して０．３質量％となるようにスプレー塗布し、乾燥後、スーパーカレンダーにて、１２０μｍに厚み調整して、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．０４であった。
【００３６】
（実施例２）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．２７であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．２４であった。
【００３７】
（実施例３）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．３８であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．４２であった。
【００３８】
（実施例４）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．７０であった。
【００３９】
（実施例５）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．９５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．５ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．９７であった。
【００４０】
（実施例６）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．２４であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．１８であった。
【００４１】
（実施例７）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．４２であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）を使用した以外は、実施例１と同様にして、目付５３．４ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．４６であった。
【００４２】
（実施例８）
実施例４において、抄造時の乾燥方式を熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設された熱風フードの代わりに、１３５℃設定のエアスルードライヤーを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６７であった。
【００４３】
（実施例９）
実施例４において、抄造時の乾燥方式を熱板圧着方式であるヤンキードライヤーと併設された熱風フードの代わりに、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．５ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６４であった。
【００４４】
（実施例１０）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）９０質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）１０質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６５であった。
【００４５】
（実施例１１）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．８ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６７であった。
【００４６】
（実施例１２）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．４０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比４０／６０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．３７であった。
【００４７】
（実施例１３）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．０８であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比４０／６０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用した以外は、実施例４と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．０５であった。
【００４８】
（実施例１４）
実施例４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．７０であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）２５質量部とを使用し、湿式抄造法の代わりに、エアレイド法にてウェブを作製し、１３５℃設定のバンド式スルードライヤーを使用し、芯鞘型複合繊維の鞘成分を熱溶融接着させて、幅５００ｍｍの不織布を作製した以外は、実施例４と同様にして、目付５４．１ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は１．６０であった。
【００４９】
（比較例１）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が０．９５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部を用いた以外は、実施例１と同様にして、目付５３．７ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は０．９２であった。
【００５０】
（比較例２）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．６５であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）１００質量部とした以外は、実施例１と同様にして、目付５４．６ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．５８であった。
【００５１】
（比較例３）
実施例１において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．１２であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）７５質量部とエチレン−ビニルアルコール共重合体繊維（繊度０．８ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ）２５質量部とした以外は、実施例１と同様にして、目付５４．２ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は０．８８であった。
【００５２】
（比較例４）
実施例１４において、示差走査熱量分析のＤＳＣ曲線における、低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が２．５６であり、芯成分がポリプロピレンで、鞘成分が高密度ポリエチレンである芯鞘型複合繊維（芯／鞘質量比５０／５０、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長１０ｍｍ）７５質量部と１，９−ノナンジアミンとテレフタル酸をモノマーとする半芳香族ポリアミド繊維（繊度０．７ｄｔｅｘ、繊維径１０ｍｍ）２５質量部とした以外は、実施例１４と同様にして、目付５３．９ｇ／ｍ２の電池用セパレータを得た。得られた電池用セパレータの示差走査熱量分析における低融点側の融解ピーク面積（Ａ）と高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）は２．６４であった。
【００５３】
＜評価＞
実施例及び比較例で得られた電池用セパレータについて、下記の評価を行い、結果を表１に示した。
【００５４】
［ピーク面積比（Ａ／Ｂ）の評価］
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維のピーク面積比を評価する場合、繊維をエタノールで洗浄し、８０℃で３０分間乾燥した後、温度２３℃、湿度５０％で２４時間状態調節した試料１０ｍｇをＡｌ製試料容器に封入し、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に規定される示差走査熱量分析を行い、ＤＳＣ曲線を求め、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に規定される方法により、高密度ポリエチレンに由来する低融点側の融解ピーク面積（Ａ）とポリプロピレンに由来する高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）を算出し、次の式（１）からピーク面積比（Ａ／Ｂ）を得た。一方、スルホン化処理された電池用セパレータのピーク面積比を評価する場合、電池用セパレータをイオン交換水で十分洗浄し、８０℃で３０分間乾燥した後、温度２３℃、湿度５０％で２４時間状態調節した試料１０ｍｇをＡｌ製試料容器に封入し、ＪＩＳ Ｋ ７１２１に規定される示差走査熱量分析を行い、ＤＳＣ曲線を求め、ＪＩＳ Ｋ ７１２２に規定される方法により、高密度ポリエチレンに由来する低融点側の融解ピーク面積（Ａ）とポリプロピレンに由来する高融点側の融解ピーク面積（Ｂ）を算出し、次の式（１）からピーク面積比（Ａ／Ｂ）を得た。
ピーク面積比（Ａ／Ｂ）＝融解ピーク面積（Ａ）／融解ピーク面積（Ｂ） （１）
【００５５】
［セパレータ均一性の評価］
厚み調整済みの電池用セパレータから縦横５００ｍｍ角のシートを切り取り、ここから５０ｍｍ角の通気度測定用試料１００枚を作製し、ＪＩＳ Ｌ １０９６に規定される通気性Ａ法（フラジール形法）に準じて、通気性試験機（装置名：ＫＥＳ−Ｆ８−ＡＰ１、カトーテック（株）製）で通気度を測定し、試料１００枚の通気度の平均値（Ｑ１）と標準偏差（Ｑ２）を算出し、次の式（２）から変動係数を求めた。変動係数が小さいほどセパレータの均一性が高いことを示す。
変動係数（％）＝通気度の標準偏差（Ｑ２）／通気度の平均値（Ｑ１）×１００ （２）
【００５６】
［引張強度の評価］
スルホン化処理前の不織布及び厚み調整済みの電池用セパレータから、巻き取りの流れ方向２５０ｍｍ、幅方向５０ｍｍの試料を１０枚切り取り、ＪＩＳ Ｐ ８１１３に準じて、卓上型材料試験機（装置名：ＳＴＡ−１１５０、（株）オリエンテック製）を用いて、引張強度を測定し、１０枚の平均値をセパレータの引張強度とした。
【００５７】
［強度維持率の評価］
スルホン化処理前の不織布としての引張強度（Ｐ１）、厚み調整済みの電池用セパレータの引張強度（Ｐ２）とし、次の式（３）から強度維持率（％）を求めた。強度維持率が大きいほど、スルホン化処理による強度の低下が小さいことを示す。
強度維持率（％）＝Ｐ２／Ｐ１×１００ （３）
【００５８】
［最大細孔径の評価］
電池用セパレータについて、ＪＩＳ Ｋ ３８３２に規定されるバブルポイント法により最大細孔径を求めた。
【００５９】
［硫黄含有率の評価］
スルホン化処理された電池用セパレータから直径３５ｍｍの試料を採取し、イオン交換水２００ｍＬ中で１０分間、２回洗浄し、６０℃で１０分間乾燥して測定用試料を作製した。この試料をホルダーにセットして、蛍光Ｘ線装置（装置名：ＺＳＸ Ｐｒｉｍｕｓ II、Ｒｈターゲット、５０ｋＶ−５０ｍＡ、（株）リガク製）で全元素測定を行った。硫黄含有率は、測定値を半定量分析法であるＳＱＸ計算することで算出し、スルホン化処理量を質量％で見積もった。
【００６０】
［電池の作製］
電極の集電体として、発泡ニッケル基材を用いたペースト式水酸化ニッケル正極（４０ｍｍ幅）と、ニッケルメッキパンチングメタル基材を用いた水素吸蔵合金負極（４０ｍｍ幅）を１枚ずつ用い、これらの電極の間に、４３ｍｍ幅の実施例及び比較例で得られた電池用セパレータを介在させて、電池構成機を用いて巻き取り、渦巻状極板群を作製した。該渦巻状極板群を円筒形の金属ケースに収納した後、１Ｎ水酸化リチウムを含む７Ｎ水酸化カリウム水溶液を主体とするアルカリ電解液を一定量注入した後、安全弁付きの封印蓋を取り付けて、公称容量が１．７Ａｈの単３形密閉式ニッケル水素電池を作製した。その後、正極と負極との間に２４０Ｖの電圧を印加し、電気抵抗が１ｋΩを超えるものを正常とした。
【００６１】
［容量維持率の評価］
上記のようにして製造した電池のうち、正常な電池を各電池用セパレータについて１０個選別した。電池の化成のため、２５℃において、１７０ｍＡ（０．１Ｃ）の電流で１５時間充電し、１．７Ａ（１Ｃ）の電流で端子電圧が０．８Ｖになるまで放電するという充放電を４回繰り返した。得られた化成済みの電池１０個を用い、２５℃で、１．７Ａ（１Ｃ）の電流で充電し、満充電に達した後、電池電圧が１０ｍＶ低下した時点で充電を１時間休止させ、次に３４０ｍＡ（０．２Ｃ）の電流で終止電圧が１．０Ｖになるまで放電させたときの放電容量を測定し、Ｃ１とする。そして、同様に１．７Ａ（１Ｃ）の電流で充電してから、６０℃の恒温槽中にて７日間保存し、その後２５℃で６時間放冷し、同様に３４０ｍＡ（０．２Ｃ）の電流で放電させたときの放電容量を測定してＣ２とし、次の式（４）から容量維持率を算出した。容量維持率の値が大きいほど、自己放電特性が優れることを示す。
容量維持率（％）＝Ｃ２／Ｃ１×１００ （４）
【００６２】
【表１】
【００６３】
表１において、Ａ／Ｂ及び引張強度は厚み調整済みの電池用セパレータの測定結果を示す。実施例１〜１４の電池用セパレータは、示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線において、低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であり、ポリプロピレンを芯成分、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布にスルホン化処理を施したものであり、セパレータの地合の均一性が良好でスルホン化処理による強度低下が小さく自己放電抑制効果に優れている。
【００６４】
実施例１〜７を比較すると、実施例２〜６は、融解ピーク面積の比（Ａ／Ｂ）が１．２０以上２．２０以下の範囲であり、セパレータの地合の均一性、強度維持率並びに容量維持率がより優れている。中でも、実施例３〜５は、融解ピーク面積の比（Ａ／Ｂ）が１．４０以上２．００以下の範囲であり、セパレータの地合の均一性、強度維持率並びに容量維持率がより一層優れている。
【００６５】
実施例４と実施例８及び実施例９を比較すると、熱板圧着方式で加熱乾燥した湿式不織布である実施例４の方が、同じ湿式不織布であっても、エアスルードライヤーやバンド式スルードライヤーを使用した実施例８及び実施例９より、セパレータの地合の均一性に優れ、強度維持率が高く、最大細孔径も小さく優れている。
【００６６】
実施例１１と実施例１４を比較すると、湿式不織布である実施例１１の方が、乾式不織布を用いた実施例１４より、セパレータの地合の均一性に優れ、引張強度及び強度維持率が高く、最大細孔径も小さく優れている。
【００６７】
一方、比較例１〜４で得られた電池用セパレータは、本発明の条件を満足しておらず、セパレータの均一性、引張強度、強度維持率が低く、電池の容量維持率も劣っている。特に比較例３は、エチレン−ビニルアルコール共重合体を併用しており、電池の容量維持率の低下が著しい。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
本発明の活用例としては、セパレータとしての地合の均一性が良好で、電池の自己放電を抑制して、長期にわたって電池容量を維持することができるアルカリ二次電池用セパレータとして好適に用いることができる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、該セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータ。
【請求項２】
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布が熱板圧着方式で乾燥処理した湿式不織布である請求項１又は２記載の電池用セパレータ。
【請求項１】
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布をスルホン化処理した電池用セパレータにおいて、該セパレータの示差走査熱量分析により得られるＤＳＣ曲線で低融点側の高密度ポリエチレンに由来する融解ピーク面積（Ａ）と高融点側のポリプロピレンに由来する融解ピーク面積（Ｂ）の比（Ａ／Ｂ）が１．００以上２．５０以下であることを特徴とする電池用セパレータ。
【請求項２】
ポリプロピレンを芯成分とし、高密度ポリエチレンを鞘成分とする芯鞘型複合繊維を含有するポリオレフィン系不織布が熱板圧着方式で乾燥処理した湿式不織布である請求項１又は２記載の電池用セパレータ。
【公開番号】特開２０１２−１３８２５０（Ｐ２０１２−１３８２５０Ａ）
【公開日】平成２４年７月１９日（２０１２．７．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２８９５５６（Ｐ２０１０−２８９５５６）
【出願日】平成２２年１２月２７日（２０１０．１２．２７）
【特許番号】特許第４８１４３９２号（Ｐ４８１４３９２）
【特許公報発行日】平成２３年１１月１６日（２０１１．１１．１６）
【出願人】（０００００５９８０）三菱製紙株式会社 (1,550)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年７月１９日（２０１２．７．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月２７日（２０１０．１２．２７）
【特許番号】特許第４８１４３９２号（Ｐ４８１４３９２）
【特許公報発行日】平成２３年１１月１６日（２０１１．１１．１６）
【出願人】（０００００５９８０）三菱製紙株式会社 (1,550)
【Ｆターム（参考）】
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