バルクアモルファス金属時期構成要素
【課題】 互いに積層されて多面形形状の全体に立体的な部品を形成するアモルファス金属ストリップ製の複数の層を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素を提供する。
【解決手段】バルクアモルファス金属磁気構成要素は円弧状表面を含むのがよく、好ましくは、互いに両側に配置された二つの円弧状の表面を含む。磁気構成要素は、約６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動でき、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である。本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素の性能特性は、同じ周波数範囲に亘って作動する珪素−鉄構成要素と比較した場合、大幅に良好である。
【解決手段】バルクアモルファス金属磁気構成要素は円弧状表面を含むのがよく、好ましくは、互いに両側に配置された二つの円弧状の表面を含む。磁気構成要素は、約６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動でき、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である。本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素の性能特性は、同じ周波数範囲に亘って作動する珪素−鉄構成要素と比較した場合、大幅に良好である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アモルファス金属磁気構成要素に関し、更に詳細には、磁気共鳴画像化システム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステム等の大型の電子装置用の全体に立体的なバルクアモルファス金属磁気構成要素に関する。
【背景技術】
【０００２】
アモルファス金属は、非定方位電気鋼（ｎｏｎ−ｏｒｉｅｎｔｅｄ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｓｔｅｅｌ）と比較した場合、優れた磁気性能を提供するが、アモルファス金属の特定の物理的性質及びこれによる製造上の制限のため、磁気共鳴画像化システム（ＭＲＩ）用の磁極面磁石のタイル等のバルク磁気構成要素で使用するのに適していないと長いこと考えられてきた。例えば、アモルファス金属は、非定方位電気鋼よりも薄く且つ硬質であり、従って、製作工具及びダイスを非常に早く摩耗させてしまう。その結果、工具及び製造に要する費用が上昇し、このような技術を使用してバルクアモルファス金属磁気構成要素を形成するのは経済的に引き合わない。更に、アモルファス金属が薄いため、組み立てた構成要素での層の数が多くなり、アモルファス金属磁気構成要素の価格が全体として更に高くなる。
【０００３】
アモルファス金属は、代表的には、均等な幅を持つ薄い連続したリボンの形態で供給される。しかしながら、アモルファス金属は非常に硬質の材料であり、切断及び容易に形成することが困難である。最高の磁気特性を得るためにアニール処理を施すと非常に脆くなる。このため、従来の方法を使用してバルクアモルファス金属磁気構成要素を形成するのは困難であり、費用がかかる。アモルファス金属の脆性は、更に、ＭＲＩシステムの用途でのバルク磁気構成要素の耐久性に懸念を生じる。
【０００４】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の別の問題点は、物理的応力が加えられると、アモルファス金属材料の透磁率が低下するということである。この透磁率の低下は、アモルファス金属材料に加わる応力の強さに大きく左右されるものと考えられる。バルクアモルファス金属磁気構成要素に応力が加わると、工具が磁束を差し向ける即ち焦合する効率が低下し、磁心損失が高くなり、発熱が上昇し、出力が低下する。アモルファス金属の磁歪性によるこの応力感受性は、装置の作動中に加わる磁力による応力、アモルファス金属磁気構成要素を機械的クランプ又は他の方法で所定の場所に固定することにより生じる機械的応力、又は熱膨張及び／又はアモルファス金属材料の磁気飽和による拡張によって生じる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、多面体形状を有し且つ複数のアモルファス金属ストリップ層を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素を提供する。本発明は、更に、バルクアモルファス金属磁気構成要素を製造するための方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
磁気構成要素は約６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動でき、同じ周波数範囲に亘って作動する珪素−鋼磁気構成要素と比較して改良された性能特性を示す。更に詳細には、本発明に従って形成された磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４テスラ（Ｔ）の磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ１Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下であり、本発明に従って形成された磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ７０Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下である。
【０００７】
本発明の第１実施例では、バルクアモルファス金属磁気構成要素は、互いに積層されて多面形形状の部品を形成するアモルファス金属ストリップでできた実質的に同じ形状の複数の層を含む。
【０００８】
本発明は、更に、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法を提供する。本発明の方法の第１実施例によれば、アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定の長さを持つ複数の切断ストリップを形成する。切断したストリップを積み重ね、積み重ねたアモルファス金属ストリップ材料のバーを形成し、アニール処理を施す。アニール処理を施した、積み重ねたバーをエポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。次いで、積み重ねたバーを所定の長さに切断し、所定の立体的形状を持つ多面形形状の複数の磁気構成要素を提供する。好ましいアモルファス金属材料は、本質的に式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって定義される組成を有する。
【０００９】
本発明の方法の第２実施例によれば、アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する。次いで、全体に矩形のコアをアニールし、エポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。次いで、矩形のコアの短い方の側部を切断し、前記全体に矩形のコアの前記短い側部の大きさ及び形状の所定の立体的形状を持つ二つの磁気構成要素を形成する。丸味を帯びた隅部を前記全体に矩形のコアの長い方の側部から除去し、前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、所定の立体的形状を持つ多面形形状の複数の磁気構成要素を形成する。好ましいアモルファス金属材料は、本質的に式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって定義される組成を有する。
【００１０】
本発明は、更に、上述の方法によるバルクアモルファス金属構成要素に関する。
本発明によるバルクアモルファス金属磁気構成要素の構造は、高性能ＭＲＩシステム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステム用の磁極面磁石のアモルファス金属タイルに特に適している。本発明が認識する利点には、バルクアモルファス金属構成要素の製造中の製造が簡単であるということ、製造時間が短縮されること、応力（例えば磁気歪）が小さいということ、及び完成したアモルファス金属磁気構成要素の性能が最適であるということが含まれる。
【００１１】
本発明及び本発明のこの他の利点は、本発明の好ましい実施例の以下の詳細な説明、及び同様のエレメントに同じ参照番号が附してある添付図面を参照することにより更に完全に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１Ａは、本発明に従って形成された全体に矩形の多面体形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図であり、図１Ｂは、本発明に従って形成された全体に台形の多面体形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図であり、図１Ｃは、本発明に従って形成された円弧状表面が両側に配置された形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図である。
【図２】本発明に従って切断され且つ積み重ねられるように位置決めされたアモルファス金属ストリップのコイルの側面図である。
【図３】本発明による全体に台形形状の複数の磁気構成要素を製造するための切断線を示す、アモルファス金属ストリップのバーの斜視図である。
【図４】本発明による全体に矩形のコアを形成するため、マンドレルに巻付けられる、アモルファス金属ストリップのコイルの側面図である。
【図５】本発明に従って形成された全体に角柱形状の複数の磁気構成要素を製造するための切断線を示す、全体に矩形のアモルファス金属コアの斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、全体に多面形形状のバルクアモルファス金属構成要素に関する。本明細書中で使用されているように、多面形という用語は、多数の面即ち側部を持つ中実体に関する。これには、直方体、立方体、角柱、及び円弧状表面を持つ賦形体が含まれるが、これらに限定されない。
【００１４】
次に添付図面を参照すると、図１のＡには立体的な全体に矩形形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０が示してある。磁気構成要素１０は、実質的に同様の形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。図１にＢに示す磁気構成要素は、立体的な全体に台形形状を有し、実質的に同じ大きさ及び形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。図１にＣに示す磁気構成要素は、両側に配置された二つの円弧状表面１２を含む。構成要素１０は、実質的に同様の形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。好ましい実施例では、本発明に従って形成された立体的磁気構成要素１０は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４テスラ（Ｔ）の磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ１Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下であり、本発明に従って形成された磁気構成要素１０は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ７０Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下である。
【００１５】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、全体に立体的な多面体であり、全体に矩形形状、台形形状、正方形形状、又は角柱形状である。別の態様では、図１のＣに示すように、構成要素１０は、少なくとも一つの円弧状表面１２を含むのがよい。好ましい実施例では、二つの円弧状表面１２が設けられており互いに反対側に配置されている。
【００１６】
本発明は、更に、バルクアモルファス金属構成要素の形成方法を提供する。図２に示すように、アモルファス金属ストリップ材料のロール３０を切断ブレード４０を使用して形状及び大きさが同じ複数のストリップ２０に切断する。これらのストリップ２０を積み重ね、積み重ねたアモルファス金属ストリップ材料のバー５０を形成する。このバー５０にアニールを施し、エポキシ樹脂を含浸し、硬化させる。バー５０は、全体に矩形形状、台形形状、正方形形状、又は他の多面形形状を備えた全体に立体的な部品を製造するため、図３に示す線５２に沿って切断できる。別の態様では、磁気構成要素１０は、図１のＣに示すように、少なくとも一つの円弧状表面１２を含むのがよい。
【００１７】
図４及び図５に示す本発明の方法の第２実施例では、バルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、単一のアモルファス金属ストリップ２２又は一群のアモルファス金属ストリップ２２を全体に矩形のマンドレル６０に巻き付けて全体に矩形の巻付けコア７０を形成することによって形成される。コア７０の短い方の側部７４の高さは、好ましくは、完成したバルクアモルファス金属磁気構成要素１０の所望の長さとほぼ等しい。コア７０にアニールを施し、エポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。短い方の側部７４を切断し、長い方の側部７８に所定半径の隅部７６が連結されたままにすることによって二つの構成要素１０を形成することもできる。所定半径の隅部７６を長い方の側部７８から除去し、これらの長い方の側部７８を破線７２が示す複数の箇所で切断することによって、追加の磁気構成要素１０を形成できる。図５に示す例では、バルクアモルファス金属構成要素１０は全体に立体的矩形形状を有するが、本発明では他の立体的形状、例えば台形形状や矩形形状等も考えられる。
【００１８】
本発明によるバルクアモルファス金属磁気構成要素の構造は、高性能ＭＲＩシステム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステムで使用される磁極面磁石用タイルに特に適している。磁気構成要素の製造が簡単になり、製造時間が短縮する。この方法を採用しない場合にバルクアモルファス金属構成要素の製造中に加わる応力は最小になる。完成した構成要素の磁気性能は最適化されている。
【００１９】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、多くのアモルファス金属合金を使用して製造できる。概括的に述べると、本発明に従って形成された構成要素１０で使用するのに適した合金は、次の式、即ち、Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20で定義される。ここで、添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つである。但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる。「Ｍ」が鉄、「Ｙ」が硼素、「Ｚ」が珪素である合金について、低い費用で最高誘導値が得られる。この理由のため、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される鉄−硼素−珪素合金でできたアモルファス金属ストリップが好ましい。このストリップは、アライドシグナル社がメトグラス（メトラス（ＭＥＴＧＬＡＳ）は登録商標である）合金２６０５ＳＡ−１の商標で販売している。
【００２０】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、積み重ねアモルファス金属ストリップでできたバー５０から、又は巻付けアモルファス金属ストリップでできたコア７０から、多くの切断技術を使用して切断できる。構成要素１０は、切断ブレード又はホイールを使用してバー５０又はコア７０から切断できる。別の態様では、構成要素１０は、放電加工によって、又はウォータージェットで切断できる。
【００２１】
バルクアモルファス磁気構成要素は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された構成要素よりも効率的に磁化及び減磁を行うことができる。磁極磁石として使用した場合、バルクアモルファス金属構成要素が発生する熱は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された同様の構成要素よりも少ない。これは、これらの二つの構成要素を同じ誘導及び周波数で磁化した場合にいえる。従って、バルクアモルファス金属構成要素は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された磁気構成要素と比較した場合、１）低い作動温度で、２）大きさ及び重量を減じるために高い誘導で、又は３）高い周波数で作動するように設計でき、そのため、大きさ及び重量が減少し、又は優れた信号解像度が得られる。
以下の例は、本発明を更に完全に説明するために提供される。本発明の原理及び実際を例示するためにここに説明する特定の技術、条件、材料、比率、及び報告されたデータは、例示であって、本発明の原理を限定するものと解釈されるべきではない。
【００２２】
例１
アモルファス金属製四角柱の形成及び電磁試験
幅が約６０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約２５ｍｍ×９０ｍｍの寸法を持つ矩形のマンドレル又はボビンに巻付ける。アモルファス金属リボンをマンドレル又はボビンに約８００回巻付け、内寸が約２５ｍｍ×９０ｍｍで厚さが約２０ｍｍの矩形のコアフォームを製造する。コア／ボビンアッセンブリに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）アッセンブリを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）アッセンブリを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。アモルファス金属製の矩形の巻付けコアをコア／ボビンアッセンブリから取り外す。コアにエポキシ樹脂溶液を真空含浸する。ボビンを再び配置し、再形成した含浸したコア／ボビンアッセンブリを１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。完全に硬化したとき、コアをコア／ボビンアッセンブリから再び取り外す。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製の矩形の巻付けコアの重量は、約２１００ｇである。
【００２３】
エポキシで結合したアモルファス金属製のコアから、長さが６０ｍｍで幅が４０ｍｍで、厚さが２０ｍｍの四角柱（約８００層）を、厚さが１．５ｍｍの切断ブレードで切断する。四角柱の切断面及びコアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
【００２４】
コアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。次いで、四角柱及びコアの残りの断面を、完全な切断したコアフォーム内に再度組み立てる。一次捲線及び二次捲線をコアの残りの区分に固定する。切断したコアフォームを６０Ｈｚ、１０００Ｈｚ、５０００Ｈｚ、及び２００００Ｈｚで電気的に試験し、他の強磁性体についてのカタログ値と同様の試験形体（カリフォルニア州９２３０１のアデラント、マスクラットアベニューの１７０３０ナショナル・アーノルド・マグネチックス（１９９５年））で比較する。結果は、以下の表１、表２、表３、及び表４に示す通りである。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
例２
アモルファス金属製台形角柱の形成
幅が約４８ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約３００ｍｍの長さに切断する。約３８００層の切断したアモルファス金属リボンを積み重ね、幅が約４８ｍｍで長さが３００ｍｍのバーを形成する。得られた厚さは約９６ｍｍである。バーに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）アッセンブリを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。バーをエポキシ樹脂溶液で真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製のバーの重量は、約９０００ｇである。
【００３０】
台形角柱を、積み重ねてエポキシ結合したアモルファス金属バーから、厚さが１．５ｍｍの切断ブレードで切断する。角柱の台形形状の面のベースは５２ｍｍ乃至６２ｍｍであり、高さが６２ｍｍである。台形角柱の厚さは９６ｍｍである（３８００層）。台形角柱の切断面及びコアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
【００３１】
例３
円弧状断面を持つ多角形バルクアモルファス金属構成要素の形成
幅が約５０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約３００ｍｍの長さに切断する。約３８００層の切断したアモルファス金属リボンを積み重ね、幅が約５０ｍｍで長さが３００ｍｍのバーを形成する。得られた厚さは約９６ｍｍである。バーに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）バーを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。バーをエポキシ樹脂溶液で真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製のバーの重量は、約９２００ｇである。
【００３２】
積み重ねてエポキシで結合したアモルファス金属バーを放電加工を使用して切断し、立体的な円弧状ブロックを形成する。このブロックの外径は約９６ｍｍである。ブロックの内径は約１３ｍｍである。円弧長さは約９０°である。ブロック厚さは約９６ｍｍである。
【００３３】
幅が約２０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ81Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを、外径が約１９ｍｍの円形のマンドレル又はボビンに巻き付ける。アモルファス金属リボンをマンドレル又はボビンに約１２００回巻き付け、内径が約１９ｍｍで外径が約４８ｍｍの円形コアフォームを製造する。かくして、コアの厚さは約２９ｍｍである。コアに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）バーを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。コアにエポキシ樹脂溶液を真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製の巻付けコアの重量は、約７１ｇである。
【００３４】
エポキシで結合したアモルファス金属製の巻付けコアをウォータージェットを使用して切断し、半円形の立体的形状の対象物を形成する。半円形の対象物は、内径が約１９ｍｍであり、外径が約４９ｍｍであり、厚さが約２０ｍｍである。
【００３５】
円弧状断面を持つ多面形バルクアモルファス金属構成要素の切断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
かくして、本発明を詳細に説明したけれども、このような詳細に厳密に限定されるものではなく、当業者が容易に思い付く様々な変形及び変更は、特許請求の範囲に定義した本発明の範疇に含まれるということは理解されよう。
【符号の説明】
【００３６】
１０ バルクアモルファス金属構成要素
２０ アモルファス金属ストリップ材料
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アモルファス金属磁気構成要素に関し、更に詳細には、磁気共鳴画像化システム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステム等の大型の電子装置用の全体に立体的なバルクアモルファス金属磁気構成要素に関する。
【背景技術】
【０００２】
アモルファス金属は、非定方位電気鋼（ｎｏｎ−ｏｒｉｅｎｔｅｄ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｓｔｅｅｌ）と比較した場合、優れた磁気性能を提供するが、アモルファス金属の特定の物理的性質及びこれによる製造上の制限のため、磁気共鳴画像化システム（ＭＲＩ）用の磁極面磁石のタイル等のバルク磁気構成要素で使用するのに適していないと長いこと考えられてきた。例えば、アモルファス金属は、非定方位電気鋼よりも薄く且つ硬質であり、従って、製作工具及びダイスを非常に早く摩耗させてしまう。その結果、工具及び製造に要する費用が上昇し、このような技術を使用してバルクアモルファス金属磁気構成要素を形成するのは経済的に引き合わない。更に、アモルファス金属が薄いため、組み立てた構成要素での層の数が多くなり、アモルファス金属磁気構成要素の価格が全体として更に高くなる。
【０００３】
アモルファス金属は、代表的には、均等な幅を持つ薄い連続したリボンの形態で供給される。しかしながら、アモルファス金属は非常に硬質の材料であり、切断及び容易に形成することが困難である。最高の磁気特性を得るためにアニール処理を施すと非常に脆くなる。このため、従来の方法を使用してバルクアモルファス金属磁気構成要素を形成するのは困難であり、費用がかかる。アモルファス金属の脆性は、更に、ＭＲＩシステムの用途でのバルク磁気構成要素の耐久性に懸念を生じる。
【０００４】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の別の問題点は、物理的応力が加えられると、アモルファス金属材料の透磁率が低下するということである。この透磁率の低下は、アモルファス金属材料に加わる応力の強さに大きく左右されるものと考えられる。バルクアモルファス金属磁気構成要素に応力が加わると、工具が磁束を差し向ける即ち焦合する効率が低下し、磁心損失が高くなり、発熱が上昇し、出力が低下する。アモルファス金属の磁歪性によるこの応力感受性は、装置の作動中に加わる磁力による応力、アモルファス金属磁気構成要素を機械的クランプ又は他の方法で所定の場所に固定することにより生じる機械的応力、又は熱膨張及び／又はアモルファス金属材料の磁気飽和による拡張によって生じる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、多面体形状を有し且つ複数のアモルファス金属ストリップ層を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素を提供する。本発明は、更に、バルクアモルファス金属磁気構成要素を製造するための方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
磁気構成要素は約６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動でき、同じ周波数範囲に亘って作動する珪素−鋼磁気構成要素と比較して改良された性能特性を示す。更に詳細には、本発明に従って形成された磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４テスラ（Ｔ）の磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ１Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下であり、本発明に従って形成された磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ７０Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下である。
【０００７】
本発明の第１実施例では、バルクアモルファス金属磁気構成要素は、互いに積層されて多面形形状の部品を形成するアモルファス金属ストリップでできた実質的に同じ形状の複数の層を含む。
【０００８】
本発明は、更に、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法を提供する。本発明の方法の第１実施例によれば、アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定の長さを持つ複数の切断ストリップを形成する。切断したストリップを積み重ね、積み重ねたアモルファス金属ストリップ材料のバーを形成し、アニール処理を施す。アニール処理を施した、積み重ねたバーをエポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。次いで、積み重ねたバーを所定の長さに切断し、所定の立体的形状を持つ多面形形状の複数の磁気構成要素を提供する。好ましいアモルファス金属材料は、本質的に式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって定義される組成を有する。
【０００９】
本発明の方法の第２実施例によれば、アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する。次いで、全体に矩形のコアをアニールし、エポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。次いで、矩形のコアの短い方の側部を切断し、前記全体に矩形のコアの前記短い側部の大きさ及び形状の所定の立体的形状を持つ二つの磁気構成要素を形成する。丸味を帯びた隅部を前記全体に矩形のコアの長い方の側部から除去し、前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、所定の立体的形状を持つ多面形形状の複数の磁気構成要素を形成する。好ましいアモルファス金属材料は、本質的に式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって定義される組成を有する。
【００１０】
本発明は、更に、上述の方法によるバルクアモルファス金属構成要素に関する。
本発明によるバルクアモルファス金属磁気構成要素の構造は、高性能ＭＲＩシステム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステム用の磁極面磁石のアモルファス金属タイルに特に適している。本発明が認識する利点には、バルクアモルファス金属構成要素の製造中の製造が簡単であるということ、製造時間が短縮されること、応力（例えば磁気歪）が小さいということ、及び完成したアモルファス金属磁気構成要素の性能が最適であるということが含まれる。
【００１１】
本発明及び本発明のこの他の利点は、本発明の好ましい実施例の以下の詳細な説明、及び同様のエレメントに同じ参照番号が附してある添付図面を参照することにより更に完全に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１Ａは、本発明に従って形成された全体に矩形の多面体形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図であり、図１Ｂは、本発明に従って形成された全体に台形の多面体形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図であり、図１Ｃは、本発明に従って形成された円弧状表面が両側に配置された形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素の斜視図である。
【図２】本発明に従って切断され且つ積み重ねられるように位置決めされたアモルファス金属ストリップのコイルの側面図である。
【図３】本発明による全体に台形形状の複数の磁気構成要素を製造するための切断線を示す、アモルファス金属ストリップのバーの斜視図である。
【図４】本発明による全体に矩形のコアを形成するため、マンドレルに巻付けられる、アモルファス金属ストリップのコイルの側面図である。
【図５】本発明に従って形成された全体に角柱形状の複数の磁気構成要素を製造するための切断線を示す、全体に矩形のアモルファス金属コアの斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明は、全体に多面形形状のバルクアモルファス金属構成要素に関する。本明細書中で使用されているように、多面形という用語は、多数の面即ち側部を持つ中実体に関する。これには、直方体、立方体、角柱、及び円弧状表面を持つ賦形体が含まれるが、これらに限定されない。
【００１４】
次に添付図面を参照すると、図１のＡには立体的な全体に矩形形状のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０が示してある。磁気構成要素１０は、実質的に同様の形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。図１にＢに示す磁気構成要素は、立体的な全体に台形形状を有し、実質的に同じ大きさ及び形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。図１にＣに示す磁気構成要素は、両側に配置された二つの円弧状表面１２を含む。構成要素１０は、実質的に同様の形状のアモルファス金属ストリップ材料２０の複数の層でできている。これらの層は互いに積層されており、アニールが施される。好ましい実施例では、本発明に従って形成された立体的磁気構成要素１０は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４テスラ（Ｔ）の磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ１Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下であり、本発明に従って形成された磁気構成要素１０は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損がほぼ７０Ｗ／ｋｇと等しいか或いはそれ以下である。
【００１５】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、全体に立体的な多面体であり、全体に矩形形状、台形形状、正方形形状、又は角柱形状である。別の態様では、図１のＣに示すように、構成要素１０は、少なくとも一つの円弧状表面１２を含むのがよい。好ましい実施例では、二つの円弧状表面１２が設けられており互いに反対側に配置されている。
【００１６】
本発明は、更に、バルクアモルファス金属構成要素の形成方法を提供する。図２に示すように、アモルファス金属ストリップ材料のロール３０を切断ブレード４０を使用して形状及び大きさが同じ複数のストリップ２０に切断する。これらのストリップ２０を積み重ね、積み重ねたアモルファス金属ストリップ材料のバー５０を形成する。このバー５０にアニールを施し、エポキシ樹脂を含浸し、硬化させる。バー５０は、全体に矩形形状、台形形状、正方形形状、又は他の多面形形状を備えた全体に立体的な部品を製造するため、図３に示す線５２に沿って切断できる。別の態様では、磁気構成要素１０は、図１のＣに示すように、少なくとも一つの円弧状表面１２を含むのがよい。
【００１７】
図４及び図５に示す本発明の方法の第２実施例では、バルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、単一のアモルファス金属ストリップ２２又は一群のアモルファス金属ストリップ２２を全体に矩形のマンドレル６０に巻き付けて全体に矩形の巻付けコア７０を形成することによって形成される。コア７０の短い方の側部７４の高さは、好ましくは、完成したバルクアモルファス金属磁気構成要素１０の所望の長さとほぼ等しい。コア７０にアニールを施し、エポキシ樹脂で含浸し、硬化させる。短い方の側部７４を切断し、長い方の側部７８に所定半径の隅部７６が連結されたままにすることによって二つの構成要素１０を形成することもできる。所定半径の隅部７６を長い方の側部７８から除去し、これらの長い方の側部７８を破線７２が示す複数の箇所で切断することによって、追加の磁気構成要素１０を形成できる。図５に示す例では、バルクアモルファス金属構成要素１０は全体に立体的矩形形状を有するが、本発明では他の立体的形状、例えば台形形状や矩形形状等も考えられる。
【００１８】
本発明によるバルクアモルファス金属磁気構成要素の構造は、高性能ＭＲＩシステム、テレビ−ビデオシステム、及び電子−イオンビームシステムで使用される磁極面磁石用タイルに特に適している。磁気構成要素の製造が簡単になり、製造時間が短縮する。この方法を採用しない場合にバルクアモルファス金属構成要素の製造中に加わる応力は最小になる。完成した構成要素の磁気性能は最適化されている。
【００１９】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、多くのアモルファス金属合金を使用して製造できる。概括的に述べると、本発明に従って形成された構成要素１０で使用するのに適した合金は、次の式、即ち、Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20で定義される。ここで、添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つである。但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる。「Ｍ」が鉄、「Ｙ」が硼素、「Ｚ」が珪素である合金について、低い費用で最高誘導値が得られる。この理由のため、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される鉄−硼素−珪素合金でできたアモルファス金属ストリップが好ましい。このストリップは、アライドシグナル社がメトグラス（メトラス（ＭＥＴＧＬＡＳ）は登録商標である）合金２６０５ＳＡ−１の商標で販売している。
【００２０】
本発明のバルクアモルファス金属磁気構成要素１０は、積み重ねアモルファス金属ストリップでできたバー５０から、又は巻付けアモルファス金属ストリップでできたコア７０から、多くの切断技術を使用して切断できる。構成要素１０は、切断ブレード又はホイールを使用してバー５０又はコア７０から切断できる。別の態様では、構成要素１０は、放電加工によって、又はウォータージェットで切断できる。
【００２１】
バルクアモルファス磁気構成要素は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された構成要素よりも効率的に磁化及び減磁を行うことができる。磁極磁石として使用した場合、バルクアモルファス金属構成要素が発生する熱は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された同様の構成要素よりも少ない。これは、これらの二つの構成要素を同じ誘導及び周波数で磁化した場合にいえる。従って、バルクアモルファス金属構成要素は、鉄を基材とした他の磁性体から製造された磁気構成要素と比較した場合、１）低い作動温度で、２）大きさ及び重量を減じるために高い誘導で、又は３）高い周波数で作動するように設計でき、そのため、大きさ及び重量が減少し、又は優れた信号解像度が得られる。
以下の例は、本発明を更に完全に説明するために提供される。本発明の原理及び実際を例示するためにここに説明する特定の技術、条件、材料、比率、及び報告されたデータは、例示であって、本発明の原理を限定するものと解釈されるべきではない。
【００２２】
例１
アモルファス金属製四角柱の形成及び電磁試験
幅が約６０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約２５ｍｍ×９０ｍｍの寸法を持つ矩形のマンドレル又はボビンに巻付ける。アモルファス金属リボンをマンドレル又はボビンに約８００回巻付け、内寸が約２５ｍｍ×９０ｍｍで厚さが約２０ｍｍの矩形のコアフォームを製造する。コア／ボビンアッセンブリに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）アッセンブリを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）アッセンブリを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。アモルファス金属製の矩形の巻付けコアをコア／ボビンアッセンブリから取り外す。コアにエポキシ樹脂溶液を真空含浸する。ボビンを再び配置し、再形成した含浸したコア／ボビンアッセンブリを１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。完全に硬化したとき、コアをコア／ボビンアッセンブリから再び取り外す。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製の矩形の巻付けコアの重量は、約２１００ｇである。
【００２３】
エポキシで結合したアモルファス金属製のコアから、長さが６０ｍｍで幅が４０ｍｍで、厚さが２０ｍｍの四角柱（約８００層）を、厚さが１．５ｍｍの切断ブレードで切断する。四角柱の切断面及びコアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
【００２４】
コアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。次いで、四角柱及びコアの残りの断面を、完全な切断したコアフォーム内に再度組み立てる。一次捲線及び二次捲線をコアの残りの区分に固定する。切断したコアフォームを６０Ｈｚ、１０００Ｈｚ、５０００Ｈｚ、及び２００００Ｈｚで電気的に試験し、他の強磁性体についてのカタログ値と同様の試験形体（カリフォルニア州９２３０１のアデラント、マスクラットアベニューの１７０３０ナショナル・アーノルド・マグネチックス（１９９５年））で比較する。結果は、以下の表１、表２、表３、及び表４に示す通りである。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
例２
アモルファス金属製台形角柱の形成
幅が約４８ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約３００ｍｍの長さに切断する。約３８００層の切断したアモルファス金属リボンを積み重ね、幅が約４８ｍｍで長さが３００ｍｍのバーを形成する。得られた厚さは約９６ｍｍである。バーに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）アッセンブリを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。バーをエポキシ樹脂溶液で真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製のバーの重量は、約９０００ｇである。
【００３０】
台形角柱を、積み重ねてエポキシ結合したアモルファス金属バーから、厚さが１．５ｍｍの切断ブレードで切断する。角柱の台形形状の面のベースは５２ｍｍ乃至６２ｍｍであり、高さが６２ｍｍである。台形角柱の厚さは９６ｍｍである（３８００層）。台形角柱の切断面及びコアの残りの断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
【００３１】
例３
円弧状断面を持つ多角形バルクアモルファス金属構成要素の形成
幅が約５０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ80Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを約３００ｍｍの長さに切断する。約３８００層の切断したアモルファス金属リボンを積み重ね、幅が約５０ｍｍで長さが３００ｍｍのバーを形成する。得られた厚さは約９６ｍｍである。バーに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）バーを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。バーをエポキシ樹脂溶液で真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製のバーの重量は、約９２００ｇである。
【００３２】
積み重ねてエポキシで結合したアモルファス金属バーを放電加工を使用して切断し、立体的な円弧状ブロックを形成する。このブロックの外径は約９６ｍｍである。ブロックの内径は約１３ｍｍである。円弧長さは約９０°である。ブロック厚さは約９６ｍｍである。
【００３３】
幅が約２０ｍｍで厚さが０．０２２ｍｍのＦｅ81Ｂ11Ｓｉ9アモルファス金属リボンを、外径が約１９ｍｍの円形のマンドレル又はボビンに巻き付ける。アモルファス金属リボンをマンドレル又はボビンに約１２００回巻き付け、内径が約１９ｍｍで外径が約４８ｍｍの円形コアフォームを製造する。かくして、コアの厚さは約２９ｍｍである。コアに窒素雰囲気でアニールを施す。アニールには、１）バーを最大３６５℃まで加熱する工程、２）約３６５℃の温度を約２時間に亘って保持する工程、及び３）バーを周囲温度まで冷却する工程が含まれる。コアにエポキシ樹脂溶液を真空含浸し、１２０℃で約４．５時間に亘って硬化させる。結果的に得られた、エポキシで結合したアモルファス金属製の巻付けコアの重量は、約７１ｇである。
【００３４】
エポキシで結合したアモルファス金属製の巻付けコアをウォータージェットを使用して切断し、半円形の立体的形状の対象物を形成する。半円形の対象物は、内径が約１９ｍｍであり、外径が約４９ｍｍであり、厚さが約２０ｍｍである。
【００３５】
円弧状断面を持つ多面形バルクアモルファス金属構成要素の切断面を硝酸水溶液中で蝕刻し、水酸化アンモニウム水溶液中できれいにする。
かくして、本発明を詳細に説明したけれども、このような詳細に厳密に限定されるものではなく、当業者が容易に思い付く様々な変形及び変更は、特許請求の範囲に定義した本発明の範疇に含まれるということは理解されよう。
【符号の説明】
【００３６】
１０ バルクアモルファス金属構成要素
２０ アモルファス金属ストリップ材料
【特許請求の範囲】
【請求項１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素であって、互いに積層されて多面形形状の部品を形成するアモルファス金属ストリップ製の実質的に同様の形状の複数の層を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項５】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項６】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項７】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項８】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項９】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１０】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、（ａ）アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定長さの複数の切断ストリップを形成する工程と、（ｂ）前記切断ストリップを積み重ね、アモルファス金属ストリップ材料製の積み重ねバーを形成する工程と、（ｃ）前記積み重ねバーにアニールを施す工程と、（ｄ）前記積み重ねバーにエポキシ樹脂を含浸し、前記樹脂を含浸した積み重ねバーを硬化する工程と、（ｅ）前記積み重ねバーを所定長さに切断し、所定の立体形状を持つ複数の多面形形状の磁気構成要素の提供する工程と、 を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項１２】
請求項１１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記工程（ａ）は、切断ブレード、切断ホイール、ウォータージェット、又は放電加工機を使用してアモルファス金属ストリップ材料を切断する工程を含む、前記方法。
【請求項１３】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
（ａ）アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する工程と、
（ｂ）前記巻き付けた矩形のコアにアニールを施す工程と、（ｃ）前記巻き付けた矩形のコアにエポキシ樹脂を含浸し、前記エポキシ樹脂を含浸した矩形のコアを硬化する工程と、（ｄ）前記全体に矩形のコアの短い方の側部を切断し、前記全体に矩形のコアの前記短い方の側部と大きさ及び形状がほぼ同じ所定の立体形状を持つ二つの多面形形状の磁気構成要素を形成する工程と、
（ｅ）前記全体に矩形のコアの長い方の側部から全体に丸味を帯びた隅部を除去する工程と、
（ｆ）前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、前記所定の立体形状を持つ複数の磁気構成要素を形成する工程と、
を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項１４】
請求項１２の方法に従って形成したバルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１５】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、アモルファス金属の前記切断ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１６】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記複数の切断ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１７】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１８】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１９】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２０】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２１】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２２】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２３】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２４】
請求項１３の方法に従って形成したバルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２５】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、アモルファス金属の前記切断ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２６】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記アモルファス金属リボンは、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２７】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記所定の立体形状は全体に矩形である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２８】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記所定の立体形状は全体に正方形である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２９】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３０】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３１】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３２】
バルクアモルファス金属磁気構成要素であって、複数の実質的に同じ大きさ及び形状のアモルファス金属ストリップの層を互いに積層してエポキシ樹脂を含浸させ且つ硬化させることにより多面形形状を形成するように構成されており、
前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができ、
６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動できる、
バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３３】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３４】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３５】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３６】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３７】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３８】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３９】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４０】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定長さの複数の切断ストリップを形成する工程と、
前記切断ストリップを積み重ね、アモルファス金属ストリップ材料製の積み重ねバーを形成する工程と、
前記積み重ねバーにアニールを施す工程と、
前記積み重ねバーにエポキシ樹脂を含浸し、前記樹脂を含浸した積み重ねバーを硬化する工程と、
前記積み重ねバーを所定長さに切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、所定の立体形状を持つ複数の多面形形状の磁気構成要素を提供する工程と、
を含み、
前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができ、
６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動できる、
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項４２】
請求項４１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記複数の切断ストリップを形成する工程は、切断ブレード、切断ホイール、ウォータージェット、又は放電加工機を使用してアモルファス金属ストリップ材料を切断する工程を含む、前記方法。
【請求項４３】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、直線状の側部および全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する工程と、
前記巻き付けた矩形のコアにアニールを施す工程と、
前記巻き付けた矩形のコアにエポキシ樹脂を含浸し、前記エポキシ樹脂を含浸した矩形のコアを硬化する工程と、
前記全体に矩形のコアの短い方の側部を切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、前記全体に矩形のコアの前記短い方の側部と大きさ及び形状がほぼ同じ所定の立体形状を持つ二つの多面形形状の磁気構成要素を形成する工程と、
前記全体に矩形のコアの長い方の側部から全体に丸味を帯びた隅部を除去する工程と、
前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、前記所定の立体形状を持つ複数の磁気構成要素を形成する工程と、
を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素であって、互いに積層されて多面形形状の部品を形成するアモルファス金属ストリップ製の実質的に同様の形状の複数の層を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項５】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項６】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項７】
請求項２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項８】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項９】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１０】
請求項１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、（ａ）アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定長さの複数の切断ストリップを形成する工程と、（ｂ）前記切断ストリップを積み重ね、アモルファス金属ストリップ材料製の積み重ねバーを形成する工程と、（ｃ）前記積み重ねバーにアニールを施す工程と、（ｄ）前記積み重ねバーにエポキシ樹脂を含浸し、前記樹脂を含浸した積み重ねバーを硬化する工程と、（ｅ）前記積み重ねバーを所定長さに切断し、所定の立体形状を持つ複数の多面形形状の磁気構成要素の提供する工程と、 を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項１２】
請求項１１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記工程（ａ）は、切断ブレード、切断ホイール、ウォータージェット、又は放電加工機を使用してアモルファス金属ストリップ材料を切断する工程を含む、前記方法。
【請求項１３】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
（ａ）アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する工程と、
（ｂ）前記巻き付けた矩形のコアにアニールを施す工程と、（ｃ）前記巻き付けた矩形のコアにエポキシ樹脂を含浸し、前記エポキシ樹脂を含浸した矩形のコアを硬化する工程と、（ｄ）前記全体に矩形のコアの短い方の側部を切断し、前記全体に矩形のコアの前記短い方の側部と大きさ及び形状がほぼ同じ所定の立体形状を持つ二つの多面形形状の磁気構成要素を形成する工程と、
（ｅ）前記全体に矩形のコアの長い方の側部から全体に丸味を帯びた隅部を除去する工程と、
（ｆ）前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、前記所定の立体形状を持つ複数の磁気構成要素を形成する工程と、
を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項１４】
請求項１２の方法に従って形成したバルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１５】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、アモルファス金属の前記切断ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１６】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記複数の切断ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１７】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１８】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項１９】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２０】
請求項１５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２１】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２２】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２３】
請求項１４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２４】
請求項１３の方法に従って形成したバルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２５】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、アモルファス金属の前記切断ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができる、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２６】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記アモルファス金属リボンは、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２７】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記所定の立体形状は全体に矩形である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２８】
請求項２５に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記所定の立体形状は全体に正方形である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項２９】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３０】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３１】
請求項２４に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３２】
バルクアモルファス金属磁気構成要素であって、複数の実質的に同じ大きさ及び形状のアモルファス金属ストリップの層を互いに積層してエポキシ樹脂を含浸させ且つ硬化させることにより多面形形状を形成するように構成されており、
前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができ、
６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動できる、
バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３３】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記ストリップの各々は、式Ｆｅ80Ｂ11Ｓｉ9によって本質的に定義される組成を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３４】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの矩形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３５】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの台形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３６】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は、少なくとも一つの正方形断面を持つ立体的多面形形状を有する、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３７】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記構成要素は円弧状表面を含む、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３８】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項３９】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４０】
請求項３２に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素において、前記磁気構成要素は、約６０Ｈｚの周波数及び約１．４Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が１Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下であり、前記磁気構成要素は、約２００００Ｈｚの周波数及び約０．３０Ｔの磁束密度で作動した場合のアモルファス金属材料の鉄損が７０Ｗ／ｋｇとほぼ等しいか或いはそれ以下である、前記バルクアモルファス金属磁気構成要素。
【請求項４１】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
アモルファス金属ストリップ材料を切断し、所定長さの複数の切断ストリップを形成する工程と、
前記切断ストリップを積み重ね、アモルファス金属ストリップ材料製の積み重ねバーを形成する工程と、
前記積み重ねバーにアニールを施す工程と、
前記積み重ねバーにエポキシ樹脂を含浸し、前記樹脂を含浸した積み重ねバーを硬化する工程と、
前記積み重ねバーを所定長さに切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、所定の立体形状を持つ複数の多面形形状の磁気構成要素を提供する工程と、
を含み、
前記アモルファス金属ストリップの各々は、式Ｍ70-85Ｙ5-20Ｚ0-20によって本質的に定義される組成を有し、ここで添字は原子百分率であり、「Ｍ」は、Ｆｅ、Ｎｉ、及びＣｏのうちの少なくとも一つであり、「Ｙ」は、Ｂ、Ｃ、及びＰのうちの少なくとも一つであり、「Ｚ」は、Ｓｉ、Ａｌ、及びＧｅのうちの少なくとも一つであり、但し、（ｉ）成分「Ｍ」の最大１０原子百分率を、金属種Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、及びＷのうちの少なくとも一つに代えることができ、（ｉｉ）成分（Ｙ＋Ｚ）の最大１０原子百分率を、非金属種Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、及びＰｂのうちの少なくとも一つに代えることができ、
６０Ｈｚ乃至２００００Ｈｚの範囲の周波数で作動できる、
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【請求項４２】
請求項４１に記載のバルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記複数の切断ストリップを形成する工程は、切断ブレード、切断ホイール、ウォータージェット、又は放電加工機を使用してアモルファス金属ストリップ材料を切断する工程を含む、前記方法。
【請求項４３】
バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法において、前記方法は、
アモルファス金属リボンをマンドレルに巻付け、直線状の側部および全体に丸味を帯びた隅部を持つ全体に矩形のコアを形成する工程と、
前記巻き付けた矩形のコアにアニールを施す工程と、
前記巻き付けた矩形のコアにエポキシ樹脂を含浸し、前記エポキシ樹脂を含浸した矩形のコアを硬化する工程と、
前記全体に矩形のコアの短い方の側部を切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、前記全体に矩形のコアの前記短い方の側部と大きさ及び形状がほぼ同じ所定の立体形状を持つ二つの多面形形状の磁気構成要素を形成する工程と、
前記全体に矩形のコアの長い方の側部から全体に丸味を帯びた隅部を除去する工程と、
前記全体に矩形のコアの長い方の側部を切断し、実質的に同じ大きさ及び形状の複数の切断ストリップを積み重ねた形の、前記所定の立体形状を持つ複数の磁気構成要素を形成する工程と、
を含む、バルクアモルファス金属磁気構成要素の形成方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１３−４８２５０（Ｐ２０１３−４８２５０Ａ）
【公開日】平成２５年３月７日（２０１３．３．７）
【国際特許分類】
【外国語出願】
【出願番号】特願２０１２−２０４４００（Ｐ２０１２−２０４４００）
【出願日】平成２４年９月１８日（２０１２．９．１８）
【分割の表示】特願２０００−５８１６５８（Ｐ２０００−５８１６５８）の分割
【原出願日】平成１１年１１月５日（１９９９．１１．５）
【出願人】（５０３３９３２２７）メトグラス・インコーポレーテッド (45)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年３月７日（２０１３．３．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−２０４４００（Ｐ２０１２−２０４４００）
【出願日】平成２４年９月１８日（２０１２．９．１８）
【分割の表示】特願２０００−５８１６５８（Ｐ２０００−５８１６５８）の分割
【原出願日】平成１１年１１月５日（１９９９．１１．５）
【出願人】（５０３３９３２２７）メトグラス・インコーポレーテッド (45)
【Ｆターム（参考）】
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