加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法
【課題】火炉内の流動床の高さが維持される加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法を提供する。
【解決手段】石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率（Ｌ／Ｃ）に基づいて流動床６０を形成する流動媒体６１の高さが増減すると共に、流動媒体６１を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラ２０と、前記燃料を製造してこの燃料を加圧流動床ボイラ２０に供給する燃料供給手段４０と、単位時間における加圧流動床ボイラ２０の流動媒体６１の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における流動媒体６１の増減量を算出し、この増減量と加圧流動床ボイラ２０から抜き出される流動媒体６１の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記Ｌ／Ｃを算出する演算手段とを具備する。
【解決手段】石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率（Ｌ／Ｃ）に基づいて流動床６０を形成する流動媒体６１の高さが増減すると共に、流動媒体６１を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラ２０と、前記燃料を製造してこの燃料を加圧流動床ボイラ２０に供給する燃料供給手段４０と、単位時間における加圧流動床ボイラ２０の流動媒体６１の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における流動媒体６１の増減量を算出し、この増減量と加圧流動床ボイラ２０から抜き出される流動媒体６１の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記Ｌ／Ｃを算出する演算手段とを具備する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法に関し、特に、加圧流動床ボイラからの出力を安定化させる場合に適用して有用なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、圧力容器とその内部に設けられた火炉とを具備し、火炉内の流動媒体を加圧空気で流動させて流動床を形成し、この流動床に燃料を投入して燃焼させる加圧流動床ボイラを備える発電プラントが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
図１１は、従来技術に係る加圧流動床ボイラシステムの主要部分の概略図である。図示するように、加圧流動床ボイラシステムは、加圧流動床ボイラ２００と、石灰石を主成分とする流動媒体６１（ＢＭ；Ｂｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ）を貯蔵するＢＭタンク３１０と、加圧流動床ボイラ２００に燃料を供給する燃料供給手段４００とを具備している。
【０００４】
加圧流動床ボイラ２００は、圧力容器２１０と、その内部に設けられた火炉２２０とを有している。ＢＭタンク３１０は、火炉２２０に流動媒体６１を投入すると共に火炉２２０から流動媒体６１を抜き出すことが可能に構成されている。火炉２２０の内部では、燃料供給手段４００からの石炭・石灰石・水からなる燃料（ＣＷＰ；Ｃｏａｌ Ｗａｔｅｒ Ｐａｓｔｅ）とＢＭタンク３１０から供給された流動媒体６１とが加圧空気により流動化されて流動床６０を形成している。
【０００５】
なお、火炉２２０は、流動媒体（燃料を燃焼した後に生じる灰も含む）を抜き出すことが可能になっている。この抜き出しを「ＢＭ炉底抜き出し」という。このＢＭ炉底抜き出しにより、単位時間当たりの抜き出し量が一定で所定時間に亘って流動媒体が火炉２２０から排出される。
【０００６】
かかる構成の加圧流動床ボイラシステムは、通常、次のように稼動している。
【０００７】
火炉２２０内には、ＢＭタンク３１０から供給された流動媒体６１が所定量収容されている。この流動媒体６１は、図示しない空気供給手段により火炉２２０底部から吹き込まれる空気により流動化されて流動床６０を形成している。そして、燃料供給手段４００により流動床６０に投入されたＣＷＰが加圧状態（例えば約１ＭＰａ）で燃焼される。
【０００８】
このとき、火炉２２０内の流動床６０の高さｈ１は、数時間経過後も維持されるとは限らない。火炉２２０内に投入された燃料の石灰石（Ｌ；Ｌｉｍｅ）の石炭（Ｃ；Ｃｏａｌ）に対する比率（以下、「Ｌ／Ｃ」と称する。）によって高さｈ１は、漸増したり漸減したりするからである。
【０００９】
火炉２２０内の流動床６０の高さｈ１が漸増して、火炉２２０の上面に達する虞が生じる場合は、例えば火炉２２０の流動媒体６１をＢＭタンク３１０へ抜き出したり、ＢＭ炉底抜き出しを行うことで対処できるものの、依然として高さｈ１の漸増傾向は変わらず、数時間後には上述したような虞が再現する。また、流動床６０の高さｈ１が低いと流動床６０での燃焼温度は高いという関係があり、上述のような火炉２２０からのＢＭの抜き出しによって急激に高さｈ１が低くなると、火炉２２０内の温度が急上昇する。例えば、火炉２２０内に蒸気タービン発電装置（図示せず）に蒸気を供給するための伝熱管が引き回されている場合、当該伝熱管内部で生じる蒸気の温度が安定しないという問題が生じる。
【００１０】
これらのことから、流動床６０の高さｈ１が漸増・漸減せずに維持されるように加圧流動床ボイラ２００を稼働させることが望ましい。
【００１１】
勿論、流動床６０の高さｈ１が維持されるような最適なＬ／ＣでＣＷＰを製造し、火炉２２０に供給することも考えられる。しかしながら、加圧流動床ボイラ２００の負荷が変動することから、当初のＬ／Ｃが運転開始後においても最適であるとは限らない。
【００１２】
従来、このような加圧流動床ボイラ２００は、これを管理する者の経験に基づいて算出されたＬ／Ｃで運転されていた。しかしながら、管理者が十分な経験を得るまでには相応の時間をようするため、管理者によってＬ／Ｃはばらついてしまい、加圧流動床ボイラ２００は常時適正なＬ／Ｃでは運転されていなかった。
【００１３】
【特許文献１】特開平６−１０７１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、かかる事情に鑑み、加圧流動床ボイラに供給される燃料における石灰石の石炭に対する最適な比率をばらつきなく算出し、この比率の燃料で加圧流動床ボイラを運転させる加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成するための本発明の第１の態様は、投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段と、単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動媒体の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算手段とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００１６】
かかる第１の態様では、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する比率が算出される。例えば加圧流動床ボイラシステムの管理者は算出された比率に基づいた燃料を加圧流動床ボイラに供給することにより、加圧流動床ボイラを経験に依存しないで安定して運転させることができる。
【００１７】
本発明の第２の態様は、第１の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記演算手段により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御手段を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００１８】
かかる第２の態様では、燃料の石灰石の石炭に対する比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持される。
【００１９】
本発明の第３の態様は、第２の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記加圧流動床ボイラに流動媒体を供給すると共に前記加圧流動床ボイラから流動媒体を取り出す流動媒体タンクと、前記加圧流動床ボイラから抜き出された流動媒体を貯蔵する流動媒体中継サイロとを具備し、前記制御手段は、前記流動媒体タンクに貯蔵されている流動媒体の量と、前記流動媒体中継サイロの流動媒体の高さと、前記加圧流動床ボイラ内の流動床の単位時間における変位量とから前記流動媒体タンク又は前記流動媒体中継サイロの許容量が流動媒体で飽和しないように前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラ間で流動媒体を移動させるよう前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラを制御することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００２０】
かかる第３の態様では、流動媒体タンクや流動媒体中継サイロの流動媒体が飽和したり、枯渇したりすること無く、望ましい運転状態に維持される。
【００２１】
本発明の第４の態様は、第３の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記流動媒体中継サイロの流動媒体をリサイクルして前記流動媒体タンクに供給する流動媒体リサイクル設備を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００２２】
かかる第４の態様では、流動媒体中継サイロに貯留された流動媒体から使用可能なものが取り出され、流動媒体タンクに供給される。
【００２３】
上記目的を達成するための本発明の第５の態様は、第１〜第４の何れか一つの態様に記載する加圧流動床ボイラシステムを具備する発電システムにある。
【００２４】
かかる第５の態様では、発電システムのガスタービン発電機や蒸気タービン発電機を安定して稼働させることができる。
【００２５】
上記目的を達成するための本発明の第６の態様は、投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段とを具備する加圧流動床ボイラシステムの運転方法であって、単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動床の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算工程と、前記演算工程により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御工程とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムの運転方法にある。
【００２６】
かかる第６の態様では、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する比率が算出される。そしてこの比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持され、加圧流動床ボイラを管理者等の経験に依存しないで安定して運転させることができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、管理者の熟練の度合いによらずに、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する最適な比率が算出される。そしてこの比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持される。この結果、加圧流動床ボイラシステムの出力は安定し、発電システムのガスタービン発電機や蒸気タービン発電機を安定して稼働させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明を実施するための最良の形態について説明する。なお、本実施形態の説明は例示であり、本発明は以下の説明に限定されない。
【００２９】
＜実施形態１＞
図１は、本実施形態に係る加圧流動床ボイラシステムを備える発電システムの概略構成図である。この発電システムは、燃料を燃焼することにより蒸気を生成する加圧流動床ボイラシステム１０と、この蒸気により駆動される蒸気タービン発電機７１と、燃焼の際に生じる排ガスにより駆動されるガスタービン発電機７０とを具備している。
【００３０】
加圧流動床ボイラシステム１０は、流動床で燃料を燃焼する加圧流動床ボイラ２０と、
加圧流動床ボイラ２０に流動媒体を供給したり加圧流動床ボイラ２０から流動媒体を取出すＢＭタンク３１と、加圧流動床ボイラ２０に燃料を供給する燃料供給手段４０と、加圧流動床ボイラ２０内の流動媒体の高さ等に基づいて燃料の石炭・石灰石・水の比率が所望の値となるよう燃料供給手段４０を制御する制御装置５０とを具備している。更に本実施形態では、加圧流動床ボイラシステム１０は、加圧流動床ボイラ２０から排出された流動媒体６１を貯蔵するＢＭ中継サイロ３２と、ＢＭ中継サイロ３２からの流動媒体６１をリサイクルしてＢＭタンク３１に供給するＢＭリサイクル設備３３とを具備している。なお、このＢＭリサイクル設備３３は必ず設けなければならないものではない。
【００３１】
加圧流動床ボイラ２０は、圧力容器２１と、その内部に設けられた火炉２２とを有している。火炉２２内には、石灰石を主成分とする流動媒体６１が所定量収容されている。この流動媒体６１は、図示しない空気供給手段により火炉２２底部から吹き込まれる加圧空気で流動化されて流動床６０を形成している。そして、燃料供給手段４０により流動床６０に投入された燃料は加圧状態（例えば約１ＭＰａ）で燃焼される。
【００３２】
また、火炉２２には、流動床６０の火炉２２底部からの高さｈ１を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの高さｈ１を送信するよう構成されている。
【００３３】
さらに、火炉２２は、流動媒体６１（燃料を燃焼した後に残留する灰も含む）を抜き出すことが可能になっている。この抜き出しを「ＢＭ炉底抜き出し」という。ＢＭ炉底抜き出しは、本実施形態では、加圧流動床ボイラシステムを管理運用する作業員により手動で行われるが、制御装置５０からの制御信号に基づいて行ってもよい。このＢＭ炉底抜き出しにより、単位時間当たりの抜き出し量が一定で所定時間に亘って流動媒体６１が火炉２２から排出され、後述するＢＭ中継サイロ３２に貯留される。
【００３４】
なお、火炉２２には、ガスタービン発電機７０と接続される排ガス管（図示せず）が設けられており、火炉２２内の燃焼で生じた排ガスがガスタービン発電機７０に供給されている。さらに、火炉２２内には、蒸気タービン発電機７１と接続される伝熱管（図示せず）が引き回されており、火炉２２内の燃焼により生じた蒸気が蒸気タービン発電機７１に供給されている。
【００３５】
ＢＭタンク３１は、火炉２２に流動媒体６１を投入すると共に火炉２２から流動媒体６１（流動床６０）を抜き出すことが可能に構成されている。この投入・抜き出しは、後述する制御装置５０からの制御信号に基づいて行われる。またＢＭタンク３１には、ＢＭタンク３１内に貯蔵された流動媒体６１の量ｖ２を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの流動媒体量ｖ２を送信するよう構成されている。
【００３６】
ＢＭ中継サイロ３２は、火炉２２のＢＭ炉底抜き出しによる流動媒体６１を貯留するよう構成されている。ＢＭタンク３１と同様に、ＢＭ中継サイロ３２には、貯留された流動媒体６１のＢＭ中継サイロ３２底部からの高さｈ３を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの高さｈ３を送信するよう構成されている。
【００３７】
ＢＭリサイクル設備３３は、ＢＭ中継サイロ３２から供給された流動媒体６１から再利用可能な石灰石を抽出し、この石灰石をＢＭタンク３１に供給する。ＢＭリサイクル設備３３を介してＢＭ中継サイロ３２からＢＭタンク３１への再利用可能な石灰石の供給は、制御装置５０からの制御信号に基づいて行われる。
【００３８】
燃料供給手段４０は、石炭を貯蔵する石炭バンカ４１と、石灰石を貯蔵する石灰石バンカ４２と、純水を貯留する水タンク４３と、石炭・石灰石・水を混合してＣＷＰを製造するＣＷＰ製造装置４７と、制御装置５０から制御信号に基づいて所定量の石炭・石灰石・水をＣＷＰ製造装置４７に供給する石炭供給機４４・石灰石供給機４５・注水流量調節弁４６とから構成されている。すなわち、火炉２２に供給されるＣＷＰは、石炭・石灰石の比率（以下、「Ｌ／Ｃ」と称する。）を任意に設定できるようになっている。
【００３９】
制御装置５０（演算手段及び制御手段）は、一般的な機能を備える情報通信機器である。具体的にはＣＰＵと共に、ＲＯＭ、ＲＡＭ及びハードディスクなどの記憶装置を具備し、液晶画面などの表示部及びキーボードなどの入力部を備えている（何れも図示せず）。
【００４０】
制御装置５０は、火炉２２の流動床６０の高さｈ１と、ＢＭタンク３１の流動媒体量ｖ２と、ＢＭ中継サイロ３２の灰の高さｈ３とをセンサーを介して取得し、これらの入力情報に基づいて、火炉２２の流動床６０の高さｈ１の変動がなくなるようＣＷＰの石炭・石灰石の比率（以下、このような比率を「最適Ｌ／Ｃ」と称する。）を算出する。そして最適Ｌ／Ｃに基づいて石炭供給機４４・石灰石供給機４５から石炭・石灰石がＣＷＰ製造装置４７に供給されるよう石炭供給機４４・石灰石供給機４５に制御信号を送信する。
【００４１】
ここで、最適Ｌ／Ｃの算出について説明する。最適Ｌ／Ｃは、火炉２２での流動媒体６１の予測増減量を算出し、この予測増減量が所定値以下となるように流動媒体６１の高さｈ１を漸増又は漸減させるＬ／Ｃを算出することにより得られる。
【００４２】
具体的には次のように求める。まず、火炉２２に設けられたセンサーより得られる流動媒体６１の高さｈ１を一定時間計測して、単位時間における流動媒体６１の高さｈ１の実測変位量を算出する。そして、この実測変位量から所定時間後における流動媒体６１の高さｈ１の予測変位量を算出する。例えば、実測変位量は＋１ｃｍ／ｈであり、所定時間は２４時間であるとすると、予測変位量は＋２４ｃｍ／日となる。
【００４３】
一方、火炉２２の流動媒体６１の単位高さあたりの流動媒体６１の量を示す係数を予め得ておく。この係数は、例えば実測により得ておく。この係数に、上述した予測変位量を乗じて、流動媒体６１の増減量を算出する。係数を０．２ｍ３／ｃｍとすると、１日間の火炉２２の流動媒体６１の増減量は次のように計算できる。
流動媒体６１の増減量 ＝ ２４ （ｃｍ／日）× ０．２（ｍ３／ｃｍ）
＝ ４．８（ｍ３／日）
次に、流動媒体６１の増減量とＢＭ炉底抜き出しにより減少する流動媒体６１の量（予定抜き出し量）との差（予測増減量）を算出する。例えばＢＭ炉底抜き出しを、４時間に亘って、１時間当たり０．８ｍ３で流動媒体６１を抜き出すとすると、予定抜き出し量は３．２ｍ３となり、増減量との差は１．６ｍ３となる。つまり、加圧流動床ボイラ２０を現状のまま１日運転すると、流動媒体６１は１．６ｍ３増加すると見込まれる（高さｈ１は高くなる。）。
【００４４】
次に、予測増減量が所定値以下となるよう流動媒体６１の高さｈ１を漸増・漸減させるＬ／Ｃを算出する。具体的には、Ｌ／Ｃと流動媒体６１の増加量は比例することから、この比例定数を得ておく。本実施形態では、この所定値を０とする。すなわち流動媒体６１の高さｈ１が増減せずに維持されるようにする。例えばＬ／Ｃ＝１のときの流動媒体６１は火炉２２内で１時間当たり０．２１ｍ３増加することから、２４時間では５．０４ｍ３だけ増加する。これを次式に当てはめて最適Ｌ／Ｃを算出する。
最適Ｌ／Ｃ ＝ 当初のＬ／Ｃ − 流動媒体６１の増加量 ／ 比例定数
＝ １０．５ − １．６ ／ ５．０４
＝ １０．１８ ≒ １０．２
ここで当初のＬ／Ｃとは、ＣＷＰ製造装置で現在製造されている燃料のＬ／Ｃをいう。つまり、加圧流動床ボイラ２０にＬ／Ｃ＝１０．５のＣＷＰを供給しているときに、火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１が１ｃｍ／ｈ増加していることが観測されたならば、最適Ｌ／Ｃを１０．２とすることで、流動媒体６１の高さｈ１が維持されるようになる。
【００４５】
そして、制御装置５０は、このようにして算出した最適Ｌ／ＣでＣＷＰを製造するよう、石炭供給機４４と、石灰石供給機４５とに制御信号を送信する。これにより、火炉２２には、最適Ｌ／ＣのＣＷＰが供給されるようになる。
【００４６】
以上に説明したように、原則的には、最適Ｌ／Ｃを算出して、それに基づいてＣＷＰの製造・供給を行うよう加圧流動床ボイラシステムを運転させる。しかしながら、この原則的な運転を行いつつ、ＢＭ炉底抜き出しを行ったり、ＢＭタンク３１と火炉２２との間でＢＭの移送を行ったり、ＢＭ中継サイロ３２とＢＭタンク３１との間でＢＭのリサイクルを行ったりすることで、これらのＢＭタンク３１等の許容量が流動媒体で飽和しないようにしてもよい。
【００４７】
具体的には、制御装置５０は、火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１が上昇・下降・平衡状態にあるか否か、ＢＭタンク３１内の流動媒体の量ｖ２が多・中・少の何れかであるか、及びＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さｈ３が高・低の何れかであるかを判断基準として、ＢＭ中継サイロ３２、ＢＭタンク３１、及び火炉２２の間でＢＭの移送を行うよう制御する。
【００４８】
これらの火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１、ＢＭタンク３１内の流動媒体の量ｖ２、ＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さｈ３の組合せは合計１８（３×３×２）個あるが、これらを６つのパターンに分けて、それぞれのパターンのときに制御装置５０が実行する制御シーケンスを説明する。図２〜図４は、この制御シーケンスを示すフローチャートであり、図５〜図１０は、第１〜第６パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【００４９】
＜第１パターン＞
図２〜図４に示すように、ＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さ（以下、「ＢＭ中継サイロレベルｈ３」と称する。）、ＢＭタンク３１内のＢＭの量（以下、「ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２」と称する。）、火炉２２内の流動媒体６１の高さｈ１（以下、「火炉層高ｈ１」と称する。）の各状態が次の二つのいずれかの状態に該当する場合を第１のパターンという。
【００５０】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ２：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡である（ステップＳ３：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなく（ステップＳ２：Ｎｏ）且つ少なくもなく（中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇である（図３ステップＳ６：Ｙｅｓ）状態である。
【００５１】
図５に、第１のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図５に示すように、グラフ２３は、所定時間における火炉層高ｈ１の変位を示している。ＢＭタンク３１内のハッチ部分は、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多い、中程度、又は少ないかの何れかを表している。ＢＭ中継サイロ３２のハッチ部分は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高いか低いかを表している。このような表し方は、図５〜図１０についても同様である。
【００５２】
図５（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向又は平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。一方、図５（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭタンク３１、及びＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和しているか、それに近い状態である。
【００５３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（４）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００５４】
このような制御が行われることにより、図５（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なくなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００５５】
＜第２パターン＞
図２〜図４に示すように、第２のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の４つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００５６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ２：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれでもない（ステップＳ３：Ｎｏ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ５：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ７：Ｙｅｓ）状態をいう。三番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇でもなく（ステップＳ５：Ｎｏ）平衡でもない（つまり火炉層高ｈ１は下降している）（ステップＳ７：Ｎｏ）状態をいう。四番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ２：Ｎｏ）少なくもなく（つまりＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ６：Ｎｏ）平衡でもない（つまり火炉層高ｈ１は下降している）（ステップＳ８：Ｎｏ）状態である。
【００５７】
図６に、第２のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図６（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｃ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｄ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和またはそれに近い状態であり、且つ火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にない状態である。
【００５８】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）現状のＬ／Ｃを維持する（何もしない）。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（４）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００５９】
このような制御が行われることにより、図６（ｅ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なくなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００６０】
＜第３パターン＞
図２〜図４に示すように、第３のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００６１】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ９：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれかである（ステップＳ１０：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ９：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれでもない（ステップＳ１０：Ｎｏ）状態である。
【００６２】
図７に、第３のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図７（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向又は平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。一方、図７（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１の許容量が流動媒体で飽和またはそれに近い状態であり、且つＢＭ中継サイロ３２の流動媒体の許容量には余裕がある状態である。
【００６３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図７（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００６４】
このような制御が行われることにより、図７（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００６５】
＜第４パターン＞
図２〜図４に示すように、第４のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００６６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ５：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くもなくて（ステップＳ２：Ｎｏ）少なくもなく（中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ６：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ８：Ｙｅｓ）状態である。
【００６７】
図８に、第４のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図８（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。一方、図８（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和又はそれに近い状態である。
【００６８】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図８（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００６９】
このような制御が行われることにより、図８（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多くなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００７０】
＜第５パターン＞
図２〜図４に示すように、第５のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００７１】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ９：Ｎｏ→ステップＳ１１：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ１２：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なく（ステップＳ１１：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇ではない（ステップＳ１２：Ｎｏ）状態である。
【００７２】
図９に、第５のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図９（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。一方、図９（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態又は下降状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は低く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１及びＢＭ中継サイロ３２の許容量に余裕がある状態である。
【００７３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図９（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）火炉２２からＢＭタンク３１へ流動媒体を抜き出す（火炉層高ｈ１が減り、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が増える）。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００７４】
このような制御が行われることにより、図９（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となる。
【００７５】
＜第６パターン＞
図２〜図４に示すように、第６のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の３つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００７６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（中程度）（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ１３：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ１３：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ１４：Ｙｅｓ）状態である。三番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ１３：Ｎｏ）平衡でもない（下降している）（ステップＳ１４：Ｎｏ）状態である。
【００７７】
図１０に、第６のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図１０（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。また、図１０（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。また、図１０（ｃ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１、及びＢＭ中継サイロ３２の許容量に余裕がある状態である。
【００７８】
このようなパターンの時には、上述したような原則的な運転、すなわち制御装置５０は最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。ただし、図１０（ｂ）に示した状態のときを除く。
【００７９】
このような制御が行われることにより、図１０（ｄ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００８０】
以上のように説明した加圧流動床ボイラシステム１０では、火炉層高ｈ１の変動と、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２と、ＢＭ中継サイロレベルｈ３とに基づいて、最適Ｌ／Ｃを算出すると共に、最適Ｌ／Ｃの燃料を火炉２２に供給する。これにより、当初のＬ／Ｃに基づく燃料によって漸増・漸減していた火炉層高ｈ１が平衡状態に維持される。この結果、加圧流動床ボイラシステム１０の出力は安定し、ガスタービン発電機７０や蒸気タービン発電機７１を安定して稼働させることができる。
【００８１】
また、ＢＭタンク３１は、その内部に収容された流動媒体の量に基づいて流動媒体を火炉２２へ供給したり、ＢＭリサイクル設備３３を介してＢＭ中継サイロ３２から流動媒体を供給される。一方、ＢＭ中継サイロ３２も、その内部に収容された流動媒体の高さに基づいて流動媒体をＢＭタンク３１に供給したり、火炉２２からの流動媒体を貯蔵する。これにより、これらのＢＭタンク３１やＢＭ中継サイロ３２の流動媒体が飽和したり、枯渇したりすること無く、望ましい運転状態に維持される。
【００８２】
なお、上述した実施形態においては、制御装置５０がＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２、石炭供給機４４、石灰石供給機４５、及び注水流量調節弁４６に制御信号を送信して、燃料の製造・供給や流動媒体の供給等を行った。しかしながら、必ずしも制御信号を送信する必要はなく、最適Ｌ／Ｃを算出したらそれを表示装置に表示してもよい。これにより、例えば加圧流動床ボイラシステム１０の管理者などがこの最適Ｌ／Ｃに従って燃料を製造・供給するよう石炭供給機４４等を設定することを支援することができる。
【００８３】
また、加圧流動床ボイラ２０が１台の場合について説明したが、これに限定されず、複数の加圧流動床ボイラ２０を用いてもよい。この場合、個々の加圧流動床ボイラ２０について最適Ｌ／Ｃを算出する。
【００８４】
また、上述した実施形態においては、最適Ｌ／Ｃは、火炉層高ｈ１の変動が平衡となるようなものであった。しかしながら、運転状況によっては最適Ｌ／Ｃは、上昇傾向となるようにしてもよいし、下降傾向となるようにしてもよい。いずれの場合でも、平衡状態となるＬ／Ｃの値に所定量増減させた値を最適Ｌ／Ｃとすればよい。
【産業上の利用可能性】
【００８５】
本発明は、加圧流動床ボイラを用いて発電等を行う産業で利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００８６】
【図１】本実施形態に係る加圧流動床ボイラシステムを備える発電システムの概略構成図である。
【図２】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図３】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図４】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図５】第１パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図６】第２パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図７】第３パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図８】第４パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図９】第５パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図１０】第６パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図１１】従来技術に係る加圧流動床ボイラシステムの主要部分の概略図である。
【符号の説明】
【００８７】
１０ 加圧流動床ボイラシステム
２０ 加圧流動床ボイラ
２１ 圧力容器
２２ 火炉
３０ 流動媒体調節手段
３１ ＢＭタンク
３２ ＢＭ中継サイロ
３３ ＢＭリサイクル設備
４０ 燃料供給手段
４７ ＣＷＰ製造装置
５０ 制御装置
６０ 流動床
７０ ガスタービン発電機
７１ 蒸気タービン発電機
【技術分野】
【０００１】
本発明は加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法に関し、特に、加圧流動床ボイラからの出力を安定化させる場合に適用して有用なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、圧力容器とその内部に設けられた火炉とを具備し、火炉内の流動媒体を加圧空気で流動させて流動床を形成し、この流動床に燃料を投入して燃焼させる加圧流動床ボイラを備える発電プラントが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
図１１は、従来技術に係る加圧流動床ボイラシステムの主要部分の概略図である。図示するように、加圧流動床ボイラシステムは、加圧流動床ボイラ２００と、石灰石を主成分とする流動媒体６１（ＢＭ；Ｂｅｄ Ｍａｔｅｒｉａｌ）を貯蔵するＢＭタンク３１０と、加圧流動床ボイラ２００に燃料を供給する燃料供給手段４００とを具備している。
【０００４】
加圧流動床ボイラ２００は、圧力容器２１０と、その内部に設けられた火炉２２０とを有している。ＢＭタンク３１０は、火炉２２０に流動媒体６１を投入すると共に火炉２２０から流動媒体６１を抜き出すことが可能に構成されている。火炉２２０の内部では、燃料供給手段４００からの石炭・石灰石・水からなる燃料（ＣＷＰ；Ｃｏａｌ Ｗａｔｅｒ Ｐａｓｔｅ）とＢＭタンク３１０から供給された流動媒体６１とが加圧空気により流動化されて流動床６０を形成している。
【０００５】
なお、火炉２２０は、流動媒体（燃料を燃焼した後に生じる灰も含む）を抜き出すことが可能になっている。この抜き出しを「ＢＭ炉底抜き出し」という。このＢＭ炉底抜き出しにより、単位時間当たりの抜き出し量が一定で所定時間に亘って流動媒体が火炉２２０から排出される。
【０００６】
かかる構成の加圧流動床ボイラシステムは、通常、次のように稼動している。
【０００７】
火炉２２０内には、ＢＭタンク３１０から供給された流動媒体６１が所定量収容されている。この流動媒体６１は、図示しない空気供給手段により火炉２２０底部から吹き込まれる空気により流動化されて流動床６０を形成している。そして、燃料供給手段４００により流動床６０に投入されたＣＷＰが加圧状態（例えば約１ＭＰａ）で燃焼される。
【０００８】
このとき、火炉２２０内の流動床６０の高さｈ１は、数時間経過後も維持されるとは限らない。火炉２２０内に投入された燃料の石灰石（Ｌ；Ｌｉｍｅ）の石炭（Ｃ；Ｃｏａｌ）に対する比率（以下、「Ｌ／Ｃ」と称する。）によって高さｈ１は、漸増したり漸減したりするからである。
【０００９】
火炉２２０内の流動床６０の高さｈ１が漸増して、火炉２２０の上面に達する虞が生じる場合は、例えば火炉２２０の流動媒体６１をＢＭタンク３１０へ抜き出したり、ＢＭ炉底抜き出しを行うことで対処できるものの、依然として高さｈ１の漸増傾向は変わらず、数時間後には上述したような虞が再現する。また、流動床６０の高さｈ１が低いと流動床６０での燃焼温度は高いという関係があり、上述のような火炉２２０からのＢＭの抜き出しによって急激に高さｈ１が低くなると、火炉２２０内の温度が急上昇する。例えば、火炉２２０内に蒸気タービン発電装置（図示せず）に蒸気を供給するための伝熱管が引き回されている場合、当該伝熱管内部で生じる蒸気の温度が安定しないという問題が生じる。
【００１０】
これらのことから、流動床６０の高さｈ１が漸増・漸減せずに維持されるように加圧流動床ボイラ２００を稼働させることが望ましい。
【００１１】
勿論、流動床６０の高さｈ１が維持されるような最適なＬ／ＣでＣＷＰを製造し、火炉２２０に供給することも考えられる。しかしながら、加圧流動床ボイラ２００の負荷が変動することから、当初のＬ／Ｃが運転開始後においても最適であるとは限らない。
【００１２】
従来、このような加圧流動床ボイラ２００は、これを管理する者の経験に基づいて算出されたＬ／Ｃで運転されていた。しかしながら、管理者が十分な経験を得るまでには相応の時間をようするため、管理者によってＬ／Ｃはばらついてしまい、加圧流動床ボイラ２００は常時適正なＬ／Ｃでは運転されていなかった。
【００１３】
【特許文献１】特開平６−１０７１０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、かかる事情に鑑み、加圧流動床ボイラに供給される燃料における石灰石の石炭に対する最適な比率をばらつきなく算出し、この比率の燃料で加圧流動床ボイラを運転させる加圧流動床ボイラシステム及びこれを具備する発電システム並びに加圧流動床ボイラシステムの運転方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成するための本発明の第１の態様は、投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段と、単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動媒体の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算手段とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００１６】
かかる第１の態様では、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する比率が算出される。例えば加圧流動床ボイラシステムの管理者は算出された比率に基づいた燃料を加圧流動床ボイラに供給することにより、加圧流動床ボイラを経験に依存しないで安定して運転させることができる。
【００１７】
本発明の第２の態様は、第１の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記演算手段により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御手段を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００１８】
かかる第２の態様では、燃料の石灰石の石炭に対する比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持される。
【００１９】
本発明の第３の態様は、第２の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記加圧流動床ボイラに流動媒体を供給すると共に前記加圧流動床ボイラから流動媒体を取り出す流動媒体タンクと、前記加圧流動床ボイラから抜き出された流動媒体を貯蔵する流動媒体中継サイロとを具備し、前記制御手段は、前記流動媒体タンクに貯蔵されている流動媒体の量と、前記流動媒体中継サイロの流動媒体の高さと、前記加圧流動床ボイラ内の流動床の単位時間における変位量とから前記流動媒体タンク又は前記流動媒体中継サイロの許容量が流動媒体で飽和しないように前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラ間で流動媒体を移動させるよう前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラを制御することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００２０】
かかる第３の態様では、流動媒体タンクや流動媒体中継サイロの流動媒体が飽和したり、枯渇したりすること無く、望ましい運転状態に維持される。
【００２１】
本発明の第４の態様は、第３の態様に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、前記流動媒体中継サイロの流動媒体をリサイクルして前記流動媒体タンクに供給する流動媒体リサイクル設備を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムにある。
【００２２】
かかる第４の態様では、流動媒体中継サイロに貯留された流動媒体から使用可能なものが取り出され、流動媒体タンクに供給される。
【００２３】
上記目的を達成するための本発明の第５の態様は、第１〜第４の何れか一つの態様に記載する加圧流動床ボイラシステムを具備する発電システムにある。
【００２４】
かかる第５の態様では、発電システムのガスタービン発電機や蒸気タービン発電機を安定して稼働させることができる。
【００２５】
上記目的を達成するための本発明の第６の態様は、投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段とを具備する加圧流動床ボイラシステムの運転方法であって、単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動床の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算工程と、前記演算工程により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御工程とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムの運転方法にある。
【００２６】
かかる第６の態様では、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する比率が算出される。そしてこの比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持され、加圧流動床ボイラを管理者等の経験に依存しないで安定して運転させることができる。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、管理者の熟練の度合いによらずに、加圧流動床ボイラ内の流動床の高さの変動が平衡となるような燃料の石灰石の石炭に対する最適な比率が算出される。そしてこの比率に基づいて燃料が製造され、加圧流動床ボイラに供給される。これにより、当初の比率に基づく燃料によって漸増・漸減していた前記流動床の高さが平衡状態に維持される。この結果、加圧流動床ボイラシステムの出力は安定し、発電システムのガスタービン発電機や蒸気タービン発電機を安定して稼働させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、本発明を実施するための最良の形態について説明する。なお、本実施形態の説明は例示であり、本発明は以下の説明に限定されない。
【００２９】
＜実施形態１＞
図１は、本実施形態に係る加圧流動床ボイラシステムを備える発電システムの概略構成図である。この発電システムは、燃料を燃焼することにより蒸気を生成する加圧流動床ボイラシステム１０と、この蒸気により駆動される蒸気タービン発電機７１と、燃焼の際に生じる排ガスにより駆動されるガスタービン発電機７０とを具備している。
【００３０】
加圧流動床ボイラシステム１０は、流動床で燃料を燃焼する加圧流動床ボイラ２０と、
加圧流動床ボイラ２０に流動媒体を供給したり加圧流動床ボイラ２０から流動媒体を取出すＢＭタンク３１と、加圧流動床ボイラ２０に燃料を供給する燃料供給手段４０と、加圧流動床ボイラ２０内の流動媒体の高さ等に基づいて燃料の石炭・石灰石・水の比率が所望の値となるよう燃料供給手段４０を制御する制御装置５０とを具備している。更に本実施形態では、加圧流動床ボイラシステム１０は、加圧流動床ボイラ２０から排出された流動媒体６１を貯蔵するＢＭ中継サイロ３２と、ＢＭ中継サイロ３２からの流動媒体６１をリサイクルしてＢＭタンク３１に供給するＢＭリサイクル設備３３とを具備している。なお、このＢＭリサイクル設備３３は必ず設けなければならないものではない。
【００３１】
加圧流動床ボイラ２０は、圧力容器２１と、その内部に設けられた火炉２２とを有している。火炉２２内には、石灰石を主成分とする流動媒体６１が所定量収容されている。この流動媒体６１は、図示しない空気供給手段により火炉２２底部から吹き込まれる加圧空気で流動化されて流動床６０を形成している。そして、燃料供給手段４０により流動床６０に投入された燃料は加圧状態（例えば約１ＭＰａ）で燃焼される。
【００３２】
また、火炉２２には、流動床６０の火炉２２底部からの高さｈ１を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの高さｈ１を送信するよう構成されている。
【００３３】
さらに、火炉２２は、流動媒体６１（燃料を燃焼した後に残留する灰も含む）を抜き出すことが可能になっている。この抜き出しを「ＢＭ炉底抜き出し」という。ＢＭ炉底抜き出しは、本実施形態では、加圧流動床ボイラシステムを管理運用する作業員により手動で行われるが、制御装置５０からの制御信号に基づいて行ってもよい。このＢＭ炉底抜き出しにより、単位時間当たりの抜き出し量が一定で所定時間に亘って流動媒体６１が火炉２２から排出され、後述するＢＭ中継サイロ３２に貯留される。
【００３４】
なお、火炉２２には、ガスタービン発電機７０と接続される排ガス管（図示せず）が設けられており、火炉２２内の燃焼で生じた排ガスがガスタービン発電機７０に供給されている。さらに、火炉２２内には、蒸気タービン発電機７１と接続される伝熱管（図示せず）が引き回されており、火炉２２内の燃焼により生じた蒸気が蒸気タービン発電機７１に供給されている。
【００３５】
ＢＭタンク３１は、火炉２２に流動媒体６１を投入すると共に火炉２２から流動媒体６１（流動床６０）を抜き出すことが可能に構成されている。この投入・抜き出しは、後述する制御装置５０からの制御信号に基づいて行われる。またＢＭタンク３１には、ＢＭタンク３１内に貯蔵された流動媒体６１の量ｖ２を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの流動媒体量ｖ２を送信するよう構成されている。
【００３６】
ＢＭ中継サイロ３２は、火炉２２のＢＭ炉底抜き出しによる流動媒体６１を貯留するよう構成されている。ＢＭタンク３１と同様に、ＢＭ中継サイロ３２には、貯留された流動媒体６１のＢＭ中継サイロ３２底部からの高さｈ３を検出するセンサーが設けられており、制御装置５０にこの高さｈ３を送信するよう構成されている。
【００３７】
ＢＭリサイクル設備３３は、ＢＭ中継サイロ３２から供給された流動媒体６１から再利用可能な石灰石を抽出し、この石灰石をＢＭタンク３１に供給する。ＢＭリサイクル設備３３を介してＢＭ中継サイロ３２からＢＭタンク３１への再利用可能な石灰石の供給は、制御装置５０からの制御信号に基づいて行われる。
【００３８】
燃料供給手段４０は、石炭を貯蔵する石炭バンカ４１と、石灰石を貯蔵する石灰石バンカ４２と、純水を貯留する水タンク４３と、石炭・石灰石・水を混合してＣＷＰを製造するＣＷＰ製造装置４７と、制御装置５０から制御信号に基づいて所定量の石炭・石灰石・水をＣＷＰ製造装置４７に供給する石炭供給機４４・石灰石供給機４５・注水流量調節弁４６とから構成されている。すなわち、火炉２２に供給されるＣＷＰは、石炭・石灰石の比率（以下、「Ｌ／Ｃ」と称する。）を任意に設定できるようになっている。
【００３９】
制御装置５０（演算手段及び制御手段）は、一般的な機能を備える情報通信機器である。具体的にはＣＰＵと共に、ＲＯＭ、ＲＡＭ及びハードディスクなどの記憶装置を具備し、液晶画面などの表示部及びキーボードなどの入力部を備えている（何れも図示せず）。
【００４０】
制御装置５０は、火炉２２の流動床６０の高さｈ１と、ＢＭタンク３１の流動媒体量ｖ２と、ＢＭ中継サイロ３２の灰の高さｈ３とをセンサーを介して取得し、これらの入力情報に基づいて、火炉２２の流動床６０の高さｈ１の変動がなくなるようＣＷＰの石炭・石灰石の比率（以下、このような比率を「最適Ｌ／Ｃ」と称する。）を算出する。そして最適Ｌ／Ｃに基づいて石炭供給機４４・石灰石供給機４５から石炭・石灰石がＣＷＰ製造装置４７に供給されるよう石炭供給機４４・石灰石供給機４５に制御信号を送信する。
【００４１】
ここで、最適Ｌ／Ｃの算出について説明する。最適Ｌ／Ｃは、火炉２２での流動媒体６１の予測増減量を算出し、この予測増減量が所定値以下となるように流動媒体６１の高さｈ１を漸増又は漸減させるＬ／Ｃを算出することにより得られる。
【００４２】
具体的には次のように求める。まず、火炉２２に設けられたセンサーより得られる流動媒体６１の高さｈ１を一定時間計測して、単位時間における流動媒体６１の高さｈ１の実測変位量を算出する。そして、この実測変位量から所定時間後における流動媒体６１の高さｈ１の予測変位量を算出する。例えば、実測変位量は＋１ｃｍ／ｈであり、所定時間は２４時間であるとすると、予測変位量は＋２４ｃｍ／日となる。
【００４３】
一方、火炉２２の流動媒体６１の単位高さあたりの流動媒体６１の量を示す係数を予め得ておく。この係数は、例えば実測により得ておく。この係数に、上述した予測変位量を乗じて、流動媒体６１の増減量を算出する。係数を０．２ｍ３／ｃｍとすると、１日間の火炉２２の流動媒体６１の増減量は次のように計算できる。
流動媒体６１の増減量 ＝ ２４ （ｃｍ／日）× ０．２（ｍ３／ｃｍ）
＝ ４．８（ｍ３／日）
次に、流動媒体６１の増減量とＢＭ炉底抜き出しにより減少する流動媒体６１の量（予定抜き出し量）との差（予測増減量）を算出する。例えばＢＭ炉底抜き出しを、４時間に亘って、１時間当たり０．８ｍ３で流動媒体６１を抜き出すとすると、予定抜き出し量は３．２ｍ３となり、増減量との差は１．６ｍ３となる。つまり、加圧流動床ボイラ２０を現状のまま１日運転すると、流動媒体６１は１．６ｍ３増加すると見込まれる（高さｈ１は高くなる。）。
【００４４】
次に、予測増減量が所定値以下となるよう流動媒体６１の高さｈ１を漸増・漸減させるＬ／Ｃを算出する。具体的には、Ｌ／Ｃと流動媒体６１の増加量は比例することから、この比例定数を得ておく。本実施形態では、この所定値を０とする。すなわち流動媒体６１の高さｈ１が増減せずに維持されるようにする。例えばＬ／Ｃ＝１のときの流動媒体６１は火炉２２内で１時間当たり０．２１ｍ３増加することから、２４時間では５．０４ｍ３だけ増加する。これを次式に当てはめて最適Ｌ／Ｃを算出する。
最適Ｌ／Ｃ ＝ 当初のＬ／Ｃ − 流動媒体６１の増加量 ／ 比例定数
＝ １０．５ − １．６ ／ ５．０４
＝ １０．１８ ≒ １０．２
ここで当初のＬ／Ｃとは、ＣＷＰ製造装置で現在製造されている燃料のＬ／Ｃをいう。つまり、加圧流動床ボイラ２０にＬ／Ｃ＝１０．５のＣＷＰを供給しているときに、火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１が１ｃｍ／ｈ増加していることが観測されたならば、最適Ｌ／Ｃを１０．２とすることで、流動媒体６１の高さｈ１が維持されるようになる。
【００４５】
そして、制御装置５０は、このようにして算出した最適Ｌ／ＣでＣＷＰを製造するよう、石炭供給機４４と、石灰石供給機４５とに制御信号を送信する。これにより、火炉２２には、最適Ｌ／ＣのＣＷＰが供給されるようになる。
【００４６】
以上に説明したように、原則的には、最適Ｌ／Ｃを算出して、それに基づいてＣＷＰの製造・供給を行うよう加圧流動床ボイラシステムを運転させる。しかしながら、この原則的な運転を行いつつ、ＢＭ炉底抜き出しを行ったり、ＢＭタンク３１と火炉２２との間でＢＭの移送を行ったり、ＢＭ中継サイロ３２とＢＭタンク３１との間でＢＭのリサイクルを行ったりすることで、これらのＢＭタンク３１等の許容量が流動媒体で飽和しないようにしてもよい。
【００４７】
具体的には、制御装置５０は、火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１が上昇・下降・平衡状態にあるか否か、ＢＭタンク３１内の流動媒体の量ｖ２が多・中・少の何れかであるか、及びＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さｈ３が高・低の何れかであるかを判断基準として、ＢＭ中継サイロ３２、ＢＭタンク３１、及び火炉２２の間でＢＭの移送を行うよう制御する。
【００４８】
これらの火炉２２の流動媒体６１の高さｈ１、ＢＭタンク３１内の流動媒体の量ｖ２、ＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さｈ３の組合せは合計１８（３×３×２）個あるが、これらを６つのパターンに分けて、それぞれのパターンのときに制御装置５０が実行する制御シーケンスを説明する。図２〜図４は、この制御シーケンスを示すフローチャートであり、図５〜図１０は、第１〜第６パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【００４９】
＜第１パターン＞
図２〜図４に示すように、ＢＭ中継サイロ３２内のＢＭの高さ（以下、「ＢＭ中継サイロレベルｈ３」と称する。）、ＢＭタンク３１内のＢＭの量（以下、「ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２」と称する。）、火炉２２内の流動媒体６１の高さｈ１（以下、「火炉層高ｈ１」と称する。）の各状態が次の二つのいずれかの状態に該当する場合を第１のパターンという。
【００５０】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ２：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡である（ステップＳ３：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなく（ステップＳ２：Ｎｏ）且つ少なくもなく（中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇である（図３ステップＳ６：Ｙｅｓ）状態である。
【００５１】
図５に、第１のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図５に示すように、グラフ２３は、所定時間における火炉層高ｈ１の変位を示している。ＢＭタンク３１内のハッチ部分は、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多い、中程度、又は少ないかの何れかを表している。ＢＭ中継サイロ３２のハッチ部分は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高いか低いかを表している。このような表し方は、図５〜図１０についても同様である。
【００５２】
図５（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向又は平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。一方、図５（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭタンク３１、及びＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和しているか、それに近い状態である。
【００５３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（４）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００５４】
このような制御が行われることにより、図５（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なくなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００５５】
＜第２パターン＞
図２〜図４に示すように、第２のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の４つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００５６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ２：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれでもない（ステップＳ３：Ｎｏ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ５：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ７：Ｙｅｓ）状態をいう。三番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇でもなく（ステップＳ５：Ｎｏ）平衡でもない（つまり火炉層高ｈ１は下降している）（ステップＳ７：Ｎｏ）状態をいう。四番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ２：Ｎｏ）少なくもなく（つまりＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ６：Ｎｏ）平衡でもない（つまり火炉層高ｈ１は下降している）（ステップＳ８：Ｎｏ）状態である。
【００５７】
図６に、第２のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図６（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｃ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。図６（ｄ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和またはそれに近い状態であり、且つ火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にない状態である。
【００５８】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）現状のＬ／Ｃを維持する（何もしない）。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（４）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００５９】
このような制御が行われることにより、図６（ｅ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なくなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００６０】
＜第３パターン＞
図２〜図４に示すように、第３のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００６１】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ９：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれかである（ステップＳ１０：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多く（ステップＳ９：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇又は平衡のいずれでもない（ステップＳ１０：Ｎｏ）状態である。
【００６２】
図７に、第３のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図７（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向又は平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。一方、図７（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１の許容量が流動媒体で飽和またはそれに近い状態であり、且つＢＭ中継サイロ３２の流動媒体の許容量には余裕がある状態である。
【００６３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図７（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）ＢＭタンク３１から火炉２２へ流動媒体を供給する（ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が減る）。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００６４】
このような制御が行われることにより、図７（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００６５】
＜第４パターン＞
図２〜図４に示すように、第４のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００６６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ２：Ｎｏ→ステップＳ４：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ５：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が高く（ステップＳ１：Ｙｅｓ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くもなくて（ステップＳ２：Ｎｏ）少なくもなく（中程度）（ステップＳ４：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ６：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ８：Ｙｅｓ）状態である。
【００６７】
図８に、第４のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図８（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。一方、図８（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は高い状態を示している。何れもＢＭ中継サイロ３２の許容量が流動媒体で飽和又はそれに近い状態である。
【００６８】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図８（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）ＢＭ中継サイロ３２からＢＭリサイクル設備３３へ流動媒体を供給する（ＢＭ中継サイロレベルｈ３が減る）。また、ＢＭリサイクル設備３３にてリサイクルを行い、流動媒体をＢＭタンク３１に供給する。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００６９】
このような制御が行われることにより、図８（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は多くなり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００７０】
＜第５パターン＞
図２〜図４に示すように、第５のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の２つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００７１】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が少なく（ステップＳ９：Ｎｏ→ステップＳ１１：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ１２：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なく（ステップＳ１１：Ｙｅｓ）、火炉層高ｈ１が上昇ではない（ステップＳ１２：Ｎｏ）状態である。
【００７２】
図９に、第５のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図９（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は少なく、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。一方、図９（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態又は下降状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は低く、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１及びＢＭ中継サイロ３２の許容量に余裕がある状態である。
【００７３】
このようなパターンの時には、制御装置５０は次のような制御を行う。
（１）火炉層高ｈ１の変動が下降傾向になるようなＬ／Ｃを算出し、当該Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する（図９（ａ）に示す状態のときのみ。）。
（２）火炉２２からＢＭタンク３１へ流動媒体を抜き出す（火炉層高ｈ１が減り、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が増える）。
（３）最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。
【００７４】
このような制御が行われることにより、図９（ｃ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となる。
【００７５】
＜第６パターン＞
図２〜図４に示すように、第６のパターンは、ＢＭ中継サイロレベルｈ３、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２、火炉層高ｈ１の各状態が次の３つの状態のうち何れかに該当する場合である。
【００７６】
一番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（中程度）（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇している（ステップＳ１３：Ｙｅｓ）状態である。二番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ１３：Ｎｏ）平衡である（ステップＳ１４：Ｙｅｓ）状態である。三番目は、ＢＭ中継サイロレベルｈ３が低く（ステップＳ１：Ｎｏ）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２が多くなくて（ステップＳ９：Ｎｏ）少なくなく（ステップＳ１１：Ｎｏ）、火炉層高ｈ１が上昇ではなく（ステップＳ１３：Ｎｏ）平衡でもない（下降している）（ステップＳ１４：Ｎｏ）状態である。
【００７７】
図１０に、第６のパターンのときの火炉２２、ＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２の状態を視覚的に示す。図１０（ａ）は、火炉層高ｈ１の変動が上昇傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。また、図１０（ｂ）は、火炉層高ｈ１の変動が平衡状態にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。また、図１０（ｃ）は、火炉層高ｈ１の変動が下降傾向にあることを示しており、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低い状態を示している。何れもＢＭタンク３１、及びＢＭ中継サイロ３２の許容量に余裕がある状態である。
【００７８】
このようなパターンの時には、上述したような原則的な運転、すなわち制御装置５０は最適Ｌ／Ｃの算出をすると共に、最適Ｌ／Ｃに基づいたＣＷＰを製造・供給する。ただし、図１０（ｂ）に示した状態のときを除く。
【００７９】
このような制御が行われることにより、図１０（ｄ）に示すように、火炉層高ｈ１の変動はなくなり（平衡状態）、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２は中程度となり、ＢＭ中継サイロレベルｈ３は低くなる。
【００８０】
以上のように説明した加圧流動床ボイラシステム１０では、火炉層高ｈ１の変動と、ＢＭタンク内ＢＭ量ｖ２と、ＢＭ中継サイロレベルｈ３とに基づいて、最適Ｌ／Ｃを算出すると共に、最適Ｌ／Ｃの燃料を火炉２２に供給する。これにより、当初のＬ／Ｃに基づく燃料によって漸増・漸減していた火炉層高ｈ１が平衡状態に維持される。この結果、加圧流動床ボイラシステム１０の出力は安定し、ガスタービン発電機７０や蒸気タービン発電機７１を安定して稼働させることができる。
【００８１】
また、ＢＭタンク３１は、その内部に収容された流動媒体の量に基づいて流動媒体を火炉２２へ供給したり、ＢＭリサイクル設備３３を介してＢＭ中継サイロ３２から流動媒体を供給される。一方、ＢＭ中継サイロ３２も、その内部に収容された流動媒体の高さに基づいて流動媒体をＢＭタンク３１に供給したり、火炉２２からの流動媒体を貯蔵する。これにより、これらのＢＭタンク３１やＢＭ中継サイロ３２の流動媒体が飽和したり、枯渇したりすること無く、望ましい運転状態に維持される。
【００８２】
なお、上述した実施形態においては、制御装置５０がＢＭタンク３１、ＢＭ中継サイロ３２、石炭供給機４４、石灰石供給機４５、及び注水流量調節弁４６に制御信号を送信して、燃料の製造・供給や流動媒体の供給等を行った。しかしながら、必ずしも制御信号を送信する必要はなく、最適Ｌ／Ｃを算出したらそれを表示装置に表示してもよい。これにより、例えば加圧流動床ボイラシステム１０の管理者などがこの最適Ｌ／Ｃに従って燃料を製造・供給するよう石炭供給機４４等を設定することを支援することができる。
【００８３】
また、加圧流動床ボイラ２０が１台の場合について説明したが、これに限定されず、複数の加圧流動床ボイラ２０を用いてもよい。この場合、個々の加圧流動床ボイラ２０について最適Ｌ／Ｃを算出する。
【００８４】
また、上述した実施形態においては、最適Ｌ／Ｃは、火炉層高ｈ１の変動が平衡となるようなものであった。しかしながら、運転状況によっては最適Ｌ／Ｃは、上昇傾向となるようにしてもよいし、下降傾向となるようにしてもよい。いずれの場合でも、平衡状態となるＬ／Ｃの値に所定量増減させた値を最適Ｌ／Ｃとすればよい。
【産業上の利用可能性】
【００８５】
本発明は、加圧流動床ボイラを用いて発電等を行う産業で利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００８６】
【図１】本実施形態に係る加圧流動床ボイラシステムを備える発電システムの概略構成図である。
【図２】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図３】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図４】制御装置が実行する制御シーケンスを示すフローチャートである。
【図５】第１パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図６】第２パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図７】第３パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図８】第４パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図９】第５パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図１０】第６パターンの火炉、ＢＭタンク、ＢＭ中継サイロの状態を示す概略図である。
【図１１】従来技術に係る加圧流動床ボイラシステムの主要部分の概略図である。
【符号の説明】
【００８７】
１０ 加圧流動床ボイラシステム
２０ 加圧流動床ボイラ
２１ 圧力容器
２２ 火炉
３０ 流動媒体調節手段
３１ ＢＭタンク
３２ ＢＭ中継サイロ
３３ ＢＭリサイクル設備
４０ 燃料供給手段
４７ ＣＷＰ製造装置
５０ 制御装置
６０ 流動床
７０ ガスタービン発電機
７１ 蒸気タービン発電機
【特許請求の範囲】
【請求項１】
投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、
前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段と、
単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動媒体の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算手段とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項２】
請求項１に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記演算手段により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御手段を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項３】
請求項２に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記加圧流動床ボイラに流動媒体を供給すると共に前記加圧流動床ボイラから流動媒体を取り出す流動媒体タンクと、
前記加圧流動床ボイラから抜き出された流動媒体を貯蔵する流動媒体中継サイロとを具備し、
前記制御手段は、
前記流動媒体タンクに貯蔵されている流動媒体の量と、
前記流動媒体中継サイロの流動媒体の高さと、
前記加圧流動床ボイラ内の流動床の単位時間における変位量とから前記流動媒体タンク又は前記流動媒体中継サイロの許容量が流動媒体で飽和しないように前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラ間で流動媒体を移動させるよう前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラを制御する
ことを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項４】
請求項３に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記流動媒体中継サイロの流動媒体をリサイクルして前記流動媒体タンクに供給する流動媒体リサイクル設備を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項５】
請求項１〜請求項４の何れか一項に記載する加圧流動床ボイラシステムを具備する発電システム。
【請求項６】
投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、
前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段とを具備する加圧流動床ボイラシステムの運転方法であって、
単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動床の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算工程と、
前記演算工程により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御工程とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムの運転方法。
【請求項１】
投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、
前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段と、
単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動媒体の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算手段とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項２】
請求項１に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記演算手段により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御手段を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項３】
請求項２に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記加圧流動床ボイラに流動媒体を供給すると共に前記加圧流動床ボイラから流動媒体を取り出す流動媒体タンクと、
前記加圧流動床ボイラから抜き出された流動媒体を貯蔵する流動媒体中継サイロとを具備し、
前記制御手段は、
前記流動媒体タンクに貯蔵されている流動媒体の量と、
前記流動媒体中継サイロの流動媒体の高さと、
前記加圧流動床ボイラ内の流動床の単位時間における変位量とから前記流動媒体タンク又は前記流動媒体中継サイロの許容量が流動媒体で飽和しないように前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラ間で流動媒体を移動させるよう前記流動媒体タンク、前記流動媒体中継サイロ、及び前記加圧流動床ボイラを制御する
ことを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項４】
請求項３に記載する加圧流動床ボイラシステムにおいて、
前記流動媒体中継サイロの流動媒体をリサイクルして前記流動媒体タンクに供給する流動媒体リサイクル設備を具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステム。
【請求項５】
請求項１〜請求項４の何れか一項に記載する加圧流動床ボイラシステムを具備する発電システム。
【請求項６】
投入される石炭、石灰石及び水からなる燃料における石灰石の石炭に対する比率に基づいて流動床を形成する流動媒体の高さが増減すると共に、前記流動媒体を炉底から抜き出し可能に形成された加圧流動床ボイラと、
前記石灰石及び前記石炭を任意の比率で混合することにより前記燃料を製造してこの燃料を前記加圧流動床ボイラに供給する燃料供給手段とを具備する加圧流動床ボイラシステムの運転方法であって、
単位時間における前記加圧流動床ボイラの前記流動媒体の高さの実測変位量を計測し、この実測変位量に基づいて所定時間後における前記流動媒体の増減量を算出し、この増減量と前記加圧流動床ボイラから抜き出される流動床の抜き出し量との差である予測増減量が所定値以下となるように前記燃料における石灰石の石炭に対する比率を算出する演算工程と、
前記演算工程により算出された前記燃料における石灰石の石炭に対する比率で燃料を混合するよう前記燃料供給手段を制御する制御工程とを具備することを特徴とする加圧流動床ボイラシステムの運転方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【公開番号】特開２００８−２９８３６２（Ｐ２００８−２９８３６２Ａ）
【公開日】平成２０年１２月１１日（２００８．１２．１１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１４４７１８（Ｐ２００７−１４４７１８）
【出願日】平成１９年５月３１日（２００７．５．３１）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１２月１１日（２００８．１２．１１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年５月３１日（２００７．５．３１）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
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