廃水中の低級アルコールの分解方法
【課題】高価な酸化剤である過酸化水素の使用を抑えつつ、湿式酸化法により低級アルコール類を十分に酸化分解処理することができる経済的に有利な方法を提供する。
【解決手段】低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法であって、酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程とを包含する。
【解決手段】低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法であって、酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程とを包含する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、廃水中の低級アルコール、例えば、メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、２−ブタノールなどを湿式酸化法により分解する方法に関する。このような廃水は、例えば、ジメチルテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等を製造する工場から排出されるものである。
【背景技術】
【０００２】
内湾、湖沼等の閉鎖系水域における富栄養化の進行は大きな社会問題となっている。富栄養化現象の主要な要因のひとつとして、産業排水（各種プラント廃水、含油廃水、活性汚泥廃水など）または生活廃水（屎尿、下水、下水汚泥など）等に含まれる有機物が閉鎖系水域に流れ込むことが指摘されており、環境基準や排水基準の設定とともに、廃水中の有機物の除去技術の開発が進められている。
【０００３】
これまで、廃水処理の方法として、廃水中の有機物を生物学的に分解する活性汚泥法が広く採用されてきた。しかしながら、産業廃水の種類によっては活性汚泥中の微生物にとっても毒性の有機物が含まれるため、活性汚泥法を採用することができない場合もある。
【０００４】
活性汚泥法では処理後に多量の余剰汚泥が発生するが、通常、発生した余剰汚泥は焼却されるか埋め立てることにより処分されている。
【０００５】
しかしながら、余剰汚泥は多量の水分を含むため焼却処分するには多量の燃料が必要とされる。また、近年においては最終埋立て場が不足しており、埋立処分費も高価になりつつある。
【０００６】
このような背景から、廃水中の有機物を化学酸化によって分解する湿式酸化法と呼ばれる方法が研究されている。
【０００７】
湿式酸化法は、液相状態を維持する高温高圧の条件下に、有機物を含む廃水に空気等の酸素含有ガスを吹き込むことにより、廃水中の有機物を酸化分解する方法である。
【０００８】
湿式酸化法は、通常、反応温度１５０〜３２０℃、圧力１〜２０ＭＰａで運転され、各種産業廃水や生活廃水の処理に実用化されている。
【０００９】
しかしながら、湿式酸化法によるとメタノール、エタノール、プロパノールなどの炭素数１〜３の低級アルコール類の酸化分解は困難であり、特に、メタノールを酸化分解するためには、３４０℃以上の反応温度が必要である。このように反応温度が高くなるに従って高い保持圧が必要となるので、反応塔および熱交換器の材質、および、空気圧縮機、原液供給ポンプ、圧力調節弁等の機器のコストが大きくなるという問題があった。
【００１０】
上記の問題を解決するために白金等の貴金属触媒を使用した触媒湿式酸化法が報告されている（特許文献１）。この方法では、触媒としてルテニウム、白金、パラジウム等を含むものが記載されており、反応条件は、温度２００〜２７０℃、圧力３〜７ＭＰａである。
【００１１】
しかしながら、この方法では、廃水によっては触媒の被毒や溶解による劣化が著しく、定期的な触媒の交換が必要となることおよび固定床が閉塞する等の運転上のトラブルが発生するという問題があった。
【００１２】
一方、過酸化水素の強力な酸化力を利用して、比較的低温低圧下で廃水中の有機物を湿式酸化する方法も報告されている（特許文献２）。この方法では、下水汚泥のような廃水において、酸化剤として空気とともに過酸化水素水を供給することにより反応条件を緩和にしており、その反応条件は、温度１００〜２００℃、圧力０．３〜３ＭＰａである。
【００１３】
しかしながら、この方法では、有機物を分解するために必要とされる酸素量の約２／３を高価な過酸化水素でまかなう必要があり、経済的な難点があった。また、過酸化水素は比較的分解されやすい有機物を優先的に酸化分解する傾向にあるために、分解が困難な有機物は処理後も残留することが考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平７−２３２１８２号公報
【特許文献２】特表平９−５１２４８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、高価な酸化剤である過酸化水素の使用を抑えつつ、湿式酸化法により低級アルコール類を十分に酸化分解処理することができる経済的に有利な方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決すべく、本発明者らは鋭意研究を重ね、その結果本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法は、酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程とを包含する。
【００１７】
過酸化水素は強い酸化力を有するが、廃水中の低級アルコール類を全て過酸化水素水で分解するには多量の過酸化水素水が必要であり、過酸化水素は高価であるため、廃水中の低級アルコールの全量を過酸化水素により分解するのは経済的に有利ではない。低級アルコール類のうち、プロパノールやブタノールなどは、空気による湿式酸化法でも９０％近く分解することができることから、空気による湿式酸化と過酸化水素水による湿式酸化を組み合わせれば、過酸化水素の使用量を抑えても十分に低級アルコール類を分解することができる。
【００１８】
前記第１の湿式酸化処理工程（以下、「第１工程」と称する場合もある）は、好ましくは２００〜３２０℃、より好ましくは２８０〜３２０℃の温度、３〜１５ＭＰａの圧力で行われ、空気の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して８０〜２００％とされる。
【００１９】
第１工程では、廃水中に含まれる低級アルコール類のうちプロパノールやブタノール等の９０％近くが反応温度３００℃程度で分解され得るが、メタノール、エタノール等をこの温度で分解することは困難である。
【００２０】
前記第２の湿式酸化処理工程（以下、「第２工程」と称する場合もある）は、好ましくは８０〜２５０℃、より好ましくは１５０〜２２０℃の温度、好ましくは０．３〜６ＭＰａ、より好ましくは０．５〜２．４ＭＰａの圧力で行われ、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して好ましくは１００〜２００％、より好ましくは１００〜１５０％に相当する量とされる。
【００２１】
第２工程では、第１工程で分解することが困難であるエタノール、メタノールおよび第１工程で残留した低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に酸化分解する。第１工程を行うことによってＣＯＤは低減されているので、第２工程で供給されるべき過酸化水素の量を低減させることができる。しかし、第１工程でＣＯＤを多く分解するために必要以上に高温高圧な反応条件を選択すると、第１工程に必要な設備コスト、運転コストが大きくなり経済的な優位性が見込めなくなる。したがって、高圧高温の条件と過酸化水素のコストを見比べて最適値を選択する必要がある。処理対象の低級アルコールがメタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、２−ブタノールなどである場合、第１工程に最適な運転温度は２８０〜３２０℃である。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の廃水中の低級アルコール類を分解処理する方法は、酸化剤として空気を使用する第１の湿式酸化処理工程において、低級アルコール類のうち比較的分解しやすいプロパノール、ブタノール等を分解し、酸化剤として過酸化水素を使用する第２の湿式酸化処理工程において、分解が困難なメタノールやエタノールおよび第１の酸化処理工程で分解されずに残留した低級アルコール類を分解するので、過酸化水素の使用量を必要最小限にとどめつつ、かつ比較的低温度で低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】実施例において使用される反応装置を示す概略図である。
【図２】比較例１〜６の結果を示すグラフである。
【図３】空気による湿式酸化法のみによる模擬廃水のＣＯＤｃｒの分解状況の温度依存性を示すグラフである。
【図４】本発明の方法において、第２工程に供給される廃水を湿式酸化処理するために必要な過酸化水素の量を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明を具体的に説明するために、本発明の実施例を説明する。
【００２５】
（実施例）
（反応装置）
本実施例において全般的に用いられる反応装置について説明する。
【００２６】
図１は、本実施例において使用される反応装置（１）を示す概略図である。
【００２７】
反応装置（１）は、反応容器（２）と、反応容器（２）を電気ヒータにより熱する電気炉（３）とを有している。
【００２８】
反応容器（２）は、大径部（２ａ）と、大径部（２ａ）の一方の側面に同心状に接続された小径部（２ｂ）とからなっており、その内部容量は全体で７６０ｍＬであり、３５０℃の温度、２５ＭＰａの圧力に設定することが可能なハステロイ製の材質から構成されている。
【００２９】
電気炉（３）は、その下面に設けられた複数のローラ（４）により前後に自由に移動することができるようになっている。電気炉（３）は後端閉塞状の筒状をなし、その前端開口から筒内部（３ａ）に反応容器（２）の小径部（２ｂ）を収容し、加熱するようになっている。
【００３０】
電気炉（３）後端の閉塞壁には、回転運動を往復運動に変換する駆動機構（５）が設けられている。駆動機構（５）は、モータ駆動により回転可能な円板部（５ａ）と、この円板部（５ａ）の外縁を電気炉（３）の閉塞壁に設けられた突部（３ｂ）に連接するロッド（５ｂ）とを有し、円板部（５ａ）の回転によってロッド（５ｂ）が電気炉（３）を前後に振とうさせるようになっている。
【００３１】
また、反応容器（２）内には、大径部（２ａ）から熱電対（６）が差し込まれ、反応容器（２）内の温度が検知されるようになっており、熱電対（６）が検知する反応容器（２）内の温度に基づいて電気炉（３）が制御される。また、反応容器（２）の大径部（２ａ）には、反応容器（２）内に必要な容量のガスを必要な圧力かつ必要な酸素供給率になるように導入するためのガス導入口が設けられている。
【００３２】
（廃水）
本実施例においては、下記表１に示す低級アルコールを各濃度に希釈して含ませた水溶液を模擬廃水として使用した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
（実施手順）
下記手順に従って実施した。
【００３５】
（１）反応容器（２）に模擬廃水と空気を充填した。空気および廃水の充填量は、所定の反応温度において所定の圧力になるように、および模擬廃水のＣＯＤに対して所定の酸素供給率になるように計算して決定した。
【００３６】
（２）反応容器（２）の小径部（２ｂ）を電気炉（３）の筒内部（３ａ）に収容して昇温を開始させる。昇温中、廃水と空気がよく混合するように、反応容器（３）を振とうした。
【００３７】
（３）器内温度が目的温度に達した（４０〜５０分間）後、振とうを続けながら一定時間保持した（保持時間＝反応時間）。
【００３８】
（４）反応終了後、反応容器（２）を電気炉（３）から取り外し、冷水で急速に冷却した。
【００３９】
（５）反応容器（２）に過酸化水素水を加えた。過酸化水素および廃水の充填量は、所定の反応温度において所定の圧力になるように、および模擬廃水のＣＯＤに対して所定の酸素供給率になるように計算して決定した。
【００４０】
（６）上記（２）〜（４）と同じ操作を、過酸化水素を加えた反応液について繰り返した。
【００４１】
（７）反応容器（２）から反応液を回収して、その成分を分析した。
【００４２】
（実施例１）
下記表２に実施例１の実験条件を示し、表３に実施例１の結果を示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】
表３に示すように、第１工程では、エタノール、１−プロパノールについては９０％程度分解することができたが、メタノールについては、７０％程度しか分解することができなかった。反応温度３００℃の条件でも、メタノール、エタノール等は残留していることが分かる。
【００４６】
第２工程では、反応温度が２００℃と低いにもかかわらず、全ての低級アルコール濃度を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減することができた。
【００４７】
空気による湿式酸化法によると、低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に分解するためには３４０℃以上の高温度が必要とされるのに対して、空気による湿式酸化法（第１工程）に過酸化水素水による湿式酸化法（第２工程）を組み合わせることによって、比較的低温度でしかも少ない過酸化水素水の量で低級アルコール類を分解することができることが分かった。
【００４８】
（実施例２〜５）
温度、圧力等の条件を種々変更して実施例１と同様にして２工程の湿式酸化分解処理を行った。用いた反応装置および模擬廃液は実施例１と同じである。反応条件を下記表４に示し、その結果を表５に示す。
【００４９】
【表４】
【００５０】
【表５】
【００５１】
表５に示すように、第１工程に続いてその反応液を原料として第２工程を行うと、何れの反応液においても各アルコール分を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減させることができた。
【００５２】
第１工程を２６０℃で行った実施例２では、５０％過酸化水素量が５６．１ｇ／Ｌ必要であったのに対して、第１工程を３２０℃で行った実施例５では、５０％過酸化水素水量は１０．７ｇ／Ｌで済むことが分かった。
【００５３】
（比較例１〜６：空気による湿式酸化）
比較例１〜６では、空気のみを用いて低級アルコール類の湿式酸化分解を行った。反応装置は、実施例１と同じものを用い、廃水も実施例１と同じ模擬廃水を用いた。下記表６に反応条件を示し、結果を表７および図２に示す。
【００５４】
【表６】
【００５５】
【表７】
【００５６】
比較例１〜６のような空気のみによる湿式酸化法では、反応温度３００℃付近でメタノール、エタノール、１−プロパノール等の低級アルコール類の濃度を大幅に低減させることができるものの、これら４種の低級アルコール類の全部を１０ｍｇ／Ｌ以下の濃度にまで分解するためには、反応温度３４０℃、圧力１９ＭＰａ以上の高温高圧条件が必要とされることが分かった。
【００５７】
（比較例７〜１０：過酸化水素のみによる湿式酸化）
比較例７〜１０では、過酸化水素のみを用いて湿式酸化により低級アルコール類を分解した。反応装置は、実施例１と同じものを用い、廃水も実施例１と同じ模擬廃水を用いた。下記表８に反応条件を示し、表９に結果を示す。
【００５８】
【表８】
【００５９】
【表９】
【００６０】
表９に示すように、比較例７〜１０では、反応温度２００℃で、メタノール、エタノール、１−プロパノール、１−ブタノールなどの低級アルコール類の濃度を１０ｍｇ／L以下に分解できることが分かった。
【００６１】
次に、廃水中の低級アルコール類の湿式酸化法による処理方法において、酸化剤として空気による処理と過酸化水素による処理の２工程を組み合わせて行ったことにより得られる効果についてさらに説明する。
【００６２】
図３には、空気による湿式酸化法のみによる模擬廃水のＣＯＤｃｒの分解状況の温度依存性が示されている。
【００６３】
図４には、空気を酸化剤として用いて湿式酸化処理（第１工程）した後の処理水を、次いで、過酸化水素水を酸化剤として用いて湿式酸化処理する（第２工程）方法において、第２工程に供給される廃水を湿式酸化処理するために必要な過酸化水素の量が示されている。
【００６４】
図３に示されるように、空気のみによる湿式酸化法では、反応温度が３００℃付近である場合に顕著にＣＯＤｃｒを低減させることができることが分かる。したがって、図４から分かるように、第１工程を行った後の処理水を、第２工程で過酸化水素水を用いて湿式酸化処理するときに必要とされる過酸化水素水の量は、３００℃付近で顕著に少なくなることが分かる。第１工程を行わなかった場合、必要とされる５０％過酸化水素水の量は、廃水に対して約１１％必要である。これに対して、第１工程を３００℃の反応温度で行えば、空気による湿式酸化分解により必要な過酸化水素水の量は２％以下に削減することができる。
【符号の説明】
【００６５】
１ 反応装置
２ 反応容器
２ａ 大径部
２ｂ 小径部
３ 電気炉
３ａ 筒内部
３ｂ 突部
４ ローラ
５ 駆動機構
５ａ 円板部
５ｂ ロッド
【技術分野】
【０００１】
本発明は、廃水中の低級アルコール、例えば、メタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、２−ブタノールなどを湿式酸化法により分解する方法に関する。このような廃水は、例えば、ジメチルテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート等を製造する工場から排出されるものである。
【背景技術】
【０００２】
内湾、湖沼等の閉鎖系水域における富栄養化の進行は大きな社会問題となっている。富栄養化現象の主要な要因のひとつとして、産業排水（各種プラント廃水、含油廃水、活性汚泥廃水など）または生活廃水（屎尿、下水、下水汚泥など）等に含まれる有機物が閉鎖系水域に流れ込むことが指摘されており、環境基準や排水基準の設定とともに、廃水中の有機物の除去技術の開発が進められている。
【０００３】
これまで、廃水処理の方法として、廃水中の有機物を生物学的に分解する活性汚泥法が広く採用されてきた。しかしながら、産業廃水の種類によっては活性汚泥中の微生物にとっても毒性の有機物が含まれるため、活性汚泥法を採用することができない場合もある。
【０００４】
活性汚泥法では処理後に多量の余剰汚泥が発生するが、通常、発生した余剰汚泥は焼却されるか埋め立てることにより処分されている。
【０００５】
しかしながら、余剰汚泥は多量の水分を含むため焼却処分するには多量の燃料が必要とされる。また、近年においては最終埋立て場が不足しており、埋立処分費も高価になりつつある。
【０００６】
このような背景から、廃水中の有機物を化学酸化によって分解する湿式酸化法と呼ばれる方法が研究されている。
【０００７】
湿式酸化法は、液相状態を維持する高温高圧の条件下に、有機物を含む廃水に空気等の酸素含有ガスを吹き込むことにより、廃水中の有機物を酸化分解する方法である。
【０００８】
湿式酸化法は、通常、反応温度１５０〜３２０℃、圧力１〜２０ＭＰａで運転され、各種産業廃水や生活廃水の処理に実用化されている。
【０００９】
しかしながら、湿式酸化法によるとメタノール、エタノール、プロパノールなどの炭素数１〜３の低級アルコール類の酸化分解は困難であり、特に、メタノールを酸化分解するためには、３４０℃以上の反応温度が必要である。このように反応温度が高くなるに従って高い保持圧が必要となるので、反応塔および熱交換器の材質、および、空気圧縮機、原液供給ポンプ、圧力調節弁等の機器のコストが大きくなるという問題があった。
【００１０】
上記の問題を解決するために白金等の貴金属触媒を使用した触媒湿式酸化法が報告されている（特許文献１）。この方法では、触媒としてルテニウム、白金、パラジウム等を含むものが記載されており、反応条件は、温度２００〜２７０℃、圧力３〜７ＭＰａである。
【００１１】
しかしながら、この方法では、廃水によっては触媒の被毒や溶解による劣化が著しく、定期的な触媒の交換が必要となることおよび固定床が閉塞する等の運転上のトラブルが発生するという問題があった。
【００１２】
一方、過酸化水素の強力な酸化力を利用して、比較的低温低圧下で廃水中の有機物を湿式酸化する方法も報告されている（特許文献２）。この方法では、下水汚泥のような廃水において、酸化剤として空気とともに過酸化水素水を供給することにより反応条件を緩和にしており、その反応条件は、温度１００〜２００℃、圧力０．３〜３ＭＰａである。
【００１３】
しかしながら、この方法では、有機物を分解するために必要とされる酸素量の約２／３を高価な過酸化水素でまかなう必要があり、経済的な難点があった。また、過酸化水素は比較的分解されやすい有機物を優先的に酸化分解する傾向にあるために、分解が困難な有機物は処理後も残留することが考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１４】
【特許文献１】特開平７−２３２１８２号公報
【特許文献２】特表平９−５１２４８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、高価な酸化剤である過酸化水素の使用を抑えつつ、湿式酸化法により低級アルコール類を十分に酸化分解処理することができる経済的に有利な方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決すべく、本発明者らは鋭意研究を重ね、その結果本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法は、酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程とを包含する。
【００１７】
過酸化水素は強い酸化力を有するが、廃水中の低級アルコール類を全て過酸化水素水で分解するには多量の過酸化水素水が必要であり、過酸化水素は高価であるため、廃水中の低級アルコールの全量を過酸化水素により分解するのは経済的に有利ではない。低級アルコール類のうち、プロパノールやブタノールなどは、空気による湿式酸化法でも９０％近く分解することができることから、空気による湿式酸化と過酸化水素水による湿式酸化を組み合わせれば、過酸化水素の使用量を抑えても十分に低級アルコール類を分解することができる。
【００１８】
前記第１の湿式酸化処理工程（以下、「第１工程」と称する場合もある）は、好ましくは２００〜３２０℃、より好ましくは２８０〜３２０℃の温度、３〜１５ＭＰａの圧力で行われ、空気の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して８０〜２００％とされる。
【００１９】
第１工程では、廃水中に含まれる低級アルコール類のうちプロパノールやブタノール等の９０％近くが反応温度３００℃程度で分解され得るが、メタノール、エタノール等をこの温度で分解することは困難である。
【００２０】
前記第２の湿式酸化処理工程（以下、「第２工程」と称する場合もある）は、好ましくは８０〜２５０℃、より好ましくは１５０〜２２０℃の温度、好ましくは０．３〜６ＭＰａ、より好ましくは０．５〜２．４ＭＰａの圧力で行われ、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して好ましくは１００〜２００％、より好ましくは１００〜１５０％に相当する量とされる。
【００２１】
第２工程では、第１工程で分解することが困難であるエタノール、メタノールおよび第１工程で残留した低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に酸化分解する。第１工程を行うことによってＣＯＤは低減されているので、第２工程で供給されるべき過酸化水素の量を低減させることができる。しかし、第１工程でＣＯＤを多く分解するために必要以上に高温高圧な反応条件を選択すると、第１工程に必要な設備コスト、運転コストが大きくなり経済的な優位性が見込めなくなる。したがって、高圧高温の条件と過酸化水素のコストを見比べて最適値を選択する必要がある。処理対象の低級アルコールがメタノール、エタノール、１−プロパノール、２−プロパノール、１−ブタノール、２−ブタノールなどである場合、第１工程に最適な運転温度は２８０〜３２０℃である。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の廃水中の低級アルコール類を分解処理する方法は、酸化剤として空気を使用する第１の湿式酸化処理工程において、低級アルコール類のうち比較的分解しやすいプロパノール、ブタノール等を分解し、酸化剤として過酸化水素を使用する第２の湿式酸化処理工程において、分解が困難なメタノールやエタノールおよび第１の酸化処理工程で分解されずに残留した低級アルコール類を分解するので、過酸化水素の使用量を必要最小限にとどめつつ、かつ比較的低温度で低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】実施例において使用される反応装置を示す概略図である。
【図２】比較例１〜６の結果を示すグラフである。
【図３】空気による湿式酸化法のみによる模擬廃水のＣＯＤｃｒの分解状況の温度依存性を示すグラフである。
【図４】本発明の方法において、第２工程に供給される廃水を湿式酸化処理するために必要な過酸化水素の量を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明を具体的に説明するために、本発明の実施例を説明する。
【００２５】
（実施例）
（反応装置）
本実施例において全般的に用いられる反応装置について説明する。
【００２６】
図１は、本実施例において使用される反応装置（１）を示す概略図である。
【００２７】
反応装置（１）は、反応容器（２）と、反応容器（２）を電気ヒータにより熱する電気炉（３）とを有している。
【００２８】
反応容器（２）は、大径部（２ａ）と、大径部（２ａ）の一方の側面に同心状に接続された小径部（２ｂ）とからなっており、その内部容量は全体で７６０ｍＬであり、３５０℃の温度、２５ＭＰａの圧力に設定することが可能なハステロイ製の材質から構成されている。
【００２９】
電気炉（３）は、その下面に設けられた複数のローラ（４）により前後に自由に移動することができるようになっている。電気炉（３）は後端閉塞状の筒状をなし、その前端開口から筒内部（３ａ）に反応容器（２）の小径部（２ｂ）を収容し、加熱するようになっている。
【００３０】
電気炉（３）後端の閉塞壁には、回転運動を往復運動に変換する駆動機構（５）が設けられている。駆動機構（５）は、モータ駆動により回転可能な円板部（５ａ）と、この円板部（５ａ）の外縁を電気炉（３）の閉塞壁に設けられた突部（３ｂ）に連接するロッド（５ｂ）とを有し、円板部（５ａ）の回転によってロッド（５ｂ）が電気炉（３）を前後に振とうさせるようになっている。
【００３１】
また、反応容器（２）内には、大径部（２ａ）から熱電対（６）が差し込まれ、反応容器（２）内の温度が検知されるようになっており、熱電対（６）が検知する反応容器（２）内の温度に基づいて電気炉（３）が制御される。また、反応容器（２）の大径部（２ａ）には、反応容器（２）内に必要な容量のガスを必要な圧力かつ必要な酸素供給率になるように導入するためのガス導入口が設けられている。
【００３２】
（廃水）
本実施例においては、下記表１に示す低級アルコールを各濃度に希釈して含ませた水溶液を模擬廃水として使用した。
【００３３】
【表１】
【００３４】
（実施手順）
下記手順に従って実施した。
【００３５】
（１）反応容器（２）に模擬廃水と空気を充填した。空気および廃水の充填量は、所定の反応温度において所定の圧力になるように、および模擬廃水のＣＯＤに対して所定の酸素供給率になるように計算して決定した。
【００３６】
（２）反応容器（２）の小径部（２ｂ）を電気炉（３）の筒内部（３ａ）に収容して昇温を開始させる。昇温中、廃水と空気がよく混合するように、反応容器（３）を振とうした。
【００３７】
（３）器内温度が目的温度に達した（４０〜５０分間）後、振とうを続けながら一定時間保持した（保持時間＝反応時間）。
【００３８】
（４）反応終了後、反応容器（２）を電気炉（３）から取り外し、冷水で急速に冷却した。
【００３９】
（５）反応容器（２）に過酸化水素水を加えた。過酸化水素および廃水の充填量は、所定の反応温度において所定の圧力になるように、および模擬廃水のＣＯＤに対して所定の酸素供給率になるように計算して決定した。
【００４０】
（６）上記（２）〜（４）と同じ操作を、過酸化水素を加えた反応液について繰り返した。
【００４１】
（７）反応容器（２）から反応液を回収して、その成分を分析した。
【００４２】
（実施例１）
下記表２に実施例１の実験条件を示し、表３に実施例１の結果を示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】
表３に示すように、第１工程では、エタノール、１−プロパノールについては９０％程度分解することができたが、メタノールについては、７０％程度しか分解することができなかった。反応温度３００℃の条件でも、メタノール、エタノール等は残留していることが分かる。
【００４６】
第２工程では、反応温度が２００℃と低いにもかかわらず、全ての低級アルコール濃度を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減することができた。
【００４７】
空気による湿式酸化法によると、低級アルコール類を１０ｍｇ／Ｌ以下に分解するためには３４０℃以上の高温度が必要とされるのに対して、空気による湿式酸化法（第１工程）に過酸化水素水による湿式酸化法（第２工程）を組み合わせることによって、比較的低温度でしかも少ない過酸化水素水の量で低級アルコール類を分解することができることが分かった。
【００４８】
（実施例２〜５）
温度、圧力等の条件を種々変更して実施例１と同様にして２工程の湿式酸化分解処理を行った。用いた反応装置および模擬廃液は実施例１と同じである。反応条件を下記表４に示し、その結果を表５に示す。
【００４９】
【表４】
【００５０】
【表５】
【００５１】
表５に示すように、第１工程に続いてその反応液を原料として第２工程を行うと、何れの反応液においても各アルコール分を１０ｍｇ／Ｌ以下に低減させることができた。
【００５２】
第１工程を２６０℃で行った実施例２では、５０％過酸化水素量が５６．１ｇ／Ｌ必要であったのに対して、第１工程を３２０℃で行った実施例５では、５０％過酸化水素水量は１０．７ｇ／Ｌで済むことが分かった。
【００５３】
（比較例１〜６：空気による湿式酸化）
比較例１〜６では、空気のみを用いて低級アルコール類の湿式酸化分解を行った。反応装置は、実施例１と同じものを用い、廃水も実施例１と同じ模擬廃水を用いた。下記表６に反応条件を示し、結果を表７および図２に示す。
【００５４】
【表６】
【００５５】
【表７】
【００５６】
比較例１〜６のような空気のみによる湿式酸化法では、反応温度３００℃付近でメタノール、エタノール、１−プロパノール等の低級アルコール類の濃度を大幅に低減させることができるものの、これら４種の低級アルコール類の全部を１０ｍｇ／Ｌ以下の濃度にまで分解するためには、反応温度３４０℃、圧力１９ＭＰａ以上の高温高圧条件が必要とされることが分かった。
【００５７】
（比較例７〜１０：過酸化水素のみによる湿式酸化）
比較例７〜１０では、過酸化水素のみを用いて湿式酸化により低級アルコール類を分解した。反応装置は、実施例１と同じものを用い、廃水も実施例１と同じ模擬廃水を用いた。下記表８に反応条件を示し、表９に結果を示す。
【００５８】
【表８】
【００５９】
【表９】
【００６０】
表９に示すように、比較例７〜１０では、反応温度２００℃で、メタノール、エタノール、１−プロパノール、１−ブタノールなどの低級アルコール類の濃度を１０ｍｇ／L以下に分解できることが分かった。
【００６１】
次に、廃水中の低級アルコール類の湿式酸化法による処理方法において、酸化剤として空気による処理と過酸化水素による処理の２工程を組み合わせて行ったことにより得られる効果についてさらに説明する。
【００６２】
図３には、空気による湿式酸化法のみによる模擬廃水のＣＯＤｃｒの分解状況の温度依存性が示されている。
【００６３】
図４には、空気を酸化剤として用いて湿式酸化処理（第１工程）した後の処理水を、次いで、過酸化水素水を酸化剤として用いて湿式酸化処理する（第２工程）方法において、第２工程に供給される廃水を湿式酸化処理するために必要な過酸化水素の量が示されている。
【００６４】
図３に示されるように、空気のみによる湿式酸化法では、反応温度が３００℃付近である場合に顕著にＣＯＤｃｒを低減させることができることが分かる。したがって、図４から分かるように、第１工程を行った後の処理水を、第２工程で過酸化水素水を用いて湿式酸化処理するときに必要とされる過酸化水素水の量は、３００℃付近で顕著に少なくなることが分かる。第１工程を行わなかった場合、必要とされる５０％過酸化水素水の量は、廃水に対して約１１％必要である。これに対して、第１工程を３００℃の反応温度で行えば、空気による湿式酸化分解により必要な過酸化水素水の量は２％以下に削減することができる。
【符号の説明】
【００６５】
１ 反応装置
２ 反応容器
２ａ 大径部
２ｂ 小径部
３ 電気炉
３ａ 筒内部
３ｂ 突部
４ ローラ
５ 駆動機構
５ａ 円板部
５ｂ ロッド
【特許請求の範囲】
【請求項１】
低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法であって、
酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、
次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程と
を包含する方法。
【請求項２】
前記第１の湿式酸化処理工程は、２００〜３２０℃の温度、３〜１５ＭＰａの圧力で行われ、空気の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して８０〜２００％に相当する量である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記第１の湿式酸化処理工程の反応温度は２８０℃以上である、請求項２記載の方法。
【請求項４】
前記第２の湿式酸化処理工程は、８０〜２５０℃の温度、０．３〜６ＭＰａの圧力で行われ、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して１００〜２００％に相当する量である、請求項１〜３のいずれか１つに記載の方法。
【請求項５】
前記第２の湿式酸化処理工程の反応温度は１５０〜２２０℃であり、圧力は０．５〜２．４ＭＰａであり、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して１５０％以下に相当する量である、請求項４に記載の方法。
【請求項１】
低級アルコール類を含有する廃水を湿式酸化法により酸化分解処理する方法であって、
酸化剤として空気を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第１の湿式酸化処理工程と、
次いで、酸化剤として過酸化水素を用いて該廃水を水熱反応条件に付す第２の湿式酸化処理工程と
を包含する方法。
【請求項２】
前記第１の湿式酸化処理工程は、２００〜３２０℃の温度、３〜１５ＭＰａの圧力で行われ、空気の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して８０〜２００％に相当する量である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記第１の湿式酸化処理工程の反応温度は２８０℃以上である、請求項２記載の方法。
【請求項４】
前記第２の湿式酸化処理工程は、８０〜２５０℃の温度、０．３〜６ＭＰａの圧力で行われ、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して１００〜２００％に相当する量である、請求項１〜３のいずれか１つに記載の方法。
【請求項５】
前記第２の湿式酸化処理工程の反応温度は１５０〜２２０℃であり、圧力は０．５〜２．４ＭＰａであり、過酸化水素の供給量は、廃水の化学的酸素要求量（ＣＯＤｃｒ）に対して１５０％以下に相当する量である、請求項４に記載の方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公開番号】特開２０１０−２２１０９８（Ｐ２０１０−２２１０９８Ａ）
【公開日】平成２２年１０月７日（２０１０．１０．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−６９５６９（Ｐ２００９−６９５６９）
【出願日】平成２１年３月２３日（２００９．３．２３）
【出願人】（０００００５１１９）日立造船株式会社 (764)
【出願人】（０００１０１３７４）アタカ大機株式会社 (55)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１０月７日（２０１０．１０．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年３月２３日（２００９．３．２３）
【出願人】（０００００５１１９）日立造船株式会社 (764)
【出願人】（０００１０１３７４）アタカ大機株式会社 (55)
【Ｆターム（参考）】
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