複合浸出プロセス
複合浸出プロセスは、常圧浸出（ＡＬ）を含む第１の段階と加圧浸出（ＨＰＡＬ）とを含む第２の段階を含む連続する２以上の浸出段階の複合的な実施による、鉱石中の可溶成分の溶解プロセスを有する。この複合プロセスは、中粒径分画（０.０７５〜０．５ｍｍ）（１）が常圧浸出（ＡＬ）に供給されて起こり、その結果、鉄およびアルミニウムが高濃度で溶解しており、残留酸度の高い排液が生成される。この排液（３）は、次の微細粒径分画（０．０７５ｍｍ未満）（４）の加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）に供給され、遊離酸を再利用して、加水分解反応中の鉄およびアルミニウムの析出により硫酸が再生され、添加硫酸量の相当量の削減が達成される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願の目的は、複合浸出プロセス、すなわち、所定のニッケル鉱または濃縮物の可溶成分の、例えば酸、塩基（これらに限定されない）などの作用による溶解プロセスについて記載することにあり、より詳細には、この複合浸出プロセスは、連続する２以上の浸出段階を複合的に実施して、浸出に使用する薬剤の消費を削減できるようにし、浸出操作のコスト効率の低下を防止する。
【背景技術】
【０００２】
当業者であれば周知のように、ラテライト鉱石は、湿式冶金径路によって処理することができ、その際、硫酸浸出が、ニッケルとコバルトの両方を抽出するために使用される従来のプロセスである。この鉱石はＦｅに富み、Ａｌ、ＭｎおよびＳｉを含有し、Ｎｉの割合は０．８％〜１．４％の範囲であり、Ｃｏは０．０５％〜０．２％である。鉱石の粒径に応じて、加圧酸浸出（ＨＰＡＬ:pressure acid leaching）と常圧浸出（ＡＬ:atmospheric leaching）の２種類の浸出を使用することができる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）は、耐酸食性のチタンのオートクレーブ内で高温で行われる。この場合、供給する鉱石は、粒径が細かく、Ｎｉが高品位でなければならず、これにより、このようなプロセスの使用が必須となる。選別と分級により鉱石を処理することで、ニッケル濃度を約１００％濃縮することができる。３３〜５５気圧の温度平衡蒸気圧範囲で、鉄およびアルミニウム（三価）が最初に溶解されて、その後オートクレーブ内でそれぞれヘマタイトおよびミョウバン石の形で析出され、酸も生成される。
【０００４】
常圧浸出（ＡＬ）は、酸加圧浸出よりも低温で、大気圧下で実施される。鉱石の中粒径分画（fraction）は、微細な分画の品位と比べてＮｉの品位が低い。このため、経済的な理由により、加圧浸出（ＨＰＡＬ）の使用は推奨されない。一方、常圧浸出（ＡＬ）は投資額が低いことから適切であると考えられるものの、鉄およびアルミニウムの可溶化に、酸消費量が高い。
【０００５】
特に常圧浸出（ＡＬ）の場合、酸消費量は、鉱石中の鉄、アルミニウム、マグネシウムなどの消費元素の有無に大きく依存し、これらは、良好に溶解して、溶液中に硫酸塩の形で残る。このため、鉱石中でのこれら元素の品位が高くなると、操業に要する酸消費量も高くなる。
【０００６】
主として常圧浸出（ＡＬ）についていえば、単独の浸出法は、主に使用されているが、鉄、アルミニウム、マグネシウム、マンガンおよびニッケルを好適に浸出する場合には、硫酸の消費量が高いことから、コスト効率が低下しかねない。換言すれば、９０％を越えるＮｉの抽出を達成するには、残存する消費元素を可溶化するために、酸を多量に添加する必要がある。どのような浸出プロセスを使用する場合でも、酸消費量は、このプロセスを実現不能にしてしまう重要な変数となりうる。
【０００７】
浸出プロセスに関するほかの不都合に、浸出から出る液があり、この液には、多くの可溶化金属（Ｆｅ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｍｎ）が含まれており、後半の精製段階を複雑化させ、コストを上昇させるという点がある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本特許出願は、抽出工程が、２以上の連続的する段階で実施される複合抽出工程を提案する。その目的は、常圧浸出の初期段階で、ニッケルの大部分が、Ｎｉ約１％の平均品位に分布している中粒径分画のニッケルを回収することと、この段階において、常圧浸出（ＡＬ）中に生成された遊離酸を、その後の加圧酸浸出段階（ＨＰＡＬ）で使用することにある。
【０００９】
本発明の別の目的は、加水分解プロセスがオートクレーブ内で行われ、鉄およびアルミニウムがヘマタイトおよびミョウバン石の形で有利に析出されるほか、操作条件により酸の再生が可能となる場合に、加圧酸浸出（ＡＨＰＡＬ）段階での酸消費量を低減することにある。第１の浸出段階（ＡＬ）中に硫酸塩の形で溶液中に溶解された鉄およびアルミニウムが、第２の浸出段階（ＨＰＡＬ）に供給され、これらは、加水分解反応による酸の再生のための主原料であると考えられる。本手順は、プロセスの結果に干渉せずに、オートクレーブでの加圧酸浸出段階で添加される酸の低減に直接影響する。
【００１０】
本発明の目的および利点は、なかでも、連続する２以上の浸出段階を使用して達成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明を、添付の図面に基づいて、ここで更に詳しく説明する。
【００１２】
図面に示すように、本発明の目的である複合浸出プロセスには、浸出段階の連続的な実施が含まれる。最初に、中程度分画（±<0.5>0.075mm：０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が常圧浸出（ＡＬ）に供給される。この段階では、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｇなどの消費元素を可溶化するために硫酸（２）が多量に消費され、鉄およびアルミニウムが高濃度で溶解され、残留酸度の高い排液（３）が生成される。この排液（３）は、そのままの形で、次の微細粒径分画（±<0.075mm：０．０７５ｍｍ未満）（４）の加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）に供給される。この手法の目的は、添加する硫酸（２）の量を低減させることにある。
【００１３】
図１に示すように、第１の浸出からの廃液（３）と、硫酸（２）および鉱石の微細な分画のパルプ（０．０７５ｍｍ未満）（４）が、固体比約３４％でオートクレーブ（５）に供給されると、加圧浸出（ＨＰＡＬ）が行われる。浸出は、高温（Ｔ２）（＝２５０℃）で、撹拌速度５００ｒｐｍで、１．２５時間行われる。硫酸（２）の総消費量は鉱石中の消費元素の品位に依存し、抽出は９５％のＮｉを越える。溶解された鉄およびアルミニウムは、オートクレーブ（５）での加水分解に供給されて、それぞれヘマタイトおよびヘマタイト石の形で析出され、硫酸（２）が再生される。
【００１４】
図２に示すように、鉱石の中粒径分画のパルプ（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、硫酸（２）と共に、温度約９５℃（Ｔ１）で、固体比３３％、撹拌速度１３０ｒｐｍで６時間、浸出され、常圧浸出（ＡＬ）が行われる。Ｎｉ抽出は９０％を越えるものの、溶液中に多量の鉄およびアルミニウムが溶解するため、硫酸（２）の消費量が非常に多い。
【００１５】
図３と図４のフローチャートに示すように、複合連続浸出プロセスには、常圧浸出（ＡＬ）と、続く加圧浸出（ＨＰＡＬ）が含まれる。中粒径分画のパルプ（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、硫酸（２）と共に、温度９５℃（Ｔ１）、撹拌速度１３０ｒｐｍで、固体比３３％、６時間の浸出に供給される。第１の浸出（ＡＬ）からの排液（３）が、硫酸（２）と微細分画（０．０７５ｍｍ未満）（４）と共に、温度２５０℃、撹拌速度５００ｒｐｍ、圧力６５０ｐｓｉ、固体比３４％、７５分間の加圧浸出（ＨＰＡＬ）のために、オートクレーブ（５）に供給される。
【００１６】
常圧浸出（ＡＬ）からの排液（３）は遊離酸度を示し、これが加圧浸出（ＨＰＡＬ）に使用される。オートクレーブでの硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）の加水分解反応によって、Ｆｅがヘマタイトの形で、Ａｌがミョウバン石の形で析出されて、硫酸（２）が再生される。常圧段階（ＡＬ）中の浸出の機構と、加圧段階（ＨＰＡＬ）中の鉄およびアルミニウムの析出の機構は、以下のように説明することができる。
【００１７】
常圧浸出（ＡＬ）中のゲータイトの溶解
２ＦｅＯＯＨ＋３Ｈ２ＳＯ４ → Ｆｅ２（ＳＯ４）３＋４Ｈ２Ｏ
【００１８】
ヘマタイトの生成と硫酸の生成（２）は、加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に加水分解プロセスによって起こる。
Ｆｅ２（ＳＯ４）３＋３Ｈ２Ｏ → Ｆｅ２Ｏ３（ｓ）＋３Ｈ２ＳＯ４
【００１９】
常圧浸出（ＡＬ）中のべーマイトの溶解
２ＡｌＯＯＨ＋３Ｈ２ＳＯ４ → Ａｌ２（ＳＯ４）３＋４Ｈ２Ｏ
【００２０】
ミョウバン石の生成と硫酸の生成は、加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に加水分解プロセスによって起こる。
３Ａｌ２（ＳＯ４）３＋１４Ｈ２Ｏ → ２（Ｈ３Ｏ）Ａｌ３（ＳＯ４）２（ＯＨ）６（ｓ）＋５Ｈ２ＳＯ４
【００２１】
遊離酸が再利用され、溶液中の硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）から硫酸（２）が再生されるため、加圧浸出（ＨＰＡＬ）に添加される硫酸の体積（２）が削減され、平均で硫酸の総消費量（２）のわずか６０％であった。
【００２２】
換言すれば、複合浸出により、ニッケルの抽出に害を与えずに、添加する硫酸（２）が４０％のオーダーと相当量削減される。この硫酸（２）の添加量の削減は、所定のプロジェクトの経済的な実現可能性に直接影響する。加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に、遊離酸度が高く、溶液中の鉄およびアルミニウムの濃度が高い常圧浸出（ＡＬ）からの排液溶液（３）を使用すると、溶解されている鉄およびアルミニウムを析出させ、硫酸（２）を再生することができる加水分解プロセスにより、この段階での硫酸（２）の添加量を４０％削減することができた。
【００２３】
本願において、温度、固体比の％、時間、撹拌速度などの特定の操作条件について述べたが、これらに限定されない。このため、これらの条件は、プロセスの最終結果に害を与えずに、連続浸出のそれぞれで変更することができることを指摘する。
【００２４】
ここに記載し、図示した好適な操作プロセスは、本発明の範囲から逸脱することなく、実施可能に変更されうることを指摘する。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】模式的な加圧浸出（ＨＰＡＬ）を示す説明図。
【図２】模式的な常圧浸出（ＡＬ）を示す説明図。
【図３】複合浸出の概略図を示す説明図。
【図４】複合浸出プロセスのフローチャート。
【技術分野】
【０００１】
本願の目的は、複合浸出プロセス、すなわち、所定のニッケル鉱または濃縮物の可溶成分の、例えば酸、塩基（これらに限定されない）などの作用による溶解プロセスについて記載することにあり、より詳細には、この複合浸出プロセスは、連続する２以上の浸出段階を複合的に実施して、浸出に使用する薬剤の消費を削減できるようにし、浸出操作のコスト効率の低下を防止する。
【背景技術】
【０００２】
当業者であれば周知のように、ラテライト鉱石は、湿式冶金径路によって処理することができ、その際、硫酸浸出が、ニッケルとコバルトの両方を抽出するために使用される従来のプロセスである。この鉱石はＦｅに富み、Ａｌ、ＭｎおよびＳｉを含有し、Ｎｉの割合は０．８％〜１．４％の範囲であり、Ｃｏは０．０５％〜０．２％である。鉱石の粒径に応じて、加圧酸浸出（ＨＰＡＬ:pressure acid leaching）と常圧浸出（ＡＬ:atmospheric leaching）の２種類の浸出を使用することができる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）は、耐酸食性のチタンのオートクレーブ内で高温で行われる。この場合、供給する鉱石は、粒径が細かく、Ｎｉが高品位でなければならず、これにより、このようなプロセスの使用が必須となる。選別と分級により鉱石を処理することで、ニッケル濃度を約１００％濃縮することができる。３３〜５５気圧の温度平衡蒸気圧範囲で、鉄およびアルミニウム（三価）が最初に溶解されて、その後オートクレーブ内でそれぞれヘマタイトおよびミョウバン石の形で析出され、酸も生成される。
【０００４】
常圧浸出（ＡＬ）は、酸加圧浸出よりも低温で、大気圧下で実施される。鉱石の中粒径分画（fraction）は、微細な分画の品位と比べてＮｉの品位が低い。このため、経済的な理由により、加圧浸出（ＨＰＡＬ）の使用は推奨されない。一方、常圧浸出（ＡＬ）は投資額が低いことから適切であると考えられるものの、鉄およびアルミニウムの可溶化に、酸消費量が高い。
【０００５】
特に常圧浸出（ＡＬ）の場合、酸消費量は、鉱石中の鉄、アルミニウム、マグネシウムなどの消費元素の有無に大きく依存し、これらは、良好に溶解して、溶液中に硫酸塩の形で残る。このため、鉱石中でのこれら元素の品位が高くなると、操業に要する酸消費量も高くなる。
【０００６】
主として常圧浸出（ＡＬ）についていえば、単独の浸出法は、主に使用されているが、鉄、アルミニウム、マグネシウム、マンガンおよびニッケルを好適に浸出する場合には、硫酸の消費量が高いことから、コスト効率が低下しかねない。換言すれば、９０％を越えるＮｉの抽出を達成するには、残存する消費元素を可溶化するために、酸を多量に添加する必要がある。どのような浸出プロセスを使用する場合でも、酸消費量は、このプロセスを実現不能にしてしまう重要な変数となりうる。
【０００７】
浸出プロセスに関するほかの不都合に、浸出から出る液があり、この液には、多くの可溶化金属（Ｆｅ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｍｎ）が含まれており、後半の精製段階を複雑化させ、コストを上昇させるという点がある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本特許出願は、抽出工程が、２以上の連続的する段階で実施される複合抽出工程を提案する。その目的は、常圧浸出の初期段階で、ニッケルの大部分が、Ｎｉ約１％の平均品位に分布している中粒径分画のニッケルを回収することと、この段階において、常圧浸出（ＡＬ）中に生成された遊離酸を、その後の加圧酸浸出段階（ＨＰＡＬ）で使用することにある。
【０００９】
本発明の別の目的は、加水分解プロセスがオートクレーブ内で行われ、鉄およびアルミニウムがヘマタイトおよびミョウバン石の形で有利に析出されるほか、操作条件により酸の再生が可能となる場合に、加圧酸浸出（ＡＨＰＡＬ）段階での酸消費量を低減することにある。第１の浸出段階（ＡＬ）中に硫酸塩の形で溶液中に溶解された鉄およびアルミニウムが、第２の浸出段階（ＨＰＡＬ）に供給され、これらは、加水分解反応による酸の再生のための主原料であると考えられる。本手順は、プロセスの結果に干渉せずに、オートクレーブでの加圧酸浸出段階で添加される酸の低減に直接影響する。
【００１０】
本発明の目的および利点は、なかでも、連続する２以上の浸出段階を使用して達成することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明を、添付の図面に基づいて、ここで更に詳しく説明する。
【００１２】
図面に示すように、本発明の目的である複合浸出プロセスには、浸出段階の連続的な実施が含まれる。最初に、中程度分画（±<0.5>0.075mm：０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が常圧浸出（ＡＬ）に供給される。この段階では、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｇなどの消費元素を可溶化するために硫酸（２）が多量に消費され、鉄およびアルミニウムが高濃度で溶解され、残留酸度の高い排液（３）が生成される。この排液（３）は、そのままの形で、次の微細粒径分画（±<0.075mm：０．０７５ｍｍ未満）（４）の加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）に供給される。この手法の目的は、添加する硫酸（２）の量を低減させることにある。
【００１３】
図１に示すように、第１の浸出からの廃液（３）と、硫酸（２）および鉱石の微細な分画のパルプ（０．０７５ｍｍ未満）（４）が、固体比約３４％でオートクレーブ（５）に供給されると、加圧浸出（ＨＰＡＬ）が行われる。浸出は、高温（Ｔ２）（＝２５０℃）で、撹拌速度５００ｒｐｍで、１．２５時間行われる。硫酸（２）の総消費量は鉱石中の消費元素の品位に依存し、抽出は９５％のＮｉを越える。溶解された鉄およびアルミニウムは、オートクレーブ（５）での加水分解に供給されて、それぞれヘマタイトおよびヘマタイト石の形で析出され、硫酸（２）が再生される。
【００１４】
図２に示すように、鉱石の中粒径分画のパルプ（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、硫酸（２）と共に、温度約９５℃（Ｔ１）で、固体比３３％、撹拌速度１３０ｒｐｍで６時間、浸出され、常圧浸出（ＡＬ）が行われる。Ｎｉ抽出は９０％を越えるものの、溶液中に多量の鉄およびアルミニウムが溶解するため、硫酸（２）の消費量が非常に多い。
【００１５】
図３と図４のフローチャートに示すように、複合連続浸出プロセスには、常圧浸出（ＡＬ）と、続く加圧浸出（ＨＰＡＬ）が含まれる。中粒径分画のパルプ（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、硫酸（２）と共に、温度９５℃（Ｔ１）、撹拌速度１３０ｒｐｍで、固体比３３％、６時間の浸出に供給される。第１の浸出（ＡＬ）からの排液（３）が、硫酸（２）と微細分画（０．０７５ｍｍ未満）（４）と共に、温度２５０℃、撹拌速度５００ｒｐｍ、圧力６５０ｐｓｉ、固体比３４％、７５分間の加圧浸出（ＨＰＡＬ）のために、オートクレーブ（５）に供給される。
【００１６】
常圧浸出（ＡＬ）からの排液（３）は遊離酸度を示し、これが加圧浸出（ＨＰＡＬ）に使用される。オートクレーブでの硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）の加水分解反応によって、Ｆｅがヘマタイトの形で、Ａｌがミョウバン石の形で析出されて、硫酸（２）が再生される。常圧段階（ＡＬ）中の浸出の機構と、加圧段階（ＨＰＡＬ）中の鉄およびアルミニウムの析出の機構は、以下のように説明することができる。
【００１７】
常圧浸出（ＡＬ）中のゲータイトの溶解
２ＦｅＯＯＨ＋３Ｈ２ＳＯ４ → Ｆｅ２（ＳＯ４）３＋４Ｈ２Ｏ
【００１８】
ヘマタイトの生成と硫酸の生成（２）は、加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に加水分解プロセスによって起こる。
Ｆｅ２（ＳＯ４）３＋３Ｈ２Ｏ → Ｆｅ２Ｏ３（ｓ）＋３Ｈ２ＳＯ４
【００１９】
常圧浸出（ＡＬ）中のべーマイトの溶解
２ＡｌＯＯＨ＋３Ｈ２ＳＯ４ → Ａｌ２（ＳＯ４）３＋４Ｈ２Ｏ
【００２０】
ミョウバン石の生成と硫酸の生成は、加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に加水分解プロセスによって起こる。
３Ａｌ２（ＳＯ４）３＋１４Ｈ２Ｏ → ２（Ｈ３Ｏ）Ａｌ３（ＳＯ４）２（ＯＨ）６（ｓ）＋５Ｈ２ＳＯ４
【００２１】
遊離酸が再利用され、溶液中の硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）から硫酸（２）が再生されるため、加圧浸出（ＨＰＡＬ）に添加される硫酸の体積（２）が削減され、平均で硫酸の総消費量（２）のわずか６０％であった。
【００２２】
換言すれば、複合浸出により、ニッケルの抽出に害を与えずに、添加する硫酸（２）が４０％のオーダーと相当量削減される。この硫酸（２）の添加量の削減は、所定のプロジェクトの経済的な実現可能性に直接影響する。加圧浸出（ＨＰＡＬ）中に、遊離酸度が高く、溶液中の鉄およびアルミニウムの濃度が高い常圧浸出（ＡＬ）からの排液溶液（３）を使用すると、溶解されている鉄およびアルミニウムを析出させ、硫酸（２）を再生することができる加水分解プロセスにより、この段階での硫酸（２）の添加量を４０％削減することができた。
【００２３】
本願において、温度、固体比の％、時間、撹拌速度などの特定の操作条件について述べたが、これらに限定されない。このため、これらの条件は、プロセスの最終結果に害を与えずに、連続浸出のそれぞれで変更することができることを指摘する。
【００２４】
ここに記載し、図示した好適な操作プロセスは、本発明の範囲から逸脱することなく、実施可能に変更されうることを指摘する。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】模式的な加圧浸出（ＨＰＡＬ）を示す説明図。
【図２】模式的な常圧浸出（ＡＬ）を示す説明図。
【図３】複合浸出の概略図を示す説明図。
【図４】複合浸出プロセスのフローチャート。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複合浸出プロセスであって、常圧浸出（ＡＬ）を含む第１の段階と加圧浸出（ＨＰＡＬ）とを含む第２の段階を含む連続する２以上の浸出段階の複合的実行による、可溶成分の溶解プロセスを有し、前記複合プロセスは、中粒径分画（±<0.5>0.075mm：０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が前記常圧浸出（ＡＬ）に供給されて起こり、その結果、鉄およびアルミニウムが高濃度で溶解しており、残留酸度の高い排液（３）が生成され、前記排液（３）が、次の微細粒径分画（０．０７５ｍｍ未満）（４）の前記加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）中に供給されることを特徴とする複合浸出プロセス。
【請求項２】
前記第１の複合浸出段階において、鉱石の前記中粒径分画（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、前記硫酸溶液（２）と混合され、温度約９５℃（Ｔ１）、固体比３３％、撹拌速度１３０ｒｐｍ、６時間の前記常圧浸出（ＡＬ）に供給され、前記常圧浸出中のＮｉ抽出は９０％を越え、鉄およびアルミニウムの両方の多量の溶解が起こり、鉄およびアルミニウムの両方が前記溶液中に残存することを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項３】
前記第２の複合浸出段階中に、前記第１の浸出（ＡＬ）の前記排液（３）が、硫酸（２）および微細な分画のパルプ（（±<0.075mm：０．０７５ｍｍ未満）（４）と共に、温度２５０℃（Ｔ２）、撹拌速度５００ｒｐｍ、圧力６５０ｐｓｉ、固体比３４％、７５分間の前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）のために前記オートクレーブ（５）に供給されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項４】
前記常圧浸出（ＡＬ）からの前記排液（３）は遊離酸度を示し、加圧浸出（ＨＰＡＬ）で再利用され、硫酸鉄（ＩＩＩ）および硫酸アルミニウム（ＩＩＩ）の加水分解反応が起こり、Ｆｅがヘマタイトの形で、Ａｌがミョウバン石の形で析出して、硫酸（２）が再生されることを特徴とする、請求項３に記載の複合浸出プロセス。
【請求項５】
前記排液（３）の遊離酸の前記再利用と、硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）からの硫酸（２）の前記再生によって、前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）に添加される硫酸の体積（２）が、硫酸の総消費量（２）が平均わずか６０％に削減されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項６】
遊離酸度が高く、溶液中の鉄およびアルミニウムの濃度が高い前記常圧浸出（ＡＬ）からの前記排液溶液（３）を、前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）に供給することで、溶解されている鉄およびアルミニウムが析出し、前記硫酸酸（２）が再生される前記加水分解プロセスにより、前記硫酸（２）の添加量の４０％の削減が達成されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項７】
前記複合浸出において、ニッケルの抽出に害を与えずに、前記添加される硫酸（２）が約４０％と相当量削減され、プロジェクトの経済的な実現可能性に直接影響することを特徴とする、請求項６に記載の複合浸出プロセス。
【請求項１】
複合浸出プロセスであって、常圧浸出（ＡＬ）を含む第１の段階と加圧浸出（ＨＰＡＬ）とを含む第２の段階を含む連続する２以上の浸出段階の複合的実行による、可溶成分の溶解プロセスを有し、前記複合プロセスは、中粒径分画（±<0.5>0.075mm：０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が前記常圧浸出（ＡＬ）に供給されて起こり、その結果、鉄およびアルミニウムが高濃度で溶解しており、残留酸度の高い排液（３）が生成され、前記排液（３）が、次の微細粒径分画（０．０７５ｍｍ未満）（４）の前記加圧酸浸出（ＨＰＡＬ）中に供給されることを特徴とする複合浸出プロセス。
【請求項２】
前記第１の複合浸出段階において、鉱石の前記中粒径分画（０．０７５ｍｍ超０．５ｍｍ未満）（１）が、前記硫酸溶液（２）と混合され、温度約９５℃（Ｔ１）、固体比３３％、撹拌速度１３０ｒｐｍ、６時間の前記常圧浸出（ＡＬ）に供給され、前記常圧浸出中のＮｉ抽出は９０％を越え、鉄およびアルミニウムの両方の多量の溶解が起こり、鉄およびアルミニウムの両方が前記溶液中に残存することを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項３】
前記第２の複合浸出段階中に、前記第１の浸出（ＡＬ）の前記排液（３）が、硫酸（２）および微細な分画のパルプ（（±<0.075mm：０．０７５ｍｍ未満）（４）と共に、温度２５０℃（Ｔ２）、撹拌速度５００ｒｐｍ、圧力６５０ｐｓｉ、固体比３４％、７５分間の前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）のために前記オートクレーブ（５）に供給されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項４】
前記常圧浸出（ＡＬ）からの前記排液（３）は遊離酸度を示し、加圧浸出（ＨＰＡＬ）で再利用され、硫酸鉄（ＩＩＩ）および硫酸アルミニウム（ＩＩＩ）の加水分解反応が起こり、Ｆｅがヘマタイトの形で、Ａｌがミョウバン石の形で析出して、硫酸（２）が再生されることを特徴とする、請求項３に記載の複合浸出プロセス。
【請求項５】
前記排液（３）の遊離酸の前記再利用と、硫酸鉄（ＩＩＩ）およびアルミニウム（ＩＩＩ）からの硫酸（２）の前記再生によって、前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）に添加される硫酸の体積（２）が、硫酸の総消費量（２）が平均わずか６０％に削減されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項６】
遊離酸度が高く、溶液中の鉄およびアルミニウムの濃度が高い前記常圧浸出（ＡＬ）からの前記排液溶液（３）を、前記加圧浸出（ＨＰＡＬ）に供給することで、溶解されている鉄およびアルミニウムが析出し、前記硫酸酸（２）が再生される前記加水分解プロセスにより、前記硫酸（２）の添加量の４０％の削減が達成されることを特徴とする、請求項１に記載の複合浸出プロセス。
【請求項７】
前記複合浸出において、ニッケルの抽出に害を与えずに、前記添加される硫酸（２）が約４０％と相当量削減され、プロジェクトの経済的な実現可能性に直接影響することを特徴とする、請求項６に記載の複合浸出プロセス。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【公表番号】特表２００９−５１５０４４（Ｐ２００９−５１５０４４Ａ）
【公表日】平成２１年４月９日（２００９．４．９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−５３９１９５（Ｐ２００８−５３９１９５）
【出願日】平成１８年２月７日（２００６．２．７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＢＲ２００６／００００１７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０５３９１９
【国際公開日】平成１９年５月１８日（２００７．５．１８）
【出願人】（５０６３９５９５４）
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２１年４月９日（２００９．４．９）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年２月７日（２００６．２．７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＢＲ２００６／００００１７
【国際公開番号】ＷＯ２００７／０５３９１９
【国際公開日】平成１９年５月１８日（２００７．５．１８）
【出願人】（５０６３９５９５４）
【Ｆターム（参考）】
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