ゴルフクラブ用シャフト
【課題】ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供する。
【解決手段】シャフト１０の細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した場合、式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、式（３）の関係を満足するゴルフクラブ用シャフト。式（１）：１００≦ｘ≦１７５においてｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１、式（２）：２２５≦ｘ≦３００においてｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２、式（３）：ａ１／ａ２≧０．８
【解決手段】シャフト１０の細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した場合、式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、式（３）の関係を満足するゴルフクラブ用シャフト。式（１）：１００≦ｘ≦１７５においてｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１、式（２）：２２５≦ｘ≦３００においてｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２、式（３）：ａ１／ａ２≧０．８
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブは、ゴルフクラブ用シャフト（以下シャフトという。）とこれに装着されたゴルフクラブ用ヘッド（以下ヘッドという。）とを具備している。ゴルフクラブのうち、慣性モーメントが大きい大型ヘッドを備えたものの場合、ゴルフボールをヘッドのスイートスポットの中心以外で打撃しても、ヘッドが水平面内で回転し難いので、打球の方向が安定するといわれている。
ところで、フェースが開いた状態でスイングし、スライスに悩むアベレージプレーヤーは、打球時にヘッドを返すことで打球の方向を制御している。しかし、大型のヘッドはその大きな慣性モーメントのためヘッドが返りにくいことから、相変わらず打球がスライスすることになる。
そこで、大型ヘッドと先調子シャフト（例えば、特許文献１〜５参照。）とを組み合わせ、ヘッドを返しやすくすれば、打球の方向が改善されると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１４１７５４号公報
【特許文献２】特開平９−１６４６００号公報
【特許文献３】特開平１１−９９２２９号公報
【特許文献４】特開平１１−９９２３０号公報
【特許文献５】特開２００４−２９０３９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の先調子シャフトを質量も大きい大型のヘッドと組み合わせたのでは、打球時にトウダウンしやすく、フェース上の打球場所が安定せずバックスピンがかかり過ぎたり、または足りなかったりするため、結果として飛距離が不安定になる問題があった。
【０００５】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供することを課題とする。また、ゴルフクラブの特性の指標となるようなシャフトの特性値を測定する好適な測定方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の要旨は、体積が３５０ｍｌを超えるゴルフクラブ用ヘッドが装着されるゴルフクラブ用シャフトであって、細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足することを特徴とするシャフトにある。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
【０００７】
「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」
水平方向に５０ｍｍ離して設置した上部支持ジグと下部支持ジグとでゴルフクラブ用シャフトの軸が水平となるようにシャフトを挟持、固定する。この際、シャフトが下部支持ジグに接する位置を距離Ｌ＝１００ｍｍの位置とする。次に下部支持ジグからシャフトの軸に沿って６１５ｍｍ離れた位置に質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグからシャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の曲げ変位量δ１００（ｍｍ）を計測する。次にシャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグからシャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を繰り返し計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）を得る。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供できる。また、ゴルフクラブの特性の指標となるようなシャフトの特性値を測定する好適な測定方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明での曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法を示す概略図である。
【図２】実施例で用いた芯金の形状を示す平面図である。
【図３】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例１）。
【図４】ＬとδＬとの関係を示すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図５】Ｌと外径との関係を表すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図６】ＬとＥＩ値との関係を表すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図７】プリプレグの形状を示すパターン図である（比較例１）。
【図８】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例２）。
【図９】ＬとδＬとの関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１０】Ｌと外径との関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１１】ＬとＥＩ値との関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１２】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例３）。
【図１３】プリプレグの形状を示すパターン図である（比較例２）。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を詳細に説明する。
［シャフト］
本発明のシャフトは、軸方向に垂直な面の外径が長さ方向の一端から他端に向かって大きくなるように形成されたものである。以下、外径が小さい側の端部を細径端部と言い、外径が大きい側の端部を太径端部という。また、シャフトの長さ方向の中心から、細径端部側を細径部、太径端部側を太径部という。
【００１１】
本発明のシャフトは、細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、これを１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足するものである。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
【００１２】
式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２が０．９５以上であると、シャフトのヘッド取り付け位置近傍（１００≦ｘ≦１７５）における剛性分布が均一であり、斑がない。また、式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２が０．９５以上であると、シャフトの２２５≦ｘ≦３００の部分における剛性分布が均一であり、斑がない。よって、これらＲ１２とＲ２２とがともに０．９５以上であると、式（３）の関係を満足する場合の後述の効果が十分に発揮される。
【００１３】
式（３）に示すように、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）が０．８以上であると、打球時のトウダウンが抑えられ、ヘッドが返りやすく、スライスが起こりにくいシャフトとすることができる。このようなシャフトによれば、例えば体積が３５０ｍｌを超えるような慣性モーメントが大きな大型のヘッドを装着した場合でも、打球時にスイートスポットをはずすことなく、フェースの真正面でゴルフボールを打球でき、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与されたゴルフクラブを得ることができる。
【００１４】
また、ａ１、ａ２のそれぞれの好ましい範囲は、いずれも０．０５〜０．３［ｍｍ／ｍｍ］であり、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）の好ましい範囲は下記式（４）の範囲である。このような範囲であると、よりボールのつかまり感が向上する。
６≧ａ１／ａ２≧０．８・・・（４）
【００１５】
本発明においては、以上説明したように、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を１００≦ｘ≦１７５である群と２２５≦ｘ≦３００である群との２つの群に分けて、それぞれを最小二乗法により直線回帰している。これは、本発明者の検討により、１７５＜ｘ＜２２５の部分を境にして、シャフトの剛さの傾向が変わることが本発明の効果を得るうえで重要であることが明らかとなったためである。よって、本発明では、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を１００≦ｘ≦１７５である群と２２５≦ｘ≦３００である群との２つの群に分けて、シャフトの剛さについて検討を実施した。
また、ｘが１００ｍｍ未満の部分は、その３０〜１００％の部分が後にヘッドとの接着部分となるため、この部分の剛さはシャフトの特性への影響が非常に小さい。よって、本発明では、この部分の剛さ、曲げ変位については考慮していない。
【００１６】
次に、シャフト上の距離Ｌ（ｍｍ）における曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法について、図１を示して説明する。なお、図１中、上下方向が鉛直方向であり、左右方向が水平方向である。
まず、シャフト１０を挟持するための一対の上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とを用意し、これらを互いに水平方向に距離Ａ＝５０ｍｍだけ離して設置する。ついで、上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とでシャフト１０の軸が水平となるようにこれを挟持、固定する。この際、シャフト１０の細径端部から１００ｍｍの位置、すなわち距離Ｌ＝１００ｍｍの位置が下部支持ジグ１２に接するようにする。ついで、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｂ＝６１５ｍｍだけ離れた位置に質量２ｋｇの錘１３をかけ、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｃ＝７００ｍｍだけ離れた位置の変位量を測定器１４で測定し、その値を距離Ｌ＝１００ｍｍにおける曲げ変位量δ１００（ｍｍ）とする（計測工程）。
そして、シャフト１０を矢印方向に２５ｍｍずつ移動させることによって、シャフト１０が下部支持ジグ１２に接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させ、すなわち、距離Ｌを２５ｍｍずつ増加させ、その際の下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って７００ｍｍ離れた位置のシャフトの各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測器１４によりそれぞれ同様に計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）＝（１００，δ１００），（１２５，δ１２５），（１５０，δ１５０），・・・，（３００，δ３００）を得る（反復工程）。なお、この際、錘１３をかける位置もシャフト１０の移動にともなって同じく２５ｍｍずつ移動させ、距離Ｂは常に６１５ｍｍとなるようにして測定する。
【００１７】
ついで、こうして計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を２つの直線に直線回帰する。
具体的には、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、この曲げ変位群を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）とに直線回帰する（回帰工程）。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
【００１８】
すなわち、ｎ個のデータ、（Ｘ１，Ｙ１）、（Ｘ２，Ｙ２）、（Ｘ３，Ｙ３）、・・・、（Ｘｎ，Ｙｎ）がある場合、以下の式により、直線Ｙ＝ａＸ＋ｂにおけるａおよびｂと、相関係数の二乗Ｒ２とが得られることが一般に知られている（最小二乗法）。よって、これに沿って、（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）として、２つの直線（上記式（１）および（２））に回帰することによって、ａ１、ｂ１、ａ２、ｂ２、Ｒ１２、Ｒ２２がそれぞれ得られる。
【００１９】
【数１】
【００２０】
以上説明したように、曲げ変位群を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した場合に、式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、式（３）の関係を満足するシャフトによれば、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供できる。
【００２１】
このような本発明のシャフトの材質には特に制限はなく、例えば、エポキシ樹脂などのマトリクス樹脂と炭素繊維などの強化繊維とからなる繊維強化樹脂製のものが挙げられる。
また、本発明のシャフトの製造方法としても特に制限はないが、繊維強化樹脂製のものの場合には、未硬化のマトリクス樹脂を強化繊維に含浸したシート状のプリプレグを用意し、このプリプレグを棒状の芯金（マンドレル）に巻回した後、硬化させ、芯金を抜き取る、いわゆるシートラップ法が挙げられる。
シートラップ法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の向きが異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次芯金に巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的であるが、この際に、各プリプレグの面積、各プリプレグが含有する強化繊維の向き、各プリプレグを巻回する位置などを調整したり、プリプレグの層数を変更したりすることにより、本発明のシャフトを製造することができる。また、この際に、シャフトのテーパー度やシャフトの外径を適宜調整することも、本発明のシャフトを製造するうえで有効である。
また、本発明のシャフトは、部分的に異なる材質から形成されていてもよく、例えば、１７５＜ｘ＜２２５の部分の材質をｘ≦１７５の部分やｘ≧２２５の部分とは異ならせることで、各部分を所望の剛さとなるようにしてもよい。
【００２２】
シャフトの長さ、質量などは適宜設定できるが、特に長さは９９０〜１２１９ｍｍの範囲が好ましい。
また、こうして得られたシャフトは、必要に応じて細径端部側や太径端部側がカットされた後、細径側にはヘッドが、太径側にはグリップが装着され、ゴルフクラブとされる。
ここで細径端部や太径端部をカットする際、細径端部のカット長さが５０ｍｍ以下、太径端部のカット長さが２２９ｍｍ以下であれば、これらのカットがシャフトの特性に与える影響をほぼ無視することができる。
【００２３】
［シャフトの特性値の測定方法］
本発明で採用しているシャフトの特性値の測定方法は、図１のように、水平方向に所定間隔離して設置した上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とで、シャフト１０の細径部における細径端部からの距離Ｌ（ｍｍ）の位置が下部支持ジグ１２に接し、かつ、シャフト１０の軸が水平となるようにシャフト１０を挟持、固定してから、シャフト１０の太径部に所定質量の錘をかけ、シャフト上の所定位置の曲げ変位量δＬ（ｍｍ）を計測する計測工程と、シャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に所定の長さずつ移動させて距離Ｌを増加させて、計測工程を繰り返す反復工程と、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）とに直線回帰する回帰工程とを有する。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
【００２４】
具体的には、先に本発明のシャフト１０について説明したとおりであり、上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２との間隔を例えばＡ＝５０ｍｍとするとともに、シャフト１０の細径部のうち例えば距離Ｌ＝１００ｍｍの位置が下部支持ジグ１２に接するようにシャフト１０をまず固定する。ついで、シャフト１０の太径部、例えば下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｂ＝６１５ｍｍだけ離れた位置に例えば質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って例えば距離Ｃ＝７００ｍｍだけ離れた位置の変位量を計測器１４にて計測し、その値を距離Ｌ＝１００ｍｍにおける曲げ変位量δ１００（ｍｍ）とする（計測工程）。
そして、シャフト１０が下部支持ジグ１２に接する位置を太径側に例えば２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って７００ｍｍ離れた位置のシャフトの各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）＝（１００，δ１００），（１２５，δ１２５），（１５０，δ１５０），・・・，（３００，δ３００）を得る（反復工程）。
【００２５】
ついで、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、これを１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）とに直線回帰する（回帰工程）。
【００２６】
そして、得られたａ１、ｂ１、ａ２、ｂ２の各値や、相関係数の二乗Ｒ１２、Ｒ２２の値をシャフトの特性値とし、これを指標として、このシャフトから得られたゴルフクラブの特性を推測することができる。
具体的には、相関係数の二乗Ｒ１２とＲ２２とがともに０．９５以上であり、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）が０．８以上であると、打球時のトウダウンが抑えられ、ヘッドが返りやすく、スライスが起こりにくいシャフトとすることができる。
このようなシャフトによれば、例えば体積が３５０ｍｌを超えるような慣性モーメントが大きな大型のヘッドを装着した場合でも、打球時にスイートスポットをはずすことなく、フェースの真正面でゴルフボールを打球でき、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与されたゴルフクラブを得ることができる。
【実施例】
【００２７】
以下、実施例に基づき本発明を更に具体的に説明する。
（実施例１）
図２（ａ）に示す形状の芯金２０（鉄製）を用意した。この芯金２０における各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．２５ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．１０ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝１５０ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝９６０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．３０／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．３０／１０００
【００２８】
ついで、この芯金２０に、図３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。
なお、パターン２および３はいずれも、炭素繊維（ＣＦ）が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものである。また、パターン２では、パターン２の図３中左側の端部において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が９ｍｍずれるように重ねられ、図３中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図３中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α１＝２００ｍｍ、α２＝４４ｍｍ、α３＝１００ｍｍ、α４＝６０ｍｍ、α５＝１１９０ｍｍ、α６＝６７ｍｍ、α７＝１４９ｍｍ、α８＝６００ｍｍ、α９＝２２ｍｍ、α１０＝３７ｍｍ、α１１＝１１９０ｍｍ、α１２＝４５ｍｍ、α１３＝９７ｍｍ、α１４＝１１９０ｍｍ、α１５＝４８ｍｍ、α１６＝９９ｍｍ、α１７＝１１０ｍｍ、α１８＝１００ｍｍ、α１９＝５００ｍｍ
また、芯金２０におけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端部から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。
【００２９】
ついで、これを１３５℃に加熱した加熱炉に２時間入れ、取り出したのち常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、表面を研磨し、シャフトを得た。使用した各プリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。
【００３０】
【表１】
【００３１】
このシャフトについて、図１を示して説明した上述の「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」に沿って、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を求め、これを（ｘ，ｙ）とし、１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した。なお、図１中、Ａ＝５０ｍｍ、Ｂ＝６１５ｍｍ、Ｃ＝７００ｍｍ、錘の質量２ｋｇとし、シャフトは２５ｍｍずつ矢印方向に移動させて測定を行った。
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表２に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図４、図５、図６に示す。
【００３２】
ついで、得られたシャフトを長さ４４インチ（１１１８ｍｍ）にカットした後、細径側にヘッド（体積：４００ｍｌ、ロフト：９度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４４．７５インチ（１１３７ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。この際、細径端部のカット長さは０ｍｍ、太径端部のカット長さは５０ｍｍとした。
このクラブを上級者ゴルファー３名に各５球ずつ打ってもらい、ブリヂストンスポーツ株式会社製「サイエンスアイ・フィールド」を用いてボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表３に示す。
【００３３】
（１）振動数
特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により測定した。
すなわち、藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇの重りを取り付け、シャフトの太径端部から１８０ｍｍを固定して、シャフトの固有振動数を求めた。
（２）キックポイント
特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により求めた。
すなわち、株式会社フォーティーン製キックポイントゲージＦＧ−１０５ＲＭを用いて、決定したキックポイント位置（チップ端、すなわち細径端部からの長さ）をシャフト全長に対する比率で表した。
（３）トルク（シャフト全体の捩れ角）
特開平５−３３７２２３号公報に記載されているトルク（シャフト全体の捻れ角）の測定方法に従って測定した。
すなわち、細径端部と太径端部とをそれぞれチャックでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向の捩れトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、捩れ角を測定した。
（４）ＥＩ分布
シャフトのＥＩ値は、特開２００１−１２０６９６公報に記載の方法で求めた。
すなわち、シャフトを支点間距離３００ｍｍで支持し、シャフトの細径端部からの距離Ｌ（ｍｍ）の位置に荷重２０ｋｇを加え、距離Ｌ（ｍｍ）における曲げたわみ量（ｍｍ）を求めた。そして、支点間距離をａ（ｍｍ）、荷重をｂ（ｋｇ）、曲げたわみ量をｃ（ｍｍ）とし、これらの値から下記式により、距離Ｌ（ｍｍ）におけるＥＩ値［ｋｇｆ・ｍｍ２］を求めた。
ＥＩ値＝（１／４８）×（ｂ・ａ３／ｃ）
（５）外径の測定
シャフトの距離Ｌ＝０〜３５０ｍｍにおける外径は、マイクロメーターを使用し、２５ｍｍ間隔で測定した。
【００３４】
（比較例１）
図７に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替えたほかは実施例１と同様に処理して、シャフトを得て、実施例１と同様の処理を行った。
なお、パターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図７中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図７中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図７中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α２０＝２００ｍｍ、α２１＝６３ｍｍ、α２２＝１００ｍｍ、α２３＝８４ｍｍ、α２４＝１１９０ｍｍ、α２５＝６７ｍｍ、α２６＝１４９ｍｍ、α２７＝３００ｍｍ、α２８＝２２ｍｍ、α２９＝２２０ｍｍ、α３０＝２９ｍｍ、α３１＝１１９０ｍｍ、α３２＝４６ｍｍ、α３３＝９７ｍｍ、α３４＝１１９０ｍｍ、α３５＝４８ｍｍ、α３６＝９９ｍｍ、α３７＝１１０ｍｍ、α３８＝１００ｍｍ
【００３５】
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表２に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
そして、このシャフトから実施例１と同様にして試験用のドライバーゴルフクラブを製作し、ボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表３に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
なお、サイドスピンは、正がスライス回転、負がフック回転である。
【００３８】
（実施例２）
図２（ｂ）に示す形状の芯金（鉄製）３０を用意した。この芯金３０における各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．１０ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．０５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝１７０ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝９０ｍｍ、 Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝９６０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．５０／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．５０／１０００
【００３９】
ついで、この芯金３０に、図８に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。
なお、パターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図８中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図８中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図８中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α４０＝２１０ｍｍ、α４１＝４５ｍｍ、α４２＝１２０ｍｍ、α４３＝６２ｍｍ、α４４＝１１９０ｍｍ、α４５＝６３ｍｍ、α４６＝１４３ｍｍ、α４７＝３００ｍｍ、α４８＝２１ｍｍ、α４９＝２２０ｍｍ、α５０＝２９ｍｍ、α５１＝１１９０ｍｍ、α５２＝４２ｍｍ、α５３＝９７ｍｍ、α５４＝１１９０ｍｍ、α５５＝４６ｍｍ、α５６＝９９ｍｍ、α５７＝１４０ｍｍ、α５８＝１３０ｍｍ
また、芯金３０におけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端部から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。
【００４０】
ついで、これを１３５℃に加熱した加熱炉に２時間入れ、取り出したのち常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、表面を研磨し、シャフトを得た。また、使用したプリプレグの詳細は、表２に示すとおりである。
【００４１】
このシャフトについて、実施例１と同様にして、ａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値を得た。これらの値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表４に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
【００４２】
ついで、得られたシャフトを長さ４４インチ（１１１８ｍｍ）にカットした後、細径側にヘッド（体積：４６０ｍｌ、ロフト：１０度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５インチ（１１４３ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。この際、細径端部のカット長さは０ｍｍ、太径端部のカット長さは５０ｍｍとした。
このクラブを株式会社ミヤマエ製ゴルフ試打テストロボット「ＳＨＯＴＲＯＢＯ ＩＶ」を使用し、各１０球ずつ打ち、ＡｃｃｕＳｐｏｒｔ社製「ＡｃｃｕＶｅｃｔｏｒ」を用いてボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表５に示す。
【００４３】
（実施例３および比較例２）
実施例３では図１２に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替え、比較例２では図１３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替えたほかは実施例２と同様に処理して、シャフトを得て、それぞれ実施例２と同様の処理を行った。
なお、図１２のパターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図１２中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図１２中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図１２中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α６０＝２１０ｍｍ、α６１＝２９ｍｍ、α６２＝１２０ｍｍ、α６３＝４０ｍｍ、α６４＝１１９０ｍｍ、α６５＝６３ｍｍ、α６６＝１４３ｍｍ、α６７＝３００ｍｍ、α６８＝２１ｍｍ、α６９＝２２０、α７０＝２９ｍｍ、α７１＝１１９０ｍｍ、α７２＝４２ｍｍ、α７３＝９７ｍｍ、α７４＝１１９０ｍｍ、α７５＝４６ｍｍ、α７６＝９９ｍｍ、α７７＝１５０ｍｍ、α７８＝１３５ｍｍ
【００４４】
図１３のパターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図１３中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図１３中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図１３中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α８０＝２１０ｍｍ、α８１＝４５ｍｍ、α８２＝１２０ｍｍ、α８３＝６２ｍｍ、α８４＝１１９０ｍｍ、α８５＝６３ｍｍ、α８６＝１４３ｍｍ、α８７＝３００ｍｍ、α８８＝２１ｍｍ、α８９＝２２０ｍｍ、α９０＝２９ｍｍ、α９１＝１１９０ｍｍ、α９２＝４２ｍｍ、α９３＝９７ｍｍ、α９４＝１１９０ｍｍ、α９５＝４６ｍｍ、α９６＝９９ｍｍ、α９７＝１４０ｍｍ、α９８＝１３０ｍｍ
【００４５】
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表４に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
そして、このシャフトから実施例２と同様にして試験用のドライバーゴルフクラブを製作し、ボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表５に示す。
【００４６】
【表４】
【００４７】
【表５】
なお、サイドスピンは、正がスライス回転、負がフック回転である。
【００４８】
表２〜５の結果から明らかなように、各実施例のシャフトから得られたゴルフクラブによれば、良好なヘッドスピード、ボールスピード、飛距離が得られるとともに、バックスピンの程度が適度で、かつ、サイドスピンも抑制され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供することができた。
また、得られたａ１／ａ２の各値や、相関係数の二乗Ｒ１２、Ｒ２２の値を指標として、このシャフトを備えたゴルフクラブの特性を推測できることが示された。
【符号の説明】
【００４９】
１０ シャフト
１１ 上部支持ジグ
１２ 下部支持ジグ
１３ 錘
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブ用シャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブは、ゴルフクラブ用シャフト（以下シャフトという。）とこれに装着されたゴルフクラブ用ヘッド（以下ヘッドという。）とを具備している。ゴルフクラブのうち、慣性モーメントが大きい大型ヘッドを備えたものの場合、ゴルフボールをヘッドのスイートスポットの中心以外で打撃しても、ヘッドが水平面内で回転し難いので、打球の方向が安定するといわれている。
ところで、フェースが開いた状態でスイングし、スライスに悩むアベレージプレーヤーは、打球時にヘッドを返すことで打球の方向を制御している。しかし、大型のヘッドはその大きな慣性モーメントのためヘッドが返りにくいことから、相変わらず打球がスライスすることになる。
そこで、大型ヘッドと先調子シャフト（例えば、特許文献１〜５参照。）とを組み合わせ、ヘッドを返しやすくすれば、打球の方向が改善されると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１４１７５４号公報
【特許文献２】特開平９−１６４６００号公報
【特許文献３】特開平１１−９９２２９号公報
【特許文献４】特開平１１−９９２３０号公報
【特許文献５】特開２００４−２９０３９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の先調子シャフトを質量も大きい大型のヘッドと組み合わせたのでは、打球時にトウダウンしやすく、フェース上の打球場所が安定せずバックスピンがかかり過ぎたり、または足りなかったりするため、結果として飛距離が不安定になる問題があった。
【０００５】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供することを課題とする。また、ゴルフクラブの特性の指標となるようなシャフトの特性値を測定する好適な測定方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の要旨は、体積が３５０ｍｌを超えるゴルフクラブ用ヘッドが装着されるゴルフクラブ用シャフトであって、細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足することを特徴とするシャフトにある。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
【０００７】
「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」
水平方向に５０ｍｍ離して設置した上部支持ジグと下部支持ジグとでゴルフクラブ用シャフトの軸が水平となるようにシャフトを挟持、固定する。この際、シャフトが下部支持ジグに接する位置を距離Ｌ＝１００ｍｍの位置とする。次に下部支持ジグからシャフトの軸に沿って６１５ｍｍ離れた位置に質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグからシャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の曲げ変位量δ１００（ｍｍ）を計測する。次にシャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグからシャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を繰り返し計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）を得る。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供できる。また、ゴルフクラブの特性の指標となるようなシャフトの特性値を測定する好適な測定方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明での曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法を示す概略図である。
【図２】実施例で用いた芯金の形状を示す平面図である。
【図３】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例１）。
【図４】ＬとδＬとの関係を示すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図５】Ｌと外径との関係を表すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図６】ＬとＥＩ値との関係を表すグラフである（実施例１、比較例１）。
【図７】プリプレグの形状を示すパターン図である（比較例１）。
【図８】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例２）。
【図９】ＬとδＬとの関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１０】Ｌと外径との関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１１】ＬとＥＩ値との関係を表すグラフである（実施例２、実施例３、比較例２）。
【図１２】プリプレグの形状を示すパターン図である（実施例３）。
【図１３】プリプレグの形状を示すパターン図である（比較例２）。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を詳細に説明する。
［シャフト］
本発明のシャフトは、軸方向に垂直な面の外径が長さ方向の一端から他端に向かって大きくなるように形成されたものである。以下、外径が小さい側の端部を細径端部と言い、外径が大きい側の端部を太径端部という。また、シャフトの長さ方向の中心から、細径端部側を細径部、太径端部側を太径部という。
【００１１】
本発明のシャフトは、細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、これを１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足するものである。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
【００１２】
式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２が０．９５以上であると、シャフトのヘッド取り付け位置近傍（１００≦ｘ≦１７５）における剛性分布が均一であり、斑がない。また、式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２が０．９５以上であると、シャフトの２２５≦ｘ≦３００の部分における剛性分布が均一であり、斑がない。よって、これらＲ１２とＲ２２とがともに０．９５以上であると、式（３）の関係を満足する場合の後述の効果が十分に発揮される。
【００１３】
式（３）に示すように、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）が０．８以上であると、打球時のトウダウンが抑えられ、ヘッドが返りやすく、スライスが起こりにくいシャフトとすることができる。このようなシャフトによれば、例えば体積が３５０ｍｌを超えるような慣性モーメントが大きな大型のヘッドを装着した場合でも、打球時にスイートスポットをはずすことなく、フェースの真正面でゴルフボールを打球でき、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与されたゴルフクラブを得ることができる。
【００１４】
また、ａ１、ａ２のそれぞれの好ましい範囲は、いずれも０．０５〜０．３［ｍｍ／ｍｍ］であり、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）の好ましい範囲は下記式（４）の範囲である。このような範囲であると、よりボールのつかまり感が向上する。
６≧ａ１／ａ２≧０．８・・・（４）
【００１５】
本発明においては、以上説明したように、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を１００≦ｘ≦１７５である群と２２５≦ｘ≦３００である群との２つの群に分けて、それぞれを最小二乗法により直線回帰している。これは、本発明者の検討により、１７５＜ｘ＜２２５の部分を境にして、シャフトの剛さの傾向が変わることが本発明の効果を得るうえで重要であることが明らかとなったためである。よって、本発明では、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を１００≦ｘ≦１７５である群と２２５≦ｘ≦３００である群との２つの群に分けて、シャフトの剛さについて検討を実施した。
また、ｘが１００ｍｍ未満の部分は、その３０〜１００％の部分が後にヘッドとの接着部分となるため、この部分の剛さはシャフトの特性への影響が非常に小さい。よって、本発明では、この部分の剛さ、曲げ変位については考慮していない。
【００１６】
次に、シャフト上の距離Ｌ（ｍｍ）における曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法について、図１を示して説明する。なお、図１中、上下方向が鉛直方向であり、左右方向が水平方向である。
まず、シャフト１０を挟持するための一対の上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とを用意し、これらを互いに水平方向に距離Ａ＝５０ｍｍだけ離して設置する。ついで、上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とでシャフト１０の軸が水平となるようにこれを挟持、固定する。この際、シャフト１０の細径端部から１００ｍｍの位置、すなわち距離Ｌ＝１００ｍｍの位置が下部支持ジグ１２に接するようにする。ついで、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｂ＝６１５ｍｍだけ離れた位置に質量２ｋｇの錘１３をかけ、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｃ＝７００ｍｍだけ離れた位置の変位量を測定器１４で測定し、その値を距離Ｌ＝１００ｍｍにおける曲げ変位量δ１００（ｍｍ）とする（計測工程）。
そして、シャフト１０を矢印方向に２５ｍｍずつ移動させることによって、シャフト１０が下部支持ジグ１２に接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させ、すなわち、距離Ｌを２５ｍｍずつ増加させ、その際の下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って７００ｍｍ離れた位置のシャフトの各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測器１４によりそれぞれ同様に計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）＝（１００，δ１００），（１２５，δ１２５），（１５０，δ１５０），・・・，（３００，δ３００）を得る（反復工程）。なお、この際、錘１３をかける位置もシャフト１０の移動にともなって同じく２５ｍｍずつ移動させ、距離Ｂは常に６１５ｍｍとなるようにして測定する。
【００１７】
ついで、こうして計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を２つの直線に直線回帰する。
具体的には、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、この曲げ変位群を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）とに直線回帰する（回帰工程）。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
【００１８】
すなわち、ｎ個のデータ、（Ｘ１，Ｙ１）、（Ｘ２，Ｙ２）、（Ｘ３，Ｙ３）、・・・、（Ｘｎ，Ｙｎ）がある場合、以下の式により、直線Ｙ＝ａＸ＋ｂにおけるａおよびｂと、相関係数の二乗Ｒ２とが得られることが一般に知られている（最小二乗法）。よって、これに沿って、（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）として、２つの直線（上記式（１）および（２））に回帰することによって、ａ１、ｂ１、ａ２、ｂ２、Ｒ１２、Ｒ２２がそれぞれ得られる。
【００１９】
【数１】
【００２０】
以上説明したように、曲げ変位群を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した場合に、式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、式（３）の関係を満足するシャフトによれば、打球時のトウダウンが抑えられるために、フェース上の打球場所が安定してバックスピンがかかりすぎることなく、ヘッドも返しやすく、よって、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供できる。
【００２１】
このような本発明のシャフトの材質には特に制限はなく、例えば、エポキシ樹脂などのマトリクス樹脂と炭素繊維などの強化繊維とからなる繊維強化樹脂製のものが挙げられる。
また、本発明のシャフトの製造方法としても特に制限はないが、繊維強化樹脂製のものの場合には、未硬化のマトリクス樹脂を強化繊維に含浸したシート状のプリプレグを用意し、このプリプレグを棒状の芯金（マンドレル）に巻回した後、硬化させ、芯金を抜き取る、いわゆるシートラップ法が挙げられる。
シートラップ法では、プリプレグとして、面積や含有する強化繊維の向きが異なる複数種のものを用意し、これらを１枚ずつ順次芯金に巻回し、多層構造のシャフトを製造することが一般的であるが、この際に、各プリプレグの面積、各プリプレグが含有する強化繊維の向き、各プリプレグを巻回する位置などを調整したり、プリプレグの層数を変更したりすることにより、本発明のシャフトを製造することができる。また、この際に、シャフトのテーパー度やシャフトの外径を適宜調整することも、本発明のシャフトを製造するうえで有効である。
また、本発明のシャフトは、部分的に異なる材質から形成されていてもよく、例えば、１７５＜ｘ＜２２５の部分の材質をｘ≦１７５の部分やｘ≧２２５の部分とは異ならせることで、各部分を所望の剛さとなるようにしてもよい。
【００２２】
シャフトの長さ、質量などは適宜設定できるが、特に長さは９９０〜１２１９ｍｍの範囲が好ましい。
また、こうして得られたシャフトは、必要に応じて細径端部側や太径端部側がカットされた後、細径側にはヘッドが、太径側にはグリップが装着され、ゴルフクラブとされる。
ここで細径端部や太径端部をカットする際、細径端部のカット長さが５０ｍｍ以下、太径端部のカット長さが２２９ｍｍ以下であれば、これらのカットがシャフトの特性に与える影響をほぼ無視することができる。
【００２３】
［シャフトの特性値の測定方法］
本発明で採用しているシャフトの特性値の測定方法は、図１のように、水平方向に所定間隔離して設置した上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２とで、シャフト１０の細径部における細径端部からの距離Ｌ（ｍｍ）の位置が下部支持ジグ１２に接し、かつ、シャフト１０の軸が水平となるようにシャフト１０を挟持、固定してから、シャフト１０の太径部に所定質量の錘をかけ、シャフト上の所定位置の曲げ変位量δＬ（ｍｍ）を計測する計測工程と、シャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に所定の長さずつ移動させて距離Ｌを増加させて、計測工程を繰り返す反復工程と、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）とに直線回帰する回帰工程とを有する。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
【００２４】
具体的には、先に本発明のシャフト１０について説明したとおりであり、上部支持ジグ１１と下部支持ジグ１２との間隔を例えばＡ＝５０ｍｍとするとともに、シャフト１０の細径部のうち例えば距離Ｌ＝１００ｍｍの位置が下部支持ジグ１２に接するようにシャフト１０をまず固定する。ついで、シャフト１０の太径部、例えば下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って距離Ｂ＝６１５ｍｍだけ離れた位置に例えば質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って例えば距離Ｃ＝７００ｍｍだけ離れた位置の変位量を計測器１４にて計測し、その値を距離Ｌ＝１００ｍｍにおける曲げ変位量δ１００（ｍｍ）とする（計測工程）。
そして、シャフト１０が下部支持ジグ１２に接する位置を太径側に例えば２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグ１２からシャフト１０の軸に沿って７００ｍｍ離れた位置のシャフトの各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）＝（１００，δ１００），（１２５，δ１２５），（１５０，δ１５０），・・・，（３００，δ３００）を得る（反復工程）。
【００２５】
ついで、計測工程と反復工程とで得られた曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、これを１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）とに直線回帰する（回帰工程）。
【００２６】
そして、得られたａ１、ｂ１、ａ２、ｂ２の各値や、相関係数の二乗Ｒ１２、Ｒ２２の値をシャフトの特性値とし、これを指標として、このシャフトから得られたゴルフクラブの特性を推測することができる。
具体的には、相関係数の二乗Ｒ１２とＲ２２とがともに０．９５以上であり、ａ１とａ２との比（ａ１／ａ２）が０．８以上であると、打球時のトウダウンが抑えられ、ヘッドが返りやすく、スライスが起こりにくいシャフトとすることができる。
このようなシャフトによれば、例えば体積が３５０ｍｌを超えるような慣性モーメントが大きな大型のヘッドを装着した場合でも、打球時にスイートスポットをはずすことなく、フェースの真正面でゴルフボールを打球でき、ヘッドの走り感、ボールのつかまり感が付与されたゴルフクラブを得ることができる。
【実施例】
【００２７】
以下、実施例に基づき本発明を更に具体的に説明する。
（実施例１）
図２（ａ）に示す形状の芯金２０（鉄製）を用意した。この芯金２０における各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．２５ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．１０ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝１５０ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝１００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝９６０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．３０／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．３０／１０００
【００２８】
ついで、この芯金２０に、図３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を順次巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。
なお、パターン２および３はいずれも、炭素繊維（ＣＦ）が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものである。また、パターン２では、パターン２の図３中左側の端部において、２枚の巻き始め端部（プリプレグの図中上端）が９ｍｍずれるように重ねられ、図３中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図３中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α１＝２００ｍｍ、α２＝４４ｍｍ、α３＝１００ｍｍ、α４＝６０ｍｍ、α５＝１１９０ｍｍ、α６＝６７ｍｍ、α７＝１４９ｍｍ、α８＝６００ｍｍ、α９＝２２ｍｍ、α１０＝３７ｍｍ、α１１＝１１９０ｍｍ、α１２＝４５ｍｍ、α１３＝９７ｍｍ、α１４＝１１９０ｍｍ、α１５＝４８ｍｍ、α１６＝９９ｍｍ、α１７＝１１０ｍｍ、α１８＝１００ｍｍ、α１９＝５００ｍｍ
また、芯金２０におけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端部から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。
【００２９】
ついで、これを１３５℃に加熱した加熱炉に２時間入れ、取り出したのち常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、表面を研磨し、シャフトを得た。使用した各プリプレグの詳細は、表１に示すとおりである。
【００３０】
【表１】
【００３１】
このシャフトについて、図１を示して説明した上述の「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」に沿って、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を求め、これを（ｘ，ｙ）とし、１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、式（１）および（２）に直線回帰した。なお、図１中、Ａ＝５０ｍｍ、Ｂ＝６１５ｍｍ、Ｃ＝７００ｍｍ、錘の質量２ｋｇとし、シャフトは２５ｍｍずつ矢印方向に移動させて測定を行った。
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表２に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図４、図５、図６に示す。
【００３２】
ついで、得られたシャフトを長さ４４インチ（１１１８ｍｍ）にカットした後、細径側にヘッド（体積：４００ｍｌ、ロフト：９度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４４．７５インチ（１１３７ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。この際、細径端部のカット長さは０ｍｍ、太径端部のカット長さは５０ｍｍとした。
このクラブを上級者ゴルファー３名に各５球ずつ打ってもらい、ブリヂストンスポーツ株式会社製「サイエンスアイ・フィールド」を用いてボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表３に示す。
【００３３】
（１）振動数
特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により測定した。
すなわち、藤倉ゴム株式会社製ゴルフクラブタイミングハーモナイザーを用い、シャフトの先端（細径端部）にヘッドを模擬した質量１９６ｇの重りを取り付け、シャフトの太径端部から１８０ｍｍを固定して、シャフトの固有振動数を求めた。
（２）キックポイント
特開平１０−２２５５４１号公報に記載されている方法により求めた。
すなわち、株式会社フォーティーン製キックポイントゲージＦＧ−１０５ＲＭを用いて、決定したキックポイント位置（チップ端、すなわち細径端部からの長さ）をシャフト全長に対する比率で表した。
（３）トルク（シャフト全体の捩れ角）
特開平５−３３７２２３号公報に記載されているトルク（シャフト全体の捻れ角）の測定方法に従って測定した。
すなわち、細径端部と太径端部とをそれぞれチャックでクランプし、各チャックを介して、シャフトに対して互いに逆方向の捩れトルク（１３．９ｋｇｃｍ）を加えて、捩れ角を測定した。
（４）ＥＩ分布
シャフトのＥＩ値は、特開２００１−１２０６９６公報に記載の方法で求めた。
すなわち、シャフトを支点間距離３００ｍｍで支持し、シャフトの細径端部からの距離Ｌ（ｍｍ）の位置に荷重２０ｋｇを加え、距離Ｌ（ｍｍ）における曲げたわみ量（ｍｍ）を求めた。そして、支点間距離をａ（ｍｍ）、荷重をｂ（ｋｇ）、曲げたわみ量をｃ（ｍｍ）とし、これらの値から下記式により、距離Ｌ（ｍｍ）におけるＥＩ値［ｋｇｆ・ｍｍ２］を求めた。
ＥＩ値＝（１／４８）×（ｂ・ａ３／ｃ）
（５）外径の測定
シャフトの距離Ｌ＝０〜３５０ｍｍにおける外径は、マイクロメーターを使用し、２５ｍｍ間隔で測定した。
【００３４】
（比較例１）
図７に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替えたほかは実施例１と同様に処理して、シャフトを得て、実施例１と同様の処理を行った。
なお、パターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図７中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図７中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図７中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α２０＝２００ｍｍ、α２１＝６３ｍｍ、α２２＝１００ｍｍ、α２３＝８４ｍｍ、α２４＝１１９０ｍｍ、α２５＝６７ｍｍ、α２６＝１４９ｍｍ、α２７＝３００ｍｍ、α２８＝２２ｍｍ、α２９＝２２０ｍｍ、α３０＝２９ｍｍ、α３１＝１１９０ｍｍ、α３２＝４６ｍｍ、α３３＝９７ｍｍ、α３４＝１１９０ｍｍ、α３５＝４８ｍｍ、α３６＝９９ｍｍ、α３７＝１１０ｍｍ、α３８＝１００ｍｍ
【００３５】
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表２に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
そして、このシャフトから実施例１と同様にして試験用のドライバーゴルフクラブを製作し、ボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表３に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
なお、サイドスピンは、正がスライス回転、負がフック回転である。
【００３８】
（実施例２）
図２（ｂ）に示す形状の芯金（鉄製）３０を用意した。この芯金３０における各部分の外径、長さ、テーパー度は以下のとおりである。
Ｐ１の外径＝４．１０ｍｍ、Ｐ３の外径＝７．０５ｍｍ、Ｐ４およびＰ５の外径＝１３．００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２の距離（ｌ１）＝１７０ｍｍ、Ｐ２〜Ｐ３の距離（ｌ２）＝９０ｍｍ、 Ｐ１〜Ｐ４の距離（ｌ３）＝９６０ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ５の距離（ｌ４）＝１５００ｍｍ、Ｐ１〜Ｐ２のテーパー度＝８．５０／１０００、Ｐ３〜Ｐ４のテーパー度＝８．５０／１０００
【００３９】
ついで、この芯金３０に、図８に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）を巻きつけ、その上に２０ｍｍ幅のポリプロピレン製収縮テープをピッチ２ｍｍで巻きつけた。
なお、パターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図８中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図８中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図８中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α４０＝２１０ｍｍ、α４１＝４５ｍｍ、α４２＝１２０ｍｍ、α４３＝６２ｍｍ、α４４＝１１９０ｍｍ、α４５＝６３ｍｍ、α４６＝１４３ｍｍ、α４７＝３００ｍｍ、α４８＝２１ｍｍ、α４９＝２２０ｍｍ、α５０＝２９ｍｍ、α５１＝１１９０ｍｍ、α５２＝４２ｍｍ、α５３＝９７ｍｍ、α５４＝１１９０ｍｍ、α５５＝４６ｍｍ、α５６＝９９ｍｍ、α５７＝１４０ｍｍ、α５８＝１３０ｍｍ
また、芯金３０におけるプリプレグを巻きつける位置は、細径端部から測って５０ｍｍから１２４０ｍｍまでの部分とした。
【００４０】
ついで、これを１３５℃に加熱した加熱炉に２時間入れ、取り出したのち常温に冷めたところで、前記収縮テープを剥ぎ取り、表面を研磨し、シャフトを得た。また、使用したプリプレグの詳細は、表２に示すとおりである。
【００４１】
このシャフトについて、実施例１と同様にして、ａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値を得た。これらの値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表４に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
【００４２】
ついで、得られたシャフトを長さ４４インチ（１１１８ｍｍ）にカットした後、細径側にヘッド（体積：４６０ｍｌ、ロフト：１０度）、太径側に市販のグリップを装着し、長さ４５インチ（１１４３ｍｍ）の試験用のドライバーゴルフクラブを製作した。この際、細径端部のカット長さは０ｍｍ、太径端部のカット長さは５０ｍｍとした。
このクラブを株式会社ミヤマエ製ゴルフ試打テストロボット「ＳＨＯＴＲＯＢＯ ＩＶ」を使用し、各１０球ずつ打ち、ＡｃｃｕＳｐｏｒｔ社製「ＡｃｃｕＶｅｃｔｏｒ」を用いてボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表５に示す。
【００４３】
（実施例３および比較例２）
実施例３では図１２に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替え、比較例２では図１３に示した形状に切断したプリプレグ（パターン１〜６）に替えたほかは実施例２と同様に処理して、シャフトを得て、それぞれ実施例２と同様の処理を行った。
なお、図１２のパターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図１２中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図１２中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図１２中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α６０＝２１０ｍｍ、α６１＝２９ｍｍ、α６２＝１２０ｍｍ、α６３＝４０ｍｍ、α６４＝１１９０ｍｍ、α６５＝６３ｍｍ、α６６＝１４３ｍｍ、α６７＝３００ｍｍ、α６８＝２１ｍｍ、α６９＝２２０、α７０＝２９ｍｍ、α７１＝１１９０ｍｍ、α７２＝４２ｍｍ、α７３＝９７ｍｍ、α７４＝１１９０ｍｍ、α７５＝４６ｍｍ、α７６＝９９ｍｍ、α７７＝１５０ｍｍ、α７８＝１３５ｍｍ
【００４４】
図１３のパターン２は、炭素繊維が芯金の軸方向に対して＋４５°に配向したプリプレグと−４５°に配向したプリプレグとを２枚重ね合わせたものであり、パターン２の図１３中左側の端部において、２枚の巻き始め端部が９ｍｍずれるように重ねられ、図１３中右側の端部において、２枚の巻き始め端部が２０ｍｍずれるように重ねられている。また、図１３中の各部分のサイズは以下のとおりである。
α８０＝２１０ｍｍ、α８１＝４５ｍｍ、α８２＝１２０ｍｍ、α８３＝６２ｍｍ、α８４＝１１９０ｍｍ、α８５＝６３ｍｍ、α８６＝１４３ｍｍ、α８７＝３００ｍｍ、α８８＝２１ｍｍ、α８９＝２２０ｍｍ、α９０＝２９ｍｍ、α９１＝１１９０ｍｍ、α９２＝４２ｍｍ、α９３＝９７ｍｍ、α９４＝１１９０ｍｍ、α９５＝４６ｍｍ、α９６＝９９ｍｍ、α９７＝１４０ｍｍ、α９８＝１３０ｍｍ
【００４５】
得られたａ１、ａ２、Ｒ１２、Ｒ２２、ａ１／ａ２の各値と、シャフトの長さ、質量、振動数、トルク、キックポイントを表４に示す。
また、ＬとδＬとの関係、Ｌと外径との関係、ＬとＥＩ値との関係をそれぞれ図９、図１０、図１１に示す。
そして、このシャフトから実施例２と同様にして試験用のドライバーゴルフクラブを製作し、ボールの回転、飛距離などを算出し、平均値を求めた。結果を表５に示す。
【００４６】
【表４】
【００４７】
【表５】
なお、サイドスピンは、正がスライス回転、負がフック回転である。
【００４８】
表２〜５の結果から明らかなように、各実施例のシャフトから得られたゴルフクラブによれば、良好なヘッドスピード、ボールスピード、飛距離が得られるとともに、バックスピンの程度が適度で、かつ、サイドスピンも抑制され、スライスに悩むプレーヤーに好適なシャフトを提供することができた。
また、得られたａ１／ａ２の各値や、相関係数の二乗Ｒ１２、Ｒ２２の値を指標として、このシャフトを備えたゴルフクラブの特性を推測できることが示された。
【符号の説明】
【００４９】
１０ シャフト
１１ 上部支持ジグ
１２ 下部支持ジグ
１３ 錘
【特許請求の範囲】
【請求項１】
体積が３５０ｍｌを超えるゴルフクラブ用ヘッドが装着されるゴルフクラブ用シャフトであって、
細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、
下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足することを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」
水平方向に５０ｍｍ離して設置した上部支持ジグと下部支持ジグとでゴルフクラブ用シャフトの軸が水平となるようにゴルフクラブ用シャフトを挟持、固定する。この際、ゴルフクラブ用シャフトが下部支持ジグに接する位置を距離Ｌ＝１００ｍｍの位置とする。次に下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って６１５ｍｍ離れた位置に質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の曲げ変位量δ１００（ｍｍ）を計測する。次にゴルフクラブ用シャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）を得る。
【請求項１】
体積が３５０ｍｌを超えるゴルフクラブ用ヘッドが装着されるゴルフクラブ用シャフトであって、
細径端部から２５ｍｍごとの距離Ｌ（ｍｍ）と、下記測定方法により計測された前記距離Ｌの位置における曲げ変位δＬ（ｍｍ）とからなる曲げ変位群（Ｌ，δＬ）を（ｘ，ｙ）とし、該（ｘ，ｙ）を１００≦ｘ≦１７５の群と２２５≦ｘ≦３００の群との２つの群に分けて、それぞれすべての（ｘ，ｙ）を使った最小二乗法により、下記式（１）および（２）に直線回帰した場合、
下記式（１）の相関係数の二乗Ｒ１２と下記式（２）の相関係数の二乗Ｒ２２とがいずれも０．９５以上であり、かつ、下記式（３）の関係を満足することを特徴とするゴルフクラブ用シャフト。
１００≦ｘ≦１７５において、ｙ＝−ａ１ｘ＋ｂ１・・・（１）
２２５≦ｘ≦３００において、ｙ＝−ａ２ｘ＋ｂ２・・・（２）
ａ１／ａ２≧０．８・・・（３）
「曲げ変位δＬ（ｍｍ）の測定方法」
水平方向に５０ｍｍ離して設置した上部支持ジグと下部支持ジグとでゴルフクラブ用シャフトの軸が水平となるようにゴルフクラブ用シャフトを挟持、固定する。この際、ゴルフクラブ用シャフトが下部支持ジグに接する位置を距離Ｌ＝１００ｍｍの位置とする。次に下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って６１５ｍｍ離れた位置に質量２ｋｇの錘をかけ、下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の曲げ変位量δ１００（ｍｍ）を計測する。次にゴルフクラブ用シャフトが下部支持ジグに接する位置を太径側に２５ｍｍずつ移動させて、その際の下部支持ジグからゴルフクラブ用シャフトの軸に沿って７００ｍｍ離れた位置の各曲げ変位量δ１２５，δ１５０，・・・，δ３００（ｍｍ）を計測し、曲げ変位群（Ｌ，δＬ）＝（ｘ，ｙ）を得る。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【公開番号】特開２０１２−８１３５０（Ｐ２０１２−８１３５０Ａ）
【公開日】平成２４年４月２６日（２０１２．４．２６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−２０３２９（Ｐ２０１２−２０３２９）
【出願日】平成２４年２月１日（２０１２．２．１）
【分割の表示】特願２００６−３１４３９９（Ｐ２００６−３１４３９９）の分割
【原出願日】平成１８年１１月２１日（２００６．１１．２１）
【出願人】（５０６２６６７４６）エムアールシーコンポジットプロダクツ株式会社 (35)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年４月２６日（２０１２．４．２６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年２月１日（２０１２．２．１）
【分割の表示】特願２００６−３１４３９９（Ｐ２００６−３１４３９９）の分割
【原出願日】平成１８年１１月２１日（２００６．１１．２１）
【出願人】（５０６２６６７４６）エムアールシーコンポジットプロダクツ株式会社 (35)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]