タイヤ用ゴム組成物及び競技用タイヤ
【課題】ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善したタイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた競技用タイヤを提供する。
【解決手段】軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。
【解決手段】軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた競技用タイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
レースなどに適用される競技用タイヤ、特にウェット路面に適用される競技用ウェットタイヤのトレッドには、ウェットグリップ性能の向上を目的として、水酸化アルミニウムが一般に配合されている。
【０００３】
しかし、水酸化アルミニウムを配合すると、耐摩耗性が低下するとともに、周回を重ねると摩耗外観不良（アブレージョン、チッピングなど）によりグリップ性能の低下も発生する。また、長時間走行により走行距離が伸びると、タイヤ温度が上昇し、操縦安定性が悪化するという欠点もある。
【０００４】
一方、カーボンブラックの増量により、機械的強度が向上し、耐摩耗性や操縦安定性の改善が可能になるが、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。このように、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善することは困難である。
【０００５】
例えば、特許文献１には、特定スチレン含量及びビニル量のスチレンブタジエン共重合体ゴム及びブタジエンゴムに、特定窒素比表面積のカーボンブラック、シリカ及びオイルを配合し、グリップ性能、硬度、剛性を改善した競技用タイヤが開示されている。しかし、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善するという点については未だ改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−１３９２３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、前記課題を解決し、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善したタイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた競技用タイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。ここで、上記ゴム成分１００質量部に対する上記液状クマロンインデン樹脂及び上記液状ロジン系樹脂の合計含有量は、２〜１００質量部であることが好ましい。
【０００９】
上記液状ロジン系樹脂の酸価は１０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇであることが好ましく、水酸基価は５０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇであることが好ましい。また、上記液状ロジン系樹脂は、ロジンエステル樹脂であることが好ましい。
【００１０】
上記タイヤ用ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。
本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製した競技用タイヤに関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂と、水酸化アルミニウムとを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、該ゴム組成物をトレッドに適用することで、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善した競技用タイヤを提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂と、水酸化アルミニウムとを含む。水酸化アルミニウムの配合でウェットグリップ性能、特に初期のウェットグリップ性能を改善できる一方で、耐摩耗性や操縦安定性が低下する。これについて、高融点（６０℃以上）の固体レジンを配合しても、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が低下する。一方、本発明では、水酸化アルミニウムに加えて特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を更に配合することで、良好なウェットグリップ性能を維持しながら、摩耗外観不良（アブレージョン、チッピングなど）、操縦安定性を改善できる。従って、前述の性能をバランスよく改善できる。
【００１３】
本発明で使用されるゴム成分としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）等のジエン系ゴムが挙げられる。ゴム成分は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性がバランス良く改善されるという理由から、ＳＢＲが好ましい。
【００１４】
ＳＢＲとしては特に限定されず、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。なかでも、Ｓ−ＳＢＲが好ましい。
【００１５】
ＳＢＲのスチレン含量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２５質量％以上である。１０質量％未満であると、充分なウェットグリップ性能が得られないおそれがある。該スチレン含量は、好ましくは８０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下である。８０質量％を超えると、ゴムが硬くなり、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。
なお、本発明において、ＳＢＲのスチレン含量は、Ｈ１−ＮＭＲ測定により算出される。
【００１６】
ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、更に好ましくは１００質量％である。７０質量％未満であると、充分なウェットグリップ性能が得られず、上記の性能をバランス良く改善できないおそれがある。
【００１７】
本発明のゴム組成物は、それぞれ特定の軟化点を有する液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を含む。オイルに代えてこれらの液状樹脂を使用することで、良好なウェットグリップ性能を得ると同時に、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
【００１８】
液状クマロンインデン樹脂は、以下の軟化点を有するクマロンインデン樹脂である。ここで、クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成するモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂であり、クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α−メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエン等が挙げられる。
【００１９】
液状クマロンインデン樹脂の軟化点は、−２０℃以上、好ましくは−５℃以上、より好ましくは０℃以上である。−２０℃未満であると、粘度が低くなり過ぎることでゴム成分との混練性、ゴム組成物中での分散性が低下し、耐摩耗性や操縦安定性が悪化する傾向がある。また、該軟化点は、２０℃以下、好ましくは１８℃以下、より好ましくは１７℃以下である。２０℃を超えると、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。
なお、液状クマロンインデン樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ６２２０に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
【００２０】
液状クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。１質量部未満では、耐摩耗性の改善効果が小さい傾向がある。また、該含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。５０質量部を超えると、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２１】
液状ロジン系樹脂とは、以下の軟化点を有するロジン系樹脂である。ここで、ロジン系樹脂としては、ガムロジン、ウッドロジン、トール油ロジン等の原料ロジン；原料ロジンの不均化物；原料ロジンを水素添加処理した安定化ロジン；重合ロジン等のロジン類や、ロジン類のエステル化物（ロジンエステル樹脂）、フェノール変性物類、不飽和酸（マレイン酸等）変性ロジン類、ロジン類を還元処理したホルミル化ロジン類等の各種公知のものを使用できる。なかでも、耐摩耗性が向上し、上記のバランスを改善できる点から、ロジンエステル樹脂が好ましい。ロジンエステル樹脂は、上記ロジン類とポリオール（グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコール）のエステル化反応により得られる。
【００２２】
液状ロジン系樹脂の軟化点は、−２０℃以上、好ましくは−５℃以上、より好ましくは０℃以上である。−２０℃未満であると、粘度が低くなり過ぎることでゴム成分との混練性、ゴム組成物中での分散性が低下し、耐摩耗性や操縦安定性が悪化する傾向がある。また、該軟化点は、２０℃以下、好ましくは１８℃以下、より好ましくは１７℃以下である。２０℃を超えると、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。
なお、液状ロジン系樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ５９０２に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
【００２３】
液状ロジン系樹脂の酸価（ｍｇＫＯＨ／ｇ）は、好ましくは１０以上、より好ましくは２０以上、更に好ましくは３０以上である。上記酸価は、好ましくは１００以下、より好ましくは８０以下、更に好ましくは５０以下である。酸価が上記範囲内であると、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
本発明において、酸価は、樹脂１ｇ中に含まれる酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法（ＪＩＳ Ｋ００７０）により測定した値である。
【００２４】
液状ロジン系樹脂の水酸基価（ｍｇＫＯＨ／ｇ）は、好ましくは５０以上、より好ましくは６０以上である。上記水酸基価は、好ましくは１５０以下、より好ましくは１００以下である。水酸基価が上記範囲内であると、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
本発明において、水酸基価は、樹脂１ｇをアセチル化するとき、水酸基と結合した酢酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法（ＪＩＳ Ｋ００７０）により測定した値である。
【００２５】
液状ロジン系樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。１質量部未満では、耐摩耗性の改善効果が小さい傾向がある。また、該含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。５０質量部を超えると、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２６】
液状クマロンインデン樹脂と液状ロジン系樹脂の合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２質量部以上、好ましくは１０質量部以上である。２質量部未満では、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果が充分得られないおそれがある。また、上記合計含有量は、１００質量部以下、好ましくは５０質量部以下である。１００質量部を超えると、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２７】
本発明のゴム組成物は、水酸化アルミニウムを含有する。これにより、低温での硬度が低下し、良好なウェットグリップ性能が得られる。水酸化アルミニウムとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。
【００２８】
水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は、好ましくは０．５μｍ以上、より好ましくは０．８μｍ以上である。０．５μｍ未満では、水酸化アルミニウムの分散が困難となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、該平均一次粒子径は、好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下である。１０μｍを超えると、水酸化アルミニウムが破壊核となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。
なお、本発明において、水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は数平均粒子径であり、透過型電子顕微鏡により測定される。
【００２９】
水酸化アルミニウムの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは１０質量部以上である。０．５質量部未満では、ウェットグリップ性能の改善効果が小さいおそれがある。また、該水酸化アルミニウムの含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下である。５０質量部を超えると、分散不良が発生し、耐摩耗性が悪化するおそれがある。
【００３０】
本発明のゴム組成物は、シリカを使用することが好ましい。これにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果も得られる。シリカとしては、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）などが挙げられる。なかでも、湿式法シリカが好ましい。
【００３１】
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは２００ｍ２／ｇ以上、より好ましくは２５０ｍ２／ｇ以上である。２００ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、シリカのＮ２ＳＡは、好ましくは３５０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ２／ｇ以下である。３５０ｍ２／ｇを超えると、未加硫ゴム組成物の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【００３２】
シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４５質量部以上である。３０質量部未満であると、充分なウェットグリップ性能の改善効果が得られない傾向がある。該含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１９０質量部以下、更に好ましくは１３０質量部以下である。２００質量部を超えると、分散性が悪化し、耐摩耗性が低下する傾向がある。
【００３３】
本発明のゴム組成物は、シリカとともにシランカップリング剤を併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、ゴム工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができ、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドなどのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシランのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシランなどのクロロ系などが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、スルフィド系が好ましく、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドがより好ましい。
【００３４】
シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは８質量部以上、より好ましくは１０質量部以上である。８質量部未満では、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、該シランカップリング剤の含有量は、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下である。４０質量部を超えると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。
【００３５】
本発明のゴム組成物は、カーボンブラックを使用することが好ましい。これにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果も得られる。カーボンブラックとしては、例えば、ＧＰＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦなど、タイヤ工業において一般的なものを用いることができる。
【００３６】
カーボンブラックのチッ素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは８０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１２０ｍ２／ｇ以上である。８０ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのＮ２ＳＡは、好ましくは２２０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは１８０ｍ２／ｇ以下である。２２０ｍ２／ｇを超えると、未加硫ゴム組成物の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。
なお、カーボンブラックのＮ２ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７のＡ法によって求められる。
【００３７】
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上である。５質量部未満であると、充分なウェットグリップ性能の改善効果が得られない傾向がある。該含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１９０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。２００質量部を超えると、分散性が悪化し、耐摩耗性が低下する傾向がある。
【００３８】
また、水酸化アルミニウム、シリカ及びカーボンブラックの合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは７５質量部以上である。５０質量部未満では、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性がバランス良く得られないおそれがある。また、該合計含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下である。２００質量部を超えると、耐摩耗性や操縦安定性が低下するおそれがある。
【００３９】
本発明のゴム組成物は、オイルを含有する。これにより、良好なウェットグリップ性能が得られる。
【００４０】
オイルとしては特に限定されず、例えば、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイル（アロマオイル）などのプロセスオイルが挙げられる。なかでも、良好なウェットグリップ性能が得られるという点から、芳香族系プロセスオイル好ましい。
【００４１】
オイルの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上である。５０質量部未満では、ウェットグリップ性能を充分に改善できないおそれがある。また、該オイルの含有量は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下である。１５０質量部を超えると、耐摩耗性及び操縦安定性が悪化する傾向がある。
なお、オイルの含有量には、ゴム（油展ゴム）に含まれるオイルの量も含まれる。
【００４２】
本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、ワックス、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合することができる。
【００４３】
本発明のゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで前記各成分を混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。
【００４４】
本発明のゴム組成物は、タイヤの各部材に用いられ、トレッド（特にキャップトレッド）に好適に用いられる。
【００４５】
本発明の競技用タイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの所望の形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、空気入りタイヤ（競技用タイヤ）を製造できる。
【実施例】
【００４６】
実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
【００４７】
以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。
ＳＢＲ：旭化成ケミカルズ（株）製のタフデン４８５０（スチレン含有量：３９質量％、ゴム固形分１００質量部に対してオイル分を５０質量部含有）
カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイアブラックＡ（Ｎ１１０、Ｎ２ＳＡ：１４２ｍ２／ｇ）
シリカ：東ソー・シリカ（株）製のニプシルＶＮ３（Ｎ２ＳＡ：２７０ｍ２／ｇ）
水酸化アルミニウム：昭和電工（株）製のハイジライトＨ−４３（平均一次粒子径：１μｍ）
老化防止剤６Ｃ：フレキシス（株）製のサントフレックス１３
老化防止剤２２４：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
アロマオイル：ジャパンエナジー社製のプロセスＸ−２６０
レジン：日本石油化学（株）製のネオポリマー１４０
液状クマロンインデン樹脂１：Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製のＮＯＶＡＲＥＳ Ｃ１０（軟化点：５〜１５℃）
液状クマロンインデン樹脂２：日塗化学（株）製のＬ２０（軟化点：２０℃）
液状ロジン系樹脂：荒川化学工業（株）製のｋｅ−３６４ｃ（ロジンエステル樹脂、酸価：３５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価：９７ｍｇＫＯＨ／ｇ、軟化点：５〜１５℃）
シランカップリング剤：デグッサ（株）製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
硫黄：鶴見化学工業（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤ＮＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ
【００４８】
＜実施例及び比較例＞
表１に示す配合内容に従い、神戸製鋼製１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を１５０℃の条件下で３分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、５０℃の条件下で５分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。
得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃で１２分間プレス加硫し、加硫ゴム組成物を得た。
また、得られた未加硫ゴム組成物をトレッド形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせてタイヤに成形し、１７０℃で１２分間加硫することで試験用カートタイヤを製造した。
【００４９】
得られた加硫ゴム組成物及び試験用カートタイヤを用いて以下の評価を行った。結果を表１に示す。
【００５０】
（ＳＷＥＬＬ）
上記加硫ゴム組成物をトルエンで抽出し、抽出前後の体積変化率（ＳＷＥＬＬ）を測定した。なお、ＳＷＥＬＬが小さいほど、架橋のバラツキを抑制でき、好ましい。
【００５１】
（粘弾性試験）
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、初期歪１０％、振動周波数１０Ｈｚの条件下で、０℃及び４０℃における上記加硫ゴム組成物の粘弾性（複素弾性率Ｅ’及び損失正接ｔａｎδ）を測定した（０℃：動歪１％、４０℃：動歪２％）。Ｅ’が大きいほど操縦安定性に優れ、ｔａｎδが大きいほどウェットグリップ性能に優れる。
【００５２】
（引張試験）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準じて、上記加硫ゴム組成物からなる３号ダンベル型ゴム試験片を用いて引張試験を行い、３００％伸張時応力（Ｍ３００）を測定した。比較例１のＭ３００指数を１００とし、下記計算式により、各配合のＭ３００を指数表示した。Ｍ３００指数が大きいほど、耐摩耗性（耐アブレージョン性能）に優れる。
（Ｍ３００指数）＝（各配合のＭ３００）／（比較例１のＭ３００）×１００
【００５３】
（実車評価）
試験用カートに試験用カートタイヤを装着させ、１周２ｋｍのテストコース（ウェット路面）を８周走行し、ドライバーの官能評価により、初期ウェットグリップ性能（１〜４周目）、操縦安定性（５〜８周目）を評価した。また、８周走行後に更に１０周再走行させ、走行後のタイヤの摩耗状態を目視で観察し、耐摩耗性を評価した。各評価は、比較例１を３点として５点満点で表示した。数値が大きいほど、性能が良好である。
【００５４】
【表１】
【００５５】
表１より、水酸化アルミニウムを使用した比較例２では、比較例１に比べてウェットグリップ性能は改善されるものの、耐摩耗性や操縦安定性の大きな低下がみられた。一方、水酸化アルミニウム、液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を配合した実施例では、優れたウェットグリップ性能を得ると同時に、耐摩耗性及び操縦安定性の改善効果もみられ、これらの性能をバランス良く改善できた。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた競技用タイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
レースなどに適用される競技用タイヤ、特にウェット路面に適用される競技用ウェットタイヤのトレッドには、ウェットグリップ性能の向上を目的として、水酸化アルミニウムが一般に配合されている。
【０００３】
しかし、水酸化アルミニウムを配合すると、耐摩耗性が低下するとともに、周回を重ねると摩耗外観不良（アブレージョン、チッピングなど）によりグリップ性能の低下も発生する。また、長時間走行により走行距離が伸びると、タイヤ温度が上昇し、操縦安定性が悪化するという欠点もある。
【０００４】
一方、カーボンブラックの増量により、機械的強度が向上し、耐摩耗性や操縦安定性の改善が可能になるが、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。このように、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善することは困難である。
【０００５】
例えば、特許文献１には、特定スチレン含量及びビニル量のスチレンブタジエン共重合体ゴム及びブタジエンゴムに、特定窒素比表面積のカーボンブラック、シリカ及びオイルを配合し、グリップ性能、硬度、剛性を改善した競技用タイヤが開示されている。しかし、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善するという点については未だ改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−１３９２３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、前記課題を解決し、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善したタイヤ用ゴム組成物、及びそれを用いた競技用タイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物に関する。ここで、上記ゴム成分１００質量部に対する上記液状クマロンインデン樹脂及び上記液状ロジン系樹脂の合計含有量は、２〜１００質量部であることが好ましい。
【０００９】
上記液状ロジン系樹脂の酸価は１０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇであることが好ましく、水酸基価は５０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇであることが好ましい。また、上記液状ロジン系樹脂は、ロジンエステル樹脂であることが好ましい。
【００１０】
上記タイヤ用ゴム組成物は、トレッド用ゴム組成物として用いられることが好ましい。
本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製した競技用タイヤに関する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂と、水酸化アルミニウムとを含むタイヤ用ゴム組成物であるので、該ゴム組成物をトレッドに適用することで、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性をバランス良く改善した競技用タイヤを提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のタイヤ用ゴム組成物は、特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂と、水酸化アルミニウムとを含む。水酸化アルミニウムの配合でウェットグリップ性能、特に初期のウェットグリップ性能を改善できる一方で、耐摩耗性や操縦安定性が低下する。これについて、高融点（６０℃以上）の固体レジンを配合しても、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が低下する。一方、本発明では、水酸化アルミニウムに加えて特定の軟化点を持つ液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を更に配合することで、良好なウェットグリップ性能を維持しながら、摩耗外観不良（アブレージョン、チッピングなど）、操縦安定性を改善できる。従って、前述の性能をバランスよく改善できる。
【００１３】
本発明で使用されるゴム成分としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）等のジエン系ゴムが挙げられる。ゴム成分は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性がバランス良く改善されるという理由から、ＳＢＲが好ましい。
【００１４】
ＳＢＲとしては特に限定されず、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。なかでも、Ｓ−ＳＢＲが好ましい。
【００１５】
ＳＢＲのスチレン含量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２５質量％以上である。１０質量％未満であると、充分なウェットグリップ性能が得られないおそれがある。該スチレン含量は、好ましくは８０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下である。８０質量％を超えると、ゴムが硬くなり、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。
なお、本発明において、ＳＢＲのスチレン含量は、Ｈ１−ＮＭＲ測定により算出される。
【００１６】
ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、更に好ましくは１００質量％である。７０質量％未満であると、充分なウェットグリップ性能が得られず、上記の性能をバランス良く改善できないおそれがある。
【００１７】
本発明のゴム組成物は、それぞれ特定の軟化点を有する液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を含む。オイルに代えてこれらの液状樹脂を使用することで、良好なウェットグリップ性能を得ると同時に、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
【００１８】
液状クマロンインデン樹脂は、以下の軟化点を有するクマロンインデン樹脂である。ここで、クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成するモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂であり、クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α−メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエン等が挙げられる。
【００１９】
液状クマロンインデン樹脂の軟化点は、−２０℃以上、好ましくは−５℃以上、より好ましくは０℃以上である。−２０℃未満であると、粘度が低くなり過ぎることでゴム成分との混練性、ゴム組成物中での分散性が低下し、耐摩耗性や操縦安定性が悪化する傾向がある。また、該軟化点は、２０℃以下、好ましくは１８℃以下、より好ましくは１７℃以下である。２０℃を超えると、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。
なお、液状クマロンインデン樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ６２２０に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
【００２０】
液状クマロンインデン樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。１質量部未満では、耐摩耗性の改善効果が小さい傾向がある。また、該含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。５０質量部を超えると、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２１】
液状ロジン系樹脂とは、以下の軟化点を有するロジン系樹脂である。ここで、ロジン系樹脂としては、ガムロジン、ウッドロジン、トール油ロジン等の原料ロジン；原料ロジンの不均化物；原料ロジンを水素添加処理した安定化ロジン；重合ロジン等のロジン類や、ロジン類のエステル化物（ロジンエステル樹脂）、フェノール変性物類、不飽和酸（マレイン酸等）変性ロジン類、ロジン類を還元処理したホルミル化ロジン類等の各種公知のものを使用できる。なかでも、耐摩耗性が向上し、上記のバランスを改善できる点から、ロジンエステル樹脂が好ましい。ロジンエステル樹脂は、上記ロジン類とポリオール（グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコール）のエステル化反応により得られる。
【００２２】
液状ロジン系樹脂の軟化点は、−２０℃以上、好ましくは−５℃以上、より好ましくは０℃以上である。−２０℃未満であると、粘度が低くなり過ぎることでゴム成分との混練性、ゴム組成物中での分散性が低下し、耐摩耗性や操縦安定性が悪化する傾向がある。また、該軟化点は、２０℃以下、好ましくは１８℃以下、より好ましくは１７℃以下である。２０℃を超えると、ウェットグリップ性能が悪化する傾向がある。
なお、液状ロジン系樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ ５９０２に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
【００２３】
液状ロジン系樹脂の酸価（ｍｇＫＯＨ／ｇ）は、好ましくは１０以上、より好ましくは２０以上、更に好ましくは３０以上である。上記酸価は、好ましくは１００以下、より好ましくは８０以下、更に好ましくは５０以下である。酸価が上記範囲内であると、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
本発明において、酸価は、樹脂１ｇ中に含まれる酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法（ＪＩＳ Ｋ００７０）により測定した値である。
【００２４】
液状ロジン系樹脂の水酸基価（ｍｇＫＯＨ／ｇ）は、好ましくは５０以上、より好ましくは６０以上である。上記水酸基価は、好ましくは１５０以下、より好ましくは１００以下である。水酸基価が上記範囲内であると、耐摩耗性や操縦安定性を改善できる。
本発明において、水酸基価は、樹脂１ｇをアセチル化するとき、水酸基と結合した酢酸を中和するのに要する水酸化カリウムの量をミリグラム数で表したものであり、電位差滴定法（ＪＩＳ Ｋ００７０）により測定した値である。
【００２５】
液状ロジン系樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。１質量部未満では、耐摩耗性の改善効果が小さい傾向がある。また、該含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下である。５０質量部を超えると、温度依存性が大きくなり、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２６】
液状クマロンインデン樹脂と液状ロジン系樹脂の合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、２質量部以上、好ましくは１０質量部以上である。２質量部未満では、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果が充分得られないおそれがある。また、上記合計含有量は、１００質量部以下、好ましくは５０質量部以下である。１００質量部を超えると、初期グリップ性能が悪化する傾向がある。
【００２７】
本発明のゴム組成物は、水酸化アルミニウムを含有する。これにより、低温での硬度が低下し、良好なウェットグリップ性能が得られる。水酸化アルミニウムとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。
【００２８】
水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は、好ましくは０．５μｍ以上、より好ましくは０．８μｍ以上である。０．５μｍ未満では、水酸化アルミニウムの分散が困難となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、該平均一次粒子径は、好ましくは１０μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下である。１０μｍを超えると、水酸化アルミニウムが破壊核となり、耐摩耗性が悪化する傾向がある。
なお、本発明において、水酸化アルミニウムの平均一次粒子径は数平均粒子径であり、透過型電子顕微鏡により測定される。
【００２９】
水酸化アルミニウムの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは１０質量部以上である。０．５質量部未満では、ウェットグリップ性能の改善効果が小さいおそれがある。また、該水酸化アルミニウムの含有量は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下である。５０質量部を超えると、分散不良が発生し、耐摩耗性が悪化するおそれがある。
【００３０】
本発明のゴム組成物は、シリカを使用することが好ましい。これにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果も得られる。シリカとしては、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）などが挙げられる。なかでも、湿式法シリカが好ましい。
【００３１】
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは２００ｍ２／ｇ以上、より好ましくは２５０ｍ２／ｇ以上である。２００ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、シリカのＮ２ＳＡは、好ましくは３５０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ２／ｇ以下である。３５０ｍ２／ｇを超えると、未加硫ゴム組成物の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【００３２】
シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４５質量部以上である。３０質量部未満であると、充分なウェットグリップ性能の改善効果が得られない傾向がある。該含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１９０質量部以下、更に好ましくは１３０質量部以下である。２００質量部を超えると、分散性が悪化し、耐摩耗性が低下する傾向がある。
【００３３】
本発明のゴム組成物は、シリカとともにシランカップリング剤を併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、ゴム工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができ、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドなどのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシランのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシランなどのクロロ系などが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、スルフィド系が好ましく、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドがより好ましい。
【００３４】
シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは８質量部以上、より好ましくは１０質量部以上である。８質量部未満では、耐摩耗性が悪化する傾向がある。また、該シランカップリング剤の含有量は、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下である。４０質量部を超えると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。
【００３５】
本発明のゴム組成物は、カーボンブラックを使用することが好ましい。これにより、ウェットグリップ性能を向上でき、また、耐摩耗性や操縦安定性の改善効果も得られる。カーボンブラックとしては、例えば、ＧＰＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦなど、タイヤ工業において一般的なものを用いることができる。
【００３６】
カーボンブラックのチッ素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは８０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１２０ｍ２／ｇ以上である。８０ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックのＮ２ＳＡは、好ましくは２２０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは１８０ｍ２／ｇ以下である。２２０ｍ２／ｇを超えると、未加硫ゴム組成物の粘度が高くなり、加工性が悪化する傾向がある。
なお、カーボンブラックのＮ２ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７のＡ法によって求められる。
【００３７】
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上である。５質量部未満であると、充分なウェットグリップ性能の改善効果が得られない傾向がある。該含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１９０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。２００質量部を超えると、分散性が悪化し、耐摩耗性が低下する傾向がある。
【００３８】
また、水酸化アルミニウム、シリカ及びカーボンブラックの合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは７５質量部以上である。５０質量部未満では、ウェットグリップ性能、耐摩耗性及び操縦安定性がバランス良く得られないおそれがある。また、該合計含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下である。２００質量部を超えると、耐摩耗性や操縦安定性が低下するおそれがある。
【００３９】
本発明のゴム組成物は、オイルを含有する。これにより、良好なウェットグリップ性能が得られる。
【００４０】
オイルとしては特に限定されず、例えば、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイル（アロマオイル）などのプロセスオイルが挙げられる。なかでも、良好なウェットグリップ性能が得られるという点から、芳香族系プロセスオイル好ましい。
【００４１】
オイルの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上である。５０質量部未満では、ウェットグリップ性能を充分に改善できないおそれがある。また、該オイルの含有量は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下である。１５０質量部を超えると、耐摩耗性及び操縦安定性が悪化する傾向がある。
なお、オイルの含有量には、ゴム（油展ゴム）に含まれるオイルの量も含まれる。
【００４２】
本発明のゴム組成物には、前記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、ワックス、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合することができる。
【００４３】
本発明のゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで前記各成分を混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。
【００４４】
本発明のゴム組成物は、タイヤの各部材に用いられ、トレッド（特にキャップトレッド）に好適に用いられる。
【００４５】
本発明の競技用タイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。すなわち、前記成分を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドなどの所望の形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、空気入りタイヤ（競技用タイヤ）を製造できる。
【実施例】
【００４６】
実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
【００４７】
以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。
ＳＢＲ：旭化成ケミカルズ（株）製のタフデン４８５０（スチレン含有量：３９質量％、ゴム固形分１００質量部に対してオイル分を５０質量部含有）
カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイアブラックＡ（Ｎ１１０、Ｎ２ＳＡ：１４２ｍ２／ｇ）
シリカ：東ソー・シリカ（株）製のニプシルＶＮ３（Ｎ２ＳＡ：２７０ｍ２／ｇ）
水酸化アルミニウム：昭和電工（株）製のハイジライトＨ−４３（平均一次粒子径：１μｍ）
老化防止剤６Ｃ：フレキシス（株）製のサントフレックス１３
老化防止剤２２４：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
アロマオイル：ジャパンエナジー社製のプロセスＸ−２６０
レジン：日本石油化学（株）製のネオポリマー１４０
液状クマロンインデン樹脂１：Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社製のＮＯＶＡＲＥＳ Ｃ１０（軟化点：５〜１５℃）
液状クマロンインデン樹脂２：日塗化学（株）製のＬ２０（軟化点：２０℃）
液状ロジン系樹脂：荒川化学工業（株）製のｋｅ−３６４ｃ（ロジンエステル樹脂、酸価：３５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価：９７ｍｇＫＯＨ／ｇ、軟化点：５〜１５℃）
シランカップリング剤：デグッサ（株）製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
硫黄：鶴見化学工業（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤ＮＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ
【００４８】
＜実施例及び比較例＞
表１に示す配合内容に従い、神戸製鋼製１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の材料を１５０℃の条件下で３分間混練りし、混練り物を得た。次に、得られた混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、５０℃の条件下で５分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得た。
得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃で１２分間プレス加硫し、加硫ゴム組成物を得た。
また、得られた未加硫ゴム組成物をトレッド形状に成形し、他のタイヤ部材と貼り合わせてタイヤに成形し、１７０℃で１２分間加硫することで試験用カートタイヤを製造した。
【００４９】
得られた加硫ゴム組成物及び試験用カートタイヤを用いて以下の評価を行った。結果を表１に示す。
【００５０】
（ＳＷＥＬＬ）
上記加硫ゴム組成物をトルエンで抽出し、抽出前後の体積変化率（ＳＷＥＬＬ）を測定した。なお、ＳＷＥＬＬが小さいほど、架橋のバラツキを抑制でき、好ましい。
【００５１】
（粘弾性試験）
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、初期歪１０％、振動周波数１０Ｈｚの条件下で、０℃及び４０℃における上記加硫ゴム組成物の粘弾性（複素弾性率Ｅ’及び損失正接ｔａｎδ）を測定した（０℃：動歪１％、４０℃：動歪２％）。Ｅ’が大きいほど操縦安定性に優れ、ｔａｎδが大きいほどウェットグリップ性能に優れる。
【００５２】
（引張試験）
ＪＩＳ Ｋ ６２５１「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準じて、上記加硫ゴム組成物からなる３号ダンベル型ゴム試験片を用いて引張試験を行い、３００％伸張時応力（Ｍ３００）を測定した。比較例１のＭ３００指数を１００とし、下記計算式により、各配合のＭ３００を指数表示した。Ｍ３００指数が大きいほど、耐摩耗性（耐アブレージョン性能）に優れる。
（Ｍ３００指数）＝（各配合のＭ３００）／（比較例１のＭ３００）×１００
【００５３】
（実車評価）
試験用カートに試験用カートタイヤを装着させ、１周２ｋｍのテストコース（ウェット路面）を８周走行し、ドライバーの官能評価により、初期ウェットグリップ性能（１〜４周目）、操縦安定性（５〜８周目）を評価した。また、８周走行後に更に１０周再走行させ、走行後のタイヤの摩耗状態を目視で観察し、耐摩耗性を評価した。各評価は、比較例１を３点として５点満点で表示した。数値が大きいほど、性能が良好である。
【００５４】
【表１】
【００５５】
表１より、水酸化アルミニウムを使用した比較例２では、比較例１に比べてウェットグリップ性能は改善されるものの、耐摩耗性や操縦安定性の大きな低下がみられた。一方、水酸化アルミニウム、液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂を配合した実施例では、優れたウェットグリップ性能を得ると同時に、耐摩耗性及び操縦安定性の改善効果もみられ、これらの性能をバランス良く改善できた。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物。
【請求項２】
ゴム成分１００質量部に対する液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂の合計含有量が２〜１００質量部である請求項１記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項３】
液状ロジン系樹脂の酸価が１０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価が５０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇである請求項１又は２記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項４】
液状ロジン系樹脂がロジンエステル樹脂である請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項５】
トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項１〜４のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製した競技用タイヤ。
【請求項１】
軟化点−２０〜２０℃の液状クマロンインデン樹脂、軟化点−２０〜２０℃の液状ロジン系樹脂及び水酸化アルミニウムを含むタイヤ用ゴム組成物。
【請求項２】
ゴム成分１００質量部に対する液状クマロンインデン樹脂及び液状ロジン系樹脂の合計含有量が２〜１００質量部である請求項１記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項３】
液状ロジン系樹脂の酸価が１０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価が５０〜１５０ｍｇＫＯＨ／ｇである請求項１又は２記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項４】
液状ロジン系樹脂がロジンエステル樹脂である請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項５】
トレッド用ゴム組成物として用いられる請求項１〜４のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組成物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のゴム組成物を用いて作製した競技用タイヤ。
【公開番号】特開２０１２−１２６８５２（Ｐ２０１２−１２６８５２Ａ）
【公開日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２８１０１９（Ｐ２０１０−２８１０１９）
【出願日】平成２２年１２月１６日（２０１０．１２．１６）
【出願人】（０００１８３２３３）住友ゴム工業株式会社 (3,458)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年７月５日（２０１２．７．５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月１６日（２０１０．１２．１６）
【出願人】（０００１８３２３３）住友ゴム工業株式会社 (3,458)
【Ｆターム（参考）】
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