ハイドレートの３相平衡条件の予測方法
【課題】構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件を予測する方法の提供。
【解決手段】構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出する構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【解決手段】構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出する構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイドレートの相平衡条件の予測方法に関し、より詳しくはvan der Waals‐ Platteeuw のモデルにおいて、Kiharaパラメータを用いたハイドレートの相平衡条件の予測方法であり、典型的にはメタンハイドレート、エタンハイドレートの相平衡条件の予測方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイドレートは、水分子の水素結合により形成されたかご状構造格子の空隙（キャビティ）にメタンなどの分子（ゲスト分子）が包接された化合物である（非特許文献１参照）。 また、近年、 ハイドレートを用いてエネルギー利用技術を高度化する試みが少なからず報告されており、例えば天然ガスの輸送貯蔵媒体（非特許文献２参照）やヒートポンプシステムの作動媒体（非特許文献３参照）としての利用、また海底や永久凍土帯に天然に存在するハイドレートは将来の資源として期待されている。
このようなハイドレート利用技術の開発には、ハイドレート生成系の相平衡条件の理解が重要であり、相平衡条件を求める実験は過去に数多く行われている。
しかし相平衡条件を求める実験には非常に多くのコストと時間がかかるため、相平衡条件を理論的に予測する方法の確立が求められている。
【０００３】
van der Waals と Platteeuw は、相平衡条件を予測する統計熱力学モデルを構築し（非特許文献４参照）、シミュレーションのみで容易にゲスト物質多成分系の相平衡条件を予測できる可能性を示した。
現在このモデルに基づく予測法が広く用いられているが、実用上十分な精度での予測を与えない場合もある。その一例が、天然ガスを扱う上で重要なメタン＋水系、エタン＋水系においては、相平衡条件を広い温度範囲で正確に再現できる Kihara パラメータが報告されていないということである。Kihara パラメータとはゲスト物質固有の値であり、ゲスト物質が単成分の系の実験値にフィッティングすることで導出され、そのまま任意の組成の多成分ゲスト物質の系の計算にも用いられる。
メタンおよびエタンの Kihara パラメータはこれまでいくつか提唱されているが，これらによるメタン＋水系，エタン＋水系の相平衡条件の予測値は、高温域において実験値との偏差が大きくなる。また、特にメタンおよびエタンのKiharaパラメータの代表的なものにSloan（非特許文献１参照）やBallardとSloan（非特許文献５参照）が提唱したものがあるが、これらのパラメータを定量的に比較検討した報告はない。
【非特許文献１】Sloan, E. D., Jr., Clathrate Hydrates ofNatural Gases, 2nd Ed., Marcel Dekker, New York, NY, 1998.
【非特許文献２】Mori, Y. H., J. Chem. Ind. Eng. (China),54-Supple (2003), 1.
【非特許文献３】Imai, S., Okutani, K, Ohmura, R. andMori., Y. H., J. Chem. Eng. Data, 50 (2005), 1783.
【非特許文献４】van der Waals, J. H. and Platteeuw, J.C., Adv. Chem. Phys., 2 (1959), 1.
【非特許文献５】Ballard, A. L. and Sloan, E. D. Jr., Annals New York Academyof Science, 912 (2000), 702.
【非特許文献６】Soave, G., Chem. Eng. Sci., 27 (1972), 1197.
【非特許文献７】Tee, L. S., Goto, S., Stewart, W. E.,Ind. Eng.Chem. Fund., 5 (1966), 356.
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで本発明では、メタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件の実測値とvan der Waals− Platteeuwモデルによる予測との整合性を再検討して、広い温度領域で実験値を正確に再現できるようなKiharaパラメータを導出し、実験を必要とすることなく正確に構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件を予測する方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）
【数８】
を成立させる温度・圧力条件について、
式（２）
【数９】
充填率は、
式（３）
【数１０】
により求まる。Langmuir定数は、
式（４）
【数１１】
により求まる。セルポテンシャルは、
式（５）
【数１２】
により求まる。δNは、
式（６）
【数１３】
により求まる。及び
式（７）
【数１４】
によりハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを求め、前記式（１）が成立するときの温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出することを特徴とする構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法である。
また、本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法では、
メタンのa[Å]＝０．３８３４、σ[Å]＝３．２８４３ε/KB[K]＝１５１．６７７３
又は、
エタンa[Å]＝０．５６５１、σ[Å]＝３．３６５８、ε/KB[K]＝１８２．８１２９
とすることができる。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法は、広い温度領域で実験値とほぼ同じ値を正確に再現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明で云う van
der Waals ― Platteeuw のモデルとは、van der WaalsとPlatteeuwはキャビティをつくる水分子の化学ポテンシャルに着目し、
（１）キャビティ中のゲスト分子はホスト分子の格子に影響を及ぼさない。
（２）それぞれのキャビティには最大１つのゲスト分子が入る。
（３）キャビティ中のゲスト分子間の相互作用は無視できる。
（４）古典統計熱力学のみで記述できる。
という４つの仮定を挙げ、ハイドレートを含む系における相平衡条件を予測する統計熱力学モデルを提唱した（非特許文献４参照）。
ハイドレート相と水溶液相が平衡状態にあるとき，それぞれの相の水の化学ポテンシャルは等しいので、式（１）が成立する。
【数１５】
が成立する。ハイドレート相の水の化学ポテンシャル[μＷＨｙｄ] は、統計熱力学と Langmuir の吸着論より式（２）のように与えられる。
【数１６】
また、水溶液相の水の化学ポテンシャルμＷｌｉｑ（ｉｃｅ） は、式（７）より求められる。
【数１７】
3相平衡条件は、ある温度における圧力を仮定し、その条件におけるハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを式(２)、(７)より求め、圧力を変えてくり返し計算する。
式(1)が成立したときの温度・圧力条件が3相平衡条件である。
Langmuir定数を算出する際の数値積分はシンプソンの方法を、状態方程式はSoave – Redlich – Kwong の状態方程式（非特許文献６参照）を用いる。ハイドレート相の計算における結晶構造の物性値および水溶液相の計算における熱力学量はBallard – Sloanの値を用いる（非特許文献５参照）。
メタン＋水系およびエタン＋水系における Kihara パラメータは、相平衡条件の実験値
(P, T )と対応する予測値とを最小自乗法を用いてフィッティングすることで導出することができる。
次に本発明のハイドレートの相平衡条件の予測方法について、具体例を示すが、本発明はこれに限定されるものではない。
【実施例】
【０００８】
van der Waals− Platteeuw のモデルを用いて3相平衡条件を計算した。
3相平衡条件は、ある温度における圧力を仮定し、その条件におけるハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを式(2)、(3)より求め、圧力を変えてくり返し計算した。
式(1)が成立したときの温度・圧力条件が3相平衡条件である。Langmuir定数を算出する際の数値積分はシンプソンの方法を、状態方程式はSoave− Redlich − Kwong の状態方程式を用いた（非特許文献６参照）。ハイドレート相の計算における結晶構造の物性値および水溶液相の計算における熱力学量はBallard − Sloanの値を参照した（非特許文献５参照）。
メタン＋水系およびエタン＋水系における Kihara パラメータは、相平衡条件の実験値 (P,T)と対応する予測値とを最小自乗法を用いてフィッティングすることで導出した。
【０００９】
Kihara パラメータ a, σ,ε のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い(非特許文献７参照)、構造Iとなるメタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出した。
このKiharaパラメータを表１に示す。
【表１】
Sloanにより提案されたパラメータ、Ballard - Sloanにより提案されたパラメータおよび本発明で導出した Kiharaパラメータを用いて算出したメタン＋水系の相平衡条件を図1に、エタン＋水系の相平衡条件を図２にそれぞれ示す。
ここでは、平均絶対偏差（AAD）を以下のように定義する。
【数１８】
【００１０】
本発明で導出したパラメータを用いた計算結果は、メタン＋水系のAADが0.016となった。Sloanのパラメータでは0.054，Ballard − Sloanのパラメータでは0.046となった。
本発明で導出したパラメータを用いると、エタン＋水系のAADは0.023となり、Sloanのパラメータでは0.082，Ballard - Sloanのパラメータでは0.029となった。
本発明で導出したパラメータを用いると、メタン＋水系およびエタン＋水系の広い温度領域において良好に相平衡条件の実験値を再現することができることが判明した。図１及び図２からわかる様に、特に高温域において本発明によるパラメータを用いた場合の優位性が顕著であった。
【００１１】
しかし、このパラメータはそれぞれ構造Iとなるメタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件は非常によく再現できたものの、結晶構造の相転移、特に構造IIとなるメタン＋エタン＋水系の相平衡条件を再現できなかったため、さらに構造IIのためのKiharaパラメータを導出したが、このパラメータもメタン＋エタン＋水系における結晶構造の相転移点を正確に再現することができないことが判明した。
また、本発明で用いた方法ではメタン・エタンを含む系においてすべてを満足するような単一の Kihara パラメータは存在しないことが判明した。
【産業上の利用可能性】
【００１２】
本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法は、広い温度領域で実験値を正確に再現できるので、天然に存在するハイドレートの存在領域の探査に役立つ。また、メタンハイドレート、エタンハイドレートを人口的に製造するプロセスの設計に利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】メタン＋水系の相平衡条件
【図２】エタン＋水系の相平衡条件
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイドレートの相平衡条件の予測方法に関し、より詳しくはvan der Waals‐ Platteeuw のモデルにおいて、Kiharaパラメータを用いたハイドレートの相平衡条件の予測方法であり、典型的にはメタンハイドレート、エタンハイドレートの相平衡条件の予測方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ハイドレートは、水分子の水素結合により形成されたかご状構造格子の空隙（キャビティ）にメタンなどの分子（ゲスト分子）が包接された化合物である（非特許文献１参照）。 また、近年、 ハイドレートを用いてエネルギー利用技術を高度化する試みが少なからず報告されており、例えば天然ガスの輸送貯蔵媒体（非特許文献２参照）やヒートポンプシステムの作動媒体（非特許文献３参照）としての利用、また海底や永久凍土帯に天然に存在するハイドレートは将来の資源として期待されている。
このようなハイドレート利用技術の開発には、ハイドレート生成系の相平衡条件の理解が重要であり、相平衡条件を求める実験は過去に数多く行われている。
しかし相平衡条件を求める実験には非常に多くのコストと時間がかかるため、相平衡条件を理論的に予測する方法の確立が求められている。
【０００３】
van der Waals と Platteeuw は、相平衡条件を予測する統計熱力学モデルを構築し（非特許文献４参照）、シミュレーションのみで容易にゲスト物質多成分系の相平衡条件を予測できる可能性を示した。
現在このモデルに基づく予測法が広く用いられているが、実用上十分な精度での予測を与えない場合もある。その一例が、天然ガスを扱う上で重要なメタン＋水系、エタン＋水系においては、相平衡条件を広い温度範囲で正確に再現できる Kihara パラメータが報告されていないということである。Kihara パラメータとはゲスト物質固有の値であり、ゲスト物質が単成分の系の実験値にフィッティングすることで導出され、そのまま任意の組成の多成分ゲスト物質の系の計算にも用いられる。
メタンおよびエタンの Kihara パラメータはこれまでいくつか提唱されているが，これらによるメタン＋水系，エタン＋水系の相平衡条件の予測値は、高温域において実験値との偏差が大きくなる。また、特にメタンおよびエタンのKiharaパラメータの代表的なものにSloan（非特許文献１参照）やBallardとSloan（非特許文献５参照）が提唱したものがあるが、これらのパラメータを定量的に比較検討した報告はない。
【非特許文献１】Sloan, E. D., Jr., Clathrate Hydrates ofNatural Gases, 2nd Ed., Marcel Dekker, New York, NY, 1998.
【非特許文献２】Mori, Y. H., J. Chem. Ind. Eng. (China),54-Supple (2003), 1.
【非特許文献３】Imai, S., Okutani, K, Ohmura, R. andMori., Y. H., J. Chem. Eng. Data, 50 (2005), 1783.
【非特許文献４】van der Waals, J. H. and Platteeuw, J.C., Adv. Chem. Phys., 2 (1959), 1.
【非特許文献５】Ballard, A. L. and Sloan, E. D. Jr., Annals New York Academyof Science, 912 (2000), 702.
【非特許文献６】Soave, G., Chem. Eng. Sci., 27 (1972), 1197.
【非特許文献７】Tee, L. S., Goto, S., Stewart, W. E.,Ind. Eng.Chem. Fund., 5 (1966), 356.
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで本発明では、メタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件の実測値とvan der Waals− Platteeuwモデルによる予測との整合性を再検討して、広い温度領域で実験値を正確に再現できるようなKiharaパラメータを導出し、実験を必要とすることなく正確に構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件を予測する方法を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）
【数８】
を成立させる温度・圧力条件について、
式（２）
【数９】
充填率は、
式（３）
【数１０】
により求まる。Langmuir定数は、
式（４）
【数１１】
により求まる。セルポテンシャルは、
式（５）
【数１２】
により求まる。δNは、
式（６）
【数１３】
により求まる。及び
式（７）
【数１４】
によりハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを求め、前記式（１）が成立するときの温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出することを特徴とする構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法である。
また、本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法では、
メタンのa[Å]＝０．３８３４、σ[Å]＝３．２８４３ε/KB[K]＝１５１．６７７３
又は、
エタンa[Å]＝０．５６５１、σ[Å]＝３．３６５８、ε/KB[K]＝１８２．８１２９
とすることができる。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法は、広い温度領域で実験値とほぼ同じ値を正確に再現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明で云う van
der Waals ― Platteeuw のモデルとは、van der WaalsとPlatteeuwはキャビティをつくる水分子の化学ポテンシャルに着目し、
（１）キャビティ中のゲスト分子はホスト分子の格子に影響を及ぼさない。
（２）それぞれのキャビティには最大１つのゲスト分子が入る。
（３）キャビティ中のゲスト分子間の相互作用は無視できる。
（４）古典統計熱力学のみで記述できる。
という４つの仮定を挙げ、ハイドレートを含む系における相平衡条件を予測する統計熱力学モデルを提唱した（非特許文献４参照）。
ハイドレート相と水溶液相が平衡状態にあるとき，それぞれの相の水の化学ポテンシャルは等しいので、式（１）が成立する。
【数１５】
が成立する。ハイドレート相の水の化学ポテンシャル[μＷＨｙｄ] は、統計熱力学と Langmuir の吸着論より式（２）のように与えられる。
【数１６】
また、水溶液相の水の化学ポテンシャルμＷｌｉｑ（ｉｃｅ） は、式（７）より求められる。
【数１７】
3相平衡条件は、ある温度における圧力を仮定し、その条件におけるハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを式(２)、(７)より求め、圧力を変えてくり返し計算する。
式(1)が成立したときの温度・圧力条件が3相平衡条件である。
Langmuir定数を算出する際の数値積分はシンプソンの方法を、状態方程式はSoave – Redlich – Kwong の状態方程式（非特許文献６参照）を用いる。ハイドレート相の計算における結晶構造の物性値および水溶液相の計算における熱力学量はBallard – Sloanの値を用いる（非特許文献５参照）。
メタン＋水系およびエタン＋水系における Kihara パラメータは、相平衡条件の実験値
(P, T )と対応する予測値とを最小自乗法を用いてフィッティングすることで導出することができる。
次に本発明のハイドレートの相平衡条件の予測方法について、具体例を示すが、本発明はこれに限定されるものではない。
【実施例】
【０００８】
van der Waals− Platteeuw のモデルを用いて3相平衡条件を計算した。
3相平衡条件は、ある温度における圧力を仮定し、その条件におけるハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを式(2)、(3)より求め、圧力を変えてくり返し計算した。
式(1)が成立したときの温度・圧力条件が3相平衡条件である。Langmuir定数を算出する際の数値積分はシンプソンの方法を、状態方程式はSoave− Redlich − Kwong の状態方程式を用いた（非特許文献６参照）。ハイドレート相の計算における結晶構造の物性値および水溶液相の計算における熱力学量はBallard − Sloanの値を参照した（非特許文献５参照）。
メタン＋水系およびエタン＋水系における Kihara パラメータは、相平衡条件の実験値 (P,T)と対応する予測値とを最小自乗法を用いてフィッティングすることで導出した。
【０００９】
Kihara パラメータ a, σ,ε のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い(非特許文献７参照)、構造Iとなるメタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出した。
このKiharaパラメータを表１に示す。
【表１】
Sloanにより提案されたパラメータ、Ballard - Sloanにより提案されたパラメータおよび本発明で導出した Kiharaパラメータを用いて算出したメタン＋水系の相平衡条件を図1に、エタン＋水系の相平衡条件を図２にそれぞれ示す。
ここでは、平均絶対偏差（AAD）を以下のように定義する。
【数１８】
【００１０】
本発明で導出したパラメータを用いた計算結果は、メタン＋水系のAADが0.016となった。Sloanのパラメータでは0.054，Ballard − Sloanのパラメータでは0.046となった。
本発明で導出したパラメータを用いると、エタン＋水系のAADは0.023となり、Sloanのパラメータでは0.082，Ballard - Sloanのパラメータでは0.029となった。
本発明で導出したパラメータを用いると、メタン＋水系およびエタン＋水系の広い温度領域において良好に相平衡条件の実験値を再現することができることが判明した。図１及び図２からわかる様に、特に高温域において本発明によるパラメータを用いた場合の優位性が顕著であった。
【００１１】
しかし、このパラメータはそれぞれ構造Iとなるメタン＋水系およびエタン＋水系の相平衡条件は非常によく再現できたものの、結晶構造の相転移、特に構造IIとなるメタン＋エタン＋水系の相平衡条件を再現できなかったため、さらに構造IIのためのKiharaパラメータを導出したが、このパラメータもメタン＋エタン＋水系における結晶構造の相転移点を正確に再現することができないことが判明した。
また、本発明で用いた方法ではメタン・エタンを含む系においてすべてを満足するような単一の Kihara パラメータは存在しないことが判明した。
【産業上の利用可能性】
【００１２】
本発明の構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法は、広い温度領域で実験値を正確に再現できるので、天然に存在するハイドレートの存在領域の探査に役立つ。また、メタンハイドレート、エタンハイドレートを人口的に製造するプロセスの設計に利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】メタン＋水系の相平衡条件
【図２】エタン＋水系の相平衡条件
【特許請求の範囲】
【請求項１】
構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）
【数１】
を成立させる温度・圧力条件について、
式（２）
【数２】
充填率は、
式（３）
【数３】
により求まる。Langmuir定数は、
式（４）
【数４】
により求まる。セルポテンシャルは、
式（５）
【数５】
により求まる。δNは、
式（６）
【数６】
により求まる。
及び
式（７）
【数７】
によりハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを求め、前記式（１）が成立するときの温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出することを特徴とする構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【請求項２】
メタンのa[Å]＝０．３８３４、σ[Å]＝３．２８４３ε/KB[K]＝１５１．６７７３
又は、
エタンa[Å]＝０．５６５１、σ[Å]＝３．３６５８、ε/KB[K]＝１８２．８１２９
である請求項１に記載した構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【請求項１】
構造Iのメタン＋水系又は構造Iのエタン＋水系において、式（１）
【数１】
を成立させる温度・圧力条件について、
式（２）
【数２】
充填率は、
式（３）
【数３】
により求まる。Langmuir定数は、
式（４）
【数４】
により求まる。セルポテンシャルは、
式（５）
【数５】
により求まる。δNは、
式（６）
【数６】
により求まる。
及び
式（７）
【数７】
によりハイドレート相および水溶液相の化学ポテンシャルを求め、前記式（１）が成立するときの温度・圧力条件を求めることにより3相平衡条件を求める方法において、Kihara パラメータ (a, σ,ε)のうち、aは粘性率および第2ビリアル係数により導出した既存の値を用い、σ,εについては、構造Iとなるメタン＋水系又はエタン＋水系の相平衡条件を再現するKiharaパラメータσ,εを導出することを特徴とする構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【請求項２】
メタンのa[Å]＝０．３８３４、σ[Å]＝３．２８４３ε/KB[K]＝１５１．６７７３
又は、
エタンa[Å]＝０．５６５１、σ[Å]＝３．３６５８、ε/KB[K]＝１８２．８１２９
である請求項１に記載した構造Iのメタン＋水系又はエタン＋水系ハイドレートの３相平衡条件の予測方法。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００７−２９０９８６（Ｐ２００７−２９０９８６Ａ）
【公開日】平成１９年１１月８日（２００７．１１．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−１１８５７３（Ｐ２００６−１１８５７３）
【出願日】平成１８年４月２１日（２００６．４．２１）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り
【出願人】（３０１０２１５３３）独立行政法人産業技術総合研究所 (6,529)
【出願人】（５０６１３９０９３）
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１９年１１月８日（２００７．１１．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年４月２１日（２００６．４．２１）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り
【出願人】（３０１０２１５３３）独立行政法人産業技術総合研究所 (6,529)
【出願人】（５０６１３９０９３）
【Ｆターム（参考）】
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