プレス機用パッドおよびその製造方法
【課題】
耐久性に優れたプレス機用パッドを提供する。
【解決手段】
ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなることを特徴とするプレス機用パッド。
耐久性に優れたプレス機用パッドを提供する。
【解決手段】
ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなることを特徴とするプレス機用パッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プレス機用パッドおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スラックス股下縫製部のクセ取りや、スラックスのプレス仕上げ加工において、スラックス専用のプレス機が使用される。プレス機は湾曲面プレス台の上に置かれたスラックスに、パッドが貼られた金枠を上から押し当てて伸ばし、パッドに高温蒸気を直接噴射してスラックスをプレス加工する装置である。金枠に貼られるパッドには布帛が用いられるが、繰り返し長期間の高温蒸気や強い押し当ての作用を受けるので、使用回数が多くなるとパッドのストレッチ性が低下したり、汚れたり、変色したり、目詰まりしたりするので、数ヶ月毎に交換する必要がある。
【０００３】
プレス性能を維持しつつ、パッドに使用される繊維原料の有効活用や廃棄物の環境対応に配慮することから、耐久性に優れたパッドの開発が要求されている。
【０００４】
特許文献１には、スラックスのクセ取り処理方法及びその装置が開示され、股下縫い合わせ部のクセをプレスし除去する方法とそのプレス装置であるが、パッドの耐久性については改善されていない。
【特許文献１】特開昭６０−１１６３９９号公報（請求項１、２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、耐久性を改善したプレス機用パッドを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、ポリウレタン系繊維の被覆弾性糸を含むストレッチ布帛およびその製造方法からなることを特徴とするプレス機用パッドである。
【０００７】
また本発明は、熱処理前のポリウレタン系繊維に下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用い、染色仕上げ加工を含む工程を経て本発明のプレス機用パッドとすることを特徴とするプレス機用パッドの製造方法である。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００ 。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のプレス機用パッドによれば、繰り返し長期間の高温蒸気処理に対し、優れた耐久性を有するプレス機用パッドおよびその製造方法を提供することが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のプレス機用パッドは、ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなる。
【００１０】
ポリウレタン系繊維を弾性繊維として用いることにより、例えばポリエステル系の弾性繊維に比べ、繰り返し施される蒸気処理による加水分解の影響を受けにくく、耐久性に優れる。
【００１１】
ポリウレタン系繊維は、ポリウレタンやポリウレタンウレアに代表されるポリウレタン系ポリマから形成される繊維である。ポリウレタンとはイソシアネート基とアルコール基が縮合してできるウレタン結合でモノマーが共重合してなる高分子化合物である。ポリウレタンは、グリコールを主とするポリオールと、主として２官能のイソシアネートである、ジイソシアネートを反応させて合成することができる。
【００１２】
ポリウレタン系繊維の市販品の例としては、オペロンテックス株式会社製“ライクラ”（登録商標）のタイプＴ−１２７Ｃ、Ｔ−１２７、Ｔ−１５３Ｃ等が、高温蒸気処理に対する耐熱性が高く好ましい。
【００１３】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の総繊度としては２２〜５００ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは４４〜２２０ｄｔｅｘである。２２ｄｔｅｘ未満ではパッドの押し圧力が不足し、５００ｄｔｅｘ超ではパッドの地厚化によりプレス加工時に必要な蒸気量が増加する。
【００１４】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の切断伸度としては、４００〜８００％が好ましく、より好ましくは５００〜７００％である。４００％未満ではプレス台の湾曲面が形成しにくく、８００％超ではプレス力不足となる。
【００１５】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の切断強度としては、０．５〜０．９ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましい。０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満ではプレス台の湾曲面形成の際に糸切れが生じ、０．９ｃＮ／ｄｔｅｘ超では低伸度化するので湾曲面が形成しにくくなる。
【００１６】
被覆弾性糸における鞘糸としては、ナイロン６６繊維が好ましい。ナイロン６６繊維は耐加水分解性に優れ、さらに融点がナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２等と比べても高いため、高温の蒸気に対する耐久性が高くプレス機用パッドに好適である。
【００１７】
また被覆弾性糸における鞘糸の形態としては、ケン縮加工糸が均一に被覆するので、芯糸を熱から効率的に保護し、セット斑を防止することが出来るので好ましい。
【００１８】
被覆弾性糸における鞘糸の巻き付けの形態としては、片方巻きのシングルカバーリング（「ＳＣＹ」と略す）と、片方巻きの上にさらに逆方向に巻きつけるダブルカバーリング（「ＤＣＹ」と略す）とがある。なかでも、ＤＣＹは被覆性に優れるので芯糸の熱劣化を防止するのに適し、またトルクが無いので操業性も良好な点で好ましい。
【００１９】
本発明における、ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛（以下、「本発明におけるストレッチ布帛」とも呼ぶ。）は、前記被覆弾性糸とケン縮加工糸とを交織または交編してなることが好ましい。ケン縮加工糸を組み合わせて用いることにより、耐熱性及び耐加水分解性を向上させることができる。また、通常、弾性繊維ひいては被覆弾性糸は高価であることから、ケン縮加工糸を混用することは経済的にも有利である。
【００２０】
前記布帛に用いるケン縮加工糸としては、伸縮性が高く、また耐加水分解性や耐熱性に優れたナイロン６６繊維が好ましい。
【００２１】
前記布帛に用いるケン縮加工糸のフィラメントの単繊維繊度としては、３〜１０ｄｔｅｘが良好なストレッチ性を得る上で好ましい。
【００２２】
また、前記布帛に用いるケン縮加工糸の総繊度としては、前記被覆弾性糸とほぼ同等の太さとなるようにすることが好ましい。
【００２３】
前記被覆弾性糸の本発明におけるストレッチ布帛に対する混率としては、２０〜９５質量％が好ましく、より好ましくは４０〜８０質量％、さらに好ましくは５０〜６０質量％である。２０質量％以上とすることで、本発明におけるストレッチ布帛のストレッチ性や弾性が高くなりプレス性能が向上する。一方、ストレッチのパワーが高過ぎると作業性が低下したりプレス機の故障につながるので、８０質量％以下とすることが好ましい。
【００２４】
本発明におけるストレッチ布帛の組織形態としては、織物でも編物でもよいが、プレス加工において高いストレッチパワーを発現し、生地の型崩れを発生しにくい点で、織物が好ましい。
【００２５】
本発明におけるストレッチ布帛の交織の態様としては、前記被覆弾性糸と交織するケン縮加工糸とで、１本交互、１本／２本交互、１本／３本交互などを採用することができる。ストレッチパワーを損なわないという点では、１本交互が好ましい。また、タテ方向とヨコ方向とのパワーバランスから、タテ・ヨコとも同じ構成の配列とするのが好ましい。
【００２６】
本発明におけるストレッチ布帛の織物の組織としては、二重織りや三重織りなどの多重組織が好ましい。多重組織は織物がタテ・ヨコ方向にずれにくくしっかりとした構造であり、また、強い押し圧力の下でもストレッチを発現できるからである。
【００２７】
また、本発明におけるストレッチ布帛の組織としては、高温の蒸気を直接噴射する表側の面に、耐加水分解性や耐熱性に優れたナイロン６６等によるケン縮加工糸がなるべく多く浮き出るような、例えば織物ではサテン組織にすることが好ましい。また編物ではサンドイッチ組織やリバーシブル組織にすることが好ましい。
【００２８】
本発明におけるストレッチ布帛には、抗ピル加工、防汚加工、制電加工、平滑加工などを施すのが好ましい。そうすることで、汚れ、目つまり、色やけ、滑りにくさ、などを防ぎ、プレスセットの作業性が向上する。
【００２９】
また、本発明のプレス機用パッドにおけるストレッチ布帛のタテ・ヨコ方向の配置としては、プレス台の湾曲部に沿ってストレッチ性が高い方向を配することが好ましい。通常は、ストレッチ織物のヨコ方向がストレッチ性が高いので、湾曲部に沿ってヨコ方向を配することが好ましい。
【００３０】
本発明におけるストレッチ布帛を本発明のプレス機用パッドに縫製する縫糸としては、耐加水分解性に優れる点で、ナイロン６６繊維からなるものを用いるのが好ましい。
【００３１】
次に、本発明のプレス機用パッドを製造する方法について説明する。
【００３２】
本発明のプレス機用パッドの製造方法は、熱処理前のポリウレタン系繊維に、下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用いることが重要である。また、下記定義による乾熱中セット率が７０％以下のものを用いることが好ましい。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
乾熱中セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で乾熱中２００℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ２から次式により求める。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
かかるポリウレタン系繊維を用いることにより、耐加水分解性、耐熱性に優れたパッドとすることができる。
【００３３】
被覆弾性糸は、カバーリング機にて芯糸を鞘糸でカバーリングして得ることができる。
【００３４】
カバーリングにおける芯糸のドラフト倍率としては、良好な巻き糸解じょ性を得る上で１．１倍以上が好ましく、さらに経済性を考慮すれば２．５倍以上がより好ましい。一方、その上限値としては、芯糸の破断伸度の８５％以下が好ましい。被覆弾性糸としての良好なストレッチ性を得る上で、芯糸のドラフト倍率としてさらに好ましくは３．０〜４．０倍である。
【００３５】
芯糸を伸長しつつ、鞘糸を被覆させ、ＤＣＹにおいてはさらにその下撚りの鞘糸の上から逆の撚り方向に上撚りを施し、被覆弾性糸とする。
【００３６】
製編織したストレッチ布帛の精練、リラックスは４０〜９８℃の温度が好ましく、さらに７０℃前後の温度が好ましい。また、プレセットは、１４０〜２００℃の温度が好ましく、さらに１８０℃から２００℃の温度がストレッチパワーを維持する上で好ましい。また、仕上げ加工における幅出しは有り幅セットで、タテ方向にやや弛緩させながら１５０〜１９０℃の温度が好ましく、さらに１７０℃前後の温度が、ストレッチパワーおよび布帛形態を維持する上で好ましい。
【実施例】
【００３７】
［測定方法］
（１）見掛け繊度（弾性繊維の芯糸）
無荷重状態で長さ１０ｃｍの試料を１０本採取し、質量を量り、平均値を算出した。
【００３８】
（２）見掛け繊度（弾性繊維の芯糸以外）
ＪＩＳ Ｌ １０１３：１９９９ ８．３．１ Ａ法に基づき、試料を枠周１．１２５ｍの検尺機を用いて、０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの張力で１０回巻きしたカセの質量を測定し、平均値を算出した。
【００３９】
（３）液中熱セット率
無荷重状態で長さ１０ｃｍ（Ｌ０）の試料を１０本採取し、試料を２倍の長さに伸張した状態で枠に固定し、圧力釜（オートクレーブ）の液中で、１３０℃で１分間、熱処理した。さらに枠に固定した状態で、室温で１日、放置した。次に、試料を枠から外し、伸張から解放した状態の長さ（Ｌ１）を測定し、次式より液中熱セット率をもとめ、１０本の平均値を算出した。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
ここに、Ｌ０：試料の初期長（＝１０ｃｍ）
Ｌ１：熱セット後、伸張から解放した状態の長さ（ｃｍ）。
【００４０】
（４）乾熱中セット率
無荷重状態で長さ１０ｃｍ長（Ｌ０）の試料を１０本採取し、試料を２倍の長さに伸長した状態で枠に固定し、乾熱のオーブン中で、２００℃で１分間、熱処理した。さらに枠に固定した状態で、室温で１日、放置した。次に、試料を枠から外し、伸長から解放した状態の長さ（Ｌ２）を測定し、次式より乾熱中セット率をもとめ、１０本の平均値を算出した。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
ここに、Ｌ０：試料の初期長（＝１０ｃｍ）
Ｌ２：熱セット後、伸張から解放した状態の長さ（ｃｍ）。
【００４１】
（５）撚数、追撚数
ＪＩＳ Ｌ １０１３：１９９９ ８．１．３に基づき、検撚機を用い、つかみ間隔５０ｃｍとして、荷重０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの下で試料を取り付け、撚数または追撚数を１０本測定して１ｍ当たりの撚数または追撚数とし、１０本の試料の平均値を算出した。
【００４２】
（６）織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１「織物の密度」に拠って測定した。
試料を平らな台の上に置き、不自然なしわや張力を除いて、織物の異なる５か所のタテ方向２．５４ｃｍ×ヨコ方向２．５４ｃｍにおけるタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれについて平均値を算出し、２．５４ｃｍあたりの本数に換算して表した。
【００４３】
（７）目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００４４】
（８）厚さ（ｍｍ）
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９に準じて、試料の幅１ｍ当たり１０か所について、厚さ測定機を用いて、直径２２ｍｍの加圧子による２ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００４５】
（９）織物の伸長回復率および応力
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．１４．２ Ａ法（繰返し定速定伸長法） に準じて測定した。
タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて、試験片を１０枚ずつ、採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとした。
引張試験機に、初荷重０．２７Ｎの下で、初期つかみ間隔１０ｃｍで試験片を取り付け、引張速度１０ｃｍ／ｍｉｎで、タテ方向の試験片については初期つかみ間隔の２０％、ヨコ方向の試験片については初期つかみ間隔の５０％まで伸ばした後で３０秒放置し、次に同じ速度でもとの位置まで戻し、放置時間０秒でこれを４回繰り返した。更に同じ速度で伸ばして５回目の荷重−伸び曲線を描き、この曲線から次の式によって伸長回復率を求め、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて１０枚の平均値を算出した。また、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれにおける所定の伸ばし長における応力（Ｎ）を読み取り、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて１０枚の平均値を算出した。
伸長回復率（％）＝｛（Ｌ−Ｌ’）／Ｌ｝×１００
ここに、Ｌ：所定の伸ばし長（タテ方向は２０ｍｍ、ヨコ方向は５０ｍｍ）
Ｌ’：５回目の残留伸び（ｍｍ）。
【００４６】
（１０）織物の伸長回復低下率（％）および応力低下率（％）
上記（９）の伸長回復率および応力の測定を、強制熱処理として、蒸気温度１３０℃で５時間処理後の試料についても測定し、次の式によって伸長回復低下率および応力低下率を求めた。
伸長回復低下率（％）＝｛（Ｅ１−Ｅ２）／Ｅ１｝×１００
応力低下率（％）＝｛（Ｆ１−Ｆ２）／Ｆ１｝×１００
ここに、Ｅ１：原布の伸長回復率（％）
Ｅ２：５時間処理後の伸長回復率（％）
Ｆ１：原布の応力（Ｎ）
Ｆ２：５時間処理後の応力（Ｎ）。
【００４７】
（１１）官能評価
スラックス用プレス機（直本工業株式会社製 ＮＰ−２１０Ｌ）を用いて、使用蒸気圧力０．５ＭＰａにて、３ヵ月間および６ヵ月間使用したパッドを５人の被験者により官能評価し、判定者数が多いものを代表値とした。
汚れ ：スラックスの毛羽付着などの汚れなど
色やけ ：高温処理によるパッドの黄変化など
パッド緩み：金枠に張り付けたパッドの垂れ下がる度合い、
中央部の垂れ下がりが水平に対し１０ｍｍで使用不可（×）
総合判定 ：パッドの緩みをもとに実用可否の評価
〇 使用可能
△ 期間短縮（可能）
× 使用不可。
【００４８】
［実施例１］
（芯糸）
オペロンテックス株式会社製ポリウレタン弾性繊維“ライクラ”（登録商標）タイプＴ−１２７、繊度１１６ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。尚、タイプＴ−１２７は実施例２で用いたタイプＴ−１７８Ｃに比べ熱セット性が低い（耐熱性が高い）。
【００４９】
（鞘糸）
東レ株式会社製ポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸“テトロン”（登録商標）ウーリー糸、繊度８４ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を鞘糸として用いた。
【００５０】
（被覆弾性糸）
カバーリング機（片岡機械（株）製 ＳＳＤ−２３０）を用いて、上記芯糸を３．３倍にドラフトし、下撚数１２００回／ｍ（Ｚ方向）、上撚数５００回／ｍ（Ｓ方向）で上記鞘糸でダブルカバリング加工し、被覆弾性糸を製造した。
【００５１】
（交織用ケン縮加工糸）
東レ株式会社製ポリアミド（ナイロン６６）仮撚加工糸“プロミラン”キング、繊度７８ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を２本合撚して繊度１５６ｄｔｅｘとしたものを交織用ケン縮加工糸とした。
【００５２】
（製織）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、タテ糸の織密度が１７３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１８５本／２．５４ｃｍインチにて図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００５３】
（仕上げ加工および後加工）
得られた織物に対し、４０〜７０℃にて精練・リラックス処理し、乾熱温度１３０〜１４０℃にて乾燥した後、１９０℃の温度にてプレセットをおこない、さらに、抗ピル加工を施した。その後、１７０℃の乾熱にて仕上げセット加工を行った。
【００５４】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用のプレス機パッドとして取り付け評価した。
【００５５】
［実施例２］
（芯糸）
オペロンテックス株式会社製ポリウレタン弾性繊維“ライクラ” （登録商標）タイプＴ−１７８Ｃ、繊度１１６ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。尚、タイプＴ−１７８Ｃは実施例１で用いたタイプＴ−１２７に比べ熱セット性が高い（耐熱性が低い）。
【００５６】
（鞘糸）
実施例１で用いたのと同様のものを用いた。
【００５７】
（被覆弾性糸）
上記の芯糸および鞘糸を用い、実施例１と同様にして、被覆弾性糸を製造した。
【００５８】
（交織用ケン縮加工糸）
実施例１で用いたのと同様のものを用いた。
【００５９】
（製織）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、タテ糸の織密度が１７１本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１８０本／２．５４ｃｍインチにて図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００６０】
（仕上げ加工および後加工）
得られた織物に対し、実施例１と同様に、精練・リラックス処理、プレセット、抗ピル加工、仕上げセット加工を施した。
【００６１】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用プレス機パッドとして取り付け評価した。
【００６２】
［比較例１］
（芯糸）
ポリエステル系弾性繊維、繊度９８ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。
【００６３】
（鞘糸）
ポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸、繊度８８ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を鞘糸として用いた。
【００６４】
（被覆弾性糸）
上記の芯糸および鞘糸を用い、実施例１と同様にして、被覆弾性糸を製造した。
【００６５】
（交織用ケン縮加工糸）
ポリアミド（ナイロン６６）仮撚加工糸、繊度１６２ｄｔｅｘ、フィラメント数２６本の単糸を交織用ケン縮加工糸とした。
【００６６】
（織物製造）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００６７】
（仕上げ加工）
得られた織物に対し、実施例１と同様に、精練・リラックス処理、プレセット、抗ピル加工、仕上げセット加工を施した。
【００６８】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用プレス機パッドとして取り付け評価した。
【００６９】
【表１】
【００７０】
【表２】
【００７１】
表２中において、「原布／５時間処理」とは、未使用パッドを用いて、０．５ｍ×０．５ｍの金枠に中央部が垂れ下がらないよう貼り付け、この金枠を水平状態で１３０℃×５時間の連続蒸気処理の強制熱処理を施し、風乾する処理を施さないもの／施したものである。ポリウレタン系弾性繊維を用いた実施例１はポリエステル系弾性繊維を用いた比較例１に比べて、伸長回復低下率および応力低下率が小さく、パッドにおいて蒸気処理による耐久性が優れている。
【００７２】
【表３】
【００７３】
表３中において、「３ヶ月」、「６ヶ月」とは、評価までの使用期間を表す。実施例１は６ヶ月間の使用に耐えることが出来るが、比較例１はパッド緩みが生じ６ヶ月ですでに使用不可となり、実用評価においても実施例１の耐久性に劣っている。また、実施例２では弾性糸の耐熱性が低いので、耐久性が低い。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】プレス機用パッドの織物組織図の一例である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プレス機用パッドおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スラックス股下縫製部のクセ取りや、スラックスのプレス仕上げ加工において、スラックス専用のプレス機が使用される。プレス機は湾曲面プレス台の上に置かれたスラックスに、パッドが貼られた金枠を上から押し当てて伸ばし、パッドに高温蒸気を直接噴射してスラックスをプレス加工する装置である。金枠に貼られるパッドには布帛が用いられるが、繰り返し長期間の高温蒸気や強い押し当ての作用を受けるので、使用回数が多くなるとパッドのストレッチ性が低下したり、汚れたり、変色したり、目詰まりしたりするので、数ヶ月毎に交換する必要がある。
【０００３】
プレス性能を維持しつつ、パッドに使用される繊維原料の有効活用や廃棄物の環境対応に配慮することから、耐久性に優れたパッドの開発が要求されている。
【０００４】
特許文献１には、スラックスのクセ取り処理方法及びその装置が開示され、股下縫い合わせ部のクセをプレスし除去する方法とそのプレス装置であるが、パッドの耐久性については改善されていない。
【特許文献１】特開昭６０−１１６３９９号公報（請求項１、２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、耐久性を改善したプレス機用パッドを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、ポリウレタン系繊維の被覆弾性糸を含むストレッチ布帛およびその製造方法からなることを特徴とするプレス機用パッドである。
【０００７】
また本発明は、熱処理前のポリウレタン系繊維に下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用い、染色仕上げ加工を含む工程を経て本発明のプレス機用パッドとすることを特徴とするプレス機用パッドの製造方法である。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００ 。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のプレス機用パッドによれば、繰り返し長期間の高温蒸気処理に対し、優れた耐久性を有するプレス機用パッドおよびその製造方法を提供することが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のプレス機用パッドは、ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなる。
【００１０】
ポリウレタン系繊維を弾性繊維として用いることにより、例えばポリエステル系の弾性繊維に比べ、繰り返し施される蒸気処理による加水分解の影響を受けにくく、耐久性に優れる。
【００１１】
ポリウレタン系繊維は、ポリウレタンやポリウレタンウレアに代表されるポリウレタン系ポリマから形成される繊維である。ポリウレタンとはイソシアネート基とアルコール基が縮合してできるウレタン結合でモノマーが共重合してなる高分子化合物である。ポリウレタンは、グリコールを主とするポリオールと、主として２官能のイソシアネートである、ジイソシアネートを反応させて合成することができる。
【００１２】
ポリウレタン系繊維の市販品の例としては、オペロンテックス株式会社製“ライクラ”（登録商標）のタイプＴ−１２７Ｃ、Ｔ−１２７、Ｔ−１５３Ｃ等が、高温蒸気処理に対する耐熱性が高く好ましい。
【００１３】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の総繊度としては２２〜５００ｄｔｅｘが好ましく、より好ましくは４４〜２２０ｄｔｅｘである。２２ｄｔｅｘ未満ではパッドの押し圧力が不足し、５００ｄｔｅｘ超ではパッドの地厚化によりプレス加工時に必要な蒸気量が増加する。
【００１４】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の切断伸度としては、４００〜８００％が好ましく、より好ましくは５００〜７００％である。４００％未満ではプレス台の湾曲面が形成しにくく、８００％超ではプレス力不足となる。
【００１５】
被覆弾性糸におけるポリウレタン系繊維の芯糸の切断強度としては、０．５〜０．９ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましい。０．５ｃＮ／ｄｔｅｘ未満ではプレス台の湾曲面形成の際に糸切れが生じ、０．９ｃＮ／ｄｔｅｘ超では低伸度化するので湾曲面が形成しにくくなる。
【００１６】
被覆弾性糸における鞘糸としては、ナイロン６６繊維が好ましい。ナイロン６６繊維は耐加水分解性に優れ、さらに融点がナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２等と比べても高いため、高温の蒸気に対する耐久性が高くプレス機用パッドに好適である。
【００１７】
また被覆弾性糸における鞘糸の形態としては、ケン縮加工糸が均一に被覆するので、芯糸を熱から効率的に保護し、セット斑を防止することが出来るので好ましい。
【００１８】
被覆弾性糸における鞘糸の巻き付けの形態としては、片方巻きのシングルカバーリング（「ＳＣＹ」と略す）と、片方巻きの上にさらに逆方向に巻きつけるダブルカバーリング（「ＤＣＹ」と略す）とがある。なかでも、ＤＣＹは被覆性に優れるので芯糸の熱劣化を防止するのに適し、またトルクが無いので操業性も良好な点で好ましい。
【００１９】
本発明における、ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛（以下、「本発明におけるストレッチ布帛」とも呼ぶ。）は、前記被覆弾性糸とケン縮加工糸とを交織または交編してなることが好ましい。ケン縮加工糸を組み合わせて用いることにより、耐熱性及び耐加水分解性を向上させることができる。また、通常、弾性繊維ひいては被覆弾性糸は高価であることから、ケン縮加工糸を混用することは経済的にも有利である。
【００２０】
前記布帛に用いるケン縮加工糸としては、伸縮性が高く、また耐加水分解性や耐熱性に優れたナイロン６６繊維が好ましい。
【００２１】
前記布帛に用いるケン縮加工糸のフィラメントの単繊維繊度としては、３〜１０ｄｔｅｘが良好なストレッチ性を得る上で好ましい。
【００２２】
また、前記布帛に用いるケン縮加工糸の総繊度としては、前記被覆弾性糸とほぼ同等の太さとなるようにすることが好ましい。
【００２３】
前記被覆弾性糸の本発明におけるストレッチ布帛に対する混率としては、２０〜９５質量％が好ましく、より好ましくは４０〜８０質量％、さらに好ましくは５０〜６０質量％である。２０質量％以上とすることで、本発明におけるストレッチ布帛のストレッチ性や弾性が高くなりプレス性能が向上する。一方、ストレッチのパワーが高過ぎると作業性が低下したりプレス機の故障につながるので、８０質量％以下とすることが好ましい。
【００２４】
本発明におけるストレッチ布帛の組織形態としては、織物でも編物でもよいが、プレス加工において高いストレッチパワーを発現し、生地の型崩れを発生しにくい点で、織物が好ましい。
【００２５】
本発明におけるストレッチ布帛の交織の態様としては、前記被覆弾性糸と交織するケン縮加工糸とで、１本交互、１本／２本交互、１本／３本交互などを採用することができる。ストレッチパワーを損なわないという点では、１本交互が好ましい。また、タテ方向とヨコ方向とのパワーバランスから、タテ・ヨコとも同じ構成の配列とするのが好ましい。
【００２６】
本発明におけるストレッチ布帛の織物の組織としては、二重織りや三重織りなどの多重組織が好ましい。多重組織は織物がタテ・ヨコ方向にずれにくくしっかりとした構造であり、また、強い押し圧力の下でもストレッチを発現できるからである。
【００２７】
また、本発明におけるストレッチ布帛の組織としては、高温の蒸気を直接噴射する表側の面に、耐加水分解性や耐熱性に優れたナイロン６６等によるケン縮加工糸がなるべく多く浮き出るような、例えば織物ではサテン組織にすることが好ましい。また編物ではサンドイッチ組織やリバーシブル組織にすることが好ましい。
【００２８】
本発明におけるストレッチ布帛には、抗ピル加工、防汚加工、制電加工、平滑加工などを施すのが好ましい。そうすることで、汚れ、目つまり、色やけ、滑りにくさ、などを防ぎ、プレスセットの作業性が向上する。
【００２９】
また、本発明のプレス機用パッドにおけるストレッチ布帛のタテ・ヨコ方向の配置としては、プレス台の湾曲部に沿ってストレッチ性が高い方向を配することが好ましい。通常は、ストレッチ織物のヨコ方向がストレッチ性が高いので、湾曲部に沿ってヨコ方向を配することが好ましい。
【００３０】
本発明におけるストレッチ布帛を本発明のプレス機用パッドに縫製する縫糸としては、耐加水分解性に優れる点で、ナイロン６６繊維からなるものを用いるのが好ましい。
【００３１】
次に、本発明のプレス機用パッドを製造する方法について説明する。
【００３２】
本発明のプレス機用パッドの製造方法は、熱処理前のポリウレタン系繊維に、下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用いることが重要である。また、下記定義による乾熱中セット率が７０％以下のものを用いることが好ましい。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
乾熱中セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で乾熱中２００℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ２から次式により求める。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
かかるポリウレタン系繊維を用いることにより、耐加水分解性、耐熱性に優れたパッドとすることができる。
【００３３】
被覆弾性糸は、カバーリング機にて芯糸を鞘糸でカバーリングして得ることができる。
【００３４】
カバーリングにおける芯糸のドラフト倍率としては、良好な巻き糸解じょ性を得る上で１．１倍以上が好ましく、さらに経済性を考慮すれば２．５倍以上がより好ましい。一方、その上限値としては、芯糸の破断伸度の８５％以下が好ましい。被覆弾性糸としての良好なストレッチ性を得る上で、芯糸のドラフト倍率としてさらに好ましくは３．０〜４．０倍である。
【００３５】
芯糸を伸長しつつ、鞘糸を被覆させ、ＤＣＹにおいてはさらにその下撚りの鞘糸の上から逆の撚り方向に上撚りを施し、被覆弾性糸とする。
【００３６】
製編織したストレッチ布帛の精練、リラックスは４０〜９８℃の温度が好ましく、さらに７０℃前後の温度が好ましい。また、プレセットは、１４０〜２００℃の温度が好ましく、さらに１８０℃から２００℃の温度がストレッチパワーを維持する上で好ましい。また、仕上げ加工における幅出しは有り幅セットで、タテ方向にやや弛緩させながら１５０〜１９０℃の温度が好ましく、さらに１７０℃前後の温度が、ストレッチパワーおよび布帛形態を維持する上で好ましい。
【実施例】
【００３７】
［測定方法］
（１）見掛け繊度（弾性繊維の芯糸）
無荷重状態で長さ１０ｃｍの試料を１０本採取し、質量を量り、平均値を算出した。
【００３８】
（２）見掛け繊度（弾性繊維の芯糸以外）
ＪＩＳ Ｌ １０１３：１９９９ ８．３．１ Ａ法に基づき、試料を枠周１．１２５ｍの検尺機を用いて、０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの張力で１０回巻きしたカセの質量を測定し、平均値を算出した。
【００３９】
（３）液中熱セット率
無荷重状態で長さ１０ｃｍ（Ｌ０）の試料を１０本採取し、試料を２倍の長さに伸張した状態で枠に固定し、圧力釜（オートクレーブ）の液中で、１３０℃で１分間、熱処理した。さらに枠に固定した状態で、室温で１日、放置した。次に、試料を枠から外し、伸張から解放した状態の長さ（Ｌ１）を測定し、次式より液中熱セット率をもとめ、１０本の平均値を算出した。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
ここに、Ｌ０：試料の初期長（＝１０ｃｍ）
Ｌ１：熱セット後、伸張から解放した状態の長さ（ｃｍ）。
【００４０】
（４）乾熱中セット率
無荷重状態で長さ１０ｃｍ長（Ｌ０）の試料を１０本採取し、試料を２倍の長さに伸長した状態で枠に固定し、乾熱のオーブン中で、２００℃で１分間、熱処理した。さらに枠に固定した状態で、室温で１日、放置した。次に、試料を枠から外し、伸長から解放した状態の長さ（Ｌ２）を測定し、次式より乾熱中セット率をもとめ、１０本の平均値を算出した。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
ここに、Ｌ０：試料の初期長（＝１０ｃｍ）
Ｌ２：熱セット後、伸張から解放した状態の長さ（ｃｍ）。
【００４１】
（５）撚数、追撚数
ＪＩＳ Ｌ １０１３：１９９９ ８．１．３に基づき、検撚機を用い、つかみ間隔５０ｃｍとして、荷重０．１ｃＮ／ｄｔｅｘの下で試料を取り付け、撚数または追撚数を１０本測定して１ｍ当たりの撚数または追撚数とし、１０本の試料の平均値を算出した。
【００４２】
（６）織密度
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．６．１「織物の密度」に拠って測定した。
試料を平らな台の上に置き、不自然なしわや張力を除いて、織物の異なる５か所のタテ方向２．５４ｃｍ×ヨコ方向２．５４ｃｍにおけるタテ糸およびヨコ糸の本数を数え、それぞれについて平均値を算出し、２．５４ｃｍあたりの本数に換算して表した。
【００４３】
（７）目付け
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．４．２に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００４４】
（８）厚さ（ｍｍ）
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９に準じて、試料の幅１ｍ当たり１０か所について、厚さ測定機を用いて、直径２２ｍｍの加圧子による２ｋＰａの加圧下、厚さを落ち着かせるために１０秒間待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００４５】
（９）織物の伸長回復率および応力
ＪＩＳ Ｌ １０９６：１９９９ ８．１４．２ Ａ法（繰返し定速定伸長法） に準じて測定した。
タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて、試験片を１０枚ずつ、採取し、幅の両側から糸を取り除いて幅３０ｍｍとした。
引張試験機に、初荷重０．２７Ｎの下で、初期つかみ間隔１０ｃｍで試験片を取り付け、引張速度１０ｃｍ／ｍｉｎで、タテ方向の試験片については初期つかみ間隔の２０％、ヨコ方向の試験片については初期つかみ間隔の５０％まで伸ばした後で３０秒放置し、次に同じ速度でもとの位置まで戻し、放置時間０秒でこれを４回繰り返した。更に同じ速度で伸ばして５回目の荷重−伸び曲線を描き、この曲線から次の式によって伸長回復率を求め、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて１０枚の平均値を算出した。また、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれにおける所定の伸ばし長における応力（Ｎ）を読み取り、タテ方向およびヨコ方向のそれぞれについて１０枚の平均値を算出した。
伸長回復率（％）＝｛（Ｌ−Ｌ’）／Ｌ｝×１００
ここに、Ｌ：所定の伸ばし長（タテ方向は２０ｍｍ、ヨコ方向は５０ｍｍ）
Ｌ’：５回目の残留伸び（ｍｍ）。
【００４６】
（１０）織物の伸長回復低下率（％）および応力低下率（％）
上記（９）の伸長回復率および応力の測定を、強制熱処理として、蒸気温度１３０℃で５時間処理後の試料についても測定し、次の式によって伸長回復低下率および応力低下率を求めた。
伸長回復低下率（％）＝｛（Ｅ１−Ｅ２）／Ｅ１｝×１００
応力低下率（％）＝｛（Ｆ１−Ｆ２）／Ｆ１｝×１００
ここに、Ｅ１：原布の伸長回復率（％）
Ｅ２：５時間処理後の伸長回復率（％）
Ｆ１：原布の応力（Ｎ）
Ｆ２：５時間処理後の応力（Ｎ）。
【００４７】
（１１）官能評価
スラックス用プレス機（直本工業株式会社製 ＮＰ−２１０Ｌ）を用いて、使用蒸気圧力０．５ＭＰａにて、３ヵ月間および６ヵ月間使用したパッドを５人の被験者により官能評価し、判定者数が多いものを代表値とした。
汚れ ：スラックスの毛羽付着などの汚れなど
色やけ ：高温処理によるパッドの黄変化など
パッド緩み：金枠に張り付けたパッドの垂れ下がる度合い、
中央部の垂れ下がりが水平に対し１０ｍｍで使用不可（×）
総合判定 ：パッドの緩みをもとに実用可否の評価
〇 使用可能
△ 期間短縮（可能）
× 使用不可。
【００４８】
［実施例１］
（芯糸）
オペロンテックス株式会社製ポリウレタン弾性繊維“ライクラ”（登録商標）タイプＴ−１２７、繊度１１６ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。尚、タイプＴ−１２７は実施例２で用いたタイプＴ−１７８Ｃに比べ熱セット性が低い（耐熱性が高い）。
【００４９】
（鞘糸）
東レ株式会社製ポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸“テトロン”（登録商標）ウーリー糸、繊度８４ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を鞘糸として用いた。
【００５０】
（被覆弾性糸）
カバーリング機（片岡機械（株）製 ＳＳＤ−２３０）を用いて、上記芯糸を３．３倍にドラフトし、下撚数１２００回／ｍ（Ｚ方向）、上撚数５００回／ｍ（Ｓ方向）で上記鞘糸でダブルカバリング加工し、被覆弾性糸を製造した。
【００５１】
（交織用ケン縮加工糸）
東レ株式会社製ポリアミド（ナイロン６６）仮撚加工糸“プロミラン”キング、繊度７８ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を２本合撚して繊度１５６ｄｔｅｘとしたものを交織用ケン縮加工糸とした。
【００５２】
（製織）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、タテ糸の織密度が１７３本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１８５本／２．５４ｃｍインチにて図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００５３】
（仕上げ加工および後加工）
得られた織物に対し、４０〜７０℃にて精練・リラックス処理し、乾熱温度１３０〜１４０℃にて乾燥した後、１９０℃の温度にてプレセットをおこない、さらに、抗ピル加工を施した。その後、１７０℃の乾熱にて仕上げセット加工を行った。
【００５４】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用のプレス機パッドとして取り付け評価した。
【００５５】
［実施例２］
（芯糸）
オペロンテックス株式会社製ポリウレタン弾性繊維“ライクラ” （登録商標）タイプＴ−１７８Ｃ、繊度１１６ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。尚、タイプＴ−１７８Ｃは実施例１で用いたタイプＴ−１２７に比べ熱セット性が高い（耐熱性が低い）。
【００５６】
（鞘糸）
実施例１で用いたのと同様のものを用いた。
【００５７】
（被覆弾性糸）
上記の芯糸および鞘糸を用い、実施例１と同様にして、被覆弾性糸を製造した。
【００５８】
（交織用ケン縮加工糸）
実施例１で用いたのと同様のものを用いた。
【００５９】
（製織）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、タテ糸の織密度が１７１本／２．５４ｃｍ、ヨコ糸の織密度が１８０本／２．５４ｃｍインチにて図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００６０】
（仕上げ加工および後加工）
得られた織物に対し、実施例１と同様に、精練・リラックス処理、プレセット、抗ピル加工、仕上げセット加工を施した。
【００６１】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用プレス機パッドとして取り付け評価した。
【００６２】
［比較例１］
（芯糸）
ポリエステル系弾性繊維、繊度９８ｄｔｅｘの糸を芯糸として用いた。
【００６３】
（鞘糸）
ポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸、繊度８８ｄｔｅｘ、フィラメント数２４本を鞘糸として用いた。
【００６４】
（被覆弾性糸）
上記の芯糸および鞘糸を用い、実施例１と同様にして、被覆弾性糸を製造した。
【００６５】
（交織用ケン縮加工糸）
ポリアミド（ナイロン６６）仮撚加工糸、繊度１６２ｄｔｅｘ、フィラメント数２６本の単糸を交織用ケン縮加工糸とした。
【００６６】
（織物製造）
タテに上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に、ヨコに同じく上記被覆弾性糸と上記ケン縮加工糸を１本交互に配列し、図１に示すようなタテ・ヨコ３重組織の織物を製織した。
【００６７】
（仕上げ加工）
得られた織物に対し、実施例１と同様に、精練・リラックス処理、プレセット、抗ピル加工、仕上げセット加工を施した。
【００６８】
得られたストレッチ織物を縫製し、スラックス用プレス機パッドとして取り付け評価した。
【００６９】
【表１】
【００７０】
【表２】
【００７１】
表２中において、「原布／５時間処理」とは、未使用パッドを用いて、０．５ｍ×０．５ｍの金枠に中央部が垂れ下がらないよう貼り付け、この金枠を水平状態で１３０℃×５時間の連続蒸気処理の強制熱処理を施し、風乾する処理を施さないもの／施したものである。ポリウレタン系弾性繊維を用いた実施例１はポリエステル系弾性繊維を用いた比較例１に比べて、伸長回復低下率および応力低下率が小さく、パッドにおいて蒸気処理による耐久性が優れている。
【００７２】
【表３】
【００７３】
表３中において、「３ヶ月」、「６ヶ月」とは、評価までの使用期間を表す。実施例１は６ヶ月間の使用に耐えることが出来るが、比較例１はパッド緩みが生じ６ヶ月ですでに使用不可となり、実用評価においても実施例１の耐久性に劣っている。また、実施例２では弾性糸の耐熱性が低いので、耐久性が低い。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】プレス機用パッドの織物組織図の一例である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなることを特徴とするプレス機用パッド。
【請求項２】
前記被覆弾性糸の鞘糸がナイロン６６繊維である、請求項１記載のプレス機用パッド。
【請求項３】
前記布帛が前記被覆弾性糸とケン縮加工糸とを交織または交編してなる、請求項１または２記載のプレス機用パッド。
【請求項４】
前記被覆弾性糸の前記布帛に対する混率が２０〜９５質量％である、請求項１〜３のいずれか記載のプレス機用パッド。
【請求項５】
前記布帛の組織が多重組織である、請求項１〜４のいずれか記載のプレス機用パッド。
【請求項６】
熱処理前のポリウレタン系繊維に下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用い、染色仕上げ加工を含む工程を経て請求項１〜５のいずれか記載のプレス機用パッドとすることを特徴とするプレス機用パッドの製造方法。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
【請求項７】
前記熱処理前のポリウレタン系繊維の下記定義による乾熱中セット率が７０％以下である、請求項６記載のプレス機用パッドの製造方法。
乾熱中セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で乾熱中２００℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ２から次式により求める。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
【請求項１】
ポリウレタン系繊維を芯糸に有する被覆弾性糸を含む布帛を有してなることを特徴とするプレス機用パッド。
【請求項２】
前記被覆弾性糸の鞘糸がナイロン６６繊維である、請求項１記載のプレス機用パッド。
【請求項３】
前記布帛が前記被覆弾性糸とケン縮加工糸とを交織または交編してなる、請求項１または２記載のプレス機用パッド。
【請求項４】
前記被覆弾性糸の前記布帛に対する混率が２０〜９５質量％である、請求項１〜３のいずれか記載のプレス機用パッド。
【請求項５】
前記布帛の組織が多重組織である、請求項１〜４のいずれか記載のプレス機用パッド。
【請求項６】
熱処理前のポリウレタン系繊維に下記定義による液中熱セット率が８０％以下のものを用い、染色仕上げ加工を含む工程を経て請求項１〜５のいずれか記載のプレス機用パッドとすることを特徴とするプレス機用パッドの製造方法。
液中熱セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で圧力釜の液中で１３０℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ１から次式により求める。
液中熱セット率＝｛（Ｌ１−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
【請求項７】
前記熱処理前のポリウレタン系繊維の下記定義による乾熱中セット率が７０％以下である、請求項６記載のプレス機用パッドの製造方法。
乾熱中セット率は、初期長Ｌ０の試料を２倍の長さに伸張した状態で乾熱中２００℃で１分間、熱処理し、伸張から解放した状態の長さＬ２から次式により求める。
乾熱中セット率＝｛（Ｌ２−Ｌ０）／Ｌ０｝×１００
【図１】
【公開番号】特開２００８−１８４７０８（Ｐ２００８−１８４７０８Ａ）
【公開日】平成２０年８月１４日（２００８．８．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１９０１０（Ｐ２００７−１９０１０）
【出願日】平成１９年１月３０日（２００７．１．３０）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年８月１４日（２００８．８．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年１月３０日（２００７．１．３０）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]