ポリアセタール樹脂組成物
【課題】 剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れるポリアセタール樹脂組成物を提供する。
【解決手段】 ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物。
【解決手段】 ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合してなる、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れた樹脂組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリアセタール樹脂はその優れた剛性、強度、靭性、耐疲労性、耐薬品性及び摺動性、耐熱性等に優れ、且つその加工性が容易であることから、エンジニアリングプラスチックスとして、電気機器や電気機器の機構部品、自動車部品及びその他の機構部品を中心に広範囲にわたって用いられている。
【０００３】
近年、各部品の軽量化や小型化の要求から、ポリアセタール樹脂のもつ従来の特徴を活かしつつ、さらに剛性や強度、耐熱性といった機械的特性の向上が求められつつある。そこで、一般的な手法として、ポリアミド等他のエンジニアリングプラスチックスの場合と同様に、ガラス繊維やタルク、ウワラストナイト、炭素繊維などといった無機フィラーを配合してその機械的特性の向上が図られている。しかしながらポリアセタール樹脂の場合、ガラス繊維や無機フィラーを配合した場合、剛性、強度、耐熱性の改良には効果があるものの、外観が低下する傾向にあり、またポリアセタール樹脂の特徴である摺動性や耐疲労性、さらには靭性が著しく損なわれる場合があり、効果的な手法とはいえなかった。
【０００４】
そこで、ポリアセタール樹脂と特定の表面処理を施された炭酸カルシウム又はタルクからなる樹脂組成物が開示されている（特許文献１）。この結果、従来の無機フィラーを配合した場合に生じていた靭性の低下を抑え、かつ表面の光沢を抑えることが可能となった。しかしながら、剛性、耐疲労性の観点では効果的な手法とはいえなかった。また、ポリアセタール樹脂に、炭酸カルシウムなどのアルカリ土類金属に特定の接着促進剤を添加した樹脂組成物も開示されている（特許文献２）。該組成物では、衝撃性の改良がなされているものの、剛性や強度の観点では効果的な手法とはいえなかった。さらに、ポリアセタール樹脂と特定の粒径、形状を有する炭酸カルシウムおよび飽和脂肪酸またはその金属塩からなる組成物（特許文献３）が開示されているが、該組成物では靭性を比較的維持しながら剛性を改良してはいるものの、曲げや引っ張り強度が著しく減少するといった現象がおき、問題となる場合があった。
【０００５】
その他、ポリアセタール樹脂と特定の粒径を有する炭酸カルシウム等の無機粉末および特定の脂肪酸エステルからなる摺動部材用ポリアセタール樹脂組成物（特許文献４）や、ポリアセタール樹脂に特定の添加剤、マグネシウム又はカルシウムの酸化物又は炭酸塩を配合してなる熱安定性に優れた組成物（例えば特許文献５）が開示されいてるが、剛性、靭性などの機械的特性を向上させるのには十分でないことがわかった。
【０００６】
この問題を解決すべく、微細シリカや層状ケイ酸塩といった微細な無機フィラーをポリアセタール樹脂に配合する手法が開示されている（例えば特許文献６から９）。しかしながら、剛性、強度、耐熱性、摺動性などの改良に効果があるものの、靭性が損なわれる傾向にあり、電気機器や電気機器の機構部品、自動車部品によっては靭性が十分でないという問題があった。
【０００７】
このように従来技術では、ポリアセタール樹脂の特徴である摺動性、耐薬品性、耐疲労性を保持しつつ、剛性、強度、靭性、耐疲労性、耐熱性等をバランスよく有することが困難であり、このようなポリアセタール樹脂組成物が望まれている。
【特許文献１】特許第２１４０７４４号公報
【特許文献２】特許第１６６２３６６号公報
【特許文献３】特表２００４−５０６７７２号公報
【特許文献４】特許第２１２６３１３号公報
【特許文献５】特開平７−６２１９９号公報
【特許文献６】特開平１１−１３０９３３号公報
【特許文献７】特開２０００−１２９０８０号公報
【特許文献８】特開２０００−３３６２４１号公報
【特許文献９】特許第３１４０５０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、ポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合してなる、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れた樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合することによって、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れること見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、
（１）ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物、
（２）炭酸カルシウム（Ｂ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする上記（１）記載のポリアセタール樹脂組成物、
（３）炭酸カルシウム（Ｂ）が 平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であることを特徴とする上記（１）または（２）に記載のポリアセタール樹脂組成物、
（４）炭酸カルシウム（Ｂ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ２／ｇであることを特徴とする上記（１）から（３）いずれか記載のポリアセタール樹脂組成物、
【００１１】
（５）カップリング剤（Ｃ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする上記（１）から（４）いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
（６）カップリング剤（Ｃ）が下記一般式であることを特徴とする請求項１から５いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２
およびこれらの重縮合体
ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い、
（７）炭酸カルシウム（Ｂ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２、カップリング剤（Ｃ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のポリアセタール樹脂組成物は、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れる効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本願発明について具体的に説明する。
本発明で用いられるポリアセタール樹脂（Ａ）は、公知のポリアセタール樹脂であって特に限定されるものではない。例えば、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーを単独重合して得られる実質上オキシメチレン単位のみから成るポリアセタールホモポリマーや、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーとエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、エピクロルヒドリン、１，３−ジオキソランや１，４−ブタンジオールホルマールなどのグリコールやジグリコールの環状ホルマール等の環状エーテル、環状ホルマールとを共重合させて得られたポリアセタールコポリマーを挙げることができる。ここで、ポリアセタールコポリマーのうち、より剛性、靭性、耐熱性のバランスに優れるといった観点から、好ましい１，３−ジオキソラン等のコモノマーの添加量は、トリオキサン１ｍｏｌに対して０．１〜６０ｍｏｌ％であり、より好ましくは０．１〜２０ｍｏｌ％であり、もっとも好ましくは０．１５〜１０ｍｏｌ％である。
【００１４】
また、ポリアセタールコポリマーとして、単官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる分岐を有する分岐型ポリアセタールコポリマーや、多官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる架橋構造を有する架橋型ポリアセタールコポリマーも用いることができる。さらに、両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えばポリアルキレングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はホルムアルデヒドの環状オリゴマーを重合して得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールホモポリマーや、同じく両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えば水素添加ポリブタジエングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーと環状エーテルや環状ホルマールとを共重合させて得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールコポリマーも用いることができる。本発明において、上記ポリアセタール樹脂は一種類、もしくは二種類以上の混合物で用いても差し支えない。
【００１５】
上記ポリアセタール樹脂のうち、剛性、靭性、熱安定性のバランスに優れるといった観点から、ポリアセタール樹脂（Ａ）としては、コモノマー成分がランダムに結合したランダム型、ブロック型、分岐型または架橋型のポリアセタールコポリマーおよびこれらの混合物が好ましく、さらにコストの観点からランダム型、ブロック型のポリアセタールコポリマーがより好ましい。
【００１６】
本発明において、ポリアセタール樹脂（Ａ）の製造方法は公知のポリアセタール樹脂の製造方法をとることができ、特に限定されるものではない。例えば、前記ポリアセタールホモポリマーの場合、高純度のホルムアルデヒドを有機アミン、有機あるいは無機の錫化合物、金属水酸化物のような塩基性重合触媒を含有する有機溶媒中に導入して重合し、重合体を濾別した後、無水酢酸中、酢酸ナトリウムの存在下で加熱してポリマー末端をアセチル化して製造する方法をあげることができる。また、前記ポリアセタールコポリマーの場合、高純度のトリオキサンおよび、エチレンオキシドや１，３−ジオキソランなどの共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤をシクロヘキサンのような有機溶媒中に導入し、三弗化ホウ素ジエチルエーテル錯体のようなルイス酸等の重合触媒を用いてカチオン重合した後、触媒の失活と末端基の安定化をおこなうことによる製造法、あるいは溶媒を全く使用せずに、コニーダー、２軸スクリュー式連続押出混錬機、２軸パドル型連続混合機等のセルフクリーニング型押出混錬機の中へトリオキサン、共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤および触媒を導入して塊状重合した後さらに水酸化コリン蟻酸塩等の第４級アンモニウム化合物を添加して不安定末端を分解除去して製造する方法等をあげることができる。
【００１７】
上記ポリアセタール樹脂のメルトフローインデックスＭＦＩ（ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８で測定）は特に限定されるものではないが、加工性の観点から、好ましくは０．１ｇ／１０分〜１５０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５ｇ／１０分〜１３０ｇ／１０分、最も好ましくは１ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分である。
【００１８】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）は、公知の炭酸カルシウムであって特に限定されるものではなく、例えば一般に知られている、炭酸カルシウムの結晶形態として、カルサイト、アラゴナイト、バテライトのいずれであってもよく、また製法においても、天然に存在する重質炭酸カルシウムや人工的な合成法によって得られる軽質炭酸カルシウム（またはコロイド状炭酸カルシウム、沈降炭酸カルシウム、活性炭酸カルシウム等で呼ばれることもある）であってもよい。一般に、軽質炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムと異なり、表面相の一部に若干の水酸基等の活性点を有することがフーリエ赤外分光法によって確認される場合もあるが、本発明においてはなんら制限されるものではない。
【００１９】
上記炭酸カルシウムにおいて、その表面がカップリング剤によって有効に処理を施すことができ、さらに得られるカップリング処理済炭酸カルシウムを樹脂に添加した際にその補強効果が高いといった観点から、好ましい炭酸カルシウムとしては軽質炭酸カルシウムをあげることができ、同様に結晶形態としてはカルサイトであることが好ましい。
【００２０】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）において、好ましい炭酸カルシウムの平均粒径は０．０１〜１．０μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であれば本発明で得られるポリアセタール樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる傾向にある。
【００２１】
ここで、本発明では炭酸カルシウムの粒子のうち、最も長い軸の長さを長径、それと対応する最も短い軸の長さを短径と定義して用いる。また、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比とは、単位体積中に長径Ｌｉ、短径ｄｉの炭酸カルシウムがＮｉ個存在するとき、
平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ
平均短径＝Σｄｉ２Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ
平均アスペクト比Ｌ／ｄ＝（ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（Σｄｉ２Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ）
と定義して用いる。より具体的には、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて検査する炭酸カルシウムのサンプリングを行い、これを用いて粒子像を倍率１千倍から５万倍で撮影し、無作為に選んだ最低１００個の炭酸カルシウムの粒子からそれぞれ長さを測定し求める。
【００２２】
また、本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）において、好ましい比表面積は、ＢＥＴ吸着法において、６〜２００ｍ２／ｇであり、さらに好ましくは８〜１００ｍ２／ｇであり、もっと好ましくは１０〜２０ｍ２／ｇである。上記範囲内であれば、カップリング剤による処理が容易であり、さらに樹脂と混練した際、適度な樹脂とのぬれ、なじみ、接着性を有し、さらに分散性に優れ、ポリアセタール樹脂の機械的特性のバランスに優れる傾向にある。
【００２３】
本発明で用いられるカップリング剤（Ｃ）は、シリカ系、チタン系のカップリング剤であれば公知のカップリング剤を用いることができる。
シリカ系カップリング剤としては下記一般式で表すことができる。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＲ３ｎ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。さらに、（Ｒ１Ｏ）ｌにおいては、Ｃｌｌ等のハロゲンであってもよい。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に、好ましいものは、例えば、Ｒ１、Ｒ２としては、メチル、エチル、フェニル基をあげることができ、Ｒ３は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアルキル基をあげることができる。
【００２４】
より具体的には、アルキル系としては、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン等、ビニル系としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（２−メトキシエトキシ）シラン等、エポキシ系としては、２−（３，４エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメチルジエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等、スチリル系としては、ｐ−スチリルトリメトキシシラン等、メタクリロキシ系としては、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、アクリロキシ系としては、３−アクリロキシプロピルトリエトキシシラン等、アミノ系としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミン、Ｎ−フェニル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン等、ウレイド系としては、３−ウレイドプロピルトリエトキシシラン等、クロロプロピル系としては、３−クロロプロピルトリメトキシシラン等、メルカプト系としては、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン等、スルフィド系としては、ビス−（３−〔トリエトキシシリル〕−プロピル）−テトラサルファン等、イソシアネート系としては、３−イソシアネートプロピルトリエトキシシラン等などをあげることができる。これらのシランカップリング剤としては、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。
【００２５】
チタン系カップリング剤としては、下記一般式で表されることができる。
（Ｒ４Ｏ）ｌＴｉＲ５ｍＲ６ｎ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に好ましいものは、例えば、Ｒ４としては、イソプロポキシル、ｎ−ブトキシ基をあげることができ、Ｒ５、Ｒ６は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアセトナト、アミナト基をあげることができる。
【００２６】
より具体的には、テトラエトキシチタン、テトライソプロポキシチタン、テトラｎ−ブトキシチタン、イソプロポキシチタントリイソステアレート、イソプロポキシチタンジメタクリレートイソステアレート、イソプロポキシチタントリドデシルベンゼンスルホネート、イソプロポキシチタントリスジオクチルフォスフェート、イソプロポキシチタントリＮ−エチルアミノエチルアミナト、チタニウムビスジオクチルピロフォスフェートオキシアセテート、ビスジオクチルフォスフェートエチレングリコラトチタン、テトライソプロポキシチタンビスジオクチルフォスファイト、ジｎ−ブトキシビストリエタノールアミナトチタン等をあげることができる。これらのシランカップリング剤は、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。
【００２７】
これらのうち、コスト的な観点から好ましいカップリング剤としては、シリカ系カップリング剤が好ましく、さらにカップリング剤自身の化学的安定性や表面処理を施す際のハンドリングのよさ、実際に表面処理済炭酸カルシウムをポリアセタール樹脂と混練して得られる樹脂組成物における機械的特性のバランスに優れるといった観点から、第一級または第二級、第三級アミンのいずれか一つを含むアミノシラン系カップリング剤が好ましく、さらに下記一般式で表されるアミノシラン系カップリング剤が最も好ましい。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍは０から３までの数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
Ｒ１，Ｒ２が示す炭化水素基の好ましいものは、前記と同様である。
具体的な例としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシランである。
【００２８】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）とカップリング剤（Ｃ）の量比は特に限定されるものではないが、好ましい量比として、下記式で定義される表面被覆率において、０より大きく２００以下、さらに好ましくは３０〜１５０、最も好ましくは５０〜１２０である範囲を満たす量比をあげることができる。
表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００
（ここで、炭酸カルシウム（Ａ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２（ｇ）、カップリング剤（Ｂ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２（ｇ）と定義する。）
上記範囲内であればカップリング処理された炭酸カルシウムをポリアセタール樹脂と混練した際、樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる。
ここで、シランカップリング剤の最小被覆面積とは、Ｓｔｕａｒｔ−ｂｒｉｅｇｌｅｂの分子モデルから計算されるもので、下記式により求めることができる。
最小被覆面積（ｍ２／ｇ）＝（７８．３×１０００）／シランカップリング剤の分子量
【００２９】
本発明で用いられるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の製法としては、上記炭酸カルシウム（Ｂ）をカップリング剤（Ｃ）で表面処理することによって得られる。該表面処理の方法としては特に限定されるものではなく、公知の粉末表面処理方法を取ることができる。例えば、（ａ）炭酸カルシウム（Ｂ）を水等の溶媒に分散させたスラリーに対して、カップリング剤（Ｃ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を攪拌しながら接触させる湿式処理法や、（ｂ）炭酸カルシウム（Ｂ）粉末に対して、カップリング剤（Ｃ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を添加してヘンシェルミキサー等で混合、攪拌しながら接触させる乾式処理法などをあげることができる。また、（ｃ）樹脂の補強に用いる際、樹脂ペレットまたは樹脂粉末に対して、カップリング剤（Ｃ）を先に添加、付着させておき、その後炭酸カルシウム（Ｂ）を加えて二軸押し出し機等の溶融押し出し機にて炭酸カルシウムの表面処理および樹脂への混合、分散を同時におこなうインテグラルブレンド法を用いてもよい。
【００３０】
本発明で用いられるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）は上記炭酸カルシウム（Ｂ）を上記カップリング剤（Ｃ）によって表面することによって得られるもののうち、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウムである。ここで、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比は前記炭酸カルシウム（Ｂ）の項で記述した定義、測定方法によるものである。このうち、好ましいカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の平均粒径は０．０３〜０．８μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であればポリアセタール樹脂に配合した際、分散性に優れ、樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる。一般に炭酸カルシウムは樹脂等と混練した場合、カップリング剤による表面処理の効果はほとんどないといわれている。これは、炭酸カルシウム表面にはカップリング剤と反応する水酸基がほとんど存在せず、カップリング剤が炭酸カルシウムと結合、接着しないため、結果的に樹脂等と炭酸カルシウムのぬれ、なじみ、接着性が向上しないためと解釈されている。しかしながら本発明のように、炭酸カルシウムの粒径、形状や、カップリング剤の種類、量を制御することによってポリアセタール樹脂への補強効果は非常に高くなる。本理由についてはいまのところ明らかではないが、カップリング剤同士が脱水縮合して生成した網目状のかご状化合物中に炭酸カルシウムがとりこまれた２層構造をとることによって、ポリアセタール樹脂、カップリング剤、炭酸カルシウムそれぞれのぬれ、なじみ、接着性が向上した結果であると推測している。
【００３１】
本発明のポリアセタール樹脂組成物は、ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、カップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物である。ここで、樹脂組成物の剛性、強度、靭性等の機械的物性バランスに優れるといった観点から好ましい配合量としては、ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、カップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０５〜８０質量部であり、さらに好ましくは０．１〜５０質量部であり、最も好ましくは５〜３５質量部である。
【００３２】
本発明において、得られるポリアセタール樹脂組成物が、よりよい剛性、靭性のバランスを有するという観点から、樹脂組成物中のカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）が、最大凝集粒子径において好ましくは５μｍ以下、さらに好ましくは３μｍ以下、最も好ましくは２μｍ以下、さらに最も好ましくは１．０μｍ以下で分散していることである。さらに理想的には炭酸カルシウムの平均粒径で単分散していることである。ここで、最大凝集粒径とは、樹脂組生物中のカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の二次凝集をおこしている粒子の最大の大きさを表す。ここで、最大凝集粒子径は、樹脂組成物のペレットからＡＳＴＭＤ６３８のＴＹＰＥＩ試験片を成形し、この試験片の中央部、樹脂流動方向に垂直な面の薄片をミクロトームなどによって切り出し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）（例えば、写真倍率１．０万倍から５．０万倍の範囲で凝集の大きさに応じて選択）により観察し、その値の最大値を示す。
【００３３】
本発明のポリアセタール樹脂組成物の製造方法は、ポリアセタール樹脂（Ａ）を溶媒に溶解させた後にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合し、溶媒を除去する方法、ポリアセタール樹脂（Ａ）の加熱溶融物にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合する方法、予め作成したカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）をマスターバッチとして添加する方法、またはこれらを組み合わせた方法など特に限定されるものではない。これらのうち、生産性に優れる観点から好ましい製造方法としてはポリアセタール樹脂の加熱溶融物にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合する方法、すなわち溶融混錬法をあげることができる。
【００３４】
上記溶融混練により製造する場合、その装置としては、一般に実用されている混練機が適用できる。例えば、一軸又は多軸混練押出機、ロール、バンバリーミキサー等を用いればよい。中でも、減圧装置、及びサイドフィーダー設備を装備した２軸押出機が最も好ましい。溶融混練の方法は、全成分を同時に混練する方法、あらかじめ予備混練したブレンド物を用いて混練する方法、更に押出機の途中から逐次、各成分をフィードし、混練する方法などをあげることができる。また、カップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）をあらかじめ溶媒に分散させ、このスラリー状態で添加することも可能である。その場合、液体添加ポンプを用いてフィードすることも可能である。
【００３５】
ここで、溶融混練の条件は、特に制限されるものではないが、減圧度に関しては、０〜０．０７Ｍｐａが好ましい。混練の温度は、ＪＩＳＫ７１２１に準じた示差走査熱量（ＤＳＣ）測定で求まる融点又は軟化点より１〜１００℃高い温度が好ましい。より具体的には１８０度から２４０度である。混練機での剪断速度は１００（ＳＥＣ-1）以上であることが好ましく、混練時の平均滞留時間は、１〜１５分が好ましい。樹脂組成物中の溶媒は１質量％以下であることが好ましい。上記範囲内であれば、生産性に優れ、得られるポリアセタール樹脂組成物の変色を抑える傾向にあり、剛性、靭性、耐熱性、耐酸性にすぐれた樹脂組成物を得ることができる。
【００３６】
本発明において、本発明の目的を損なわない範囲で、更に適当な公知の添加剤を必要に応じて配合することができる。具体的には、酸化防止剤、熱安定剤、耐侯（光）安定剤、離型（潤滑）剤、結晶核剤、無機充填材、導電材、熱可塑性樹脂、および熱可塑性エラストマー、顔料などをあげることができる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例に制限されるものではない。なお、以下の実施例、比較例において記載した評価は、以下の方法により実施した。
【００３８】
（１）メルトフローインデックス（ＭＦＩ：ｇ／１０分）
ＡＳＴＭＤ−１２３８により東洋精機（株）製のＭＥＬＴ ＩＮＤＥＸＥＲを用いて１９０℃、２１６０ｇの条件下で測定した。
【００３９】
（２）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察
炭酸カルシウム、カップリング剤処理済炭酸カルシウムの粒子の平均粒径、平均アスペクト比（平均長径および平均短径の測定）および形状の観察には以下の装置を用いて求めた。
ファインコーター：日本電子（株）製ＪＦＣ−１６００
コーティング条件は３０ｍＡ、６０秒間で行った。
走査型電子顕微鏡：日本電子（株）製ＪＳＭ−６７００Ｆ
測定条件は加速電圧９．００ｋＶ、印加電流１０．０μＡで行った。
平均粒径は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径を計測し、平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉの式に従って求めた。
平均アスペクト比は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径、短径を計測し、平均長径＝ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ、平均短径＝Σｄｉ2Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ、平均アスペクト比Ｌ／ｄ＝（ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（Σｄｉ2Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ）の式に従って求めた。
【００４０】
（３）樹脂組成物の物性
（３−１）透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察
樹脂組成物中の最大凝集粒子径の観察
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件でＡＳＴＭＤ６３８のＴＹＰＥＩ試験片を成形し、ＲｅｉｃｈｅｒｔＮｉｓｓｅｉ製クライオミクロトームを用いて試験片の中央部、樹脂流動方向に垂直な面から約５０ｎｍの超薄切片を作成した。透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察は、日立製作所（株）製ＨＦ２０００用いて、５０００〜３．０万倍の明視野像を撮影し、二次凝集粒子各々についてその最大の大きさを測定し、その値の最大値を最大凝集粒子径とした。ただし、凝集を形成する各粒子の大きさが、添加した炭酸カルシウムの平均粒径よりも明らかに大きい場合は他の添加剤であると判断し、測定からはずした。
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件で評価用ダンベル片、短冊片を得た。
【００４１】
（３−２）曲げ弾性率（ＧＰａ）および曲げ強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて行った。
（３−３）引っ張り伸度（％）および引っ張り強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準じて行なった。
（３−４）ノッチ付きＩｚｏｄ衝撃強度
ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準じて行った。
（３−５）荷重たわみ温度（１．８２ＭＰａ）
ダンベル片を１５０℃で３ｈエージング処理した後、２３℃、５０％ＲＨにて４８時間放置した。その後、ＡＳＴＭ Ｄ６４８に準じて行なった。
【００４２】
（３−６）ホルムアルデヒド発生速度（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）の測定
あらかじめ１４０℃で１時間乾燥処理を施したポリアセタール樹脂組成物のペレット３ｇを、窒素気流（５０ＮＬ／ｈｒ）下、２２０℃に加熱溶融し、発生するホルムアルデヒドを水に吸収した後、亜硫酸ソーダ法により滴定した。その際、加熱開始から２分後までのホルムアルデヒド発生量（ｐｐｍ）をＴ２、同１０分をＴ１０、同３０分をＴ３０、同５０分をＴ５０、同９０分をＴ９０としたときに、
２〜１０分の発生速度（Ｔ１０−Ｔ２）／８（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
１０分〜３０分の発生速度（Ｔ３０−Ｔ１０）／２０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
５０分〜９０分の発生速度（Ｔ９０−Ｔ５０）／４０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
として算出した。これらの値はそれぞれ、ポリアセタール樹脂組成物に付着したホルムアルデヒド起因、ポリアセタール樹脂の末端分解によって生じるホルムアルデヒド起因、ポリアセタール樹脂の主鎖分解によって生じるホルムアルデヒド起因であり、これらの値が小さいことは、熱安定性に優れることを示す。
また、実施例、比較例には下記成分を用いた。
【００４３】
＜炭酸カルシウム＞
（ａ−１）白石工業（株）製Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１５
（ａ−２）丸尾カルシウム（株）製カルテックス５
（ａ−３）丸尾カルシウム（株）製スーパーＳ
（ａ−４）白石工業（株）製Ｒ重炭
（ａ−５）白石工業（株）製ＰＣ
（ａ−６）白石工業（株）製シルバーＷ
【００４４】
＜処理剤＞
シランカップリング剤
（ｂ−１）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−６０３ Ｎ−２（アミノメチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン
（ｂ−２）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−４０３ ３−グリジドキシプロピルトリエトキシシラン
（ｂ−３）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−５０３ ３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン
その他の表面処理剤
比較例用として、炭酸カルシウムの表面処理剤、分散剤として一般に公知であるものから選んで用いた。
（ｃ−１）ステアリン酸（川研ファインケミカル（株）製Ｆ−３）
（ｃ−２）アクリル酸 （東京化成（株）製試薬グレード）
（ｃ−３）ラウリル硫酸ナトリウム（花王（株）製エマール１０パウダー）
（ｃ−４）ポリカルボン酸系分散剤 （花王（株）製ポイズ５２０）
（ｃ−５）不飽和ポリエステル （日本ユピカ（株）製ユピカＡ５３０）
【００４５】
＜樹脂＞
（ｄ−１）旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール樹脂 テナック（登録商標）ＨＣ４５０
ＭＦＩは１０であった。
（ｄ−２）上記（ｄ−１）６５質量部と旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール樹脂 テナック（登録商標）ＨＣ７５０を３５質量部の２種類をペレットで混合して用いた。ＭＦＩは１５であった。
【００４６】
[製造例１〜１０]
表１に示した配合量で炭酸カルシウム（ａ−１〜６）の粉末およびシランカップリング処理剤（ｂ−１〜３）原液を配合し、ヘンシェルミキサーにて、窒素雰囲気下、１２０℃、２０００ｒｐｍにて攪拌、混合を１５分行なった。得られた粉末を８０℃のオーブンにて１２時間乾燥処理し、カップリング剤処理済炭酸カルシウムを得た。表１に原料である各種炭酸カルシウムの性質および、得られたカップリング剤処理済炭酸カルシウムの性質を示す。
【００４７】
[製造例１１〜１４]
表２に示した配合量で炭酸カルシウム（ａ−１）の粉末および表面処理剤（ｃ−１〜５）原液または粉末を配合し、ヘンシェルミキサーにて、窒素雰囲気下、１２０℃、２０００ｒｐｍにて攪拌、混合を１５分行なった。得られた粉末を８０℃のオーブンにて１２時間乾燥処理し、カップリング剤処理済炭酸カルシウムを得た。表２に原料である各種炭酸カルシウムの性質および、得られた表面処理済炭酸カルシウムの性質を示す。
【００４８】
[実施例１〜８および比較例１〜１５]
表３、４に示した割合で、各成分を計量、混合し、二軸押し出し機（池貝（株）製ＰＣＭ−３０）を用いて、押出機のトップから添加して溶融混練し、それぞれポリアセタール樹脂組成物を得た。その際、溶融混錬条件は温度２００度、回転数１５０ｒｐｍで行った。評価結果を表３、４に示す。
【００４９】
表３、４から明らかなように本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムを用いて樹脂を補強すると、剛性、強度、靭性のバランスに優れることがわかる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明で得られるポリアセタール樹脂組成物は、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れるために、自動車、電気電子、その他工業などの分野で好適に利用できる。
【技術分野】
【０００１】
本発明はポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合してなる、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れた樹脂組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリアセタール樹脂はその優れた剛性、強度、靭性、耐疲労性、耐薬品性及び摺動性、耐熱性等に優れ、且つその加工性が容易であることから、エンジニアリングプラスチックスとして、電気機器や電気機器の機構部品、自動車部品及びその他の機構部品を中心に広範囲にわたって用いられている。
【０００３】
近年、各部品の軽量化や小型化の要求から、ポリアセタール樹脂のもつ従来の特徴を活かしつつ、さらに剛性や強度、耐熱性といった機械的特性の向上が求められつつある。そこで、一般的な手法として、ポリアミド等他のエンジニアリングプラスチックスの場合と同様に、ガラス繊維やタルク、ウワラストナイト、炭素繊維などといった無機フィラーを配合してその機械的特性の向上が図られている。しかしながらポリアセタール樹脂の場合、ガラス繊維や無機フィラーを配合した場合、剛性、強度、耐熱性の改良には効果があるものの、外観が低下する傾向にあり、またポリアセタール樹脂の特徴である摺動性や耐疲労性、さらには靭性が著しく損なわれる場合があり、効果的な手法とはいえなかった。
【０００４】
そこで、ポリアセタール樹脂と特定の表面処理を施された炭酸カルシウム又はタルクからなる樹脂組成物が開示されている（特許文献１）。この結果、従来の無機フィラーを配合した場合に生じていた靭性の低下を抑え、かつ表面の光沢を抑えることが可能となった。しかしながら、剛性、耐疲労性の観点では効果的な手法とはいえなかった。また、ポリアセタール樹脂に、炭酸カルシウムなどのアルカリ土類金属に特定の接着促進剤を添加した樹脂組成物も開示されている（特許文献２）。該組成物では、衝撃性の改良がなされているものの、剛性や強度の観点では効果的な手法とはいえなかった。さらに、ポリアセタール樹脂と特定の粒径、形状を有する炭酸カルシウムおよび飽和脂肪酸またはその金属塩からなる組成物（特許文献３）が開示されているが、該組成物では靭性を比較的維持しながら剛性を改良してはいるものの、曲げや引っ張り強度が著しく減少するといった現象がおき、問題となる場合があった。
【０００５】
その他、ポリアセタール樹脂と特定の粒径を有する炭酸カルシウム等の無機粉末および特定の脂肪酸エステルからなる摺動部材用ポリアセタール樹脂組成物（特許文献４）や、ポリアセタール樹脂に特定の添加剤、マグネシウム又はカルシウムの酸化物又は炭酸塩を配合してなる熱安定性に優れた組成物（例えば特許文献５）が開示されいてるが、剛性、靭性などの機械的特性を向上させるのには十分でないことがわかった。
【０００６】
この問題を解決すべく、微細シリカや層状ケイ酸塩といった微細な無機フィラーをポリアセタール樹脂に配合する手法が開示されている（例えば特許文献６から９）。しかしながら、剛性、強度、耐熱性、摺動性などの改良に効果があるものの、靭性が損なわれる傾向にあり、電気機器や電気機器の機構部品、自動車部品によっては靭性が十分でないという問題があった。
【０００７】
このように従来技術では、ポリアセタール樹脂の特徴である摺動性、耐薬品性、耐疲労性を保持しつつ、剛性、強度、靭性、耐疲労性、耐熱性等をバランスよく有することが困難であり、このようなポリアセタール樹脂組成物が望まれている。
【特許文献１】特許第２１４０７４４号公報
【特許文献２】特許第１６６２３６６号公報
【特許文献３】特表２００４−５０６７７２号公報
【特許文献４】特許第２１２６３１３号公報
【特許文献５】特開平７−６２１９９号公報
【特許文献６】特開平１１−１３０９３３号公報
【特許文献７】特開２０００−１２９０８０号公報
【特許文献８】特開２０００−３３６２４１号公報
【特許文献９】特許第３１４０５０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、ポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合してなる、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れた樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、ポリアセタール樹脂と特定の炭酸カルシウムを配合することによって、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れること見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】
すなわち、本発明は、
（１）ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物、
（２）炭酸カルシウム（Ｂ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする上記（１）記載のポリアセタール樹脂組成物、
（３）炭酸カルシウム（Ｂ）が 平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であることを特徴とする上記（１）または（２）に記載のポリアセタール樹脂組成物、
（４）炭酸カルシウム（Ｂ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ２／ｇであることを特徴とする上記（１）から（３）いずれか記載のポリアセタール樹脂組成物、
【００１１】
（５）カップリング剤（Ｃ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする上記（１）から（４）いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
（６）カップリング剤（Ｃ）が下記一般式であることを特徴とする請求項１から５いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２
およびこれらの重縮合体
ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い、
（７）炭酸カルシウム（Ｂ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２、カップリング剤（Ｃ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物、
である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のポリアセタール樹脂組成物は、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れる効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本願発明について具体的に説明する。
本発明で用いられるポリアセタール樹脂（Ａ）は、公知のポリアセタール樹脂であって特に限定されるものではない。例えば、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーを単独重合して得られる実質上オキシメチレン単位のみから成るポリアセタールホモポリマーや、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーとエチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、エピクロルヒドリン、１，３−ジオキソランや１，４−ブタンジオールホルマールなどのグリコールやジグリコールの環状ホルマール等の環状エーテル、環状ホルマールとを共重合させて得られたポリアセタールコポリマーを挙げることができる。ここで、ポリアセタールコポリマーのうち、より剛性、靭性、耐熱性のバランスに優れるといった観点から、好ましい１，３−ジオキソラン等のコモノマーの添加量は、トリオキサン１ｍｏｌに対して０．１〜６０ｍｏｌ％であり、より好ましくは０．１〜２０ｍｏｌ％であり、もっとも好ましくは０．１５〜１０ｍｏｌ％である。
【００１４】
また、ポリアセタールコポリマーとして、単官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる分岐を有する分岐型ポリアセタールコポリマーや、多官能グリシジルエーテルを共重合させて得られる架橋構造を有する架橋型ポリアセタールコポリマーも用いることができる。さらに、両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えばポリアルキレングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はホルムアルデヒドの環状オリゴマーを重合して得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールホモポリマーや、同じく両末端または片末端に水酸基などの官能基を有する化合物、例えば水素添加ポリブタジエングリコールの存在下、ホルムアルデヒド単量体又はその３量体（トリオキサン）や４量体（テトラオキサン）等のホルムアルデヒドの環状オリゴマーと環状エーテルや環状ホルマールとを共重合させて得られるブロック成分を有するブロック型ポリアセタールコポリマーも用いることができる。本発明において、上記ポリアセタール樹脂は一種類、もしくは二種類以上の混合物で用いても差し支えない。
【００１５】
上記ポリアセタール樹脂のうち、剛性、靭性、熱安定性のバランスに優れるといった観点から、ポリアセタール樹脂（Ａ）としては、コモノマー成分がランダムに結合したランダム型、ブロック型、分岐型または架橋型のポリアセタールコポリマーおよびこれらの混合物が好ましく、さらにコストの観点からランダム型、ブロック型のポリアセタールコポリマーがより好ましい。
【００１６】
本発明において、ポリアセタール樹脂（Ａ）の製造方法は公知のポリアセタール樹脂の製造方法をとることができ、特に限定されるものではない。例えば、前記ポリアセタールホモポリマーの場合、高純度のホルムアルデヒドを有機アミン、有機あるいは無機の錫化合物、金属水酸化物のような塩基性重合触媒を含有する有機溶媒中に導入して重合し、重合体を濾別した後、無水酢酸中、酢酸ナトリウムの存在下で加熱してポリマー末端をアセチル化して製造する方法をあげることができる。また、前記ポリアセタールコポリマーの場合、高純度のトリオキサンおよび、エチレンオキシドや１，３−ジオキソランなどの共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤をシクロヘキサンのような有機溶媒中に導入し、三弗化ホウ素ジエチルエーテル錯体のようなルイス酸等の重合触媒を用いてカチオン重合した後、触媒の失活と末端基の安定化をおこなうことによる製造法、あるいは溶媒を全く使用せずに、コニーダー、２軸スクリュー式連続押出混錬機、２軸パドル型連続混合機等のセルフクリーニング型押出混錬機の中へトリオキサン、共重合成分、分子量調整用の連鎖移動剤および触媒を導入して塊状重合した後さらに水酸化コリン蟻酸塩等の第４級アンモニウム化合物を添加して不安定末端を分解除去して製造する方法等をあげることができる。
【００１７】
上記ポリアセタール樹脂のメルトフローインデックスＭＦＩ（ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８で測定）は特に限定されるものではないが、加工性の観点から、好ましくは０．１ｇ／１０分〜１５０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．５ｇ／１０分〜１３０ｇ／１０分、最も好ましくは１ｇ／１０分〜１００ｇ／１０分である。
【００１８】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）は、公知の炭酸カルシウムであって特に限定されるものではなく、例えば一般に知られている、炭酸カルシウムの結晶形態として、カルサイト、アラゴナイト、バテライトのいずれであってもよく、また製法においても、天然に存在する重質炭酸カルシウムや人工的な合成法によって得られる軽質炭酸カルシウム（またはコロイド状炭酸カルシウム、沈降炭酸カルシウム、活性炭酸カルシウム等で呼ばれることもある）であってもよい。一般に、軽質炭酸カルシウムは、重質炭酸カルシウムと異なり、表面相の一部に若干の水酸基等の活性点を有することがフーリエ赤外分光法によって確認される場合もあるが、本発明においてはなんら制限されるものではない。
【００１９】
上記炭酸カルシウムにおいて、その表面がカップリング剤によって有効に処理を施すことができ、さらに得られるカップリング処理済炭酸カルシウムを樹脂に添加した際にその補強効果が高いといった観点から、好ましい炭酸カルシウムとしては軽質炭酸カルシウムをあげることができ、同様に結晶形態としてはカルサイトであることが好ましい。
【００２０】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）において、好ましい炭酸カルシウムの平均粒径は０．０１〜１．０μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であれば本発明で得られるポリアセタール樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる傾向にある。
【００２１】
ここで、本発明では炭酸カルシウムの粒子のうち、最も長い軸の長さを長径、それと対応する最も短い軸の長さを短径と定義して用いる。また、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比とは、単位体積中に長径Ｌｉ、短径ｄｉの炭酸カルシウムがＮｉ個存在するとき、
平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ
平均短径＝Σｄｉ２Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ
平均アスペクト比Ｌ／ｄ＝（ΣＬｉ２Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（Σｄｉ２Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ）
と定義して用いる。より具体的には、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて検査する炭酸カルシウムのサンプリングを行い、これを用いて粒子像を倍率１千倍から５万倍で撮影し、無作為に選んだ最低１００個の炭酸カルシウムの粒子からそれぞれ長さを測定し求める。
【００２２】
また、本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）において、好ましい比表面積は、ＢＥＴ吸着法において、６〜２００ｍ２／ｇであり、さらに好ましくは８〜１００ｍ２／ｇであり、もっと好ましくは１０〜２０ｍ２／ｇである。上記範囲内であれば、カップリング剤による処理が容易であり、さらに樹脂と混練した際、適度な樹脂とのぬれ、なじみ、接着性を有し、さらに分散性に優れ、ポリアセタール樹脂の機械的特性のバランスに優れる傾向にある。
【００２３】
本発明で用いられるカップリング剤（Ｃ）は、シリカ系、チタン系のカップリング剤であれば公知のカップリング剤を用いることができる。
シリカ系カップリング剤としては下記一般式で表すことができる。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＲ３ｎ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。さらに、（Ｒ１Ｏ）ｌにおいては、Ｃｌｌ等のハロゲンであってもよい。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に、好ましいものは、例えば、Ｒ１、Ｒ２としては、メチル、エチル、フェニル基をあげることができ、Ｒ３は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアルキル基をあげることができる。
【００２４】
より具体的には、アルキル系としては、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、ジフェニルジメトキシシラン等、ビニル系としては、ビニルトリクロルシラン、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリス（２−メトキシエトキシ）シラン等、エポキシ系としては、２−（３，４エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメチルジエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等、スチリル系としては、ｐ−スチリルトリメトキシシラン等、メタクリロキシ系としては、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、アクリロキシ系としては、３−アクリロキシプロピルトリエトキシシラン等、アミノ系としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−トリエトキシシリル−Ｎ−（１，３−ジメチル−ブチリデン）プロピルアミン、Ｎ−フェニル−３−アミノプロピルトリメトキシシラン等、ウレイド系としては、３−ウレイドプロピルトリエトキシシラン等、クロロプロピル系としては、３−クロロプロピルトリメトキシシラン等、メルカプト系としては、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルメチルジメトキシシラン等、スルフィド系としては、ビス−（３−〔トリエトキシシリル〕−プロピル）−テトラサルファン等、イソシアネート系としては、３−イソシアネートプロピルトリエトキシシラン等などをあげることができる。これらのシランカップリング剤としては、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。
【００２５】
チタン系カップリング剤としては、下記一般式で表されることができる。
（Ｒ４Ｏ）ｌＴｉＲ５ｍＲ６ｎ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＋ｎ＝４、ｌ、ｍ、ｎは０から４から選ばれる数であり、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
前記炭化水素基としては、炭素数１〜１０を有するものが好ましく、炭素数１〜６を有するものがより好ましい。特に好ましいものは、例えば、Ｒ４としては、イソプロポキシル、ｎ−ブトキシ基をあげることができ、Ｒ５、Ｒ６は、ビニル基、エポキシ基、メタクリル基、アミノ基、メルカプト基を有するアセトナト、アミナト基をあげることができる。
【００２６】
より具体的には、テトラエトキシチタン、テトライソプロポキシチタン、テトラｎ−ブトキシチタン、イソプロポキシチタントリイソステアレート、イソプロポキシチタンジメタクリレートイソステアレート、イソプロポキシチタントリドデシルベンゼンスルホネート、イソプロポキシチタントリスジオクチルフォスフェート、イソプロポキシチタントリＮ−エチルアミノエチルアミナト、チタニウムビスジオクチルピロフォスフェートオキシアセテート、ビスジオクチルフォスフェートエチレングリコラトチタン、テトライソプロポキシチタンビスジオクチルフォスファイト、ジｎ−ブトキシビストリエタノールアミナトチタン等をあげることができる。これらのシランカップリング剤は、結合の一部が加水分解、脱水縮合して生じる２個以上の重縮合体であってもよい。また２種類以上のものを併用、重縮合させて用いても差し支えない。
【００２７】
これらのうち、コスト的な観点から好ましいカップリング剤としては、シリカ系カップリング剤が好ましく、さらにカップリング剤自身の化学的安定性や表面処理を施す際のハンドリングのよさ、実際に表面処理済炭酸カルシウムをポリアセタール樹脂と混練して得られる樹脂組成物における機械的特性のバランスに優れるといった観点から、第一級または第二級、第三級アミンのいずれか一つを含むアミノシラン系カップリング剤が好ましく、さらに下記一般式で表されるアミノシラン系カップリング剤が最も好ましい。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２ およびこれらの重縮合体
（ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍは０から３までの数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。）
Ｒ１，Ｒ２が示す炭化水素基の好ましいものは、前記と同様である。
具体的な例としては、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−２（アミノエチル）３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシランである。
【００２８】
本発明で用いられる炭酸カルシウム（Ｂ）とカップリング剤（Ｃ）の量比は特に限定されるものではないが、好ましい量比として、下記式で定義される表面被覆率において、０より大きく２００以下、さらに好ましくは３０〜１５０、最も好ましくは５０〜１２０である範囲を満たす量比をあげることができる。
表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００
（ここで、炭酸カルシウム（Ａ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２（ｇ）、カップリング剤（Ｂ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２（ｇ）と定義する。）
上記範囲内であればカップリング処理された炭酸カルシウムをポリアセタール樹脂と混練した際、樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる。
ここで、シランカップリング剤の最小被覆面積とは、Ｓｔｕａｒｔ−ｂｒｉｅｇｌｅｂの分子モデルから計算されるもので、下記式により求めることができる。
最小被覆面積（ｍ２／ｇ）＝（７８．３×１０００）／シランカップリング剤の分子量
【００２９】
本発明で用いられるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の製法としては、上記炭酸カルシウム（Ｂ）をカップリング剤（Ｃ）で表面処理することによって得られる。該表面処理の方法としては特に限定されるものではなく、公知の粉末表面処理方法を取ることができる。例えば、（ａ）炭酸カルシウム（Ｂ）を水等の溶媒に分散させたスラリーに対して、カップリング剤（Ｃ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を攪拌しながら接触させる湿式処理法や、（ｂ）炭酸カルシウム（Ｂ）粉末に対して、カップリング剤（Ｃ）原液、または水やアルコールなどの溶解溶液を添加してヘンシェルミキサー等で混合、攪拌しながら接触させる乾式処理法などをあげることができる。また、（ｃ）樹脂の補強に用いる際、樹脂ペレットまたは樹脂粉末に対して、カップリング剤（Ｃ）を先に添加、付着させておき、その後炭酸カルシウム（Ｂ）を加えて二軸押し出し機等の溶融押し出し機にて炭酸カルシウムの表面処理および樹脂への混合、分散を同時におこなうインテグラルブレンド法を用いてもよい。
【００３０】
本発明で用いられるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）は上記炭酸カルシウム（Ｂ）を上記カップリング剤（Ｃ）によって表面することによって得られるもののうち、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウムである。ここで、平均粒径、平均長径、平均短径、平均アスペクト比は前記炭酸カルシウム（Ｂ）の項で記述した定義、測定方法によるものである。このうち、好ましいカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の平均粒径は０．０３〜０．８μｍであり、さらに好ましくは０．０５〜０．６であり、最も好ましくは０．１０〜０．４０μｍである。かつ、好ましい粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）は３未満であり、さらに好ましくは２以下であり、もっと好ましくは１．５以下である。上記範囲内であればポリアセタール樹脂に配合した際、分散性に優れ、樹脂組成物の機械的特性のバランスに優れる。一般に炭酸カルシウムは樹脂等と混練した場合、カップリング剤による表面処理の効果はほとんどないといわれている。これは、炭酸カルシウム表面にはカップリング剤と反応する水酸基がほとんど存在せず、カップリング剤が炭酸カルシウムと結合、接着しないため、結果的に樹脂等と炭酸カルシウムのぬれ、なじみ、接着性が向上しないためと解釈されている。しかしながら本発明のように、炭酸カルシウムの粒径、形状や、カップリング剤の種類、量を制御することによってポリアセタール樹脂への補強効果は非常に高くなる。本理由についてはいまのところ明らかではないが、カップリング剤同士が脱水縮合して生成した網目状のかご状化合物中に炭酸カルシウムがとりこまれた２層構造をとることによって、ポリアセタール樹脂、カップリング剤、炭酸カルシウムそれぞれのぬれ、なじみ、接着性が向上した結果であると推測している。
【００３１】
本発明のポリアセタール樹脂組成物は、ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、カップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物である。ここで、樹脂組成物の剛性、強度、靭性等の機械的物性バランスに優れるといった観点から好ましい配合量としては、ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、カップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０５〜８０質量部であり、さらに好ましくは０．１〜５０質量部であり、最も好ましくは５〜３５質量部である。
【００３２】
本発明において、得られるポリアセタール樹脂組成物が、よりよい剛性、靭性のバランスを有するという観点から、樹脂組成物中のカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）が、最大凝集粒子径において好ましくは５μｍ以下、さらに好ましくは３μｍ以下、最も好ましくは２μｍ以下、さらに最も好ましくは１．０μｍ以下で分散していることである。さらに理想的には炭酸カルシウムの平均粒径で単分散していることである。ここで、最大凝集粒径とは、樹脂組生物中のカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）の二次凝集をおこしている粒子の最大の大きさを表す。ここで、最大凝集粒子径は、樹脂組成物のペレットからＡＳＴＭＤ６３８のＴＹＰＥＩ試験片を成形し、この試験片の中央部、樹脂流動方向に垂直な面の薄片をミクロトームなどによって切り出し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）（例えば、写真倍率１．０万倍から５．０万倍の範囲で凝集の大きさに応じて選択）により観察し、その値の最大値を示す。
【００３３】
本発明のポリアセタール樹脂組成物の製造方法は、ポリアセタール樹脂（Ａ）を溶媒に溶解させた後にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合し、溶媒を除去する方法、ポリアセタール樹脂（Ａ）の加熱溶融物にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合する方法、予め作成したカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）をマスターバッチとして添加する方法、またはこれらを組み合わせた方法など特に限定されるものではない。これらのうち、生産性に優れる観点から好ましい製造方法としてはポリアセタール樹脂の加熱溶融物にカップリング処理済炭酸カルシウム（Ｄ）を添加、混合する方法、すなわち溶融混錬法をあげることができる。
【００３４】
上記溶融混練により製造する場合、その装置としては、一般に実用されている混練機が適用できる。例えば、一軸又は多軸混練押出機、ロール、バンバリーミキサー等を用いればよい。中でも、減圧装置、及びサイドフィーダー設備を装備した２軸押出機が最も好ましい。溶融混練の方法は、全成分を同時に混練する方法、あらかじめ予備混練したブレンド物を用いて混練する方法、更に押出機の途中から逐次、各成分をフィードし、混練する方法などをあげることができる。また、カップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）をあらかじめ溶媒に分散させ、このスラリー状態で添加することも可能である。その場合、液体添加ポンプを用いてフィードすることも可能である。
【００３５】
ここで、溶融混練の条件は、特に制限されるものではないが、減圧度に関しては、０〜０．０７Ｍｐａが好ましい。混練の温度は、ＪＩＳＫ７１２１に準じた示差走査熱量（ＤＳＣ）測定で求まる融点又は軟化点より１〜１００℃高い温度が好ましい。より具体的には１８０度から２４０度である。混練機での剪断速度は１００（ＳＥＣ-1）以上であることが好ましく、混練時の平均滞留時間は、１〜１５分が好ましい。樹脂組成物中の溶媒は１質量％以下であることが好ましい。上記範囲内であれば、生産性に優れ、得られるポリアセタール樹脂組成物の変色を抑える傾向にあり、剛性、靭性、耐熱性、耐酸性にすぐれた樹脂組成物を得ることができる。
【００３６】
本発明において、本発明の目的を損なわない範囲で、更に適当な公知の添加剤を必要に応じて配合することができる。具体的には、酸化防止剤、熱安定剤、耐侯（光）安定剤、離型（潤滑）剤、結晶核剤、無機充填材、導電材、熱可塑性樹脂、および熱可塑性エラストマー、顔料などをあげることができる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は、以下の実施例に制限されるものではない。なお、以下の実施例、比較例において記載した評価は、以下の方法により実施した。
【００３８】
（１）メルトフローインデックス（ＭＦＩ：ｇ／１０分）
ＡＳＴＭＤ−１２３８により東洋精機（株）製のＭＥＬＴ ＩＮＤＥＸＥＲを用いて１９０℃、２１６０ｇの条件下で測定した。
【００３９】
（２）走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察
炭酸カルシウム、カップリング剤処理済炭酸カルシウムの粒子の平均粒径、平均アスペクト比（平均長径および平均短径の測定）および形状の観察には以下の装置を用いて求めた。
ファインコーター：日本電子（株）製ＪＦＣ−１６００
コーティング条件は３０ｍＡ、６０秒間で行った。
走査型電子顕微鏡：日本電子（株）製ＪＳＭ−６７００Ｆ
測定条件は加速電圧９．００ｋＶ、印加電流１０．０μＡで行った。
平均粒径は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径を計測し、平均粒径＝平均長径＝ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉの式に従って求めた。
平均アスペクト比は、得られた粒子像から無作為に選択した最低１００個の粒子についてそれぞれの長径、短径を計測し、平均長径＝ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ、平均短径＝Σｄｉ2Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ、平均アスペクト比Ｌ／ｄ＝（ΣＬｉ2Ｎｉ／ΣＬｉＮｉ）／（Σｄｉ2Ｎｉ／ΣｄｉＮｉ）の式に従って求めた。
【００４０】
（３）樹脂組成物の物性
（３−１）透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察
樹脂組成物中の最大凝集粒子径の観察
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件でＡＳＴＭＤ６３８のＴＹＰＥＩ試験片を成形し、ＲｅｉｃｈｅｒｔＮｉｓｓｅｉ製クライオミクロトームを用いて試験片の中央部、樹脂流動方向に垂直な面から約５０ｎｍの超薄切片を作成した。透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察は、日立製作所（株）製ＨＦ２０００用いて、５０００〜３．０万倍の明視野像を撮影し、二次凝集粒子各々についてその最大の大きさを測定し、その値の最大値を最大凝集粒子径とした。ただし、凝集を形成する各粒子の大きさが、添加した炭酸カルシウムの平均粒径よりも明らかに大きい場合は他の添加剤であると判断し、測定からはずした。
射出成形機（住友重機械工業（株）製ＳＨ―７５）を用いて、シリンダー温度２００℃、金型温度７０℃に設定し、射出１５秒、冷却２５秒の射出成形条件で評価用ダンベル片、短冊片を得た。
【００４１】
（３−２）曲げ弾性率（ＧＰａ）および曲げ強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準じて行った。
（３−３）引っ張り伸度（％）および引っ張り強度（ＭＰａ）
ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準じて行なった。
（３−４）ノッチ付きＩｚｏｄ衝撃強度
ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準じて行った。
（３−５）荷重たわみ温度（１．８２ＭＰａ）
ダンベル片を１５０℃で３ｈエージング処理した後、２３℃、５０％ＲＨにて４８時間放置した。その後、ＡＳＴＭ Ｄ６４８に準じて行なった。
【００４２】
（３−６）ホルムアルデヒド発生速度（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）の測定
あらかじめ１４０℃で１時間乾燥処理を施したポリアセタール樹脂組成物のペレット３ｇを、窒素気流（５０ＮＬ／ｈｒ）下、２２０℃に加熱溶融し、発生するホルムアルデヒドを水に吸収した後、亜硫酸ソーダ法により滴定した。その際、加熱開始から２分後までのホルムアルデヒド発生量（ｐｐｍ）をＴ２、同１０分をＴ１０、同３０分をＴ３０、同５０分をＴ５０、同９０分をＴ９０としたときに、
２〜１０分の発生速度（Ｔ１０−Ｔ２）／８（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
１０分〜３０分の発生速度（Ｔ３０−Ｔ１０）／２０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
５０分〜９０分の発生速度（Ｔ９０−Ｔ５０）／４０（ｐｐｍ／ｍｉｎ．）
として算出した。これらの値はそれぞれ、ポリアセタール樹脂組成物に付着したホルムアルデヒド起因、ポリアセタール樹脂の末端分解によって生じるホルムアルデヒド起因、ポリアセタール樹脂の主鎖分解によって生じるホルムアルデヒド起因であり、これらの値が小さいことは、熱安定性に優れることを示す。
また、実施例、比較例には下記成分を用いた。
【００４３】
＜炭酸カルシウム＞
（ａ−１）白石工業（株）製Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１５
（ａ−２）丸尾カルシウム（株）製カルテックス５
（ａ−３）丸尾カルシウム（株）製スーパーＳ
（ａ−４）白石工業（株）製Ｒ重炭
（ａ−５）白石工業（株）製ＰＣ
（ａ−６）白石工業（株）製シルバーＷ
【００４４】
＜処理剤＞
シランカップリング剤
（ｂ−１）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−６０３ Ｎ−２（アミノメチル）３−アミノプロピルトリメトキシシラン
（ｂ−２）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−４０３ ３−グリジドキシプロピルトリエトキシシラン
（ｂ−３）信越シリコーン（株）製ＫＢＭ−５０３ ３−メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン
その他の表面処理剤
比較例用として、炭酸カルシウムの表面処理剤、分散剤として一般に公知であるものから選んで用いた。
（ｃ−１）ステアリン酸（川研ファインケミカル（株）製Ｆ−３）
（ｃ−２）アクリル酸 （東京化成（株）製試薬グレード）
（ｃ−３）ラウリル硫酸ナトリウム（花王（株）製エマール１０パウダー）
（ｃ−４）ポリカルボン酸系分散剤 （花王（株）製ポイズ５２０）
（ｃ−５）不飽和ポリエステル （日本ユピカ（株）製ユピカＡ５３０）
【００４５】
＜樹脂＞
（ｄ−１）旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール樹脂 テナック（登録商標）ＨＣ４５０
ＭＦＩは１０であった。
（ｄ−２）上記（ｄ−１）６５質量部と旭化成ケミカルズ（株）ポリアセタール樹脂 テナック（登録商標）ＨＣ７５０を３５質量部の２種類をペレットで混合して用いた。ＭＦＩは１５であった。
【００４６】
[製造例１〜１０]
表１に示した配合量で炭酸カルシウム（ａ−１〜６）の粉末およびシランカップリング処理剤（ｂ−１〜３）原液を配合し、ヘンシェルミキサーにて、窒素雰囲気下、１２０℃、２０００ｒｐｍにて攪拌、混合を１５分行なった。得られた粉末を８０℃のオーブンにて１２時間乾燥処理し、カップリング剤処理済炭酸カルシウムを得た。表１に原料である各種炭酸カルシウムの性質および、得られたカップリング剤処理済炭酸カルシウムの性質を示す。
【００４７】
[製造例１１〜１４]
表２に示した配合量で炭酸カルシウム（ａ−１）の粉末および表面処理剤（ｃ−１〜５）原液または粉末を配合し、ヘンシェルミキサーにて、窒素雰囲気下、１２０℃、２０００ｒｐｍにて攪拌、混合を１５分行なった。得られた粉末を８０℃のオーブンにて１２時間乾燥処理し、カップリング剤処理済炭酸カルシウムを得た。表２に原料である各種炭酸カルシウムの性質および、得られた表面処理済炭酸カルシウムの性質を示す。
【００４８】
[実施例１〜８および比較例１〜１５]
表３、４に示した割合で、各成分を計量、混合し、二軸押し出し機（池貝（株）製ＰＣＭ−３０）を用いて、押出機のトップから添加して溶融混練し、それぞれポリアセタール樹脂組成物を得た。その際、溶融混錬条件は温度２００度、回転数１５０ｒｐｍで行った。評価結果を表３、４に示す。
【００４９】
表３、４から明らかなように本発明のカップリング剤処理済炭酸カルシウムを用いて樹脂を補強すると、剛性、強度、靭性のバランスに優れることがわかる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【産業上の利用可能性】
【００５４】
本発明で得られるポリアセタール樹脂組成物は、剛性、強度、靭性、耐熱性などの機械的特性のバランスに優れるために、自動車、電気電子、その他工業などの分野で好適に利用できる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物。
【請求項２】
炭酸カルシウム（Ｂ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項３】
炭酸カルシウム（Ｂ）が 平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であることを特徴とする請求項１または２に記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項４】
炭酸カルシウム（Ｂ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ２／ｇであることを特徴とする請求項１から３いずれか記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項５】
カップリング剤（Ｃ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする請求項１から４いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項６】
カップリング剤（Ｃ）が下記一般式であることを特徴とする請求項１から５いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２
およびこれらの重縮合体
ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。
【請求項７】
炭酸カルシウム（Ｂ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２、カップリング剤（Ｃ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項１】
ポリアセタール樹脂（Ａ）１００質量部に対して、炭酸カルシウム（Ｂ）をシリカ系またはチタン系カップリング剤（Ｃ）によって表面処理が施した、平均粒径が０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であるカップリング剤処理済炭酸カルシウム（Ｄ）０．０１〜１００質量部を配合してなるポリアセタール樹脂組成物。
【請求項２】
炭酸カルシウム（Ｂ）が軽質炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項３】
炭酸カルシウム（Ｂ）が 平均粒径０．０１μｍ〜１．０μｍであり、かつ粒子の平均長径（Ｌ）と粒子の平均短径（ｄ）の比である平均アスペクト比（Ｌ／ｄ）が３未満であることを特徴とする請求項１または２に記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項４】
炭酸カルシウム（Ｂ）が、ＢＥＴ比表面積において、６〜２００ｍ２／ｇであることを特徴とする請求項１から３いずれか記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項５】
カップリング剤（Ｃ）がアミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする請求項１から４いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
【請求項６】
カップリング剤（Ｃ）が下記一般式であることを特徴とする請求項１から５いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
（Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨＣ２Ｈ４ＮＨ２
または （Ｒ１Ｏ）ｌＳｉＲ２ｍＣ３Ｈ６ＮＨ２
およびこれらの重縮合体
ここで、ｌ＋ｍ＝３、ｌ、ｍ、は０から３から選ばれる数であり、Ｒ１、Ｒ２は水素または、飽和、不飽和の炭化水素基であり、炭化水素基には官能基が導入されていも良い。
【請求項７】
炭酸カルシウム（Ｂ）のＢＥＴ吸着量より算出される比表面積をＸ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＸ２、カップリング剤（Ｃ）の最小被覆面積をＹ１（ｍ２／ｇ）、その質量をＹ２としたときに、表面被覆率％＝Ｙ１Ｙ２／Ｘ１Ｘ２＊１００が０より大きく２００％以下であることを特徴とする請求項１から６いずれかに記載のポリアセタール樹脂組成物。
【公開番号】特開２００６−１３７７８２（Ｐ２００６−１３７７８２Ａ）
【公開日】平成１８年６月１日（２００６．６．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００４−３２５９９５（Ｐ２００４−３２５９９５）
【出願日】平成１６年１１月１０日（２００４．１１．１０）
【出願人】（３０３０４６３１４）旭化成ケミカルズ株式会社 (2,513)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年６月１日（２００６．６．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１６年１１月１０日（２００４．１１．１０）
【出願人】（３０３０４６３１４）旭化成ケミカルズ株式会社 (2,513)
【Ｆターム（参考）】
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