焼結用配合鉄鉱石の評価方法
【課題】Ａｌ2Ｏ3の含有量が高く、造粒性を阻害する０．２５ｍｍ以下の微粉を多く含むマラマンバ鉱石、低燐および高燐ブロックマン鉱石、または、これらを含むブレンド鉱石を焼結原料として多量に使用する際に、焼結原料の焼結性および造粒性を高めるための焼結用配合鉄鉱石の評価方法を提供する。
【解決手段】不活性ガス、または窒素雰囲気下で鉄鉱石の熱重量測定を行い、熱重量測定における１１０〜３８０℃の温度範囲において観測される重量減少量からゲーサイト量を簡易的に算出し、熱重量測定における３８０〜５９０℃の温度範囲において観測される重量減少量からカオリン量を算出し、熱重量測定における８００〜１２５０℃の温度範囲において観測される重量減少量とゲーサイト量を基にヘマタイト量を簡易的に算出し、算出されたこれらの量に基づいて鉄鉱石の焼結特性を評価する。
【解決手段】不活性ガス、または窒素雰囲気下で鉄鉱石の熱重量測定を行い、熱重量測定における１１０〜３８０℃の温度範囲において観測される重量減少量からゲーサイト量を簡易的に算出し、熱重量測定における３８０〜５９０℃の温度範囲において観測される重量減少量からカオリン量を算出し、熱重量測定における８００〜１２５０℃の温度範囲において観測される重量減少量とゲーサイト量を基にヘマタイト量を簡易的に算出し、算出されたこれらの量に基づいて鉄鉱石の焼結特性を評価する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、焼結鉱の製造方法に関し、特に、焼結原料に配合する難焼結性の成分組成を有する鉄鉱石、または、ブレンド鉱石（配合鉄鉱石）を事前粉砕処理することで、焼結原料の焼結性および造粒性を改善し、焼結の成品歩留および生産性を向上するための焼結用配合鉄鉱石の評価方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、高炉製鉄法の主原料として用いられる焼結鉱は、以下のように製造される。
先ず、焼結原料の主原料となる約１０ｍｍ以下の鉄鉱石粉、焼結返鉱、焼結篩下粉、製鉄ダスト（製鉄ダスト、製鋼ダスト、スケール等）などからなるその他鉄含有原料、石灰石、ドロマイト、転炉スラグ、蛇紋岩、珪石、かんらん岩などの副原料、コークス粉、無煙炭などの炭材を配合後、ドラムミキサー、ペレタイザー等の造粒機で適量水分となるように水分添加量を調節しながら混合、造粒を行い、焼結原料を擬似粒子化した後、焼結機に装入し焼成する。焼成後の焼結ケーキは、解砕、整粒して、所定粒径の焼結鉱となる。
【０００３】
なお、所定粒径より粒径の小さい焼結鉱や、高炉までの搬送中に崩壊して生じた焼結粉は、それぞれ、焼結返鉱、焼結篩下粉と呼ばれ、焼結原料に配合する鉄含有原料として使用される。
【０００４】
ここで、通常の焼結原料を造粒して得られる擬似粒子は、主に、粒径０．５ｍｍ以下の微粉粒子が粒径１〜３ｍｍの核粒子に付着した構造となっており、焼結原料をこのような擬似粒子とすることにより、焼結機内の焼結原料充填層（焼結ベッド）中の微粉粒子による通気性の悪化を抑制し、焼結機の生産性の向上を図ることができる。
【０００５】
また、近年、鉄資源の有効利用の点から、焼結用原料として、ペレット用微粉鉄鉱石（ペレットフィード）、マラマンバ鉱石などの微粉割合が高い焼結用粉鉄鉱石、さらに、製鉄プロセスで発生する製鉄ダストを多く配合することが行なわれている。
【０００６】
このような微粉鉄鉱石の割合が高い焼結原料を造粒するために、従来から、焼結原料に生石灰などの造粒剤を添加し、混練機（ミキサー）で混合した後、ドラムミキサー、さらには、ドラムミキサーに較べて造粒能力が高いディスクペレタイザーなどの、造粒能力が高い造粒機を用いて造粒する方法が行なわれている。
【０００７】
この造粒方法により得られる微粉割合が高い焼結原料からなるペレット状の造粒物は、比較的密度が高い造粒物となるため、通常の焼結機を用いて焼成する際に、造粒物内部への酸素の拡散が阻害され、内部の炭材の燃焼が遅れる。
【０００８】
焼結原料の造粒処理工程では、焼結原料中の微粉粒子を核粒子の周りに付着させる度合い、つまり、焼結原料の擬似粒化性を向上させるとともに、造粒で得られた擬似粒子が、焼結機までの搬送中および焼結ベッドにおいて崩壊し難い擬似粒子の強度を有すること等が求められる。また、一般に、このような焼結原料の擬似粒化性や擬似粒子の強度（崩壊し難さ）は、焼結原料の配合原料の成分や粒度構成、特に、焼結原料の主要部分を占める鉄鉱石の成分や粒度構成によって大きく左右される。
【０００９】
鉄鉱石の分析は、日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０２、８２０５、８２０７、８２０８、８２１０〜８２３０に示される方法に則って行われており、一般的にはＪＩＳ Ｍ ８２１２ 鉄鉱石中−全鉄定量方法から求められる全鉄（Ｔ．Ｆｅ）、ＪＩＳ Ｍ ８２１２ 鉄鉱石中の酸可溶性鉄（II）定量方法から求められる酸化第一鉄量（ＦｅＯ）、ＪＩＳ Ｍ ８２１１ 鉄鉱石中の化合水定量方法から求められる化合水量（ＣＷ）、ＪＩＳ Ｍ ８２０５ 鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等、ＪＩＳ Ｍ ８２１６ 鉄鉱石中−りん定量方法から求められるＰ量等によって鉄鉱石の品質評価が行われている（例えば、非特許文献１〜５、参照）。
【００１０】
ただし、蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等は、Ｓｉ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ等の元素量を酸化物に換算して表しているものであり、鉄鉱石中に石英（ＳｉＯ2）や鋼玉（α−Ａｌ2Ｏ3）などが存在していることを示しているものではない。
【００１１】
一方、焼結原料の主要原料である鉄鉱石は、成分、特性が多種多様な銘柄の鉄鉱石が世界に存在し、一般的に、これらの複数銘柄の鉄鉱石を鉄含有原料として焼結原料中に配合して使用している。このような鉄鉱石のうち、これまで焼結原料として多く使用されてきた良質なヘマタイト鉱石は、世界の鉄鉱石資源をみても枯渇の方向にあり、現状の生産が続くと、主要鉱山は、近年中にも掘り尽くされてしまうと予測されており、これに替わる銘柄の鉄鉱石の利用が望まれている。
【００１２】
このような中で、近年、将来の主要な焼結用鉄鉱石として、良質なヘマタイト鉱石に比べて、安価でかつ資源的にも豊富なマラマンバ鉱石、高燐ブロックマン鉱石などが、焼結原料として注目されている。
【００１３】
マラマンバ鉱石とは、豪州のマラマンバ鉄鉱床から産出する鉄鉱石の総称であり、ゲーサイト（α−ＦｅＯＯＨ）とマータイト（マグネタイト形状を有するα−Ｆｅ2Ｏ3）を主要鉄鉱物とし、表１に示す産地銘柄名（通称名）で、ウェストアンジェラス鉱が、その代表的な鉄鉱石である。
【００１４】
ブロックマン鉱石とは、豪州のブロックマン鉄鉱床から産出する鉄鉱石の総称であり、ヘマタイトを主要鉄鉱物とし、表１に示す産地銘柄名（通称名）でハマスレイ鉱、ニューマン鉱、および、ＨＩＢ鉱などが、その代表的な鉄鉱石である。ＨＩＢ鉱などは、Ｐが０．０７質量％以上と高いので、高燐ブロックマン鉱石と呼び、ハマスレイ鉱、ニューマン鉱、および、ＨＩＰ鉱などは、Ｐが０．０７質量％未満と比較的低いので低燐ブロックマン鉱石と呼び、両者を区別している。
【００１５】
【表１】
【００１６】
表１に、日本国内で焼結用原料として使用している代表的な鉄鉱石の化学的および物理的な特徴を示す。
豪州のマラマンバ鉱石（産地銘柄：ウエストアンジュラス）と、豪州の低燐ブロックマン鉱石（産地銘柄：ハマスレイ、Ｍｔ．ニューマン）、および、高燐ブロックマン鉱石（産地銘柄：ＨＩＢ）は、０．２５ｍｍ以下の微粉部分が多い粒度分布を有するとともに、融点の高い脈石成分であるＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、結晶水も比較的高いため、造粒性と焼結性が悪い鉄鉱石として知られている。また、これらの鉄鉱石中の化合水（ＣＷ）の含有量が高い理由は、主要鉄鉱物として、α−ＦｅＯＯＨを多く含有することに起因するとされている。
【００１７】
これらのマラマンバ鉱石および高燐ブロックマン鉱石は、資源的に安定供給が可能で、かつ、安価な鉄鉱石であるため、焼結原料への適用が検討され、現在、一部使用されている。また、近年、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石を含有するブレンド鉱石であるピルバラブレンド鉱石の採掘量が増加し、将来的に、焼結原料として適用することが検討されている。
【００１８】
しかし、上記マラマンバ鉱石およびブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石は、０．２５ｍｍ以下の微粉が多い粒度分布を有することに起因して造粒性が悪く、焼結時に、原料充填層の通気性を阻害し、生産性を低下する原因となる。また、これらの鉄鉱石およびブレンド鉱石は、焼結性を低下させる高融点のＡｌ2Ｏ3化合物およびＣＷ（α−ＦｅＯＯＨ由来と考えられている）の含有量が高い。
【００１９】
このため、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するブレンド鉱石を焼結原料として使用する場合は、焼結鉱の生産性や成品歩留を維持するために、その配合割合は１０％程度以下に制限し、その他の鉄鉱石として良質なヘマタイト主要鉱石を配合して使用しているのが現状である。
【００２０】
しかしながら、上述のように、現在の日本国内で使用する鉄鉱石の主要産出国である豪州でも、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するブレンド鉱石へと生産が移行する動きがあり、近い将来、これらの鉄鉱石が、今後の豪州産鉄鉱石の主力となることが予想される。したがって、これらの安定供給可能で安価であるものの、難造粒性および難焼結性の鉄鉱石を多量に配合した焼結原料を造粒する際に、焼結時の焼結性を向上させるとともに、造粒性を改善することが望まれている。
【００２１】
従来のマラマンバ鉱の使用例としては、日本鋼管（株）福山製鉄所においてＨＰＳ法（非特許文献６、参照）の適用により、多量のマラマンバ鉱を使用した実績はあるが、ＨＰＳ法は、造粒工程に皿型造粒設備を導入し、従来以上の石灰石を添加することで、粒径の小さい微粉鉱石の多量使用を可能とした技術であり、既設のドラムミキサーを中心とする造粒を考慮した方法ではない。また、既設焼結機への皿型造粒設備の導入には莫大な設備投資およびランニングコストを要するものである。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【００２２】
【非特許文献１】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１２「鉄鉱石−全鉄定量方法」
【非特許文献２】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１３「鉄鉱石−酸可溶性鉄（II）定量方法」
【非特許文献３】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１１「鉄鉱石−化合推定量方法」
【非特許文献４】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０５「鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法」
【非特許文献５】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１６「鉄鉱石−りん定量方法」
【非特許文献６】坂本登、外４名，「高炉用新塊成鉱の製造条件に関する基礎的検討および品質の評価」，鉄と鋼，社団法人 日本鉄鋼協会，第７３年（１９８７）第１１号，ｐ６２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２３】
近年、マラマンバ鉱石の他にも、０．２５ｍｍ以下の微粉部分が多く、Ａｌ2Ｏ3含有量が高い、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、マラマンバ鉱石と低燐ブロックマン鉱石と高燐ブロックマン鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石の採掘量が増加し、焼結原料への適用も検討され、これらの難焼結性および難造粒性の鉄鉱石を、焼結原料に多量配合することが望まれている。
【００２４】
これら難焼結性および難造粒性の鉄鉱石を焼結原料に多量配合しながら焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するためには、鉄鉱石を構成する鉱物成分を正しく分析し、鉱物成分量を制御した配合設計が重要となる。
【００２５】
しかしながら、鉄鉱石の評価はＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷおよび蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等によって行われており、鉄鉱石を構成する鉱物成分を正しく評価・分析する手法が無かった。
【００２６】
非特許文献４に示される日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０５「鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法」は、試料の鉄鉱石を四ほう酸ナトリウムまたは四ほう酸リチウムの融剤と共に１０００〜１１５０℃に加熱して均一なガラスビードを作製して測定するガラスビード法が採用されており、ガラスビード法では、鉄鉱石を１０００℃以上に加熱するため、例えば石灰石（ＣａＣＯ3）のような炭酸塩やギブス石（ギブサイト、γ−Ａｌ（ＯＨ）3）のような水酸化物が含まれていても、加熱によって脱炭酸や脱水が起こり、ガラスビード内ではＣａＯやＡｌ2Ｏ3のような酸化物として測定される。
【００２７】
従って、蛍光Ｘ線法では、鉄鉱石中に含まれる元素の量はわかるものの、水酸化物や炭酸塩などの鉱物形態を分析できないという問題があった。従来焼結性に影響を及ぼすと言われているＡｌ2Ｏ3は、コランダム（α−Ａｌ2Ｏ3）などの酸化アルミニウム鉱物を示すものではなく、蛍光Ｘ線分析によって求められるＡｌ量そのものである。
【００２８】
本発明は、安価でかつ資源的にも豊富であるものの、焼結性を阻害するとされているＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、造粒性を阻害する０．２５ｍｍ以下の微粉を多く含むマラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石、または、これらの鉄鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石を焼結原料として多量に使用する際に、焼結原料の焼結性および造粒性を高め、焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するための焼結用配合鉄鉱石の評価方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２９】
本発明に係る焼結用配合鉄鉱石評価方法は、上述した目的を達成するため、以下の特徴点を備えている。
【００３０】
（１）１種または２種以上の鉄鉱石を含む焼結用配合鉄鉱石の評価方法において、不活性ガス、または窒素雰囲気下で熱重量測定を行い、
（ｈ）熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として、ゲーサイト量Ｗ*GOEを簡易的に算出し、
（ｉ）熱重量測定における３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、脱水量からカオリン量ＷKAOを算出し、
（ｊ）熱重量測定における８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度範囲において観測される重量減少と前記Ｗ*GOEを基にヘマタイト量Ｗ*HEMを簡易的に算出し、
（ｋ）前記Ｗ*GOE、ＷKAO、およびＷ*HEMに基づいて鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し鉄鉱石の焼結特性を評価することを特徴とする焼結用配合鉄鉱石の評価方法。
【００３１】
（２）前記Ｗ*GOE（mass％）、ＷKAO（mass％）、Ｗ*HEM（mass％）は、下記（８）式、（９）式、（１０）式に基づいて算出することを特徴とする（１）に記載の焼結用配合鉄鉱石の評価方法
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ただし、上記ΔＴＧ110-380、ΔＴＧ380-590およびΔＴＧ800-1250は、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃、および８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の各温度範囲において観測される重量減少（mass％）を示す。
なお、上記（８）式〜（１０）式に用いたｋ1、ｋ5、ｋ12、ｋ13の係数は、以下の式量の計算から求められる。
ｋ1：２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4≒０．１３９５７
ｋ5：Ｈ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．１０１３８
ｋ12：Ｏ2／６Ｆｅ2Ｏ3≒０．０３３４０
ｋ13：Ｆｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．８９８６２
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、焼結用配合鉄鉱石の鉱物を化合物として定量することができるため、例えば、焼結原料の焼結性および造粒に影響を与える鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し、鉱物成分を定量することにより、焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するための焼結用配合鉄鉱石を評価することができる。
【００３３】
したがって、本発明方法の適用により、安価でかつ資源的にも豊富であるものの、従来焼結性を阻害すると言われているＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、造粒性を阻害する０．２５ｍｍ以下の微粉を多く含むマラマンバ鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石、または、これらの鉄鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石を焼結原料として多量に使用して焼結鉱を製造する際に、予め焼結用配合鉄鉱石の評価を行うことで、焼結原料の焼結性、造粒性および造粒物の付着強度を高めることができ、その結果、焼結時の通気性を改善し、焼結鉱の成品歩留および生産性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】鉄鉱石の熱重量測定結果の一例であるＴＧ曲線を示す図である。
【図２】鉄鉱石の赤外吸収スペクトルを示す図である。
【図３】鉄鉱石の赤外吸収スペクトルにおけるカオリンの吸収強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少の関係を示す。
【図４】試薬混合物焼結体の強度測定（粉率）結果を示す図である。
【図５】粒径２．８から４．７５ｍｍの鉄鉱石粒子２８粒の本発明による評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
まず、本発明の技術思想について説明する。
前述の通り、鉄鉱石の評価はＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷおよび蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等によって行われている。蛍光Ｘ線分析の測定方法は、試料の鉄鉱石を四ほう酸ナトリウムまたは四ほう酸リチウムの融剤と共に１０００〜１１５０℃に加熱して均一なガラスビードを作製して測定するガラスビード法が採用されている。ガラスビード法では、鉄鉱石を１０００℃以上に加熱するため、例えば石灰石（ＣａＣＯ3）のような炭酸塩やギブス石（ギブサイト、γ−Ａｌ（ＯＨ）3）のような水酸化物が含まれていても、加熱によって脱炭酸や脱水が起こり、ガラスビード内ではＣａＯやＡｌ2Ｏ3のような酸化物として測定される。従って、従来焼結性に影響を及ぼすと言われているＡｌ2Ｏ3は、コランダム（α−Ａｌ2Ｏ3）などの酸化アルミニウム鉱物を示すものではなく、蛍光Ｘ線分析によって求められるＡｌ量そのものである。
【００３６】
鉄の産出形態として磁鉄鉱（マグネタイト、主成分はＦｅ3Ｏ4）、赤鉄鉱（ヘマタイト、主成分はα−Ｆｅ2Ｏ3）、褐鉄鉱（リモナイト）があり、褐鉄鉱は不純な針鉄鉱（ゲーサイト、主成分はα−ＦｅＯ（ＯＨ））または鱗鉄鉱（レピドクロサイト、主成分はγ−ＦｅＯ（ＯＨ））であることがわかっており、製鉄原料に供される褐鉄鉱は、ゲーサイトが圧倒的に多い。
【００３７】
ゲーサイトは、３００℃程度に加熱すると、脱水して水を生成する。ＪＩＳ Ｍ ８２１１（非特許文献３、参照）から求められるＣＷは、鉄鉱石を９５０℃まで加熱した時に発生する水分量であり、主にゲーサイト由来の水分と言われている。しかし、鉄鉱石に含まれる可能性のある脈石成分のうち、ギブサイトも２５０〜３００℃で脱水し、粘土鉱物のカオリン（Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4）は４００℃以上で脱水する。従って、ＣＷを全てゲーサイト由来の水分とすると、ゲーサイトを過大評価してしまう。
【００３８】
本発明者らは、鉄鉱石の主要鉱物をＦｅ3Ｏ4、Ｆｅ2Ｏ3、ＦｅＯ（ＯＨ）とカオリン、カオリン以外のＡｌ鉱物、カオリン以外のＳｉ鉱物とし、カオリン以外のＡｌ鉱物をギブサイト、カオリン以外のＳｉ鉱物を石英と仮定して、先ず、これらの鉱物含有量を定量する方法を検討した。次にこれらの鉱物が焼結性にどのような影響を与えるかを調べるために、Ｆｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｓｉの元素量を一定として、試薬を用いて化合物形態の影響を調査した。
【００３９】
図１に熱重量測定結果（ＴＧ曲線）を示す。昇温方法としては、一定の昇温速度で連続的に昇温させても良いが、図１に示すように、１１０℃、３８０℃など所定の温度まで昇温した後、その温度で保持するステップ昇温を行っても良い。また、熱重量測定時の雰囲気ガスは、１０００℃まではＡｒ、Ｈｅ等の不活性ガス、窒素、乾燥空気の何れでも良いが、１２５０＋５０℃まで加熱してＦｅ2Ｏ3の還元量を測定する場合は、不活性ガス、または窒素を用いなければならない。
【００４０】
図１において、室温から１１０℃までに観測される重量減少は、付着水に起因するものである。付着水は１１０±５℃の範囲で測定するのが良い。１０５℃以下では付着水の蒸発に時間がかかり、１１５℃以上では、付着水以外の水分が脱離するおそれがある。
【００４１】
１１０から３８０℃で観測される重量減少は、主にゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水と考えられるが、ギブス石が共存すると、同じ領域で重量減少を示す。この領域の下限温度は付着水の測定の影響を抑制するために１１０±５℃が最適である。またその上限温度は、３８０±１０℃が最適で、３７０℃以下ではゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水が不十分で、３９０℃以上ではカオリンの脱水が始まる。
【００４２】
従って、鉄鉱石の評価の手順としては、カオリンを定量し、カオリン以外のＡｌ鉱物をギブス石としてＴＧの１１０から３８０℃の重量減少からギブス石の関与を除き、ゲーサイト量を求める必要がある。
【００４３】
３８０から５９０℃で観測される重量減少は、主にカオリンの脱水による重量減少と考えられる。この領域の下限温度はゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水の測定の影響を抑制するために３８０℃が最適である。この領域の上限温度は５９０±１０℃が最適で、５８０℃以下ではカオリンの脱水に時間がかかり、６００℃以上では炭酸塩の分解が始まるおそれがある。
【００４４】
図２に鉄鉱石の赤外吸収（ＩＲ）スペクトルを示す。
図２に示す鉄鉱石のＩＲスペクトルでは、カオリンやゲーサイトが観測される。
【００４５】
また、図３に焼結用配合鉄鉱石に含まれる各種鉄鉱石のＩＲスペクトルとＴＧ測定を行い、カオリンのＩＲピーク強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少の関係を示す。
ＩＲスペクトルのカオリンのピーク強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少は、非常に良い相関があり、ＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少はカオリンの脱水によるものと考えられる。
【００４６】
５９０から８００℃で観測される重量減少は、主に石灰石の脱炭酸によるものである。ＪＩＳ Ｍ ８２１１で求められるＣＷは、１０５から９５０℃に加熱する際に発生する水分で、ＴＧによって得られる１１０から３８０℃と３８０から５９０℃の重量減少の和にほぼ等しい。
８００から１２５０℃で観測される重量減少は、Ｆｅ2Ｏ3がＦｅ3Ｏ4に還元される際の重量減少であり、ＴＧの雰囲気ガスに不活性ガス、または窒素などを用いることによって雰囲気中の酸素分圧を下げると、１２００℃以上でＦｅ2Ｏ3の還元が起こる。この温度領域は、８００＋５０℃から１２５０＋５０℃が最適である。８００℃以下では脱炭酸が不十分で、１２５０℃以下はＦｅ2Ｏ3の還元が不十分となるおそれがある。
【００４７】
次に実際の鉄鉱石の評価手順を示す。まず、鉄鉱石のＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯなどを測定する。分析法は日本工業規格（ＪＩＳ）に従うのが良い（非特許文献１から４、参照）。蛍光Ｘ線分析によって得られたＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯなどは、Ｔ．Ｓｉ＝Ｓｉ／ＳｉＯ2、Ｔ．Ａｌ＝Ａｌ2／Ａｌ2Ｏ3、Ｔ．Ｃａ＝Ｃａ／ＣａＯ、Ｔ．Ｍｇ＝Ｍｇ／ＭｇＯなどの計算により、元素量に換算する。ただし、計算式を酸化物換算用に変換すれば、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3などの酸化物量をそのまま利用することもできる。また、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯは、蛍光Ｘ線分析法ではなく、化学分析によるＳｉ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ量（例えば非特許文献７、８、９、１０、参照）を用いても良い。
【００４８】
［非特許文献７］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１４「鉄鉱石−けい素定量方法」
［非特許文献８］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２０「鉄鉱石−アルミニウム定量方法」
［非特許文献９］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２１「鉄鉱石−カルシウム定量方法」
［非特許文献１０］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２２「鉄鉱石−マグネシウム定量方法」
【００４９】
鉄鉱石中のカオリン量ＷKAOは、熱重量測定法（Ｔｈｅｒｍｏｇｒａｖｉｍｅｔｒｙ；ＴＧ）によって、３８０±１０℃から５９０±１０℃間の重量減少（mass％）から以下の式によって求められる。ここで、ΔＴＧ380-590は３８０±１０℃から５９０±１０℃間の重量減少である。また、ｋ１は２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4から求めた係数である。
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（１）
【００５０】
カオリン量ＷKAOは、ＪＩＳ分析法によって求められた化合水（ＣＷ）と、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少の差をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、次式から求めることもできる。
ＷKAO＝（ＣＷ−ΔＴＧ110-380）／ｋ1 ・・・（２）
【００５１】
鉄鉱石中のＡｌ鉱物は、カオリンとそれ以外の鉱物に分けられ、本発明ではカオリン以外のＡｌ鉱物ギブサイトと仮定している。ギブサイトの量ＷGIBは、Ｔ．Ａｌから前記カオリンを構成するＡｌ量を減じた残りのＡｌをギブサイト｛Ａｌ（ＯＨ）3｝を構成するＡｌとしてギブサイト量ＷGIBを算出する。
ＷGIB＝｛Ｔ．Ａｌ−（ＷKAO×ｋ2）｝×ｋ3 ・・・（３）
ここで、ｋ2は２Ａｌ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4から求めた係数であり、
ｋ3はＡｌ（ＯＨ）3／Ａｌから求めた係数である。
【００５２】
ゲーサイト量ＷGOEは、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少から、前記ギブサイトの脱水による重量減少を減じた重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として算出する。
ＷGOE＝｛ΔＴＧ110-380−（ＷGIB×ｋ4）｝／ｋ5 ・・・（４）
ここで、ｋ4は３Ｈ2Ｏ／２Ａｌ（ＯＨ）3、ｋ5はＨ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００５３】
マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）量ＷMAGは、酸可溶性酸化鉄（II）（ＦｅＯ）をマグネタイトを形成するＦｅＯとして、次式より算出する。
ＷMAG＝ＦｅＯ／ｋ6 ・・・（５）
ここで、ｋ6はＦｅＯ／Ｆｅ3Ｏ4から求めた係数である。
【００５４】
ヘマタイト量ＷHEMは、Ｔ．Ｆｅから、前記マグネタイト構成するＦｅ量と前記ゲーサイトを構成するＦｅ量とを減じた残りのＦｅをヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）を構成するＦｅとして算出する。
ＷHEM＝｛Ｔ．Ｆｅ−（ＷGOE×ｋ7＋ＷMAG×ｋ8）｝／ｋ9 ・・・（６）
ここで、ｋ7はＦｅ／ＦｅＯ（ＯＨ）、ｋ8は３Ｆｅ／Ｆｅ3Ｏ4、ｋ9は２Ｆｅ／Ｆｅ2Ｏ3から求めた係数である。
【００５５】
石英量ＷQUAは、Ｔ．Ｓｉから前記カオリンを構成するＳｉ量を減じた残りのＳｉを石英（ＳｉＯ2）を構成するＳｉとして算出する。
ＷQUA＝｛Ｔ．Ｓｉ−（ＷKAO×ｋ10）｝×ｋ11 ・・・（７）
ここで、ｋ10は２Ｓｉ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4、ｋ11はＳｉＯ2／Ｓｉから求めた係数である。
【００５６】
ＣａおよびＭｇ鉱物は、石灰石（ＣａＣＯ3）、ドロマイト｛ＣａＭｇ（ＣＯ3）2｝、菱苦土鉱（ＭｇＣＯ3）として扱うのが良い。
試料鉄鉱石量が極わずかで、ＪＩＳ法等による分析が困難な場合には、熱重量測定を用いて、簡易的に鉄鉱石を評価することもできる。
【００５７】
不活性ガス、または窒素雰囲気下で鉄鉱石の熱重量測定を行い、１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度において観測される重量減少と、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度において観測される重量減少と、熱重量測定８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度において観測される重量減少を基に下式より簡易ゲーサイト量Ｗ*GOE（mass％）、簡易カオリン量ＷKAO（mass％）、簡易ヘマタイト量Ｗ*HEM（mass％）を求め
ることができる。
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ここで、ｋ12はＯ2／６Ｆｅ2Ｏ3、ｋ13はＦｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００５８】
さらにＷ*GOEとＷ*HEMから簡易的にＴ．Ｆｅも求めることができる。熱重量測定は、１０ｍｇ程度あれば測定できるので、試料量が極わずかな時に有用である。
【実施例】
【００５９】
（実施例１）
試薬のα−Ｆｅ2Ｏ3およびα−ＦｅＯ（ＯＨ）に所定量のＣａＣＯ3、ＳｉＯ2、γ−Ａｌ（ＯＨ）3、Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4（カオリン）、α−Ａｌ2Ｏ3を混合し、本発明による評価と従来の分析法の結果を比較した。表２にその結果を示す。従来の分析法については、元素量表示（比較例１）と酸化物換算（比較例２）で表した。
【００６０】
【表２】
【００６１】
【表３】
【００６２】
実施例では、化合物毎の定量情報が表されているが、比較例ではＧ−１、−２、−３がＨ−１、−２、−３に比べてＣＷが高く、他の元素が相対的に少なくなっていることしかわからない。
【００６３】
次に、これらの試料を成型して１３００℃で焼成し、強度試験を行った。その結果を図４に示す。図４は、強度試験後の粉率を測定したもので、０．２５ｍｍ以下と０．５ｍｍ以下の粉率をプロットしており、粉率が小さいほど強度が強いことを示している。
【００６４】
図４より、強度の強さはＨ−２＞Ｇ−２≧Ｈ−３≧Ｈ−１＞Ｇ−１＞Ｇ−３の順で、Ｈ−２、Ｇ−２の強度が高い（粉率が低い）ことから、カオリンは焼結体の強度に悪影響を及ぼさず、Ｈ−１、Ｇ−１およびＨ−３、Ｇ−３の強度が低いことから、γ−Ａｌ（ＯＨ）３やα−Ａｌ2Ｏ3が強度を低下させること、特にＧ−３の強度が著しく低いことから、α−ＦｅＯ（ＯＨ）とα−Ａｌ２Ｏ３の組み合わせは強度を著しく低下させることなどがわかる。
【００６５】
すなわち、従来はＡｌ2Ｏ3が高いと焼結性が悪いといわれていたが、実際には焼結性を低下させるＡｌ系鉱物と悪影響を及ぼさないＡｌ系鉱物があり、カオリンは後者であることがわかる。比較例で示した従来の分析値ではＨ−１〜Ｈ−３、Ｇ−１〜Ｇ−３は、元素組成に殆ど差が無いために強度の判断はできないが、実施例のように鉱物形態がわかるとカオリン量の違いから焼結性を推定することができ、配合設計に用いることができる。
【００６６】
（実施例２）
図５に粒径２．８〜４．７５ｍｍの鉄鉱石粒子２８粒を１粒ずつ熱分析し、鉱物組成を評価した結果を示す。ゲーサイト、カオリン、ヘマタイトは、次式によって算出した。
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ここで、ｋ12はＯ2／６Ｆｅ2Ｏ3、ｋ13はＦｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００６７】
粒子毎に鉱物組成は異なり、純粋なヘマタイトからほとんどカオリンのみという粒子まで、さまざまな産出形態があることを、本発明によれば、わずか一粒で評価できる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、焼結鉱の製造方法に関し、特に、焼結原料に配合する難焼結性の成分組成を有する鉄鉱石、または、ブレンド鉱石（配合鉄鉱石）を事前粉砕処理することで、焼結原料の焼結性および造粒性を改善し、焼結の成品歩留および生産性を向上するための焼結用配合鉄鉱石の評価方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、高炉製鉄法の主原料として用いられる焼結鉱は、以下のように製造される。
先ず、焼結原料の主原料となる約１０ｍｍ以下の鉄鉱石粉、焼結返鉱、焼結篩下粉、製鉄ダスト（製鉄ダスト、製鋼ダスト、スケール等）などからなるその他鉄含有原料、石灰石、ドロマイト、転炉スラグ、蛇紋岩、珪石、かんらん岩などの副原料、コークス粉、無煙炭などの炭材を配合後、ドラムミキサー、ペレタイザー等の造粒機で適量水分となるように水分添加量を調節しながら混合、造粒を行い、焼結原料を擬似粒子化した後、焼結機に装入し焼成する。焼成後の焼結ケーキは、解砕、整粒して、所定粒径の焼結鉱となる。
【０００３】
なお、所定粒径より粒径の小さい焼結鉱や、高炉までの搬送中に崩壊して生じた焼結粉は、それぞれ、焼結返鉱、焼結篩下粉と呼ばれ、焼結原料に配合する鉄含有原料として使用される。
【０００４】
ここで、通常の焼結原料を造粒して得られる擬似粒子は、主に、粒径０．５ｍｍ以下の微粉粒子が粒径１〜３ｍｍの核粒子に付着した構造となっており、焼結原料をこのような擬似粒子とすることにより、焼結機内の焼結原料充填層（焼結ベッド）中の微粉粒子による通気性の悪化を抑制し、焼結機の生産性の向上を図ることができる。
【０００５】
また、近年、鉄資源の有効利用の点から、焼結用原料として、ペレット用微粉鉄鉱石（ペレットフィード）、マラマンバ鉱石などの微粉割合が高い焼結用粉鉄鉱石、さらに、製鉄プロセスで発生する製鉄ダストを多く配合することが行なわれている。
【０００６】
このような微粉鉄鉱石の割合が高い焼結原料を造粒するために、従来から、焼結原料に生石灰などの造粒剤を添加し、混練機（ミキサー）で混合した後、ドラムミキサー、さらには、ドラムミキサーに較べて造粒能力が高いディスクペレタイザーなどの、造粒能力が高い造粒機を用いて造粒する方法が行なわれている。
【０００７】
この造粒方法により得られる微粉割合が高い焼結原料からなるペレット状の造粒物は、比較的密度が高い造粒物となるため、通常の焼結機を用いて焼成する際に、造粒物内部への酸素の拡散が阻害され、内部の炭材の燃焼が遅れる。
【０００８】
焼結原料の造粒処理工程では、焼結原料中の微粉粒子を核粒子の周りに付着させる度合い、つまり、焼結原料の擬似粒化性を向上させるとともに、造粒で得られた擬似粒子が、焼結機までの搬送中および焼結ベッドにおいて崩壊し難い擬似粒子の強度を有すること等が求められる。また、一般に、このような焼結原料の擬似粒化性や擬似粒子の強度（崩壊し難さ）は、焼結原料の配合原料の成分や粒度構成、特に、焼結原料の主要部分を占める鉄鉱石の成分や粒度構成によって大きく左右される。
【０００９】
鉄鉱石の分析は、日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０２、８２０５、８２０７、８２０８、８２１０〜８２３０に示される方法に則って行われており、一般的にはＪＩＳ Ｍ ８２１２ 鉄鉱石中−全鉄定量方法から求められる全鉄（Ｔ．Ｆｅ）、ＪＩＳ Ｍ ８２１２ 鉄鉱石中の酸可溶性鉄（II）定量方法から求められる酸化第一鉄量（ＦｅＯ）、ＪＩＳ Ｍ ８２１１ 鉄鉱石中の化合水定量方法から求められる化合水量（ＣＷ）、ＪＩＳ Ｍ ８２０５ 鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等、ＪＩＳ Ｍ ８２１６ 鉄鉱石中−りん定量方法から求められるＰ量等によって鉄鉱石の品質評価が行われている（例えば、非特許文献１〜５、参照）。
【００１０】
ただし、蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等は、Ｓｉ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ等の元素量を酸化物に換算して表しているものであり、鉄鉱石中に石英（ＳｉＯ2）や鋼玉（α−Ａｌ2Ｏ3）などが存在していることを示しているものではない。
【００１１】
一方、焼結原料の主要原料である鉄鉱石は、成分、特性が多種多様な銘柄の鉄鉱石が世界に存在し、一般的に、これらの複数銘柄の鉄鉱石を鉄含有原料として焼結原料中に配合して使用している。このような鉄鉱石のうち、これまで焼結原料として多く使用されてきた良質なヘマタイト鉱石は、世界の鉄鉱石資源をみても枯渇の方向にあり、現状の生産が続くと、主要鉱山は、近年中にも掘り尽くされてしまうと予測されており、これに替わる銘柄の鉄鉱石の利用が望まれている。
【００１２】
このような中で、近年、将来の主要な焼結用鉄鉱石として、良質なヘマタイト鉱石に比べて、安価でかつ資源的にも豊富なマラマンバ鉱石、高燐ブロックマン鉱石などが、焼結原料として注目されている。
【００１３】
マラマンバ鉱石とは、豪州のマラマンバ鉄鉱床から産出する鉄鉱石の総称であり、ゲーサイト（α−ＦｅＯＯＨ）とマータイト（マグネタイト形状を有するα−Ｆｅ2Ｏ3）を主要鉄鉱物とし、表１に示す産地銘柄名（通称名）で、ウェストアンジェラス鉱が、その代表的な鉄鉱石である。
【００１４】
ブロックマン鉱石とは、豪州のブロックマン鉄鉱床から産出する鉄鉱石の総称であり、ヘマタイトを主要鉄鉱物とし、表１に示す産地銘柄名（通称名）でハマスレイ鉱、ニューマン鉱、および、ＨＩＢ鉱などが、その代表的な鉄鉱石である。ＨＩＢ鉱などは、Ｐが０．０７質量％以上と高いので、高燐ブロックマン鉱石と呼び、ハマスレイ鉱、ニューマン鉱、および、ＨＩＰ鉱などは、Ｐが０．０７質量％未満と比較的低いので低燐ブロックマン鉱石と呼び、両者を区別している。
【００１５】
【表１】
【００１６】
表１に、日本国内で焼結用原料として使用している代表的な鉄鉱石の化学的および物理的な特徴を示す。
豪州のマラマンバ鉱石（産地銘柄：ウエストアンジュラス）と、豪州の低燐ブロックマン鉱石（産地銘柄：ハマスレイ、Ｍｔ．ニューマン）、および、高燐ブロックマン鉱石（産地銘柄：ＨＩＢ）は、０．２５ｍｍ以下の微粉部分が多い粒度分布を有するとともに、融点の高い脈石成分であるＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、結晶水も比較的高いため、造粒性と焼結性が悪い鉄鉱石として知られている。また、これらの鉄鉱石中の化合水（ＣＷ）の含有量が高い理由は、主要鉄鉱物として、α−ＦｅＯＯＨを多く含有することに起因するとされている。
【００１７】
これらのマラマンバ鉱石および高燐ブロックマン鉱石は、資源的に安定供給が可能で、かつ、安価な鉄鉱石であるため、焼結原料への適用が検討され、現在、一部使用されている。また、近年、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石を含有するブレンド鉱石であるピルバラブレンド鉱石の採掘量が増加し、将来的に、焼結原料として適用することが検討されている。
【００１８】
しかし、上記マラマンバ鉱石およびブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石は、０．２５ｍｍ以下の微粉が多い粒度分布を有することに起因して造粒性が悪く、焼結時に、原料充填層の通気性を阻害し、生産性を低下する原因となる。また、これらの鉄鉱石およびブレンド鉱石は、焼結性を低下させる高融点のＡｌ2Ｏ3化合物およびＣＷ（α−ＦｅＯＯＨ由来と考えられている）の含有量が高い。
【００１９】
このため、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するブレンド鉱石を焼結原料として使用する場合は、焼結鉱の生産性や成品歩留を維持するために、その配合割合は１０％程度以下に制限し、その他の鉄鉱石として良質なヘマタイト主要鉱石を配合して使用しているのが現状である。
【００２０】
しかしながら、上述のように、現在の日本国内で使用する鉄鉱石の主要産出国である豪州でも、マラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、これらの鉄鉱石を含有するブレンド鉱石へと生産が移行する動きがあり、近い将来、これらの鉄鉱石が、今後の豪州産鉄鉱石の主力となることが予想される。したがって、これらの安定供給可能で安価であるものの、難造粒性および難焼結性の鉄鉱石を多量に配合した焼結原料を造粒する際に、焼結時の焼結性を向上させるとともに、造粒性を改善することが望まれている。
【００２１】
従来のマラマンバ鉱の使用例としては、日本鋼管（株）福山製鉄所においてＨＰＳ法（非特許文献６、参照）の適用により、多量のマラマンバ鉱を使用した実績はあるが、ＨＰＳ法は、造粒工程に皿型造粒設備を導入し、従来以上の石灰石を添加することで、粒径の小さい微粉鉱石の多量使用を可能とした技術であり、既設のドラムミキサーを中心とする造粒を考慮した方法ではない。また、既設焼結機への皿型造粒設備の導入には莫大な設備投資およびランニングコストを要するものである。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【００２２】
【非特許文献１】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１２「鉄鉱石−全鉄定量方法」
【非特許文献２】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１３「鉄鉱石−酸可溶性鉄（II）定量方法」
【非特許文献３】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１１「鉄鉱石−化合推定量方法」
【非特許文献４】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０５「鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法」
【非特許文献５】日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１６「鉄鉱石−りん定量方法」
【非特許文献６】坂本登、外４名，「高炉用新塊成鉱の製造条件に関する基礎的検討および品質の評価」，鉄と鋼，社団法人 日本鉄鋼協会，第７３年（１９８７）第１１号，ｐ６２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２３】
近年、マラマンバ鉱石の他にも、０．２５ｍｍ以下の微粉部分が多く、Ａｌ2Ｏ3含有量が高い、低燐ブロックマン鉱石、高燐ブロックマン鉱石、および、マラマンバ鉱石と低燐ブロックマン鉱石と高燐ブロックマン鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石の採掘量が増加し、焼結原料への適用も検討され、これらの難焼結性および難造粒性の鉄鉱石を、焼結原料に多量配合することが望まれている。
【００２４】
これら難焼結性および難造粒性の鉄鉱石を焼結原料に多量配合しながら焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するためには、鉄鉱石を構成する鉱物成分を正しく分析し、鉱物成分量を制御した配合設計が重要となる。
【００２５】
しかしながら、鉄鉱石の評価はＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷおよび蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等によって行われており、鉄鉱石を構成する鉱物成分を正しく評価・分析する手法が無かった。
【００２６】
非特許文献４に示される日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２０５「鉄鉱石の蛍光Ｘ線分析方法」は、試料の鉄鉱石を四ほう酸ナトリウムまたは四ほう酸リチウムの融剤と共に１０００〜１１５０℃に加熱して均一なガラスビードを作製して測定するガラスビード法が採用されており、ガラスビード法では、鉄鉱石を１０００℃以上に加熱するため、例えば石灰石（ＣａＣＯ3）のような炭酸塩やギブス石（ギブサイト、γ−Ａｌ（ＯＨ）3）のような水酸化物が含まれていても、加熱によって脱炭酸や脱水が起こり、ガラスビード内ではＣａＯやＡｌ2Ｏ3のような酸化物として測定される。
【００２７】
従って、蛍光Ｘ線法では、鉄鉱石中に含まれる元素の量はわかるものの、水酸化物や炭酸塩などの鉱物形態を分析できないという問題があった。従来焼結性に影響を及ぼすと言われているＡｌ2Ｏ3は、コランダム（α−Ａｌ2Ｏ3）などの酸化アルミニウム鉱物を示すものではなく、蛍光Ｘ線分析によって求められるＡｌ量そのものである。
【００２８】
本発明は、安価でかつ資源的にも豊富であるものの、焼結性を阻害するとされているＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、造粒性を阻害する０．２５ｍｍ以下の微粉を多く含むマラマンバ鉱石、低燐ブロックマン鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石、または、これらの鉄鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石を焼結原料として多量に使用する際に、焼結原料の焼結性および造粒性を高め、焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するための焼結用配合鉄鉱石の評価方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２９】
本発明に係る焼結用配合鉄鉱石評価方法は、上述した目的を達成するため、以下の特徴点を備えている。
【００３０】
（１）１種または２種以上の鉄鉱石を含む焼結用配合鉄鉱石の評価方法において、不活性ガス、または窒素雰囲気下で熱重量測定を行い、
（ｈ）熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として、ゲーサイト量Ｗ*GOEを簡易的に算出し、
（ｉ）熱重量測定における３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、脱水量からカオリン量ＷKAOを算出し、
（ｊ）熱重量測定における８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度範囲において観測される重量減少と前記Ｗ*GOEを基にヘマタイト量Ｗ*HEMを簡易的に算出し、
（ｋ）前記Ｗ*GOE、ＷKAO、およびＷ*HEMに基づいて鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し鉄鉱石の焼結特性を評価することを特徴とする焼結用配合鉄鉱石の評価方法。
【００３１】
（２）前記Ｗ*GOE（mass％）、ＷKAO（mass％）、Ｗ*HEM（mass％）は、下記（８）式、（９）式、（１０）式に基づいて算出することを特徴とする（１）に記載の焼結用配合鉄鉱石の評価方法
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ただし、上記ΔＴＧ110-380、ΔＴＧ380-590およびΔＴＧ800-1250は、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃、および８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の各温度範囲において観測される重量減少（mass％）を示す。
なお、上記（８）式〜（１０）式に用いたｋ1、ｋ5、ｋ12、ｋ13の係数は、以下の式量の計算から求められる。
ｋ1：２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4≒０．１３９５７
ｋ5：Ｈ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．１０１３８
ｋ12：Ｏ2／６Ｆｅ2Ｏ3≒０．０３３４０
ｋ13：Ｆｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．８９８６２
【発明の効果】
【００３２】
本発明によれば、焼結用配合鉄鉱石の鉱物を化合物として定量することができるため、例えば、焼結原料の焼結性および造粒に影響を与える鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し、鉱物成分を定量することにより、焼結鉱の成品歩留および生産性を良好に維持するための焼結用配合鉄鉱石を評価することができる。
【００３３】
したがって、本発明方法の適用により、安価でかつ資源的にも豊富であるものの、従来焼結性を阻害すると言われているＡｌ2Ｏ3の含有量が高く、造粒性を阻害する０．２５ｍｍ以下の微粉を多く含むマラマンバ鉱石、および、高燐ブロックマン鉱石、または、これらの鉄鉱石を含むピルバラブレンド鉱石などのブレンド鉱石を焼結原料として多量に使用して焼結鉱を製造する際に、予め焼結用配合鉄鉱石の評価を行うことで、焼結原料の焼結性、造粒性および造粒物の付着強度を高めることができ、その結果、焼結時の通気性を改善し、焼結鉱の成品歩留および生産性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】鉄鉱石の熱重量測定結果の一例であるＴＧ曲線を示す図である。
【図２】鉄鉱石の赤外吸収スペクトルを示す図である。
【図３】鉄鉱石の赤外吸収スペクトルにおけるカオリンの吸収強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少の関係を示す。
【図４】試薬混合物焼結体の強度測定（粉率）結果を示す図である。
【図５】粒径２．８から４．７５ｍｍの鉄鉱石粒子２８粒の本発明による評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
まず、本発明の技術思想について説明する。
前述の通り、鉄鉱石の評価はＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷおよび蛍光Ｘ線分析法から求められるＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯ等によって行われている。蛍光Ｘ線分析の測定方法は、試料の鉄鉱石を四ほう酸ナトリウムまたは四ほう酸リチウムの融剤と共に１０００〜１１５０℃に加熱して均一なガラスビードを作製して測定するガラスビード法が採用されている。ガラスビード法では、鉄鉱石を１０００℃以上に加熱するため、例えば石灰石（ＣａＣＯ3）のような炭酸塩やギブス石（ギブサイト、γ−Ａｌ（ＯＨ）3）のような水酸化物が含まれていても、加熱によって脱炭酸や脱水が起こり、ガラスビード内ではＣａＯやＡｌ2Ｏ3のような酸化物として測定される。従って、従来焼結性に影響を及ぼすと言われているＡｌ2Ｏ3は、コランダム（α−Ａｌ2Ｏ3）などの酸化アルミニウム鉱物を示すものではなく、蛍光Ｘ線分析によって求められるＡｌ量そのものである。
【００３６】
鉄の産出形態として磁鉄鉱（マグネタイト、主成分はＦｅ3Ｏ4）、赤鉄鉱（ヘマタイト、主成分はα−Ｆｅ2Ｏ3）、褐鉄鉱（リモナイト）があり、褐鉄鉱は不純な針鉄鉱（ゲーサイト、主成分はα−ＦｅＯ（ＯＨ））または鱗鉄鉱（レピドクロサイト、主成分はγ−ＦｅＯ（ＯＨ））であることがわかっており、製鉄原料に供される褐鉄鉱は、ゲーサイトが圧倒的に多い。
【００３７】
ゲーサイトは、３００℃程度に加熱すると、脱水して水を生成する。ＪＩＳ Ｍ ８２１１（非特許文献３、参照）から求められるＣＷは、鉄鉱石を９５０℃まで加熱した時に発生する水分量であり、主にゲーサイト由来の水分と言われている。しかし、鉄鉱石に含まれる可能性のある脈石成分のうち、ギブサイトも２５０〜３００℃で脱水し、粘土鉱物のカオリン（Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4）は４００℃以上で脱水する。従って、ＣＷを全てゲーサイト由来の水分とすると、ゲーサイトを過大評価してしまう。
【００３８】
本発明者らは、鉄鉱石の主要鉱物をＦｅ3Ｏ4、Ｆｅ2Ｏ3、ＦｅＯ（ＯＨ）とカオリン、カオリン以外のＡｌ鉱物、カオリン以外のＳｉ鉱物とし、カオリン以外のＡｌ鉱物をギブサイト、カオリン以外のＳｉ鉱物を石英と仮定して、先ず、これらの鉱物含有量を定量する方法を検討した。次にこれらの鉱物が焼結性にどのような影響を与えるかを調べるために、Ｆｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｓｉの元素量を一定として、試薬を用いて化合物形態の影響を調査した。
【００３９】
図１に熱重量測定結果（ＴＧ曲線）を示す。昇温方法としては、一定の昇温速度で連続的に昇温させても良いが、図１に示すように、１１０℃、３８０℃など所定の温度まで昇温した後、その温度で保持するステップ昇温を行っても良い。また、熱重量測定時の雰囲気ガスは、１０００℃まではＡｒ、Ｈｅ等の不活性ガス、窒素、乾燥空気の何れでも良いが、１２５０＋５０℃まで加熱してＦｅ2Ｏ3の還元量を測定する場合は、不活性ガス、または窒素を用いなければならない。
【００４０】
図１において、室温から１１０℃までに観測される重量減少は、付着水に起因するものである。付着水は１１０±５℃の範囲で測定するのが良い。１０５℃以下では付着水の蒸発に時間がかかり、１１５℃以上では、付着水以外の水分が脱離するおそれがある。
【００４１】
１１０から３８０℃で観測される重量減少は、主にゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水と考えられるが、ギブス石が共存すると、同じ領域で重量減少を示す。この領域の下限温度は付着水の測定の影響を抑制するために１１０±５℃が最適である。またその上限温度は、３８０±１０℃が最適で、３７０℃以下ではゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水が不十分で、３９０℃以上ではカオリンの脱水が始まる。
【００４２】
従って、鉄鉱石の評価の手順としては、カオリンを定量し、カオリン以外のＡｌ鉱物をギブス石としてＴＧの１１０から３８０℃の重量減少からギブス石の関与を除き、ゲーサイト量を求める必要がある。
【００４３】
３８０から５９０℃で観測される重量減少は、主にカオリンの脱水による重量減少と考えられる。この領域の下限温度はゲーサイト（ＦｅＯ（ＯＨ））の脱水の測定の影響を抑制するために３８０℃が最適である。この領域の上限温度は５９０±１０℃が最適で、５８０℃以下ではカオリンの脱水に時間がかかり、６００℃以上では炭酸塩の分解が始まるおそれがある。
【００４４】
図２に鉄鉱石の赤外吸収（ＩＲ）スペクトルを示す。
図２に示す鉄鉱石のＩＲスペクトルでは、カオリンやゲーサイトが観測される。
【００４５】
また、図３に焼結用配合鉄鉱石に含まれる各種鉄鉱石のＩＲスペクトルとＴＧ測定を行い、カオリンのＩＲピーク強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少の関係を示す。
ＩＲスペクトルのカオリンのピーク強度とＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少は、非常に良い相関があり、ＴＧにおける３８０から５９０℃の重量減少はカオリンの脱水によるものと考えられる。
【００４６】
５９０から８００℃で観測される重量減少は、主に石灰石の脱炭酸によるものである。ＪＩＳ Ｍ ８２１１で求められるＣＷは、１０５から９５０℃に加熱する際に発生する水分で、ＴＧによって得られる１１０から３８０℃と３８０から５９０℃の重量減少の和にほぼ等しい。
８００から１２５０℃で観測される重量減少は、Ｆｅ2Ｏ3がＦｅ3Ｏ4に還元される際の重量減少であり、ＴＧの雰囲気ガスに不活性ガス、または窒素などを用いることによって雰囲気中の酸素分圧を下げると、１２００℃以上でＦｅ2Ｏ3の還元が起こる。この温度領域は、８００＋５０℃から１２５０＋５０℃が最適である。８００℃以下では脱炭酸が不十分で、１２５０℃以下はＦｅ2Ｏ3の還元が不十分となるおそれがある。
【００４７】
次に実際の鉄鉱石の評価手順を示す。まず、鉄鉱石のＴ．Ｆｅ、ＦｅＯ、ＣＷ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯなどを測定する。分析法は日本工業規格（ＪＩＳ）に従うのが良い（非特許文献１から４、参照）。蛍光Ｘ線分析によって得られたＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯなどは、Ｔ．Ｓｉ＝Ｓｉ／ＳｉＯ2、Ｔ．Ａｌ＝Ａｌ2／Ａｌ2Ｏ3、Ｔ．Ｃａ＝Ｃａ／ＣａＯ、Ｔ．Ｍｇ＝Ｍｇ／ＭｇＯなどの計算により、元素量に換算する。ただし、計算式を酸化物換算用に変換すれば、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3などの酸化物量をそのまま利用することもできる。また、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ、ＭｇＯは、蛍光Ｘ線分析法ではなく、化学分析によるＳｉ、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ量（例えば非特許文献７、８、９、１０、参照）を用いても良い。
【００４８】
［非特許文献７］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２１４「鉄鉱石−けい素定量方法」
［非特許文献８］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２０「鉄鉱石−アルミニウム定量方法」
［非特許文献９］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２１「鉄鉱石−カルシウム定量方法」
［非特許文献１０］日本工業規格ＪＩＳ Ｍ ８２２２「鉄鉱石−マグネシウム定量方法」
【００４９】
鉄鉱石中のカオリン量ＷKAOは、熱重量測定法（Ｔｈｅｒｍｏｇｒａｖｉｍｅｔｒｙ；ＴＧ）によって、３８０±１０℃から５９０±１０℃間の重量減少（mass％）から以下の式によって求められる。ここで、ΔＴＧ380-590は３８０±１０℃から５９０±１０℃間の重量減少である。また、ｋ１は２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4から求めた係数である。
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（１）
【００５０】
カオリン量ＷKAOは、ＪＩＳ分析法によって求められた化合水（ＣＷ）と、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少の差をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、次式から求めることもできる。
ＷKAO＝（ＣＷ−ΔＴＧ110-380）／ｋ1 ・・・（２）
【００５１】
鉄鉱石中のＡｌ鉱物は、カオリンとそれ以外の鉱物に分けられ、本発明ではカオリン以外のＡｌ鉱物ギブサイトと仮定している。ギブサイトの量ＷGIBは、Ｔ．Ａｌから前記カオリンを構成するＡｌ量を減じた残りのＡｌをギブサイト｛Ａｌ（ＯＨ）3｝を構成するＡｌとしてギブサイト量ＷGIBを算出する。
ＷGIB＝｛Ｔ．Ａｌ−（ＷKAO×ｋ2）｝×ｋ3 ・・・（３）
ここで、ｋ2は２Ａｌ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4から求めた係数であり、
ｋ3はＡｌ（ＯＨ）3／Ａｌから求めた係数である。
【００５２】
ゲーサイト量ＷGOEは、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少から、前記ギブサイトの脱水による重量減少を減じた重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として算出する。
ＷGOE＝｛ΔＴＧ110-380−（ＷGIB×ｋ4）｝／ｋ5 ・・・（４）
ここで、ｋ4は３Ｈ2Ｏ／２Ａｌ（ＯＨ）3、ｋ5はＨ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００５３】
マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）量ＷMAGは、酸可溶性酸化鉄（II）（ＦｅＯ）をマグネタイトを形成するＦｅＯとして、次式より算出する。
ＷMAG＝ＦｅＯ／ｋ6 ・・・（５）
ここで、ｋ6はＦｅＯ／Ｆｅ3Ｏ4から求めた係数である。
【００５４】
ヘマタイト量ＷHEMは、Ｔ．Ｆｅから、前記マグネタイト構成するＦｅ量と前記ゲーサイトを構成するＦｅ量とを減じた残りのＦｅをヘマタイト（Ｆｅ2Ｏ3）を構成するＦｅとして算出する。
ＷHEM＝｛Ｔ．Ｆｅ−（ＷGOE×ｋ7＋ＷMAG×ｋ8）｝／ｋ9 ・・・（６）
ここで、ｋ7はＦｅ／ＦｅＯ（ＯＨ）、ｋ8は３Ｆｅ／Ｆｅ3Ｏ4、ｋ9は２Ｆｅ／Ｆｅ2Ｏ3から求めた係数である。
【００５５】
石英量ＷQUAは、Ｔ．Ｓｉから前記カオリンを構成するＳｉ量を減じた残りのＳｉを石英（ＳｉＯ2）を構成するＳｉとして算出する。
ＷQUA＝｛Ｔ．Ｓｉ−（ＷKAO×ｋ10）｝×ｋ11 ・・・（７）
ここで、ｋ10は２Ｓｉ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4、ｋ11はＳｉＯ2／Ｓｉから求めた係数である。
【００５６】
ＣａおよびＭｇ鉱物は、石灰石（ＣａＣＯ3）、ドロマイト｛ＣａＭｇ（ＣＯ3）2｝、菱苦土鉱（ＭｇＣＯ3）として扱うのが良い。
試料鉄鉱石量が極わずかで、ＪＩＳ法等による分析が困難な場合には、熱重量測定を用いて、簡易的に鉄鉱石を評価することもできる。
【００５７】
不活性ガス、または窒素雰囲気下で鉄鉱石の熱重量測定を行い、１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度において観測される重量減少と、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度において観測される重量減少と、熱重量測定８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度において観測される重量減少を基に下式より簡易ゲーサイト量Ｗ*GOE（mass％）、簡易カオリン量ＷKAO（mass％）、簡易ヘマタイト量Ｗ*HEM（mass％）を求め
ることができる。
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ここで、ｋ12はＯ2／６Ｆｅ2Ｏ3、ｋ13はＦｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００５８】
さらにＷ*GOEとＷ*HEMから簡易的にＴ．Ｆｅも求めることができる。熱重量測定は、１０ｍｇ程度あれば測定できるので、試料量が極わずかな時に有用である。
【実施例】
【００５９】
（実施例１）
試薬のα−Ｆｅ2Ｏ3およびα−ＦｅＯ（ＯＨ）に所定量のＣａＣＯ3、ＳｉＯ2、γ−Ａｌ（ＯＨ）3、Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4（カオリン）、α−Ａｌ2Ｏ3を混合し、本発明による評価と従来の分析法の結果を比較した。表２にその結果を示す。従来の分析法については、元素量表示（比較例１）と酸化物換算（比較例２）で表した。
【００６０】
【表２】
【００６１】
【表３】
【００６２】
実施例では、化合物毎の定量情報が表されているが、比較例ではＧ−１、−２、−３がＨ−１、−２、−３に比べてＣＷが高く、他の元素が相対的に少なくなっていることしかわからない。
【００６３】
次に、これらの試料を成型して１３００℃で焼成し、強度試験を行った。その結果を図４に示す。図４は、強度試験後の粉率を測定したもので、０．２５ｍｍ以下と０．５ｍｍ以下の粉率をプロットしており、粉率が小さいほど強度が強いことを示している。
【００６４】
図４より、強度の強さはＨ−２＞Ｇ−２≧Ｈ−３≧Ｈ−１＞Ｇ−１＞Ｇ−３の順で、Ｈ−２、Ｇ−２の強度が高い（粉率が低い）ことから、カオリンは焼結体の強度に悪影響を及ぼさず、Ｈ−１、Ｇ−１およびＨ−３、Ｇ−３の強度が低いことから、γ−Ａｌ（ＯＨ）３やα−Ａｌ2Ｏ3が強度を低下させること、特にＧ−３の強度が著しく低いことから、α−ＦｅＯ（ＯＨ）とα−Ａｌ２Ｏ３の組み合わせは強度を著しく低下させることなどがわかる。
【００６５】
すなわち、従来はＡｌ2Ｏ3が高いと焼結性が悪いといわれていたが、実際には焼結性を低下させるＡｌ系鉱物と悪影響を及ぼさないＡｌ系鉱物があり、カオリンは後者であることがわかる。比較例で示した従来の分析値ではＨ−１〜Ｈ−３、Ｇ−１〜Ｇ−３は、元素組成に殆ど差が無いために強度の判断はできないが、実施例のように鉱物形態がわかるとカオリン量の違いから焼結性を推定することができ、配合設計に用いることができる。
【００６６】
（実施例２）
図５に粒径２．８〜４．７５ｍｍの鉄鉱石粒子２８粒を１粒ずつ熱分析し、鉱物組成を評価した結果を示す。ゲーサイト、カオリン、ヘマタイトは、次式によって算出した。
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ここで、ｋ12はＯ2／６Ｆｅ2Ｏ3、ｋ13はＦｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）から求めた係数である。
【００６７】
粒子毎に鉱物組成は異なり、純粋なヘマタイトからほとんどカオリンのみという粒子まで、さまざまな産出形態があることを、本発明によれば、わずか一粒で評価できる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１種または２種以上の鉄鉱石を含む焼結用配合鉄鉱石の評価方法において、
不活性ガス、または窒素雰囲気下で熱重量測定を行い、
（ｈ）熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として、ゲーサイト量Ｗ*GOEを簡易的に算出し、
（ｉ）熱重量測定における３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、脱水量からカオリン量ＷKAOを算出し、
（ｊ）熱重量測定における８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度範囲において観測される重量減少と前記Ｗ*GOEを基にヘマタイト量Ｗ*HEMを簡易的に算出し、
（ｋ）前記Ｗ*GOE、ＷKAO、およびＷ*HEMに基づいて鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し鉄鉱石の焼結特性を評価することを特徴とする焼結用配合鉄鉱石の評価方法。
【請求項２】
前記Ｗ*GOE（mass％）、ＷKAO（mass％）、Ｗ*HEM（mass％）は、下記（８）式、（９）式、（１０）式に基づいて算出することを特徴とする請求項１に記載の焼結用配合鉄鉱石の評価方法
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ただし、上記ΔＴＧ110-380、ΔＴＧ380-590およびΔＴＧ800-1250は、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃、および８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の各温度範囲において観測される重量減少（mass％）を示す。
なお、上記（８）〜（１０）式に用いたｋ1、ｋ5、ｋ12、ｋ13の係数は、以下の式量の計算から求められる。
ｋ1：２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4≒０．１３９５７
ｋ5：Ｈ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．１０１３８
ｋ12：Ｏ2／６Ｆｅ2Ｏ3≒０．０３３４０
ｋ13：Ｆｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．８９８６２
【請求項１】
１種または２種以上の鉄鉱石を含む焼結用配合鉄鉱石の評価方法において、
不活性ガス、または窒素雰囲気下で熱重量測定を行い、
（ｈ）熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をゲーサイト｛ＦｅＯ（ＯＨ）｝の脱水による重量減少として、ゲーサイト量Ｗ*GOEを簡易的に算出し、
（ｉ）熱重量測定における３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃の温度範囲において観測される重量減少をカオリン｛Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4｝の脱水による重量減少として、脱水量からカオリン量ＷKAOを算出し、
（ｊ）熱重量測定における８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の温度範囲において観測される重量減少と前記Ｗ*GOEを基にヘマタイト量Ｗ*HEMを簡易的に算出し、
（ｋ）前記Ｗ*GOE、ＷKAO、およびＷ*HEMに基づいて鉄鉱石中の鉱物の化学形態を特定し鉄鉱石の焼結特性を評価することを特徴とする焼結用配合鉄鉱石の評価方法。
【請求項２】
前記Ｗ*GOE（mass％）、ＷKAO（mass％）、Ｗ*HEM（mass％）は、下記（８）式、（９）式、（１０）式に基づいて算出することを特徴とする請求項１に記載の焼結用配合鉄鉱石の評価方法
Ｗ*GOE＝ΔＴＧ110-380／ｋ5 ・・・（８）
ＷKAO＝ΔＴＧ380-590／ｋ1 ・・・（９）
Ｗ*HEM＝（ΔＴＧ800-1250／ｋ12）−（Ｗ*GOE×ｋ13） ・・・（１０）
ただし、上記ΔＴＧ110-380、ΔＴＧ380-590およびΔＴＧ800-1250は、熱重量測定における１１０℃±５℃から３８０℃±１０℃、３８０℃±１０℃から５９０℃±１０℃、および８００℃＋５０℃から１２５０℃＋５０℃の各温度範囲において観測される重量減少（mass％）を示す。
なお、上記（８）〜（１０）式に用いたｋ1、ｋ5、ｋ12、ｋ13の係数は、以下の式量の計算から求められる。
ｋ1：２Ｈ2Ｏ／Ａｌ2Ｓｉ2Ｏ5（ＯＨ）4≒０．１３９５７
ｋ5：Ｈ2Ｏ／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．１０１３８
ｋ12：Ｏ2／６Ｆｅ2Ｏ3≒０．０３３４０
ｋ13：Ｆｅ2Ｏ3／２ＦｅＯ（ＯＨ）≒０．８９８６２
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１３−９２５３９（Ｐ２０１３−９２５３９Ａ）
【公開日】平成２５年５月１６日（２０１３．５．１６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１３−１９８４４（Ｐ２０１３−１９８４４）
【出願日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【分割の表示】特願２００８−２６６５６９（Ｐ２００８−２６６５６９）の分割
【原出願日】平成２０年１０月１５日（２００８．１０．１５）
【出願人】（０００００６６５５）新日鐵住金株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年５月１６日（２０１３．５．１６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２５年２月４日（２０１３．２．４）
【分割の表示】特願２００８−２６６５６９（Ｐ２００８−２６６５６９）の分割
【原出願日】平成２０年１０月１５日（２００８．１０．１５）
【出願人】（０００００６６５５）新日鐵住金株式会社 (6,474)
【Ｆターム（参考）】
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