燃料集合体および燃料棒
【課題】標準燃料棒と、短尺燃料棒とを有する燃料集合体において、短尺燃料棒のプレナム部の空間体積をあまり減らすことなくかつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させる。
【解決手段】短尺燃料棒３は、円筒状の金属製被覆管１５内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレット９と、被覆管１５の上部を密封する上部端栓１２との間に配置された、プレナムスプリング１１とを有する。プレナムスプリング１１の最下端の密着巻きコイル部１６の表面に中性子吸収物質（たとえば、ハフニウム、ボロンまたはガドリニア）の皮膜１４を有する。
【解決手段】短尺燃料棒３は、円筒状の金属製被覆管１５内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレット９と、被覆管１５の上部を密封する上部端栓１２との間に配置された、プレナムスプリング１１とを有する。プレナムスプリング１１の最下端の密着巻きコイル部１６の表面に中性子吸収物質（たとえば、ハフニウム、ボロンまたはガドリニア）の皮膜１４を有する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子炉に装荷される燃料集合体および燃料棒の健全性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の通常の発電用の沸騰水型原子炉の燃料集合体は、細長い円筒状の金属製被覆管内に燃料ペレットの形状で核燃料物質を積層充填した燃料棒が多数格子状に配列され、上部及び下部をそれぞれ上部タイプレート、下部タイプレートで互いに結束され、燃料棒の間隔は燃料スペーサにより保持されている。
【０００３】
また、燃料集合体は、その周囲を角筒状のチャンネルボックスで包まれている。
【０００４】
９×９格子の燃料集合体の場合は、８×８格子の燃料集合体よりも燃料棒のぬれぶち長さが大きくなるので、炉心の圧力損失が増加する。
【０００５】
この対策として多数の燃料棒のうちの何本かを短尺燃料棒とし、ボイド率の高い炉心上部で燃料棒数を減少させることにより冷却材の流路面積を広くし、圧力損失の増大を抑制している（特許文献１参照）。
【０００６】
短尺燃料棒の被覆管内の上部は、燃料ペレットの充填がされていないため、燃料ペレットによる熱中性子の吸収が無く熱中性子の量が多くなり、短尺燃料棒中の積層された燃料ペレット充填部の上端部では出力が高くなる出力スパイクが発生する。
【０００７】
この出力スパイクを抑制する方法として、燃料ペレット充填部上方での厚肉ばね受け部材の装着（特許文献２）、密着巻き構造のプレナムスプリングの配置（特許文献３）及び中性子吸収物質の配置（特許文献４）等の技術が開示されている。
【０００８】
上記の出力スパイク抑制方法の厚肉ばね受け部材の装着（特許文献２）及び燃料ペレット充填部上方への中性子吸収物質の配置（特許文献４）の場合、ばね受け部材や中性子吸収物質材によりプレナム部の空間体積が減少し、燃料棒内圧が増加する傾向となる。
【０００９】
また、密着巻き構造のプレナムスプリングの配置（特許文献３）の場合、燃料集合体内の短尺燃料棒の配置箇所によっては出力スパイクを十分に抑制できない可能性がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開昭６３−２３５８８９号公報
【特許文献２】特許第２８７８５３０号公報
【特許文献３】特許第３０６４８１２号公報
【特許文献４】特開２００５−１７２７４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上述のように、短尺燃料棒の被覆管内上部には燃料ペレットが無く、燃料ペレットによる熱中性子の吸収が無いため熱中性子の量が多くなり、短尺燃料棒の燃料ペレット充填部上端で出力スパイクが発生する。
【００１２】
出力スパイクの程度が大きい場合、出力スパイクが発生する被覆管部分で、ペレット−被覆管相互作用による応力が大きくなり燃料健全性が損なわれる恐れがある。
【００１３】
そこで本発明は、燃料集合体内の短尺燃料棒において、プレナム部の空間体積をあまり減らすことなくかつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上述の目的を達成するため、本発明は、格子状に配列された複数の燃料棒と、前記燃料棒の相互の間隔を保持する複数の燃料スペーサと、前記燃料棒の下部を互いに結束する下部タイプレートと、前記燃料棒の一部の燃料棒の上部を互いに結束する上部タイプレートとを備える燃料集合体において、前記燃料棒はそれぞれ、円筒状の金属製被覆管と、前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、を有し、前記燃料棒は、所定長さの核燃料物質長尺充填部を備えて上端部が前記上部タイプレートに支持された標準燃料棒と、前記核燃料物質長尺充填部よりも短い核燃料物質短尺充填部を備え、該核燃料物質短尺充填部の上端が鉛直方向に前記核燃料物質長尺充填部より低い位置にある短尺燃料棒と、を含み、前記短尺燃料棒の前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、ことを特徴とする。
【００１５】
また、本発明は、円筒状の金属製被覆管と、前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、を有する燃料棒において、前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、燃料集合体内の短尺燃料棒において、プレナム部の空間体積をあまり減らすことなくかつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の立断面図である。
【図２】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の標準燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【図３】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の短尺燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【図４】本発明に係る燃料集合体の一実施形態における短尺燃料棒内のプレナムスプリングを含む上部切欠立面図である。
【図５】本発明に係る燃料集合体の一実施形態におけるプレナムスプリングの拡大図である。
【図６】ハフニウム皮膜厚さと出力スパイク（相対値）の関係図である。
【図７】ハフニウム皮膜厚さとプレナム部の空間体積の減少割合の関係図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
【００１９】
〔第１の実施形態〕
図１は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の立断面図である。
【００２０】
この燃料集合体は、標準燃料棒２のみの場合もあるが、本実施形態は、複数の短尺燃料棒３が含まれる燃料集合体１を対象とする。
【００２１】
燃料集合体１は、格子状に配列された複数の標準燃料棒２および短尺燃料棒３が、複数の燃料スペーサ４により相互の間隔を保持され、また、標準燃料棒２および短尺燃料棒３の他にウォータロッド５が組み込まれている。
【００２２】
標準燃料棒２および短尺燃料棒３とウォータロッド５の横方向の間隔を保つために、燃料スペーサ４が軸方向に複数個配置されている。
【００２３】
標準燃料棒２は、所定長さの核燃料物質の充填部を備えており、標準燃料棒２およびウォータロッド５の上端および下端はそれぞれ、上部タイプレート６、下部タイプレート７で結束されている。
【００２４】
短尺燃料棒３は標準燃料棒２よりも短く、下端は下部タイプレート７で結束されているが、上端は上部タイプレート６よりも下方にある。燃料集合体１には角筒状のチャンネルボックス８が被せられている。
【００２５】
短尺燃料棒３は、標準燃料棒２よりも、燃料ペレット９充填部が短く、また、該核燃料充填部の上端が、鉛直方向に、標準燃料棒２の燃料ペレット９充填部より低い位置にあり、短尺燃料棒３の各下部は、下部タイプレート７で結束されている。
【００２６】
図２は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の標準燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【００２７】
標準燃料棒２は、円筒状の金属製被覆管１５と、被覆管１５内に積層充填されて核燃料物質を含む燃料ペレット９を有し、被覆管１５の上端は上部端栓１２で、下端は下部端栓１３で密封されている。
【００２８】
被覆管１５内の燃料ペレット９充填部の上方には、核分裂によって発生する気体状の核分裂生成物を溜め、原子炉内での照射期間中の被覆管１５内の圧力上昇を緩和するプレナム部１０が設けられている。
【００２９】
プレナム部１０には燃料輸送時に燃料ペレット９の移動を防止するためプレナムスプリング１１が配されている。
【００３０】
図３は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の短尺燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【００３１】
短尺燃料棒３は、図３に示すように、標準燃料棒２とほぼ同様の構成である。
【００３２】
前記のように、短尺燃料棒３は、標準燃料棒２よりも、燃料ペレット９充填部が短く、その全長は標準燃料棒２に比べ短い。そのため、燃料ペレット９充填部の上端が、鉛直方向に、標準燃料棒２の燃料ペレット９充填部の上端より下方に位置している。
【００３３】
このため、短尺燃料棒は、標準燃料棒２と異なり上部を上部タイプレート６で結束されていないので、上部端栓１２より上部の形状は、標準燃料棒２と異なる。
【００３４】
図４は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態における短尺燃料棒内のプレナムスプリングを含む上部切欠立面図である。
【００３５】
図４に示すように、短尺燃料棒３のプレナム部１０には、プレナムスプリング１１が配されているが、プレナムスプリング１１は、その下部が燃料ペレット９充填部の最上面と接している。
【００３６】
具体的には、プレナムスプリング１１の下端が、密着巻きコイル部１６を形成しており、この部分が、燃料ペレット９充填部の最上面と接している。
【００３７】
図５は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態におけるプレナムスプリング１１の拡大図である。
【００３８】
プレナムスプリング１１の下端の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４を設けている。
【００３９】
ここで、中性子吸収物質の皮膜１４としては、例えばハフニウム皮膜である。
【００４０】
上述のように、短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部の上端では出力スパイクが発生しやすいが、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設けた中性子吸収物質の皮膜１４がより効果的に熱中性子を吸収するので、燃料ペレット９充填部の上端での出力スパイクを抑制できる。
【００４１】
例えば、ハフニウムの熱中性子吸収断面積は１０５バーンで、例えばステンレス鋼の主成分の鉄の熱中性子吸収断面積２．５バーンよりはるかに大きく効果的である。なお、ハフニウムの融点は約２２００℃で沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のハフニウムの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４２】
図６は、短尺燃料棒３のプレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４としてハフニウムを使用した場合の皮膜厚さと短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部上端での出力スパイクとの関係を、密着巻きコイル部１６の密着巻き数が、約４巻の場合と約７巻の場合について示したものである。
【００４３】
短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部上端の出力スパイクは、ハフニウム皮膜厚さの増加に伴い減少していき、密着巻き数が約７巻の場合は、ハフニウム皮膜厚さ０．１８ｍｍでほぼゼロに、密着巻き数約４巻では０．２ｍｍで約２０分の１となり、燃料ペレット９充填部上端の出力スパイクは、ほぼなくなる。
【００４４】
また、図７は、上記の場合におけるハフニウム皮膜厚さとハフニウム皮膜によるプレナム部１０の空間体積の減少割合の関係を示したものである。短尺燃料棒３のプレナム部１０の空間体積は、密着巻き数が約７巻の場合でも、ハフニウム皮膜厚さ０．２ｍｍで０．６％とわずかであり、燃料棒内圧の増加量も小さい。
【００４５】
以上のように、短尺燃料棒３において、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設けた中性子吸収物質の皮膜１４による体積増加はわずかであり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００４６】
〔第２の実施形態〕
プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設ける中性子吸収物質の皮膜１４として、ハフニウムの他に、ハフニウムより熱中性子吸収断面積の大きいボロン（熱中性子吸収断面積７５０バーン）が考えられる。なお、ボロンの融点は約２０８０℃であり、沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のボロンの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４７】
ボロンの場合は、ハフニウムより熱中性子吸収断面積が数倍大きいことから、第１の実施形態の場合より、密着巻きコイル部１６に設ける皮膜厚さは薄くて済み、従って、プレナム部１０の空間体積内の占有体積もさらに小さくなり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００４８】
〔第３の実施形態〕
プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設ける中性子吸収物質の皮膜１４の他の例として、ボロンよりさらに熱中性子吸収断面積の大きいガドリニウム（熱中性子吸収断面積４６０００バーン）の酸化物である酸化ガドリニウム（ガドリニア）が考えられる。なお、ガドリニアの融点は約２３３０℃と沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のガドリニアの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４９】
ガドリニウムの場合は、ハフニウムより熱中性子吸収断面積が数百倍大きいことから、第２の実施形態の場合より、密着巻きコイル部１６に設ける皮膜厚さはさらに薄くて済み、従って、プレナム部１０の空間体積内の占有体積もさらに小さくなり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００５０】
〔その他の実施形態〕
以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。
【００５１】
たとえば、実施形態１〜３においては、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４を設ける範囲を限定したが、プレナムスプリング１１の密着巻きコイル部１６より上部まで中性子吸収物質の皮膜１４を設けてもよい。
【００５２】
また、逆に、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６の全体ではなくて一部のみに設けてもよい。
【００５３】
さらに、一つのスプリングコイルに複数の種類の中性子吸収物質の皮膜１４を設けてもよい。また、異なる種類の中性子吸収物質の皮膜１４を異なる範囲に設けた複数のスプリングを一つの短尺燃料棒３に設けてもよい。
【００５４】
以上の実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形には、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。また、各実施形態の特徴を組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【００５５】
１ ・・・燃料集合体
２ ・・・標準燃料棒
３ ・・・短尺燃料棒
４ ・・・燃料スペーサ
５ ・・・ウォータロッド
６ ・・・上部タイプレート
７ ・・・下部タイプレート
８ ・・・チャンネルボックス
９ ・・・燃料ペレット（核燃料充填部）
１０ ・・・プレナム部
１１ ・・・プレナムスプリング
１２ ・・・上部端栓
１３ ・・・下部端栓
１４ ・・・中性子吸収物質の皮膜
１５ ・・・被覆管
１６ ・・・密着巻きコイル部
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子炉に装荷される燃料集合体および燃料棒の健全性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の通常の発電用の沸騰水型原子炉の燃料集合体は、細長い円筒状の金属製被覆管内に燃料ペレットの形状で核燃料物質を積層充填した燃料棒が多数格子状に配列され、上部及び下部をそれぞれ上部タイプレート、下部タイプレートで互いに結束され、燃料棒の間隔は燃料スペーサにより保持されている。
【０００３】
また、燃料集合体は、その周囲を角筒状のチャンネルボックスで包まれている。
【０００４】
９×９格子の燃料集合体の場合は、８×８格子の燃料集合体よりも燃料棒のぬれぶち長さが大きくなるので、炉心の圧力損失が増加する。
【０００５】
この対策として多数の燃料棒のうちの何本かを短尺燃料棒とし、ボイド率の高い炉心上部で燃料棒数を減少させることにより冷却材の流路面積を広くし、圧力損失の増大を抑制している（特許文献１参照）。
【０００６】
短尺燃料棒の被覆管内の上部は、燃料ペレットの充填がされていないため、燃料ペレットによる熱中性子の吸収が無く熱中性子の量が多くなり、短尺燃料棒中の積層された燃料ペレット充填部の上端部では出力が高くなる出力スパイクが発生する。
【０００７】
この出力スパイクを抑制する方法として、燃料ペレット充填部上方での厚肉ばね受け部材の装着（特許文献２）、密着巻き構造のプレナムスプリングの配置（特許文献３）及び中性子吸収物質の配置（特許文献４）等の技術が開示されている。
【０００８】
上記の出力スパイク抑制方法の厚肉ばね受け部材の装着（特許文献２）及び燃料ペレット充填部上方への中性子吸収物質の配置（特許文献４）の場合、ばね受け部材や中性子吸収物質材によりプレナム部の空間体積が減少し、燃料棒内圧が増加する傾向となる。
【０００９】
また、密着巻き構造のプレナムスプリングの配置（特許文献３）の場合、燃料集合体内の短尺燃料棒の配置箇所によっては出力スパイクを十分に抑制できない可能性がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開昭６３−２３５８８９号公報
【特許文献２】特許第２８７８５３０号公報
【特許文献３】特許第３０６４８１２号公報
【特許文献４】特開２００５−１７２７４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上述のように、短尺燃料棒の被覆管内上部には燃料ペレットが無く、燃料ペレットによる熱中性子の吸収が無いため熱中性子の量が多くなり、短尺燃料棒の燃料ペレット充填部上端で出力スパイクが発生する。
【００１２】
出力スパイクの程度が大きい場合、出力スパイクが発生する被覆管部分で、ペレット−被覆管相互作用による応力が大きくなり燃料健全性が損なわれる恐れがある。
【００１３】
そこで本発明は、燃料集合体内の短尺燃料棒において、プレナム部の空間体積をあまり減らすことなくかつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上述の目的を達成するため、本発明は、格子状に配列された複数の燃料棒と、前記燃料棒の相互の間隔を保持する複数の燃料スペーサと、前記燃料棒の下部を互いに結束する下部タイプレートと、前記燃料棒の一部の燃料棒の上部を互いに結束する上部タイプレートとを備える燃料集合体において、前記燃料棒はそれぞれ、円筒状の金属製被覆管と、前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、を有し、前記燃料棒は、所定長さの核燃料物質長尺充填部を備えて上端部が前記上部タイプレートに支持された標準燃料棒と、前記核燃料物質長尺充填部よりも短い核燃料物質短尺充填部を備え、該核燃料物質短尺充填部の上端が鉛直方向に前記核燃料物質長尺充填部より低い位置にある短尺燃料棒と、を含み、前記短尺燃料棒の前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、ことを特徴とする。
【００１５】
また、本発明は、円筒状の金属製被覆管と、前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、を有する燃料棒において、前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、燃料集合体内の短尺燃料棒において、プレナム部の空間体積をあまり減らすことなくかつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の立断面図である。
【図２】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の標準燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【図３】本発明に係る燃料集合体の一実施形態の短尺燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【図４】本発明に係る燃料集合体の一実施形態における短尺燃料棒内のプレナムスプリングを含む上部切欠立面図である。
【図５】本発明に係る燃料集合体の一実施形態におけるプレナムスプリングの拡大図である。
【図６】ハフニウム皮膜厚さと出力スパイク（相対値）の関係図である。
【図７】ハフニウム皮膜厚さとプレナム部の空間体積の減少割合の関係図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
【００１９】
〔第１の実施形態〕
図１は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の立断面図である。
【００２０】
この燃料集合体は、標準燃料棒２のみの場合もあるが、本実施形態は、複数の短尺燃料棒３が含まれる燃料集合体１を対象とする。
【００２１】
燃料集合体１は、格子状に配列された複数の標準燃料棒２および短尺燃料棒３が、複数の燃料スペーサ４により相互の間隔を保持され、また、標準燃料棒２および短尺燃料棒３の他にウォータロッド５が組み込まれている。
【００２２】
標準燃料棒２および短尺燃料棒３とウォータロッド５の横方向の間隔を保つために、燃料スペーサ４が軸方向に複数個配置されている。
【００２３】
標準燃料棒２は、所定長さの核燃料物質の充填部を備えており、標準燃料棒２およびウォータロッド５の上端および下端はそれぞれ、上部タイプレート６、下部タイプレート７で結束されている。
【００２４】
短尺燃料棒３は標準燃料棒２よりも短く、下端は下部タイプレート７で結束されているが、上端は上部タイプレート６よりも下方にある。燃料集合体１には角筒状のチャンネルボックス８が被せられている。
【００２５】
短尺燃料棒３は、標準燃料棒２よりも、燃料ペレット９充填部が短く、また、該核燃料充填部の上端が、鉛直方向に、標準燃料棒２の燃料ペレット９充填部より低い位置にあり、短尺燃料棒３の各下部は、下部タイプレート７で結束されている。
【００２６】
図２は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の標準燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【００２７】
標準燃料棒２は、円筒状の金属製被覆管１５と、被覆管１５内に積層充填されて核燃料物質を含む燃料ペレット９を有し、被覆管１５の上端は上部端栓１２で、下端は下部端栓１３で密封されている。
【００２８】
被覆管１５内の燃料ペレット９充填部の上方には、核分裂によって発生する気体状の核分裂生成物を溜め、原子炉内での照射期間中の被覆管１５内の圧力上昇を緩和するプレナム部１０が設けられている。
【００２９】
プレナム部１０には燃料輸送時に燃料ペレット９の移動を防止するためプレナムスプリング１１が配されている。
【００３０】
図３は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態の短尺燃料棒を示す一部切欠立面図である。
【００３１】
短尺燃料棒３は、図３に示すように、標準燃料棒２とほぼ同様の構成である。
【００３２】
前記のように、短尺燃料棒３は、標準燃料棒２よりも、燃料ペレット９充填部が短く、その全長は標準燃料棒２に比べ短い。そのため、燃料ペレット９充填部の上端が、鉛直方向に、標準燃料棒２の燃料ペレット９充填部の上端より下方に位置している。
【００３３】
このため、短尺燃料棒は、標準燃料棒２と異なり上部を上部タイプレート６で結束されていないので、上部端栓１２より上部の形状は、標準燃料棒２と異なる。
【００３４】
図４は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態における短尺燃料棒内のプレナムスプリングを含む上部切欠立面図である。
【００３５】
図４に示すように、短尺燃料棒３のプレナム部１０には、プレナムスプリング１１が配されているが、プレナムスプリング１１は、その下部が燃料ペレット９充填部の最上面と接している。
【００３６】
具体的には、プレナムスプリング１１の下端が、密着巻きコイル部１６を形成しており、この部分が、燃料ペレット９充填部の最上面と接している。
【００３７】
図５は、本発明に係る燃料集合体の一実施形態におけるプレナムスプリング１１の拡大図である。
【００３８】
プレナムスプリング１１の下端の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４を設けている。
【００３９】
ここで、中性子吸収物質の皮膜１４としては、例えばハフニウム皮膜である。
【００４０】
上述のように、短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部の上端では出力スパイクが発生しやすいが、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設けた中性子吸収物質の皮膜１４がより効果的に熱中性子を吸収するので、燃料ペレット９充填部の上端での出力スパイクを抑制できる。
【００４１】
例えば、ハフニウムの熱中性子吸収断面積は１０５バーンで、例えばステンレス鋼の主成分の鉄の熱中性子吸収断面積２．５バーンよりはるかに大きく効果的である。なお、ハフニウムの融点は約２２００℃で沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のハフニウムの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４２】
図６は、短尺燃料棒３のプレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４としてハフニウムを使用した場合の皮膜厚さと短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部上端での出力スパイクとの関係を、密着巻きコイル部１６の密着巻き数が、約４巻の場合と約７巻の場合について示したものである。
【００４３】
短尺燃料棒３の燃料ペレット９充填部上端の出力スパイクは、ハフニウム皮膜厚さの増加に伴い減少していき、密着巻き数が約７巻の場合は、ハフニウム皮膜厚さ０．１８ｍｍでほぼゼロに、密着巻き数約４巻では０．２ｍｍで約２０分の１となり、燃料ペレット９充填部上端の出力スパイクは、ほぼなくなる。
【００４４】
また、図７は、上記の場合におけるハフニウム皮膜厚さとハフニウム皮膜によるプレナム部１０の空間体積の減少割合の関係を示したものである。短尺燃料棒３のプレナム部１０の空間体積は、密着巻き数が約７巻の場合でも、ハフニウム皮膜厚さ０．２ｍｍで０．６％とわずかであり、燃料棒内圧の増加量も小さい。
【００４５】
以上のように、短尺燃料棒３において、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設けた中性子吸収物質の皮膜１４による体積増加はわずかであり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００４６】
〔第２の実施形態〕
プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設ける中性子吸収物質の皮膜１４として、ハフニウムの他に、ハフニウムより熱中性子吸収断面積の大きいボロン（熱中性子吸収断面積７５０バーン）が考えられる。なお、ボロンの融点は約２０８０℃であり、沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のボロンの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４７】
ボロンの場合は、ハフニウムより熱中性子吸収断面積が数倍大きいことから、第１の実施形態の場合より、密着巻きコイル部１６に設ける皮膜厚さは薄くて済み、従って、プレナム部１０の空間体積内の占有体積もさらに小さくなり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００４８】
〔第３の実施形態〕
プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に設ける中性子吸収物質の皮膜１４の他の例として、ボロンよりさらに熱中性子吸収断面積の大きいガドリニウム（熱中性子吸収断面積４６０００バーン）の酸化物である酸化ガドリニウム（ガドリニア）が考えられる。なお、ガドリニアの融点は約２３３０℃と沸騰水型原子炉燃料の通常運転時におけるペレットの使用温度に比べ十分大きい。また、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６のガドリニアの皮膜は、メッキ及び蒸着により設けることができる。
【００４９】
ガドリニウムの場合は、ハフニウムより熱中性子吸収断面積が数百倍大きいことから、第２の実施形態の場合より、密着巻きコイル部１６に設ける皮膜厚さはさらに薄くて済み、従って、プレナム部１０の空間体積内の占有体積もさらに小さくなり、プレナム部１０の空間体積をあまり減らすことなく、かつ発生する出力スパイクの抑制効果を高め、燃料健全性を向上させることができる。
【００５０】
〔その他の実施形態〕
以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。
【００５１】
たとえば、実施形態１〜３においては、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６に中性子吸収物質の皮膜１４を設ける範囲を限定したが、プレナムスプリング１１の密着巻きコイル部１６より上部まで中性子吸収物質の皮膜１４を設けてもよい。
【００５２】
また、逆に、プレナムスプリング１１下部の密着巻きコイル部１６の全体ではなくて一部のみに設けてもよい。
【００５３】
さらに、一つのスプリングコイルに複数の種類の中性子吸収物質の皮膜１４を設けてもよい。また、異なる種類の中性子吸収物質の皮膜１４を異なる範囲に設けた複数のスプリングを一つの短尺燃料棒３に設けてもよい。
【００５４】
以上の実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形には、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。また、各実施形態の特徴を組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【００５５】
１ ・・・燃料集合体
２ ・・・標準燃料棒
３ ・・・短尺燃料棒
４ ・・・燃料スペーサ
５ ・・・ウォータロッド
６ ・・・上部タイプレート
７ ・・・下部タイプレート
８ ・・・チャンネルボックス
９ ・・・燃料ペレット（核燃料充填部）
１０ ・・・プレナム部
１１ ・・・プレナムスプリング
１２ ・・・上部端栓
１３ ・・・下部端栓
１４ ・・・中性子吸収物質の皮膜
１５ ・・・被覆管
１６ ・・・密着巻きコイル部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
格子状に配列された複数の燃料棒と、
前記燃料棒の相互の間隔を保持する複数の燃料スペーサと、
前記燃料棒の下部を互いに結束する下部タイプレートと、
前記燃料棒の一部の燃料棒の上部を互いに結束する上部タイプレートと、
を備える燃料集合体において、
前記燃料棒はそれぞれ、
円筒状の金属製被覆管と、
前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、
前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、
前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、
前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、
を有し、
前記燃料棒は、
所定長さの核燃料物質長尺充填部を備えて上端部が前記上部タイプレートに支持された標準燃料棒と、
前記核燃料物質長尺充填部よりも短い核燃料物質短尺充填部を備え、該核燃料物質短尺充填部の上端が鉛直方向に前記核燃料物質長尺充填部より低い位置にある短尺燃料棒と、
を含み、
前記短尺燃料棒の前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、
ことを特徴とした燃料集合体。
【請求項２】
前記中性子吸収物質は、ハフニウムを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項３】
前記中性子吸収物質は、ボロンを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項４】
前記中性子吸収物質は、ガドリニアを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項５】
円筒状の金属製被覆管と、
前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、
前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、
前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、
前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、
を有する燃料棒において、
前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、
ことを特徴とした燃料棒。
【請求項１】
格子状に配列された複数の燃料棒と、
前記燃料棒の相互の間隔を保持する複数の燃料スペーサと、
前記燃料棒の下部を互いに結束する下部タイプレートと、
前記燃料棒の一部の燃料棒の上部を互いに結束する上部タイプレートと、
を備える燃料集合体において、
前記燃料棒はそれぞれ、
円筒状の金属製被覆管と、
前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、
前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、
前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、
前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、
を有し、
前記燃料棒は、
所定長さの核燃料物質長尺充填部を備えて上端部が前記上部タイプレートに支持された標準燃料棒と、
前記核燃料物質長尺充填部よりも短い核燃料物質短尺充填部を備え、該核燃料物質短尺充填部の上端が鉛直方向に前記核燃料物質長尺充填部より低い位置にある短尺燃料棒と、
を含み、
前記短尺燃料棒の前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、
ことを特徴とした燃料集合体。
【請求項２】
前記中性子吸収物質は、ハフニウムを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項３】
前記中性子吸収物質は、ボロンを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項４】
前記中性子吸収物質は、ガドリニアを含むことを特徴とする請求項１に記載の燃料集合体。
【請求項５】
円筒状の金属製被覆管と、
前記被覆管内に積層充填されて核燃料物質を含む複数の燃料ペレットと、
前記被覆管の上部を密封する上部端栓と、
前記被覆管の下部を密封する下部端栓と、
前記被覆管内で、前記燃料ペレットの上端と前記上部端栓との間に配置されたプレナムスプリングと、
を有する燃料棒において、
前記プレナムスプリングは、該プレナムスプリングの少なくとも最下端のコイル部分表面に中性子吸収物質の皮膜を有する、
ことを特徴とした燃料棒。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１３−３６７４１（Ｐ２０１３−３６７４１Ａ）
【公開日】平成２５年２月２１日（２０１３．２．２１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１７０１２７（Ｐ２０１１−１７０１２７）
【出願日】平成２３年８月３日（２０１１．８．３）
【出願人】（０００２２９４６１）株式会社グローバル・ニュークリア・フュエル・ジャパン (102)
【公開日】平成２５年２月２１日（２０１３．２．２１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年８月３日（２０１１．８．３）
【出願人】（０００２２９４６１）株式会社グローバル・ニュークリア・フュエル・ジャパン (102)
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