箔状ろう材
【課題】アルミニウム系金属の真空ろう付けに適した低融点のろう材であって、箔状の形状を有する可撓性に優れたものを提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材。
【解決手段】質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はアルミニウム系金属（アルミニウムまたはアルミニウム合金）の真空ろう付けに適した低融点のろう材に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム系金属の真空ろう付けには、従来一般的にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材が使用されている。Ａｌ−Ｓｉ系合金のろう材はＪＩＳ Ｚ３２６３にも規定されており、線材の他、シート材も広く供給されている。それらのろう材の液相線温度は最も低いもので約５８０℃である。ろう付け温度は必然的にそれより高い温度となる。
【０００３】
アルミニウム系金属の真空ろう付け用途の一つとして、半導体パワーモジュールの製造工程が挙げられる。パワーモジュールを構成する半導体部品は絶縁基板の上に搭載され、半導体部品から発生する熱は絶縁基板の裏面側から放熱部材に伝達されて外部に放出される。絶縁基板としてはセラミックス表面をアルミニウムで被覆したＤＢＡ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｂｒａｚｅｄ Ａｌｕｍｉｎｕｍ）が多用されており、ＤＢＡと放熱部材の接合工程で真空ろう付けが行われる。放熱部材は導電性の良好な金属材料で構成されるが、絶縁基板と放熱部材とは熱膨張率に大きな差があるので、真空ろう付けによって一体化された放熱構造体には各部材の熱膨張差に起因した内部応力が残留する。その応力が大きい場合には放熱構造体に「反り」が生じるなど、寸法精度に悪影響を及ぼす場合がある。
【０００４】
上記の熱膨張差に起因した「反り」の問題を緩和するための対策として、放熱部材の一部にＤＢＡとの熱膨張差を緩和するための緩衝材を用いたり、予め放熱部材を「逆反り」形状としておき、ろう付け後に生じた「反り」による変形を相殺したりする工夫がなされている。
【０００５】
一方、ろう付け温度を低減することができれば、部材間の熱膨張差に起因するろう付け後の内部応力を緩和することができる。これにより寸法精度の高い放熱構造体を得るための設計が容易になり、内部応力軽減による部品の信頼性向上にもつながる。
【０００６】
ろう付け温度の低減には、融点が低いろう材が必要となる。アルミニウム系金属のろう付けに適用可能な低融点の金属としてＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金が知られている。特にＡｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近の三元共晶点の周辺において液相線温度が５２０〜５４０℃程度のろう材が実現でき、線材として一部の用途で利用されることがある。
【０００７】
しかし、この三元共晶点周辺のＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金は非常に脆く、シート材に加工することは極めて困難である。平板の表面同士を全面でタイトに接合するような「面接合」の場合には、真空ろう付けではシート状のろう材が必要となる。これに適応できるＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金のろう材は提供されていないのが現状である。
【０００８】
脆い金属材料の箔体を製造する手法として急冷凝固法が知られている。特許文献１にはＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金に単ロール法による急冷凝固法を適用して箔状のろう材を製造することが記載されている。合金組成としては、Ｃｕ：２５〜４０％、Ｓｉ：５〜１５％、Ｍｇ：０.３〜４.０％、残部実質的にＡｌからなるものが開示されている。しかしながら本発明者らの検討によれば、この組成範囲では、急冷凝固箔体を得ることは可能であるものの、ボビンに巻き取るに足る可撓性（フレキシビリティー）を有するものを安定して製造することは非常に難しいことがわかった。すなわち、得られた箔体は折り曲げに耐えることができない程に脆いものとなりやすく、工業製品としての量産は困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平４−１６２９８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、アルミニウム系金属の真空ろう付けに適した低融点のろう材であって、箔状の形状を有する可撓性に優れたものを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的は、質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材によって達成される。
【００１２】
ここで、図１は横軸をＣｕ含有量（質量％）、縦軸をＳｉ含有量（質量％）とする直交座標系である。上記各点の座標は、Ａ（１０，１０）、Ｂ（２０，１０）、Ｃ（２４.５，８）、Ｄ（２４.５，４）、Ｅ（１６，４）、Ｆ（１０、７）である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、アルミニウム系金属の真空ろう付けに使用するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系のろう材において、可撓性を有する箔状のものが提供可能となった。このろう材はボビンに巻き付けることが可能であり、取り扱い時に破断することもないので、ろう付けによる「面接合」が必要な用途に容易に適用することができる。従来一般的なＡｌ−Ｓｉ系のろう材を適用していた用途に適用すれば、ろう付け温度を低下させることができる。特にハイブリッド自動車や電気自動車のＰＣＵ（パワー・コントロール・ユニット）などに使用される半導体パワーモジュールなど、高い寸法精度が要求される部品の真空ろう付けに適する。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】Ｍｇを０.３〜２.５％含有するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金におけるＣｕおよびＳｉ含有量と、得られる急冷凝固箔体の可撓性の関係を表すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
発明者らは、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金について、三元共晶組成の周辺域における急冷凝固箔体の製造性を詳細に調査した。その結果、三元共晶点（Ａｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近）に近い組成では単ロール法により急冷凝固箔体の作製は可能であるものの、得られる箔体は非常に脆く、ボビンに巻き付けることができないほどに可撓性に乏しいものとなりやすい。ところが、三元共晶点の周辺のうち、Ａｌ含有量が多い側において、可撓性の良好な急冷凝固箔体が得られやすい領域があることがわかった。すなわち厚さ１５〜１００μｍ程度の急冷凝固箔体が製造可能な一般的な単ロール法による冷却条件において、曲げても破断せず、ボビンに巻き付けることが十分に可能な程度に可撓性が良好である箔体が容易に得られる領域があることが明らかとなった。
【００１６】
三元共晶組成よりもＡｌ含有量が多い特定の領域で急冷凝固箔体の可撓性が良好となる理由については必ずしも明確ではないが、そのような領域では、比較的延性に富むと考えられるＡｌリッチ相（平衡状態での初晶Ａｌ相に比較的近い組成の相）の割合が多くなり、脆いと考えられるＡｌ＋Ｃｕ＋Ｓｉ相（平衡状態での三元共晶に比較的近い組成の相）の割合が少なくなることが影響しているものと推察される。発明者らの検討によると、得られる急冷凝固箔体の可撓性はＣｕ含有量が２５質量％を境に急変し、Ｃｕ含有量が２４.５質量％以下の領域において、工業的に製品化が可能な可撓性を有する急冷凝固箔体を安定して得ることが可能な組成範囲がある。
【００１７】
具体的には、Ｍｇを０.３〜２.５％含有するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金において、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある組成範囲では、良好な可撓性が得られることが確認された。
【００１８】
図１の直線ＦＡよりＣｕ含有量が低い領域、Ａ−Ｂ−Ｃを直線で結ぶ境界よりＳｉ含有量が高い領域、およびＤ−Ｅ−Ｆを直線で結ぶ境界よりＳｉ含有量が低い領域では、それぞれ合金の融点が高くなり、従来のＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を使用する場合と比べて、ろう付け温度の大幅な引き下げは期待できない。直線ＣＤよりＣｕ含有量が高く三元共晶組成に近づく領域では、融点が低くなる反面、可撓性の良い急冷凝固箔の安定的な製造が非常に難しくなる。特に好ましい組成領域として図１のＨ（１５，１０）−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｇ（１５，４.５）−Ｈを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）の組成を採用することができる。あるいは、図１のＫ（１９，１０）−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｊ（１９，４.５）−Ｋを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）の組成に制限してもよい。
【００１９】
フラックスを使わない真空ろう付けでは、アルミニウム系金属の表面に存在する酸化皮膜を除去するために、ろう材中に０.３〜２.５質量％のＭｇを含有させることが有効である。図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある組成範囲では、Ｍｇ含有量が０.３〜２.５質量％において可撓性の良好な急冷凝固箔体を得ることができる。ただし、Ｍｇ含有量が２.５質量％を超えると良好なろう付け性を安定して実現することが難しくなる。Ｍｇ含有量は０.３〜２.０質量％とすることがより好ましく、０.３〜１.０％に管理してもよい。得られた急冷凝固箔体は、そのままの厚さでろう材製品として利用してもよいし、必要に応じて調質圧延により厚さを調整することもできる。
【実施例１】
【００２０】
図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある領域、およびそれより共晶組成に近い領域にある種々の組成のＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金について、単ロール法による急冷凝固法により急冷凝固箔体の製造を試みた。Ｃｕ、Ｓｉ以外の元素として、Ｍｇを０.３〜２.５質量％（ただし点Ｌのものは０.３〜３.０質量％、直線Ｃ−Ｄより高Ｃｕ側のものは０.５質量％のみ）の範囲で含有し、それ以外の残部はＡｌである。冷却ロール（単ロール）は銅製である。スリット状の開口を有するノズルを下部に備える石英管の内部で、成分調整された原料を高周波加熱して溶融させ、その溶融金属を高速で回転する銅ロール表面にロール直近から噴射させることにより、平均厚さ２５〜６０μｍの急冷凝固箔体を得た。雰囲気は大気圧下のＡｒガス雰囲気とし、噴射用のガスもＡｒとした。ノズルのスリットは０.５ｍｍ×５〜１０ｍｍとした。得られる急冷凝固箔体はリボン状のものであり、その幅はスリットの長さ（５〜１０ｍｍ）とほぼ等しくなる。
【００２１】
得られた急冷凝固箔体のリボンを手作業にて直径１５ｍｍのボビンにタイトに巻き付ける操作を行うことにより、可撓性を評価した。ボビンへの巻き付け作業が十分に可能であるものは、「面接合」を行うろう付けに供するうえで実用的な可撓性を有していると考えられる。そこで、以下の基準でろう材としての可撓性を評価した。
可撓性良好；箔体に割れを生じさせることなくボビンへの巻き付けが可能（○印）。
可撓性不良；脆いためにボビンへの巻き付けが困難（●印）。
その結果を図１中に示す。
【００２２】
図１からわかるように、三元共晶点（Ａｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近）に近い組成では、可撓性の良好な急冷凝固箔体を得ることが難しい。これに対し、本発明で規定するＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）では、作製したすべてのＭｇ含有量のものについて可撓性の良好な急冷凝固箔体が安定して得られた。なお、この試験において良好な可撓性が得られた組成の合金は、工業的により幅広の急冷凝固箔体の製造が可能であると考えられる。
【実施例２】
【００２３】
実施例１で作製したいくつかの急冷凝固箔体を用いて、示差熱分析により完全に溶融する温度（液相線温度に相当する温度）を調べた。示差熱分析の試験条件は以下のとおりである。
・雰囲気；窒素
・昇温条件；常温から６００℃まで１０℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温
結果を表１中に示す。
【００２４】
次にこれらのＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金の箔体（共晶組成の対照例を除く）を用いて、真空ろう付けにより、アルミニウム板（ＪＩＳ Ｈ４０００に規定されるＡ１０５０）と、溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板（ＳＵＳ４３０の表面に厚さ約２０μｍのＡｌ−９質量％Ｓｉめっき層を有するもの）の面接合を試みた。急冷凝固箔体の平均厚さが４０μｍを超えているものについては、調質圧延により厚さを４０〜４４μｍとしたのち、箔状ろう材として使用した。アルミニウム板および溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板とも、板厚は１.０ｍｍであり、試料寸法は２０×３０×１.０ｍｍである。ろう材を両材料の間の全面に挟んでサンドイッチ状に積み重ねた状態とし、特に荷重を付与せずそのまま真空炉に装入した。ろう付け温度は５５０℃および５７５℃とした。ろう付け時の真空度は１０-3Ｐａ、ろう付け温度での保持時間は１０ｍｉｎとした。
【００２５】
試料を炉から取り出した後、２枚の板が容易に分離しないものについては、試料の中心を通り長手方向および厚さ方向に平行な断面の顕微鏡観察を行い、アルミニウム板／ろう材界面、ろう材／アルミニウムめっき鋼板界面のいずれにおいても、非接合部（欠陥部分）のトータル長さが界面全長の１０％以下であったものを○（ろう付け性；良好）、それ以外のもの（２枚の板が容易に分離したものを含む）を×（ろう付け性；不良）と判定した。
結果を表１に示す。
【００２６】
表１からわかるように、本発明で規定する組成域において、完全に溶融する温度が５８０℃より低い箔体が得られる。これらいずれの試料も５７５℃以下のろう付け温度で健全な真空ろう付けが可能であり、従来のＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材よりも低温での真空ろう付けが可能であることが確認された。一方、Ｎｏ.６はＭｇ含有量が高すぎたことにより良好なろう付け性は得られなかった。
【００２７】
【表１】
【技術分野】
【０００１】
本発明はアルミニウム系金属（アルミニウムまたはアルミニウム合金）の真空ろう付けに適した低融点のろう材に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウム系金属の真空ろう付けには、従来一般的にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材が使用されている。Ａｌ−Ｓｉ系合金のろう材はＪＩＳ Ｚ３２６３にも規定されており、線材の他、シート材も広く供給されている。それらのろう材の液相線温度は最も低いもので約５８０℃である。ろう付け温度は必然的にそれより高い温度となる。
【０００３】
アルミニウム系金属の真空ろう付け用途の一つとして、半導体パワーモジュールの製造工程が挙げられる。パワーモジュールを構成する半導体部品は絶縁基板の上に搭載され、半導体部品から発生する熱は絶縁基板の裏面側から放熱部材に伝達されて外部に放出される。絶縁基板としてはセラミックス表面をアルミニウムで被覆したＤＢＡ（Ｄｉｒｅｃｔ Ｂｒａｚｅｄ Ａｌｕｍｉｎｕｍ）が多用されており、ＤＢＡと放熱部材の接合工程で真空ろう付けが行われる。放熱部材は導電性の良好な金属材料で構成されるが、絶縁基板と放熱部材とは熱膨張率に大きな差があるので、真空ろう付けによって一体化された放熱構造体には各部材の熱膨張差に起因した内部応力が残留する。その応力が大きい場合には放熱構造体に「反り」が生じるなど、寸法精度に悪影響を及ぼす場合がある。
【０００４】
上記の熱膨張差に起因した「反り」の問題を緩和するための対策として、放熱部材の一部にＤＢＡとの熱膨張差を緩和するための緩衝材を用いたり、予め放熱部材を「逆反り」形状としておき、ろう付け後に生じた「反り」による変形を相殺したりする工夫がなされている。
【０００５】
一方、ろう付け温度を低減することができれば、部材間の熱膨張差に起因するろう付け後の内部応力を緩和することができる。これにより寸法精度の高い放熱構造体を得るための設計が容易になり、内部応力軽減による部品の信頼性向上にもつながる。
【０００６】
ろう付け温度の低減には、融点が低いろう材が必要となる。アルミニウム系金属のろう付けに適用可能な低融点の金属としてＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金が知られている。特にＡｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近の三元共晶点の周辺において液相線温度が５２０〜５４０℃程度のろう材が実現でき、線材として一部の用途で利用されることがある。
【０００７】
しかし、この三元共晶点周辺のＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金は非常に脆く、シート材に加工することは極めて困難である。平板の表面同士を全面でタイトに接合するような「面接合」の場合には、真空ろう付けではシート状のろう材が必要となる。これに適応できるＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金のろう材は提供されていないのが現状である。
【０００８】
脆い金属材料の箔体を製造する手法として急冷凝固法が知られている。特許文献１にはＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金に単ロール法による急冷凝固法を適用して箔状のろう材を製造することが記載されている。合金組成としては、Ｃｕ：２５〜４０％、Ｓｉ：５〜１５％、Ｍｇ：０.３〜４.０％、残部実質的にＡｌからなるものが開示されている。しかしながら本発明者らの検討によれば、この組成範囲では、急冷凝固箔体を得ることは可能であるものの、ボビンに巻き取るに足る可撓性（フレキシビリティー）を有するものを安定して製造することは非常に難しいことがわかった。すなわち、得られた箔体は折り曲げに耐えることができない程に脆いものとなりやすく、工業製品としての量産は困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平４−１６２９８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、アルミニウム系金属の真空ろう付けに適した低融点のろう材であって、箔状の形状を有する可撓性に優れたものを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的は、質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材によって達成される。
【００１２】
ここで、図１は横軸をＣｕ含有量（質量％）、縦軸をＳｉ含有量（質量％）とする直交座標系である。上記各点の座標は、Ａ（１０，１０）、Ｂ（２０，１０）、Ｃ（２４.５，８）、Ｄ（２４.５，４）、Ｅ（１６，４）、Ｆ（１０、７）である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、アルミニウム系金属の真空ろう付けに使用するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系のろう材において、可撓性を有する箔状のものが提供可能となった。このろう材はボビンに巻き付けることが可能であり、取り扱い時に破断することもないので、ろう付けによる「面接合」が必要な用途に容易に適用することができる。従来一般的なＡｌ−Ｓｉ系のろう材を適用していた用途に適用すれば、ろう付け温度を低下させることができる。特にハイブリッド自動車や電気自動車のＰＣＵ（パワー・コントロール・ユニット）などに使用される半導体パワーモジュールなど、高い寸法精度が要求される部品の真空ろう付けに適する。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】Ｍｇを０.３〜２.５％含有するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金におけるＣｕおよびＳｉ含有量と、得られる急冷凝固箔体の可撓性の関係を表すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
発明者らは、Ａｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金について、三元共晶組成の周辺域における急冷凝固箔体の製造性を詳細に調査した。その結果、三元共晶点（Ａｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近）に近い組成では単ロール法により急冷凝固箔体の作製は可能であるものの、得られる箔体は非常に脆く、ボビンに巻き付けることができないほどに可撓性に乏しいものとなりやすい。ところが、三元共晶点の周辺のうち、Ａｌ含有量が多い側において、可撓性の良好な急冷凝固箔体が得られやすい領域があることがわかった。すなわち厚さ１５〜１００μｍ程度の急冷凝固箔体が製造可能な一般的な単ロール法による冷却条件において、曲げても破断せず、ボビンに巻き付けることが十分に可能な程度に可撓性が良好である箔体が容易に得られる領域があることが明らかとなった。
【００１６】
三元共晶組成よりもＡｌ含有量が多い特定の領域で急冷凝固箔体の可撓性が良好となる理由については必ずしも明確ではないが、そのような領域では、比較的延性に富むと考えられるＡｌリッチ相（平衡状態での初晶Ａｌ相に比較的近い組成の相）の割合が多くなり、脆いと考えられるＡｌ＋Ｃｕ＋Ｓｉ相（平衡状態での三元共晶に比較的近い組成の相）の割合が少なくなることが影響しているものと推察される。発明者らの検討によると、得られる急冷凝固箔体の可撓性はＣｕ含有量が２５質量％を境に急変し、Ｃｕ含有量が２４.５質量％以下の領域において、工業的に製品化が可能な可撓性を有する急冷凝固箔体を安定して得ることが可能な組成範囲がある。
【００１７】
具体的には、Ｍｇを０.３〜２.５％含有するＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金において、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある組成範囲では、良好な可撓性が得られることが確認された。
【００１８】
図１の直線ＦＡよりＣｕ含有量が低い領域、Ａ−Ｂ−Ｃを直線で結ぶ境界よりＳｉ含有量が高い領域、およびＤ−Ｅ−Ｆを直線で結ぶ境界よりＳｉ含有量が低い領域では、それぞれ合金の融点が高くなり、従来のＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材を使用する場合と比べて、ろう付け温度の大幅な引き下げは期待できない。直線ＣＤよりＣｕ含有量が高く三元共晶組成に近づく領域では、融点が低くなる反面、可撓性の良い急冷凝固箔の安定的な製造が非常に難しくなる。特に好ましい組成領域として図１のＨ（１５，１０）−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｇ（１５，４.５）−Ｈを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）の組成を採用することができる。あるいは、図１のＫ（１９，１０）−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｊ（１９，４.５）−Ｋを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）の組成に制限してもよい。
【００１９】
フラックスを使わない真空ろう付けでは、アルミニウム系金属の表面に存在する酸化皮膜を除去するために、ろう材中に０.３〜２.５質量％のＭｇを含有させることが有効である。図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある組成範囲では、Ｍｇ含有量が０.３〜２.５質量％において可撓性の良好な急冷凝固箔体を得ることができる。ただし、Ｍｇ含有量が２.５質量％を超えると良好なろう付け性を安定して実現することが難しくなる。Ｍｇ含有量は０.３〜２.０質量％とすることがより好ましく、０.３〜１.０％に管理してもよい。得られた急冷凝固箔体は、そのままの厚さでろう材製品として利用してもよいし、必要に応じて調質圧延により厚さを調整することもできる。
【実施例１】
【００２０】
図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある領域、およびそれより共晶組成に近い領域にある種々の組成のＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金について、単ロール法による急冷凝固法により急冷凝固箔体の製造を試みた。Ｃｕ、Ｓｉ以外の元素として、Ｍｇを０.３〜２.５質量％（ただし点Ｌのものは０.３〜３.０質量％、直線Ｃ−Ｄより高Ｃｕ側のものは０.５質量％のみ）の範囲で含有し、それ以外の残部はＡｌである。冷却ロール（単ロール）は銅製である。スリット状の開口を有するノズルを下部に備える石英管の内部で、成分調整された原料を高周波加熱して溶融させ、その溶融金属を高速で回転する銅ロール表面にロール直近から噴射させることにより、平均厚さ２５〜６０μｍの急冷凝固箔体を得た。雰囲気は大気圧下のＡｒガス雰囲気とし、噴射用のガスもＡｒとした。ノズルのスリットは０.５ｍｍ×５〜１０ｍｍとした。得られる急冷凝固箔体はリボン状のものであり、その幅はスリットの長さ（５〜１０ｍｍ）とほぼ等しくなる。
【００２１】
得られた急冷凝固箔体のリボンを手作業にて直径１５ｍｍのボビンにタイトに巻き付ける操作を行うことにより、可撓性を評価した。ボビンへの巻き付け作業が十分に可能であるものは、「面接合」を行うろう付けに供するうえで実用的な可撓性を有していると考えられる。そこで、以下の基準でろう材としての可撓性を評価した。
可撓性良好；箔体に割れを生じさせることなくボビンへの巻き付けが可能（○印）。
可撓性不良；脆いためにボビンへの巻き付けが困難（●印）。
その結果を図１中に示す。
【００２２】
図１からわかるように、三元共晶点（Ａｌ−２７％Ｃｕ−４.７％Ｓｉ組成付近）に近い組成では、可撓性の良好な急冷凝固箔体を得ることが難しい。これに対し、本発明で規定するＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）では、作製したすべてのＭｇ含有量のものについて可撓性の良好な急冷凝固箔体が安定して得られた。なお、この試験において良好な可撓性が得られた組成の合金は、工業的により幅広の急冷凝固箔体の製造が可能であると考えられる。
【実施例２】
【００２３】
実施例１で作製したいくつかの急冷凝固箔体を用いて、示差熱分析により完全に溶融する温度（液相線温度に相当する温度）を調べた。示差熱分析の試験条件は以下のとおりである。
・雰囲気；窒素
・昇温条件；常温から６００℃まで１０℃／ｍｉｎの昇温速度で昇温
結果を表１中に示す。
【００２４】
次にこれらのＡｌ−Ｃｕ−Ｓｉ系合金の箔体（共晶組成の対照例を除く）を用いて、真空ろう付けにより、アルミニウム板（ＪＩＳ Ｈ４０００に規定されるＡ１０５０）と、溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板（ＳＵＳ４３０の表面に厚さ約２０μｍのＡｌ−９質量％Ｓｉめっき層を有するもの）の面接合を試みた。急冷凝固箔体の平均厚さが４０μｍを超えているものについては、調質圧延により厚さを４０〜４４μｍとしたのち、箔状ろう材として使用した。アルミニウム板および溶融アルミニウムめっきステンレス鋼板とも、板厚は１.０ｍｍであり、試料寸法は２０×３０×１.０ｍｍである。ろう材を両材料の間の全面に挟んでサンドイッチ状に積み重ねた状態とし、特に荷重を付与せずそのまま真空炉に装入した。ろう付け温度は５５０℃および５７５℃とした。ろう付け時の真空度は１０-3Ｐａ、ろう付け温度での保持時間は１０ｍｉｎとした。
【００２５】
試料を炉から取り出した後、２枚の板が容易に分離しないものについては、試料の中心を通り長手方向および厚さ方向に平行な断面の顕微鏡観察を行い、アルミニウム板／ろう材界面、ろう材／アルミニウムめっき鋼板界面のいずれにおいても、非接合部（欠陥部分）のトータル長さが界面全長の１０％以下であったものを○（ろう付け性；良好）、それ以外のもの（２枚の板が容易に分離したものを含む）を×（ろう付け性；不良）と判定した。
結果を表１に示す。
【００２６】
表１からわかるように、本発明で規定する組成域において、完全に溶融する温度が５８０℃より低い箔体が得られる。これらいずれの試料も５７５℃以下のろう付け温度で健全な真空ろう付けが可能であり、従来のＡｌ−Ｓｉ合金系ろう材よりも低温での真空ろう付けが可能であることが確認された。一方、Ｎｏ.６はＭｇ含有量が高すぎたことにより良好なろう付け性は得られなかった。
【００２７】
【表１】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材。
【請求項１】
質量％で、Ｃｕ：１０.０〜２４.５％、Ｓｉ：４.０〜１０.０％、Ｍｇ：０.３〜２.５％、残部Ａｌおよび不可避的不純物からなり、ＣｕとＳｉの含有量が図１のＡ−Ｂ−Ｃ−Ｄ−Ｅ−Ｆ−Ａを結ぶ直線に囲まれる範囲（境界を含む）にある化学組成を有する急冷凝固箔体を用いた平均厚さ１５〜１００μｍの箔状ろう材。
【図１】
【公開番号】特開２０１２−２１０６４５（Ｐ２０１２−２１０６４５Ａ）
【公開日】平成２４年１１月１日（２０１２．１１．１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−７７４６６（Ｐ２０１１−７７４６６）
【出願日】平成２３年３月３１日（２０１１．３．３１）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
【公開日】平成２４年１１月１日（２０１２．１１．１）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年３月３１日（２０１１．３．３１）
【出願人】（０００００４５８１）日新製鋼株式会社 (1,178)
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