【課題】 適正焼入れ硬さを有し、かつ焼戻し軟化抵抗性に優れかつ靭性にも優れたブレーキディスクを提案する。
【解決手段】 mass％で、Ｃ：0.1％以下、Si：1.0％以下、Mn：2.0％以下、Cr：10.5〜15.0％、Ｎ：0.1％以下を含み、かつ５Cr＋10Si＋15Mo＋30Nb−９Ni−５Mn−３Cu−225Ｎ−270Ｃ＜45 および0.03≦{（Ｃ＋Ｎ）−（13／92）Nb}≦0.09 を満足する組成のステンレス鋼板から円盤形状のブレーキディスク用素材を加工し、焼入れ処理により、旧γ粒径が８μｍ以上15μｍ未満のマルテンサイト組織とする。これにより、適正焼入れ硬さを有するとともに、焼入れ軟化抵抗が高く、靭性に優れたブレーキディスクが得られる。なお、上記した組成に加えてさらに、焼戻し軟化抵抗性を向上させるために、Nbおよび／またはCuを含有してもよい。 （もっと読む）

【課題】 溶接部の耐亜鉛めっき割れ特性に優れたＨＴ５９０ＭＰａ級溶接構造用耐火鋼を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１２％、Ｓｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．８〜３％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：０．０００５〜０．０３％、Ｎｂ：０．００１〜０．２％、Ｍｏ：０．６〜１．２％、Ａｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００３〜０．０５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、Ｃａ：０．０００１〜０．０１％を含み、さらに
ｆｒｅｅ［Ｍｇ］＝Ｔｏｔａｌ［Ｍｇ］− 全酸化物中の含有［Ｍｇ］≧５ｐｐｍ
なる関係を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、溶接部HAZ組織の旧オーステナイト粒径が２００μｍ以下でかつ粒界部に粒界フェライトを有することを特徴とする耐亜鉛めっき割れ性に優れたＨＴ５９０ＭＰａ級溶接構造用耐火鋼。 （もっと読む）

【課題】 大入熱溶接部ＨＡＺの低温靭性に優れた高強度溶接構造用鋼とその製造方法を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１４％、Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、Ｍｎ：２．０超〜３．０％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：０．００１０〜０．０１０％、Ａｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００３〜０．０５０％、Ｂ：０．０００１〜０．００２５％、Ｏ：≦０．００５％を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらに、重量％で、Ｍｇ：０．０００１〜０．００５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５０％のうち１種以上を含有し、ＭｇとＣａとの合計量が０．００５０％を超えないことを特徴とする大入熱溶接部ＨＡＺの低温靭性に優れた高強度溶接構造用鋼。 （もっと読む）

【課題】 溶接部の耐亜鉛めっき割れ特性に優れたＨＴ４９０ＭＰａ級溶接構造用耐火鋼を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１５％、Ｓｉ：０．０２〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：０．０００５〜０．０３％、Ｎｂ：０．００１〜０．２％、Ｍｏ：０．０２〜０．６％未満、Ａｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｔｉ：０．００３〜０．０５％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０１％、Ｃａ：０．０００１〜０．０１％を含み、さらに
ｆｒｅｅ［Ｍｇ］＝Ｔｏｔａｌ［Ｍｇ］− 全酸化物中の含有［Ｍｇ］≧５ｐｐｍ
なる関係を満足し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、溶接部HAZ組織の旧オーステナイト粒径が２００μｍ以下でかつ粒界部に粒界フェライトを有することを特徴とする耐亜鉛めっき割れ性に優れたＨＴ４９０ＭＰａ級溶接構造用耐火鋼。 （もっと読む）

【課題】 本発明の目的は高速船の構造用部材で要求される低温靱性を確保しつつ、従来鋼より耐海水性良好で、かつ高強度である。即ち耐食性、耐力、低温靱性の三特性全てが良好なオーステナイト系ステンレス鋼熱間圧延鋼材を提供する。
【解決手段】 ＰＩ＝Ｃｒ＋３．３（Ｍｏ＋０．５Ｗ）＋１６Ｎが３５〜４０、δｃａｌ ＝２．９（Ｃｒ＋０．３Ｓｉ＋Ｍｏ＋０．５Ｗ）−２．６（Ｎｉ＋０．３Ｍｎ＋０．２５Ｃｕ＋３２Ｃ＋２０Ｎ）−１８が−６〜＋２の関係を満たし、室温における０．２％耐力が５５０ＭＰａ以上、−４０℃におけるＶノッチ試験片によるシャルピー衝撃値が１００Ｊ／ｃｍ²以上、５０℃の脱気１０％ＮａＣｌ水溶液中で測定した孔食電位（Ｖｃ’１００）が５００ｍＶ（ｖｓ 飽和Ａｇ／ＡｇＣｌ）以上の特性を持つオーステナイト系ステンレス熱間圧延鋼材。 （もっと読む）

【課題】 生産性の低い複雑な熱間圧延工程や熱処理工程を必要とせずに，低降伏比鋼材を効率的に製造することが可能な，低降伏比鋼材の製造方法を提供する。
【解決手段】 本発明は，所定の成分を有し，かつ，フェライト分率が２０％以上である鋼材を，時効が生じない温度で，圧下率０．１〜０．５％で軽圧下圧延を行う低降伏比鋼材の製造方法である。ここで，上記時効が生じない温度が下記式を満足する温度であることが好ましい。
Ｔ≦２５０−２６０００＊［(Ｎ％)−(Ｔｉ％)／３．４−(Ａｌ％)／２９］（℃）
但し，［(Ｎ％)−(Ｔｉ％)／３．４−(Ａｌ％)／２９］＜０の場合は，Ｔ＝０とする。 （もっと読む）

【課題】 従来よりも加工時間の短縮を図って効率的に曲げ加工作業を行い、加工物の外観及び加工精度を良好に保つことが可能な加熱曲げ特性に優れた厚鋼板の製造方法及びその厚鋼板の曲げ加工方法を提供する。
【解決手段】 加熱曲げ特性に優れた厚鋼板の製造方法は、フェライト分率が２０％以上の熱間厚鋼板を、時効が生じない温度で圧下率０．１％以上０．５％以下で圧下矯正して降伏点を低下させた後、その一面側を線状加熱して曲げ加工を行う。加熱曲げ特性に優れた厚鋼板の曲げ加工方法は、前記熱間厚鋼板の一面側を線状加熱して前記曲げ加工するに際し、該熱間厚鋼板の加熱温度を、３００℃以上６００℃未満とする。 （もっと読む）

【課題】 圧下矯正により低下する熱間厚鋼板の降伏点を、経済的に生産性よく回復させることが可能な厚鋼板の圧下矯正方法を提供する。
【解決手段】 圧延機１０で圧延した熱間厚鋼板１１を、時効が生じる温度未満で、かつ、その圧下率を０．１％以上１．０％以下として圧下矯正した後、加熱手段１３により、時効が生じる温度以上でＡｃ１変態点未満の温度範囲内に加熱するので、圧下矯正により低下する熱間厚鋼板１１の降伏点を、経済的に生産性よく回復させることが可能である。 （もっと読む）

【課題】熱機械的処理を使用して製造され、結晶粒の粗大化を防止するＭＸ型析出物の比較的均一な分散により強化された、鉄基細粒マルテンサイト系ステンレス鋼を提供する。
【解決手段】ＡＳＴＭ結晶粒度が少なくとも５のマルテンサイト系合金であって、約０．５重量％以下のＣ、少なくとも約５重量％のＣｒ、少なくとも約０．５重量％のＮｉ、約１５重量％以下のＣｏ、約８重量％以下のＣｕ、約８重量％以下のＭｎ、約４重量％以下のＳｉ、約６重量％以下の（Ｍｏ＋Ｗ）、約１．５重量％以下のＴｉ、約３重量％以下のＶ、約０．５重量％以下のＡｌ、および少なくとも４０重量％のＦｅを含む。
（もっと読む）

【課題】靭延性が特に損われないで被削性の改善されたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供する。
【解決手段】フェライト系ステンレス鋼を、質量％でC：≦0.15％，Si：≦1.00％，Mn：≦1.50％，Cr：12〜30％，S：≧0.010％，必要に応じて更にAl：2.0〜6.0％を含有し、残部残部Fe及び不可避的不純物の組成を有するものとなし、且つ硫化物の巾を３μｍ以下となしておく。 （もっと読む）

【課題】とりわけ軸受として重要な特性である、転動疲労特性等の実用疲労特性に極めて優れた鋼材を提供する。
【解決手段】鋼組織が、フェライト、セメンタイトおよび黒鉛からなり、該黒鉛は平均粒径が１μm以上２μm 以下で、しかも粒径が５μm 以下の黒鉛粒として析出したＣ量が全Ｃ量の１mass％以上50mass％未満である。 （もっと読む）

【課題】 パイプライン変形特性と高速延性破壊特性に優れた引張強さ８００ＭＰａ以上（ＡＰＩ規格Ｘ１００以上）の超高強度鋼管及びその製造方法を提供する。
【解決手段】 質量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０１〜０．６％、Ｍｎ：１．５〜２．５％、Ｐ ：０．０１５％以下、Ｓ ：０．００３％以下、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｍｏ：０．１５〜０．６０％、Ｎｂ：０．００１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３０％、Ａｌ：０．０６％以下を含有し、鋼板の組織のベイナイトもしくはマルテンサイト分率が90%以上でかつ、圧延幅方向と圧延長手方向の引張強度差が30MPa以上若しくは圧延長手方向と圧延幅方向との引張強度比が0.97以下であるパイプライン変形特性および高速延性破壊特性に優れた超高強度鋼管若しくはこれに使用される鋼板。 （もっと読む）

本発明は、化学組成が重量により、０．１０％≦Ｃ≦０．２２％、０．５０％≦Ｓｉ≦１．５０％、ＡＩ≦０．９％、０％≦Ｍｎ≦３％、０％≦Ｎｉ≦５％、０％≦Ｃｒ≦４％、０％≦Ｃｕ≦１％、０％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦１．５％、０．０００５％≦Ｂ≦０．０１０％、Ｎ≦０．０２５％を含み、場合によって０．３％未満の含量のＶ、Ｎｂ、Ｔａ、ＳおよびＣａの中から、かつ／または０．５％以下の含量のＴｉおよびＺｒの中から選択された少なくとも１種の元素を含み、残部が鉄およびその調製から生じる不純物であり、前記組成の％の１０００分の１で表したアルミニウム、ホウ素、チタンおよび窒素の含量は次式の関係：Ｂ≦１／３×Ｋ＋０．５、（１）、ただしＫ＝Ｍｉｎ（ｌ^＊；Ｊ^＊）、Ｉ^＊＝Ｍａｘ（０；Ｉ）およびＪ^＊＝Ｍａｘ（０；Ｊ）、Ｉ＝Ｍｉｎ（Ｎ；Ｎ−０．２９（Ｔｉ−５））、Ｊ＝Ｍｉｎ｛Ｎ；０．５（Ｎ−０．５２ＡＩ＋√ｊ（Ｎ ０．５２ＡＩ）^２＋２８３）｝を満たし、この組成のケイ素およびアルミニウム含量は次式の関係：Ｃ＞０．１４５の場合、Ｓｉ＋ＡＩ＜０．９５であり、またその構造がベイナイト、マルテンサイト、またはマルテンサイト−ベイナイト系であり、および３から２０％の残留オーステナイトをさらに含む、溶接可能な鋼建築構成部材に関する。 （もっと読む）

本発明は、重量を基準として、０．２４％≦Ｃ≦０．３５％；０％≦Ｓｉ≦２％；０％≦ＡＩ≦２％；０．５％≦Ｓｉ＋ＡＩ≦２％；０％≦Ｍｎ≦２．５％；０％≦Ｎｉ≦５％；０％≦Ｃｒ≦５％；０％≦Ｍｏ≦１％；０％≦Ｗ≦２％；０．１％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦１％；０％≦Ｂ≦０．０２％；０％≦Ｔｉ≦１．１％；０％≦Ｚｒ≦２．２％；０．３５％≦Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦１．１％；０％≦Ｓ＜０．１５％；Ｎ＜０．０３％、場合により０％から１．５％の銅；場合によりＮｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％になるような含有量でＮｂ、ＴａおよびＶから選択された少なくとも１種の元素；場合により０．１％を超えない含有量でＴｅ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｐｂから選択された少なくとも１種の元素を含み；残部は鉄および製造に由来する不純物であり、さらに、以下の関係：０．０９５％≦Ｃ^＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８および１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）^１１２＋Ｋ＞１．８、ただし、Ｂ≦０．０００５％のときはＫ＝０．５、Ｂ＜０．０００５％のときはＫ＝０、を満たす化学組成を有する耐摩耗性鋼板を作製するための方法に関する。この方法は：圧延加熱操作内、または炉内でオーステナイト化後に、板に焼入れ硬化を行うこと；ＡＣ_３より高い温度と、Ｔ＝８００−２７０×Ｃ^＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）およびＴ−５０℃の範囲の温度との間を、０．５℃／ｓより大きな冷却速度で板を冷却すること；次いで、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ^−１．７の中心部冷却速度で、温度Ｔと１００℃の間で板を冷却すること（ｅｐはｍｍで表された板の温度）；室温まで板を冷却することおよび場合により平滑仕上げすることからなる。本発明は、また、本発明の方法により得られた板に関する。 （もっと読む）

【課題】 従来よりも疲労強度を一層向上させた機械構造用部品を提案する。
【解決手段】 少なくとも一部分に焼入れを施した機械構造用部品において、該焼入れ組織を、旧オーステナイト粒の平均粒径が12μm以下かつ最大粒径が平均粒径の４倍以下であるものとする。 （もっと読む）

本発明は、以下の化学組成を有する耐摩耗性鋼板を作製する方法に関する：０．３５％≦Ｃ≦０．８％、０％≦Ｓｉ≦２％；０％≦ＡＩ≦２％；０．３５％≦Ｓｉ＋ＡＩ≦２％；０％≦Ｍｎ≦２．５％；０％≦Ｎｉ≦５％；０％≦Ｃｒ≦５％；０％≦Ｍｏ≦０．０５０；０％≦Ｗ≦１％；０．１％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦０．５％；０％≦Ｂ≦０．０２％；０％≦Ｔｉ≦２％；０％≦Ｚｒ≦４％；０．０５％≦Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦２％；０％≦Ｓ≦０．１５％；Ｎ≦０．０３；場合により０％から１．５％のＣｕ；場合によりＮｂ、ＴａまたはＶ、ただしＮｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％；場合により０．１％未満のＳｅ、Ｔｅ、Ｃａ、ＢｉまたはＰｂ；残部は鉄および不純物；この組成は以下を満足する：０．１％＜Ｃ^＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≦０．５５％および１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）^１／２＋Ｋ＞１．８、ただし、Ｂ≧０．０００５％のときはＫ＝０．５、Ｂ＜０．０００５％のときはＫ＝０、およびＴｉ＋Ｚｒ／２−７×Ｎ／２≧０．０５％。オーステナイト化後に、ＡＣ_３より高い温度と、Ｔ＝８００−２７０×Ｃ^＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）からＴ−５０℃の範囲にある温度との間を、０．５℃／ｓより大きな速度で冷却し、次いで、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ^−１．７（ｅｐはｍｍで表された板の厚さ）の中心部速度Ｖｒで、Ｔと１００℃の間に冷却して硬化し、周囲温度まで冷却する。本発明は、また、その結果得られた板に関する。 （もっと読む）

本発明は、０．１％≦Ｃ≦０．２３％、０％≦Ｓｉ≦２％；０％≦ＡＩ≦２％；０．５％≦Ｓｉ＋ＡＩ≦２％；０％≦Ｍｎ≦２．５％；０％≦Ｎｉ≦５％；０％≦Ｃｒ≦５％；０％≦Ｍｏ≦１％；０％≦Ｗ≦２％；０．０５％≦Ｍｏ＋Ｗ／２≦１％；０％≦Ｂ≦０．０２％；０％≦Ｔｉ≦０．６７％；０％≦Ｚｒ≦１．３４％；０．０５％＜Ｔｉ＋Ｚｒ／２≦０．６７％；０％≦Ｓ≦０．１５％；Ｎ＜０．０３０、場合により０％から１．５％のＣｕ；場合によりＮｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％になるようなＮｂ、ＴａまたはＶ；場合により０．１％以下の含有量のＳｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｐｂ；残部は鉄および不純物、からなる耐摩耗性鋼部品を作製する方法に関する。加えて：０．０９５％≦Ｃ^＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８、Ｔｉ＋Ｚｒ／２−７×Ｎ／２≦０．０５％および１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）^１／２＋Ｋ＞１．８、ただし、Ｂ≧０．０００５％のときはＫ＝１、Ｂ＜０．０００５％のときはＫ＝０である。オーステナイト化後、この方法は：ＡＣ_３およびＴ＝８００−２７０×Ｃ^＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）から約Ｔ−５０℃の間を、０．５℃／ｓより大きな速度で冷却すること；次いで、０．１＜Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ^−１．７の速度で、Ｔと１００℃の間を冷却すること（ｅｐはｍｍで表された板の厚さ）；周囲温度まで冷却することおよび場合によりプラニシングすることよりなる。本発明は、また、本発明の方法により得られた板に関する。 （もっと読む）

【課題】 母材靭性と超大入熱溶接部ＨＡＺ靭性に優れた高強度溶接構造用高靭性鋼を提供する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．２０％、Ｓｉ：０．０２〜０．５０％、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｐ：≦０．０３％、Ｓ：０．０００１〜０．０３０％、Ａｌ：０．０００５〜０．０５０％、Ｔｉ：０．００３〜０．０５０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．００５％、Ｃａ：０．０００１〜０．００５％を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらに、重量％で、Ｃｒ：０．００５〜０．３０％、Nb：０．００１〜０．２０％、Ｍｏ：０．００５〜０．３０％のうち１種以上を含有することを特徴とする母材靭性と超大入熱溶接部ＨＡＺ靭性に優れた高強度溶接構造用高靭性鋼。 （もっと読む）

【課題】 １０００℃を超える高温浸炭温度においても結晶粒の粗大化が防止され、機械的特性が劣化し難いような高温浸炭用鋼、およびこうした高温浸炭用鋼材を製造するための有用な方法を提供する。
【解決手段】 本発明の高温浸炭用は、Ｃ：０．１３〜０．４０％、Ｎｂ：０．０３０〜０．４０％およびＴｉ：０．０２５〜０．１０％未満を夫々含有すると共に、下記（１）式を満足する炭化物および／または炭窒化物が２．０×１０⁷個／ｍｍ²以上存在するものである。
[Ｔｉ]／[Ｎｂ]≧０．０５ …（１）
但し、[Ｔｉ]および[Ｎｂ]は、炭化物および／または炭窒化物中におけるＴｉおよびＮの夫々の含有量（質量％）を示す。 （もっと読む）

【課題】従来よりも疲労強度を一層向上させた機械構造用部品を提案する。
【解決手段】少なくとも一部分に高周波焼入れによる硬化層を有する機械構造用部品において、該硬化層における旧オーステナイト粒の平均粒径GS（μm）と前記高周波焼入れを施した部位の応力集中係数αとの関係を式GS≦11−2×α（ただしα≧1.5）に従うものとする。 （もっと読む）