タンデムアンギュラ型玉軸受
【課題】必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受を実現する。
【解決手段】ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを、ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きい第二列側の玉７ｄの玉径ＤＳよりも大きくする。且つ、前記第一列側の玉７ｃに関する内部隙間を、前記第二列側の玉７ｄに関する内部隙間よりも小さくする。そして、使用状態で、前記第一列側の玉７ｃが負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉７ｄが負荷する荷重の大きさよりも大きくする。
【解決手段】ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを、ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きい第二列側の玉７ｄの玉径ＤＳよりも大きくする。且つ、前記第一列側の玉７ｃに関する内部隙間を、前記第二列側の玉７ｄに関する内部隙間よりも小さくする。そして、使用状態で、前記第一列側の玉７ｃが負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉７ｄが負荷する荷重の大きさよりも大きくする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車用のデファレンシャルギヤ、トランスファ装置等の回転機械装置に組み込まれて、ラジアル荷重及びアキシアル荷重が加わった状態で回転する回転軸を支承する為のタンデムアンギュラ型玉軸受の改良に関する。具体的には、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに回転抵抗（動トルク）の低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受の実現を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用のデファレンシャルギヤを構成するピニオン軸をデファレンシャルケース内に回転自在に支持する回転支持部の回転抵抗（動トルク）を低く抑える為に、円すいころ軸受に代えてタンデムアンギュラ型玉軸受を使用する事が、特許文献１〜５に記載されている様に、従来から考えられている。タンデムアンギュラ型玉軸受は、運転時に円すいころ軸受の場合の様な大きな滑り接触を伴わないので、動トルクを低く抑えられ、デファレンシャルギヤの抵抗を低くできる。そして、このデファレンシャルギヤを搭載した自動車の加速性能や燃費性能を中心とする性能の向上を図れる。
【０００３】
図３は、特許文献１に記載されている、玉軸受のみで（円すいころ軸受を使用せずに）構成した、デファレンシャルギヤ用のピニオン軸の回転支持装置の従来構造の１例を示している。尚、デファレンシャルギヤ全体の構造及び作用は従来から周知であり、特許文献１〜４にも記載されている為、図示並びに詳しい説明は省略し、以下、回転支持装置部分の構造に就いてのみ説明する。デファレンシャルケースの内部に１対の玉軸受１、２を、軸方向に互いに離隔した状態で配置し、これら両玉軸受１、２によりピニオン軸３を支持している。これら両玉軸受１、２は、それぞれ玉に接触角を持たせたアンギュラ型玉軸受であり、これら両玉軸受１、２の接触角の方向を互いに逆向きとしている。従って、前記ピニオン軸３は、デファレンシャルケースの内部に、ラジアル荷重だけでなく、両方向のアキシアル荷重を支承される状態で、回転自在に支持される。
【０００４】
前記両玉軸受１、２のうち、比較的大きなラジアル荷重及びアキシアル荷重が加わるピニオンギヤ４の側（ピニオンギヤ側）に配置する玉軸受１として、本発明の対象となる、タンデムアンギュラ型玉軸受を使用している。これに対して、比較的小さなラジアル荷重及びアキシアル荷重しか支承しない、ピニオンギヤ４と反対側（反ピニオンギヤ側）の玉軸受２は、単列アンギュラ型としている。尚、ピニオンギヤ側だけでなく、反ピニオンギヤ側もタンデムアンギュラ型玉軸受とする構造に就いても、特許文献２〜４に記載されている通り、従来から知られている。ピニオンギヤ側の玉軸受１は、ラジアル荷重に加えて、このピニオンギヤ４と噛合したリングギヤ（図示省略）から離れる方向（図３の右向き）のアキシアル荷重を支承する。これに対して反ピニオンギヤ側の玉軸受２は、ラジアル荷重に加えて、前記リングギヤに近付く方向（図３の左向き）のアキシアル荷重を支承する。
【０００５】
タンデムアンギュラ型玉軸受である、ピニオンギヤ側の玉軸受１は、外輪５と、内輪６と、複数個の玉７ａ、７ｂと、１対の保持器８ａ、８ｂとを備える。このうちの外輪５は、内周面に、互いに内径が異なる、複列アンギュラ型の外輪軌道９ａ、９ｂを設けている。これら両外輪軌道９ａ、９ｂの内径は、ピニオンギヤ側の外輪軌道９ａの方が大きく、反ピニオンギヤ側の外輪軌道９ｂの方が小さい。又、前記内輪６は、前記外輪５の内径側に、この外輪５と同心に配置されており、外周面のうちで前記両外輪軌道９ａ、９ｂに対向する部分に、互いに外径が異なる、複列アンギュラ型の内輪軌道１０ａ、１０ｂを設けている。これら両内輪軌道１０ａ、１０ｂの外径に関しても、ピニオンギヤ側の内輪軌道１０ａの方が大きく、反ピニオンギヤ側の外輪軌道１０ｂの方が小さい。
【０００６】
更に、前記各玉７ａ、７ｂは、前記両外輪軌道９ａ、９ｂとこれら両内輪軌道１０ａ、１０ｂとの間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列で同じ方向の（並列組み合わせ型の）接触角を付与された状態で、転動自在に設けられている。又、前記両保持器８ａ、８ｂは、互いに直径が異なり、それぞれが両列の玉７ａ、７ｂを、転動自在に保持している。これら両列の玉７ａ、７ｂのピッチ円直径（ＰＣＤ）は、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂの径の違いに対応して、ピニオンギヤ側の列が反ピニオンギヤ側の列に比べて大きい。
【０００７】
尚、実際にデファレンシャルケースの内部にピニオン軸３を、上述の様なタンデムアンギュラ型の玉軸受１により回転自在に支持する場合には、前記外輪５を前記デファレンシャルケースに締り嵌めで内嵌すると共に、前記内輪６を前記ピニオン軸３に締り嵌めで外嵌する必要がある。但し、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１を、予め組み立てた状態で、前記外輪５の内嵌作業及び前記内輪６の外嵌作業を行う事はできない。この理由は、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂに圧痕が形成されるのを防止する為である。この為に従来から、特許文献４に記載されている様な構造により、外輪の内嵌作業と内輪の外嵌作業とを別個に行える様にしていた。
【０００８】
図４〜６は、前記特許文献４に記載された従来構造の第２例を示している。タンデムアンギュラ型の玉軸受１ａを構成する外輪５ａは、大径側、小径側両外輪軌道９ａ、９ｂの軸方向片側（図４、６の左側）に溝肩部を設けておらず（カウンタボアとし）、軸方向他側（図４、６の右側）にのみ溝肩部を設けている。これに対して、内輪６ａは、大径側、小径側両内輪軌道１０ａ、１０ｂの軸方向両側に、それぞれ溝肩部を設けている。又、大径側、小径側両保持器８ａ、８ｂは、各ポケット１１ａ、１１ｂ内に各玉７ａ、７ｂを保持した状態で、これら各玉７ａ、７ｂが、これら各ポケット１１ａ、１１ｂ内から径方向外方に抜け出る事を阻止できる様に構成している。
【０００９】
前記玉軸受１ａを組み立てる場合、先ず、図５に実線で示す様な、内輪側組立体１２を組み立てる。この為に、同図に鎖線で示す様に、前記各玉７ａ、７ｂを前記両保持器８ａ、８ｂの各ポケット１１ａ、１１ｂ内に保持してから、図５に矢印で示す様に、これら両保持器８ａ、８ｂに保持された各玉７ａ、７ｂを、前記内輪６ａの外径側に、前記両保持器８ａ、８ｂを弾性変形させて、これら各玉７ａ、７ｂの内接円の直径を弾性的に拡げつつ、前記内輪６ａの軸方向他側（図５の右側）から進入させる。そして、図５に実線で示す様に、前記両保持器８ａ、８ｂに保持された前記各玉７ａ、７ｂを、前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂの外径側に組み付ける。
【００１０】
この様にして組み立てた、前記内輪側組立体１２は、図６に示す様に、予めデファレンシャルケースに内嵌固定しておいた、前記外輪５ａの内径側に挿入して、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１ａの組み立てを完了する。この外輪６ａの内周面に形成した、前記両外輪軌道９ａ、９ｂのうち、前記各玉７ａ、７ｂの進入側となる軸方向片側部分には、それぞれ溝肩部が存在しない為、上述の様な、前記外輪５ａの内径側への前記内輪側組立体１２の挿入作業を、円滑に行う事ができる。この様に、従来構造の第２例の場合には、前記玉軸受１ａを、前記外輪５ａと内輪側組立体１２との２つの要素に分けて取り扱う事ができる。そして、前記デファレンシャルケースと前記ピニオン軸３との間への組み付け作業時に、前記各玉７ａ、７ｂの転動面と、前記両外輪軌道９ａ、９ｂ及び前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂとの接触部に過大な面圧が作用する事を防止できる。この結果、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂに圧痕が形成されるのを防止できる。尚、上述の様な組み付け作業時に、前記各玉７ａ、７ｂの転動面が、前記外輪５ａの内周面又は前記内輪６ａの外周面に存在する尖った角部で損傷を受けるのを防止する為に、これら各周面のうちで、前記組み付け作業時に前記各玉７ａ、７ｂの転動面が接触する可能性のある部分を、微分不能な（尖った）角部を持たず、且つ、研磨加工された平滑面とする事も、特許文献５に記載されて、従来から知られている。
【００１１】
何れの構造の場合でも、上述の様なタンデムアンギュラ型の玉軸受１、１ａは、円すいころ軸受と異なり、運転時に大きな滑り接触を伴わないので、動トルクを低く抑えられ、デファレンシャルギヤの抵抗を低くできる。又、複列に配置した前記各玉７ａ、７ｂにより、前記ピニオンギヤ４と前記リングギヤとの噛合部で発生するラジアル荷重及びアキシアル荷重を支承する為、これら両方向の荷重に関する負荷容量も十分に確保できる。但し、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図る面からは、依然として改良の余地がある。この点に就いて、以下に説明する。
【００１２】
複列転がり軸受の一種である、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１、１ａが本来の機能を発揮する為には、互いに転がり接触する、両列に配置された各玉７ａ、７ｂの転動面、並びに、前記両外輪軌道９ａ、９ｂ及び前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂが、何れも正常（平滑面）である事が必要である。何れか一方の列に関して、転動面と外輪軌道と内輪軌道との何れかに、剥離等の損傷が発生し、当該列の機能が損なわれる（転がり疲れ寿命に達する）と、その玉軸受１、１ａは損傷した（転がり疲れ寿命に達した）とされ、修理、交換が必要となる。
【００１３】
ところで、デファレンシャルギヤ等の回転機械装置の運転時に前記玉軸受１、１ａには、前記両列の玉７ａ、７ｂに、同じ方向のラジアル荷重及びアキシアル荷重が、同じ時間だけ加わり続ける。一方、特に工夫をしない場合、両列の転がり疲れ寿命は、両列の玉７ａ、７ｂのピッチ円直径の差等により、同じとはならない。そして、両列の転がり疲れ寿命に大きな差が生じた場合には、転がり疲れ寿命が長い列に関しては、過剰品質となり、コスト低減、小型・軽量化、低トルク化の面から不利になる。即ち、玉軸受１、１ａ全体としての耐久性向上に繋がらない、一方の列のみの転がり疲れ寿命のみが、他方の列の転がり疲れ寿命に比べて著しく長くなる事は、この一方の列の転がり疲れ寿命を長くする事に要するコストが無駄に嵩む事を意味し、玉軸受１、１ａの低コスト化を図る面から不利になる。又、材料、表面性状等、寸法以外の条件を同じとした場合、転がり疲れ寿命は、寸法が大きい程長くなる。従って、前記一方の列の転がり疲れ寿命を無駄に長くする事は、前記玉軸受１、１ａの小型・軽量化を図る面から不利になる。更に、この玉軸受１、１ａの動トルクは、寸法以外の条件を同じとした場合、この玉軸受１、１ａの寸法が嵩む程大きくなるので、前記一方の列の転がり疲れ寿命を無駄に長くする事は、前記玉軸受１、１ａの低トルク化を図る面からも不利になる。
【００１４】
尚、タンデムアンギュラ型の玉軸受に関して、両列の仕様は必ずしも同じではなく、例えば、両列の玉の直径（以下「玉径」とする。特許請求の範囲に関しても同じ。）を異ならせた構造として、特許文献６に記載された発明が知られている。この特許文献６に記載された発明の構造は、ピッチ円直径が小さい側の列を４点接触型とすると共に、このピッチ円直径が小さい側の玉径を、ピッチ円直径が大きい側の玉径よりも小さくしている。そして、希に作用する、逆方向のアキシアル荷重を支承する能力を担保しつつ、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型化を図れる様にしている。
但し、上述の様な引用文献６に記載された発明にしても、両列の転がり疲れ寿命の差を小さくはできない（むしろ大きくなる）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００４−１６９８９０号公報
【特許文献２】特開２００４−２４５２３１号公報
【特許文献３】特開２００９−１３８７９５号公報
【特許文献４】特開２００４−１２４９９６号公報
【特許文献５】国際公開第２０１１／０６２２５７号パンフレット
【特許文献６】特表２０１０−５３４３０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受は、従来から知られているタンデムアンギュラ型玉軸受と同様に、外輪と、内輪と、複数個の玉とを備える。
このうちの外輪は、内周面に互いに内径が異なる２列の外輪軌道を設けている。
又、前記内輪は、前記外輪の内径側に、この外輪と同心に配置され、外周面に互いに外径が異なる２列の内輪軌道を設けている。
更に、前記各玉は、前記両外輪軌道と前記両内輪軌道との間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角を付与された状態で転動自在に設けている。一般的には、これら両列の玉は、それぞれ独立した保持器により保持する。
【００１８】
特に、本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受に於いては、前記両列の外輪軌道及び内輪軌道のうちでそれぞれの径が小さい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を、それぞれの径が大きい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が大きい第二列側の玉径よりも大きくしている。
且つ、前記第一列側の玉に関する内部隙間（ラジアル隙間及びアキシアル隙間）を、この第二列側の玉に関する内部隙間よりも小さくしている。
この様に、第一列側の玉と第二列側の玉との間で、内部隙間に差を設ける事により、使用状態で、この第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさよりも大きくしている。
例えば、前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさの、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさに対する割合は、これら両列に関する転がり疲れ寿命に大きな差が生じない様に、コンピュータ解析又は実験により定めるが、例えば、請求項２に記載した発明の様に、１．５〜２．５倍（最も好ましくは２倍）とする。
【発明の効果】
【００１９】
上述の様に構成する本発明によれば、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受を実現できる。この理由に就いて、以下に説明する。
先ず、必要とする耐久性の確保は、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を大きくすると共に、この第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを大きくする事により図れる。玉径が大きな、この第一列側の玉の転動面と外輪軌道及び内輪軌道との転がり接触部に存在する接触楕円の面積は、玉径が小さい、第二列側の玉の転動面に関する接触楕円の面積よりも広い。一方、各部の転がり疲れ寿命は、これら各接触楕円部分の面圧に応じて変わり、この面圧が高くなる程、転がり疲れ寿命は短くなる。又、この面圧は、負荷する荷重が大きい程、接触楕円の面積が狭い程、それぞれ高くなる。従って、本発明の様に、前記第一列の玉が負荷する荷重を、前記第二列の玉が負荷する荷重よりも大きくすれば、各要素による面圧の変化を互いに逆方向にして互いに相殺し、前記両列の玉に関する接触楕円の面圧に大きな差が生じる事を防止でき、これら両列の転がり疲れ寿命に、大きな差が生じる事を防止できる。そして、何れの列に関しても、無駄に（何れかの列のみが著しく）耐久性が長くなる事を防止しつつ、必要とされる耐久性を確保し易くできる。
【００２０】
又、何れかの列の耐久性が無駄に（別の列の耐久性に比べて著しく）長くする事を防止できるので、この何れかの列部分の寸法が無駄に大きくなる事を防止できて、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型・軽量化を図る面から有利になる。
更に、前記何れかの列部分の寸法を小さく抑えて小型・軽量化を図れる分、タンデムアンギュラ型玉軸受の低トルク化を図る面から有利になる。
尚、ピッチ円直径及び接触楕円部分に加わる面圧の積分値（予圧と荷重との合計）が同じであると仮定した場合、この接触楕円部分でのスピン損失等の影響により、玉径が大きい程、当該玉の列の動トルクが大きくなる。又、動トルクは、ピッチ円直径に比例して大きくなる。本発明の場合には、玉径が大きな第一列の玉のピッチ円直径が小さいので、この第一列の玉径を大きくする事による動トルクの増大を低く抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施の形態の１例を示す、タンデムアンギュラ型玉軸受の部分断面図。
【図２】本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受の使用状態の１例を示す略断面図。
【図３】タンデムアンギュラ型玉軸受を組み込んだ、デファレンシャルギヤのピニオン軸の回転支持部の断面図。
【図４】従来構造の第２例を示す、タンデムアンギュラ型玉軸受の断面図。
【図５】この第２例のタンデムアンギュラ型玉軸受を構成する内輪側組立体を組み立てる状態を示す断面図。
【図６】この内輪側組立体と外輪とを組み合わせてタンデムアンギュラ型玉軸受とする状態を示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施の形態の１例に就いて、図１により説明する。本例のタンデムアンギュラ型の玉軸受１ｂは、外輪５ｂと、内輪６ｂと、複数個の玉７ｃ、７ｄとを備える。
このうちの外輪５ｂは、内周面に２列の外輪軌道９ｃ、９ｄを設けている。本例の場合、これら両外輪軌道９ｃ、９ｄは、内径が互いに異なるだけでなく、断面形状の曲率半径ｒ１、ｒ２に関しても、互いに異ならせている。具体的には、内径Ｒｃが小さい側の外輪軌道９ｃの曲率半径ｒ１を、内径Ｒｄが大きい側の外輪軌道９ｄの曲率半径ｒ２よりも大きく（ｒ１＞ｒ２）している。又、前記外輪５ｂの内周面で、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの小径側に隣接する部分は、それぞれ外輪肩部１３ａ、１３ｂとしている。これら両外輪肩部１３ａ、１３ｂの高さ（径方向寸法）は、前記玉軸受１ｂの使用時に前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重に拘らず、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記両外輪肩部１３ａ、１３ｂの縁に乗り上げないだけの、十分な大きさとしている。
【００２３】
これに対して、前記外輪５ｂの内周面で、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの大径側に隣接する部分は、これら両外輪軌道９ｃ、９ｄから離れるに従って内径が次第に大きくなる方向に緩やかに傾斜した、部分円すい凹面状のカウンタボア部１４ａ、１４ｂとしている。但し、これら両カウンタボア部１４ａ、１４ｂの小径側端部（図１の右端部）の内径を、それぞれが隣接する前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの最大内径よりも僅かに小さくする事もできる。この場合に、この僅かに小さくする程度を、前記玉軸受１ｂを所定位置に組み付ける以前の状態での、この玉軸受１ｂのラジアル内部隙間（前記外輪５ｂと内輪６ｂとが径方向に変位可能な寸法）の１／２よりも小さくする事が好ましい。但し、製造公差（例えば０．０２mm程度）を考慮して、前記両カウンタボア部１４ａ、１４ｂの小径側端部の内径が、それぞれの転動面の一部を前記内輪軌道１０ｃ、１０ｄに当接させた状態での、前記各玉７ｃ、７ｄの外接円の直径よりも小さくならない様にする。この様に規制すれば、内輪側組立体１２（図５〜６参照）を前記外輪５ｂの内径側に組み付ける作業を容易に（各部に擦り傷等の損傷を生じる事なく）行える。尚、この場合に於ける、前記玉軸受１ｂを所定位置に組み付ける以前の状態とは、前記玉軸受１ｂ単体の状態ではなく、この玉軸受１ｂを構成する外輪５ｂをハウジング等に締り嵌めで内嵌し、同じく内輪６ｂを回転軸等に締り嵌めで外嵌した状態を言う。要するに、これら外輪５ｂ及び内輪６ｂの直径が、相手部材への嵌合により弾性的に変化しているが、未だ各玉７ｃ、７ｄに予圧を付与していない状態を言う。何れにしても、前記外輪５ｂの内周面のうちで、前記内輪側組立体１２の組み付ける作業時に、前記各玉７ｃ、７ｄの転動面が擦れ合う可能性のある部分は、微分不能な角部を持たず、且つ、研磨加工された平滑面としている。この為には、前記外輪５ｂの内周面の仕上加工を、総型の砥石で行う事が好ましい。
【００２４】
又、前記内輪６ｂは、前記外輪５ｂの内径側に、この外輪５ｂと同心に配置しており、外周面に２列の内輪軌道１０ｃ、１０ｄを設けている。これら両内輪軌道１０ｃ、１０ｄは、外径が互いに異なるだけでなく、断面形状の曲率半径ｒ３、ｒ４に関しても、互いに異ならせている。具体的には、外径Ｄｃが小さい側の内輪軌道１０ｃの曲率半径ｒ３を、外径Ｄｄが大きい側の内輪軌道１０ｄの曲率半径ｒ４よりも大きく（ｒ３＞ｒ４）している。又、前記内輪６ｂの外周面で、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの大径側に隣接する部分は、それぞれ内輪肩部１５ａ、１５ｂとしている。これら両内輪肩部１５ａ、１５ｂの高さに就いても、前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重に拘らず、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記両内輪肩部１５ａ、１５ｂの縁に乗り上げないだけの、十分な大きさとしている。
【００２５】
又、前記内輪６ｂの外周面で、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの小径側に隣接する部分に、係合部１６ａ、１６ｂを設けている。この係合部１６ａ、１６ｂの外径は、それぞれが隣接する前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの最小外径よりも少し大きくしている。この様な前記両係合部１６ａ、１６ｂは、前記内輪６ｂと前記各玉７ｃ、７ｄとを、後述する保持器８ａ、８ｂ（図４〜６参照、図１には省略）を介して組み合わせ、前記内輪側組立体１２とした状態で、前記内輪６ｂと前記各玉７ｃ、７ｄとの分離防止の為に必要である。前記係合部１６ａ、１６ｂの外径と前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの最小内径との差の１／２である、これら両係合部１６ａ、１６ｂの係り代（径方向寸法）δは、前記各玉７ｃ、７ｄの転動面を傷める事なく、これら各玉７ｃ、７ｄと前記内輪６ｂとを組み合わせる事ができ、組み合わせ後にこれら各部材７ｃ、７ｄ、６ｂ同士が不用意に分離しない範囲で、前記両保持器８ａ、８ｂの弾性等を考慮して、適切に規制する。具体的には、前記両係合部１６ａ、１６ｂの係り代δを、当該係合部１６ａ、１６ｂを乗り越える前記各玉７ｃ、７ｄの直径の２〜１５％程度に規制する。前記係り代δが２％未満の場合には、前記各部材７ｃ、７ｄ、６ｂの分離防止が不確実になり、１５％を超えると、これら各部材７ｃ、７ｄ、６ｂを組み合わせる作業が難しくなる。
【００２６】
更に、前記各玉７ｃ、７ｄは、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄと前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄとの間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角θｃ、θｄを付与した状態で、転動自在に設けている。又、前記各玉７ｃ、７ｄのうち、それぞれの径が小さい側の外輪軌道９ｃと内輪軌道１０ｃとの間に設けられ、ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい、第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを、それぞれの径が大きい側の外輪軌道９ｄと内輪軌道１０ｄとの間に設けられ、ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きい第二列側の玉７ｄの玉径ＤＳよりも大きく（ＤＬ＞ＤＳ）している。この様な各玉７ｃ、７ｄは、これら各玉７ｃ、７ｄが各ポケット１１ａ、１１ｂ内から径方向外方に抜け出る事を阻止できる形状及び寸法を有する保持器８ａ、８ｂにより、円周方向に関して等間隔に保持している。
【００２７】
前記各玉７ｃ、７ｄの接触角θｃ、θｄに関しては、前記玉軸受１ｂに要求される、ラジアル荷重及びアキシアル荷重に関する負荷容量の関係で、適切に規制する。前記両列の接触角θｃ、θｄの値は、同じであっても、或いは異なっても良いが、何れにしても、１０〜４０度の範囲で規制する。又、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳと、前記各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４とに関しては、これら各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄと前記各玉７ｃ、７ｄの転動面との転がり接触部に存在する接触楕円の面積を勘案して、適切に規制する。この面積が広い程、この接触楕円部分の面圧を低く抑えて、転がり疲れ寿命確保の面から有利になるが、その代わりに、この接触楕円部分でのスピン損失が大きくなり、前記玉軸受１ｂの動トルク低減の面からは不利になる。
【００２８】
これらの事を考慮した場合、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ１、ｒ２は、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳの５１〜６２％の範囲で規制する。又、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ３、ｒ４は、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳの５０．５〜５８％の範囲で規制する。何れにしても、前記両列毎に、外輪軌道９ｃ（９ｄ）の断面形状に関する曲率半径ｒ１（ｒ２）を、内輪軌道１０ｃ（１０ｄ）に関する断面形状に関する曲率半径ｒ３（ｒ４）よりも大きくする。この理由は、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの形状が円周方向に関して凹であり、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの形状が円周方向に関して凸である事に対応して、前記各玉７ｃ、７ｄに関する接触楕円の大きさを、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄ側と前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄ側とで、同じにする為である。尚、前記各寸法ＤＬ、ＤＳ、ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４は、転がり接触部の面圧の最大値が４．２ＧＰａ以下に抑えられる様に規制する。低トルク化の為には、この条件を満たす限り、前記各曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４の値をできる限り大きくする事が好ましい。
【００２９】
更に、本例の玉軸受１ｂの場合には、前記ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さく、それぞれの玉径ＤＬが大きい、第一列側の玉７ｃに関する内部隙間を、前記ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きく、それぞれの玉径ＤＳが小さい、第二列側の玉７ｄに関する内部隙間よりも小さくしている。本例の場合には、前記玉軸受１ｂを構成する前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとを、前記各玉７ｃ、７ｄを押圧する方向に近づけ、前記第一列側の玉７ｃの転動面を、前記外輪軌道９ｃ及び内輪軌道１０ｃに軽く当接させた状態で、前記第二列側の玉７ｄの転動面と、前記外輪軌道９ｄ又は内輪軌道１０ｄとの間に正の内部隙間が存在する様にしている。前記玉軸受１ｂを実際に回転支持部に組み込んだ状態では、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとを更に強く押圧し、前記第二列側の内部隙間も無くして、前記各玉７ｃ、７ｄに予圧を付与する。この状態でこれら各玉７ｃ、７ｄに付与された予圧は、前記途中状態で前記第二列側に存在していた正の内部隙間分だけ、前記第一列側で大きくなる。
【００３０】
上述の様に本例の玉軸受１ｂは、ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい、第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを大きくすると共に、この第一列側の玉７ｃの与圧を大きくし、この第一列側の玉７ｃが負荷する荷重の大きさを大きくしている。従って、玉径ＤＬが大きな、この第一列側の玉７ｃの転動面と、それぞれの径が小さい外輪軌道９ｃ及び内輪軌道１０ｃとの転がり接触部に存在する接触楕円は、玉径ＤＳが小さい、第二列側の玉７ｄの転動面に関する接触楕円よりも大きい（面積が広い）。前記玉軸受１ｂのうちで、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとの相体回転に伴って相手面と転がり接触する面の転がり疲れ寿命は、前記各接触楕円部分の面圧が高くなる程短くなるので、前記玉軸受１ｂの場合には、前記第一、第二両列の転がり疲れ寿命に、大きな差が生じる事を防止できる。
【００３１】
この様にして、何れの列に関しても、無駄に（何れかの列のみ著しく）耐久性が長くなる事を防止しつつ、必要とされる耐久性を確保し易くできるので、この何れかの列部分の寸法が無駄に大きくなる事を防止できる。要するに、前記玉軸受１ｂ全体としての耐久性向上に結び付かない、何れか一方の列のみの耐久性向上に繋がるだけの寸法の増大を防止できて、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型・軽量化を図る面から有利になる。
【００３２】
更に、前記何れかの列部分の寸法を小さく抑えて小型・軽量化を図れる分、タンデムアンギュラ型玉軸受の低トルク化を図る面から有利になる。即ち、無駄な大型化は、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとの相対回転時に互いに相対変位する部分の抵抗や慣性質量の増大に繋がるが、本例の玉軸受１ｂの場合には、上述の様に小型・軽量化を図れる事から、この玉軸受１ｂの低トルク化を図り易い。
【００３３】
しかも、本例の場合には、玉径が大きな第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃが小さいので、この第一列の玉７ｃの玉径ＤＬを大きくする事による動トルクの増大を低く抑えられる。即ち、玉軸受を構成する玉の転がり抵抗は、玉径が大きくなる程大きくなる。言い換えれば、ピッチ円直径及び接触楕円部分に加わる面圧の積分値（予圧と荷重との合計）が同じであると仮定した場合、この接触楕円部分でのスピン損失や玉の慣性質量の増大等の影響により、玉径が大きい程、当該玉の列の動トルクが大きくなる。又、動トルクは、ピッチ円直径に比例して大きくなる。本発明の場合には、前記直径が大きな第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃを小さくしているので、前記玉軸受１ｂ全体としての動トルクを抑える面から有利になる。
【００３４】
尚、前記各寸法、即ち、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの内径Ｒｃ、Ｒｄ、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの外径Ｄｃ、外径Ｄｄ、これら各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄの断面形状の曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４、前記各玉７ｃ、７ｄの接触角θｃ、θｄ、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳは、上述の様な作用・効果を高次元で得られる様に、コンピュータ解析や実験等により、前述した範囲内で、適切に規制する。
【００３５】
又、前記第一、第二両列の玉７ｃ、７ｄの数は、前記玉軸受１ｂの負荷容量確保の面からは、多い程好ましい。例えば、玉径Ｄと玉の数Ｚとの積を、ピッチ円の周長（ピッチ円直径ＰＣＤ×π）で除した値である充填率（Ｄ・Ｚ／ＰＣＤ×π）を、８０〜９５％の範囲に規制する。充填率が８０％未満の場合には、負荷容量の確保が難しくなり、逆に９５％を超える場合には、保持器の組み付け（保持器を構成する柱部の設置スペースの確保）が難しくなる。更に、第二列の玉７ｄのピッチ円直径ＰＣＤｄに対する第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃの割合は、動トルクの低減と転がり疲れ寿命確保とを両立させる面から、９８〜７０％の範囲に収める。ＰＣＤｃ／ＰＣＤｄが９８％を超えると、前記両列のＰＣＤｃ、ＰＣＤｄの差が過小になり、前記各肩部１３ｂ、１５ａの高さを確保できず、前記玉軸受１ｂの使用時に前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重により、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記各肩部１３ｂ、１５ａの縁に乗り上げ易くなる。反対に、７０％未満の場合には、前記両列のＰＣＤｃ、ＰＣＤｄの差が過大になり、前記内輪６ｂの最小肉厚部の厚さ寸法や、前記係合部１６ａの高さを確保する事が難しくなる。
【００３６】
又、前記第一、第二両列の玉の玉径の比ＤＳ／ＤＬは、０．５以上、１未満（０．５≦ＤＳ／ＤＬ＜１）とする。この比ＤＳ／ＤＬが１以上の場合には、本発明による効果を得られない。逆に言えば、「ＤＳ／ＤＬ＜１」であれば、多少なりとも、本発明の効果を得られる。これに対して、この比ＤＳ／ＤＬが０．５未満の場合には、前記外輪５ｂの内周面の最大内径と最小内径との比、並びに、前記内輪６ｂの外周面の最大外径と最小外径との比が、何れも大きくなる。この結果、例えばこれら外輪５ｂと内輪６ｂとを冷間鍛造により造る場合に、１個の素材からこれら外輪５ｂと内輪６ｂとを造る、所謂２個取りを行えなくなって、製造コストが嵩む。
何れの場合でも、前記外輪５ｂ及び前記内輪６ｂの各部（特に荷重の作用線の延長線上及びその近傍部分）の肉厚を十分に（例えば、各軌道の最深部での外輪及び内輪の径方向の厚さを、当該軌道と転がり接触する玉径の２５％以上）確保する。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受は、図３に示す様なデファレンシャルギヤのピニオン軸の回転支持部に限らず、各種回転支持部に使用できる。例えば、図２に示す様に、デファレンシャルギヤの左右１対の出力部１７ａ、１７ｂの回転支持部に、本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受５ｂ、５ｂを正面組み合わせ（ＤＦ組み合わせ）で組み込んだ場合、玉径の大きな（従って各方向の剛性及び負荷容量の大きな）玉７ｃ、７ｃが、回転支持部の両端側に位置する。この為、モーメント剛性確保の面から不利な正面組み合わせを採用した場合でも、前記両出力部１７ａ、１７ｂのモーメント剛性を高くできる。
【００３８】
又、本発明を実施する場合に、各部の寸法等は、前述した作用・効果を有効に得るべく、前述した範囲で適切に規制する。又、タンデムアンギュラ型玉軸受に加わる荷重を両列の玉が負荷する割合に就いても、前記作用・効果を有効に得る面から、適切に規制する。
【符号の説明】
【００３９】
１、１ａ、１ｂ 玉軸受
２ 玉軸受
３ ピニオン軸
４ ピニオンギヤ
５、５ａ、５ｂ 外輪
６、６ａ、６ｂ 内輪
７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ 玉
８ａ、８ｂ 保持器
９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ 外輪軌道
１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ 内輪軌道
１１ａ、１１ｂ ポケット
１２ 内輪側組立体
１３ａ、１３ｂ 外輪肩部
１４ａ、１４ｂ カウンタボア部
１５ａ、１５ｂ 内輪肩部
１６ａ、１６ｂ 係合部
１７ａ、１７ｂ 出力部
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車用のデファレンシャルギヤ、トランスファ装置等の回転機械装置に組み込まれて、ラジアル荷重及びアキシアル荷重が加わった状態で回転する回転軸を支承する為のタンデムアンギュラ型玉軸受の改良に関する。具体的には、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに回転抵抗（動トルク）の低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受の実現を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車用のデファレンシャルギヤを構成するピニオン軸をデファレンシャルケース内に回転自在に支持する回転支持部の回転抵抗（動トルク）を低く抑える為に、円すいころ軸受に代えてタンデムアンギュラ型玉軸受を使用する事が、特許文献１〜５に記載されている様に、従来から考えられている。タンデムアンギュラ型玉軸受は、運転時に円すいころ軸受の場合の様な大きな滑り接触を伴わないので、動トルクを低く抑えられ、デファレンシャルギヤの抵抗を低くできる。そして、このデファレンシャルギヤを搭載した自動車の加速性能や燃費性能を中心とする性能の向上を図れる。
【０００３】
図３は、特許文献１に記載されている、玉軸受のみで（円すいころ軸受を使用せずに）構成した、デファレンシャルギヤ用のピニオン軸の回転支持装置の従来構造の１例を示している。尚、デファレンシャルギヤ全体の構造及び作用は従来から周知であり、特許文献１〜４にも記載されている為、図示並びに詳しい説明は省略し、以下、回転支持装置部分の構造に就いてのみ説明する。デファレンシャルケースの内部に１対の玉軸受１、２を、軸方向に互いに離隔した状態で配置し、これら両玉軸受１、２によりピニオン軸３を支持している。これら両玉軸受１、２は、それぞれ玉に接触角を持たせたアンギュラ型玉軸受であり、これら両玉軸受１、２の接触角の方向を互いに逆向きとしている。従って、前記ピニオン軸３は、デファレンシャルケースの内部に、ラジアル荷重だけでなく、両方向のアキシアル荷重を支承される状態で、回転自在に支持される。
【０００４】
前記両玉軸受１、２のうち、比較的大きなラジアル荷重及びアキシアル荷重が加わるピニオンギヤ４の側（ピニオンギヤ側）に配置する玉軸受１として、本発明の対象となる、タンデムアンギュラ型玉軸受を使用している。これに対して、比較的小さなラジアル荷重及びアキシアル荷重しか支承しない、ピニオンギヤ４と反対側（反ピニオンギヤ側）の玉軸受２は、単列アンギュラ型としている。尚、ピニオンギヤ側だけでなく、反ピニオンギヤ側もタンデムアンギュラ型玉軸受とする構造に就いても、特許文献２〜４に記載されている通り、従来から知られている。ピニオンギヤ側の玉軸受１は、ラジアル荷重に加えて、このピニオンギヤ４と噛合したリングギヤ（図示省略）から離れる方向（図３の右向き）のアキシアル荷重を支承する。これに対して反ピニオンギヤ側の玉軸受２は、ラジアル荷重に加えて、前記リングギヤに近付く方向（図３の左向き）のアキシアル荷重を支承する。
【０００５】
タンデムアンギュラ型玉軸受である、ピニオンギヤ側の玉軸受１は、外輪５と、内輪６と、複数個の玉７ａ、７ｂと、１対の保持器８ａ、８ｂとを備える。このうちの外輪５は、内周面に、互いに内径が異なる、複列アンギュラ型の外輪軌道９ａ、９ｂを設けている。これら両外輪軌道９ａ、９ｂの内径は、ピニオンギヤ側の外輪軌道９ａの方が大きく、反ピニオンギヤ側の外輪軌道９ｂの方が小さい。又、前記内輪６は、前記外輪５の内径側に、この外輪５と同心に配置されており、外周面のうちで前記両外輪軌道９ａ、９ｂに対向する部分に、互いに外径が異なる、複列アンギュラ型の内輪軌道１０ａ、１０ｂを設けている。これら両内輪軌道１０ａ、１０ｂの外径に関しても、ピニオンギヤ側の内輪軌道１０ａの方が大きく、反ピニオンギヤ側の外輪軌道１０ｂの方が小さい。
【０００６】
更に、前記各玉７ａ、７ｂは、前記両外輪軌道９ａ、９ｂとこれら両内輪軌道１０ａ、１０ｂとの間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列で同じ方向の（並列組み合わせ型の）接触角を付与された状態で、転動自在に設けられている。又、前記両保持器８ａ、８ｂは、互いに直径が異なり、それぞれが両列の玉７ａ、７ｂを、転動自在に保持している。これら両列の玉７ａ、７ｂのピッチ円直径（ＰＣＤ）は、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂの径の違いに対応して、ピニオンギヤ側の列が反ピニオンギヤ側の列に比べて大きい。
【０００７】
尚、実際にデファレンシャルケースの内部にピニオン軸３を、上述の様なタンデムアンギュラ型の玉軸受１により回転自在に支持する場合には、前記外輪５を前記デファレンシャルケースに締り嵌めで内嵌すると共に、前記内輪６を前記ピニオン軸３に締り嵌めで外嵌する必要がある。但し、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１を、予め組み立てた状態で、前記外輪５の内嵌作業及び前記内輪６の外嵌作業を行う事はできない。この理由は、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂに圧痕が形成されるのを防止する為である。この為に従来から、特許文献４に記載されている様な構造により、外輪の内嵌作業と内輪の外嵌作業とを別個に行える様にしていた。
【０００８】
図４〜６は、前記特許文献４に記載された従来構造の第２例を示している。タンデムアンギュラ型の玉軸受１ａを構成する外輪５ａは、大径側、小径側両外輪軌道９ａ、９ｂの軸方向片側（図４、６の左側）に溝肩部を設けておらず（カウンタボアとし）、軸方向他側（図４、６の右側）にのみ溝肩部を設けている。これに対して、内輪６ａは、大径側、小径側両内輪軌道１０ａ、１０ｂの軸方向両側に、それぞれ溝肩部を設けている。又、大径側、小径側両保持器８ａ、８ｂは、各ポケット１１ａ、１１ｂ内に各玉７ａ、７ｂを保持した状態で、これら各玉７ａ、７ｂが、これら各ポケット１１ａ、１１ｂ内から径方向外方に抜け出る事を阻止できる様に構成している。
【０００９】
前記玉軸受１ａを組み立てる場合、先ず、図５に実線で示す様な、内輪側組立体１２を組み立てる。この為に、同図に鎖線で示す様に、前記各玉７ａ、７ｂを前記両保持器８ａ、８ｂの各ポケット１１ａ、１１ｂ内に保持してから、図５に矢印で示す様に、これら両保持器８ａ、８ｂに保持された各玉７ａ、７ｂを、前記内輪６ａの外径側に、前記両保持器８ａ、８ｂを弾性変形させて、これら各玉７ａ、７ｂの内接円の直径を弾性的に拡げつつ、前記内輪６ａの軸方向他側（図５の右側）から進入させる。そして、図５に実線で示す様に、前記両保持器８ａ、８ｂに保持された前記各玉７ａ、７ｂを、前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂの外径側に組み付ける。
【００１０】
この様にして組み立てた、前記内輪側組立体１２は、図６に示す様に、予めデファレンシャルケースに内嵌固定しておいた、前記外輪５ａの内径側に挿入して、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１ａの組み立てを完了する。この外輪６ａの内周面に形成した、前記両外輪軌道９ａ、９ｂのうち、前記各玉７ａ、７ｂの進入側となる軸方向片側部分には、それぞれ溝肩部が存在しない為、上述の様な、前記外輪５ａの内径側への前記内輪側組立体１２の挿入作業を、円滑に行う事ができる。この様に、従来構造の第２例の場合には、前記玉軸受１ａを、前記外輪５ａと内輪側組立体１２との２つの要素に分けて取り扱う事ができる。そして、前記デファレンシャルケースと前記ピニオン軸３との間への組み付け作業時に、前記各玉７ａ、７ｂの転動面と、前記両外輪軌道９ａ、９ｂ及び前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂとの接触部に過大な面圧が作用する事を防止できる。この結果、前記各軌道９ａ、９ｂ、１０ａ、１０ｂに圧痕が形成されるのを防止できる。尚、上述の様な組み付け作業時に、前記各玉７ａ、７ｂの転動面が、前記外輪５ａの内周面又は前記内輪６ａの外周面に存在する尖った角部で損傷を受けるのを防止する為に、これら各周面のうちで、前記組み付け作業時に前記各玉７ａ、７ｂの転動面が接触する可能性のある部分を、微分不能な（尖った）角部を持たず、且つ、研磨加工された平滑面とする事も、特許文献５に記載されて、従来から知られている。
【００１１】
何れの構造の場合でも、上述の様なタンデムアンギュラ型の玉軸受１、１ａは、円すいころ軸受と異なり、運転時に大きな滑り接触を伴わないので、動トルクを低く抑えられ、デファレンシャルギヤの抵抗を低くできる。又、複列に配置した前記各玉７ａ、７ｂにより、前記ピニオンギヤ４と前記リングギヤとの噛合部で発生するラジアル荷重及びアキシアル荷重を支承する為、これら両方向の荷重に関する負荷容量も十分に確保できる。但し、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図る面からは、依然として改良の余地がある。この点に就いて、以下に説明する。
【００１２】
複列転がり軸受の一種である、前記タンデムアンギュラ型の玉軸受１、１ａが本来の機能を発揮する為には、互いに転がり接触する、両列に配置された各玉７ａ、７ｂの転動面、並びに、前記両外輪軌道９ａ、９ｂ及び前記両内輪軌道１０ａ、１０ｂが、何れも正常（平滑面）である事が必要である。何れか一方の列に関して、転動面と外輪軌道と内輪軌道との何れかに、剥離等の損傷が発生し、当該列の機能が損なわれる（転がり疲れ寿命に達する）と、その玉軸受１、１ａは損傷した（転がり疲れ寿命に達した）とされ、修理、交換が必要となる。
【００１３】
ところで、デファレンシャルギヤ等の回転機械装置の運転時に前記玉軸受１、１ａには、前記両列の玉７ａ、７ｂに、同じ方向のラジアル荷重及びアキシアル荷重が、同じ時間だけ加わり続ける。一方、特に工夫をしない場合、両列の転がり疲れ寿命は、両列の玉７ａ、７ｂのピッチ円直径の差等により、同じとはならない。そして、両列の転がり疲れ寿命に大きな差が生じた場合には、転がり疲れ寿命が長い列に関しては、過剰品質となり、コスト低減、小型・軽量化、低トルク化の面から不利になる。即ち、玉軸受１、１ａ全体としての耐久性向上に繋がらない、一方の列のみの転がり疲れ寿命のみが、他方の列の転がり疲れ寿命に比べて著しく長くなる事は、この一方の列の転がり疲れ寿命を長くする事に要するコストが無駄に嵩む事を意味し、玉軸受１、１ａの低コスト化を図る面から不利になる。又、材料、表面性状等、寸法以外の条件を同じとした場合、転がり疲れ寿命は、寸法が大きい程長くなる。従って、前記一方の列の転がり疲れ寿命を無駄に長くする事は、前記玉軸受１、１ａの小型・軽量化を図る面から不利になる。更に、この玉軸受１、１ａの動トルクは、寸法以外の条件を同じとした場合、この玉軸受１、１ａの寸法が嵩む程大きくなるので、前記一方の列の転がり疲れ寿命を無駄に長くする事は、前記玉軸受１、１ａの低トルク化を図る面からも不利になる。
【００１４】
尚、タンデムアンギュラ型の玉軸受に関して、両列の仕様は必ずしも同じではなく、例えば、両列の玉の直径（以下「玉径」とする。特許請求の範囲に関しても同じ。）を異ならせた構造として、特許文献６に記載された発明が知られている。この特許文献６に記載された発明の構造は、ピッチ円直径が小さい側の列を４点接触型とすると共に、このピッチ円直径が小さい側の玉径を、ピッチ円直径が大きい側の玉径よりも小さくしている。そして、希に作用する、逆方向のアキシアル荷重を支承する能力を担保しつつ、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型化を図れる様にしている。
但し、上述の様な引用文献６に記載された発明にしても、両列の転がり疲れ寿命の差を小さくはできない（むしろ大きくなる）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】特開２００４−１６９８９０号公報
【特許文献２】特開２００４−２４５２３１号公報
【特許文献３】特開２００９−１３８７９５号公報
【特許文献４】特開２００４−１２４９９６号公報
【特許文献５】国際公開第２０１１／０６２２５７号パンフレット
【特許文献６】特表２０１０−５３４３０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
本発明は、上述の様な事情に鑑みて、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受を実現すべく発明したものである。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受は、従来から知られているタンデムアンギュラ型玉軸受と同様に、外輪と、内輪と、複数個の玉とを備える。
このうちの外輪は、内周面に互いに内径が異なる２列の外輪軌道を設けている。
又、前記内輪は、前記外輪の内径側に、この外輪と同心に配置され、外周面に互いに外径が異なる２列の内輪軌道を設けている。
更に、前記各玉は、前記両外輪軌道と前記両内輪軌道との間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角を付与された状態で転動自在に設けている。一般的には、これら両列の玉は、それぞれ独立した保持器により保持する。
【００１８】
特に、本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受に於いては、前記両列の外輪軌道及び内輪軌道のうちでそれぞれの径が小さい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を、それぞれの径が大きい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が大きい第二列側の玉径よりも大きくしている。
且つ、前記第一列側の玉に関する内部隙間（ラジアル隙間及びアキシアル隙間）を、この第二列側の玉に関する内部隙間よりも小さくしている。
この様に、第一列側の玉と第二列側の玉との間で、内部隙間に差を設ける事により、使用状態で、この第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさよりも大きくしている。
例えば、前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさの、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさに対する割合は、これら両列に関する転がり疲れ寿命に大きな差が生じない様に、コンピュータ解析又は実験により定めるが、例えば、請求項２に記載した発明の様に、１．５〜２．５倍（最も好ましくは２倍）とする。
【発明の効果】
【００１９】
上述の様に構成する本発明によれば、必要とされる耐久性を確保しつつ、小型・軽量化、並びに動トルクの低減を図り易いタンデムアンギュラ型玉軸受を実現できる。この理由に就いて、以下に説明する。
先ず、必要とする耐久性の確保は、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を大きくすると共に、この第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを大きくする事により図れる。玉径が大きな、この第一列側の玉の転動面と外輪軌道及び内輪軌道との転がり接触部に存在する接触楕円の面積は、玉径が小さい、第二列側の玉の転動面に関する接触楕円の面積よりも広い。一方、各部の転がり疲れ寿命は、これら各接触楕円部分の面圧に応じて変わり、この面圧が高くなる程、転がり疲れ寿命は短くなる。又、この面圧は、負荷する荷重が大きい程、接触楕円の面積が狭い程、それぞれ高くなる。従って、本発明の様に、前記第一列の玉が負荷する荷重を、前記第二列の玉が負荷する荷重よりも大きくすれば、各要素による面圧の変化を互いに逆方向にして互いに相殺し、前記両列の玉に関する接触楕円の面圧に大きな差が生じる事を防止でき、これら両列の転がり疲れ寿命に、大きな差が生じる事を防止できる。そして、何れの列に関しても、無駄に（何れかの列のみが著しく）耐久性が長くなる事を防止しつつ、必要とされる耐久性を確保し易くできる。
【００２０】
又、何れかの列の耐久性が無駄に（別の列の耐久性に比べて著しく）長くする事を防止できるので、この何れかの列部分の寸法が無駄に大きくなる事を防止できて、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型・軽量化を図る面から有利になる。
更に、前記何れかの列部分の寸法を小さく抑えて小型・軽量化を図れる分、タンデムアンギュラ型玉軸受の低トルク化を図る面から有利になる。
尚、ピッチ円直径及び接触楕円部分に加わる面圧の積分値（予圧と荷重との合計）が同じであると仮定した場合、この接触楕円部分でのスピン損失等の影響により、玉径が大きい程、当該玉の列の動トルクが大きくなる。又、動トルクは、ピッチ円直径に比例して大きくなる。本発明の場合には、玉径が大きな第一列の玉のピッチ円直径が小さいので、この第一列の玉径を大きくする事による動トルクの増大を低く抑えられる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施の形態の１例を示す、タンデムアンギュラ型玉軸受の部分断面図。
【図２】本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受の使用状態の１例を示す略断面図。
【図３】タンデムアンギュラ型玉軸受を組み込んだ、デファレンシャルギヤのピニオン軸の回転支持部の断面図。
【図４】従来構造の第２例を示す、タンデムアンギュラ型玉軸受の断面図。
【図５】この第２例のタンデムアンギュラ型玉軸受を構成する内輪側組立体を組み立てる状態を示す断面図。
【図６】この内輪側組立体と外輪とを組み合わせてタンデムアンギュラ型玉軸受とする状態を示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施の形態の１例に就いて、図１により説明する。本例のタンデムアンギュラ型の玉軸受１ｂは、外輪５ｂと、内輪６ｂと、複数個の玉７ｃ、７ｄとを備える。
このうちの外輪５ｂは、内周面に２列の外輪軌道９ｃ、９ｄを設けている。本例の場合、これら両外輪軌道９ｃ、９ｄは、内径が互いに異なるだけでなく、断面形状の曲率半径ｒ１、ｒ２に関しても、互いに異ならせている。具体的には、内径Ｒｃが小さい側の外輪軌道９ｃの曲率半径ｒ１を、内径Ｒｄが大きい側の外輪軌道９ｄの曲率半径ｒ２よりも大きく（ｒ１＞ｒ２）している。又、前記外輪５ｂの内周面で、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの小径側に隣接する部分は、それぞれ外輪肩部１３ａ、１３ｂとしている。これら両外輪肩部１３ａ、１３ｂの高さ（径方向寸法）は、前記玉軸受１ｂの使用時に前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重に拘らず、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記両外輪肩部１３ａ、１３ｂの縁に乗り上げないだけの、十分な大きさとしている。
【００２３】
これに対して、前記外輪５ｂの内周面で、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの大径側に隣接する部分は、これら両外輪軌道９ｃ、９ｄから離れるに従って内径が次第に大きくなる方向に緩やかに傾斜した、部分円すい凹面状のカウンタボア部１４ａ、１４ｂとしている。但し、これら両カウンタボア部１４ａ、１４ｂの小径側端部（図１の右端部）の内径を、それぞれが隣接する前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの最大内径よりも僅かに小さくする事もできる。この場合に、この僅かに小さくする程度を、前記玉軸受１ｂを所定位置に組み付ける以前の状態での、この玉軸受１ｂのラジアル内部隙間（前記外輪５ｂと内輪６ｂとが径方向に変位可能な寸法）の１／２よりも小さくする事が好ましい。但し、製造公差（例えば０．０２mm程度）を考慮して、前記両カウンタボア部１４ａ、１４ｂの小径側端部の内径が、それぞれの転動面の一部を前記内輪軌道１０ｃ、１０ｄに当接させた状態での、前記各玉７ｃ、７ｄの外接円の直径よりも小さくならない様にする。この様に規制すれば、内輪側組立体１２（図５〜６参照）を前記外輪５ｂの内径側に組み付ける作業を容易に（各部に擦り傷等の損傷を生じる事なく）行える。尚、この場合に於ける、前記玉軸受１ｂを所定位置に組み付ける以前の状態とは、前記玉軸受１ｂ単体の状態ではなく、この玉軸受１ｂを構成する外輪５ｂをハウジング等に締り嵌めで内嵌し、同じく内輪６ｂを回転軸等に締り嵌めで外嵌した状態を言う。要するに、これら外輪５ｂ及び内輪６ｂの直径が、相手部材への嵌合により弾性的に変化しているが、未だ各玉７ｃ、７ｄに予圧を付与していない状態を言う。何れにしても、前記外輪５ｂの内周面のうちで、前記内輪側組立体１２の組み付ける作業時に、前記各玉７ｃ、７ｄの転動面が擦れ合う可能性のある部分は、微分不能な角部を持たず、且つ、研磨加工された平滑面としている。この為には、前記外輪５ｂの内周面の仕上加工を、総型の砥石で行う事が好ましい。
【００２４】
又、前記内輪６ｂは、前記外輪５ｂの内径側に、この外輪５ｂと同心に配置しており、外周面に２列の内輪軌道１０ｃ、１０ｄを設けている。これら両内輪軌道１０ｃ、１０ｄは、外径が互いに異なるだけでなく、断面形状の曲率半径ｒ３、ｒ４に関しても、互いに異ならせている。具体的には、外径Ｄｃが小さい側の内輪軌道１０ｃの曲率半径ｒ３を、外径Ｄｄが大きい側の内輪軌道１０ｄの曲率半径ｒ４よりも大きく（ｒ３＞ｒ４）している。又、前記内輪６ｂの外周面で、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの大径側に隣接する部分は、それぞれ内輪肩部１５ａ、１５ｂとしている。これら両内輪肩部１５ａ、１５ｂの高さに就いても、前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重に拘らず、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記両内輪肩部１５ａ、１５ｂの縁に乗り上げないだけの、十分な大きさとしている。
【００２５】
又、前記内輪６ｂの外周面で、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの小径側に隣接する部分に、係合部１６ａ、１６ｂを設けている。この係合部１６ａ、１６ｂの外径は、それぞれが隣接する前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの最小外径よりも少し大きくしている。この様な前記両係合部１６ａ、１６ｂは、前記内輪６ｂと前記各玉７ｃ、７ｄとを、後述する保持器８ａ、８ｂ（図４〜６参照、図１には省略）を介して組み合わせ、前記内輪側組立体１２とした状態で、前記内輪６ｂと前記各玉７ｃ、７ｄとの分離防止の為に必要である。前記係合部１６ａ、１６ｂの外径と前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの最小内径との差の１／２である、これら両係合部１６ａ、１６ｂの係り代（径方向寸法）δは、前記各玉７ｃ、７ｄの転動面を傷める事なく、これら各玉７ｃ、７ｄと前記内輪６ｂとを組み合わせる事ができ、組み合わせ後にこれら各部材７ｃ、７ｄ、６ｂ同士が不用意に分離しない範囲で、前記両保持器８ａ、８ｂの弾性等を考慮して、適切に規制する。具体的には、前記両係合部１６ａ、１６ｂの係り代δを、当該係合部１６ａ、１６ｂを乗り越える前記各玉７ｃ、７ｄの直径の２〜１５％程度に規制する。前記係り代δが２％未満の場合には、前記各部材７ｃ、７ｄ、６ｂの分離防止が不確実になり、１５％を超えると、これら各部材７ｃ、７ｄ、６ｂを組み合わせる作業が難しくなる。
【００２６】
更に、前記各玉７ｃ、７ｄは、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄと前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄとの間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角θｃ、θｄを付与した状態で、転動自在に設けている。又、前記各玉７ｃ、７ｄのうち、それぞれの径が小さい側の外輪軌道９ｃと内輪軌道１０ｃとの間に設けられ、ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい、第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを、それぞれの径が大きい側の外輪軌道９ｄと内輪軌道１０ｄとの間に設けられ、ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きい第二列側の玉７ｄの玉径ＤＳよりも大きく（ＤＬ＞ＤＳ）している。この様な各玉７ｃ、７ｄは、これら各玉７ｃ、７ｄが各ポケット１１ａ、１１ｂ内から径方向外方に抜け出る事を阻止できる形状及び寸法を有する保持器８ａ、８ｂにより、円周方向に関して等間隔に保持している。
【００２７】
前記各玉７ｃ、７ｄの接触角θｃ、θｄに関しては、前記玉軸受１ｂに要求される、ラジアル荷重及びアキシアル荷重に関する負荷容量の関係で、適切に規制する。前記両列の接触角θｃ、θｄの値は、同じであっても、或いは異なっても良いが、何れにしても、１０〜４０度の範囲で規制する。又、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳと、前記各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４とに関しては、これら各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄと前記各玉７ｃ、７ｄの転動面との転がり接触部に存在する接触楕円の面積を勘案して、適切に規制する。この面積が広い程、この接触楕円部分の面圧を低く抑えて、転がり疲れ寿命確保の面から有利になるが、その代わりに、この接触楕円部分でのスピン損失が大きくなり、前記玉軸受１ｂの動トルク低減の面からは不利になる。
【００２８】
これらの事を考慮した場合、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ１、ｒ２は、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳの５１〜６２％の範囲で規制する。又、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの断面形状に関する曲率半径ｒ３、ｒ４は、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳの５０．５〜５８％の範囲で規制する。何れにしても、前記両列毎に、外輪軌道９ｃ（９ｄ）の断面形状に関する曲率半径ｒ１（ｒ２）を、内輪軌道１０ｃ（１０ｄ）に関する断面形状に関する曲率半径ｒ３（ｒ４）よりも大きくする。この理由は、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの形状が円周方向に関して凹であり、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの形状が円周方向に関して凸である事に対応して、前記各玉７ｃ、７ｄに関する接触楕円の大きさを、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄ側と前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄ側とで、同じにする為である。尚、前記各寸法ＤＬ、ＤＳ、ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４は、転がり接触部の面圧の最大値が４．２ＧＰａ以下に抑えられる様に規制する。低トルク化の為には、この条件を満たす限り、前記各曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４の値をできる限り大きくする事が好ましい。
【００２９】
更に、本例の玉軸受１ｂの場合には、前記ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さく、それぞれの玉径ＤＬが大きい、第一列側の玉７ｃに関する内部隙間を、前記ピッチ円直径ＰＣＤｄが大きく、それぞれの玉径ＤＳが小さい、第二列側の玉７ｄに関する内部隙間よりも小さくしている。本例の場合には、前記玉軸受１ｂを構成する前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとを、前記各玉７ｃ、７ｄを押圧する方向に近づけ、前記第一列側の玉７ｃの転動面を、前記外輪軌道９ｃ及び内輪軌道１０ｃに軽く当接させた状態で、前記第二列側の玉７ｄの転動面と、前記外輪軌道９ｄ又は内輪軌道１０ｄとの間に正の内部隙間が存在する様にしている。前記玉軸受１ｂを実際に回転支持部に組み込んだ状態では、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとを更に強く押圧し、前記第二列側の内部隙間も無くして、前記各玉７ｃ、７ｄに予圧を付与する。この状態でこれら各玉７ｃ、７ｄに付与された予圧は、前記途中状態で前記第二列側に存在していた正の内部隙間分だけ、前記第一列側で大きくなる。
【００３０】
上述の様に本例の玉軸受１ｂは、ピッチ円直径ＰＣＤｃが小さい、第一列側の玉７ｃの玉径ＤＬを大きくすると共に、この第一列側の玉７ｃの与圧を大きくし、この第一列側の玉７ｃが負荷する荷重の大きさを大きくしている。従って、玉径ＤＬが大きな、この第一列側の玉７ｃの転動面と、それぞれの径が小さい外輪軌道９ｃ及び内輪軌道１０ｃとの転がり接触部に存在する接触楕円は、玉径ＤＳが小さい、第二列側の玉７ｄの転動面に関する接触楕円よりも大きい（面積が広い）。前記玉軸受１ｂのうちで、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとの相体回転に伴って相手面と転がり接触する面の転がり疲れ寿命は、前記各接触楕円部分の面圧が高くなる程短くなるので、前記玉軸受１ｂの場合には、前記第一、第二両列の転がり疲れ寿命に、大きな差が生じる事を防止できる。
【００３１】
この様にして、何れの列に関しても、無駄に（何れかの列のみ著しく）耐久性が長くなる事を防止しつつ、必要とされる耐久性を確保し易くできるので、この何れかの列部分の寸法が無駄に大きくなる事を防止できる。要するに、前記玉軸受１ｂ全体としての耐久性向上に結び付かない、何れか一方の列のみの耐久性向上に繋がるだけの寸法の増大を防止できて、タンデムアンギュラ型玉軸受の小型・軽量化を図る面から有利になる。
【００３２】
更に、前記何れかの列部分の寸法を小さく抑えて小型・軽量化を図れる分、タンデムアンギュラ型玉軸受の低トルク化を図る面から有利になる。即ち、無駄な大型化は、前記外輪５ｂと前記内輪６ｂとの相対回転時に互いに相対変位する部分の抵抗や慣性質量の増大に繋がるが、本例の玉軸受１ｂの場合には、上述の様に小型・軽量化を図れる事から、この玉軸受１ｂの低トルク化を図り易い。
【００３３】
しかも、本例の場合には、玉径が大きな第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃが小さいので、この第一列の玉７ｃの玉径ＤＬを大きくする事による動トルクの増大を低く抑えられる。即ち、玉軸受を構成する玉の転がり抵抗は、玉径が大きくなる程大きくなる。言い換えれば、ピッチ円直径及び接触楕円部分に加わる面圧の積分値（予圧と荷重との合計）が同じであると仮定した場合、この接触楕円部分でのスピン損失や玉の慣性質量の増大等の影響により、玉径が大きい程、当該玉の列の動トルクが大きくなる。又、動トルクは、ピッチ円直径に比例して大きくなる。本発明の場合には、前記直径が大きな第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃを小さくしているので、前記玉軸受１ｂ全体としての動トルクを抑える面から有利になる。
【００３４】
尚、前記各寸法、即ち、前記両外輪軌道９ｃ、９ｄの内径Ｒｃ、Ｒｄ、前記両内輪軌道１０ｃ、１０ｄの外径Ｄｃ、外径Ｄｄ、これら各軌道９ｃ、９ｄ、１０ｃ、１０ｄの断面形状の曲率半径ｒ１、ｒ２、ｒ３、ｒ４、前記各玉７ｃ、７ｄの接触角θｃ、θｄ、前記各玉７ｃ、７ｄの玉径ＤＬ、ＤＳは、上述の様な作用・効果を高次元で得られる様に、コンピュータ解析や実験等により、前述した範囲内で、適切に規制する。
【００３５】
又、前記第一、第二両列の玉７ｃ、７ｄの数は、前記玉軸受１ｂの負荷容量確保の面からは、多い程好ましい。例えば、玉径Ｄと玉の数Ｚとの積を、ピッチ円の周長（ピッチ円直径ＰＣＤ×π）で除した値である充填率（Ｄ・Ｚ／ＰＣＤ×π）を、８０〜９５％の範囲に規制する。充填率が８０％未満の場合には、負荷容量の確保が難しくなり、逆に９５％を超える場合には、保持器の組み付け（保持器を構成する柱部の設置スペースの確保）が難しくなる。更に、第二列の玉７ｄのピッチ円直径ＰＣＤｄに対する第一列の玉７ｃのピッチ円直径ＰＣＤｃの割合は、動トルクの低減と転がり疲れ寿命確保とを両立させる面から、９８〜７０％の範囲に収める。ＰＣＤｃ／ＰＣＤｄが９８％を超えると、前記両列のＰＣＤｃ、ＰＣＤｄの差が過小になり、前記各肩部１３ｂ、１５ａの高さを確保できず、前記玉軸受１ｂの使用時に前記各玉７ｃ、７ｄに加わるアキシアル荷重により、これら各玉７ｃ、７ｄの転動面が前記各肩部１３ｂ、１５ａの縁に乗り上げ易くなる。反対に、７０％未満の場合には、前記両列のＰＣＤｃ、ＰＣＤｄの差が過大になり、前記内輪６ｂの最小肉厚部の厚さ寸法や、前記係合部１６ａの高さを確保する事が難しくなる。
【００３６】
又、前記第一、第二両列の玉の玉径の比ＤＳ／ＤＬは、０．５以上、１未満（０．５≦ＤＳ／ＤＬ＜１）とする。この比ＤＳ／ＤＬが１以上の場合には、本発明による効果を得られない。逆に言えば、「ＤＳ／ＤＬ＜１」であれば、多少なりとも、本発明の効果を得られる。これに対して、この比ＤＳ／ＤＬが０．５未満の場合には、前記外輪５ｂの内周面の最大内径と最小内径との比、並びに、前記内輪６ｂの外周面の最大外径と最小外径との比が、何れも大きくなる。この結果、例えばこれら外輪５ｂと内輪６ｂとを冷間鍛造により造る場合に、１個の素材からこれら外輪５ｂと内輪６ｂとを造る、所謂２個取りを行えなくなって、製造コストが嵩む。
何れの場合でも、前記外輪５ｂ及び前記内輪６ｂの各部（特に荷重の作用線の延長線上及びその近傍部分）の肉厚を十分に（例えば、各軌道の最深部での外輪及び内輪の径方向の厚さを、当該軌道と転がり接触する玉径の２５％以上）確保する。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受は、図３に示す様なデファレンシャルギヤのピニオン軸の回転支持部に限らず、各種回転支持部に使用できる。例えば、図２に示す様に、デファレンシャルギヤの左右１対の出力部１７ａ、１７ｂの回転支持部に、本発明のタンデムアンギュラ型玉軸受５ｂ、５ｂを正面組み合わせ（ＤＦ組み合わせ）で組み込んだ場合、玉径の大きな（従って各方向の剛性及び負荷容量の大きな）玉７ｃ、７ｃが、回転支持部の両端側に位置する。この為、モーメント剛性確保の面から不利な正面組み合わせを採用した場合でも、前記両出力部１７ａ、１７ｂのモーメント剛性を高くできる。
【００３８】
又、本発明を実施する場合に、各部の寸法等は、前述した作用・効果を有効に得るべく、前述した範囲で適切に規制する。又、タンデムアンギュラ型玉軸受に加わる荷重を両列の玉が負荷する割合に就いても、前記作用・効果を有効に得る面から、適切に規制する。
【符号の説明】
【００３９】
１、１ａ、１ｂ 玉軸受
２ 玉軸受
３ ピニオン軸
４ ピニオンギヤ
５、５ａ、５ｂ 外輪
６、６ａ、６ｂ 内輪
７ａ、７ｂ、７ｃ、７ｄ 玉
８ａ、８ｂ 保持器
９ａ、９ｂ、９ｃ、９ｄ 外輪軌道
１０ａ、１０ｂ、１０ｃ、１０ｄ 内輪軌道
１１ａ、１１ｂ ポケット
１２ 内輪側組立体
１３ａ、１３ｂ 外輪肩部
１４ａ、１４ｂ カウンタボア部
１５ａ、１５ｂ 内輪肩部
１６ａ、１６ｂ 係合部
１７ａ、１７ｂ 出力部
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面に互いに内径が異なる２列の外輪軌道を設けた外輪と、この外輪の内径側にこの外輪と同心に配置され、外周面に互いに外径が異なる２列の内輪軌道を設けた内輪と、前記両外輪軌道とこれら両内輪軌道との間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角を付与された状態で転動自在に設けられた玉とを備えたタンデムアンギュラ型玉軸受に於いて、
前記両列の外輪軌道及び内輪軌道のうちでそれぞれの径が小さい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を、それぞれの径が大きい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が大きい第二列側の玉径よりも大きくし、
且つ、前記第一列側の玉に関する内部隙間を、前記第二列側の玉に関する内部隙間よりも小さくする事により、
使用状態で、前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさよりも大きくした事を特徴とする、タンデムアンギュラ型玉軸受。
【請求項２】
前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさが、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさの、１．５〜２．５倍である、請求項１に記載したタンデムアンギュラ型玉軸受。
【請求項１】
内周面に互いに内径が異なる２列の外輪軌道を設けた外輪と、この外輪の内径側にこの外輪と同心に配置され、外周面に互いに外径が異なる２列の内輪軌道を設けた内輪と、前記両外輪軌道とこれら両内輪軌道との間に、それぞれの列毎に複数個ずつ、両列同士の間で同じ方向の接触角を付与された状態で転動自在に設けられた玉とを備えたタンデムアンギュラ型玉軸受に於いて、
前記両列の外輪軌道及び内輪軌道のうちでそれぞれの径が小さい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が小さい第一列側の玉径を、それぞれの径が大きい側の外輪軌道と内輪軌道との間に設けられた、ピッチ円直径が大きい第二列側の玉径よりも大きくし、
且つ、前記第一列側の玉に関する内部隙間を、前記第二列側の玉に関する内部隙間よりも小さくする事により、
使用状態で、前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさを、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさよりも大きくした事を特徴とする、タンデムアンギュラ型玉軸受。
【請求項２】
前記第一列側の玉が負荷する荷重の大きさが、前記第二列側の玉が負荷する荷重の大きさの、１．５〜２．５倍である、請求項１に記載したタンデムアンギュラ型玉軸受。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１３−７２４７１（Ｐ２０１３−７２４７１Ａ）
【公開日】平成２５年４月２２日（２０１３．４．２２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２１０９８４（Ｐ２０１１−２１０９８４）
【出願日】平成２３年９月２７日（２０１１．９．２７）
【出願人】（０００００４２０４）日本精工株式会社 (8,378)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年４月２２日（２０１３．４．２２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年９月２７日（２０１１．９．２７）
【出願人】（０００００４２０４）日本精工株式会社 (8,378)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]