ブロア搭載車及び定置型吸引装置
【課題】吸引作業機械設備配置面積及び搭載可能重量に対する厳しい制限下においても、効果的な消音作用をもたらす消音機構の提供。
【解決手段】車両に搭載されるブロア本体２と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路５と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管６を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
【解決手段】車両に搭載されるブロア本体２と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路５と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管６を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブロア搭載車及び定置型吸引装置に関し、より詳しくは、ブロアから生ずる騒音を最小限化するとともに必要とされる設備配置面積を最小限化できるブロア搭載車及び定置型吸引装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築機械に対する品質要求として、低騒音化を挙げることができる。特に、側溝清掃作業に用いられる高出力の吸引作業車は、日中の交通の妨げを避けるために、夜間に稼動することが多く、低騒音化の課題を解決することは急務となっている。
【０００３】
特許文献１は、吸引作業車の一例を開示する。
図２６は、特許文献１の吸引作業車が搭載する吸引システムを示す。
特許文献１に開示される吸引作業車が搭載する吸引システムは、ブロア（Ｄ）の下流に水槽（Ｔ）を配し、水槽（Ｔ）中をブロア（Ｄ）から吐出された空気を通過させることにより消音を図っている。
【０００４】
【特許文献１】特公昭６１−２６４０７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の吸引作業車は、消音を図る措置を施しているが、それでも尚、オーバーオール値で１００ｄＢ（Ａ）前後の騒音を発する。
特許文献１に開示される吸引作業車の消音手法の代替的手法として、膨張型消音器を利用することも考えられる。しかしながら、十分な消音効果を発揮するための膨張型消音器は大型かつ重量が大きく、特に、吸引作業機械設備の配置面積並びに車載可能重量が厳しく制限された車載式の吸引作業機械に対しては、この代替的手法は不向きである。
【０００６】
本発明は、上記実情を鑑みてなされたものであって、吸引作業機械設備配置面積及び搭載可能重量に対する厳しい制限下においても、効果的な消音作用をもたらす消音機構を提供することを目的とする。本発明は更に、このような消音機構を備えるブロア搭載車及び定置型吸引装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明は、荷台枠を備える車両と、該荷台枠上に固定されるブロア本体と、前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吸引口に接続する湿式集塵槽と、該湿式集塵槽の内部空間に接続するとともに吸入管と、前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吐出口に接続するミストキャッチャ兼水槽からなり、前記ブロア本体吐出口と前記ミストキャッチャ兼水槽とを接続する主管路は、その途中部に分岐部を備え、該分岐部を基端として、枝管が上方に向けて延出し、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項２記載の発明は、前記ミストキャッチャ兼水槽の下部から延設するとともに、前記湿式集塵槽と前記ブロア本体吸引口とを接続する接続管に連通する冷却用導水管を更に備え、前記主管路は、前記ブロア本体との接続直後に下方に向けて傾斜する傾斜管路部を備え、前記分岐部は、前記傾斜管路部に形成されることを特徴とする請求項１記載のブロア搭載車である。
請求項３記載の発明は、前記冷却用導水管周壁に開口部が形成されることを特徴とする請求項２記載のブロア搭載車である。
請求項４記載の発明は、前記冷却用導水管途中部にフローメータが配されることを特徴とする請求項２又は３記載のブロア搭載車である。
請求項５記載の発明は、前記冷却用導水管が上方に湾曲した逆Ｕ字経路を形成した後、前記接続管に接続することを特徴とする請求項２乃至４いずれかに記載のブロア搭載車である。
【０００８】
請求項６記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項７記載の発明は、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項６に記載のブロア搭載車である。
【０００９】
請求項８記載の発明は、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項６又は７に記載のブロア搭載車である。
請求項９記載の発明は、前記音源が、面音源であることを特徴とする請求項８記載のブロア搭載車である。
【００１０】
請求項１０記載の発明は、前記ブロア本体が、２段一体型のブロア本体或いは第１のブロアと第２のブロアを連接したブロア本体であって、前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車である。
請求項１１記載の発明は、前記数値計算モデルを用いた演算が、３次元境界要素解析であることを特徴とする請求項８乃至１０いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項１２記載の発明は、前記処理装置が延長管を備え、該延長管が、前記ブロア本体からの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項６乃至１１いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項１３記載の発明は、流体を吸引並びに吐出するブロア本体と、所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置である。
【００１１】
請求項１４記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、該主管路に接続する枝管からなり、前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、前記接続管は、分岐部を備え、前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロア本体から生ずる音波を反射する反射板を備え、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項１５記載の発明は、前記接続管のうち、前記接続管の一対の蛇腹管部の間の途中部に接続するシリンダを更に備え、該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項１４記載のブロア搭載車である。
請求項１６記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車である。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、且つ、車載重量の増加を最小限化して、有効な消音効果を得ることができる。また、路上における集塵作業を好適に行うことが可能となる。
請求項２記載の発明によれば、傾斜管路部から枝管を分岐させることにより、ブロア冷却水によって、枝管による消音効果が阻害されることがなくなる。
請求項３記載の発明によれば、過度の量の冷却水がブロアに流れ込むことを防止でき、冷却水の供給が消音効果を低減させることはない。
請求項４記載の発明によれば、冷却用導水路中の冷却水の流れを検知でき、ブロアの冷却を確実に行なうことが可能となる。
請求項５記載の発明によれば、接続管と冷却用導水管との接続位置を、ミストキャッチャ兼水槽中の水面位置に関係なく、適宜定めることが可能となる。
【００１３】
請求項６及び１６に記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、且つ、車載重量の増加を最小限化して、有効な消音効果を得ることができる。
請求項７に記載の発明によれば、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロア本体からの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となる。また、ブロア種の変更などの車両に搭載される吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。
【００１４】
請求項８記載の発明によれば、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めて数値計算モデル化するので、密集する処理機器群からなるシステムであっても、ブロアから発せられる音波の腹を正確に割り出すことができる。したがって、枝管を音波の腹の位置に確実に配することができ、枝管による消音効果を最大限化できる。
請求項９乃至１１記載の発明によれば、数値計算モデルを用いたシミュレーション結果と実測値との間の誤差を最小限化でき、実際のブロア搭載車から発せられる騒音を確実に低減することが可能となる。
【００１５】
請求項１２記載の発明によれば、ブロアからの音波と処理装置との間の共鳴現象を回避でき、ブロア搭載車からの騒音レベルを更に低減可能となる。
請求項１３記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、有効な消音効果を得ることができる。また、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロアからの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となるとともに、ブロア種の変更などの吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。加えて、消音効果を発揮する枝管の位置は、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めた数値計算モデルを用いた音圧低減効果のシミュレーション結果に基づき定められるので、枝管は確実にブロアが発する音波の腹の位置に配されるものとなり、枝管による消音効果が最大限化される。
請求項１４及び１５記載の発明によれば、主管路上の枝管の位置を調整可能となり、処理現場において、枝管による消音効果を最大限化可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明に係る吸引処理を行うブロア搭載車及び定置型吸引装置について、図を参照しつつ説明する。
図１は、本発明のブロア搭載車が搭載する吸引処理システムの空気排出機構の概略図である。
図１に示す空気排出機構（１）は、主に、ルーツブロア（２）、ルーツブロア（２）の上流側に位置するとともにルーツブロア（２）と連通する３次キャッチャ（３）及びルーツブロア（２）の下流側に位置するとともにルーツブロア（２）と接続する４次キャッチャ（４）から構成される。ルーツブロア（２）と４次キャッチャ（４）は、主管路（５）により接続される。
尚、３次キャッチャ（３）は、ブロア（２）へ送り込まれる空気を清浄し、４次キャッチャ（４）は、外気へ放出される空気を清浄する。
【００１７】
主管路（５）は、その途中部にエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）は、ルーツブロア（２）から４次キャッチャ（４）へ繋がる流体吐出経路から分岐し、上方に向けて湾曲する。エルボ管（５１）は、その先端にフランジ部（５１１）を備える。
エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）上に枝管（６）が載置固定される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）の上面は、吸引処理システムが据付けられる車両荷台部の面に対して平行であり、フランジ部（５１１）上の枝管（６）を安定的に支持可能である。
枝管（６）は、エルボ管（５１）と接続する基端管（６１）と、基端管（６１）と螺合接続する末端管（６２）から構成される。基端管（６１）の下端部にはフランジ部（６１１）が形成される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）と基端管（６１）のフランジ部（６１１）は互いに重ね合せられ、ボルト等の適切な固定具を用いて、これらフランジ部（５１１，６１１）が互いに固定されることとなる。
【００１８】
図２は、本発明に用いられる枝管（６）の詳細構造を示す。図２において、左半分は、枝管（６）の断面構造を示し、右半分は枝管（６）の外観を示す。
上述の如く、枝管（６）は、基端管（６１）と末端管（６２）からなり、基端管（６１）の下端にはフランジ部（６１１）が形成される。
基端部（６１）は、フランジ部（６１１）から上方に延出する円筒形状の筒状部（６１２）と、筒状部（６１２）の上端に位置するとともに筒状部（６１２）よりも径大な外形輪郭を備える環状の先端部（６１３）を更に備える。筒状部（６１２）の外周面にはねじ溝が形成される。先端部（６１３）外周面に沿って、Ｏリング溝（１３１）が形成される。Ｏリング溝（１３１）には、Ｏリングが配され、Ｏリングは、先端部（６１３）のＯリング溝（１３１）底面と末端管（６２）内周面との間で圧縮され、枝管（６）内部空間を密閉する。
末端管（６２）は、円筒形状の筒状部（６２１）と、筒状部（６２１）上端に位置するとともに筒状部（６２１）から半径方向に突出する環状のフランジ部（６２２）を備える。末端管（６２）は更に、フランジ部（６２２）上に載置固定される反射板（６２３）を備える。反射板（６２３）は、エルボ管（５１）を通じて枝管（６）内に伝達された音波を反射する。エルボ管（５１）基端部から枝管（６）先端までの全長が、ブロア（２）から発せられる音波の波長の１／４に等しいとき、反射板（６２３）により反射された音波は、ブロア（２）からの音波と逆位相となり、ブロア（２）からの音波を打ち消すこととなる。
末端管（６２）の筒状部（６２１）の内径寸法は、基端管（６１）の外形寸法より大きく、末端管（６２）は基端管（６１）を外嵌する。末端管（６２）下端内壁部には、末端管（６２）内壁から内方に突出するねじ部（２１１）が形成され、ねじ部（２１１）は、基端管（６１）の筒状部（６１２）外周面に形成されたねじ溝と螺合する。この結果、末端管（６２）を回転させると、末端管（６２）は、枝管（６）軸方向に変位する。したがって、枝管（６）の全長を調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を、ブロア（２）から発せられる音波の１／４の長さに一致させることが可能となる。
【００１９】
図３は、枝管（６）の分岐位置を決定するための方法のフローチャートである。
主管路（５）からの枝管（６）の分岐位置は、数値計算モデル作成段階、数値計算実行段階及び数値計算結果の比較段階を経て決定される。
【００２０】
図４は、数値計算モデル作成段階において、作成された数値計算モデルを示す。尚、図４に示す数値計算モデルは、３次元境界要素解析のための解析モデルである。また、図４に示すモデルは、枝管（６）を含んでいない。図４に示す数値計算モデルは、サイバネットシステム株式会社製汎用境界要素解析ソフトウェアＷＡＯＮを用いて作成されている。
図４に示す数値計算モデル（１０）は、図１に示す空気排出機構（１）を模擬する。数値計算モデル（１０）は、１００００個の接点並びに６０００個の要素を有する。数値計算モデル（１０）は、吸引処理システムが有するレシーバタンク（７）から４次キャッチャ（４）の出口までをモデル化している。
尚、数値計算モデル（１０）において、ブロア（２）の容積は考慮されていない。また、数値計算モデル（１０）において、３葉のブロアロータを２本備えるとともに回転数が１５６０ｒｐｍの２段式のルーツブロアが想定されているが、本発明に用いられるブロア（２）はこれに限定されるものではない。更に、モデル作成の簡素化を図る目的から、吸引システムが備える吸引管、満量装置や波消し板などの細かな部品は省略され、エルボ管等の曲管は全て直管に置き換えられている。
【００２１】
数値計算モデル（１０）中、レシーバタンク（７）が最上流に位置する。レシーバタンク（７）から第１の直管（７１）が延設し、第１の直管（７１）は、３次キャッチャ（３）に接続する。３次キャッチャ（３）から第２の直管（７２）が延設する。第２の直管（７２）は、第１の直管（７１）に対して直角方向に延設し、４次キャッチャ（４）に接続する。
第２の直管（７２）中に２つの音源（Ｓ１，Ｓ２）が定義される。上流側に位置する音源（Ｓ１）は、１段目ブロアの吸引口の位置に定義され、下流側に位置する音源（Ｓ２）は、２段目ブロアの吐出口の位置に定義される。音源（Ｓ２）から４次キャッチャ（４）に至るまでの第２の直管（７２）の区間が、図１に示す主管路（５）に相当する。数値計算モデル作成段階において、更に、主管路（５）に相当する区間中の異なる位置に枝管（６）を配設した複数の数値計算モデルを作成する。
【００２２】
図５は、数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ１，Ｓ２）のモデルを示す。
音源（Ｓ１，Ｓ２）は、面音源として定義される。音源（Ｓ１，Ｓ２）の面は、当該面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するものとされ、音源（Ｓ１，Ｓ２）の面の振動は、同位相である。
【００２３】
数値計算実行段階において、数値計算モデル中の１つの要素を観測点として定め、数値計算モデル作成段階で作成された各数値計算モデル（１０）それぞれについて、観測点における音圧を演算する。
その後、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧と、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧との差（挿入損失）を演算する。
【００２４】
図６は、上記数値計算段階を実行して得られる計算結果の一例を示し、図７は、図６の計算結果の算出に用いられた観測点の位置を示す。
図６に示す数値計算結果は、図７に示す如く、４次キャッチャ（４）出口部分の一要素を観測点として得られたものである。また、数値計算モデル作成段階において、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）を１つ作成し、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）を９つ作成し、挿入損失を計算し、図６に示す結果が得られている。
枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ２）から枝管（６）までの距離は、各数値計算モデル（１０）につき、１００ｍｍ、１１０ｍｍ、１２０ｍｍ、１３０ｍｍ、１４０ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍである。
また、想定している音波の周波数は、１５５Ｈｚであり、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を６５０ｍｍとしている。
【００２５】
数値計算比較段階において、各数値計算モデル（１０）から得られた挿入損失値が比較される。図６に示す例においては、音源（Ｓ２）と枝管（６）までの距離が、１００ｍｍから１５０ｍｍの範囲で高い挿入損失値が示されている。よって、枝管（６）をブロア（２）吐出口から１００ｍｍから１５０ｍｍの距離だけ離間した位置から分岐させると高い消音効果を得ることができることが分かる。
【００２６】
（試験例１：騒音因子の特定）
以下に、本発明の有効性を立証するいくつかの試験例を示す。
図８は、消音機構を備えない通常の吸引処理システム搭載車両を用いた騒音レベル測定形態を説明する図であり、吸引処理システム搭載車両の平面図である。
図８は、通常の吸引処理システム搭載車両に対する騒音測定の測定点位置を示し、本試験において、５つの測定点において騒音レベルが測定された。
測定点１は、助手席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点２は、運転席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点３は、ブロアから車両前方へ１００ｍｍ離れた位置である。測定点４は、ブロア吐出口から１００ｍｍ離れた位置である。測定点５は、ブロア吸引口から１００ｍｍ離れた位置である。
【００２７】
【表１】
【００２８】
図９は、測定点１における周波数特性を分析するグラフである。図９（ａ）は、０Ｈｚから５０００Ｈｚまでの範囲の周波数特性分布を示し、図９（ｂ）は、０から１０００Ｈｚまでの周波数特性分布を示す。
図９（ａ）から明らかであるが、車両から発せられる騒音は、１０００Ｈｚ以下の周波数の音成分により支配されている。また、図９（ｂ）に示すデータから１５０Ｈｚと２９４Ｈｚの周波数でピーク値が示される。
下記、数式１は、上記したルーツブロア（２）の仕様から算出される圧力脈動周波数の理論値である。上述の如く、ルーツブロア（２）は、３葉のブロアロータを２本備えるとともにその回転数は１５６０ｒｐｍである。
【００２９】
【数１】
【００３０】
ルーツブロア（２）の脈動周波数は、図９（ｂ）で示されたピーク値１５０Ｈｚと略一致する。また、ピーク値２９４Ｈｚは、ピーク値１５０Ｈｚの成分の倍音成分であると考えられる。
よって、ルーツブロア（２）から発せられる音成分を消すことが車両から発せられる全体の騒音レベルの低減に最も効果的であることが分かる。
【００３１】
本試験例で用いたルーツブロア（２）の仕様規格から、吐出口の温度を１００℃と仮定することができる。このときの音速ｃは、下記数式２にて算出できる。
【００３２】
【数２】
【００３３】
数式２による算出結果を用いて、１５０Ｈｚの音成分を消去するためのエルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離Ｌは、下記数式３により算出できる。
【００３４】
【数３】
【００３５】
（試験例２：数値計算モデルによる相違）
図１０は、図４に示す３次元数値計算モデル（１０）に対する比較例となる２次元数値計算モデル（１００）を示す。図１０の２次元数値計算モデル（１００）は、３次元構造をなす３次キャッチャ（３）及び４次キャッチャ（４）のモデル化が困難であるため、１段目ブロアから４次キャッチャ（４）入口までを模擬している。２次元数値計算モデル（１００）の接点数は５２７７個であり、９４４７個の三角形要素を備える。また、図１０に示す数値計算モデル（１００）は、枝管（６）を含んでいない。１段目ブロアに上流側音源（Ｓ１）を定義し、２段目ブロアに下流側音源（Ｓ２）を定義し、各音源（Ｓ１，Ｓ２）に音圧（Ｐ＝１）を定義している。また、４次キャッチャ入口に境界条件として音圧（Ｐ＝０）を定義している。尚、音源（Ｓ１，Ｓ２）の位置や他の構造的寸法は図４に示す３次元数値計算モデル（１０）と等しくされている。
【００３６】
図１１は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示す。尚、図１１に示す３次元数値計算モデル（１０）は、図４に示す数値計算モデル（１０）と略同一のものであるが、２次元数値計算モデル（１００）との直接的比較を可能とするため、音源（Ｓ１，Ｓ２）に対して、面音圧に代え、音圧（Ｐ＝１）の点音源を定義している。
２次元数値計算モデル（１００）において、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間に２つの音圧の節（ｋ）が現れた。一方で、３次元数値計算モデル（１０）においては、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間には、１つの音圧の節（ｋ）しか現れなかった。また、バタフライ弁（Ｂ）を意味する第２の直管（７２）のくびれ部周囲の音圧は、３次元数値計算モデル（１０）では高く、２次元数値計算モデル（１００）では低かった。
これらの結果から、数値計算モデル（１０，１００）内で模擬される音圧分布が、第２の直管（７２）が接続する先の４次キャッチャ（４）の影響を受けることが分かる。
【００３７】
図１２は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示し、２次元数値計算モデル（１００）及び３次元数値計算モデル（１０）の中に枝管（６）が含まれている。両数値計算モデル（１０，１００）ともに枝管（６）は、上流側音源（Ｓ１）から下流側に１７５０ｍｍ離間した位置である。当該枝管（６）の位置での２次元数値計算モデル（１００）を用いた消音効果のシミュレーションにおいて、枝管（６）による消音効果が最も高いことが確認されている。
２次元数値計算モデル（１００）によれば、枝管（６）から下流側の第２の直管（７２）の部分は全体的に低い音圧レベルである。一方、３次元数値計算モデル（１００）によれば、バタフライ弁（Ｂ）を模擬する第２の直管（７２）の周囲で高い音圧レベルが確認された。
よって、４次キャッチャ（４）を含まない２次元数値計算モデル（１００）では、枝管（６）の適切な分岐位置を見極めることができないことが分かる。
【００３８】
（試験例３：音源による相違）
図１３及び図１４は、図５に示す音源パターンと異なるパターンを有する音源を示す。
図１３に示す音源は、面の法線方向並びに逆法線方向に速度１で振動する面音源である。図１４に示す音源は、面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するとともに、上流側音源（Ｓ１）と下流側音源（Ｓ２）とが逆位相で振動する面音源である。
【００３９】
図１５は、図５、図１３及び図１４に示す音源パターンを用いた数値計算シミュレーション結果と、実際の吸引処理システムを用いた騒音の実測値との比較をするグラフである。図１５に示すグラフの横軸には測定点番号が示されている。隣接する測定点番号間の間隔は、５ｃｍであり、測定点番号１から３６が、１段目ブロア吐出口から２段目ブロア吸引口に相当し、測定点番号３７から６１が２段目ブロア吐出口から４次キャッチャ（４）入口部に相当する。尚、測定点番号１９，２０，５４の位置では、吸引処理装置の構造的問題（管継ぎ手や弁の存在）により測定不能であり、図１５中のデータには示されていない。
図１５中、符号Ｌ１で示す曲線は、図５に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ２で示す曲線は、図１３に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ３で示す曲線は、図１４に示す音源パターンを用いた計算結果である。
図１５中、円Ｃ１、Ｃ３及びＣ４で囲まれる部分の計算結果と実測データとの適合度は、音源パターンによって、顕著な差異はなく、実測データの値の増減傾向と計算結果から得られた音圧レベルの増減傾向は略一致している。円Ｃ２で囲まれる部分においては、図５で示す音源パターンを利用した数値計算結果が最も実測データの傾向に適合していることが分かる。
【００４０】
（試験例４：実測値との比較）
図１６は、３次元数値計算モデル（１０）に基づく消音効果のシミュレーション結果に基づき枝管（６）の分岐位置を変更した吸引処理システムの空気排出機構（１）の概略図である。図１６に示す空気排出機構（１）において、エルボ管（５１）は、ブロア（２）の吐出口から１４０ｍｍ離間した位置に配される。また、エルボ管（５１）の基端部から枝管（６）の反射板（６２３）までの距離は５７０ｍｍに設定されている。
【００４１】
図１７は、図１６に示す枝管（６）の位置を変更した空気排出機構（１）を含む吸引処理システムを搭載した車両の平面図であり、本試験における測定点を示す。本試験では、車両から１ｍ離れた８つの位置において、吸引処理システムから発せられる騒音の測定が行われた。
【００４２】
図１８は、図１７に示す車両を用いた騒音測定の結果を示す。
図１８中、グラフ横軸に示される測定点番号は、図１６に示す測定点に付された番号に一致する。図１８中、Ｌ１で示される曲線は、枝管（６）を取り付けない状態における各測定点での騒音レベルを示し、図１８中、Ｌ２で示される曲線は、枝管（６）分岐点から枝管（６）先端までの距離を５７０ｍｍとした状態で測定した各測定点での騒音レベルを示す。
図１８から明らかな如く、枝管（６）を取り付けた場合、全ての測定点における騒音レベルが低減し、特に、図１８中、円Ｃ１で囲まれた測定点６における騒音レベルの低減が顕著である。
下記の表２は、測定点６における騒音レベルを、枝管（６）の長さを変化させて計測した結果を示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】
表２に示すデータから、枝管（６）の長さを調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときに、最も騒音レベルの低減を図ることができることが分かる。
図１９は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性と枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示す。図１９中、符号Ｌ１で示す曲線は、枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示し、図１９中、符号Ｌ２で示す曲線は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性を示す。
円Ｃ１で囲まれた周波数１６０Ｈｚ付近のデータから明らかなように、周波数１６０Ｈｚ付近の音波の音圧レベルが枝管（６）の取り付けにより大幅に低減されていることが分かる。
【００４５】
上記の試験例において、ブロア（２）の吐出口に接続する主管路（５）を対象とした試験を示したが、吸引口側に枝管（６）を設けて、同様に枝管（６）の位置並びに長さの見極め、効果的な消音作用を得ることができることを本出願人は確認している。
【００４６】
（変更例）
吸引処理システムを搭載した吸引処理作業車両の処理機器搭載面積は、厳しく制限されている。したがって、吸引処理システムを構成する機器群は密集状態にあり、共鳴を引き起こしやすい。この共鳴現象を回避するために、４次キャッチャ（４）の空気排出口にウレタンフォームなどの吸音材を内張りした所定長の延長管を接続して、共鳴作用を回避してもよい。また、ブロア駆動ベルトやブロアを冷却するファンなどの他の騒音源周囲を吸音材付カバーを用いて覆ってもよい。これにより、更に、騒音レベルが低減したブロア搭載車を構築可能となる。
【００４７】
図２０は、このような他の騒音処理対策を施した後の騒音測定の結果を示す。
図２０のグラフの横軸をなす測定点番号は、図１７に示す測定点に付された番号と一致する。図２０中、符号Ｌ１で示す曲線は、何ら騒音対策を施さない通常の吸引処理作業車両の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ２で示す曲線は、枝管（６）による消音対策のみを施した場合の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ３で示す曲線は、上述のように吸音材を用いて、他の騒音処理対策を更に施した場合の騒音レベルを示す。
図２０によれば、他の騒音処理対策を併せて行うことで、通常の吸引処理作業車両の騒音レベルから、大幅な騒音レベルの低減を図ることが可能となる。
【００４８】
図２１は、他の変更形態を示す。
図２１に示す枝管（６）は、末端管（６２）外周面から半径方向に突出する環状のギアリング（６２４）を備える。ギアリング（６２４）周面には複数のギア歯が形成されている。また、枝管（６）に隣接して、駆動モータ（７）が配され、駆動モータ（７）の回転シャフト先端には、ギア（７１）が取り付けられている。ギア（７１）は、ギアリング（６２４）と噛合う。
更に、ブロア（２）には、ブロア（２）吐出口から送出される空気の温度を測定する温度センサ（２９）とブロア（２）の回転数を測定するエンコーダ（２８）が取付けられる。温度センサ（２９）は、ブロア搭載車に取付けられた制御盤（８）にブロア（２）吐出口から送出される空気の温度に応じた測定信号を送る。また、エンコーダ（２８）は、ブロア（２）の回転数に応じた測定信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、温度センサ（２９）及びエンコーダ（２８）からの信号に基づき、ブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さを算出する。
ギアリング（６２４）の下面には反射型の位置センサ（２４１）が取り付けられ、位置センサ（２４１）は枝管（６）のフランジ部（６１１）からの反射光を受け、反射板（６２３）の現在位置に関する信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、位置センサ（２４１）からの信号と算出された音波長の１／４の長さの値に基づき、モータ（７）の回転シャフトの回転角度を決定し、決定された回転角度に応じた駆動信号をモータ（７）に送る。
モータ（７）は、制御盤（８）からの駆動信号に応じた回転角度だけ回転し、モータ（７）のギア（７１）と接続するギアリング（６２４）の回転を介して、枝管（６）の末端管（６２）が上下動する。この結果、枝管（６）分岐位置から反射板（６２３）までの長さがブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さに自動的に一致することとなる。
このような変更形態によれば、外気温等の環境変化によって音波長が変化した場合でも、自動的に反射板（６２３）の位置を適切な位置に配することが可能となる。また、ギアリング（６２４）が放熱効果を高めるという作用をもたらす。尚、放熱効果を高める他の手法として、末端管（６２）外周面から半径方向に突出するとともに末端管（６２）軸方向に延設する１若しくは複数のフィン板を取り付ける形態を採用することができる。
【００４９】
図２２は、他の変更形態を示す。
図１に示す例において、エルボ管（５１）は、主管路（５）と一体に形成されていたが、主管路（５）をエルボ管（５１）上流側及び下流側で切断し、図２２に示す接続管（５１０）により接続してもよい。接続管（５１０）は、接続管（５１０）途中部から分岐するエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）の分岐部に対して上流側及び下流側において、接続管（５１０）は、蛇腹部（５１１）を備える。更に、接続管（５１０）は、接続管（５１０）軸長方向に伸縮するロッドを有するシリンダ（５１２）を備える。シリンダ（５１２）のロッドは、ブラケット（５１３）を介して、接続管（５１０）途中部に接続する。
シリンダ（５１２）のロッドが伸縮すると、上流側・下流側のいずれか一方の蛇腹部（５１１）が伸長し、他方が収縮する。この結果、エルボ管（５１）の分岐位置が上流側或いは下流側に変位することができる。
【００５０】
ブロア搭載車に、騒音レベルを検知する音圧センサを取り付ける。音圧センサは、吸引作業時の音圧に関する信号を制御盤（８）に送る。制御盤（８）は、シリンダ（５１２）の弁に信号を送り、シリンダ（５１２）のロッドを可動域全体にわたって伸縮させる。この間に送信された音圧センサの信号の変動に基づき、制御盤（８）は最小の騒音レベルを見極め、その後、シリンダ（５１２）に信号を送り、最適なエルボ管（５１）の分岐位置にエルボ管（５１）を変位させる。
【００５１】
上記説明において、ブロア搭載車を例として説明してきたが、上述の説明に用いられたブロア搭載車が搭載する吸引処理システムを地面に載置固定して定置型吸引装置としたものも本発明に含まれる。このような定置型吸引装置は、上記説明の本発明のブロア搭載車と同様に、非常に低騒音の作業環境を提供することができる。
【００５２】
上記説明から明らかであるが、本出願人は本発明の消音機構を構築するために多くの数値モデル試験並びに実証試験を行なってきた。その中で、ブロアのロータ葉数や仕様規格に基づく回転数或いは実測された回転数を用いて算出された音波長に関する理論値に実際の音波長が略一致することが確認できた。したがって、上記説明においては、軸長寸法を変更可能な枝管を用いてきたが、本発明は、軸長寸法が一定の枝管を利用した消音機構もその技術的範囲に含むものである。
【００５３】
上記説明において、主に実施例として、２段式一体型のブロアを用いてきたが、本発明は、１段目ブロアと２段目ブロアを別体に配する構成や１段式ブロアを１体配する構成に対しても適用可能であり、本出願人は種々のブロア配管構成についても、上記と同様の試験を行い、本発明の有効性を確認している。本出願人による多数回の試験並びにシミュレーションにおいて、ブロアの種別によらず、音波放出口となり得る吸引口及び吐出口に音源を定義して数値計算モデルを作成し、これに基づき、音波の腹位置を見極めることにより、実際のブロア搭載車或いは定置型吸引装置に対して、効果的な消音を得られることが確認されている。
【００５４】
図２３は、様々な型式のブロアに対する数値計算モデルの一例を示す。図２６（ａ）は、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した時の数値計算モデル（１０）のブロア（２）周囲の概略図であり、図２６（ｂ）は、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した時の数値計算モデル（１０）を示す。
図２３（ａ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した場合、音源（Ｓ２１，Ｓ２２）をブロア（２）の吸引口及び吐出口にそれぞれ定義することができる。
図２３（ｂ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した場合、上流側に配された第１段目のブロア（２Ａ）の吸引口に一の音源（Ｓ２３）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。或いは、第１段目のブロア（２Ａ）と第２段目のブロア（２Ｂ）を接続する管路の途中部に一の音源（Ｓ２５）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。更には、音源（Ｓ２３，Ｓ２５，Ｓ２４）を組み合わせて、数値計算モデルを作成してもよい。
本発明は、多種の配管構造に適用可能であることが実証されている。多種の配管構造に対して、数値計算モデル中において、最も適切な音源の設定が存在すると考えられるが、数値計算モデルの中の音源設定が最も適切なものでなくとも、図１５に関連して説明した如く、実測値と数値計算モデルによるシミュレーション結果は、多くの部分で適合している。したがって、本発明では、ブロアに接続する先の処理装置を数値計算モデル中に含める限り、音源の設定に関して精度の高さは要求されず、使用者が最もよく音源の状態を表現していると考える音源を想定した音源設定を行なうことで、実際の騒音モデルをシミュレートし、消音作用を最大限化させるための枝管配置位置を決定可能である。
【００５５】
図２４は、枝管（６）を用いた消音機構を備えるブロア搭載車が搭載する吸引処理機器の配管構成を示す概略図である。図８及び図１７に示す如く、ブロア搭載車の荷台枠上には、吸引処理に用いられる一群の処理機器が配置固定される。図２４は、これら一群の機器の配列並びに接続を示す。
ブロア搭載車は、例えば、路上の粉塵を吸引する吸入管（９１）を備える。吸入管（９１）先端には、ブロア搭載車に搭載されるとともに吸入管（９１）下流側に配されるブロア（２）から生ずる負圧が伝達され、路上の粉塵等がブロア搭載車の一連の処理機器群内に導入される。吸入管（９１）は、可撓性の管体であり、長さ寸法は使用用途に応じて適宜定められる。吸入管（９１）の基端部は、吸入管（９１）下流側に配される予備貯槽（９２）の吸入口に接続する。
【００５６】
予備貯槽（９２）には、重力沈降によるサイクロン機構等を採用可能である。予備貯槽（９２）の配設により、ブロア搭載車の処理機器群内に導入された処理流体中の比較的大きな粒子或いは重量の大きな粒子は、予備貯槽（９２）内に集められることとなる。
予備貯槽（９２）の下流側には、３次キャッチャ（３）としての湿式集塵槽（３Ａ）が配される。湿式集塵槽（３Ａ）と予備貯槽（９２）は、連通管（９３）により接続される。連通管（９３）の一端は、予備貯槽（９２）の排出口に接続し、連通管（９３）の他端は、湿式集塵槽（３Ａ）内に挿入される。湿式集塵槽（３Ａ）は、所定量の水を蓄え、連通管（９３）の他端部は、湿式集塵槽（３Ａ）内の水中に位置する。また、湿式集塵槽（３Ａ）内部空間上部の空気層内において、連通管（９３）の周壁に開口部を備え、ブロア（２）からの負圧が吸入管（９１）へ伝達可能とされる。
吸入管（９１）から導入された空気は、湿式集塵槽（３Ａ）に流入し、湿式集塵槽（３Ａ）内の水中で解放される。吸入管（９１）からの空気の流動による騒音成分は、この水中解放により減衰することとなる。また、吸入管（９１）から導入される空気中の粉塵成分は、湿式集塵槽（３Ａ）中の水により捕捉されることとなる。
【００５７】
湿式集塵槽（３Ａ）内部空間のうち下部には、上述の如く、水層が形成され、上部には空気層が形成される。吸入管（９１）から連通管（９３）を通じて、湿式集塵槽（３Ａ）内の水層に導入され、粉塵成分を除去された空気は、その後、浮力により、水層上方に向けて移動し、湿式集塵槽（３Ａ）内部空間上部の空気層に至る。
湿式集塵槽（３Ａ）筐体上部には、開口部が形成される。この開口部は、接続管（９４）を介して、ブロア（２）の吸引口に接続する。ブロア（２）により湿式集塵槽（３Ａ）内の空気は吸引され、ブロア（２）を通じて、ブロア（２）吐出口に接続する主管路（５）へ至る。
主管路（５）は、上述の如く、ブロア（２）と４次キャッチャ（４）を接続する。図２４に示す例において、４次キャッチャ（４）は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）である。ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部に、開口部が形成され、主管路（５）下流端部がミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部の開口部に接続する。
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内には、所定量の水が蓄えられ、この水は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の内部空間下部において、水層を形成する。更に、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部には、空気層が形成される。主管路（５）からミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内に送られた空気は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部の空気層に放出される。
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部には、放出口（４１）が形成され、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部の空気層に放出された空気は、放出口（４１）から外部環境に放出される。ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の水層は、空気層内に放出された空気を冷却するとともに放出された空気に含まれる水蒸気成分を捕捉する。これにより、空気が外部環境に放出される前に、空気の温度並びに湿度を放出に適した状態とすることができる。
【００５８】
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）下部から冷却用導水管（４２）が延出する。冷却用導水路（４２）は、途中で屈曲し、上方に延出する。図２４において、この上方に向けて延出する管路途中部にフローメータ（４２１）が取付けられる。フローメータ（４２１）は、冷却用導水路（４２）中を流れる冷却水の有無或いは流量を検知する。冷却用導水管（４２）は、フローメータ（４２１）から上方に延出した後、下方に向けて開口する逆Ｕ字状に屈曲し、ブロア（２）吸引口近傍で、接続管（９４）と接続する。ブロア（２）の上流側（吸引口側）では、ブロア（２）の作動により負圧が発生する。この負圧により、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）に収容された水が、冷却用導水管（４２）中に引き込まれ、冷却用導水管（４２）と接続管（９４）の接続部から接続管（９４）内に放出される。接続管（９４）内に放出された水は、ブロア（２）上流側の負圧によりブロア（２）内に供給され、ブロア（２）の温度を低減させる。
【００５９】
図２５は、冷却用導水管（４２）の逆Ｕ字形状の湾曲部分を示す。
図２４及び図２５から明らかな如く、エルボ管及び直管路等の適切な管路を組み合わせて、冷却用導水管（４２）の逆Ｕ字形状の湾曲部分が形成される。図２５に示す例においては、フローメータ（４２１）から上方に延出する直管路の下流に２つのエルボ管を配し、逆Ｕ字形状の湾曲管路を形成している。下流側に配されるエルボ管には、サイホン防止用穴（２１）が形成される。
ブロア（２）の吸引作用により、サイホン防止穴（２１）からは、空気が冷却用導水管（４２）に入り込む。この結果、空気が冷却用導水管（４２）内部容積の一部を占めることとなり、過度の冷却水量がブロア（２）に供給されることが防止される。この結果、適切な量の冷却水がブロア（２）に供給されることとなり、冷却水の過供給によるブロア（２）の高トルクの異常運転状態が回避される。
冷却水導水管（４２）からの冷却水の過供給に起因するブロア（２）の異常運転時において、ブロア（２）から生ずる騒音の周波数特性が大きく変動する。したがって、冷却水の過供給の防止は、枝管（６）を用いた消音に対して、非常に重要である。
【００６０】
冷却用導水管（４２）が、接続管（９４）との接続の直前で、大きく上に立ち上がる形状をなすので、冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との間の接続点と、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）中の水の水面との位置関係に特段制限を生じない。しかしながら、冷却用導水管（４２）を上方に大きく立ち上げさせることができない場合には、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）の設計上最大となるミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の水位に対して、１００ｍｍ以上上方に冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との間の接続点を配することが好ましい。
また、接続管（９４）は、図２４に示す如く、湿式集塵槽（３Ａ）上部から延出した後、ブロア（２）接続前において、下方に向けて延出している。冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との接続点は、冷却用導水管（４２）が下方に延出し始めた地点から、１５０ｍｍ以上下方に位置することが好ましい。これにより、冷却用導水管（４２）から流れでた冷却水が、湿式集塵槽（３Ａ）に向かうことを防止でき、効率的にブロア（２）を冷却可能となる。
【００６１】
再度、図２４を参照する。
図２４に示す如く、サイホン防止穴（２１）によって、適切な量に調整された冷却水は、ブロア（２）の吸引作用を受けて、ブロア（２）に至り、ブロア（２）を冷却する。これにより、ブロア（２）に定められる作動温度範囲内にブロア（２）の温度が留まることとなる。ブロア（２）を冷却した後の冷却水は、ブロア（２）の吐出口から排出される。
ブロア（２）の吐出口には、主管路（５）が接続する。主管路（５）は、ブロア（２）から所定区間下方に向けて傾斜する。枝管（６）は、この傾斜区間内で主管路（５）から分岐し、主管路（５）に対して、上方に向けて延出する。冷却水は、サイホン防止穴（２１）により、適切な量に調整されている上、ブロア（２）から吐出される空気の流れ並びに傾斜区間での重力作用を受けて、下流へと円滑に送られる。結果として、冷却水は、主管路（５）内で留まることなく流動し、枝管（６）による消音効果を低減させない。
図２４に示す如く、主管路（５）の傾斜区間の下流端に冷却水溜部（５３）が形成される。冷却水溜部（５３）は、主管路（５）内部に半径方向に広がる空間を形成する。冷却水溜部（５３）は、必ずしも必須のものではないが、ブロア（２）の吐出量が大きい場合には、冷却水を効率よく回収するのに貢献する。ブロア（２）の冷却水の回収が効率的でない場合には、上述の如く、枝管（６）による消音効果が、配管路中に留まる冷却水によって、低減することとなる。
【００６２】
図２４及び図２５に関連する説明において、予備張装（９２）を一の車両に搭載固定されるものとして説明したが、予備貯槽（９２）を他の車両に搭載し、作業時にブロア搭載車上の処理機器群に接続するようにしてもよい。或いは、地面に予備貯槽（９２）を載置固定して、使用してもよい。
また、図２４及び図２５に示す処理機器群を、定置型の吸引処理装置として使用することも可能である。この場合には、予備貯槽（９２）、３次キャッチャ（３）、ブロア（２）及び４次キャッチャ（４）が地面に載置固定されることとなる。また、定置型の吸引処理装置として使用する場合においても、３次キャッチャ（３）とブロア（２）とを接続するする管路に、４次キャッチャ（４）内に蓄えられた水を供給する冷却用導水管（４２）を配することが好ましく、冷却用導水管（４２）上にサイホン防止穴（２１）を形成することが更に好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は、市街で行なわれる側溝清掃等の吸引作業に好適に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明に係る吸引処理システムが有する空気排出機構の概略図である。
【図２】本発明に係る吸引処理システムが備える枝管の構造を示す図である。
【図３】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法のフローチャートである。
【図４】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルの一例を示す図である。
【図５】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルに用いられる音源パターンを説明する図である。
【図６】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルを用いた数値計算の結果の一例を示すグラフである。
【図７】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルを用いた数値計算の実行段階を説明する図である。
【図８】騒音レベル測定試験を説明する図である。
【図９】図８に示す測定試験の結果を示すグラフである。
【図１０】２次元数値計算モデルの一例を示す図である。
【図１１】３次元数値計算モデルと２次元数値計算モデルからの結果の相違を説明する図である。
【図１２】３次元数値計算モデルと２次元数値計算モデルからの結果の相違を説明する図である。
【図１３】図５に示す音源パターンと異なる音源パターンを説明する図である。
【図１４】図５に示す音源パターンと異なる音源パターンを説明する図である。
【図１５】異なる音源パターン間の数値計算結果の相違を説明するグラフである。
【図１６】数値計算結果に基づき構築した空気排出機構の概略図である。
【図１７】騒音レベル測定試験を説明する図である。
【図１８】図１６に示す空気排出機構の消音効果を説明するグラフである。
【図１９】図１６に示す空気排出機構の消音効果を説明するグラフである。
【図２０】他の消音対策を更に施したときの消音効果を説明するグラフである。
【図２１】本発明の変更形態の一例を示す図である。
【図２２】本発明の変更形態の一例を示す図である。
【図２３】様々な配管形態に対する本発明の適用例を示す図である。
【図２４】本発明のブロア搭載車に搭載される処理機器群の配管構成図である。
【図２５】図２４に示すブロア搭載車が備える冷却水導水管の逆Ｕ字管部を示す。
【図２６】従来のブロア搭載車に搭載される吸引処理システムの概略図である。
【符号の説明】
【００６５】
１・・・・・空気排出機構
２・・・・・ブロア
３・・・・・３次キャッチャ
４・・・・・４次キャッチャ
５・・・・・主管路
６・・・・・枝管
６１・・・・基端管
６２・・・・末端管
６２３・・・反射板
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ブロア搭載車及び定置型吸引装置に関し、より詳しくは、ブロアから生ずる騒音を最小限化するとともに必要とされる設備配置面積を最小限化できるブロア搭載車及び定置型吸引装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築機械に対する品質要求として、低騒音化を挙げることができる。特に、側溝清掃作業に用いられる高出力の吸引作業車は、日中の交通の妨げを避けるために、夜間に稼動することが多く、低騒音化の課題を解決することは急務となっている。
【０００３】
特許文献１は、吸引作業車の一例を開示する。
図２６は、特許文献１の吸引作業車が搭載する吸引システムを示す。
特許文献１に開示される吸引作業車が搭載する吸引システムは、ブロア（Ｄ）の下流に水槽（Ｔ）を配し、水槽（Ｔ）中をブロア（Ｄ）から吐出された空気を通過させることにより消音を図っている。
【０００４】
【特許文献１】特公昭６１−２６４０７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の吸引作業車は、消音を図る措置を施しているが、それでも尚、オーバーオール値で１００ｄＢ（Ａ）前後の騒音を発する。
特許文献１に開示される吸引作業車の消音手法の代替的手法として、膨張型消音器を利用することも考えられる。しかしながら、十分な消音効果を発揮するための膨張型消音器は大型かつ重量が大きく、特に、吸引作業機械設備の配置面積並びに車載可能重量が厳しく制限された車載式の吸引作業機械に対しては、この代替的手法は不向きである。
【０００６】
本発明は、上記実情を鑑みてなされたものであって、吸引作業機械設備配置面積及び搭載可能重量に対する厳しい制限下においても、効果的な消音作用をもたらす消音機構を提供することを目的とする。本発明は更に、このような消音機構を備えるブロア搭載車及び定置型吸引装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明は、荷台枠を備える車両と、該荷台枠上に固定されるブロア本体と、前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吸引口に接続する湿式集塵槽と、該湿式集塵槽の内部空間に接続するとともに吸入管と、前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吐出口に接続するミストキャッチャ兼水槽からなり、前記ブロア本体吐出口と前記ミストキャッチャ兼水槽とを接続する主管路は、その途中部に分岐部を備え、該分岐部を基端として、枝管が上方に向けて延出し、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項２記載の発明は、前記ミストキャッチャ兼水槽の下部から延設するとともに、前記湿式集塵槽と前記ブロア本体吸引口とを接続する接続管に連通する冷却用導水管を更に備え、前記主管路は、前記ブロア本体との接続直後に下方に向けて傾斜する傾斜管路部を備え、前記分岐部は、前記傾斜管路部に形成されることを特徴とする請求項１記載のブロア搭載車である。
請求項３記載の発明は、前記冷却用導水管周壁に開口部が形成されることを特徴とする請求項２記載のブロア搭載車である。
請求項４記載の発明は、前記冷却用導水管途中部にフローメータが配されることを特徴とする請求項２又は３記載のブロア搭載車である。
請求項５記載の発明は、前記冷却用導水管が上方に湾曲した逆Ｕ字経路を形成した後、前記接続管に接続することを特徴とする請求項２乃至４いずれかに記載のブロア搭載車である。
【０００８】
請求項６記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項７記載の発明は、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項６に記載のブロア搭載車である。
【０００９】
請求項８記載の発明は、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項６又は７に記載のブロア搭載車である。
請求項９記載の発明は、前記音源が、面音源であることを特徴とする請求項８記載のブロア搭載車である。
【００１０】
請求項１０記載の発明は、前記ブロア本体が、２段一体型のブロア本体或いは第１のブロアと第２のブロアを連接したブロア本体であって、前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車である。
請求項１１記載の発明は、前記数値計算モデルを用いた演算が、３次元境界要素解析であることを特徴とする請求項８乃至１０いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項１２記載の発明は、前記処理装置が延長管を備え、該延長管が、前記ブロア本体からの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項６乃至１１いずれかに記載のブロア搭載車である。
請求項１３記載の発明は、流体を吸引並びに吐出するブロア本体と、所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置である。
【００１１】
請求項１４記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、該主管路に接続する枝管からなり、前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、前記接続管は、分岐部を備え、前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロア本体から生ずる音波を反射する反射板を備え、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車である。
請求項１５記載の発明は、前記接続管のうち、前記接続管の一対の蛇腹管部の間の途中部に接続するシリンダを更に備え、該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項１４記載のブロア搭載車である。
請求項１６記載の発明は、車両に搭載されるブロア本体と、前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車である。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、且つ、車載重量の増加を最小限化して、有効な消音効果を得ることができる。また、路上における集塵作業を好適に行うことが可能となる。
請求項２記載の発明によれば、傾斜管路部から枝管を分岐させることにより、ブロア冷却水によって、枝管による消音効果が阻害されることがなくなる。
請求項３記載の発明によれば、過度の量の冷却水がブロアに流れ込むことを防止でき、冷却水の供給が消音効果を低減させることはない。
請求項４記載の発明によれば、冷却用導水路中の冷却水の流れを検知でき、ブロアの冷却を確実に行なうことが可能となる。
請求項５記載の発明によれば、接続管と冷却用導水管との接続位置を、ミストキャッチャ兼水槽中の水面位置に関係なく、適宜定めることが可能となる。
【００１３】
請求項６及び１６に記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、且つ、車載重量の増加を最小限化して、有効な消音効果を得ることができる。
請求項７に記載の発明によれば、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロア本体からの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となる。また、ブロア種の変更などの車両に搭載される吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。
【００１４】
請求項８記載の発明によれば、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めて数値計算モデル化するので、密集する処理機器群からなるシステムであっても、ブロアから発せられる音波の腹を正確に割り出すことができる。したがって、枝管を音波の腹の位置に確実に配することができ、枝管による消音効果を最大限化できる。
請求項９乃至１１記載の発明によれば、数値計算モデルを用いたシミュレーション結果と実測値との間の誤差を最小限化でき、実際のブロア搭載車から発せられる騒音を確実に低減することが可能となる。
【００１５】
請求項１２記載の発明によれば、ブロアからの音波と処理装置との間の共鳴現象を回避でき、ブロア搭載車からの騒音レベルを更に低減可能となる。
請求項１３記載の発明によれば、枝管式の消音機構を採用するので、消音機構を載置するために広い面積を要することなく、有効な消音効果を得ることができる。また、主管路を通過する流体の温度変化等の処理環境の変化に起因するブロアからの音の波長変化に対応することができ、処理作業現場において確実に消音効果を得ることが可能となるとともに、ブロア種の変更などの吸引処理システム中の機器変更にも対応可能となる。加えて、消音効果を発揮する枝管の位置は、ブロアの下流或いは上流に配される処理装置を含めた数値計算モデルを用いた音圧低減効果のシミュレーション結果に基づき定められるので、枝管は確実にブロアが発する音波の腹の位置に配されるものとなり、枝管による消音効果が最大限化される。
請求項１４及び１５記載の発明によれば、主管路上の枝管の位置を調整可能となり、処理現場において、枝管による消音効果を最大限化可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明に係る吸引処理を行うブロア搭載車及び定置型吸引装置について、図を参照しつつ説明する。
図１は、本発明のブロア搭載車が搭載する吸引処理システムの空気排出機構の概略図である。
図１に示す空気排出機構（１）は、主に、ルーツブロア（２）、ルーツブロア（２）の上流側に位置するとともにルーツブロア（２）と連通する３次キャッチャ（３）及びルーツブロア（２）の下流側に位置するとともにルーツブロア（２）と接続する４次キャッチャ（４）から構成される。ルーツブロア（２）と４次キャッチャ（４）は、主管路（５）により接続される。
尚、３次キャッチャ（３）は、ブロア（２）へ送り込まれる空気を清浄し、４次キャッチャ（４）は、外気へ放出される空気を清浄する。
【００１７】
主管路（５）は、その途中部にエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）は、ルーツブロア（２）から４次キャッチャ（４）へ繋がる流体吐出経路から分岐し、上方に向けて湾曲する。エルボ管（５１）は、その先端にフランジ部（５１１）を備える。
エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）上に枝管（６）が載置固定される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）の上面は、吸引処理システムが据付けられる車両荷台部の面に対して平行であり、フランジ部（５１１）上の枝管（６）を安定的に支持可能である。
枝管（６）は、エルボ管（５１）と接続する基端管（６１）と、基端管（６１）と螺合接続する末端管（６２）から構成される。基端管（６１）の下端部にはフランジ部（６１１）が形成される。エルボ管（５１）のフランジ部（５１１）と基端管（６１）のフランジ部（６１１）は互いに重ね合せられ、ボルト等の適切な固定具を用いて、これらフランジ部（５１１，６１１）が互いに固定されることとなる。
【００１８】
図２は、本発明に用いられる枝管（６）の詳細構造を示す。図２において、左半分は、枝管（６）の断面構造を示し、右半分は枝管（６）の外観を示す。
上述の如く、枝管（６）は、基端管（６１）と末端管（６２）からなり、基端管（６１）の下端にはフランジ部（６１１）が形成される。
基端部（６１）は、フランジ部（６１１）から上方に延出する円筒形状の筒状部（６１２）と、筒状部（６１２）の上端に位置するとともに筒状部（６１２）よりも径大な外形輪郭を備える環状の先端部（６１３）を更に備える。筒状部（６１２）の外周面にはねじ溝が形成される。先端部（６１３）外周面に沿って、Ｏリング溝（１３１）が形成される。Ｏリング溝（１３１）には、Ｏリングが配され、Ｏリングは、先端部（６１３）のＯリング溝（１３１）底面と末端管（６２）内周面との間で圧縮され、枝管（６）内部空間を密閉する。
末端管（６２）は、円筒形状の筒状部（６２１）と、筒状部（６２１）上端に位置するとともに筒状部（６２１）から半径方向に突出する環状のフランジ部（６２２）を備える。末端管（６２）は更に、フランジ部（６２２）上に載置固定される反射板（６２３）を備える。反射板（６２３）は、エルボ管（５１）を通じて枝管（６）内に伝達された音波を反射する。エルボ管（５１）基端部から枝管（６）先端までの全長が、ブロア（２）から発せられる音波の波長の１／４に等しいとき、反射板（６２３）により反射された音波は、ブロア（２）からの音波と逆位相となり、ブロア（２）からの音波を打ち消すこととなる。
末端管（６２）の筒状部（６２１）の内径寸法は、基端管（６１）の外形寸法より大きく、末端管（６２）は基端管（６１）を外嵌する。末端管（６２）下端内壁部には、末端管（６２）内壁から内方に突出するねじ部（２１１）が形成され、ねじ部（２１１）は、基端管（６１）の筒状部（６１２）外周面に形成されたねじ溝と螺合する。この結果、末端管（６２）を回転させると、末端管（６２）は、枝管（６）軸方向に変位する。したがって、枝管（６）の全長を調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を、ブロア（２）から発せられる音波の１／４の長さに一致させることが可能となる。
【００１９】
図３は、枝管（６）の分岐位置を決定するための方法のフローチャートである。
主管路（５）からの枝管（６）の分岐位置は、数値計算モデル作成段階、数値計算実行段階及び数値計算結果の比較段階を経て決定される。
【００２０】
図４は、数値計算モデル作成段階において、作成された数値計算モデルを示す。尚、図４に示す数値計算モデルは、３次元境界要素解析のための解析モデルである。また、図４に示すモデルは、枝管（６）を含んでいない。図４に示す数値計算モデルは、サイバネットシステム株式会社製汎用境界要素解析ソフトウェアＷＡＯＮを用いて作成されている。
図４に示す数値計算モデル（１０）は、図１に示す空気排出機構（１）を模擬する。数値計算モデル（１０）は、１００００個の接点並びに６０００個の要素を有する。数値計算モデル（１０）は、吸引処理システムが有するレシーバタンク（７）から４次キャッチャ（４）の出口までをモデル化している。
尚、数値計算モデル（１０）において、ブロア（２）の容積は考慮されていない。また、数値計算モデル（１０）において、３葉のブロアロータを２本備えるとともに回転数が１５６０ｒｐｍの２段式のルーツブロアが想定されているが、本発明に用いられるブロア（２）はこれに限定されるものではない。更に、モデル作成の簡素化を図る目的から、吸引システムが備える吸引管、満量装置や波消し板などの細かな部品は省略され、エルボ管等の曲管は全て直管に置き換えられている。
【００２１】
数値計算モデル（１０）中、レシーバタンク（７）が最上流に位置する。レシーバタンク（７）から第１の直管（７１）が延設し、第１の直管（７１）は、３次キャッチャ（３）に接続する。３次キャッチャ（３）から第２の直管（７２）が延設する。第２の直管（７２）は、第１の直管（７１）に対して直角方向に延設し、４次キャッチャ（４）に接続する。
第２の直管（７２）中に２つの音源（Ｓ１，Ｓ２）が定義される。上流側に位置する音源（Ｓ１）は、１段目ブロアの吸引口の位置に定義され、下流側に位置する音源（Ｓ２）は、２段目ブロアの吐出口の位置に定義される。音源（Ｓ２）から４次キャッチャ（４）に至るまでの第２の直管（７２）の区間が、図１に示す主管路（５）に相当する。数値計算モデル作成段階において、更に、主管路（５）に相当する区間中の異なる位置に枝管（６）を配設した複数の数値計算モデルを作成する。
【００２２】
図５は、数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ１，Ｓ２）のモデルを示す。
音源（Ｓ１，Ｓ２）は、面音源として定義される。音源（Ｓ１，Ｓ２）の面は、当該面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するものとされ、音源（Ｓ１，Ｓ２）の面の振動は、同位相である。
【００２３】
数値計算実行段階において、数値計算モデル中の１つの要素を観測点として定め、数値計算モデル作成段階で作成された各数値計算モデル（１０）それぞれについて、観測点における音圧を演算する。
その後、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧と、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）から算出された観測点における音圧との差（挿入損失）を演算する。
【００２４】
図６は、上記数値計算段階を実行して得られる計算結果の一例を示し、図７は、図６の計算結果の算出に用いられた観測点の位置を示す。
図６に示す数値計算結果は、図７に示す如く、４次キャッチャ（４）出口部分の一要素を観測点として得られたものである。また、数値計算モデル作成段階において、枝管（６）を含まない数値計算モデル（１０）を１つ作成し、枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）を９つ作成し、挿入損失を計算し、図６に示す結果が得られている。
枝管（６）を含む数値計算モデル（１０）中の音源（Ｓ２）から枝管（６）までの距離は、各数値計算モデル（１０）につき、１００ｍｍ、１１０ｍｍ、１２０ｍｍ、１３０ｍｍ、１４０ｍｍ、１５０ｍｍ、２００ｍｍ、２５０ｍｍ、３００ｍｍである。
また、想定している音波の周波数は、１５５Ｈｚであり、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を６５０ｍｍとしている。
【００２５】
数値計算比較段階において、各数値計算モデル（１０）から得られた挿入損失値が比較される。図６に示す例においては、音源（Ｓ２）と枝管（６）までの距離が、１００ｍｍから１５０ｍｍの範囲で高い挿入損失値が示されている。よって、枝管（６）をブロア（２）吐出口から１００ｍｍから１５０ｍｍの距離だけ離間した位置から分岐させると高い消音効果を得ることができることが分かる。
【００２６】
（試験例１：騒音因子の特定）
以下に、本発明の有効性を立証するいくつかの試験例を示す。
図８は、消音機構を備えない通常の吸引処理システム搭載車両を用いた騒音レベル測定形態を説明する図であり、吸引処理システム搭載車両の平面図である。
図８は、通常の吸引処理システム搭載車両に対する騒音測定の測定点位置を示し、本試験において、５つの測定点において騒音レベルが測定された。
測定点１は、助手席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点２は、運転席側中央部から１ｍ離れた位置である。測定点３は、ブロアから車両前方へ１００ｍｍ離れた位置である。測定点４は、ブロア吐出口から１００ｍｍ離れた位置である。測定点５は、ブロア吸引口から１００ｍｍ離れた位置である。
【００２７】
【表１】
【００２８】
図９は、測定点１における周波数特性を分析するグラフである。図９（ａ）は、０Ｈｚから５０００Ｈｚまでの範囲の周波数特性分布を示し、図９（ｂ）は、０から１０００Ｈｚまでの周波数特性分布を示す。
図９（ａ）から明らかであるが、車両から発せられる騒音は、１０００Ｈｚ以下の周波数の音成分により支配されている。また、図９（ｂ）に示すデータから１５０Ｈｚと２９４Ｈｚの周波数でピーク値が示される。
下記、数式１は、上記したルーツブロア（２）の仕様から算出される圧力脈動周波数の理論値である。上述の如く、ルーツブロア（２）は、３葉のブロアロータを２本備えるとともにその回転数は１５６０ｒｐｍである。
【００２９】
【数１】
【００３０】
ルーツブロア（２）の脈動周波数は、図９（ｂ）で示されたピーク値１５０Ｈｚと略一致する。また、ピーク値２９４Ｈｚは、ピーク値１５０Ｈｚの成分の倍音成分であると考えられる。
よって、ルーツブロア（２）から発せられる音成分を消すことが車両から発せられる全体の騒音レベルの低減に最も効果的であることが分かる。
【００３１】
本試験例で用いたルーツブロア（２）の仕様規格から、吐出口の温度を１００℃と仮定することができる。このときの音速ｃは、下記数式２にて算出できる。
【００３２】
【数２】
【００３３】
数式２による算出結果を用いて、１５０Ｈｚの音成分を消去するためのエルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離Ｌは、下記数式３により算出できる。
【００３４】
【数３】
【００３５】
（試験例２：数値計算モデルによる相違）
図１０は、図４に示す３次元数値計算モデル（１０）に対する比較例となる２次元数値計算モデル（１００）を示す。図１０の２次元数値計算モデル（１００）は、３次元構造をなす３次キャッチャ（３）及び４次キャッチャ（４）のモデル化が困難であるため、１段目ブロアから４次キャッチャ（４）入口までを模擬している。２次元数値計算モデル（１００）の接点数は５２７７個であり、９４４７個の三角形要素を備える。また、図１０に示す数値計算モデル（１００）は、枝管（６）を含んでいない。１段目ブロアに上流側音源（Ｓ１）を定義し、２段目ブロアに下流側音源（Ｓ２）を定義し、各音源（Ｓ１，Ｓ２）に音圧（Ｐ＝１）を定義している。また、４次キャッチャ入口に境界条件として音圧（Ｐ＝０）を定義している。尚、音源（Ｓ１，Ｓ２）の位置や他の構造的寸法は図４に示す３次元数値計算モデル（１０）と等しくされている。
【００３６】
図１１は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示す。尚、図１１に示す３次元数値計算モデル（１０）は、図４に示す数値計算モデル（１０）と略同一のものであるが、２次元数値計算モデル（１００）との直接的比較を可能とするため、音源（Ｓ１，Ｓ２）に対して、面音圧に代え、音圧（Ｐ＝１）の点音源を定義している。
２次元数値計算モデル（１００）において、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間に２つの音圧の節（ｋ）が現れた。一方で、３次元数値計算モデル（１０）においては、一対の音源（Ｓ１，Ｓ２）の間には、１つの音圧の節（ｋ）しか現れなかった。また、バタフライ弁（Ｂ）を意味する第２の直管（７２）のくびれ部周囲の音圧は、３次元数値計算モデル（１０）では高く、２次元数値計算モデル（１００）では低かった。
これらの結果から、数値計算モデル（１０，１００）内で模擬される音圧分布が、第２の直管（７２）が接続する先の４次キャッチャ（４）の影響を受けることが分かる。
【００３７】
図１２は、２次元数値計算モデル（１００）と３次元数値計算モデル（１０）との演算結果の差異を示し、２次元数値計算モデル（１００）及び３次元数値計算モデル（１０）の中に枝管（６）が含まれている。両数値計算モデル（１０，１００）ともに枝管（６）は、上流側音源（Ｓ１）から下流側に１７５０ｍｍ離間した位置である。当該枝管（６）の位置での２次元数値計算モデル（１００）を用いた消音効果のシミュレーションにおいて、枝管（６）による消音効果が最も高いことが確認されている。
２次元数値計算モデル（１００）によれば、枝管（６）から下流側の第２の直管（７２）の部分は全体的に低い音圧レベルである。一方、３次元数値計算モデル（１００）によれば、バタフライ弁（Ｂ）を模擬する第２の直管（７２）の周囲で高い音圧レベルが確認された。
よって、４次キャッチャ（４）を含まない２次元数値計算モデル（１００）では、枝管（６）の適切な分岐位置を見極めることができないことが分かる。
【００３８】
（試験例３：音源による相違）
図１３及び図１４は、図５に示す音源パターンと異なるパターンを有する音源を示す。
図１３に示す音源は、面の法線方向並びに逆法線方向に速度１で振動する面音源である。図１４に示す音源は、面の法線方向に速度１、逆法線方向に速度−１で振動するとともに、上流側音源（Ｓ１）と下流側音源（Ｓ２）とが逆位相で振動する面音源である。
【００３９】
図１５は、図５、図１３及び図１４に示す音源パターンを用いた数値計算シミュレーション結果と、実際の吸引処理システムを用いた騒音の実測値との比較をするグラフである。図１５に示すグラフの横軸には測定点番号が示されている。隣接する測定点番号間の間隔は、５ｃｍであり、測定点番号１から３６が、１段目ブロア吐出口から２段目ブロア吸引口に相当し、測定点番号３７から６１が２段目ブロア吐出口から４次キャッチャ（４）入口部に相当する。尚、測定点番号１９，２０，５４の位置では、吸引処理装置の構造的問題（管継ぎ手や弁の存在）により測定不能であり、図１５中のデータには示されていない。
図１５中、符号Ｌ１で示す曲線は、図５に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ２で示す曲線は、図１３に示す音源パターンを用いた計算結果である。図１５中、符号Ｌ３で示す曲線は、図１４に示す音源パターンを用いた計算結果である。
図１５中、円Ｃ１、Ｃ３及びＣ４で囲まれる部分の計算結果と実測データとの適合度は、音源パターンによって、顕著な差異はなく、実測データの値の増減傾向と計算結果から得られた音圧レベルの増減傾向は略一致している。円Ｃ２で囲まれる部分においては、図５で示す音源パターンを利用した数値計算結果が最も実測データの傾向に適合していることが分かる。
【００４０】
（試験例４：実測値との比較）
図１６は、３次元数値計算モデル（１０）に基づく消音効果のシミュレーション結果に基づき枝管（６）の分岐位置を変更した吸引処理システムの空気排出機構（１）の概略図である。図１６に示す空気排出機構（１）において、エルボ管（５１）は、ブロア（２）の吐出口から１４０ｍｍ離間した位置に配される。また、エルボ管（５１）の基端部から枝管（６）の反射板（６２３）までの距離は５７０ｍｍに設定されている。
【００４１】
図１７は、図１６に示す枝管（６）の位置を変更した空気排出機構（１）を含む吸引処理システムを搭載した車両の平面図であり、本試験における測定点を示す。本試験では、車両から１ｍ離れた８つの位置において、吸引処理システムから発せられる騒音の測定が行われた。
【００４２】
図１８は、図１７に示す車両を用いた騒音測定の結果を示す。
図１８中、グラフ横軸に示される測定点番号は、図１６に示す測定点に付された番号に一致する。図１８中、Ｌ１で示される曲線は、枝管（６）を取り付けない状態における各測定点での騒音レベルを示し、図１８中、Ｌ２で示される曲線は、枝管（６）分岐点から枝管（６）先端までの距離を５７０ｍｍとした状態で測定した各測定点での騒音レベルを示す。
図１８から明らかな如く、枝管（６）を取り付けた場合、全ての測定点における騒音レベルが低減し、特に、図１８中、円Ｃ１で囲まれた測定点６における騒音レベルの低減が顕著である。
下記の表２は、測定点６における騒音レベルを、枝管（６）の長さを変化させて計測した結果を示す。
【００４３】
【表２】
【００４４】
表２に示すデータから、枝管（６）の長さを調整し、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときに、最も騒音レベルの低減を図ることができることが分かる。
図１９は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性と枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示す。図１９中、符号Ｌ１で示す曲線は、枝管（６）を取り除いたときの周波数特性を示し、図１９中、符号Ｌ２で示す曲線は、エルボ管（５１）基端部から反射板（６２３）の反射面までの距離を５４５ｍｍとしたときの周波数特性を示す。
円Ｃ１で囲まれた周波数１６０Ｈｚ付近のデータから明らかなように、周波数１６０Ｈｚ付近の音波の音圧レベルが枝管（６）の取り付けにより大幅に低減されていることが分かる。
【００４５】
上記の試験例において、ブロア（２）の吐出口に接続する主管路（５）を対象とした試験を示したが、吸引口側に枝管（６）を設けて、同様に枝管（６）の位置並びに長さの見極め、効果的な消音作用を得ることができることを本出願人は確認している。
【００４６】
（変更例）
吸引処理システムを搭載した吸引処理作業車両の処理機器搭載面積は、厳しく制限されている。したがって、吸引処理システムを構成する機器群は密集状態にあり、共鳴を引き起こしやすい。この共鳴現象を回避するために、４次キャッチャ（４）の空気排出口にウレタンフォームなどの吸音材を内張りした所定長の延長管を接続して、共鳴作用を回避してもよい。また、ブロア駆動ベルトやブロアを冷却するファンなどの他の騒音源周囲を吸音材付カバーを用いて覆ってもよい。これにより、更に、騒音レベルが低減したブロア搭載車を構築可能となる。
【００４７】
図２０は、このような他の騒音処理対策を施した後の騒音測定の結果を示す。
図２０のグラフの横軸をなす測定点番号は、図１７に示す測定点に付された番号と一致する。図２０中、符号Ｌ１で示す曲線は、何ら騒音対策を施さない通常の吸引処理作業車両の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ２で示す曲線は、枝管（６）による消音対策のみを施した場合の騒音レベルを示し、図２０中、符号Ｌ３で示す曲線は、上述のように吸音材を用いて、他の騒音処理対策を更に施した場合の騒音レベルを示す。
図２０によれば、他の騒音処理対策を併せて行うことで、通常の吸引処理作業車両の騒音レベルから、大幅な騒音レベルの低減を図ることが可能となる。
【００４８】
図２１は、他の変更形態を示す。
図２１に示す枝管（６）は、末端管（６２）外周面から半径方向に突出する環状のギアリング（６２４）を備える。ギアリング（６２４）周面には複数のギア歯が形成されている。また、枝管（６）に隣接して、駆動モータ（７）が配され、駆動モータ（７）の回転シャフト先端には、ギア（７１）が取り付けられている。ギア（７１）は、ギアリング（６２４）と噛合う。
更に、ブロア（２）には、ブロア（２）吐出口から送出される空気の温度を測定する温度センサ（２９）とブロア（２）の回転数を測定するエンコーダ（２８）が取付けられる。温度センサ（２９）は、ブロア搭載車に取付けられた制御盤（８）にブロア（２）吐出口から送出される空気の温度に応じた測定信号を送る。また、エンコーダ（２８）は、ブロア（２）の回転数に応じた測定信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、温度センサ（２９）及びエンコーダ（２８）からの信号に基づき、ブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さを算出する。
ギアリング（６２４）の下面には反射型の位置センサ（２４１）が取り付けられ、位置センサ（２４１）は枝管（６）のフランジ部（６１１）からの反射光を受け、反射板（６２３）の現在位置に関する信号を制御盤（８）に送る。
制御盤（８）は、位置センサ（２４１）からの信号と算出された音波長の１／４の長さの値に基づき、モータ（７）の回転シャフトの回転角度を決定し、決定された回転角度に応じた駆動信号をモータ（７）に送る。
モータ（７）は、制御盤（８）からの駆動信号に応じた回転角度だけ回転し、モータ（７）のギア（７１）と接続するギアリング（６２４）の回転を介して、枝管（６）の末端管（６２）が上下動する。この結果、枝管（６）分岐位置から反射板（６２３）までの長さがブロア（２）から発せられる音波長の１／４の長さに自動的に一致することとなる。
このような変更形態によれば、外気温等の環境変化によって音波長が変化した場合でも、自動的に反射板（６２３）の位置を適切な位置に配することが可能となる。また、ギアリング（６２４）が放熱効果を高めるという作用をもたらす。尚、放熱効果を高める他の手法として、末端管（６２）外周面から半径方向に突出するとともに末端管（６２）軸方向に延設する１若しくは複数のフィン板を取り付ける形態を採用することができる。
【００４９】
図２２は、他の変更形態を示す。
図１に示す例において、エルボ管（５１）は、主管路（５）と一体に形成されていたが、主管路（５）をエルボ管（５１）上流側及び下流側で切断し、図２２に示す接続管（５１０）により接続してもよい。接続管（５１０）は、接続管（５１０）途中部から分岐するエルボ管（５１）を備える。エルボ管（５１）の分岐部に対して上流側及び下流側において、接続管（５１０）は、蛇腹部（５１１）を備える。更に、接続管（５１０）は、接続管（５１０）軸長方向に伸縮するロッドを有するシリンダ（５１２）を備える。シリンダ（５１２）のロッドは、ブラケット（５１３）を介して、接続管（５１０）途中部に接続する。
シリンダ（５１２）のロッドが伸縮すると、上流側・下流側のいずれか一方の蛇腹部（５１１）が伸長し、他方が収縮する。この結果、エルボ管（５１）の分岐位置が上流側或いは下流側に変位することができる。
【００５０】
ブロア搭載車に、騒音レベルを検知する音圧センサを取り付ける。音圧センサは、吸引作業時の音圧に関する信号を制御盤（８）に送る。制御盤（８）は、シリンダ（５１２）の弁に信号を送り、シリンダ（５１２）のロッドを可動域全体にわたって伸縮させる。この間に送信された音圧センサの信号の変動に基づき、制御盤（８）は最小の騒音レベルを見極め、その後、シリンダ（５１２）に信号を送り、最適なエルボ管（５１）の分岐位置にエルボ管（５１）を変位させる。
【００５１】
上記説明において、ブロア搭載車を例として説明してきたが、上述の説明に用いられたブロア搭載車が搭載する吸引処理システムを地面に載置固定して定置型吸引装置としたものも本発明に含まれる。このような定置型吸引装置は、上記説明の本発明のブロア搭載車と同様に、非常に低騒音の作業環境を提供することができる。
【００５２】
上記説明から明らかであるが、本出願人は本発明の消音機構を構築するために多くの数値モデル試験並びに実証試験を行なってきた。その中で、ブロアのロータ葉数や仕様規格に基づく回転数或いは実測された回転数を用いて算出された音波長に関する理論値に実際の音波長が略一致することが確認できた。したがって、上記説明においては、軸長寸法を変更可能な枝管を用いてきたが、本発明は、軸長寸法が一定の枝管を利用した消音機構もその技術的範囲に含むものである。
【００５３】
上記説明において、主に実施例として、２段式一体型のブロアを用いてきたが、本発明は、１段目ブロアと２段目ブロアを別体に配する構成や１段式ブロアを１体配する構成に対しても適用可能であり、本出願人は種々のブロア配管構成についても、上記と同様の試験を行い、本発明の有効性を確認している。本出願人による多数回の試験並びにシミュレーションにおいて、ブロアの種別によらず、音波放出口となり得る吸引口及び吐出口に音源を定義して数値計算モデルを作成し、これに基づき、音波の腹位置を見極めることにより、実際のブロア搭載車或いは定置型吸引装置に対して、効果的な消音を得られることが確認されている。
【００５４】
図２３は、様々な型式のブロアに対する数値計算モデルの一例を示す。図２６（ａ）は、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した時の数値計算モデル（１０）のブロア（２）周囲の概略図であり、図２６（ｂ）は、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した時の数値計算モデル（１０）を示す。
図２３（ａ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に一体配した場合、音源（Ｓ２１，Ｓ２２）をブロア（２）の吸引口及び吐出口にそれぞれ定義することができる。
図２３（ｂ）に示す如く、１段式ブロア（２）を配管中に二体連接した場合、上流側に配された第１段目のブロア（２Ａ）の吸引口に一の音源（Ｓ２３）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。或いは、第１段目のブロア（２Ａ）と第２段目のブロア（２Ｂ）を接続する管路の途中部に一の音源（Ｓ２５）を定義し、第２段目のブロア（２Ｂ）の吐出口に他の音源（Ｓ２４）を定義することができる。更には、音源（Ｓ２３，Ｓ２５，Ｓ２４）を組み合わせて、数値計算モデルを作成してもよい。
本発明は、多種の配管構造に適用可能であることが実証されている。多種の配管構造に対して、数値計算モデル中において、最も適切な音源の設定が存在すると考えられるが、数値計算モデルの中の音源設定が最も適切なものでなくとも、図１５に関連して説明した如く、実測値と数値計算モデルによるシミュレーション結果は、多くの部分で適合している。したがって、本発明では、ブロアに接続する先の処理装置を数値計算モデル中に含める限り、音源の設定に関して精度の高さは要求されず、使用者が最もよく音源の状態を表現していると考える音源を想定した音源設定を行なうことで、実際の騒音モデルをシミュレートし、消音作用を最大限化させるための枝管配置位置を決定可能である。
【００５５】
図２４は、枝管（６）を用いた消音機構を備えるブロア搭載車が搭載する吸引処理機器の配管構成を示す概略図である。図８及び図１７に示す如く、ブロア搭載車の荷台枠上には、吸引処理に用いられる一群の処理機器が配置固定される。図２４は、これら一群の機器の配列並びに接続を示す。
ブロア搭載車は、例えば、路上の粉塵を吸引する吸入管（９１）を備える。吸入管（９１）先端には、ブロア搭載車に搭載されるとともに吸入管（９１）下流側に配されるブロア（２）から生ずる負圧が伝達され、路上の粉塵等がブロア搭載車の一連の処理機器群内に導入される。吸入管（９１）は、可撓性の管体であり、長さ寸法は使用用途に応じて適宜定められる。吸入管（９１）の基端部は、吸入管（９１）下流側に配される予備貯槽（９２）の吸入口に接続する。
【００５６】
予備貯槽（９２）には、重力沈降によるサイクロン機構等を採用可能である。予備貯槽（９２）の配設により、ブロア搭載車の処理機器群内に導入された処理流体中の比較的大きな粒子或いは重量の大きな粒子は、予備貯槽（９２）内に集められることとなる。
予備貯槽（９２）の下流側には、３次キャッチャ（３）としての湿式集塵槽（３Ａ）が配される。湿式集塵槽（３Ａ）と予備貯槽（９２）は、連通管（９３）により接続される。連通管（９３）の一端は、予備貯槽（９２）の排出口に接続し、連通管（９３）の他端は、湿式集塵槽（３Ａ）内に挿入される。湿式集塵槽（３Ａ）は、所定量の水を蓄え、連通管（９３）の他端部は、湿式集塵槽（３Ａ）内の水中に位置する。また、湿式集塵槽（３Ａ）内部空間上部の空気層内において、連通管（９３）の周壁に開口部を備え、ブロア（２）からの負圧が吸入管（９１）へ伝達可能とされる。
吸入管（９１）から導入された空気は、湿式集塵槽（３Ａ）に流入し、湿式集塵槽（３Ａ）内の水中で解放される。吸入管（９１）からの空気の流動による騒音成分は、この水中解放により減衰することとなる。また、吸入管（９１）から導入される空気中の粉塵成分は、湿式集塵槽（３Ａ）中の水により捕捉されることとなる。
【００５７】
湿式集塵槽（３Ａ）内部空間のうち下部には、上述の如く、水層が形成され、上部には空気層が形成される。吸入管（９１）から連通管（９３）を通じて、湿式集塵槽（３Ａ）内の水層に導入され、粉塵成分を除去された空気は、その後、浮力により、水層上方に向けて移動し、湿式集塵槽（３Ａ）内部空間上部の空気層に至る。
湿式集塵槽（３Ａ）筐体上部には、開口部が形成される。この開口部は、接続管（９４）を介して、ブロア（２）の吸引口に接続する。ブロア（２）により湿式集塵槽（３Ａ）内の空気は吸引され、ブロア（２）を通じて、ブロア（２）吐出口に接続する主管路（５）へ至る。
主管路（５）は、上述の如く、ブロア（２）と４次キャッチャ（４）を接続する。図２４に示す例において、４次キャッチャ（４）は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）である。ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部に、開口部が形成され、主管路（５）下流端部がミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部の開口部に接続する。
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内には、所定量の水が蓄えられ、この水は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の内部空間下部において、水層を形成する。更に、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部には、空気層が形成される。主管路（５）からミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内に送られた空気は、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部の空気層に放出される。
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）筐体上部には、放出口（４１）が形成され、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内部空間上部の空気層に放出された空気は、放出口（４１）から外部環境に放出される。ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の水層は、空気層内に放出された空気を冷却するとともに放出された空気に含まれる水蒸気成分を捕捉する。これにより、空気が外部環境に放出される前に、空気の温度並びに湿度を放出に適した状態とすることができる。
【００５８】
ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）下部から冷却用導水管（４２）が延出する。冷却用導水路（４２）は、途中で屈曲し、上方に延出する。図２４において、この上方に向けて延出する管路途中部にフローメータ（４２１）が取付けられる。フローメータ（４２１）は、冷却用導水路（４２）中を流れる冷却水の有無或いは流量を検知する。冷却用導水管（４２）は、フローメータ（４２１）から上方に延出した後、下方に向けて開口する逆Ｕ字状に屈曲し、ブロア（２）吸引口近傍で、接続管（９４）と接続する。ブロア（２）の上流側（吸引口側）では、ブロア（２）の作動により負圧が発生する。この負圧により、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）に収容された水が、冷却用導水管（４２）中に引き込まれ、冷却用導水管（４２）と接続管（９４）の接続部から接続管（９４）内に放出される。接続管（９４）内に放出された水は、ブロア（２）上流側の負圧によりブロア（２）内に供給され、ブロア（２）の温度を低減させる。
【００５９】
図２５は、冷却用導水管（４２）の逆Ｕ字形状の湾曲部分を示す。
図２４及び図２５から明らかな如く、エルボ管及び直管路等の適切な管路を組み合わせて、冷却用導水管（４２）の逆Ｕ字形状の湾曲部分が形成される。図２５に示す例においては、フローメータ（４２１）から上方に延出する直管路の下流に２つのエルボ管を配し、逆Ｕ字形状の湾曲管路を形成している。下流側に配されるエルボ管には、サイホン防止用穴（２１）が形成される。
ブロア（２）の吸引作用により、サイホン防止穴（２１）からは、空気が冷却用導水管（４２）に入り込む。この結果、空気が冷却用導水管（４２）内部容積の一部を占めることとなり、過度の冷却水量がブロア（２）に供給されることが防止される。この結果、適切な量の冷却水がブロア（２）に供給されることとなり、冷却水の過供給によるブロア（２）の高トルクの異常運転状態が回避される。
冷却水導水管（４２）からの冷却水の過供給に起因するブロア（２）の異常運転時において、ブロア（２）から生ずる騒音の周波数特性が大きく変動する。したがって、冷却水の過供給の防止は、枝管（６）を用いた消音に対して、非常に重要である。
【００６０】
冷却用導水管（４２）が、接続管（９４）との接続の直前で、大きく上に立ち上がる形状をなすので、冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との間の接続点と、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）中の水の水面との位置関係に特段制限を生じない。しかしながら、冷却用導水管（４２）を上方に大きく立ち上げさせることができない場合には、ミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）の設計上最大となるミストキャッチャ兼水槽（４Ａ）内の水位に対して、１００ｍｍ以上上方に冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との間の接続点を配することが好ましい。
また、接続管（９４）は、図２４に示す如く、湿式集塵槽（３Ａ）上部から延出した後、ブロア（２）接続前において、下方に向けて延出している。冷却用導水管（４２）と接続管（９４）との接続点は、冷却用導水管（４２）が下方に延出し始めた地点から、１５０ｍｍ以上下方に位置することが好ましい。これにより、冷却用導水管（４２）から流れでた冷却水が、湿式集塵槽（３Ａ）に向かうことを防止でき、効率的にブロア（２）を冷却可能となる。
【００６１】
再度、図２４を参照する。
図２４に示す如く、サイホン防止穴（２１）によって、適切な量に調整された冷却水は、ブロア（２）の吸引作用を受けて、ブロア（２）に至り、ブロア（２）を冷却する。これにより、ブロア（２）に定められる作動温度範囲内にブロア（２）の温度が留まることとなる。ブロア（２）を冷却した後の冷却水は、ブロア（２）の吐出口から排出される。
ブロア（２）の吐出口には、主管路（５）が接続する。主管路（５）は、ブロア（２）から所定区間下方に向けて傾斜する。枝管（６）は、この傾斜区間内で主管路（５）から分岐し、主管路（５）に対して、上方に向けて延出する。冷却水は、サイホン防止穴（２１）により、適切な量に調整されている上、ブロア（２）から吐出される空気の流れ並びに傾斜区間での重力作用を受けて、下流へと円滑に送られる。結果として、冷却水は、主管路（５）内で留まることなく流動し、枝管（６）による消音効果を低減させない。
図２４に示す如く、主管路（５）の傾斜区間の下流端に冷却水溜部（５３）が形成される。冷却水溜部（５３）は、主管路（５）内部に半径方向に広がる空間を形成する。冷却水溜部（５３）は、必ずしも必須のものではないが、ブロア（２）の吐出量が大きい場合には、冷却水を効率よく回収するのに貢献する。ブロア（２）の冷却水の回収が効率的でない場合には、上述の如く、枝管（６）による消音効果が、配管路中に留まる冷却水によって、低減することとなる。
【００６２】
図２４及び図２５に関連する説明において、予備張装（９２）を一の車両に搭載固定されるものとして説明したが、予備貯槽（９２）を他の車両に搭載し、作業時にブロア搭載車上の処理機器群に接続するようにしてもよい。或いは、地面に予備貯槽（９２）を載置固定して、使用してもよい。
また、図２４及び図２５に示す処理機器群を、定置型の吸引処理装置として使用することも可能である。この場合には、予備貯槽（９２）、３次キャッチャ（３）、ブロア（２）及び４次キャッチャ（４）が地面に載置固定されることとなる。また、定置型の吸引処理装置として使用する場合においても、３次キャッチャ（３）とブロア（２）とを接続するする管路に、４次キャッチャ（４）内に蓄えられた水を供給する冷却用導水管（４２）を配することが好ましく、冷却用導水管（４２）上にサイホン防止穴（２１）を形成することが更に好ましい。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は、市街で行なわれる側溝清掃等の吸引作業に好適に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明に係る吸引処理システムが有する空気排出機構の概略図である。
【図２】本発明に係る吸引処理システムが備える枝管の構造を示す図である。
【図３】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法のフローチャートである。
【図４】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルの一例を示す図である。
【図５】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルに用いられる音源パターンを説明する図である。
【図６】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルを用いた数値計算の結果の一例を示すグラフである。
【図７】本発明に係る枝管分岐位置を決定する方法に用いられる３次元数値計算モデルを用いた数値計算の実行段階を説明する図である。
【図８】騒音レベル測定試験を説明する図である。
【図９】図８に示す測定試験の結果を示すグラフである。
【図１０】２次元数値計算モデルの一例を示す図である。
【図１１】３次元数値計算モデルと２次元数値計算モデルからの結果の相違を説明する図である。
【図１２】３次元数値計算モデルと２次元数値計算モデルからの結果の相違を説明する図である。
【図１３】図５に示す音源パターンと異なる音源パターンを説明する図である。
【図１４】図５に示す音源パターンと異なる音源パターンを説明する図である。
【図１５】異なる音源パターン間の数値計算結果の相違を説明するグラフである。
【図１６】数値計算結果に基づき構築した空気排出機構の概略図である。
【図１７】騒音レベル測定試験を説明する図である。
【図１８】図１６に示す空気排出機構の消音効果を説明するグラフである。
【図１９】図１６に示す空気排出機構の消音効果を説明するグラフである。
【図２０】他の消音対策を更に施したときの消音効果を説明するグラフである。
【図２１】本発明の変更形態の一例を示す図である。
【図２２】本発明の変更形態の一例を示す図である。
【図２３】様々な配管形態に対する本発明の適用例を示す図である。
【図２４】本発明のブロア搭載車に搭載される処理機器群の配管構成図である。
【図２５】図２４に示すブロア搭載車が備える冷却水導水管の逆Ｕ字管部を示す。
【図２６】従来のブロア搭載車に搭載される吸引処理システムの概略図である。
【符号の説明】
【００６５】
１・・・・・空気排出機構
２・・・・・ブロア
３・・・・・３次キャッチャ
４・・・・・４次キャッチャ
５・・・・・主管路
６・・・・・枝管
６１・・・・基端管
６２・・・・末端管
６２３・・・反射板
【特許請求の範囲】
【請求項１】
荷台枠を備える車両と、
該荷台枠上に固定されるブロア本体と、
前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吸引口に接続する湿式集塵槽と、
該湿式集塵槽の内部空間に接続するとともに吸入管と、
前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吐出口に接続するミストキャッチャ兼水槽からなり、
前記ブロア本体吐出口と前記ミストキャッチャ兼水槽とを接続する主管路は、その途中部に分岐部を備え、
該分岐部を基端として、枝管が上方に向けて延出し、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項２】
前記ミストキャッチャ兼水槽の下部から延設するとともに、前記湿式集塵槽と前記ブロア本体吸引口とを接続する接続管に連通する冷却用導水管を更に備え、
前記主管路は、前記ブロア本体との接続直後に下方に向けて傾斜する傾斜管路部を備え、
前記分岐部は、前記傾斜管路部に形成されることを特徴とする請求項１記載のブロア搭載車。
【請求項３】
前記冷却用導水管周壁に開口部が形成されることを特徴とする請求項２記載のブロア搭載車。
【請求項４】
前記冷却用導水管途中部にフローメータが配されることを特徴とする請求項２又は３記載のブロア搭載車。
【請求項５】
前記冷却用導水管が上方に湾曲した逆Ｕ字経路を形成した後、前記接続管に接続することを特徴とする請求項２乃至４いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項６】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項７】
前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項６に記載のブロア搭載車。
【請求項８】
前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項６又は７に記載のブロア搭載車。
【請求項９】
前記音源が、面音源であることを特徴とする請求項８記載のブロア搭載車。
【請求項１０】
前記ブロア本体が、２段一体型のブロア本体或いは第１のブロアと第２のブロアを連接したブロア本体であって、
前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、
前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車。
【請求項１１】
前記数値計算モデルを用いた演算が、３次元境界要素解析であることを特徴とする請求項８乃至１０いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項１２】
前記処理装置が延長管を備え、
該延長管が、前記ブロア本体からの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項６乃至１１いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項１３】
流体を吸引並びに吐出するブロア本体と、
所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、
前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、
前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置。
【請求項１４】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
該主管路に接続する枝管からなり、
前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、
前記接続管は、分岐部を備え、
前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロア本体から生ずる音波を反射する反射板を備え、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、
該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項１５】
前記接続管のうち、前記接続管の一対の蛇腹管部の間の途中部に接続するシリンダを更に備え、
該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項１４記載のブロア搭載車。
【請求項１６】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項１】
荷台枠を備える車両と、
該荷台枠上に固定されるブロア本体と、
前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吸引口に接続する湿式集塵槽と、
該湿式集塵槽の内部空間に接続するとともに吸入管と、
前記荷台枠上に固定されるとともに前記ブロア本体の吐出口に接続するミストキャッチャ兼水槽からなり、
前記ブロア本体吐出口と前記ミストキャッチャ兼水槽とを接続する主管路は、その途中部に分岐部を備え、
該分岐部を基端として、枝管が上方に向けて延出し、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項２】
前記ミストキャッチャ兼水槽の下部から延設するとともに、前記湿式集塵槽と前記ブロア本体吸引口とを接続する接続管に連通する冷却用導水管を更に備え、
前記主管路は、前記ブロア本体との接続直後に下方に向けて傾斜する傾斜管路部を備え、
前記分岐部は、前記傾斜管路部に形成されることを特徴とする請求項１記載のブロア搭載車。
【請求項３】
前記冷却用導水管周壁に開口部が形成されることを特徴とする請求項２記載のブロア搭載車。
【請求項４】
前記冷却用導水管途中部にフローメータが配されることを特徴とする請求項２又は３記載のブロア搭載車。
【請求項５】
前記冷却用導水管が上方に湾曲した逆Ｕ字経路を形成した後、前記接続管に接続することを特徴とする請求項２乃至４いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項６】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項７】
前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化することを特徴とする請求項６に記載のブロア搭載車。
【請求項８】
前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする請求項６又は７に記載のブロア搭載車。
【請求項９】
前記音源が、面音源であることを特徴とする請求項８記載のブロア搭載車。
【請求項１０】
前記ブロア本体が、２段一体型のブロア本体或いは第１のブロアと第２のブロアを連接したブロア本体であって、
前記面音源が前記ブロア本体の第１段目と第２段目或いは前記第１のブロアと前記第２のブロアに定義され、
前記一対の面音源が同位相で振動することを特徴とする請求項９記載のブロア搭載車。
【請求項１１】
前記数値計算モデルを用いた演算が、３次元境界要素解析であることを特徴とする請求項８乃至１０いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項１２】
前記処理装置が延長管を備え、
該延長管が、前記ブロア本体からの音波と前記処理装置の共鳴現象を防止することを特徴とする請求項６乃至１１いずれかに記載のブロア搭載車。
【請求項１３】
流体を吸引並びに吐出するブロア本体と、
所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記音波の波長の１／４の長さであり、
前記枝管が、前記主管路側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管からなり、
前記末端管の回転により、前記枝管の軸長寸法が変化し、
前記枝管の配設位置が、前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路からなる系に関する一の数値計算モデルを作成する段階と、
前記ブロア本体、前記処理装置、前記主管路及び前記枝管からなる系に関する他の数値計算モデルを複数作成する段階と、
前記一の数値計算モデルにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記他の数値計算モデルそれぞれにおいて、前記ブロア本体を音源として、数値計算を実行し、音圧レベルを算出する段階と、
前記一の数値計算モデルと前記他の数値計算モデルから算出された音圧レベルの差分を算出する段階と、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階を経て決定され、
前記他の数値計算モデルそれぞれの間で、前記分岐部の位置が異なり、
前記音圧レベルの差分値を比較する段階が、前記差分値の絶対値が最大となる数値計算モデルを前記複数の他の数値計算モデルの中から選択する段階を含むことを特徴とする定置型吸引装置。
【請求項１４】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
該主管路に接続する枝管からなり、
前記主管路は、前記ブロア本体と接続する第１管と、前記処理装置と接続する第２管と、前記第１管と前記第２管を接続する接続管を備え、
前記接続管は、分岐部を備え、
前記枝管は、前記分岐部側に位置する基端管と、該基端管に螺合接続する末端管と、前記末端間先端部を閉塞するとともに前記ブロア本体から生ずる音波を反射する反射板を備え、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離は、前記音波の波長の１／４の長さに等しく、
該接続管は、前記基端管に対して上流側及び下流側に蛇腹管部を備え、該基端管の前記主管路からの分岐位置を変位可能であることを特徴とするブロア搭載車。
【請求項１５】
前記接続管のうち、前記接続管の一対の蛇腹管部の間の途中部に接続するシリンダを更に備え、
該シリンダのロッドの伸縮により、前記基端管の前記分岐位置が変位することを特徴とする請求項１４記載のブロア搭載車。
【請求項１６】
車両に搭載されるブロア本体と、
前記車両に搭載されるとともに所定の処理を行う処理装置と、
前記ブロア本体に一端部が接続するとともに他端部が前記処理装置と接続する主管路と、
前記主管路の途中部に設けられた分岐部に接続する枝管を備え、
前記枝管の先端部は、前記ブロア本体から発生する音波を反射する反射板により閉塞され、
前記分岐部から前記反射板の反射面までの距離が、前記ブロア本体のロータ葉数及び規格回転数により決定されることを特徴とするブロア搭載車。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２６】
【公開番号】特開２０１０−３６７７５（Ｐ２０１０−３６７７５Ａ）
【公開日】平成２２年２月１８日（２０１０．２．１８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２０３３９０（Ｐ２００８−２０３３９０）
【出願日】平成２０年８月６日（２００８．８．６）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成２０年２月２６日 社団法人日本機械学会中国四国支部発行の「日本機械学会中国四国支部第４６期総会・講演会講演論文集」に発表
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成２０年７月９日 社団法人日本機械学会発行の「第１８回環境工学総合シンポジウム２００８講演論文集」に発表
【出願人】（０００１６５３４３）兼松エンジニアリング株式会社 (23)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年２月１８日（２０１０．２．１８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年８月６日（２００８．８．６）
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成２０年２月２６日 社団法人日本機械学会中国四国支部発行の「日本機械学会中国四国支部第４６期総会・講演会講演論文集」に発表
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第１項適用申請有り 平成２０年７月９日 社団法人日本機械学会発行の「第１８回環境工学総合シンポジウム２００８講演論文集」に発表
【出願人】（０００１６５３４３）兼松エンジニアリング株式会社 (23)
【Ｆターム（参考）】
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