ポリウレタンフォームの製造方法およびポリウレタンフォーム
【課題】気泡径分布の幅が狭く、微細な気泡を有するポリウレタンフォームの製造方法およびポリウレタンフォームを提供する。
【解決手段】分子量２０００のポリプロピレングリコールに対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。 独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【解決手段】分子量２０００のポリプロピレングリコールに対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。 独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスローディングした原料組成物を用いてポリウレタンフォームを製造する製造方法およびポリウレタンフォームに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリウレタンフォームは種々の方法で製造されている。例えば、（１）気化可能な液体を予め原料に添加しておき、重合反応時の加熱や発熱により当該液体を気化させポリウレタンの硬化過程において発泡させる易気化物質（常温で液体）による発泡プロセス、（２）加圧・攪拌等により気体を予め原料に混合させてポリウレタンの硬化過程において発泡させる気体の溶解・析出による発泡プロセス（ガスローディング発泡）、（３）ポリウレタンの硬化過程において気体（気泡）を混合・攪拌させて発泡させる気泡吹き込みによる機械的発泡プロセス、（４）ポリウレタンの硬化過程においてポリオール中に添加した水とイソシアネートとの反応により発生する炭酸ガス（ＣＯ2）により発泡させる化学的発泡プロセス、などが知られている。
【０００３】
（２）のガスローディング発泡におけるローディングガスとしては、炭酸ガス、窒素ガス、乾燥空気（大気圧露点温度−５０〜−３０℃）が使用されている（特許文献１）。しかしながら、窒素ガスを予め原料組成物中にガスローディングした場合、気泡径分布が広いという問題点があった。
【特許文献１】特開平１１−２９３０２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで本発明の目的は、気泡径分布の幅が狭く、微細な気泡を有するポリウレタンフォームの製造方法およびポリウレタンフォームを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
（１）分子量２０００のポリプロピレングリコール対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。
（２）独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【発明の効果】
【０００６】
本発明のポリウレタンフォームの製造方法によれば、気泡径の分布幅が狭く、微細な気泡を有するフォームを製造することができる。また、このポリウレタンフォームは、研磨用部材としての用途に使用可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明におけるガスローディングとは、ポリオールからなる第１の原料組成物に対して外部からガスを添加して強制的に抱き込ませる（ロードする）処理を言う。ガスローディングの方法は特に限定されないが、ガスを原料組成物に対して直接吹き込む（バブリングする）方法、タンクなどの容器に原料組成物を注入後タンク上部からガスで加圧し（ガス背圧をかける）原料組成物表面からガスを溶解させる方法、ガス背圧をかけるとともに原料組成物を攪拌してガスを溶解させる方法、などを挙げることができる。このうち、短時間にガスを溶解させることができることから、ガス背圧をかけるとともに原料組成物を攪拌する方法が好ましく用いられる。
【０００８】
本発明におけるガスローディング量とは、ガスローディングした原料組成物を０．０９８ＭＰａ（大気圧）に放置した時に原料組成物から放出されるガス体積ｖの原料組成物体積Ｖに対する百分率ｖ／Ｖ×１００の値を言う。ガスローディングした原料組成物の体積Ｖ０が、圧力０．０９８ＭＰａにおいて原料組成物および気体の合計体積がＶ１であれば、原料組成物の蒸気圧が無視できる程度に小さい場合には、ｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガスローディング量Ｌは、Ｌ＝ｖ／Ｖ×１００＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０×１００により得られる。加圧ガスローディングの場合においては、圧力pからp'に変化したときに原料組成物から放出されるガス体積ｖは、圧力pにおけるガス溶解量をｖpと記せば、ｖ＝ｖp−ｖp'と記すことができるから、そのガスローディング量Ｌ（％）は、Ｌ＝ｖ／Ｖ×１００＝（ｖp−ｖp'）／Ｖ×１００と表現できる。ここにおいて、p'＝０．０９８ＭＰａである。
【０００９】
ガスローディング量の測定方法としては、ガスローディング済み原料組成物を体積Ｖ０採取し、続いて圧力を０．０９８ＭＰａとなるように保ちその時の体積Ｖ１を測定する。圧力変化に伴うガス溶解量の差ｖはｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガスローディング量Ｌ（％）はＬ＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０×１００から算出することができる。第１の原料組成物に対するガスローディング量としては、１〜２０体積％が必要である。ガスローディング量が１体積％よりも小さい場合、ガスローディングによる発泡が不十分となり所望の微細な気泡を特定量含有するフォームが得られない。一方、ガスローディング量が２０体積％を越える場合、ガスが原料組成物中に溶解することができず、その一部がｍｍオーダーの直径の気泡として存在するためフォーム中に微細な気泡に混じって極端に大きな気泡を有するフォームが形成されてしまう。
【００１０】
本発明において、ガスの溶解性とは、４０℃においてp＝０．３９２ＭＰａ（４．０ｋｇ／ｃｍ２）におけるガスローディング量Ｌ
Ｌ（％）＝（ｖp−ｖp'）／Ｖ×１００
を言う。ここにおいて、p＝０．３９２ＭＰａであり、p'＝０．０９８ＭＰａである。原料組成物にに対するガスの溶解性は、４０℃における当該ガスの原料組成物に対する溶解量について、０．０９８ＭＰａおよび０．３９２ＭＰａの場合の飽和溶解量の差で定義される。ガスの溶解性が高いとはそれぞれの圧力におけるガス溶解量の差から求めたガスローディング量Ｌ（％）の値が大きいことを指す。
【００１１】
ガスの溶解性の測定方法は、ポリオールとしてポリプロピレングリコール（分子量２０００）を選択して行う。具体的には、ＰＰ−２０００（三洋化成工業（株）製）またはユニオールＤ−２０００（日本油脂（株）製）を挙げることができる。ポリプロピレングリコール（分子量２０００）を４０℃で温調し、ガス背圧０．３９２ＭＰａをかけて原料組成物を攪拌し飽和量のガスをローディングする。ガスローディング後、原料貯留槽内に泡のかみ込みがなく、完全に溶解していることを確認する。ガスローディングしたポリプロピレングリコールを０．３９２ＭＰａにおいて体積Ｖ０採取し、続いて圧力を０．０９８ＭＰａとなるように保ってその体積Ｖ１を測定する。圧力変化に伴うガス溶解量の差ｖはｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガス溶解性を示す値であるガスローディング量Ｌ（％）はＬ＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０から算出することができる。
【００１２】
第１の原料組成物にガスローディングされたガスは、混合器において第２の原料組成物と衝突混合され、金型に注入される。混合された瞬間からポリオールとポリイソシアネートによる硬化反応が進行する。また、注入時、加圧状態から一気に大気圧状態に移行することにより多数の微細な気泡を発現し、ポリウレタンの硬化に伴って気泡が固定化されフォームを形成する。本発明においては、４０℃において０．３９２ＭＰａと０．０９８ＭＰａにおけるガスの溶解量の差に注目してガス溶解性を定義したが、加圧する圧力が変化しても０．０９８〜１．０ＭＰａの範囲であればガス種によるガス溶解量の差（すなわちポリウレタンフォーム中の気泡生成に寄与するガスの量）の順序は変わらない。原料組成物に対するガスローディングの圧力は０．０９８〜１．０ＭＰａが必要であり、０．５〜１．０ＭＰａがさらに好ましい。１．０ＭＰａを越えると溶解状態の維持に必要な加圧設備が過大となるため実際の使用に適さない。
【００１３】
ポリプロピレングリコール（分子量２０００）に対するガス溶解量は通常小さい順に挙げると、ヘリウム、ネオン、窒素、酸素、アルゴン、の順である。本発明におけるローディングガスとしては、原料組成物に対するガス溶解量が窒素よりも小さいガスであれば特に限定されないが、不活性ガスであるヘリウムやネオンが好ましく用いられる。第２の原料組成物に対しても第１の原料組成物と同様にガスローディングしてもよい。
【００１４】
本発明の混合器は、少なくとも第１の原料組成物と第２の原料組成物を混合し、ウレタン化反応を開始させる装置を言う。混合器内で、原料組成物が十分かつ均一に攪拌できることが必要であり、正確に原料組成物の流入量、流出量を制御できることが必要である。攪拌方法としては、攪拌羽根による方法、原料組成物を対向したノズルから噴出させて衝突させる方法、攪拌エネルギーを持った物質（ガス）を混入する方法、などが挙げられる。樹脂化したポリウレタンが異物となって混合器内に残留しないようにセルフクリーニング方式の混合器が好ましい。
【００１５】
本発明の金型は、原料組成物を注入し、硬化させてポリウレタンフォームの形状の一部または全部を規定する装置を言う。金型の材質は、金属が好ましいが、その一部が樹脂であったり、樹脂コートされていてもよい。本発明のポリウレタンフォームの製造においては、ガスローディングが可能な第１の原料組成物を蓄える第１の原料貯留槽、第１の貯留槽から混合器へ原料を送り込むポンプおよび第２の原料組成物を蓄える第２の原料貯留槽、第２の原料貯留槽から混合器へ原料組成物を送り込むポンプ、混合器、金型が必要である。また、貯留槽、金型は常温〜１５０℃の範囲で温度コントロールできることが好ましい。混合器へ原料を供給するポンプについては特に限定はないが、原料組成物を１０ＭＰａ以上の高圧で混合器へ送り出せることが好ましい。
【００１６】
本発明のポリウレタンフォームの気泡径はレーザー顕微鏡や走査型電子顕微鏡などで観察し、その像を画像処理して画像中のすべての気泡について気泡径、気泡数、気泡径分布を求めることができる。このデータから平均気泡径およびその標準偏差、単位面積当たりの気泡数を算出した。気泡径の標準偏差は８μｍ以下であることが必要である。気泡の形態は必ずしも真円ではないが、その長径と短径を測定し、その平均値を気泡径として画像処理した。試料は、フォームの厚さ方向中央部をスライスして得られた表面を観察して求めた。
【００１７】
本発明において、原料組成物に対する溶解性が制御された特定のローディングガスを用いることにより、気泡径分布の幅が狭い理由は必ずしも明確ではないが、もともと溶解量が少ないので、圧力変化に伴う気泡核の生成のタイミングが一様であるためと推察される。
【００１８】
特に好ましい実施態様として、以下を挙げることができる。ポリウレタンフォームの平均密度が０．５〜１．０ｇ／ｃｍ３であること、ポリウレタンフォームのＣ型硬度が５０〜９０度であること、ポリウレタンフォームの平均気泡径が１０〜５０μｍであること、ポリウレタンフォームが研磨用部材または研磨用部材の原材料として使用されること、が好ましい。密度は日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１１２の方法にしたがって測定することができる。Ｃ型硬度は“アスカーＣ型高度計（高分子計器（株）製”により測定することができる。
【００１９】
本発明においてポリオールとは、水酸基を２個以上有する化合物をいう。例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリカプロラクトンポリオール、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリンなどから選ばれた１種または２種以上の混合物を挙げることができる。
【００２０】
本発明において第１の原料組成物としては、主成分であるポリオールの他に、架橋剤、鎖延長剤、整泡剤、発泡剤、樹脂化触媒、泡化触媒、酸化防止剤、老化防止剤、充填剤、可塑剤、着色剤、防黴剤、抗菌剤、難燃剤、紫外線吸収剤を含有してもよい。
【００２１】
第１の原料組成物の内、ポリオールは少なくとも５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上含有する。また、水酸基の代わりにカルボキシル基、アミノ基などの活性水素を有する化合物をポリオールと併用することも可能である。
【００２２】
架橋剤としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトールなどの多価アルコール、ヘキサメチレンジアミン、ヒドラジン、ジエチルトルエンジアミン、ジエチレントリアミンなどのアミン類、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミンなどのアミノアルコール類、などを挙げることができる。
【００２３】
触媒としては、トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルシクロヘキシルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルプロパン−１，３−ジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルヘキサン−１，６−ジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ“，Ｎ”−ペンタメチルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ“，Ｎ”−ペンタメチルジプロピレントリアミン、テトラメチルグアジニン、トリエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチルピペラジン、Ｎ−メチル−Ｎ‘−（２−ジメチルアミノ）−エチルピペラジン、Ｎ−メチルモルホリン、Ｎ’，Ｎ‘−ジメチルアミノエチルモルホリン、１，２−ジメチルイミダゾール、ジメチルアミノエタノール、ジメチルアミノエトキシエタノール、Ｎ，Ｎ，Ｎ’−トリメチルアミノエチルエタノールアミン、Ｎ−メチル−Ｎ‘−（２−ヒドロキシエチル）−ピペラジン、Ｎ−（２−ヒドロキシエチル）モルホリン、ビス（２−ジメチルアミノエチル）エーテル、エチレングリコールビス（３−ジメチル）アミノプロピルエーテルなどのアミン化合物、、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫マーカブチド、ジブチル錫チオカルボキシレート、ジブチル錫ジマレエート、ジオクチル錫マーカブチド、ジオクチル錫チオカルボキシレートなどの錫化合物、アセチルアセトン金属塩などの金属錯体、２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、１，３，５−トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロ−ｓ−トリアジン、などのトリアジン類、２，４−ビス（ジメチルアミノメチル）フェノール、２−エチルヘキサン酸カリウム、２−エチルヘキサン酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸ナトリウム、２−エチルアジリジン、などのアジリジン類などのアミン系化合物、３級アミンのカルボン酸塩などの４級アンモニウム化合物、ジアザビシクロウンデセン、ナフテン酸鉛、オクチル酸鉛などの鉛化合物、ナトリウムメトキシドなどのアルコラート化合物、カリウムフェノキシドなどのフェノラート化合物、などを挙げることができる。これらの触媒は、１種または２種以上を併用して用いることができる。
【００２４】
整泡剤としては、発泡体の製造において通常使用されている化合物を使用することができる。例えば、ジメチルシロキサン系、ポリエーテルジメチルシロキサン系、フェニルメチルシロキサン系などの整泡剤を使用することができる。
【００２５】
発泡剤としては、水、ＨＣＦＣ−１４１ｂ、ＨＦＣ−１１６ａ、ＨＦＣ−３０５ｆａ、ＨＦＣ−３６５ｍｆｃなどのハロゲン化炭化水素、シクロペンタン、イソペンタン、ノルマルペンタンなどの炭化水素類、ノナフロロブチルメチルエーテル、ノナフロロイソブチルメチルエーテル、ノナフロロブチルエチルエーテル、ノナフロロイソブチルエーテル、ペンタフロロエチルメチルエーテル、ヘプタフロロイソプロピルメチルエーテルなどのハイドルフルオロカーボン類を挙げることができる。これら発泡剤のうち、汎用性の点から水が好ましく用いられる。
【００２６】
本発明においてイソシアネートとしては、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ、ナフタレンジイソシアネート、などの芳香族イソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、などの脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水素添加ＴＤＩ、水素添加ＭＤＩ、などの脂環式ジイソシアネート、などを挙げることができる。これらポリイソシアネートから選ばれた１種または２種以上の混合物として使用することができる。
【００２７】
本発明における第２の原料組成物は、上記ポリイソシアネートの他、これらポリイソシアネートをポリオールと予め混合・反応させて、一部の残存イソシアネート基を持つ、またはイソシアネート基を持たないプレポリマーを含有してもよい。第２に原料組成物のうち、イソシアネート基を有する化合物が主成分であり、少なくとも５０重量％以上を含有する。
【００２８】
また、ポリメリックＭＤＩは、アニリンとホルマリンの縮合反応によって得られるポリフェニルメタンポリアミンをホスゲン化することにより得られる。そのため、ポリメリックＭＤＩの組成は、縮合時の原料組成や反応条件により基本的に決定されるが、ベンゼン環を２個有する二核体とベンゼン環を３個以上有する多核体からなる。ポリメリックＭＤＩ中の二核体は、２，２’−ＭＤＩ、２，４’−ＭＤＩ、４，４’−ＭＤＩの３種類の異性体がある。二核体の異性体構成比は特に限定はないが、４，４’−ＭＤＩの含有量が５０重量％以上が好ましい。
【００２９】
本発明のポリウレタンフォームの製造は、ミキシングヘッド内で原料同士を衝突させて瞬時に混合する高圧注入機、ミキシングヘッドに供給された各原料を攪拌翼などによって機械的に混合するいわゆる低圧注入機に使用して、モールド成形、スラブ成形などに適用することができる。
【実施例】
【００３０】
以下、本発明を実施例によってさらに詳しく説明するが、これらは本発明を限定するものではない。なお、評価方法は以下のようにして行った。
［平均気泡径］走査型電子顕微鏡“ＳＥＭ２４００”（日立製作所）にて研磨パッドの表面またはスライス面を倍率２００倍で観察し、その画像を画像処理装置で解析することにより、画像中のすべての気泡径を計測し、その平均値を平均気泡径とした。
【００３１】
（比較例１）
ＲＩＭ成形機の第１原料貯留槽に分子量２０００のポリプロピレングリコールを投入した。第１原料貯留槽には高純度窒素（純度９９．９％）ボンベを接続し、タンク内の攪拌翼を回転させながら背圧０．３９２ＭＰａで加圧して窒素ガスローディングを行った。窒素ガスローディング、常圧まで放圧、の操作を３度繰り返して原料組成物を窒素ガス置換、窒素ガスローディングした。その後、第１の原料貯留槽について、背圧０．３９２ＭＰａとして、飽和量の窒素ガスをガスローディングした後、そのガス溶解性を調べたところ、９．５％であった。
【００３２】
次に、ＲＩＭ成形機の第１原料貯留槽、第２原料貯留槽にそれぞれ以下の原料組成物を計量・混合し、投入した。第１および第２原料貯留槽には高純度窒素（純度９９．９％）ボンベを接続し、タンク内の攪拌翼を回転させながら背圧０．３９２ＭＰａで加圧して窒素ガスローディングを行った。窒素ガスローディング、常圧まで放圧、の操作を３度繰り返して原料組成物を窒素ガス置換、窒素ガスローディングした。
【００３３】
次に、背圧（０．４９ＭＰａ）をかけて攪拌翼にてガスローディング量６．９％が得られるように窒素ガスをガスローディングした。
＜第１原料貯留槽＞
グリセリンのテトラヒドロフラン付加物 ９０重量部
１，４−ブタンジオール １０重量部
トリエチレンジアミン １．５重量部
オクタン酸スズ ０．５重量部
ジメチルポリシロキサン／ポリ（エチレンオキシド
／プロピレンオキシド）共重合体 ３重量部
精製水 ０．２重量部
＜第２原料貯留槽＞
ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）
５０重量部
ポリメリックＭＤ ３０重量部
原料貯留槽温度（４０℃）、吐出圧力（１５ＭＰａ）、吐出速度（５００ｇ／秒）、金型温度（７０℃）に設定して成形を行ない、間隙１．５ｍｍのフイルムゲートを有する金型を使用して、厚さ１５ｍｍ、長さ７００ｍｍのポリウレタンフォームを得た。得られた厚さ１５ｍｍのフォームから表裏両面０．５ｍｍを除き、厚さ１４ｍｍのフォームを２ｍｍ厚みで７枚にスライスし、厚み方向中央のシート−４を用いて気泡径の測定を行い、気泡径分布を求めた。評価結果を表１にまとめた。また、気泡径の分布を図１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
（実施例１）
ローディングガスを窒素ガスからヘリウムガスに変えたことを以外は比較例１と同様にして、飽和量のヘリウムガスをガスローディングした後、そのガス溶解性を調べたところ、ガスローディング量６．９％においても原料貯留槽から気泡が消えなかった。このことから、本方法では溶解性は定量化できず、比較例１の窒素ガスでの溶解性９．５％と比較して、ヘリウムガスの溶解性はきわめて低いことが分かった。次に、ローディングガスを窒素ガスからヘリウムガスに変えたことを以外は比較例１と同様にして、ポリウレタンフォームを調製し、気泡径分布を測定した。評価結果を表２にまとめた。また、気泡径の分布を図２に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】
（実施例２）
実施例２で得た成形品のシート−４（厚み方向中央部）の諸特性を測定した。密度０．８３８ｇ／ｃｍ３、Ｃ型硬度８２度、平均気泡径３４μｍであった。
【００３８】
この発泡ポリウレタンシートをアゾビスイソブチロニトリル０．１５重量部を添加したメチルメタアクリレートに１５時間浸漬し、その後膨潤した発泡ポリウレタンシートをガラス板に挟み込んで７０℃で２４時間保持した。ガラス板を取り除いた後、真空乾燥を行った。得られた硬質発泡シートの両面を研削して厚み１．２５ｍｍの研磨パッドを作製した。シリカ系スラリーを用いて研磨を行ったところ、ＳｉＯ２膜の研磨レートは２１００オングストローム／分であった。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
以上のように、本発明のポリウレタンフォームの製造方法によれば、気泡径分布の幅が狭く、微細な気泡を有するポリウレタンフォームを得ることができる。また、このポリウレタンフォームは、研磨用部材としての用途に使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】比較例１の気泡径分布
【図２】実施例１の気泡径分布
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスローディングした原料組成物を用いてポリウレタンフォームを製造する製造方法およびポリウレタンフォームに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、ポリウレタンフォームは種々の方法で製造されている。例えば、（１）気化可能な液体を予め原料に添加しておき、重合反応時の加熱や発熱により当該液体を気化させポリウレタンの硬化過程において発泡させる易気化物質（常温で液体）による発泡プロセス、（２）加圧・攪拌等により気体を予め原料に混合させてポリウレタンの硬化過程において発泡させる気体の溶解・析出による発泡プロセス（ガスローディング発泡）、（３）ポリウレタンの硬化過程において気体（気泡）を混合・攪拌させて発泡させる気泡吹き込みによる機械的発泡プロセス、（４）ポリウレタンの硬化過程においてポリオール中に添加した水とイソシアネートとの反応により発生する炭酸ガス（ＣＯ2）により発泡させる化学的発泡プロセス、などが知られている。
【０００３】
（２）のガスローディング発泡におけるローディングガスとしては、炭酸ガス、窒素ガス、乾燥空気（大気圧露点温度−５０〜−３０℃）が使用されている（特許文献１）。しかしながら、窒素ガスを予め原料組成物中にガスローディングした場合、気泡径分布が広いという問題点があった。
【特許文献１】特開平１１−２９３０２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
そこで本発明の目的は、気泡径分布の幅が狭く、微細な気泡を有するポリウレタンフォームの製造方法およびポリウレタンフォームを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
（１）分子量２０００のポリプロピレングリコール対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。
（２）独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【発明の効果】
【０００６】
本発明のポリウレタンフォームの製造方法によれば、気泡径の分布幅が狭く、微細な気泡を有するフォームを製造することができる。また、このポリウレタンフォームは、研磨用部材としての用途に使用可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
本発明におけるガスローディングとは、ポリオールからなる第１の原料組成物に対して外部からガスを添加して強制的に抱き込ませる（ロードする）処理を言う。ガスローディングの方法は特に限定されないが、ガスを原料組成物に対して直接吹き込む（バブリングする）方法、タンクなどの容器に原料組成物を注入後タンク上部からガスで加圧し（ガス背圧をかける）原料組成物表面からガスを溶解させる方法、ガス背圧をかけるとともに原料組成物を攪拌してガスを溶解させる方法、などを挙げることができる。このうち、短時間にガスを溶解させることができることから、ガス背圧をかけるとともに原料組成物を攪拌する方法が好ましく用いられる。
【０００８】
本発明におけるガスローディング量とは、ガスローディングした原料組成物を０．０９８ＭＰａ（大気圧）に放置した時に原料組成物から放出されるガス体積ｖの原料組成物体積Ｖに対する百分率ｖ／Ｖ×１００の値を言う。ガスローディングした原料組成物の体積Ｖ０が、圧力０．０９８ＭＰａにおいて原料組成物および気体の合計体積がＶ１であれば、原料組成物の蒸気圧が無視できる程度に小さい場合には、ｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガスローディング量Ｌは、Ｌ＝ｖ／Ｖ×１００＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０×１００により得られる。加圧ガスローディングの場合においては、圧力pからp'に変化したときに原料組成物から放出されるガス体積ｖは、圧力pにおけるガス溶解量をｖpと記せば、ｖ＝ｖp−ｖp'と記すことができるから、そのガスローディング量Ｌ（％）は、Ｌ＝ｖ／Ｖ×１００＝（ｖp−ｖp'）／Ｖ×１００と表現できる。ここにおいて、p'＝０．０９８ＭＰａである。
【０００９】
ガスローディング量の測定方法としては、ガスローディング済み原料組成物を体積Ｖ０採取し、続いて圧力を０．０９８ＭＰａとなるように保ちその時の体積Ｖ１を測定する。圧力変化に伴うガス溶解量の差ｖはｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガスローディング量Ｌ（％）はＬ＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０×１００から算出することができる。第１の原料組成物に対するガスローディング量としては、１〜２０体積％が必要である。ガスローディング量が１体積％よりも小さい場合、ガスローディングによる発泡が不十分となり所望の微細な気泡を特定量含有するフォームが得られない。一方、ガスローディング量が２０体積％を越える場合、ガスが原料組成物中に溶解することができず、その一部がｍｍオーダーの直径の気泡として存在するためフォーム中に微細な気泡に混じって極端に大きな気泡を有するフォームが形成されてしまう。
【００１０】
本発明において、ガスの溶解性とは、４０℃においてp＝０．３９２ＭＰａ（４．０ｋｇ／ｃｍ２）におけるガスローディング量Ｌ
Ｌ（％）＝（ｖp−ｖp'）／Ｖ×１００
を言う。ここにおいて、p＝０．３９２ＭＰａであり、p'＝０．０９８ＭＰａである。原料組成物にに対するガスの溶解性は、４０℃における当該ガスの原料組成物に対する溶解量について、０．０９８ＭＰａおよび０．３９２ＭＰａの場合の飽和溶解量の差で定義される。ガスの溶解性が高いとはそれぞれの圧力におけるガス溶解量の差から求めたガスローディング量Ｌ（％）の値が大きいことを指す。
【００１１】
ガスの溶解性の測定方法は、ポリオールとしてポリプロピレングリコール（分子量２０００）を選択して行う。具体的には、ＰＰ−２０００（三洋化成工業（株）製）またはユニオールＤ−２０００（日本油脂（株）製）を挙げることができる。ポリプロピレングリコール（分子量２０００）を４０℃で温調し、ガス背圧０．３９２ＭＰａをかけて原料組成物を攪拌し飽和量のガスをローディングする。ガスローディング後、原料貯留槽内に泡のかみ込みがなく、完全に溶解していることを確認する。ガスローディングしたポリプロピレングリコールを０．３９２ＭＰａにおいて体積Ｖ０採取し、続いて圧力を０．０９８ＭＰａとなるように保ってその体積Ｖ１を測定する。圧力変化に伴うガス溶解量の差ｖはｖ＝Ｖ１−Ｖ０であるから、ガス溶解性を示す値であるガスローディング量Ｌ（％）はＬ＝（Ｖ１−Ｖ０）／Ｖ０から算出することができる。
【００１２】
第１の原料組成物にガスローディングされたガスは、混合器において第２の原料組成物と衝突混合され、金型に注入される。混合された瞬間からポリオールとポリイソシアネートによる硬化反応が進行する。また、注入時、加圧状態から一気に大気圧状態に移行することにより多数の微細な気泡を発現し、ポリウレタンの硬化に伴って気泡が固定化されフォームを形成する。本発明においては、４０℃において０．３９２ＭＰａと０．０９８ＭＰａにおけるガスの溶解量の差に注目してガス溶解性を定義したが、加圧する圧力が変化しても０．０９８〜１．０ＭＰａの範囲であればガス種によるガス溶解量の差（すなわちポリウレタンフォーム中の気泡生成に寄与するガスの量）の順序は変わらない。原料組成物に対するガスローディングの圧力は０．０９８〜１．０ＭＰａが必要であり、０．５〜１．０ＭＰａがさらに好ましい。１．０ＭＰａを越えると溶解状態の維持に必要な加圧設備が過大となるため実際の使用に適さない。
【００１３】
ポリプロピレングリコール（分子量２０００）に対するガス溶解量は通常小さい順に挙げると、ヘリウム、ネオン、窒素、酸素、アルゴン、の順である。本発明におけるローディングガスとしては、原料組成物に対するガス溶解量が窒素よりも小さいガスであれば特に限定されないが、不活性ガスであるヘリウムやネオンが好ましく用いられる。第２の原料組成物に対しても第１の原料組成物と同様にガスローディングしてもよい。
【００１４】
本発明の混合器は、少なくとも第１の原料組成物と第２の原料組成物を混合し、ウレタン化反応を開始させる装置を言う。混合器内で、原料組成物が十分かつ均一に攪拌できることが必要であり、正確に原料組成物の流入量、流出量を制御できることが必要である。攪拌方法としては、攪拌羽根による方法、原料組成物を対向したノズルから噴出させて衝突させる方法、攪拌エネルギーを持った物質（ガス）を混入する方法、などが挙げられる。樹脂化したポリウレタンが異物となって混合器内に残留しないようにセルフクリーニング方式の混合器が好ましい。
【００１５】
本発明の金型は、原料組成物を注入し、硬化させてポリウレタンフォームの形状の一部または全部を規定する装置を言う。金型の材質は、金属が好ましいが、その一部が樹脂であったり、樹脂コートされていてもよい。本発明のポリウレタンフォームの製造においては、ガスローディングが可能な第１の原料組成物を蓄える第１の原料貯留槽、第１の貯留槽から混合器へ原料を送り込むポンプおよび第２の原料組成物を蓄える第２の原料貯留槽、第２の原料貯留槽から混合器へ原料組成物を送り込むポンプ、混合器、金型が必要である。また、貯留槽、金型は常温〜１５０℃の範囲で温度コントロールできることが好ましい。混合器へ原料を供給するポンプについては特に限定はないが、原料組成物を１０ＭＰａ以上の高圧で混合器へ送り出せることが好ましい。
【００１６】
本発明のポリウレタンフォームの気泡径はレーザー顕微鏡や走査型電子顕微鏡などで観察し、その像を画像処理して画像中のすべての気泡について気泡径、気泡数、気泡径分布を求めることができる。このデータから平均気泡径およびその標準偏差、単位面積当たりの気泡数を算出した。気泡径の標準偏差は８μｍ以下であることが必要である。気泡の形態は必ずしも真円ではないが、その長径と短径を測定し、その平均値を気泡径として画像処理した。試料は、フォームの厚さ方向中央部をスライスして得られた表面を観察して求めた。
【００１７】
本発明において、原料組成物に対する溶解性が制御された特定のローディングガスを用いることにより、気泡径分布の幅が狭い理由は必ずしも明確ではないが、もともと溶解量が少ないので、圧力変化に伴う気泡核の生成のタイミングが一様であるためと推察される。
【００１８】
特に好ましい実施態様として、以下を挙げることができる。ポリウレタンフォームの平均密度が０．５〜１．０ｇ／ｃｍ３であること、ポリウレタンフォームのＣ型硬度が５０〜９０度であること、ポリウレタンフォームの平均気泡径が１０〜５０μｍであること、ポリウレタンフォームが研磨用部材または研磨用部材の原材料として使用されること、が好ましい。密度は日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１１２の方法にしたがって測定することができる。Ｃ型硬度は“アスカーＣ型高度計（高分子計器（株）製”により測定することができる。
【００１９】
本発明においてポリオールとは、水酸基を２個以上有する化合物をいう。例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリカプロラクトンポリオール、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリンなどから選ばれた１種または２種以上の混合物を挙げることができる。
【００２０】
本発明において第１の原料組成物としては、主成分であるポリオールの他に、架橋剤、鎖延長剤、整泡剤、発泡剤、樹脂化触媒、泡化触媒、酸化防止剤、老化防止剤、充填剤、可塑剤、着色剤、防黴剤、抗菌剤、難燃剤、紫外線吸収剤を含有してもよい。
【００２１】
第１の原料組成物の内、ポリオールは少なくとも５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上含有する。また、水酸基の代わりにカルボキシル基、アミノ基などの活性水素を有する化合物をポリオールと併用することも可能である。
【００２２】
架橋剤としては、エチレングリコール、プロピレングリコール、ブタンジオール、グリセリン、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ソルビトールなどの多価アルコール、ヘキサメチレンジアミン、ヒドラジン、ジエチルトルエンジアミン、ジエチレントリアミンなどのアミン類、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、トリエタノールアミンなどのアミノアルコール類、などを挙げることができる。
【００２３】
触媒としては、トリエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルシクロヘキシルアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルプロパン−１，３−ジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ’−テトラメチルヘキサン−１，６−ジアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ“，Ｎ”−ペンタメチルジエチレントリアミン、Ｎ，Ｎ，Ｎ‘，Ｎ“，Ｎ”−ペンタメチルジプロピレントリアミン、テトラメチルグアジニン、トリエチレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチルピペラジン、Ｎ−メチル−Ｎ‘−（２−ジメチルアミノ）−エチルピペラジン、Ｎ−メチルモルホリン、Ｎ’，Ｎ‘−ジメチルアミノエチルモルホリン、１，２−ジメチルイミダゾール、ジメチルアミノエタノール、ジメチルアミノエトキシエタノール、Ｎ，Ｎ，Ｎ’−トリメチルアミノエチルエタノールアミン、Ｎ−メチル−Ｎ‘−（２−ヒドロキシエチル）−ピペラジン、Ｎ−（２−ヒドロキシエチル）モルホリン、ビス（２−ジメチルアミノエチル）エーテル、エチレングリコールビス（３−ジメチル）アミノプロピルエーテルなどのアミン化合物、、ジブチル錫ジアセテート、ジブチル錫ジラウレート、ジブチル錫マーカブチド、ジブチル錫チオカルボキシレート、ジブチル錫ジマレエート、ジオクチル錫マーカブチド、ジオクチル錫チオカルボキシレートなどの錫化合物、アセチルアセトン金属塩などの金属錯体、２，４，６−トリス（ジメチルアミノメチル）フェノール、１，３，５−トリス（ジメチルアミノプロピル）ヘキサヒドロ−ｓ−トリアジン、などのトリアジン類、２，４−ビス（ジメチルアミノメチル）フェノール、２−エチルヘキサン酸カリウム、２−エチルヘキサン酸ナトリウム、酢酸カリウム、酢酸ナトリウム、２−エチルアジリジン、などのアジリジン類などのアミン系化合物、３級アミンのカルボン酸塩などの４級アンモニウム化合物、ジアザビシクロウンデセン、ナフテン酸鉛、オクチル酸鉛などの鉛化合物、ナトリウムメトキシドなどのアルコラート化合物、カリウムフェノキシドなどのフェノラート化合物、などを挙げることができる。これらの触媒は、１種または２種以上を併用して用いることができる。
【００２４】
整泡剤としては、発泡体の製造において通常使用されている化合物を使用することができる。例えば、ジメチルシロキサン系、ポリエーテルジメチルシロキサン系、フェニルメチルシロキサン系などの整泡剤を使用することができる。
【００２５】
発泡剤としては、水、ＨＣＦＣ−１４１ｂ、ＨＦＣ−１１６ａ、ＨＦＣ−３０５ｆａ、ＨＦＣ−３６５ｍｆｃなどのハロゲン化炭化水素、シクロペンタン、イソペンタン、ノルマルペンタンなどの炭化水素類、ノナフロロブチルメチルエーテル、ノナフロロイソブチルメチルエーテル、ノナフロロブチルエチルエーテル、ノナフロロイソブチルエーテル、ペンタフロロエチルメチルエーテル、ヘプタフロロイソプロピルメチルエーテルなどのハイドルフルオロカーボン類を挙げることができる。これら発泡剤のうち、汎用性の点から水が好ましく用いられる。
【００２６】
本発明においてイソシアネートとしては、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ、ナフタレンジイソシアネート、などの芳香族イソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、などの脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水素添加ＴＤＩ、水素添加ＭＤＩ、などの脂環式ジイソシアネート、などを挙げることができる。これらポリイソシアネートから選ばれた１種または２種以上の混合物として使用することができる。
【００２７】
本発明における第２の原料組成物は、上記ポリイソシアネートの他、これらポリイソシアネートをポリオールと予め混合・反応させて、一部の残存イソシアネート基を持つ、またはイソシアネート基を持たないプレポリマーを含有してもよい。第２に原料組成物のうち、イソシアネート基を有する化合物が主成分であり、少なくとも５０重量％以上を含有する。
【００２８】
また、ポリメリックＭＤＩは、アニリンとホルマリンの縮合反応によって得られるポリフェニルメタンポリアミンをホスゲン化することにより得られる。そのため、ポリメリックＭＤＩの組成は、縮合時の原料組成や反応条件により基本的に決定されるが、ベンゼン環を２個有する二核体とベンゼン環を３個以上有する多核体からなる。ポリメリックＭＤＩ中の二核体は、２，２’−ＭＤＩ、２，４’−ＭＤＩ、４，４’−ＭＤＩの３種類の異性体がある。二核体の異性体構成比は特に限定はないが、４，４’−ＭＤＩの含有量が５０重量％以上が好ましい。
【００２９】
本発明のポリウレタンフォームの製造は、ミキシングヘッド内で原料同士を衝突させて瞬時に混合する高圧注入機、ミキシングヘッドに供給された各原料を攪拌翼などによって機械的に混合するいわゆる低圧注入機に使用して、モールド成形、スラブ成形などに適用することができる。
【実施例】
【００３０】
以下、本発明を実施例によってさらに詳しく説明するが、これらは本発明を限定するものではない。なお、評価方法は以下のようにして行った。
［平均気泡径］走査型電子顕微鏡“ＳＥＭ２４００”（日立製作所）にて研磨パッドの表面またはスライス面を倍率２００倍で観察し、その画像を画像処理装置で解析することにより、画像中のすべての気泡径を計測し、その平均値を平均気泡径とした。
【００３１】
（比較例１）
ＲＩＭ成形機の第１原料貯留槽に分子量２０００のポリプロピレングリコールを投入した。第１原料貯留槽には高純度窒素（純度９９．９％）ボンベを接続し、タンク内の攪拌翼を回転させながら背圧０．３９２ＭＰａで加圧して窒素ガスローディングを行った。窒素ガスローディング、常圧まで放圧、の操作を３度繰り返して原料組成物を窒素ガス置換、窒素ガスローディングした。その後、第１の原料貯留槽について、背圧０．３９２ＭＰａとして、飽和量の窒素ガスをガスローディングした後、そのガス溶解性を調べたところ、９．５％であった。
【００３２】
次に、ＲＩＭ成形機の第１原料貯留槽、第２原料貯留槽にそれぞれ以下の原料組成物を計量・混合し、投入した。第１および第２原料貯留槽には高純度窒素（純度９９．９％）ボンベを接続し、タンク内の攪拌翼を回転させながら背圧０．３９２ＭＰａで加圧して窒素ガスローディングを行った。窒素ガスローディング、常圧まで放圧、の操作を３度繰り返して原料組成物を窒素ガス置換、窒素ガスローディングした。
【００３３】
次に、背圧（０．４９ＭＰａ）をかけて攪拌翼にてガスローディング量６．９％が得られるように窒素ガスをガスローディングした。
＜第１原料貯留槽＞
グリセリンのテトラヒドロフラン付加物 ９０重量部
１，４−ブタンジオール １０重量部
トリエチレンジアミン １．５重量部
オクタン酸スズ ０．５重量部
ジメチルポリシロキサン／ポリ（エチレンオキシド
／プロピレンオキシド）共重合体 ３重量部
精製水 ０．２重量部
＜第２原料貯留槽＞
ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）
５０重量部
ポリメリックＭＤ ３０重量部
原料貯留槽温度（４０℃）、吐出圧力（１５ＭＰａ）、吐出速度（５００ｇ／秒）、金型温度（７０℃）に設定して成形を行ない、間隙１．５ｍｍのフイルムゲートを有する金型を使用して、厚さ１５ｍｍ、長さ７００ｍｍのポリウレタンフォームを得た。得られた厚さ１５ｍｍのフォームから表裏両面０．５ｍｍを除き、厚さ１４ｍｍのフォームを２ｍｍ厚みで７枚にスライスし、厚み方向中央のシート−４を用いて気泡径の測定を行い、気泡径分布を求めた。評価結果を表１にまとめた。また、気泡径の分布を図１に示す。
【００３４】
【表１】
【００３５】
（実施例１）
ローディングガスを窒素ガスからヘリウムガスに変えたことを以外は比較例１と同様にして、飽和量のヘリウムガスをガスローディングした後、そのガス溶解性を調べたところ、ガスローディング量６．９％においても原料貯留槽から気泡が消えなかった。このことから、本方法では溶解性は定量化できず、比較例１の窒素ガスでの溶解性９．５％と比較して、ヘリウムガスの溶解性はきわめて低いことが分かった。次に、ローディングガスを窒素ガスからヘリウムガスに変えたことを以外は比較例１と同様にして、ポリウレタンフォームを調製し、気泡径分布を測定した。評価結果を表２にまとめた。また、気泡径の分布を図２に示す。
【００３６】
【表２】
【００３７】
（実施例２）
実施例２で得た成形品のシート−４（厚み方向中央部）の諸特性を測定した。密度０．８３８ｇ／ｃｍ３、Ｃ型硬度８２度、平均気泡径３４μｍであった。
【００３８】
この発泡ポリウレタンシートをアゾビスイソブチロニトリル０．１５重量部を添加したメチルメタアクリレートに１５時間浸漬し、その後膨潤した発泡ポリウレタンシートをガラス板に挟み込んで７０℃で２４時間保持した。ガラス板を取り除いた後、真空乾燥を行った。得られた硬質発泡シートの両面を研削して厚み１．２５ｍｍの研磨パッドを作製した。シリカ系スラリーを用いて研磨を行ったところ、ＳｉＯ２膜の研磨レートは２１００オングストローム／分であった。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
以上のように、本発明のポリウレタンフォームの製造方法によれば、気泡径分布の幅が狭く、微細な気泡を有するポリウレタンフォームを得ることができる。また、このポリウレタンフォームは、研磨用部材としての用途に使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】比較例１の気泡径分布
【図２】実施例１の気泡径分布
【特許請求の範囲】
【請求項１】
分子量２０００のポリプロピレングリコール対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項２】
０．５〜１．０ＭＰａの加圧下において、溶解性が窒素ガスよりも低いガスを第１の原料組成物にガスローディングしたことを特徴とする請求項１に記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項３】
第１の原料組成物と第２の原料組成物それぞれ独立に１０ＭＰａ以上に加圧して混合器へ供給することを特徴とする請求項１または２に記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項４】
溶解性が窒素ガスよりも低いガスがヘリウムガスであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項５】
第１の原料組成物が水を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項６】
独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【請求項７】
ポリウレタンフォームの密度が０．５〜１．０ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする請求項６に記載のポリウレタンフォーム。
【請求項８】
ポリウレタンフォームのＣ型硬度が５０度〜９０度であることを特徴とする請求項６または７に記載のポリウレタンフォーム。
【請求項９】
ポリウレタンフォームの平均気泡径が１０〜５０μｍであることを特徴とする請求項６〜８のいずれかに記載のポリウレタンフォーム。
【請求項１０】
該ポリウレタンフォームが研磨用部材または研磨用部材の原材料として使用されることを特徴とする請求項６〜９のいずれかに記載のポリウレタンフォーム。
【請求項１】
分子量２０００のポリプロピレングリコール対する溶解性が窒素ガスよりも低いガスをポリオールからなる原料組成物に対し１〜２０体積％の割合でガスローディングした第１の原料組成物と、ポリイソシアネートからなる第２の原料組成物を混合器に供給する工程、および混合した原料組成物を該混合器から金型に注入する工程、から製造することを特徴とするポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項２】
０．５〜１．０ＭＰａの加圧下において、溶解性が窒素ガスよりも低いガスを第１の原料組成物にガスローディングしたことを特徴とする請求項１に記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項３】
第１の原料組成物と第２の原料組成物それぞれ独立に１０ＭＰａ以上に加圧して混合器へ供給することを特徴とする請求項１または２に記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項４】
溶解性が窒素ガスよりも低いガスがヘリウムガスであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項５】
第１の原料組成物が水を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のポリウレタンフォームの製造方法。
【請求項６】
独立気泡を有するポリウレタンフォームであって、該ポリウレタンフォームの気泡径分布の標準偏差が８μｍ以下であることを特徴とするポリウレタンフォーム。
【請求項７】
ポリウレタンフォームの密度が０．５〜１．０ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする請求項６に記載のポリウレタンフォーム。
【請求項８】
ポリウレタンフォームのＣ型硬度が５０度〜９０度であることを特徴とする請求項６または７に記載のポリウレタンフォーム。
【請求項９】
ポリウレタンフォームの平均気泡径が１０〜５０μｍであることを特徴とする請求項６〜８のいずれかに記載のポリウレタンフォーム。
【請求項１０】
該ポリウレタンフォームが研磨用部材または研磨用部材の原材料として使用されることを特徴とする請求項６〜９のいずれかに記載のポリウレタンフォーム。
【図１】
【図２】
【図２】
【公開番号】特開２００６−２０６７９４（Ｐ２００６−２０６７９４Ａ）
【公開日】平成１８年８月１０日（２００６．８．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００５−２２７２７（Ｐ２００５−２２７２７）
【出願日】平成１７年１月３１日（２００５．１．３１）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成１８年８月１０日（２００６．８．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年１月３１日（２００５．１．３１）
【出願人】（０００００３１５９）東レ株式会社 (7,677)
【Ｆターム（参考）】
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