汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法
【課題】点火からタービンへの通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収することにより熱の損失を減少させる。
【解決手段】ボイラ１の水壁に水を流通させ、一次過熱器３の入口流体温度が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ１９のレジスタチューブバイパス弁２５を開き、逆に、一次過熱器３の入口流体温度が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁２５を閉じ、ボイラ１を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、一次ＳＨバイパス弁１７の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、ボイラ１の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン２で使用する蒸気量の差をボイラ１の出口から抽出させ、ボイラ１の過熱を防止する。
【解決手段】ボイラ１の水壁に水を流通させ、一次過熱器３の入口流体温度が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ１９のレジスタチューブバイパス弁２５を開き、逆に、一次過熱器３の入口流体温度が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁２５を閉じ、ボイラ１を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、一次ＳＨバイパス弁１７の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、ボイラ１の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン２で使用する蒸気量の差をボイラ１の出口から抽出させ、ボイラ１の過熱を防止する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、汽力発電設備におけるボイラから定常蒸気をタービンに供給する技術に係り、特に点火しようとするボイラの水壁を保護するために系統にバイパスを設けた汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
汽力発電設備は、ボイラで燃料を燃焼し、その熱で高圧高温の蒸気を発生し、蒸気タービン、発電機を回転させて電力を発生する設備である。このボイラで燃料を燃やして得た高温高圧の蒸気でタービンを回す汽力発電設備が火力発電の中では発電能力・発電量ともに圧倒的に高い比率を占めている。
【０００３】
汽力発電設備は、ボイラ、タービン、発電機などの主要機器の他に、種々の付属設備から構成される。これらの設備を機能別に分類すると、燃料受入・貯蔵設備、ボイラ設備、蒸気タービン設備、復水・給水系統設備、発電機および電気設備、及び計測制御装置及び諸設備から成る。ここで、燃料受入・貯蔵設備は、取引用計量装置、重原油、ＬＮＧ、ＬＰＧ等の燃料タンク、燃料油ポンプ、ＬＮＧポンプ、気化器などである。ボイラ設備はボイラ本体、重原油ポンプ、バーナ、通風機、空気予熱器、集じん器、灰処理装置、煙突などである。蒸気タービン設備はタービン本体、潤滑油装置、調速装置などである。復水・給水系統設備は復水器、循環水ポンプ、復水ポンプ、給水加熱器、給水ポンプ、給水処理装置などである。発電機および電気設備は発電機、励磁機、変圧器、開閉装置、ケーブルなどである。計測制御装置は各種計測装置、監視装置、プラント総括制御装置、自動バーナ装置、計算機制御装置などである。諸設備には所内冷却水設備、所内空気設備、排水処理設備、保安防災設備などがある。
【０００４】
ボイラは、その水壁内部に常に水が流れていないと点火した場合に過熱パンクすることがある。ドラムボイラではドラムの水が水壁内部において循環しているのでタービンが蒸気を必要としない場合でも過熱することはない。また、貫流ボイラではこの循環ラインのあるものとないものがある。また循環ラインが無いボイラでは、その代りにボイラ水壁保護に必要な流量（３００Ｔ／Ｈ）とタービンで使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させる「起動バイパス系統」が設けられている。
【０００５】
この起動バイパス系統はボイラで吸収した熱量を多分に持つ水を抽出するため、効率的には非常に無駄といえる。その熱エネルギーをできるだけ無駄とせず回収する必要がある。そこで、点火からタービンへの通気までの時間を短縮するボイラの起動バイパス弁の昇温制御方法が提案されている。例えば、特許文献１の特開平１０−３８２０２号公報「起動バイパス弁の昇温制御方法」に示すように、ボイラの蒸発器から複数の過熱器を介して蒸気タービンに過熱蒸気を供給する主蒸気ラインまでの間に、最終過熱器の直前に設けられ最終過熱器をバイパスして蒸気を流す過熱器バイパス弁と、蒸気タービンの上流側に設けられ蒸気タービンをバイパスして蒸気を流すタービンバイパス弁とを備え、ホットバンキング起動時において、点火後、蒸気圧が所定の圧力以上になった後に、過熱器バイパス弁Ｓとタービンバイパス弁の両方を同等に開き、過熱器バイパス弁の上流側に位置する過熱器通過蒸気流量は過熱器バイパス弁とタービンバイパス弁の両者の流量とし、最終過熱器を通過する蒸気流量を弁の上流側流量の約５０％として燃焼量／蒸気量の比率を高め、蒸気タービン上流側温度の上昇率を高め、蒸気タービンの起動を早める起動バイパス弁の昇温制御方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１０−３８２０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
汽力発電設備では、安全に定常蒸気をタービンに供給する必要がある。定常蒸気になるまでの不安定な蒸気をそのまま複水器へ送出すること、即ち点火されたボイラから高温、高圧な蒸気を配管等に流すことは、設備に不具合や故障の発生原因になり、熱エネルギーの損失になる。例えば、１発電所では１日１億円相当の熱エネルギーの損失、更には人件費等のトータルコストの損失になる。
【０００８】
本発明は、かかる問題点を解決するために創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、バイパス系統にバルブを設けて個々に調整することで、点火からタービンへの通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収することにより熱の損失を減少することができる汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の運転方法は、貫流ボイラ（１）と、脱気器（６）と、復水器（７）と、前記ボイラ（１）とタービン（２）との間に配置した一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）との間に配置したフラッシュタンク（５）と、を備えた発電設備において、前記ボイラ（１）とフラッシュタンク（５）との間に配置した一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と前記フラッシュタンク（５）との間に配置した二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１８）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間と、前記フラッシュタンク（５）と間に配置した、該二次過熱器（二次ＳＨ）（４）に通気するＳＨ通気弁（ＭＶ−５）（３０）と、前記二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と復水器（７）の間に配置した、主蒸気管（３２）をウォーミングするためのタービンバイパス弁（ＣＶ−４）（３１）と、を切り替えて起動バイパス系統を運転する方法であって、先ず、前記ボイラ（１）の水壁に水を流通させ、前記ボイラ（１）を点火して起動させ、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ（１９）のレジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を開き、逆に、該一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を閉じ、前記ボイラ（１）を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、前記一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、前記ボイラ（１）の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン（２）で使用する蒸気量の差を該ボイラ（１）の出口から抽出させ、該ボイラ（１）の過熱を防止する、ことを特徴とする。
【００１０】
例えば、前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）を約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が２９０℃程度になると、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度による制御に切り替える、ことが好ましい。
【００１１】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、ボイラ（１）の圧力については、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）で制御し、この圧力を一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）だけでは制御できないときに、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）で補助制御する、ことが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
上記構成の発明では、ボイラ（１）からタービン（２）までの系統中にバイパス系統を設けたので、ボイラ（１）の火入れ直後の安定していない蒸気は、高圧ヒータ（２８）、脱気器（６）へ回収するが、フラッシュタンク（５）の圧力が設定値を超えればフラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）（２３）より復水器（７）へ回収され、安定した定常蒸気にしてから、その定常蒸気をタービン（２）に供給することができる。このように、バイパス系統に弁を設けて個々に調整しながら安全な運転を可能にする。即ち、高温、高圧な蒸気を配管等に流さないので、発電設備の不具合や故障の発生を防止することができる。
特に、不安定な蒸気については、バイパス系統に設けた弁を切り替えながらフラッシュタンク（５）へ送って熱回収することができるので、熱エネルギーの経済効率を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法は、ボイラから過熱器へのバイパスにバルブを設けて個々に調整することにより、点火からタービンへの通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収して熱の損失を減少することができる系統において、ボイラの水壁に水を流通させ、水壁保護に必要な流量とタービンで使用する蒸気量の差をボイラの出口から抽出させ、ボイラの過熱を防止する運転方法である。
【実施例１】
【００１４】
以下、本発明の好ましい実施の形態を図面を参照して説明する。
図１は本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統を示す概略系統図である。
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統は、循環ラインがない貫流ボイラにおいてボイラ１の水壁保護に必要な流量とタービン（高圧タービン、中低圧タービン）２で使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させるために設けた系統であり、主にボイラ１、一次過熱器（一次ＳＨ）３、二次過熱器（二次ＳＨ）４、フラッシュタンク５、脱気器６及び復水器７を備えた発電設備である。
【００１５】
ボイラ１には、火炉、ケージ壁８、天井壁９、四次水壁１０、三次水壁１１、二次水壁１２、一次水壁１３及び節炭器（Ｅｃｏ）１４等を備えている。ボイラ１の水壁は内部に常に水が流れていないと点火した場合に過熱異常を起こす。なお、ドラムボイラではドラムの水が水壁を循環しているので、タービン２が蒸気を必要としない場合でも過熱することはない。しかし、貫流ボイラにこの循環ラインがないものでは、ボイラ水壁保護に必要な流量とタービン２で使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させる「起動バイパス系統」を設けている。
【００１６】
一次過熱器（一次ＳＨ）３、二次過熱器（二次ＳＨ）４は、ボイラ本体で発生した飽和蒸気を更に過熱するための装置である。これらの一次過熱器３、二次過熱器４は、発電所の理論熱効率（熱落差）の増加、タ−ビン蒸気消費率の減少、流体摩擦の減少、水分による腐食の軽減などに利益をもたらし、その利益は過熱度の高いほど著しいが過熱器管材などの耐熱度によって過熱温度が制限される。
【００１７】
一次過熱器（一次ＳＨ）３の下流にフラッシュタンク５を配置してある。このフラッシュタンク５は、高圧蒸気ドレンを受入れ、器内圧をこれより低い圧力に保持し、低圧蒸気ドレンとの顕熱差分の熱を再蒸発させて低圧蒸気を作り出して再利用する圧力容器である。
【００１８】
復水器７は、タービン２の排気を冷却凝縮し、背圧を真空に保つことによりタービン２のタービン効率を上げると共に、凝縮復水した水を回収する設備である。また、この復水器７の内部は２０℃に維持されている。この復水器７から復水する水は復水ポンプで取り出す。
【００１９】
復水器７の下流に脱気器６を配置した。この脱気器６は、タービン２の抽気や蒸化器の発生蒸気を噴射して給水を直接加熱し、給水中の溶存ガスを分離除去する設備である。
【００２０】
図２は起動バイパス系統における「低圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
「低圧クリンアップ」
ボイラ１を起動する際に、図２に示すように、「低圧クリンアップ」という給水を清浄にする工程を行う。貫流ボイラにおいて、ボイラ１に給水するときは、所定の条件を充足した水を供給する。そこで、復水器７と脱気器６に供給する前に、所定の条件に適合するまで脱塩装置を通して清浄にする。
【００２１】
この「低圧クリンアップ」操作の目安となる水質は次の通りである。
系統水ブローの停止時に、低圧クリンアップ管内のＦｅは３００ＰＰＢ以下、Ｎ2Ｈ4は３００ＰＰＭ以下とする。
低圧クリンアップの終了時には、脱気器６の出口において、Ｆｅが２００ＰＰＢ以下、Ｏ2が２００ＰＰＢ以下とする。復水器７の真空度は７２２ｍｍＨｇ（−９６ＫＰａ）程度とする。
この「低圧クリンアップ」操作によって、水質が良好になればボイラ給水ポンプ（Ｍ−ＢＦＰ）１５を起動し、トッピングアップ弁（ＭＶ−１０）１６よりボイラ１に水を張る。
【００２２】
図３は起動バイパス系統における「１次ＳＨ洗缶」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
「ボイラ水張洗缶」
ボイラ１の水張りが完了したら、洗缶をするために、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７とトッピングアップ弁１５で一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口圧力（ＰＳＯＰ）を１５．５７６Ｍｐａまで昇圧する。このとき、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８は全閉にする。
【００２３】
ボイラ圧力１５．５７６Ｍｐａに、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７を制御する。液体が一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７の内弁を損傷しないように、レジスタチューブ（キャビラリーチューブ）１９を通して、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７の差圧を軽減する。このレジスタチューブ１９後の圧力が、２１ｋ（２．０５ＭＰａ）以下になるように設計されている。因みに、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７に冷水で高差庄をかけると振動騒音内弁の損傷がおこる。
【００２４】
［一次ＳＨ洗缶］
ボイラ１の洗缶が終了したら、２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８を開いて、一次過熱器（一次ＳＨ）３の洗缶をする。しかし、２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８にはレジスタチューブ１９がないので弁保護のために、ボイラ圧力を６．８６Ｍｐａ以下に下げる必要がある。６．８６Ｍｐａ以下のインターロックがあり通常４．９０Ｍｐａまで下げる。洗缶が終了したら、また全閉とし昇圧する。
このとき、フラッシュタンク５に落ちた水は水質が良好になるまで系外にブローする。その条件として、Ｎ2Ｈ4は１００ｐｐｂ以下、Ｆeは３００ｐｐｂ以下になるまでブローする。
【００２５】
図４は起動バイパス系統における「高圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
［給水確立（３００ｔ／ｈ）］
ボイラ１と一次過熱器（一次ＳＨ）３の洗缶が終了したら、トッピングアップ弁（ＭＶ−１０）１６より給水流量調節弁に切替えて、節炭器（Ｅｃｏ）１４の入口給水流量を３００ｔ／ｈに増加する。このとき、給水を自動に投入すると３００ｔ／ｈになるよう制御する。
【００２６】
［系統水循環（高圧クリンアップ）］
フラッシュタンク５に落ちた水の水質が前の条件を満足したとき、高圧クリンアップブロー弁で（ＭＶ−１１）２０を閉めながら、また高圧クリンアップ弁（ＭＶ−６８４）２１を開き、フラッシュタンクレベルを見ながら系統水循環を開始する。
このとき、フラッシュタンク水位調節弁（ＣＶ−１２４）２２が動作してレベルをＮＬに制御する。この場合、レベルがＮＬ＋２２５ｍｍ以上でフラッシュタンク蒸気止弁（ＭＶ−１３５）２３が閉となり蒸気ラインへ水の浸入を防ぐ。フラッシュタンク蒸気止弁（ＭＶ−１３５）２３は、フラッシュタンク圧力を一定制御する（１．４７ＭＰａ，ボイラ点火時は３．４２ＭＰａである。）。
この状態で、ボイラ点火に支障のない水質となるまで高圧クリンアップを続ける。
高圧クリンアップは、節炭器（Ｅｃｏ）１４の入口において、次のような水質になったら終了する。μｓが１μｓ/cm以下、Ｆｅは１００ｐｐｂ以下及びＮ2Ｈ4は１００ｐｐｂ以下である。
【００２７】
図５は起動バイパス系統における「ボイラ点火」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
［ボイラ点火］
水質が基準に達したら、通風系統を起動し、燃料リークチェックし、８６Ｂリセットの後ボイラ点火をする。このとき、ＣＰＴＲで初燃料のモード選択をする。点火したら主蒸気温度マスタが一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度を目標になるよう初燃料バイアスの制御を行なう。
【００２８】
点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になると、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）２５を開いて一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７で、ボイラ圧力を制御する。この一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７は、ボイラ１の安全弁の役目（オーバーライド動作）も持っている。この場合、制御不調となり圧力設定値（１５．５７６）＋０．８８Ｍｐａで強制的に開となる。
この頃になるとボイラ１内の水が加熱されて、レジスタチューブ１９がなくても、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７だけで制御できるようになる。
また、ＰＳＨＴ１４５℃程度以下で、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）２５は全閉となる。
【００２９】
図６は起動バイパス系統における「ボイラ点火昇温」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。図７は一次過熱器の入口流体温度（ＰＳＨＴ）と二次ＳＨバイパス弁の開度との関係を示すグラフである。図８は一次ＳＨバイパス弁の開度と二次ＳＨバイパス弁の開度とのコントロール範囲を示すグラフである。
［２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ３）の動作］
一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１７が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）３に流体が流れ、一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度（ＰＳＯＴ）での温度測定が可能になる。そこで、二次ＳＨバイパス弁１８は、図７のグラフに示すような制御を行なう。
ａ．一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度によるプログラム制御をする。
一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度が２９０℃程度になるまではＰＳＨＴによるプログラム制御を行なう。２９０℃程度になると、次の一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度による制御に切り替える。
ｂ．ＰＳＯＴを３８０℃程度になるように比例制御する。
ＰＳＯＴ＝３５０℃は、圧力１５．５Ｍｐａに対する飽和温度である。これは昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）時の蒸気温度変動を少なくするためである。
ｃ．図８のグラフに示すように、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７のコントロール範囲外でのみ制御する。
ボイラ１の圧力は、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７で制御されているが、この圧力は一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７だけでは制御できないときは二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１７も補助をするため、図８に示すようなコントロールゾーンが設けられている。即ち、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７でコントロールしている時のみ一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７は制御できる。
【００３０】
HYPERLINK "http://www8.ipdl.inpit.go.jp/Tokujitu/tjitemdrwkt.ipdl?N0000=235&N0001=99&N0005=xh0MgGnGVuW2nsUgktt3&N0500=4JPA%20421293871%20%20%20%20%20%20%20&N0510=MOKlvQDfmnUXeA0hiGHC&N0552=9&N0553=000011" \t "tjitemdrwkt" 図９は起動バイパス系統における「フラッシュタンク発生蒸気の回収」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［フラッシュタンク発生蒸気の回収］
フラッシュタンク５に落ちる水はボイラ１で加熱されている。これを復水器７に回収するのは熱的にロスとなる。フラッシュタンク５で発生した蒸気は高圧ヒータ加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２１）２６や、脱気器加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２２）２７により熱回収する。なお、高圧ヒータ加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２１）２６はフラッシュタンク５が０．６９Ｍｐａ以上で自動的に開くようになっている。
脱気器加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２２）２７は、脱気器圧力設定により自動回収される。
【００３１】
［スピルオーバー］
ボイラ１内の水が加熱され膨張すると、ボイラ１内の水が余ってくる。この水は復水器ホットウエルの水位を上昇させる。この為、スピルオーバー調節弁により、復水タンクに抽出される。ＣＶ−１０８Ｃはホットウェルレベルによる比例制御で動作する。抽出する場所は、グランドコンデンサと脱気器水位調節弁の間であり、脱塩装置を通過しているので水質はきれいである。
【００３２】
図１０は起動バイパス系統における「フラッシュタンクドレンの熱回収」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［フラッシュタンクドレンの熱回収］
ボイラ１を点火し、昇温工程になってフラッシュタンク５に落ちるドレンの持つ熱のうち、フラッシュして蒸気になったものは既に脱気器６、高圧ヒータ２８に回収しているが、ドレンのまま復水器７に落とされる熱量は大きい。このドレンの熱量は相当大きいが回収するには水質が不良であってはならない。そこで、次の基準に到達した時点よりフラッシュタンクドレンの脱気器６の水室への回収を開始する。このとき、フラッシュタンク５のＦeは５０ｐｐｂ以下を条件とする。
この熱回収は、脱気器加熱ドレン弁（ＣＶ−１２５）２９で制御する。これにより、脱気器６の温度は急速に上昇し、圧力も上がる。脱気器加熱ドレン弁（ＣＶ−１２５）２９は自動の状態ではフラッシュタンクレベルが、ＮＬ−４００ｍｍ以上で制御できる。−４００ｍｍよりレベルが低下する場合は閉まるようになっている。これは、レベル制御を優先させるためである。
【００３３】
図１１は起動バイパス系統における「二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。図１２はタービンバイパス弁の制御方法を示す説明図である。
［二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング］
フラッシュタンク５の圧力が０．９８Ｍｐａになると、ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）３０が開いて一次過熱器（一次ＳＨ）３に通気する。このとき、ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）３０のｌａ接点によりタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１が開いて制御可能となり、主蒸気管３２のウォーミングが開始される。このタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１の開信号で、復水器７のウォーターカーテン弁３３が開いて蒸気を冷却し、振動・騒音を防ぐ。また、ダンプされる蒸気温度を１５０℃まで冷却するために、ダンプ蒸気減温器スプレー弁を開いて制御する。なお、タービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１のインターロックは図１２に示す通りである。ボイラ起動モードにより異なり、開度プログラムで制御され、殆ど操作することは無い。但し、稀にバイアス操作による場合もある。
【００３４】
図１３は起動バイパス系統における「フラッシュタンク圧力制御」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。図１４はフラッシュタンクの圧力制御を示す説明図である。
［フラッシュタンク圧力制御］
フラッシュタンク５で発生する蒸気は、ＨＰヒータ２８や脱気器６の加熱回収使用されるが主蒸気管３１を加熱し、余った蒸気は復水器７にダンプ（投入）される。
フラッシュタンク５の圧力を３．４３Ｍｐａまで上昇させ、蒸気の持つ熱を回収するがそれ以外の蒸気は、フラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）２３により復水器７にダンプされる。（フラッシュタンタ圧力を３．４３Ｍｐａになるよう制御する。）
この場合、復水器７の真空条件−７７．３Ｍｐａ以上、減温器スプレー水圧力１．１８Ｍｐａ以上の条件が満たされていない場合は強制「閉」のままでフラッシュタンク５の安全弁が動作する。また、フラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）２３が開になれば、ウォーターカーテン弁３３は開となる。ＣＶ−１０３のインターロックは図１４に示す通りである。
フラッシュタンク５の発生蒸気の回収は一部補助蒸気系統のウォーミングにも使用する。更に、この補助蒸気の他に、スートブローも行うことができる。
【００３５】
図１５は起動バイパス系統における「タービン起動準備、起動、並列制御」の工程を示す概略系統図である。該当する「タービン起動準備」工程は太い実線で示している。該当する「タービン起動」工程とフラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［タービン起動準備］
タービン２の状態により、タービン起動するモードは計算機より指定される。（高圧第１段後内壁メタル温度）（通気最適温度、１０００、３０００、３６００のホールド時間他）タービン２をリセットし、ＤＤＣ（計算機直接制御）の使用後、加減弁を全開にする。（ＬＬＭ、ＧＭ全開操作）
【００３６】
［タービン起動］
昇速率が選択され、１５０ＲＰＭ目標に右側ＭＳＶＢＶを介して昇速を実施する。ラブチェック実施後、ＯＫならばラブチェック完了しＤＳＲ−２ＰＢ−ＯＮすると目標回転数まで昇速する。この制御は、ＭＳＶＢＶを計算機で直接制御して行なう。
【００３７】
［ＡＳＳ自動並列制御］
タービン２の速度が３５５０ｒｐｍ以上で、並列ＤＬＲ−１ ＰＢ−ＯＮにするとタービン回転数を±５ｒｐｍスイングして揃速制御を行なう。自動同期装置により系統と発電機の周波数位相をチェックし、同期点にて発電機遮断器投入指令を出力し、５２／ＭＴ（主変遮断器）を自動投入する。
【００３８】
図１６は起動バイパス系統における「並列・初負荷保持」の工程を示す概略系統図である。
［並列・初負荷保持］
並列にしたことにより、主蒸気管ウォーミングの役目を終了したタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１は閉止する。並列で計算機により右側ＭＳＶＢＶを操作して初負荷を取る（１０．５ＭＷ）。
次の工程である昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）のための条件を整える。
初負荷保持中の蒸気条件、復水器真空度の変化による負荷変動は計算機で修正し、常に定負荷になるよう制御する。（右側ＭＳＶＢＶで）
また、主蒸気温度制御（ＤＳＴＣ）は並列により、一次ＳＨ入口温度制御から、主蒸気温度制御に切替り、初燃料バイアスの制御を自動で行う。
【００３９】
図１７は起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
［昇庄負荷上昇（その条件）］
初負荷保持が終了したら、フラッシュタンク５より供給していた３．４３Ｍｐａの蒸気を、一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口から二次過熱器（二次ＳＨ）４へ直接供給する。この時この蒸気切替えを行うのが、二次ＳＨバイパス弁１８とＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４である。そして、ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４を徐々に開いて主蒸気圧力を３．４３Ｍｐａから、ボイラ圧力１５，５７６Ｍｐａに昇圧することにより負荷を上昇させていく。これが昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）と云い、通称「ランピング」と呼んでいる。
【００４０】
スムーズに蒸気源の切替えを行うためには、次の条件を満足していなければならない。一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度３８０℃以上、二次ＳＨバイパス弁１８の開度５０％以上）通常は、ＰＳＯＴで３９０℃以上、二次ＳＨバイパス弁１８が６５〜８０％でＤＰＲを開始している。
【００４１】
昇圧負荷上昇で、出力目標値は７０ＭＷに、また変化率は起動モードに応じたレートにセットされ、負荷要求信号が上昇する。負荷要求信号によりＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４が開き始めると、昇圧を開始する。（ＤＰＲＯＮでＭＳＶＢＶは固定される）
【００４２】
図１８は起動バイパス系統における「昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）」の工程を示す概略系統図である。図１９はＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）の開度と昇圧負荷との関係を示すグラフである。図２０は２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）とＳＨ減圧弁の開度との関係を示すグラフである。
［昇圧負荷上昇（ＤＰＲ、Ｒａｍｐｉｎｇ）］
ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４は、図１９に示すようなプログラムを作ってあり７０ＭＷ（ＬＤ）で全開となる．ＬＤの上昇とともにＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４は開いていくが蒸気源の切替りのため、二次ＳＨバイパス弁１８が閉まっていく。二次ＳＨバイパス弁１８の閉には、図２０に示すようなバイアス信号が二次ＳＨバイパス弁１８の制御回路に加えられやがて全開となる。二次ＳＨバイパス弁１８の信号が５０％の場合、図２０に示すようなプログラムで閉まる。
【００４３】
負荷要求指令の上昇に伴い、主蒸気圧カプログラムも上昇し（ＬＤでプログラムされている）偏差が±０．４９Ｍｐａ以上になると「圧カ偏差」のＡＮＮを発する。
主蒸気圧力の偏差によるＰ十Ｉ動作でＳＨ減圧弁は昇圧制御を行う。また、実圧力６．８６ＭｐａでＳＨ通気弁３０は全閉となる。
【００４４】
図２１は起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
［ＳＨ止弁開］
主蒸気圧力が上昇するに伴って、負荷が上昇する。ＳＨ減圧弁（ＣＶ−３）３４が９０％以上開となり、かつ１次ＳＨ出口圧力１５．５７６Ｍｐａと主蒸気圧力の差庄が１．３７Ｍｐａ以下で、ＳＨ止弁３５が全開となり一次過熱器（一次ＳＨ）３と二次過熱器（二次ＳＨ）４は完全に連絡される．ＳＨ止弁３５の２台が共に全開になった事で、次の弁切替工程に進む．この時、タービンマスタが自動位置でないので「負荷追従モード」となっている。この状態から、次の工程である弁切替に進む。
【００４５】
［弁切替準備］
弁切替開始の為の主な条件は次の通りである。
計算機弁切替ブレイクポイントの開始条件は６５ＭＷ以上であること（自動で満足するよう制御する。）
ここまでの状態は、ＭＳＶは全閉、ＬＬＭ・ＧＯＶは全開で、ＭＳＶＢＶで全周噴射している。これを、ＭＳＶ全開・加減弁で蒸気を制御の通常状態にする。この操作を弁切替という。
【００４６】
図２２は起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。図２３はタービンマスタ自動負荷上昇を示すグラフである。
［弁切替］
昇圧負荷上昇完了後、弁切替ＰＢをＯＮにするとＬＬＭを介して、絞り込みを行う。加減弁（ＬＬＭ）が絞り込み、ＭＳＶＢＶ（右）が開いて負荷の変動を少なくするように計算機が制御する。
ＭＳＶの前後差圧が２．５ＭＰａ以下になったらＭＳＶＢＶは全速で開きＭＳＶは左右とも全開となる。この時、蒸気は加減弁で制御される。
【００４７】
［タービンマスタ自動負荷上昇］
弁切替が終了した時点で、タービンマスタが自動となり「負荷追従モード」が解除され、協調モードとなる。次にＤＬＲ−２をＯＮとすると設定は１２０ＭＷとなり再び負荷上昇を始める。この時も、ボイラの圧力は１５．５７６Ｍｐａ（ＰＳＯＰ）になるよう１次ＳＨバイパス弁１７で制御している。
この時点の給水流量はまだ３００ｔ／ｈであり、タービンに送る蒸気量との差だけフラッシュタンクに落とされている。負荷が上昇するにつれて１次ＳＨバイパス弁１７は閉まってくる。
【００４８】
図２４は起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。図２５はＬＬＯ解除のインターロックを示す説明図である。
［ＬＬＯ（Ｌｏｗ Ｌｏａｄ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ）解除］
負荷を上昇させるに従い、タービン２に送られる蒸気量が３００ｔ／ｈになった時点では、水壁保護の為の３００ｔ／ｈはすべてタービン２で消費される。そうなると、起動バイパス系統に落とす必要がなくなる。１次ＳＨバイパス弁１７は全閉となる。この時点が設計では２７％ＭＣＲ（９４．５ＭＷ）である。
起動バイパス運転が終了すると通常運転となる。起動バイパス使用中をＬＬＯという。
【００４９】
主蒸気温度上昇対策で５２．５ＭＷより給水が注入される。この時点よりボイラの圧力制御は、１次ＳＨバイパス弁１７では制御できなくなる。ボイラマスタにより、給水燃料で行われ蒸気温度制御はＤＳＴＣによる初燃料バイアス制御から、ＡＰＣの制御に切り替る。また、ボイラ・タービン協調制御、Ｏ2制御、他のすべての修正動作・制御が活きてくる。ＬＬＯ解除のインターロックは図２５の条件の通りである。
【００５０】
なお、本発明は、起動バイパス系統にバルブを設けて個々に調整することで、ボイラ１の点火からタービン２への通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収することにより熱の損失を減少することができれば、上述した発明の実施の形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統及びその運転方法は、汽力発電設備の他にコンバインサイクル発電設備などに利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統を示す概略系統図である。
【図２】起動バイパス系統における「低圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。
【図３】起動バイパス系統における「１次ＳＨ洗缶」の工程を示す概略系統図である。
【図４】起動バイパス系統における「高圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。
【図５】起動バイパス系統における「ボイラ点火」の工程を示す概略系統図である。
【図６】起動バイパス系統における「ボイラ点火昇温」の工程を示す概略系統図である。
【図７】一次過熱器の入口流体温度（ＰＳＨＴ）と二次ＳＨバイパス弁の開度との関係を示すグラフである。
【図８】一次ＳＨバイパス弁の開度と二次ＳＨバイパス弁の開度とのコントロール範囲を示すグラフである。
【図９】起動バイパス系統における「フラッシュタンク発生蒸気の回収」の工程を示す概略系統図である。
【図１０】起動バイパス系統における「フラッシュタンクドレンの熱回収」の工程を示す概略系統図である。
【図１１】起動バイパス系統における「二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング」の工程を示す概略系統図である。
【図１２】タービンバイパス弁の制御方法を示す説明図である。
【図１３】起動バイパス系統における「フラッシュタンク圧力制御」の工程を示す概略系統図である。
【図１４】フラッシュタンクの圧力制御を示す説明図である。
【図１５】起動バイパス系統における「タービン起動準備、起動、並列制御」の工程を示す概略系統図である。
【図１６】起動バイパス系統における「並列・初負荷保持」の工程を示す概略系統図である。
【図１７】起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図１８】起動バイパス系統における「昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）」の工程を示す概略系統図である。
【図１９】ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）の開度と昇圧負荷との関係を示すグラフである。
【図２０】二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）の開度とＳＨ減圧弁の開度との関係を示すグラフである。
【図２１】起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２２】起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２３】タービンマスタ自動負荷上昇を示すグラフである。
【図２４】起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２５】ＬＬＯ解除のインターロックを示す説明図である。
【符号の説明】
【００５３】
１ ボイラ
２ タービン
３ 一次過熱器（一次ＳＨ）
４ 二次過熱器（二次ＳＨ）
５ フラッシュタンク
１７ 一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）
１８ 二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）
１９ レジスタチューブ
２５ レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）
３０ ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）
３１ タービンバイパス弁（ＣＶ−４）
３４ ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）
３５ ＳＨ止弁（ＭＶ−２Ａ／Ｂ）
【技術分野】
【０００１】
本発明は、汽力発電設備におけるボイラから定常蒸気をタービンに供給する技術に係り、特に点火しようとするボイラの水壁を保護するために系統にバイパスを設けた汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
汽力発電設備は、ボイラで燃料を燃焼し、その熱で高圧高温の蒸気を発生し、蒸気タービン、発電機を回転させて電力を発生する設備である。このボイラで燃料を燃やして得た高温高圧の蒸気でタービンを回す汽力発電設備が火力発電の中では発電能力・発電量ともに圧倒的に高い比率を占めている。
【０００３】
汽力発電設備は、ボイラ、タービン、発電機などの主要機器の他に、種々の付属設備から構成される。これらの設備を機能別に分類すると、燃料受入・貯蔵設備、ボイラ設備、蒸気タービン設備、復水・給水系統設備、発電機および電気設備、及び計測制御装置及び諸設備から成る。ここで、燃料受入・貯蔵設備は、取引用計量装置、重原油、ＬＮＧ、ＬＰＧ等の燃料タンク、燃料油ポンプ、ＬＮＧポンプ、気化器などである。ボイラ設備はボイラ本体、重原油ポンプ、バーナ、通風機、空気予熱器、集じん器、灰処理装置、煙突などである。蒸気タービン設備はタービン本体、潤滑油装置、調速装置などである。復水・給水系統設備は復水器、循環水ポンプ、復水ポンプ、給水加熱器、給水ポンプ、給水処理装置などである。発電機および電気設備は発電機、励磁機、変圧器、開閉装置、ケーブルなどである。計測制御装置は各種計測装置、監視装置、プラント総括制御装置、自動バーナ装置、計算機制御装置などである。諸設備には所内冷却水設備、所内空気設備、排水処理設備、保安防災設備などがある。
【０００４】
ボイラは、その水壁内部に常に水が流れていないと点火した場合に過熱パンクすることがある。ドラムボイラではドラムの水が水壁内部において循環しているのでタービンが蒸気を必要としない場合でも過熱することはない。また、貫流ボイラではこの循環ラインのあるものとないものがある。また循環ラインが無いボイラでは、その代りにボイラ水壁保護に必要な流量（３００Ｔ／Ｈ）とタービンで使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させる「起動バイパス系統」が設けられている。
【０００５】
この起動バイパス系統はボイラで吸収した熱量を多分に持つ水を抽出するため、効率的には非常に無駄といえる。その熱エネルギーをできるだけ無駄とせず回収する必要がある。そこで、点火からタービンへの通気までの時間を短縮するボイラの起動バイパス弁の昇温制御方法が提案されている。例えば、特許文献１の特開平１０−３８２０２号公報「起動バイパス弁の昇温制御方法」に示すように、ボイラの蒸発器から複数の過熱器を介して蒸気タービンに過熱蒸気を供給する主蒸気ラインまでの間に、最終過熱器の直前に設けられ最終過熱器をバイパスして蒸気を流す過熱器バイパス弁と、蒸気タービンの上流側に設けられ蒸気タービンをバイパスして蒸気を流すタービンバイパス弁とを備え、ホットバンキング起動時において、点火後、蒸気圧が所定の圧力以上になった後に、過熱器バイパス弁Ｓとタービンバイパス弁の両方を同等に開き、過熱器バイパス弁の上流側に位置する過熱器通過蒸気流量は過熱器バイパス弁とタービンバイパス弁の両者の流量とし、最終過熱器を通過する蒸気流量を弁の上流側流量の約５０％として燃焼量／蒸気量の比率を高め、蒸気タービン上流側温度の上昇率を高め、蒸気タービンの起動を早める起動バイパス弁の昇温制御方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１０−３８２０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
汽力発電設備では、安全に定常蒸気をタービンに供給する必要がある。定常蒸気になるまでの不安定な蒸気をそのまま複水器へ送出すること、即ち点火されたボイラから高温、高圧な蒸気を配管等に流すことは、設備に不具合や故障の発生原因になり、熱エネルギーの損失になる。例えば、１発電所では１日１億円相当の熱エネルギーの損失、更には人件費等のトータルコストの損失になる。
【０００８】
本発明は、かかる問題点を解決するために創案されたものである。すなわち、本発明の目的は、バイパス系統にバルブを設けて個々に調整することで、点火からタービンへの通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収することにより熱の損失を減少することができる汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の運転方法は、貫流ボイラ（１）と、脱気器（６）と、復水器（７）と、前記ボイラ（１）とタービン（２）との間に配置した一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）との間に配置したフラッシュタンク（５）と、を備えた発電設備において、前記ボイラ（１）とフラッシュタンク（５）との間に配置した一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と前記フラッシュタンク（５）との間に配置した二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１８）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）と二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間と、前記フラッシュタンク（５）と間に配置した、該二次過熱器（二次ＳＨ）（４）に通気するＳＨ通気弁（ＭＶ−５）（３０）と、前記二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と復水器（７）の間に配置した、主蒸気管（３２）をウォーミングするためのタービンバイパス弁（ＣＶ−４）（３１）と、を切り替えて起動バイパス系統を運転する方法であって、先ず、前記ボイラ（１）の水壁に水を流通させ、前記ボイラ（１）を点火して起動させ、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ（１９）のレジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を開き、逆に、該一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を閉じ、前記ボイラ（１）を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、前記一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、前記ボイラ（１）の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン（２）で使用する蒸気量の差を該ボイラ（１）の出口から抽出させ、該ボイラ（１）の過熱を防止する、ことを特徴とする。
【００１０】
例えば、前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）を約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が２９０℃程度になると、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度による制御に切り替える、ことが好ましい。
【００１１】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、ボイラ（１）の圧力については、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）で制御し、この圧力を一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）だけでは制御できないときに、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）で補助制御する、ことが好ましい。
【発明の効果】
【００１２】
上記構成の発明では、ボイラ（１）からタービン（２）までの系統中にバイパス系統を設けたので、ボイラ（１）の火入れ直後の安定していない蒸気は、高圧ヒータ（２８）、脱気器（６）へ回収するが、フラッシュタンク（５）の圧力が設定値を超えればフラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）（２３）より復水器（７）へ回収され、安定した定常蒸気にしてから、その定常蒸気をタービン（２）に供給することができる。このように、バイパス系統に弁を設けて個々に調整しながら安全な運転を可能にする。即ち、高温、高圧な蒸気を配管等に流さないので、発電設備の不具合や故障の発生を防止することができる。
特に、不安定な蒸気については、バイパス系統に設けた弁を切り替えながらフラッシュタンク（５）へ送って熱回収することができるので、熱エネルギーの経済効率を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法は、ボイラから過熱器へのバイパスにバルブを設けて個々に調整することにより、点火からタービンへの通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収して熱の損失を減少することができる系統において、ボイラの水壁に水を流通させ、水壁保護に必要な流量とタービンで使用する蒸気量の差をボイラの出口から抽出させ、ボイラの過熱を防止する運転方法である。
【実施例１】
【００１４】
以下、本発明の好ましい実施の形態を図面を参照して説明する。
図１は本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統を示す概略系統図である。
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統は、循環ラインがない貫流ボイラにおいてボイラ１の水壁保護に必要な流量とタービン（高圧タービン、中低圧タービン）２で使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させるために設けた系統であり、主にボイラ１、一次過熱器（一次ＳＨ）３、二次過熱器（二次ＳＨ）４、フラッシュタンク５、脱気器６及び復水器７を備えた発電設備である。
【００１５】
ボイラ１には、火炉、ケージ壁８、天井壁９、四次水壁１０、三次水壁１１、二次水壁１２、一次水壁１３及び節炭器（Ｅｃｏ）１４等を備えている。ボイラ１の水壁は内部に常に水が流れていないと点火した場合に過熱異常を起こす。なお、ドラムボイラではドラムの水が水壁を循環しているので、タービン２が蒸気を必要としない場合でも過熱することはない。しかし、貫流ボイラにこの循環ラインがないものでは、ボイラ水壁保護に必要な流量とタービン２で使用する蒸気量の差をボイラ出口から抽出させる「起動バイパス系統」を設けている。
【００１６】
一次過熱器（一次ＳＨ）３、二次過熱器（二次ＳＨ）４は、ボイラ本体で発生した飽和蒸気を更に過熱するための装置である。これらの一次過熱器３、二次過熱器４は、発電所の理論熱効率（熱落差）の増加、タ−ビン蒸気消費率の減少、流体摩擦の減少、水分による腐食の軽減などに利益をもたらし、その利益は過熱度の高いほど著しいが過熱器管材などの耐熱度によって過熱温度が制限される。
【００１７】
一次過熱器（一次ＳＨ）３の下流にフラッシュタンク５を配置してある。このフラッシュタンク５は、高圧蒸気ドレンを受入れ、器内圧をこれより低い圧力に保持し、低圧蒸気ドレンとの顕熱差分の熱を再蒸発させて低圧蒸気を作り出して再利用する圧力容器である。
【００１８】
復水器７は、タービン２の排気を冷却凝縮し、背圧を真空に保つことによりタービン２のタービン効率を上げると共に、凝縮復水した水を回収する設備である。また、この復水器７の内部は２０℃に維持されている。この復水器７から復水する水は復水ポンプで取り出す。
【００１９】
復水器７の下流に脱気器６を配置した。この脱気器６は、タービン２の抽気や蒸化器の発生蒸気を噴射して給水を直接加熱し、給水中の溶存ガスを分離除去する設備である。
【００２０】
図２は起動バイパス系統における「低圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
「低圧クリンアップ」
ボイラ１を起動する際に、図２に示すように、「低圧クリンアップ」という給水を清浄にする工程を行う。貫流ボイラにおいて、ボイラ１に給水するときは、所定の条件を充足した水を供給する。そこで、復水器７と脱気器６に供給する前に、所定の条件に適合するまで脱塩装置を通して清浄にする。
【００２１】
この「低圧クリンアップ」操作の目安となる水質は次の通りである。
系統水ブローの停止時に、低圧クリンアップ管内のＦｅは３００ＰＰＢ以下、Ｎ2Ｈ4は３００ＰＰＭ以下とする。
低圧クリンアップの終了時には、脱気器６の出口において、Ｆｅが２００ＰＰＢ以下、Ｏ2が２００ＰＰＢ以下とする。復水器７の真空度は７２２ｍｍＨｇ（−９６ＫＰａ）程度とする。
この「低圧クリンアップ」操作によって、水質が良好になればボイラ給水ポンプ（Ｍ−ＢＦＰ）１５を起動し、トッピングアップ弁（ＭＶ−１０）１６よりボイラ１に水を張る。
【００２２】
図３は起動バイパス系統における「１次ＳＨ洗缶」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
「ボイラ水張洗缶」
ボイラ１の水張りが完了したら、洗缶をするために、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７とトッピングアップ弁１５で一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口圧力（ＰＳＯＰ）を１５．５７６Ｍｐａまで昇圧する。このとき、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８は全閉にする。
【００２３】
ボイラ圧力１５．５７６Ｍｐａに、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７を制御する。液体が一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７の内弁を損傷しないように、レジスタチューブ（キャビラリーチューブ）１９を通して、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７の差圧を軽減する。このレジスタチューブ１９後の圧力が、２１ｋ（２．０５ＭＰａ）以下になるように設計されている。因みに、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７に冷水で高差庄をかけると振動騒音内弁の損傷がおこる。
【００２４】
［一次ＳＨ洗缶］
ボイラ１の洗缶が終了したら、２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８を開いて、一次過熱器（一次ＳＨ）３の洗缶をする。しかし、２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１８にはレジスタチューブ１９がないので弁保護のために、ボイラ圧力を６．８６Ｍｐａ以下に下げる必要がある。６．８６Ｍｐａ以下のインターロックがあり通常４．９０Ｍｐａまで下げる。洗缶が終了したら、また全閉とし昇圧する。
このとき、フラッシュタンク５に落ちた水は水質が良好になるまで系外にブローする。その条件として、Ｎ2Ｈ4は１００ｐｐｂ以下、Ｆeは３００ｐｐｂ以下になるまでブローする。
【００２５】
図４は起動バイパス系統における「高圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
［給水確立（３００ｔ／ｈ）］
ボイラ１と一次過熱器（一次ＳＨ）３の洗缶が終了したら、トッピングアップ弁（ＭＶ−１０）１６より給水流量調節弁に切替えて、節炭器（Ｅｃｏ）１４の入口給水流量を３００ｔ／ｈに増加する。このとき、給水を自動に投入すると３００ｔ／ｈになるよう制御する。
【００２６】
［系統水循環（高圧クリンアップ）］
フラッシュタンク５に落ちた水の水質が前の条件を満足したとき、高圧クリンアップブロー弁で（ＭＶ−１１）２０を閉めながら、また高圧クリンアップ弁（ＭＶ−６８４）２１を開き、フラッシュタンクレベルを見ながら系統水循環を開始する。
このとき、フラッシュタンク水位調節弁（ＣＶ−１２４）２２が動作してレベルをＮＬに制御する。この場合、レベルがＮＬ＋２２５ｍｍ以上でフラッシュタンク蒸気止弁（ＭＶ−１３５）２３が閉となり蒸気ラインへ水の浸入を防ぐ。フラッシュタンク蒸気止弁（ＭＶ−１３５）２３は、フラッシュタンク圧力を一定制御する（１．４７ＭＰａ，ボイラ点火時は３．４２ＭＰａである。）。
この状態で、ボイラ点火に支障のない水質となるまで高圧クリンアップを続ける。
高圧クリンアップは、節炭器（Ｅｃｏ）１４の入口において、次のような水質になったら終了する。μｓが１μｓ/cm以下、Ｆｅは１００ｐｐｂ以下及びＮ2Ｈ4は１００ｐｐｂ以下である。
【００２７】
図５は起動バイパス系統における「ボイラ点火」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。
［ボイラ点火］
水質が基準に達したら、通風系統を起動し、燃料リークチェックし、８６Ｂリセットの後ボイラ点火をする。このとき、ＣＰＴＲで初燃料のモード選択をする。点火したら主蒸気温度マスタが一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度を目標になるよう初燃料バイアスの制御を行なう。
【００２８】
点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になると、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）２５を開いて一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７で、ボイラ圧力を制御する。この一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７は、ボイラ１の安全弁の役目（オーバーライド動作）も持っている。この場合、制御不調となり圧力設定値（１５．５７６）＋０．８８Ｍｐａで強制的に開となる。
この頃になるとボイラ１内の水が加熱されて、レジスタチューブ１９がなくても、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７だけで制御できるようになる。
また、ＰＳＨＴ１４５℃程度以下で、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）２５は全閉となる。
【００２９】
図６は起動バイパス系統における「ボイラ点火昇温」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。図７は一次過熱器の入口流体温度（ＰＳＨＴ）と二次ＳＨバイパス弁の開度との関係を示すグラフである。図８は一次ＳＨバイパス弁の開度と二次ＳＨバイパス弁の開度とのコントロール範囲を示すグラフである。
［２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ３）の動作］
一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１７が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）３に流体が流れ、一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度（ＰＳＯＴ）での温度測定が可能になる。そこで、二次ＳＨバイパス弁１８は、図７のグラフに示すような制御を行なう。
ａ．一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度によるプログラム制御をする。
一次過熱器（一次ＳＨ）３の入口流体温度が２９０℃程度になるまではＰＳＨＴによるプログラム制御を行なう。２９０℃程度になると、次の一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度による制御に切り替える。
ｂ．ＰＳＯＴを３８０℃程度になるように比例制御する。
ＰＳＯＴ＝３５０℃は、圧力１５．５Ｍｐａに対する飽和温度である。これは昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）時の蒸気温度変動を少なくするためである。
ｃ．図８のグラフに示すように、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７のコントロール範囲外でのみ制御する。
ボイラ１の圧力は、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７で制御されているが、この圧力は一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７だけでは制御できないときは二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）１７も補助をするため、図８に示すようなコントロールゾーンが設けられている。即ち、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７でコントロールしている時のみ一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）１７は制御できる。
【００３０】
HYPERLINK "http://www8.ipdl.inpit.go.jp/Tokujitu/tjitemdrwkt.ipdl?N0000=235&N0001=99&N0005=xh0MgGnGVuW2nsUgktt3&N0500=4JPA%20421293871%20%20%20%20%20%20%20&N0510=MOKlvQDfmnUXeA0hiGHC&N0552=9&N0553=000011" \t "tjitemdrwkt" 図９は起動バイパス系統における「フラッシュタンク発生蒸気の回収」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［フラッシュタンク発生蒸気の回収］
フラッシュタンク５に落ちる水はボイラ１で加熱されている。これを復水器７に回収するのは熱的にロスとなる。フラッシュタンク５で発生した蒸気は高圧ヒータ加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２１）２６や、脱気器加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２２）２７により熱回収する。なお、高圧ヒータ加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２１）２６はフラッシュタンク５が０．６９Ｍｐａ以上で自動的に開くようになっている。
脱気器加熱蒸気弁（ＣＶ‐１２２）２７は、脱気器圧力設定により自動回収される。
【００３１】
［スピルオーバー］
ボイラ１内の水が加熱され膨張すると、ボイラ１内の水が余ってくる。この水は復水器ホットウエルの水位を上昇させる。この為、スピルオーバー調節弁により、復水タンクに抽出される。ＣＶ−１０８Ｃはホットウェルレベルによる比例制御で動作する。抽出する場所は、グランドコンデンサと脱気器水位調節弁の間であり、脱塩装置を通過しているので水質はきれいである。
【００３２】
図１０は起動バイパス系統における「フラッシュタンクドレンの熱回収」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［フラッシュタンクドレンの熱回収］
ボイラ１を点火し、昇温工程になってフラッシュタンク５に落ちるドレンの持つ熱のうち、フラッシュして蒸気になったものは既に脱気器６、高圧ヒータ２８に回収しているが、ドレンのまま復水器７に落とされる熱量は大きい。このドレンの熱量は相当大きいが回収するには水質が不良であってはならない。そこで、次の基準に到達した時点よりフラッシュタンクドレンの脱気器６の水室への回収を開始する。このとき、フラッシュタンク５のＦeは５０ｐｐｂ以下を条件とする。
この熱回収は、脱気器加熱ドレン弁（ＣＶ−１２５）２９で制御する。これにより、脱気器６の温度は急速に上昇し、圧力も上がる。脱気器加熱ドレン弁（ＣＶ−１２５）２９は自動の状態ではフラッシュタンクレベルが、ＮＬ−４００ｍｍ以上で制御できる。−４００ｍｍよりレベルが低下する場合は閉まるようになっている。これは、レベル制御を優先させるためである。
【００３３】
図１１は起動バイパス系統における「二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。図１２はタービンバイパス弁の制御方法を示す説明図である。
［二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング］
フラッシュタンク５の圧力が０．９８Ｍｐａになると、ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）３０が開いて一次過熱器（一次ＳＨ）３に通気する。このとき、ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）３０のｌａ接点によりタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１が開いて制御可能となり、主蒸気管３２のウォーミングが開始される。このタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１の開信号で、復水器７のウォーターカーテン弁３３が開いて蒸気を冷却し、振動・騒音を防ぐ。また、ダンプされる蒸気温度を１５０℃まで冷却するために、ダンプ蒸気減温器スプレー弁を開いて制御する。なお、タービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１のインターロックは図１２に示す通りである。ボイラ起動モードにより異なり、開度プログラムで制御され、殆ど操作することは無い。但し、稀にバイアス操作による場合もある。
【００３４】
図１３は起動バイパス系統における「フラッシュタンク圧力制御」の工程を示す概略系統図である。該当する工程は太い実線で示している。フラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。図１４はフラッシュタンクの圧力制御を示す説明図である。
［フラッシュタンク圧力制御］
フラッシュタンク５で発生する蒸気は、ＨＰヒータ２８や脱気器６の加熱回収使用されるが主蒸気管３１を加熱し、余った蒸気は復水器７にダンプ（投入）される。
フラッシュタンク５の圧力を３．４３Ｍｐａまで上昇させ、蒸気の持つ熱を回収するがそれ以外の蒸気は、フラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）２３により復水器７にダンプされる。（フラッシュタンタ圧力を３．４３Ｍｐａになるよう制御する。）
この場合、復水器７の真空条件−７７．３Ｍｐａ以上、減温器スプレー水圧力１．１８Ｍｐａ以上の条件が満たされていない場合は強制「閉」のままでフラッシュタンク５の安全弁が動作する。また、フラッシュタンクダンプ蒸気弁（ＣＶ−１２３）２３が開になれば、ウォーターカーテン弁３３は開となる。ＣＶ−１０３のインターロックは図１４に示す通りである。
フラッシュタンク５の発生蒸気の回収は一部補助蒸気系統のウォーミングにも使用する。更に、この補助蒸気の他に、スートブローも行うことができる。
【００３５】
図１５は起動バイパス系統における「タービン起動準備、起動、並列制御」の工程を示す概略系統図である。該当する「タービン起動準備」工程は太い実線で示している。該当する「タービン起動」工程とフラッシュタンクからの工程は太い点線で示している。
［タービン起動準備］
タービン２の状態により、タービン起動するモードは計算機より指定される。（高圧第１段後内壁メタル温度）（通気最適温度、１０００、３０００、３６００のホールド時間他）タービン２をリセットし、ＤＤＣ（計算機直接制御）の使用後、加減弁を全開にする。（ＬＬＭ、ＧＭ全開操作）
【００３６】
［タービン起動］
昇速率が選択され、１５０ＲＰＭ目標に右側ＭＳＶＢＶを介して昇速を実施する。ラブチェック実施後、ＯＫならばラブチェック完了しＤＳＲ−２ＰＢ−ＯＮすると目標回転数まで昇速する。この制御は、ＭＳＶＢＶを計算機で直接制御して行なう。
【００３７】
［ＡＳＳ自動並列制御］
タービン２の速度が３５５０ｒｐｍ以上で、並列ＤＬＲ−１ ＰＢ−ＯＮにするとタービン回転数を±５ｒｐｍスイングして揃速制御を行なう。自動同期装置により系統と発電機の周波数位相をチェックし、同期点にて発電機遮断器投入指令を出力し、５２／ＭＴ（主変遮断器）を自動投入する。
【００３８】
図１６は起動バイパス系統における「並列・初負荷保持」の工程を示す概略系統図である。
［並列・初負荷保持］
並列にしたことにより、主蒸気管ウォーミングの役目を終了したタービンバイパス弁（ＣＶ−４）３１は閉止する。並列で計算機により右側ＭＳＶＢＶを操作して初負荷を取る（１０．５ＭＷ）。
次の工程である昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）のための条件を整える。
初負荷保持中の蒸気条件、復水器真空度の変化による負荷変動は計算機で修正し、常に定負荷になるよう制御する。（右側ＭＳＶＢＶで）
また、主蒸気温度制御（ＤＳＴＣ）は並列により、一次ＳＨ入口温度制御から、主蒸気温度制御に切替り、初燃料バイアスの制御を自動で行う。
【００３９】
図１７は起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
［昇庄負荷上昇（その条件）］
初負荷保持が終了したら、フラッシュタンク５より供給していた３．４３Ｍｐａの蒸気を、一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口から二次過熱器（二次ＳＨ）４へ直接供給する。この時この蒸気切替えを行うのが、二次ＳＨバイパス弁１８とＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４である。そして、ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４を徐々に開いて主蒸気圧力を３．４３Ｍｐａから、ボイラ圧力１５，５７６Ｍｐａに昇圧することにより負荷を上昇させていく。これが昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）と云い、通称「ランピング」と呼んでいる。
【００４０】
スムーズに蒸気源の切替えを行うためには、次の条件を満足していなければならない。一次過熱器（一次ＳＨ）３の出口温度３８０℃以上、二次ＳＨバイパス弁１８の開度５０％以上）通常は、ＰＳＯＴで３９０℃以上、二次ＳＨバイパス弁１８が６５〜８０％でＤＰＲを開始している。
【００４１】
昇圧負荷上昇で、出力目標値は７０ＭＷに、また変化率は起動モードに応じたレートにセットされ、負荷要求信号が上昇する。負荷要求信号によりＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４が開き始めると、昇圧を開始する。（ＤＰＲＯＮでＭＳＶＢＶは固定される）
【００４２】
図１８は起動バイパス系統における「昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）」の工程を示す概略系統図である。図１９はＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）の開度と昇圧負荷との関係を示すグラフである。図２０は２次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）とＳＨ減圧弁の開度との関係を示すグラフである。
［昇圧負荷上昇（ＤＰＲ、Ｒａｍｐｉｎｇ）］
ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４は、図１９に示すようなプログラムを作ってあり７０ＭＷ（ＬＤ）で全開となる．ＬＤの上昇とともにＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）３４は開いていくが蒸気源の切替りのため、二次ＳＨバイパス弁１８が閉まっていく。二次ＳＨバイパス弁１８の閉には、図２０に示すようなバイアス信号が二次ＳＨバイパス弁１８の制御回路に加えられやがて全開となる。二次ＳＨバイパス弁１８の信号が５０％の場合、図２０に示すようなプログラムで閉まる。
【００４３】
負荷要求指令の上昇に伴い、主蒸気圧カプログラムも上昇し（ＬＤでプログラムされている）偏差が±０．４９Ｍｐａ以上になると「圧カ偏差」のＡＮＮを発する。
主蒸気圧力の偏差によるＰ十Ｉ動作でＳＨ減圧弁は昇圧制御を行う。また、実圧力６．８６ＭｐａでＳＨ通気弁３０は全閉となる。
【００４４】
図２１は起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
［ＳＨ止弁開］
主蒸気圧力が上昇するに伴って、負荷が上昇する。ＳＨ減圧弁（ＣＶ−３）３４が９０％以上開となり、かつ１次ＳＨ出口圧力１５．５７６Ｍｐａと主蒸気圧力の差庄が１．３７Ｍｐａ以下で、ＳＨ止弁３５が全開となり一次過熱器（一次ＳＨ）３と二次過熱器（二次ＳＨ）４は完全に連絡される．ＳＨ止弁３５の２台が共に全開になった事で、次の弁切替工程に進む．この時、タービンマスタが自動位置でないので「負荷追従モード」となっている。この状態から、次の工程である弁切替に進む。
【００４５】
［弁切替準備］
弁切替開始の為の主な条件は次の通りである。
計算機弁切替ブレイクポイントの開始条件は６５ＭＷ以上であること（自動で満足するよう制御する。）
ここまでの状態は、ＭＳＶは全閉、ＬＬＭ・ＧＯＶは全開で、ＭＳＶＢＶで全周噴射している。これを、ＭＳＶ全開・加減弁で蒸気を制御の通常状態にする。この操作を弁切替という。
【００４６】
図２２は起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。図２３はタービンマスタ自動負荷上昇を示すグラフである。
［弁切替］
昇圧負荷上昇完了後、弁切替ＰＢをＯＮにするとＬＬＭを介して、絞り込みを行う。加減弁（ＬＬＭ）が絞り込み、ＭＳＶＢＶ（右）が開いて負荷の変動を少なくするように計算機が制御する。
ＭＳＶの前後差圧が２．５ＭＰａ以下になったらＭＳＶＢＶは全速で開きＭＳＶは左右とも全開となる。この時、蒸気は加減弁で制御される。
【００４７】
［タービンマスタ自動負荷上昇］
弁切替が終了した時点で、タービンマスタが自動となり「負荷追従モード」が解除され、協調モードとなる。次にＤＬＲ−２をＯＮとすると設定は１２０ＭＷとなり再び負荷上昇を始める。この時も、ボイラの圧力は１５．５７６Ｍｐａ（ＰＳＯＰ）になるよう１次ＳＨバイパス弁１７で制御している。
この時点の給水流量はまだ３００ｔ／ｈであり、タービンに送る蒸気量との差だけフラッシュタンクに落とされている。負荷が上昇するにつれて１次ＳＨバイパス弁１７は閉まってくる。
【００４８】
図２４は起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。図２５はＬＬＯ解除のインターロックを示す説明図である。
［ＬＬＯ（Ｌｏｗ Ｌｏａｄ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ）解除］
負荷を上昇させるに従い、タービン２に送られる蒸気量が３００ｔ／ｈになった時点では、水壁保護の為の３００ｔ／ｈはすべてタービン２で消費される。そうなると、起動バイパス系統に落とす必要がなくなる。１次ＳＨバイパス弁１７は全閉となる。この時点が設計では２７％ＭＣＲ（９４．５ＭＷ）である。
起動バイパス運転が終了すると通常運転となる。起動バイパス使用中をＬＬＯという。
【００４９】
主蒸気温度上昇対策で５２．５ＭＷより給水が注入される。この時点よりボイラの圧力制御は、１次ＳＨバイパス弁１７では制御できなくなる。ボイラマスタにより、給水燃料で行われ蒸気温度制御はＤＳＴＣによる初燃料バイアス制御から、ＡＰＣの制御に切り替る。また、ボイラ・タービン協調制御、Ｏ2制御、他のすべての修正動作・制御が活きてくる。ＬＬＯ解除のインターロックは図２５の条件の通りである。
【００５０】
なお、本発明は、起動バイパス系統にバルブを設けて個々に調整することで、ボイラ１の点火からタービン２への通気までの時間を短縮すると共に、起動バイパス系統全体を安全かつ正確に運転し、更に熱回収することにより熱の損失を減少することができれば、上述した発明の実施の形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更できることは勿論である。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統及びその運転方法は、汽力発電設備の他にコンバインサイクル発電設備などに利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明の汽力発電設備における起動バイパス系統を示す概略系統図である。
【図２】起動バイパス系統における「低圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。
【図３】起動バイパス系統における「１次ＳＨ洗缶」の工程を示す概略系統図である。
【図４】起動バイパス系統における「高圧クリンアップ」の工程を示す概略系統図である。
【図５】起動バイパス系統における「ボイラ点火」の工程を示す概略系統図である。
【図６】起動バイパス系統における「ボイラ点火昇温」の工程を示す概略系統図である。
【図７】一次過熱器の入口流体温度（ＰＳＨＴ）と二次ＳＨバイパス弁の開度との関係を示すグラフである。
【図８】一次ＳＨバイパス弁の開度と二次ＳＨバイパス弁の開度とのコントロール範囲を示すグラフである。
【図９】起動バイパス系統における「フラッシュタンク発生蒸気の回収」の工程を示す概略系統図である。
【図１０】起動バイパス系統における「フラッシュタンクドレンの熱回収」の工程を示す概略系統図である。
【図１１】起動バイパス系統における「二次ＳＨ通気および主蒸気管ウォーミング」の工程を示す概略系統図である。
【図１２】タービンバイパス弁の制御方法を示す説明図である。
【図１３】起動バイパス系統における「フラッシュタンク圧力制御」の工程を示す概略系統図である。
【図１４】フラッシュタンクの圧力制御を示す説明図である。
【図１５】起動バイパス系統における「タービン起動準備、起動、並列制御」の工程を示す概略系統図である。
【図１６】起動バイパス系統における「並列・初負荷保持」の工程を示す概略系統図である。
【図１７】起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図１８】起動バイパス系統における「昇圧負荷上昇（ＤＰＲ）」の工程を示す概略系統図である。
【図１９】ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）の開度と昇圧負荷との関係を示すグラフである。
【図２０】二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）の開度とＳＨ減圧弁の開度との関係を示すグラフである。
【図２１】起動バイパス系統における「昇庄負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２２】起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２３】タービンマスタ自動負荷上昇を示すグラフである。
【図２４】起動バイパス系統における「弁切替、タービンマスタ自動負荷上昇」の工程を示す概略系統図である。
【図２５】ＬＬＯ解除のインターロックを示す説明図である。
【符号の説明】
【００５３】
１ ボイラ
２ タービン
３ 一次過熱器（一次ＳＨ）
４ 二次過熱器（二次ＳＨ）
５ フラッシュタンク
１７ 一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）
１８ 二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）
１９ レジスタチューブ
２５ レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）
３０ ＳＨ通気弁（ＭＶ−５）
３１ タービンバイパス弁（ＣＶ−４）
３４ ＳＨ減圧弁（ＣＶ−５）
３５ ＳＨ止弁（ＭＶ−２Ａ／Ｂ）
【特許請求の範囲】
【請求項１】
貫流ボイラ（１）と、脱気器（６）と、復水器（７）と、前記ボイラ（１）及びタービン（２）の間に配置した一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間に配置したフラッシュタンク（５）と、を備えた発電設備において、
前記ボイラ（１）及びフラッシュタンク（５）の間に配置した一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び前記フラッシュタンク（５）の間に配置した二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１８）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間と、前記フラッシュタンク（５）との間に配置した、該二次過熱器（二次ＳＨ）（４）に通気するＳＨ通気弁（ＭＶ−５）（３０）と、前記二次過熱器（二次ＳＨ）（４）及び復水器（７）の間に配置した、主蒸気管（３２）をウォーミングするためのタービンバイパス弁（ＣＶ−４）（３１）と、
を切り替えて起動バイパス系統を運転する方法であって、
先ず、前記ボイラ（１）の水壁に水を流通させ、
前記ボイラ（１）を点火して起動させ、
前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ（１９）のレジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を開き、
逆に、該一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を閉じ、
前記ボイラ（１）を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、前記一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、
前記ボイラ（１）の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン（２）で使用する蒸気量の差を該ボイラ（１）の出口から抽出させ、該ボイラ（１）の過熱を防止する、ことを特徴とする汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【請求項２】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）を約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、
一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が２９０℃程度になると、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度による制御に切り替える、ことを特徴とする請求項１の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【請求項３】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、
ボイラ（１）の圧力については、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）で制御し、この圧力を一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）だけでは制御できないときに、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）で補助制御する、ことを特徴とする請求項１の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【請求項１】
貫流ボイラ（１）と、脱気器（６）と、復水器（７）と、前記ボイラ（１）及びタービン（２）の間に配置した一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間に配置したフラッシュタンク（５）と、を備えた発電設備において、
前記ボイラ（１）及びフラッシュタンク（５）の間に配置した一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び前記フラッシュタンク（５）の間に配置した二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１８）と、前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）及び二次過熱器（二次ＳＨ）（４）の間と、前記フラッシュタンク（５）との間に配置した、該二次過熱器（二次ＳＨ）（４）に通気するＳＨ通気弁（ＭＶ−５）（３０）と、前記二次過熱器（二次ＳＨ）（４）及び復水器（７）の間に配置した、主蒸気管（３２）をウォーミングするためのタービンバイパス弁（ＣＶ−４）（３１）と、
を切り替えて起動バイパス系統を運転する方法であって、
先ず、前記ボイラ（１）の水壁に水を流通させ、
前記ボイラ（１）を点火して起動させ、
前記一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１５５℃程度になったときに、レジスタチューブ（１９）のレジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を開き、
逆に、該一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１４５℃程度以下のときに、レジスタチューブバイパス弁（ＭＶ−４）（２５）を閉じ、
前記ボイラ（１）を点火して起動させた直後の不安定な蒸気で、前記一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）の内弁を損傷しないようにボイラ圧力を制御することにより、
前記ボイラ（１）の水壁保護に必要な蒸気流量とタービン（２）で使用する蒸気量の差を該ボイラ（１）の出口から抽出させ、該ボイラ（１）の過熱を防止する、ことを特徴とする汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【請求項２】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）を約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、
一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が２９０℃程度になると、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度による制御に切り替える、ことを特徴とする請求項１の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【請求項３】
前記ボイラ（１）を点火し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の入口流体温度（ＰＳＨＴ）が１６０℃程度になると二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）が約１５％開き、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）に流体を流し、一次過熱器（一次ＳＨ）（３）の出口温度（ＰＳＯＴ）を測定し、
ボイラ（１）の圧力については、一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）で制御し、この圧力を一次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−２Ａ／Ｂ）（１７）だけでは制御できないときに、二次ＳＨバイパス弁（ＣＶ−３）（１７）で補助制御する、ことを特徴とする請求項１の汽力発電設備における起動バイパス系統の運転方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図１５】
【図１６】
【図１７】
【図１８】
【図１９】
【図２０】
【図２１】
【図２２】
【図２３】
【図２４】
【図２５】
【公開番号】特開２０１３−３２９０７（Ｐ２０１３−３２９０７Ａ）
【公開日】平成２５年２月１４日（２０１３．２．１４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１２−２４８５５９（Ｐ２０１２−２４８５５９）
【出願日】平成２４年１１月１２日（２０１２．１１．１２）
【分割の表示】特願２００８−１４８６７５（Ｐ２００８−１４８６７５）の分割
【原出願日】平成２０年６月６日（２００８．６．６）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年２月１４日（２０１３．２．１４）
【国際特許分類】
【出願日】平成２４年１１月１２日（２０１２．１１．１２）
【分割の表示】特願２００８−１４８６７５（Ｐ２００８−１４８６７５）の分割
【原出願日】平成２０年６月６日（２００８．６．６）
【出願人】（０００２１１３０７）中国電力株式会社 (6,505)
【Ｆターム（参考）】
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