点火コイル
【課題】電力の消費を抑制しつつ、点火プラグの火花放電に起因するノイズを低減可能な点火コイルの提供。
【解決手段】電源３０と接続される一次コイル５０と、一次コイル５０への通電のオン・オフを切り換えるイグナイタ４０と、一次コイル５０の電圧を昇圧することにより点火プラグ１０に火花放電を生じさせる放電電圧Ｖ２を生成する二次コイル６０とを備える点火コイル１００において、二次コイル６０を点火プラグ１０と導通させる導通系統６５にノイズ抑制回路８０が設けられている。ノイズ抑制回路８０は、導通系統６５に直列に接続されるバッファコイル７０と、当該バッファコイル７０と並列に導通系統６５に接続される抵抗器７７を有している。抵抗器７７によってバッファコイル７０の共振特性が鈍らされることにより、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの確保が可能とされている。
【解決手段】電源３０と接続される一次コイル５０と、一次コイル５０への通電のオン・オフを切り換えるイグナイタ４０と、一次コイル５０の電圧を昇圧することにより点火プラグ１０に火花放電を生じさせる放電電圧Ｖ２を生成する二次コイル６０とを備える点火コイル１００において、二次コイル６０を点火プラグ１０と導通させる導通系統６５にノイズ抑制回路８０が設けられている。ノイズ抑制回路８０は、導通系統６５に直列に接続されるバッファコイル７０と、当該バッファコイル７０と並列に導通系統６５に接続される抵抗器７７を有している。抵抗器７７によってバッファコイル７０の共振特性が鈍らされることにより、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの確保が可能とされている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、点火プラグに接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧する点火コイルが知られている。このような点火コイルの一種として、例えば特許文献１及び特許文献２には、電源と接続される一次コイル、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるパワートランジスタ、及び火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルを備えるものが開示されている。さらに、特許文献１に開示の内燃機関用点火コイル装置は、二次コイルを点火プラグに導通させる導通系統に、電雑抑制用の抵抗が直列に接続されている。また、特許文献２に開示の点火コイルには二次コイルを点火プラグに導通させる導通系統に、バッファコイルが直列に接続されている。これら電雑抑制用の抵抗及びバッファコイルの機能を、以下詳しく説明する。
【０００３】
特許文献１の点火コイルでは、一次コイルへの通電がパワートランジスタによってオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる高電圧が、二次コイルに誘導される。二次コイルから点火プラグに出力された電圧は、点火プラグの電極間を絶縁破壊することにより、当該電極間に火花放電を生じさせる。こうした電極間の通電によって、導通系統、さらに当該導通系統と繋がっている点火コイルの各構成には、電流が急激に流れる。このような火花放電によって生じる電流の急激な変動は、点火コイルの各構成に伝導ノイズを惹起する。さらに、伝導ノイズによって惹起された輻射ノイズが、点火コイルの各構成から輻射される。
【０００４】
特許文献１の電雑抑制用の抵抗は、電気抵抗（インピーダンス）によって、導通系統における急激な電流の変動を緩和する。また、特許文献２のバッファコイルは、インダクタンスによるインピーダンスによって、導通系統における急激な電流の変動を緩和する。このようにして、電雑抑制用の抵抗及びバッファコイルは、点火コイルの各構成における伝導ノイズ及び輻射ノイズの発生を、低減させられるのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−２４３２３４号公報
【特許文献２】特開平８−２７３９５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
さて、近年では、点火コイルから点火プラグに供給される点火エネルギが、増加してきている。故に、特許文献１のように電雑抑制用の抵抗を用いる形態では、二次コイルから点火プラグに繋がる配線を流れる電流の増加に起因して、当該電雑抑制用の抵抗による損出が増大してしまう。そのため、特許文献２のようにバッファコイルを用いることにより、抵抗器のような不要な電力の消費を抑制できる形態に対して、強い要望が生じてきている。
【０００７】
しかし、点火プラグの電極間には、寄生容量が生じている。そのため、特許文献１のようなバッファコイルを用いる形態では、当該バッファコイルと点火プラグとによって、共振回路が構成されることとなる。故に、バッファコイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する特定の周波数帯域の電流に対して、バッファコイルのインピーダンスは、非常に低い値となる。こうしたバッファコイルの特性により、点火プラグの火花放電によって生じる電流の急激な変動が、特定の周波数帯域において、緩和されなくなってしまう。すると、電流の急激な変動によって、点火コイルの各構成に伝導ノイズ及び輻射ノイズが惹起されてしまうのである。
【０００８】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、電力の消費を抑制しつつ、点火プラグの火花放電に起因するノイズを低減可能な点火コイルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、電源と接続される一次コイルと、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、スイッチ手段によって一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、二次コイルを点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、及び当該コイルと並列に導通系統に接続され一定の電気抵抗値を備える抵抗器、を有する並列回路とを、備える点火コイルとする。
【００１０】
この発明のようなコイルは、個々の構成に起因する自己共振現象を有している。そのため、コイルのインピーダンスは、周波数に応じて大きく変動する。一方で、抵抗器のインピーダンス、即ち電気抵抗値は、周波数によっては実質的に変動せず、一定である。これらコイル及び抵抗器が並列に接続されてなる並列回路のインピーダンスは、コイル及び抵抗器の並列の合成インピーダンスとして定義することができる。一般に、コイルと抵抗器との並列回路のインピーダンスは、コイル単独のインピーダンスよりも、周波数に応じて変動し難くなる。
【００１１】
以上のようにしてコイルの共振特性が鈍化された並列回路は、導通系統を通じて接続されている点火プラグの寄生容量との間においても、共振し難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対しても、並列回路のインピーダンスは、高いまま維持され得る。
【００１２】
また、請求項２に記載の発明は、点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、電源と接続される一次コイルと、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、スイッチ手段によって一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、二次コイルを点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、導通系統と電気的に隔てられた環状の隔離系統に直列に接続されコイルと磁気結合する結合コイル、及び一定の電気抵抗値を備え隔離系統に直列に接続される抵抗器、を有する磁気結合回路とを、備える点火コイルとする。
【００１３】
この発明では、導通系統に直列に接続されたコイルと、当該導通系統と電気的に隔てられた隔離系統に直列に接続された結合コイルとが、磁気結合されている。故に、結合コイルと共に環状の隔離系統に直列に接続された抵抗器は、コイルに並列に接続された抵抗器と、等価な構成となり得る。故に、導通系統を流れる電流に対する磁気結合回路のインピーダンスは、上述した並列回路のインピーダンスと同様に、コイル単独のインピーダンスよりも、通電される電流の周波数によって変動し難くなる。
【００１４】
以上によって共振特性が鈍化された磁気結合回路は、導通系統を通じて接続されている点火プラグの寄生容量との間においても、共振し難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対しても、磁気結合回路のインピーダンスは、高いまま維持され得る。
【００１５】
こうした請求項１の並列回路及び請求項２の磁気結合回路の特性により、点火プラグの火花放電によって導通系統に生じる電流の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、並列回路及び磁気結合回路によって緩和可能となる。故に、電流の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイルのスイッチング手段等の各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイルの各構成から輻射され難くなる。したがって、コイルを用いることで抵抗器による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグの火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００１６】
また、小型化の要求される点火コイルにおいては、抵抗器とコイルとを並べる構成とすることが、困難となり得る。仮に、抵抗器とコイルとを離して配置した場合、これら抵抗器及びコイル間を接続する配線と、コイルとの間に寄生容量が生じ得る。この寄生容量は、コイルのインダクタンスとの間で不要な共振を引き起こしたり、コイルを通らないバイパス経路を形成したりするため、並列回路のインピーダンスを特定の周波数帯域にて降下させるおそれがある。
【００１７】
そこで、請求項２に記載のように、結合コイルをコイルに磁気結合させることで、抵抗器とコイルとの配線による接続を、省略し得る。故に、抵抗器及びコイル間を接続する配線が不要となるので、当該配線とコイルとの間に寄生容量の生じる事態は、回避可能となる。こうした磁気結合回路を備えることにより、抵抗器とコイルとを並べて配置することが困難な点火コイルであっても、火花放電に起因するノイズは、低減されるのである。
【００１８】
請求項３に記載の発明では、磁気結合回路は、磁性材料によって柱状に形成される鉄心部、をさらに有し、コイル及び結合コイルは、共に鉄心部に巻回されてなり、当該鉄心部の軸方向において互いに並ぶことを特徴とする。
【００１９】
この発明では、コイル及び結合コイルは、共に鉄心部に巻回されてなり、且つ当該鉄心部の軸方向に並んでいる。この形態によれば、コイル及び結合コイル間における磁気結合の確実性が、向上する。故に、結合コイル及び抵抗器は、コイルに並列接続された抵抗器と等価な構成と確実になり得る。以上により、磁気結合回路は、並列回路と同等のインピーダンスの特性を獲得し得る。したがって、抵抗器の配置の自由度を向上させた形態の点火コイルであっても、点火プラグの火花放電に起因するノイズは、確実に低減可能となるのである。
【００２０】
請求項４に記載の発明では、抵抗器の電気抵抗値は、コイルの等価並列抵抗値よりも小さいことを特徴とする。
【００２１】
一般に、コイルは、当該コイルを構成する導体の電気抵抗等によって、電気抵抗を備えている。この発明のように、並列回路又は磁気結合回路を並列共振回路として等価回路化した場合のコイルの抵抗値である等価並列抵抗値よりも、抵抗器の電気抵抗値を小さくすることにより、並列回路を流れようとする電流は、コイルよりも抵抗値の小さい抵抗器に流れ易くなる。故に、通電される電流の周波数によってインピーダンスの変動するコイルの特性が、並列回路のインピーダンスの特性に影響し難くなる。以上により、並列回路の共振特性は、確実に鈍化され得る。
【００２２】
以上により、並列回路は、点火プラグの寄生容量との共振をさらに生じ難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対して、並列回路のインピーダンスの確保される確実性が、向上する。こうした並列回路によって、電流の急激な変動を緩和する作用が発揮されることにより、点火コイルの各構成に生じる伝導ノイズ及び輻射ノイズは、さらに低減可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第一実施形態による点火コイルの回路構成を、当該点火コイル周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。
【図２】本発明の第一実施形態による点火コイルの作動を説明するためのタイミングチャートであって、（ａ）は制御装置からの点火信号の推移を示し、（ｂ）は一次コイルに流れる一次電流の推移を示し、（ｃ）は二次コイルに生じる二次電圧である放電電圧の推移を示し、（ｄ）は二次コイルから点火プラグに流れる放電電流の推移を示している。
【図３】本発明の第一実施形態によるノイズ抑制回路の構成を概略的に説明するための図である。
【図４】ノイズ抑制回路及び点火プラグを並列共振回路として等価回路化した回路図である。
【図５】ノイズ抑制回路に設けられる抵抗器が共振特性に与える作用を説明するための図であって、（ａ）は、バッファコイルにおける電流の周波数とインピーダンスとの相関が示される図であり、（ｂ）は、ノイズ抑制回路における電流の周波数とインピーダンスとの相関が示される図である。
【図６】本発明の第二実施形態による点火コイルの回路構成を、当該点火コイル周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。
【図７】本発明の第二実施形態によるノイズ抑制回路の構成を概略的に説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。
【００２５】
（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態による点火コイル１００の回路構成を、当該点火コイル１００周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。点火コイル１００は、点火プラグ１０と接続されて、ガソリンエンジン等の火花点火機関に用いられる。点火コイル１００は、ガソリンエンジンを制御する制御装置２０からの点火信号Ｇに基づいて、オルタネータ等の電源３０から供給される一次電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる二次電圧（以下、放電電圧という）Ｖ２を生成する。
【００２６】
まず、点火コイル１００と接続される点火プラグ１０の構成を説明する。点火プラグ１０は、ガソリンエンジンの燃焼室にて圧縮された作動ガスに、火花放電によって着火する。点火プラグ１０は、金属材料によって形成された一対の電極部１１ａ，１１ｂを備えている。これら電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間には、ギャップ１２が形成されている。これら電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間に点火コイル１００によって放電電圧が印加されることにより、ギャップ１２の絶縁は、破壊される。すると、電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間が通電状態となることにより、ギャップ１２に火花放電が生じる。
【００２７】
次に、点火コイル１００の構成を説明する。点火コイル１００は、一次コイル５０、二次コイル６０、イグナイタ４０、及び導通系統６５を備えている。
【００２８】
一次コイル５０は、軟磁性体によって円柱状に形成された中心コアに、銅等の線材を主体とするエナメル銅線を円筒状に巻回することにより、形成されている。一次コイル５０は、外部の電源３０及びイグナイタ４０と、電気的に接続されている。一次コイル５０は、電源から供給される電力を通電させることができる。
【００２９】
二次コイル６０は、樹脂材料によって円筒状に形成されたボビンに、銅等の線材を主体とするエナメル銅線を円筒状に巻回することにより、形成されている。ボビンの内部には一次コイル５０が収容されている。二次コイル６０は、一次コイル５０と磁気的に結合さることにより、当該一次コイル５０及び中心コア等と共に点火コイル１００の磁気回路を形成している。二次コイル６０を形成するエナメル銅線の線径は、一次コイル５０を形成するエナメル銅線の線径よりも小さくされている。また、二次コイル６０においてエナメル銅線が巻回されている回数は、一次コイル５０においてエナメル銅線が巻回されている回数よりも、多くされている。二次コイル６０は、外部の電源３０及び導通系統６５と電気的に接続されている。
【００３０】
イグナイタ４０は、制御装置２０と接続されており、当該制御装置２０からの点火信号Ｇに基づいて、外部の電源３０から供給される電力の一次コイル５０への通電を制御する。イグナイタ４０は、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（Insulated Gate Bipolar Transistor：ＩＧＢＴ）４１等のスイッチング素子を実装した回路基板を、絶縁性の樹脂材料によってモールドすることにより、形成されている。ＩＧＢＴ４１のエミッタは、外部のグラウンドと繋がる配線と接続されることによって、接地されている。ＩＧＢＴ４１のベースは、制御装置２０と接続されることによって、制御装置２０のよる点火信号Ｇを受信する。ＩＧＢＴ４１のコレクタは、一次コイル５０を通じて電源３０と接続されている。以上の構成によるイグナイタ４０は、制御装置２０からのオン状態の点火信号ＧがＩＧＢＴ４１のベースに入力されることにより、コレクタ及びエミッタ間を通電させる。これにより、ＩＧＢＴ４１のコレクタ及び電源３０間に接続されている一次コイル５０には、当該電源３０による一次電流ｉ１が流れる。
【００３１】
導通系統６５は、二次コイル６０及び点火プラグ１０と接続されており、二次コイル６０を点火プラグ１０と導通させている。導通系統６５は、二次コイル６０によって生成される放電電圧Ｖ２を点火プラグ１０に印加させる。導通系統６５は、具体的には、導電性の材料によって形成されたターミナル及びコイルスプリング等によって構成されている。
【００３２】
以上の構成による点火コイル１００が、点火プラグ１０に火花放電を生じさせるための放電電圧Ｖ２を生成する作動について、以下図１及び図２に基づいて説明する。
【００３３】
制御装置２０からの点火信号Ｇがオフ状態からオン状態に切り換えられると（図２（ａ） ｔ１参照）、電源３０から一次コイル５０への一次電流ｉ１の通電は、ＩＧＢＴ４１によってオフ状態からオン状態に切り換えられる（図２（ｂ）参照）。一次電流ｉ１が十分な電流値に達した時点で、点火信号Ｇは、オン状態からオフ状態に切り換えられる（図２（ａ） ｔ２参照）。これにより、電源３０から一次コイル５０への一次電流ｉ１の通電は、ＩＧＢＴ４１によってオン状態からオフ状態に切り換えられる（図２（ｂ）参照）。これにより、一次コイル５０に流れる一次電流ｉ１が遮断されて、一次電流ｉ１の通電時に点火コイル１００の磁気回路に蓄積された磁気エネルギが、二次コイルに誘導される。
【００３４】
このような相互誘導作用によって二次コイル６０に誘導された磁気エネルギは、一次コイル５０よりもエナメル銅線の巻き数の多い二次コイル６０にて、一次コイル５０を流れる一次電流ｉ１の電圧から例えば３０〜５０ｋＶ程度まで昇圧される。この電圧は、点火プラグ１０に火花放電を生じさせる放電電圧Ｖ２として、二次コイル６０から点火プラグ１に出力される（図２（ｃ）参照）。二次コイル６０に生じる放電電圧Ｖ２が点火プラグ１０のギャップ１２の絶縁破壊電圧に達することにより、当該ギャップ１２において放電が開始され、放電電流ｉ２が流れる（図２（ｄ）参照）。この現象をさらに詳記すると、点火プラグ１０のギャップ１２近傍の周辺浮遊容量成分を介して、大電流である容量放電電流が、瞬時に流れる（図２（ｄ） ｔ２における電流の急峻な立下がりを参照）。続いて、放電電圧が一定の期間中に（図２（ｃ）参照）、誘導放電電流が漸減しながら流れる。以上の作動により、所定の点火時期において、点火コイル１００は、点火プラグ１０に火花放電を生じさせる。
【００３５】
以上のような点火コイル１００において、点火プラグ１０の電極部１１ａ，１１ｂ間の通電によれば、これら電極部１１ａ，１１ｂがノイズの発生源となり、上述の容量放電電流によって生じるノイズを、導通系統６５及び当該導通系統６５と繋がっている点火コイル１００の各構成、さらには制御回路２０等に供給する。このような火花放電によって生じる容量放電電流に伴う急激な電流の変動は、点火コイル１００の各構成に伝導ノイズを惹起する。さらに、伝導ノイズによって惹起された輻射ノイズが、点火コイル１００の各構成から輻射されることとなる。
【００３６】
（特徴部分）
次に、上述したような伝導ノイズ及び輻射ノイズを抑制するための構成であって、第一実施形態の特徴部分であるノイズ抑制回路８０について、詳細に説明する。
【００３７】
ノイズ抑制回路８０は、図１，３，４に示されるように、バッファコイル７０及び抵抗器７７を有している。バッファコイル７０は、導通系統６５に直列に接続されている。バッファコイル７０は、図３に示されるように、フェライト等の磁性材料によって円柱状に形成された鉄心７３の外周側に、例えばエナメル銅線７２を巻回することによって、形成されている。バッファコイル７０は、図４に等価回路として示されるように、コイルとしてのインダクタンス成分７０ｌに加えて、内部抵抗成分７０ｒ、及び寄生容量成分７０ｃを備えている。第一実施形態では、これらインダクタンス成分７０ｌ、内部抵抗成分７０ｒ、及び寄生容量成分７０ｃが互いに並列にて接続された構成が、バッファコイル７０と等価な構成とされている。バッファコイル７０の内部抵抗成分７０ｒは、例えば鉄心７３のヒステリシスによる損失等に起因して生じている。また、寄生容量成分７０ｃは、互いに近接して隣り合うエナメル銅線７２間に蓄積される電荷により、生じている。
【００３８】
抵抗器７７は、図１に示されるように、バッファコイル７０と並列となるように、導通系統６５に接続されている。抵抗器７７は、具体的には、図３に示されるように、バッファコイル７０のエナメル銅線７２と、リード等の配線を通じて接続されている。抵抗器７７は、ノイズ抑制回路８０を並列共振回路として等価回路化した図４に示されるように、予め設定された一定の電気抵抗値Ｒｒを備えている。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、通電される電流の周波数によっては実質的に変動しない。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の内部抵抗成分７０ｒの等価並列抵抗値Ｒｃよりも小さくされている。尚、等価並列抵抗値Ｒｃは、ノイズ抑制回路８０を並列共振回路として等価回路化した場合の、バッファコイル７０の抵抗値である。
【００３９】
以上の構成において、ノイズ抑制回路８０の有する抵抗器７７の機能を、図４及び共振特性を示す図５に基づいて詳細に説明する。図５の（ａ）には、バッファコイル７０について、当該バッファコイル７０に通電される電流の周波数とインピーダンスとの相関が、示されている。一方、図５の（ｂ）には、ノイズ抑制回路８０について、当該ノイズ抑制回路８０に通電される電流の周波数とインピーダンスとの相関が、示されている。尚、図５の（ａ）及び（ｂ）において、横軸には、電流の周波数が常用対数にて示され、縦軸には、インピーダンスが常用対数にて示されている。
【００４０】
図５（ａ）及び図４に示されるように、単独のバッファコイル７０では、互いに並列に接続されたインダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃが、これらの値によって定まる共振周波数Ｆｒｅｓ１にて、並列共振を起こす。このような並列共振状態下では、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃには、互いに同じ大きさであって且つ逆向きの電流が流れる。すると、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃを通じた二次コイル６０（図１参照）から点火プラグ１０への電流の流れは、ごく僅かとなる。故に、実質的に内部抵抗成分７０ｒを通過した電流のみが、二次コイル６０から点火プラグ１０に流れるようになる。以上により、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分７０ｃとが並列共振（以下、自己共振という）する自己共振周波数Ｆｒｅｓ１にて、バッファコイル７０のインピーダンスは、極大となる。
【００４１】
さらに、点火プラグ１０のギャップ１２には、寄生容量成分１０ｃが生じている。故に、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌ及び点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃによって、直列共振回路が構成される。そのため、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが、これらの値によって定まる共振周波数Ｆｒｅｓ２（図５（ａ）参照）にて、直列共振を起こす。このような直列共振状態下では、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分１０ｃには、互いに同じ大きさであって且つ逆向きの電流が流れる。すると、バッファコイル７０及び点火プラグ１０における電圧降下が、ごく僅かとなる。故に、二次コイル６０から点火プラグ１０へと流れる電流は、インダクタンス成分７０ｌを通過し易くなる。以上により、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが直列共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２にて、バッファコイル７０のインピーダンスは、極小となる。
【００４２】
以上説明したバッファコイル７０単独の共振特性に対して、抵抗器７７を有するノイズ抑制回路８０の共振特性は、図５（ｂ）に示されるように、鈍化されている。図５（ｂ）及び図４に基づいて詳記すると、抵抗器７７がバッファコイル７０と並列に接続されることによって、ノイズ抑制回路８０における合成抵抗値Ｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも低くなる。すると、二次コイル６０（図１参照）から点火プラグ１０へと流れる電流は、内部抵抗成分７０ｒ及び抵抗器７７を通過し易くなる。故に、二次コイル６０から点火プラグ１０への電流は、自己共振周波数Ｆｒｅｓ１近傍の帯域にてインダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃを通過し難くても、内部抵抗成分７０ｒ及び抵抗器７７を通過することができる。以上により、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスは、自己共振周波数Ｆｒｅｓ１にて極大となるものの、バッファコイル７０単独のインピーダンス（図５（ａ）参照）のような急激な上昇を示さなくなる。
【００４３】
このような共振特性を示す値として、以下の式（１）のＱがある。このＱの値が小さくなるほど、共振を生じ難い回路となる。
（数１）
Ｑ＝Ｒ／（２πｆ・Ｌ）・・・（１）
【００４４】
この式（１）において、ｆは、回路に導通される電流の周波数を示し、Ｌは、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌの値を示している。ノイズ抑制回路８０においては、式（１）の右辺の分子である合成抵抗値Ｒが、バッファコイル７０への抵抗器７７の並列接続によって低減される。故に、抵抗器７７の追加によれば、Ｑが小さくなるので、ノイズ抑制回路８０の共振特性は鈍化されることとなる。
【００４５】
以上のようにしてバッファコイル７０の共振特性が鈍化されたノイズ抑制回路８０は、導通系統６５を通じて接続されている点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとの間においても、共振し難くなる。故に、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌと点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとが共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対しても、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスは、予め設定された基準値Ｚｂｌ（図５（ｂ）にて破線にて図示）よりも高いまま維持され得るのである。
【００４６】
ここまで説明した第一実施形態によれば、点火プラグ１０の火花放電によって導通系統６５に生じる放電電流ｉ２（図２（ｄ）等参照）の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、ノイズ抑制回路８０によって緩和可能となる。故に、放電電流ｉ２の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイル１００のイグナイタ４０及び一次コイル５０（図１参照）といった各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイル１００の各構成から輻射され難くなる。したがって、バッファコイル７０を用いることで抵抗器７７による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００４７】
加えて第一実施形態によれば、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも、抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒが小さいので、ノイズ抑制回路８０を流れようとする電流は、内部抵抗成分７０ｒよりも抵抗器７７に流れ易くなる。故に、抵抗器７７の追加によるノイズ抑制回路８０の合成抵抗値Ｒの低減作用は、確実なものとなり得る。よって、インピーダンスの変動するバッファコイル７０の特性が、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの特性に影響し難くなる。以上により、ノイズ抑制回路８０の共振特性は、確実に鈍化され得る。
【００４８】
以上により、ノイズ抑制回路８０は、点火プラグ１０の寄生容量成分７０ｃとの直列共振をさらに生じ難くなる。故に、共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対して、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの確保される確実性が、向上する。こうしたノイズ抑制回路８０によって、電流の急激な変動を緩和する作用が発揮されることにより、点火コイル１００の各構成に生じる伝導ノイズ及び輻射ノイズは、さらに低減可能となる。
【００４９】
尚、第一実施形態において、イグナイタ４０が特許請求の範囲の「スイッチ手段」に相当し、バッファコイル７０が特許請求の範囲の「コイル」に相当し、ノイズ抑制回路８０が特許請求の範囲の「並列回路」に相当する。
【００５０】
（第二実施形態）
図６及び図７に示される本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態のノイズ抑制回路２８０は、結合コイル２７６及び隔離系統２７５を、第一実施形態と実質的に同一のバッファコイル７０及び抵抗器７７と共に有している。
【００５１】
結合コイル２７６は、隔離系統２７５に直列に接続されている。結合コイル２７６は、鉄心７３の外周側にエナメル銅線２７２を巻回することによって、形成されている。結合コイル２７６及びバッファコイル７０は、共に鉄心７３巻回されてなり、当該鉄心７３軸方向において互いに並んでいる。以上の配置によって、結合コイル２７６は、バッファコイル７０と磁気結合している。
【００５２】
隔離系統２７５は、導通系統６５と電気的に隔てられている。隔離系統２７５は、結合コイル２７６の両端部のうちの一方と抵抗器７７の両端部のうちの一方とを接続すると共に、結合コイル２７６の両端部のうちの他方と抵抗器７７の両端部のうちの他方とを接続している。以上の構成により、隔離系統２７５は、環状をなし、結合コイル２７６及び抵抗器７７と協働で閉回路を形成している。
【００５３】
バッファコイル７０は、第一実施形態と同様に、導通系統６５に直列に接続されている。一方で、抵抗器７７は、結合コイル２７６と共に隔離系統２７５に直列に接続されている。抵抗器７７は、具体的には、結合コイル２７６のエナメル銅線２７２と、リード等の配線を通じて接続されている。抵抗器７７は、予め設定された一定の電気抵抗値Ｒｒ（図４参照）を備えており、隔離系統２７５における電流の流れを妨げる。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、通電される電流の周波数によっては実質的に変動しない。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃ（図４参照）よりも小さくされている。
【００５４】
以上の構成のノイズ抑制回路２８０では、バッファコイル７０と結合コイル２７６とが磁気結合されているので、隔離系統２７５に接続された抵抗器７７は、バッファコイル７０と並列に接続された抵抗器と、等価な構成となり得る。以上により、ノイズ抑制回路２８０は、図４に示される回路と等価な構成とみなすことができる。故に、導通系統６５を流れる電流に対するノイズ抑制回路２８０のインピーダンスは、第一実施形態のノイズ抑制回路８０と同様に、バッファコイル７０単独のインピーダンスよりも、通電される電流の周波数によって変動し難くなるのである。
【００５５】
このようにして共振特性が鈍化されたノイズ抑制回路２８０は、導通系統６５を通じて接続されている点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとの間においても、共振し難くなる。故に、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対しても、ノイズ抑制回路２８０のインピーダンスは、予め設定された基準値Ｚｂｌよりも高いまま維持され得るのである（図５（ｂ）参照）。
【００５６】
ここまで説明した図６に示される第二実施形態によっても、点火プラグ１０の火花放電によって導通系統６５に生じる放電電流ｉ２（図２（ｄ）等参照）の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、ノイズ抑制回路２８０によって緩和可能となる。故に、放電電流ｉ２の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイル１００のイグナイタ４０及び一次コイル５０といった各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイル１００の各構成から輻射され難くなる。したがって、バッファコイル７０を用いることで抵抗器７７による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００５７】
加えて、小型化の要求される近年の点火コイル１００においては、抵抗器７７とバッファコイル７０とを並べる構成とすることが、困難となり得る。仮に、抵抗器７７とバッファコイル７０とを離して配置した場合、これら抵抗器７７及びバッファコイル７０間を接続する配線とバッファコイル７０のエナメル銅線７２とが互いに近接することにより、寄生容量が生じ得る。この寄生容量は、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌ（図４参照）との間で不要な共振を引き起こし、またこのバッファコイル７０を通らないバイパス経路を形成するため、ノイズ抑制回路のインピーダンスを、特定の周波数帯域にて降下させるおそれがある。
【００５８】
そこで第二実施形態では、結合コイル２７６をバッファコイル７０に磁気結合させることにより、抵抗器７７とバッファコイル７０との配線による直接的な接続が、省略可能となっている。故に、抵抗器７７及びバッファコイル７０間を接続する配線が不要となるので、当該配線とエナメル銅線７２との間に寄生容量の生じる事態は、回避可能となる。こうしたノイズ抑制回路２８０を備えることにより、抵抗器７７とバッファコイル７０とを並べて配置することが困難な点火コイル１００であっても、火花放電に起因する伝導及び輻射ノイズは、低減されるのである。
【００５９】
また第二実施形態では、結合コイル２７６及びバッファコイル７０が軸方向に並べられているので、当該結合コイル２７６の追加による点火コイル１００の大型化は、生じ難い。加えて、バッファコイル７０及び結合コイル２７６は、鉄心７３の軸方向に並ぶと共に、同一の鉄心７３に巻回されている。故に、バッファコイル７０及び結合コイル２７６間における磁気結合の確実性が、向上する。よって、結合コイル２７６及び抵抗器７７は、バッファコイル７０に並列接続された抵抗器と等価な構成と確実になり得る。以上により、ノイズ抑制回路２８０は、第一実施形態のノイズ抑制回路８０（図４参照）と同等のインピーダンスの特性を確実に獲得し得る。したがって、抵抗器７７の配置の自由度を向上させた形態の点火コイル１００であっても、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズは、確実に低減可能となるのである。
【００６０】
尚、第二実施形態において、鉄心７３が特許請求の範囲の「鉄心部」に相当し、ノイズ抑制回路２８０が特許請求の範囲の「磁気結合回路」に相当する。
【００６１】
（他の実施形態）
以上、本発明による複数の実施形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。
【００６２】
上記実施形態では、抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも小さく設定されていた。しかし、抵抗器の内部抵抗値は、バッファコイルの等価並列抵抗値及びノイズ抑制回路に要求されるインピーダンスの基準値等に応じて、適宜変更されてよい。また、バッファコイルのインダクタンスの値も、点火プラグに生じる寄生容量の大きさ及びノイズ抑制回路に要求されるインピーダンスの基準値等に応じて、エナメル銅線の巻き数及び線径の調整によって、適宜変更されてよい。さらに、バッファコイルのインダクタンスの値と、抵抗器の電気抵抗値との比率も、ノイズ抑制が効果的に実施できるように、適宜変更されてよい。
【００６３】
上記第二実施形態では、バッファコイル７０及び結合コイル２７６は、同一の鉄心７３に巻回されて、当該鉄心７３の軸方向に並んでいた。しかし、バッファコイル及び結合コイルが互いに確実に磁気結合され得るのであれば、これら相対位置は、適宜変更されてよい。加えて、バッファコイル及び結合コイルは、異なる鉄心に巻回されていてもよい。具体的に、結合コイルは、バッファコイルと並列に配置されるように、バッファコイルの外周側に位置していてもよい。さらに、第一，第二実施形態の鉄心７３は、省略されていてもよい。
【００６４】
また、上記第二実施形態における結合コイル２７６のエナメル銅線２７２の巻き数及び線径は、適宜変更されてよい。例えば、結合コイルの巻き数は、バッファコイルの巻き数より少なくてもよく、又は多くてもよい。加えて、結合コイルを形成するエナメル銅線の線径は、バッファコイルを形成するエナメル銅線の線径よりも小さくてもよく、又は大きくてもよい。或いは、これら巻き数及び線径の少なくとも一方が、結合コイル及びバッファコイルにおいて同一とされていてもよい。
【符号の説明】
【００６５】
Ｆｒｅｓ１ 自己共振周波数、Ｆｒｅｓ２ 共振周波数、Ｇ 点火信号、ｉ１ 一次電流、ｉ２ 放電電流、Ｒ 合成抵抗値、Ｒｃ 等価並列抵抗値、Ｒｒ 電気抵抗値、Ｖ２ 放電電圧、Ｚｂｌ 基準値、１０ 点火プラグ、１０ｃ 寄生容量成分、１１ａ，１１ｂ 電極部、１２ ギャップ、２０ 制御装置、３０ 電源、４０ イグナイタ（スイッチ手段）、４１ ＩＧＢＴ、５０ 一次コイル、６０ 二次コイル、６５ 導通系統、７０ バッファコイル（コイル）、７０ｃ 寄生容量成分、７０ｌ インダクタンス成分、７０ｒ 内部抵抗成分、７２,２７２ エナメル銅線、７３ 鉄心（鉄心部）、２７５ 隔離系統、２７６ 結合コイル、７７ 抵抗器、８０ ノイズ抑制回路（並列回路）、２８０ ノイズ抑制回路（磁気結合回路）、１００ 点火コイル
【技術分野】
【０００１】
本発明は、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、点火プラグに接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧する点火コイルが知られている。このような点火コイルの一種として、例えば特許文献１及び特許文献２には、電源と接続される一次コイル、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるパワートランジスタ、及び火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルを備えるものが開示されている。さらに、特許文献１に開示の内燃機関用点火コイル装置は、二次コイルを点火プラグに導通させる導通系統に、電雑抑制用の抵抗が直列に接続されている。また、特許文献２に開示の点火コイルには二次コイルを点火プラグに導通させる導通系統に、バッファコイルが直列に接続されている。これら電雑抑制用の抵抗及びバッファコイルの機能を、以下詳しく説明する。
【０００３】
特許文献１の点火コイルでは、一次コイルへの通電がパワートランジスタによってオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる高電圧が、二次コイルに誘導される。二次コイルから点火プラグに出力された電圧は、点火プラグの電極間を絶縁破壊することにより、当該電極間に火花放電を生じさせる。こうした電極間の通電によって、導通系統、さらに当該導通系統と繋がっている点火コイルの各構成には、電流が急激に流れる。このような火花放電によって生じる電流の急激な変動は、点火コイルの各構成に伝導ノイズを惹起する。さらに、伝導ノイズによって惹起された輻射ノイズが、点火コイルの各構成から輻射される。
【０００４】
特許文献１の電雑抑制用の抵抗は、電気抵抗（インピーダンス）によって、導通系統における急激な電流の変動を緩和する。また、特許文献２のバッファコイルは、インダクタンスによるインピーダンスによって、導通系統における急激な電流の変動を緩和する。このようにして、電雑抑制用の抵抗及びバッファコイルは、点火コイルの各構成における伝導ノイズ及び輻射ノイズの発生を、低減させられるのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−２４３２３４号公報
【特許文献２】特開平８−２７３９５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
さて、近年では、点火コイルから点火プラグに供給される点火エネルギが、増加してきている。故に、特許文献１のように電雑抑制用の抵抗を用いる形態では、二次コイルから点火プラグに繋がる配線を流れる電流の増加に起因して、当該電雑抑制用の抵抗による損出が増大してしまう。そのため、特許文献２のようにバッファコイルを用いることにより、抵抗器のような不要な電力の消費を抑制できる形態に対して、強い要望が生じてきている。
【０００７】
しかし、点火プラグの電極間には、寄生容量が生じている。そのため、特許文献１のようなバッファコイルを用いる形態では、当該バッファコイルと点火プラグとによって、共振回路が構成されることとなる。故に、バッファコイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する特定の周波数帯域の電流に対して、バッファコイルのインピーダンスは、非常に低い値となる。こうしたバッファコイルの特性により、点火プラグの火花放電によって生じる電流の急激な変動が、特定の周波数帯域において、緩和されなくなってしまう。すると、電流の急激な変動によって、点火コイルの各構成に伝導ノイズ及び輻射ノイズが惹起されてしまうのである。
【０００８】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、電力の消費を抑制しつつ、点火プラグの火花放電に起因するノイズを低減可能な点火コイルを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、請求項１に記載の発明では、点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、電源と接続される一次コイルと、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、スイッチ手段によって一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、二次コイルを点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、及び当該コイルと並列に導通系統に接続され一定の電気抵抗値を備える抵抗器、を有する並列回路とを、備える点火コイルとする。
【００１０】
この発明のようなコイルは、個々の構成に起因する自己共振現象を有している。そのため、コイルのインピーダンスは、周波数に応じて大きく変動する。一方で、抵抗器のインピーダンス、即ち電気抵抗値は、周波数によっては実質的に変動せず、一定である。これらコイル及び抵抗器が並列に接続されてなる並列回路のインピーダンスは、コイル及び抵抗器の並列の合成インピーダンスとして定義することができる。一般に、コイルと抵抗器との並列回路のインピーダンスは、コイル単独のインピーダンスよりも、周波数に応じて変動し難くなる。
【００１１】
以上のようにしてコイルの共振特性が鈍化された並列回路は、導通系統を通じて接続されている点火プラグの寄生容量との間においても、共振し難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対しても、並列回路のインピーダンスは、高いまま維持され得る。
【００１２】
また、請求項２に記載の発明は、点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、電源と接続される一次コイルと、電源から一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、スイッチ手段によって一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、二次コイルを点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、導通系統と電気的に隔てられた環状の隔離系統に直列に接続されコイルと磁気結合する結合コイル、及び一定の電気抵抗値を備え隔離系統に直列に接続される抵抗器、を有する磁気結合回路とを、備える点火コイルとする。
【００１３】
この発明では、導通系統に直列に接続されたコイルと、当該導通系統と電気的に隔てられた隔離系統に直列に接続された結合コイルとが、磁気結合されている。故に、結合コイルと共に環状の隔離系統に直列に接続された抵抗器は、コイルに並列に接続された抵抗器と、等価な構成となり得る。故に、導通系統を流れる電流に対する磁気結合回路のインピーダンスは、上述した並列回路のインピーダンスと同様に、コイル単独のインピーダンスよりも、通電される電流の周波数によって変動し難くなる。
【００１４】
以上によって共振特性が鈍化された磁気結合回路は、導通系統を通じて接続されている点火プラグの寄生容量との間においても、共振し難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対しても、磁気結合回路のインピーダンスは、高いまま維持され得る。
【００１５】
こうした請求項１の並列回路及び請求項２の磁気結合回路の特性により、点火プラグの火花放電によって導通系統に生じる電流の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、並列回路及び磁気結合回路によって緩和可能となる。故に、電流の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイルのスイッチング手段等の各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイルの各構成から輻射され難くなる。したがって、コイルを用いることで抵抗器による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグの火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００１６】
また、小型化の要求される点火コイルにおいては、抵抗器とコイルとを並べる構成とすることが、困難となり得る。仮に、抵抗器とコイルとを離して配置した場合、これら抵抗器及びコイル間を接続する配線と、コイルとの間に寄生容量が生じ得る。この寄生容量は、コイルのインダクタンスとの間で不要な共振を引き起こしたり、コイルを通らないバイパス経路を形成したりするため、並列回路のインピーダンスを特定の周波数帯域にて降下させるおそれがある。
【００１７】
そこで、請求項２に記載のように、結合コイルをコイルに磁気結合させることで、抵抗器とコイルとの配線による接続を、省略し得る。故に、抵抗器及びコイル間を接続する配線が不要となるので、当該配線とコイルとの間に寄生容量の生じる事態は、回避可能となる。こうした磁気結合回路を備えることにより、抵抗器とコイルとを並べて配置することが困難な点火コイルであっても、火花放電に起因するノイズは、低減されるのである。
【００１８】
請求項３に記載の発明では、磁気結合回路は、磁性材料によって柱状に形成される鉄心部、をさらに有し、コイル及び結合コイルは、共に鉄心部に巻回されてなり、当該鉄心部の軸方向において互いに並ぶことを特徴とする。
【００１９】
この発明では、コイル及び結合コイルは、共に鉄心部に巻回されてなり、且つ当該鉄心部の軸方向に並んでいる。この形態によれば、コイル及び結合コイル間における磁気結合の確実性が、向上する。故に、結合コイル及び抵抗器は、コイルに並列接続された抵抗器と等価な構成と確実になり得る。以上により、磁気結合回路は、並列回路と同等のインピーダンスの特性を獲得し得る。したがって、抵抗器の配置の自由度を向上させた形態の点火コイルであっても、点火プラグの火花放電に起因するノイズは、確実に低減可能となるのである。
【００２０】
請求項４に記載の発明では、抵抗器の電気抵抗値は、コイルの等価並列抵抗値よりも小さいことを特徴とする。
【００２１】
一般に、コイルは、当該コイルを構成する導体の電気抵抗等によって、電気抵抗を備えている。この発明のように、並列回路又は磁気結合回路を並列共振回路として等価回路化した場合のコイルの抵抗値である等価並列抵抗値よりも、抵抗器の電気抵抗値を小さくすることにより、並列回路を流れようとする電流は、コイルよりも抵抗値の小さい抵抗器に流れ易くなる。故に、通電される電流の周波数によってインピーダンスの変動するコイルの特性が、並列回路のインピーダンスの特性に影響し難くなる。以上により、並列回路の共振特性は、確実に鈍化され得る。
【００２２】
以上により、並列回路は、点火プラグの寄生容量との共振をさらに生じ難くなる。故に、コイルのインダクタンスと点火プラグの寄生容量とが共振する周波数帯域の電流に対して、並列回路のインピーダンスの確保される確実性が、向上する。こうした並列回路によって、電流の急激な変動を緩和する作用が発揮されることにより、点火コイルの各構成に生じる伝導ノイズ及び輻射ノイズは、さらに低減可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第一実施形態による点火コイルの回路構成を、当該点火コイル周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。
【図２】本発明の第一実施形態による点火コイルの作動を説明するためのタイミングチャートであって、（ａ）は制御装置からの点火信号の推移を示し、（ｂ）は一次コイルに流れる一次電流の推移を示し、（ｃ）は二次コイルに生じる二次電圧である放電電圧の推移を示し、（ｄ）は二次コイルから点火プラグに流れる放電電流の推移を示している。
【図３】本発明の第一実施形態によるノイズ抑制回路の構成を概略的に説明するための図である。
【図４】ノイズ抑制回路及び点火プラグを並列共振回路として等価回路化した回路図である。
【図５】ノイズ抑制回路に設けられる抵抗器が共振特性に与える作用を説明するための図であって、（ａ）は、バッファコイルにおける電流の周波数とインピーダンスとの相関が示される図であり、（ｂ）は、ノイズ抑制回路における電流の周波数とインピーダンスとの相関が示される図である。
【図６】本発明の第二実施形態による点火コイルの回路構成を、当該点火コイル周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。
【図７】本発明の第二実施形態によるノイズ抑制回路の構成を概略的に説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。
【００２５】
（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態による点火コイル１００の回路構成を、当該点火コイル１００周辺の回路構成と共に説明するための回路図である。点火コイル１００は、点火プラグ１０と接続されて、ガソリンエンジン等の火花点火機関に用いられる。点火コイル１００は、ガソリンエンジンを制御する制御装置２０からの点火信号Ｇに基づいて、オルタネータ等の電源３０から供給される一次電圧を昇圧することにより、点火プラグに火花放電を生じさせる二次電圧（以下、放電電圧という）Ｖ２を生成する。
【００２６】
まず、点火コイル１００と接続される点火プラグ１０の構成を説明する。点火プラグ１０は、ガソリンエンジンの燃焼室にて圧縮された作動ガスに、火花放電によって着火する。点火プラグ１０は、金属材料によって形成された一対の電極部１１ａ，１１ｂを備えている。これら電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間には、ギャップ１２が形成されている。これら電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間に点火コイル１００によって放電電圧が印加されることにより、ギャップ１２の絶縁は、破壊される。すると、電極部１１ａ及び電極部１１ｂ間が通電状態となることにより、ギャップ１２に火花放電が生じる。
【００２７】
次に、点火コイル１００の構成を説明する。点火コイル１００は、一次コイル５０、二次コイル６０、イグナイタ４０、及び導通系統６５を備えている。
【００２８】
一次コイル５０は、軟磁性体によって円柱状に形成された中心コアに、銅等の線材を主体とするエナメル銅線を円筒状に巻回することにより、形成されている。一次コイル５０は、外部の電源３０及びイグナイタ４０と、電気的に接続されている。一次コイル５０は、電源から供給される電力を通電させることができる。
【００２９】
二次コイル６０は、樹脂材料によって円筒状に形成されたボビンに、銅等の線材を主体とするエナメル銅線を円筒状に巻回することにより、形成されている。ボビンの内部には一次コイル５０が収容されている。二次コイル６０は、一次コイル５０と磁気的に結合さることにより、当該一次コイル５０及び中心コア等と共に点火コイル１００の磁気回路を形成している。二次コイル６０を形成するエナメル銅線の線径は、一次コイル５０を形成するエナメル銅線の線径よりも小さくされている。また、二次コイル６０においてエナメル銅線が巻回されている回数は、一次コイル５０においてエナメル銅線が巻回されている回数よりも、多くされている。二次コイル６０は、外部の電源３０及び導通系統６５と電気的に接続されている。
【００３０】
イグナイタ４０は、制御装置２０と接続されており、当該制御装置２０からの点火信号Ｇに基づいて、外部の電源３０から供給される電力の一次コイル５０への通電を制御する。イグナイタ４０は、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（Insulated Gate Bipolar Transistor：ＩＧＢＴ）４１等のスイッチング素子を実装した回路基板を、絶縁性の樹脂材料によってモールドすることにより、形成されている。ＩＧＢＴ４１のエミッタは、外部のグラウンドと繋がる配線と接続されることによって、接地されている。ＩＧＢＴ４１のベースは、制御装置２０と接続されることによって、制御装置２０のよる点火信号Ｇを受信する。ＩＧＢＴ４１のコレクタは、一次コイル５０を通じて電源３０と接続されている。以上の構成によるイグナイタ４０は、制御装置２０からのオン状態の点火信号ＧがＩＧＢＴ４１のベースに入力されることにより、コレクタ及びエミッタ間を通電させる。これにより、ＩＧＢＴ４１のコレクタ及び電源３０間に接続されている一次コイル５０には、当該電源３０による一次電流ｉ１が流れる。
【００３１】
導通系統６５は、二次コイル６０及び点火プラグ１０と接続されており、二次コイル６０を点火プラグ１０と導通させている。導通系統６５は、二次コイル６０によって生成される放電電圧Ｖ２を点火プラグ１０に印加させる。導通系統６５は、具体的には、導電性の材料によって形成されたターミナル及びコイルスプリング等によって構成されている。
【００３２】
以上の構成による点火コイル１００が、点火プラグ１０に火花放電を生じさせるための放電電圧Ｖ２を生成する作動について、以下図１及び図２に基づいて説明する。
【００３３】
制御装置２０からの点火信号Ｇがオフ状態からオン状態に切り換えられると（図２（ａ） ｔ１参照）、電源３０から一次コイル５０への一次電流ｉ１の通電は、ＩＧＢＴ４１によってオフ状態からオン状態に切り換えられる（図２（ｂ）参照）。一次電流ｉ１が十分な電流値に達した時点で、点火信号Ｇは、オン状態からオフ状態に切り換えられる（図２（ａ） ｔ２参照）。これにより、電源３０から一次コイル５０への一次電流ｉ１の通電は、ＩＧＢＴ４１によってオン状態からオフ状態に切り換えられる（図２（ｂ）参照）。これにより、一次コイル５０に流れる一次電流ｉ１が遮断されて、一次電流ｉ１の通電時に点火コイル１００の磁気回路に蓄積された磁気エネルギが、二次コイルに誘導される。
【００３４】
このような相互誘導作用によって二次コイル６０に誘導された磁気エネルギは、一次コイル５０よりもエナメル銅線の巻き数の多い二次コイル６０にて、一次コイル５０を流れる一次電流ｉ１の電圧から例えば３０〜５０ｋＶ程度まで昇圧される。この電圧は、点火プラグ１０に火花放電を生じさせる放電電圧Ｖ２として、二次コイル６０から点火プラグ１に出力される（図２（ｃ）参照）。二次コイル６０に生じる放電電圧Ｖ２が点火プラグ１０のギャップ１２の絶縁破壊電圧に達することにより、当該ギャップ１２において放電が開始され、放電電流ｉ２が流れる（図２（ｄ）参照）。この現象をさらに詳記すると、点火プラグ１０のギャップ１２近傍の周辺浮遊容量成分を介して、大電流である容量放電電流が、瞬時に流れる（図２（ｄ） ｔ２における電流の急峻な立下がりを参照）。続いて、放電電圧が一定の期間中に（図２（ｃ）参照）、誘導放電電流が漸減しながら流れる。以上の作動により、所定の点火時期において、点火コイル１００は、点火プラグ１０に火花放電を生じさせる。
【００３５】
以上のような点火コイル１００において、点火プラグ１０の電極部１１ａ，１１ｂ間の通電によれば、これら電極部１１ａ，１１ｂがノイズの発生源となり、上述の容量放電電流によって生じるノイズを、導通系統６５及び当該導通系統６５と繋がっている点火コイル１００の各構成、さらには制御回路２０等に供給する。このような火花放電によって生じる容量放電電流に伴う急激な電流の変動は、点火コイル１００の各構成に伝導ノイズを惹起する。さらに、伝導ノイズによって惹起された輻射ノイズが、点火コイル１００の各構成から輻射されることとなる。
【００３６】
（特徴部分）
次に、上述したような伝導ノイズ及び輻射ノイズを抑制するための構成であって、第一実施形態の特徴部分であるノイズ抑制回路８０について、詳細に説明する。
【００３７】
ノイズ抑制回路８０は、図１，３，４に示されるように、バッファコイル７０及び抵抗器７７を有している。バッファコイル７０は、導通系統６５に直列に接続されている。バッファコイル７０は、図３に示されるように、フェライト等の磁性材料によって円柱状に形成された鉄心７３の外周側に、例えばエナメル銅線７２を巻回することによって、形成されている。バッファコイル７０は、図４に等価回路として示されるように、コイルとしてのインダクタンス成分７０ｌに加えて、内部抵抗成分７０ｒ、及び寄生容量成分７０ｃを備えている。第一実施形態では、これらインダクタンス成分７０ｌ、内部抵抗成分７０ｒ、及び寄生容量成分７０ｃが互いに並列にて接続された構成が、バッファコイル７０と等価な構成とされている。バッファコイル７０の内部抵抗成分７０ｒは、例えば鉄心７３のヒステリシスによる損失等に起因して生じている。また、寄生容量成分７０ｃは、互いに近接して隣り合うエナメル銅線７２間に蓄積される電荷により、生じている。
【００３８】
抵抗器７７は、図１に示されるように、バッファコイル７０と並列となるように、導通系統６５に接続されている。抵抗器７７は、具体的には、図３に示されるように、バッファコイル７０のエナメル銅線７２と、リード等の配線を通じて接続されている。抵抗器７７は、ノイズ抑制回路８０を並列共振回路として等価回路化した図４に示されるように、予め設定された一定の電気抵抗値Ｒｒを備えている。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、通電される電流の周波数によっては実質的に変動しない。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の内部抵抗成分７０ｒの等価並列抵抗値Ｒｃよりも小さくされている。尚、等価並列抵抗値Ｒｃは、ノイズ抑制回路８０を並列共振回路として等価回路化した場合の、バッファコイル７０の抵抗値である。
【００３９】
以上の構成において、ノイズ抑制回路８０の有する抵抗器７７の機能を、図４及び共振特性を示す図５に基づいて詳細に説明する。図５の（ａ）には、バッファコイル７０について、当該バッファコイル７０に通電される電流の周波数とインピーダンスとの相関が、示されている。一方、図５の（ｂ）には、ノイズ抑制回路８０について、当該ノイズ抑制回路８０に通電される電流の周波数とインピーダンスとの相関が、示されている。尚、図５の（ａ）及び（ｂ）において、横軸には、電流の周波数が常用対数にて示され、縦軸には、インピーダンスが常用対数にて示されている。
【００４０】
図５（ａ）及び図４に示されるように、単独のバッファコイル７０では、互いに並列に接続されたインダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃが、これらの値によって定まる共振周波数Ｆｒｅｓ１にて、並列共振を起こす。このような並列共振状態下では、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃには、互いに同じ大きさであって且つ逆向きの電流が流れる。すると、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃを通じた二次コイル６０（図１参照）から点火プラグ１０への電流の流れは、ごく僅かとなる。故に、実質的に内部抵抗成分７０ｒを通過した電流のみが、二次コイル６０から点火プラグ１０に流れるようになる。以上により、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分７０ｃとが並列共振（以下、自己共振という）する自己共振周波数Ｆｒｅｓ１にて、バッファコイル７０のインピーダンスは、極大となる。
【００４１】
さらに、点火プラグ１０のギャップ１２には、寄生容量成分１０ｃが生じている。故に、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌ及び点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃによって、直列共振回路が構成される。そのため、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが、これらの値によって定まる共振周波数Ｆｒｅｓ２（図５（ａ）参照）にて、直列共振を起こす。このような直列共振状態下では、インダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分１０ｃには、互いに同じ大きさであって且つ逆向きの電流が流れる。すると、バッファコイル７０及び点火プラグ１０における電圧降下が、ごく僅かとなる。故に、二次コイル６０から点火プラグ１０へと流れる電流は、インダクタンス成分７０ｌを通過し易くなる。以上により、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが直列共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２にて、バッファコイル７０のインピーダンスは、極小となる。
【００４２】
以上説明したバッファコイル７０単独の共振特性に対して、抵抗器７７を有するノイズ抑制回路８０の共振特性は、図５（ｂ）に示されるように、鈍化されている。図５（ｂ）及び図４に基づいて詳記すると、抵抗器７７がバッファコイル７０と並列に接続されることによって、ノイズ抑制回路８０における合成抵抗値Ｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも低くなる。すると、二次コイル６０（図１参照）から点火プラグ１０へと流れる電流は、内部抵抗成分７０ｒ及び抵抗器７７を通過し易くなる。故に、二次コイル６０から点火プラグ１０への電流は、自己共振周波数Ｆｒｅｓ１近傍の帯域にてインダクタンス成分７０ｌ及び寄生容量成分７０ｃを通過し難くても、内部抵抗成分７０ｒ及び抵抗器７７を通過することができる。以上により、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスは、自己共振周波数Ｆｒｅｓ１にて極大となるものの、バッファコイル７０単独のインピーダンス（図５（ａ）参照）のような急激な上昇を示さなくなる。
【００４３】
このような共振特性を示す値として、以下の式（１）のＱがある。このＱの値が小さくなるほど、共振を生じ難い回路となる。
（数１）
Ｑ＝Ｒ／（２πｆ・Ｌ）・・・（１）
【００４４】
この式（１）において、ｆは、回路に導通される電流の周波数を示し、Ｌは、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌの値を示している。ノイズ抑制回路８０においては、式（１）の右辺の分子である合成抵抗値Ｒが、バッファコイル７０への抵抗器７７の並列接続によって低減される。故に、抵抗器７７の追加によれば、Ｑが小さくなるので、ノイズ抑制回路８０の共振特性は鈍化されることとなる。
【００４５】
以上のようにしてバッファコイル７０の共振特性が鈍化されたノイズ抑制回路８０は、導通系統６５を通じて接続されている点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとの間においても、共振し難くなる。故に、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌと点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとが共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対しても、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスは、予め設定された基準値Ｚｂｌ（図５（ｂ）にて破線にて図示）よりも高いまま維持され得るのである。
【００４６】
ここまで説明した第一実施形態によれば、点火プラグ１０の火花放電によって導通系統６５に生じる放電電流ｉ２（図２（ｄ）等参照）の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、ノイズ抑制回路８０によって緩和可能となる。故に、放電電流ｉ２の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイル１００のイグナイタ４０及び一次コイル５０（図１参照）といった各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイル１００の各構成から輻射され難くなる。したがって、バッファコイル７０を用いることで抵抗器７７による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００４７】
加えて第一実施形態によれば、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも、抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒが小さいので、ノイズ抑制回路８０を流れようとする電流は、内部抵抗成分７０ｒよりも抵抗器７７に流れ易くなる。故に、抵抗器７７の追加によるノイズ抑制回路８０の合成抵抗値Ｒの低減作用は、確実なものとなり得る。よって、インピーダンスの変動するバッファコイル７０の特性が、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの特性に影響し難くなる。以上により、ノイズ抑制回路８０の共振特性は、確実に鈍化され得る。
【００４８】
以上により、ノイズ抑制回路８０は、点火プラグ１０の寄生容量成分７０ｃとの直列共振をさらに生じ難くなる。故に、共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対して、ノイズ抑制回路８０のインピーダンスの確保される確実性が、向上する。こうしたノイズ抑制回路８０によって、電流の急激な変動を緩和する作用が発揮されることにより、点火コイル１００の各構成に生じる伝導ノイズ及び輻射ノイズは、さらに低減可能となる。
【００４９】
尚、第一実施形態において、イグナイタ４０が特許請求の範囲の「スイッチ手段」に相当し、バッファコイル７０が特許請求の範囲の「コイル」に相当し、ノイズ抑制回路８０が特許請求の範囲の「並列回路」に相当する。
【００５０】
（第二実施形態）
図６及び図７に示される本発明の第二実施形態は、第一実施形態の変形例である。第二実施形態のノイズ抑制回路２８０は、結合コイル２７６及び隔離系統２７５を、第一実施形態と実質的に同一のバッファコイル７０及び抵抗器７７と共に有している。
【００５１】
結合コイル２７６は、隔離系統２７５に直列に接続されている。結合コイル２７６は、鉄心７３の外周側にエナメル銅線２７２を巻回することによって、形成されている。結合コイル２７６及びバッファコイル７０は、共に鉄心７３巻回されてなり、当該鉄心７３軸方向において互いに並んでいる。以上の配置によって、結合コイル２７６は、バッファコイル７０と磁気結合している。
【００５２】
隔離系統２７５は、導通系統６５と電気的に隔てられている。隔離系統２７５は、結合コイル２７６の両端部のうちの一方と抵抗器７７の両端部のうちの一方とを接続すると共に、結合コイル２７６の両端部のうちの他方と抵抗器７７の両端部のうちの他方とを接続している。以上の構成により、隔離系統２７５は、環状をなし、結合コイル２７６及び抵抗器７７と協働で閉回路を形成している。
【００５３】
バッファコイル７０は、第一実施形態と同様に、導通系統６５に直列に接続されている。一方で、抵抗器７７は、結合コイル２７６と共に隔離系統２７５に直列に接続されている。抵抗器７７は、具体的には、結合コイル２７６のエナメル銅線２７２と、リード等の配線を通じて接続されている。抵抗器７７は、予め設定された一定の電気抵抗値Ｒｒ（図４参照）を備えており、隔離系統２７５における電流の流れを妨げる。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、通電される電流の周波数によっては実質的に変動しない。抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃ（図４参照）よりも小さくされている。
【００５４】
以上の構成のノイズ抑制回路２８０では、バッファコイル７０と結合コイル２７６とが磁気結合されているので、隔離系統２７５に接続された抵抗器７７は、バッファコイル７０と並列に接続された抵抗器と、等価な構成となり得る。以上により、ノイズ抑制回路２８０は、図４に示される回路と等価な構成とみなすことができる。故に、導通系統６５を流れる電流に対するノイズ抑制回路２８０のインピーダンスは、第一実施形態のノイズ抑制回路８０と同様に、バッファコイル７０単独のインピーダンスよりも、通電される電流の周波数によって変動し難くなるのである。
【００５５】
このようにして共振特性が鈍化されたノイズ抑制回路２８０は、導通系統６５を通じて接続されている点火プラグ１０の寄生容量成分１０ｃとの間においても、共振し難くなる。故に、インダクタンス成分７０ｌと寄生容量成分１０ｃとが共振する共振周波数Ｆｒｅｓ２近傍の帯域の電流に対しても、ノイズ抑制回路２８０のインピーダンスは、予め設定された基準値Ｚｂｌよりも高いまま維持され得るのである（図５（ｂ）参照）。
【００５６】
ここまで説明した図６に示される第二実施形態によっても、点火プラグ１０の火花放電によって導通系統６５に生じる放電電流ｉ２（図２（ｄ）等参照）の急激な変動は、当該電流の周波数にかかわらず、ノイズ抑制回路２８０によって緩和可能となる。故に、放電電流ｉ２の急激な変動によって惹起される伝導ノイズが、点火コイル１００のイグナイタ４０及び一次コイル５０といった各構成に生じ難くなる。さらに、伝導ノイズによって惹起される輻射ノイズも、点火コイル１００の各構成から輻射され難くなる。したがって、バッファコイル７０を用いることで抵抗器７７による電力の消費を抑制しつつ、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズを低減することが、可能となる。
【００５７】
加えて、小型化の要求される近年の点火コイル１００においては、抵抗器７７とバッファコイル７０とを並べる構成とすることが、困難となり得る。仮に、抵抗器７７とバッファコイル７０とを離して配置した場合、これら抵抗器７７及びバッファコイル７０間を接続する配線とバッファコイル７０のエナメル銅線７２とが互いに近接することにより、寄生容量が生じ得る。この寄生容量は、バッファコイル７０のインダクタンス成分７０ｌ（図４参照）との間で不要な共振を引き起こし、またこのバッファコイル７０を通らないバイパス経路を形成するため、ノイズ抑制回路のインピーダンスを、特定の周波数帯域にて降下させるおそれがある。
【００５８】
そこで第二実施形態では、結合コイル２７６をバッファコイル７０に磁気結合させることにより、抵抗器７７とバッファコイル７０との配線による直接的な接続が、省略可能となっている。故に、抵抗器７７及びバッファコイル７０間を接続する配線が不要となるので、当該配線とエナメル銅線７２との間に寄生容量の生じる事態は、回避可能となる。こうしたノイズ抑制回路２８０を備えることにより、抵抗器７７とバッファコイル７０とを並べて配置することが困難な点火コイル１００であっても、火花放電に起因する伝導及び輻射ノイズは、低減されるのである。
【００５９】
また第二実施形態では、結合コイル２７６及びバッファコイル７０が軸方向に並べられているので、当該結合コイル２７６の追加による点火コイル１００の大型化は、生じ難い。加えて、バッファコイル７０及び結合コイル２７６は、鉄心７３の軸方向に並ぶと共に、同一の鉄心７３に巻回されている。故に、バッファコイル７０及び結合コイル２７６間における磁気結合の確実性が、向上する。よって、結合コイル２７６及び抵抗器７７は、バッファコイル７０に並列接続された抵抗器と等価な構成と確実になり得る。以上により、ノイズ抑制回路２８０は、第一実施形態のノイズ抑制回路８０（図４参照）と同等のインピーダンスの特性を確実に獲得し得る。したがって、抵抗器７７の配置の自由度を向上させた形態の点火コイル１００であっても、点火プラグ１０の火花放電に起因するノイズは、確実に低減可能となるのである。
【００６０】
尚、第二実施形態において、鉄心７３が特許請求の範囲の「鉄心部」に相当し、ノイズ抑制回路２８０が特許請求の範囲の「磁気結合回路」に相当する。
【００６１】
（他の実施形態）
以上、本発明による複数の実施形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。
【００６２】
上記実施形態では、抵抗器７７の電気抵抗値Ｒｒは、バッファコイル７０の等価並列抵抗値Ｒｃよりも小さく設定されていた。しかし、抵抗器の内部抵抗値は、バッファコイルの等価並列抵抗値及びノイズ抑制回路に要求されるインピーダンスの基準値等に応じて、適宜変更されてよい。また、バッファコイルのインダクタンスの値も、点火プラグに生じる寄生容量の大きさ及びノイズ抑制回路に要求されるインピーダンスの基準値等に応じて、エナメル銅線の巻き数及び線径の調整によって、適宜変更されてよい。さらに、バッファコイルのインダクタンスの値と、抵抗器の電気抵抗値との比率も、ノイズ抑制が効果的に実施できるように、適宜変更されてよい。
【００６３】
上記第二実施形態では、バッファコイル７０及び結合コイル２７６は、同一の鉄心７３に巻回されて、当該鉄心７３の軸方向に並んでいた。しかし、バッファコイル及び結合コイルが互いに確実に磁気結合され得るのであれば、これら相対位置は、適宜変更されてよい。加えて、バッファコイル及び結合コイルは、異なる鉄心に巻回されていてもよい。具体的に、結合コイルは、バッファコイルと並列に配置されるように、バッファコイルの外周側に位置していてもよい。さらに、第一，第二実施形態の鉄心７３は、省略されていてもよい。
【００６４】
また、上記第二実施形態における結合コイル２７６のエナメル銅線２７２の巻き数及び線径は、適宜変更されてよい。例えば、結合コイルの巻き数は、バッファコイルの巻き数より少なくてもよく、又は多くてもよい。加えて、結合コイルを形成するエナメル銅線の線径は、バッファコイルを形成するエナメル銅線の線径よりも小さくてもよく、又は大きくてもよい。或いは、これら巻き数及び線径の少なくとも一方が、結合コイル及びバッファコイルにおいて同一とされていてもよい。
【符号の説明】
【００６５】
Ｆｒｅｓ１ 自己共振周波数、Ｆｒｅｓ２ 共振周波数、Ｇ 点火信号、ｉ１ 一次電流、ｉ２ 放電電流、Ｒ 合成抵抗値、Ｒｃ 等価並列抵抗値、Ｒｒ 電気抵抗値、Ｖ２ 放電電圧、Ｚｂｌ 基準値、１０ 点火プラグ、１０ｃ 寄生容量成分、１１ａ，１１ｂ 電極部、１２ ギャップ、２０ 制御装置、３０ 電源、４０ イグナイタ（スイッチ手段）、４１ ＩＧＢＴ、５０ 一次コイル、６０ 二次コイル、６５ 導通系統、７０ バッファコイル（コイル）、７０ｃ 寄生容量成分、７０ｌ インダクタンス成分、７０ｒ 内部抵抗成分、７２,２７２ エナメル銅線、７３ 鉄心（鉄心部）、２７５ 隔離系統、２７６ 結合コイル、７７ 抵抗器、８０ ノイズ抑制回路（並列回路）、２８０ ノイズ抑制回路（磁気結合回路）、１００ 点火コイル
【特許請求の範囲】
【請求項１】
点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、前記点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、
前記電源と接続される一次コイルと、
前記電源から前記一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、
前記スイッチ手段によって前記一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、前記火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、
前記二次コイルを前記点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、及び前記コイルと並列に前記導通系統に接続され一定の電気抵抗値を備える抵抗器、を有する並列回路とを、
備えることを特徴とする点火コイル。
【請求項２】
点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、前記点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、
前記電源と接続される一次コイルと、
前記電源から前記一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、
前記スイッチ手段によって前記一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、前記火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、
前記二次コイルを前記点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、前記導通系統と電気的に隔てられた環状の隔離系統に直列に接続され前記コイルと磁気結合する結合コイル、及び一定の電気抵抗値を備え前記隔離系統に直列に接続される抵抗器、を有する磁気結合回路とを、
備えることを特徴とする点火コイル。
【請求項３】
前記磁気結合回路は、磁性材料によって柱状に形成される鉄心部、をさらに有し、
前記コイル及び前記結合コイルは、共に前記鉄心部に巻回されてなり、当該鉄心部の軸方向において互いに並ぶことを特徴とする請求項２に記載の点火コイル。
【請求項４】
前記抵抗器の電気抵抗値は、前記コイルの等価並列抵抗値よりも小さいことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の点火コイル。
【請求項１】
点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、前記点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、
前記電源と接続される一次コイルと、
前記電源から前記一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、
前記スイッチ手段によって前記一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、前記火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、
前記二次コイルを前記点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、及び前記コイルと並列に前記導通系統に接続され一定の電気抵抗値を備える抵抗器、を有する並列回路とを、
備えることを特徴とする点火コイル。
【請求項２】
点火プラグと接続され、外部の電源から供給される電圧を昇圧することにより、前記点火プラグに火花放電を生じさせる電圧を生成する点火コイルであって、
前記電源と接続される一次コイルと、
前記電源から前記一次コイルへの通電のオン状態及びオフ状態を切り換えるスイッチ手段と、
前記スイッチ手段によって前記一次コイルへの通電がオン状態からオフ状態に切り換えられることにより、前記火花放電を生じさせる電圧を生成する二次コイルと、
前記二次コイルを前記点火プラグと導通させる導通系統に直列に接続されるコイル、前記導通系統と電気的に隔てられた環状の隔離系統に直列に接続され前記コイルと磁気結合する結合コイル、及び一定の電気抵抗値を備え前記隔離系統に直列に接続される抵抗器、を有する磁気結合回路とを、
備えることを特徴とする点火コイル。
【請求項３】
前記磁気結合回路は、磁性材料によって柱状に形成される鉄心部、をさらに有し、
前記コイル及び前記結合コイルは、共に前記鉄心部に巻回されてなり、当該鉄心部の軸方向において互いに並ぶことを特徴とする請求項２に記載の点火コイル。
【請求項４】
前記抵抗器の電気抵抗値は、前記コイルの等価並列抵抗値よりも小さいことを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の点火コイル。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【公開番号】特開２０１２−２５１５１９（Ｐ２０１２−２５１５１９Ａ）
【公開日】平成２４年１２月２０日（２０１２．１２．２０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１２６３７４（Ｐ２０１１−１２６３７４）
【出願日】平成２３年６月６日（２０１１．６．６）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年１２月２０日（２０１２．１２．２０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年６月６日（２０１１．６．６）
【出願人】（０００００４２６０）株式会社デンソー (27,639)
【Ｆターム（参考）】
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