耐水素脆化感受性に優れた溶接金属
【課題】高強度であっても、耐水素脆化感受性に優れたものとし、低温割れの生じないようにした溶接金属、必要によって低温靭性にも優れた溶接金属を提供する。
【解決手段】フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、所定の化学成分組成を有し、残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上である。
【解決手段】フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、所定の化学成分組成を有し、残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接構造物に使用される溶接金属において、水素脆化に対する感受性を低減した溶接金属に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高張力鋼を溶接する際には、溶接金属部の低温割れ防止の観点から、予熱／パス間温度を厳密に管理する必要があり、施工効率低下の原因となっている。近年、溶接構造物に使用される鋼材は、ますます高強度化しており、溶接金属においても高強度化への要求が高まっている（例えばＨＴ７８０：ハイテン７８０ＭＰa級）。
【０００３】
このような高強度化は、耐低温割れ性を低下させる傾向があり、耐低温割れ性を改善することが必要となる。特に、フラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接では、優れた溶接作業性を有するため、この溶接法によって形成される溶接金属において、耐低温割れ性を確保する技術が求められている。
【０００４】
上記のような低温割れは、拡散性水素が粒界に偏析し、粒界強度が低下する（以下、これを「水素脆化」と呼ぶ）ことが原因であると推察されており、耐低温割れ性の改善に対しては、拡散性水素をいかに低減するかが重要なポイントとなる。
【０００５】
こうしたことから、溶接金属の耐低温割れ性を向上させるためには、溶接金属における水素脆化に対する感受性を低くすることが必要となり、こうした観点から、様々な技術が提案されている。
【０００６】
例えば、特許文献１では、水素トラップ能力の高いＭｏ炭化物（Ｍｏを含む炭化物）を溶接金属内に分散させることによって、低温割れの防止を図る技術が開示されている。しかしながらこの技術では、Ｍｏ炭化物を分散させるために、鋼材を突き合わせた後、内面側からサブマージアーク溶接するという特殊な溶接手法を採用する必要があり、鋼材の一般溶接には適用できない。
【０００７】
また特許文献２には、溶接施工時の冷却時間を管理することで、低温割れを防止する技術が提案されている。この技術では、成分に応じた厳格な施工管理が必要となり、作業負荷が高いという問題がある。
【０００８】
特許文献３には、拡散性水素をトラップする残留オーステナイト分率を溶接金属中で１％以上とすることで低温割れを防止する技術が提案されている。しかしながら、この技術は、鋼管における両面１パスシーム溶接を前提としており、鋼材の溶接一般に適用できない。
【０００９】
特許文献４には、拡散性水素量を低減すると共に、強度と化学成分組成を適切に制御することによって、耐低温割れ性を改善する技術が提案されている。しかしながら、この技術においても、満足すべき強度レベルが成分の影響を受けるため、実際の施工に際しては適用箇所が限られる。
【００１０】
上記のようなこれまで提案されている技術は、いずれも耐低温割れ性改善を目的としたものであるが、実際の溶接施工においては、種々の要因で溶接金属中の水素量が増加する可能性があるため、より本質的な方向として、耐水素脆化感受性を改善することが必要である。
【００１１】
また、近年、海洋構造物に用いられる溶接金属においても、ＨＴ７８０級の適用が拡大している。これらの溶接金属では、寒冷地での使用に耐えるため、耐水素脆化感受性、強度は勿論のこと、低温靭性においても高い値が要求されることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−４０８１６号公報
【特許文献２】特開２００３−３３８７６号公報
【特許文献３】特開２００２−１１５０３２号公報
【特許文献４】特開平１１−１４７１９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、高強度であっても、耐水素脆化感受性に優れたものとし、低温割れの生じないようにした溶接金属、必要によって低温靭性にも優れた溶接金属を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決することのできた本発明に係る溶接金属とは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、
Ｃ：０．０２〜０．１２％（「質量％」の意味。化学成分組成について、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：０．９０〜２．５％、Ｎｉ：０．２０〜３．５％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％、Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）およびＯ：０．０３０〜０．１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上である点に要旨を有するものである。尚、個数密度の測定に際し対象となる残留オーステナイト粒子の大きさは、測定限界以上（円相当直径で０．１５μｍを超えるもの）のものである。
【００１５】
本発明の溶接金属においては、Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上であるという要件を具備させることも有用であり、これによって低温靭性にも優れた（具体的には、−４０℃での衝撃吸収エネルギーｖＥ-40が８５Ｊを超える）溶接金属が実現できる。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【００１６】
また、本発明の溶接金属においては、２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものが５０００個／ｍｍ2以上存在するものであることが好ましい。上記「円相当直径」とは、光学顕微鏡の観察面上で認められる残留オーステナイト粒子や酸化物粒子の大きさに着目して、その面積が等しくなるように想定した円の直径である。
【００１７】
本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、（ａ）Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｂ）Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）、等を含有させることも好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率を適切に制御するようにしたので、耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が実現できる。また、ＳｉおよびＮｉの含有量をより厳密に規定すると共に、Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量で規定される所定の関係式を満足することによって、低温靭性にも優れた溶接金属が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】溶接金属を作製するときの開先形状を示す概略説明図である。
【図２】丸棒試験片の採取位置を示す概略説明図である。
【図３】再熱サイクルを模擬した熱サイクル（時間と温度の関係）を示すグラフである。
【図４】引張り試験を行ったときの試験片の形状を示す説明図である。
【図５】水素吸蔵量を測定するときの試験片の形状を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明者らは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるＨＴ７８０クラスの高強度溶接金属において、耐水素脆化感受性を改善する手段について様々な角度から検討した。その結果、拡散性水素のトラップサイトとして作用する残留オーステナイト粒子を所定の密度で形成させることで、耐水素脆化感受性が改善されることを見出し、本発明を完成した。
【００２１】
即ち、溶接金属成分を所定の範囲に制御すると共に、溶接金属に存在する残留オーステナイト粒子を２５００個／ｍｍ2以上で、残留オーステナイト粒子の合計体積分率（組織全体に対する割合）を４．０％以上に制御することによって、ＨＴ７８０クラスの溶接金属において、耐水素脆化感受性が改善されることが判明したのである。
【００２２】
耐水素脆化感受性を優れたものとするためには、拡散性水素の低減が有効である。拡散性水素を低減するためには、残留オーステナイトを存在させることが有効であることが従来から知られていたが、これまでの検討では、専らその量のみに着目し、必ずしも最適な分散形態は確定されていなかった。そこで本発明者らは、耐水素脆化感受性を大幅に改善する技術として、残留オーステナイトの量に加えて個数密度の効果について検討した。
【００２３】
その結果、拡散性水素のトラップサイトとなる残留オーステナイトの量を確保すると共に、マトリクス組織微細化により残留オーステナイト粒子を高密度に分散させることによって、トラップ効果が最大限に発現され、耐水素脆化感受性が大幅に改善された。
【００２４】
即ち、本発明の溶接金属では、溶接金属中に存在する残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上で、且つ残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上とすることによって、水素トラップ効果により水素脆化感受性を低下できたのである。尚、残留オーステナイト粒子の個数は３０００個／ｍｍ2以上であることが好ましく（より好ましくは、３３００個／ｍｍ2以上）、残留オーステナイト粒子の合計体積分率は４．５％以上であることが好ましい（より好ましくは４．８％以上)。
【００２５】
また、Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上であるという要件を具備させることによって低温靭性にも優れたものとなることが判明した。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【００２６】
即ち、低温靭性を確保するためには、旧オーステナイト粒界からの粗大な粒界フェライト生成量を低減する必要がある。上記（１）式のα値を構成するＭｎ，Ｎｉ，ＭｏおよびＴｉは、固溶状態で存在することで、粒界フェライト生成を抑制する作用がある。尚、一部のＭｎ，Ｔｉは酸化物を構成するため、Ｏを低減することで、固溶状態で存在する量が増えることになる。これらの観点から、各元素の係数を実験的に求め、α値を３．２以上とすることによって、粒界フェライト生成が抑制され、低温靭性改善につながることを見出した。
【００２７】
次に、本発明の溶接金属における化学成分組成について説明する。本発明の溶接金属において、その化学成分組成を適切に制御することも重要な要件であるが、その範囲設定理由は以下の通りである。
【００２８】
［Ｃ：０．０２〜０．１２％］
Ｃは、溶接金属の強度を確保するために欠くことのできない元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．０２％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０４％以上であり、より好ましくは０．０６％以上である。しかしながら、Ｃ含有量が０．１２％を超えると、強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなる（耐水素脆化感受性が劣化する）。尚、Ｃ含有量の好ましい上限は、０．１０％であり、より好ましくは０．０８％以下である。
【００２９】
［Ｓｉ：０．１０〜２．０％］
Ｓｉは、固溶状態で存在することで炭化物形成を遅らせ、残留オーステナイトを安定化する作用を有する。Ｓｉ含有量が０．１０％未満であると、残留オーステナイトが確保できない。好ましくは０．２５％以上、より好ましくは０．２８％以上含有させるのがよい。しかしながら、Ｓｉ含有量が過剰になると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなるので、２．０％以下に抑える必要がある。好ましくは１．５％以下であり、より好ましくは０．５％以下に抑えるのが良い。特に、溶接金属の低温靭性を良好にするためには、Ｓｉ含有量は０．５％以下（更に好ましくは０．４％以下）とすることが好ましい。即ち、Ｓｉ含有量が０．５％を超えると、硬質な島状マルテンサイトが形成され、これが破壊の起点となることで、低温靭性を著しく劣化させることになる。
【００３０】
［Ｍｎ：０．９０〜２．５％］
Ｍｎは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．９０％以上含有させる必要がある。好ましくは１．２％以上、より好ましくは１．５％以上である。しかしながら、２．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは２．２％以下であり、より好ましくは２．０％以下である。
【００３１】
［Ｎｉ：０．２０〜３．５％］
Ｎｉは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．２０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．５％以上、より好ましくは
１．０％以上である。しかしながら、３．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは３．０％以下であり、より好ましくは２．８％以下である。特に、溶接金属の低温靭性を良好にするためには、Ｎｉ含有量は１．０％以上２．０％以下（更に好ましい下限は１．１％、更に好ましい上限は１．８％）とすることが好ましい。Ｎｉは、脆性破面遷移温度を低温化させることで、低温でのシャルピー衝撃吸収エネルギーを向上させる。こうした効果を発揮させるには、１．０％以上含有させることが好ましい。しかしながら、２．０％を超えて含有させると、マルテンサイト生成量が増え、強度が上昇することで、シャルピー衝撃吸収エネルギーが低下する。
【００３２】
［Ｍｏ：０．０５〜１．５％］
Ｍｏは、溶接金属の強度を向上する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．０５％以上含有させる必要がある。好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．２％以上である。しかしながら、１．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは１．０％以下であり、より好ましくは０．５０％以下である。
【００３３】
［Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％］
Ｔｉは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで残留オーステナイト粒子の高密度分散に寄与する元素である。こうした効果を発揮させるには、０．０４０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０５０％以上、より好ましくは０．０５５％以上である。しかしながら、０．１５０％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは０．１２％以下であり、より好ましくは０．０８％以下である。
【００３４】
［Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）］
Ｎは、不可避的に混入してくる元素であり、溶接金属の強度を向上する上で有効であるが、過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｎ含有量は０．０１５％以下とする必要がある。好ましくは０．０１０％以下であり、より好ましくは０．００６％以下である。尚、Ｎは工業的に０％とすることは困難である。
【００３５】
［Ｏ：０．０３０〜０．１０％］
Ｏは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで残留オーステナイト粒子の高密度分散に寄与する元素である。こうした効果を発揮させるには、０．０３０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０３５％以上、より好ましくは０．０４０％以上である。しかしながら、０．１０％を超えて過剰に含有させると、Ｓｉ酸化物が形成されるようになり、固溶Ｓｉが減少することで残留オーステナイト量が確保できなくなる。好ましくは０．０８０％以下であり、より好ましくは０．０６０％以下である。
【００３６】
本発明で規定する含有元素は上記の通りであって、残部は鉄および不可避的不純物であり、該不可避的不純物として、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素（例えば、ＰやＳ等）の混入が許容され得る。但し、一般に不純物は粒界に偏析することで粒界強度を低下させ、低温割れを助長するため、Ｐ：０．０２％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０２５％以下（０％を含まない）に夫々抑制することが好ましい。
【００３７】
本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、（ａ）Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｂ）Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）、等を含有させることが好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。これらの元素を含有させるときの範囲設定理由は下記の通りである。
【００３８】
［Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上］
Ｃｒ,Ｖ，ＮｂおよびＣｕは、溶接金属の強度を向上する上で必要な元素であるが、過剰に含有させると、強度の過大な上昇により水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｃｒで２．０％以下（より好ましくは１．５％以下、更に好ましくは１．０％以下）、Ｖで０．６０％以下(より好ましくは０．５０％以下、更に好ましくは０．４０％以下)、Ｎｂで０．１５％以下（より好ましくは０．１０％以下、更に好ましくは０．０８％以下）、またはＣｕで１．０％以下（より好ましくは０．５％以下、更に好ましくは０．２％以下）に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、Ｃｒで０．０５％以上、Ｖで０．０２％以上、Ｎｂで０．０１％以上、またはＣｕで０．０５％以上である。
【００３９】
[Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）
ＡｌとＺｒは、いずれも強脱酸元素であり、固溶Ｓｉ増加による残留オーステナイト増加を促進する作用があるが、過剰に含有させると、酸化物起点の粒内変態を減少させ、組織粗大化による水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ａｌで０．０２０％以下（より好ましくは０．０１８％以下）、Ｚｒで０．１０％以下(より好ましくは０．０６％以下)に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、ＡｌまたはＺｒのいずれも０．０１０％以上である。
【００４０】
［Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）］
Ｂは、旧オーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制することで、強度を向上させる元素であるが、過剰に含有させると、強度を過大に上昇させ、水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｂは０．００５０％以下（より好ましくは０．００３０％以下）に、抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、０．００１０％以上である。
【００４１】
本発明の溶接金属は、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるものであれば、特にワイヤ成分、溶接条件を限定するものではないが、規定の様態を実現するためには、好ましい範囲は存在する。
【００４２】
こうした観点から、好ましいワイヤ成分（溶接材料）は、例えば次の要件の全てを満たすものである。即ち、鋼材よりなる外皮とフラックスとを合わせた全ワイヤ質量に対し、
（ａ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉが０．３５〜２．５％
（ｂ）酸化物以外の形態で存在するＳｉが０．２５％以上
（ｃ）酸化物として存在するＳｉが０．２５％以下
（ｄ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｔｉが２．５〜４．５％
（ｅ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ａｌが０．１０％以上
（ｆ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｚｒが０．０３５％以上
（ｇ）金属として存在するＭｇが０．４％以上
（ｈ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ，Ｔｉ，Ａｌ，ＺｒおよびＭｇの各量から、下記（２）式に基づいて求められるＡ値が０．３０以上
Ａ値＝Ｓｉ−[Ｓｉ／（Ｔｉ＋２Ａｌ＋２Ｚｒ＋３．５Ｍｇ）] …（２）
（ｉ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ量と（Ｍｎ＋Ｔｉ）量の比[（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ]が下記（３）式の関係を満足すること
（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ＞４．０ …（３）
【００４３】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものを５０００個／ｍｍ2以上分散させるためには、上記に加えて、金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ量と（Ｍｎ＋Ｔｉ）量の比[（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ]が下記（４）式の関係を満足することが好ましい。尚、その他の成分については、特に制限する必要はないが、規定の溶接金属成分範囲を満足するよう調整する必要があることは勿論である。
（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ＞１０．０ …（４）
【００４４】
上記した要件［（ａ）〜（ｉ）］は、残留オーステナイト量の増加に有効な固溶Ｓｉ量を確保するための制御範囲である。即ち、Ｓｉの添加形態として、酸化物以外の形態で存在するＳｉが０．２５％を下回る場合、或いは酸化物として存在するＳｉが０．２５％を上回る場合、更に全Ｓｉ量が０．３５％を下回る場合［要件（ａ）〜（ｃ）を満足しない場合］は、必要な固溶Ｓｉ量を確保できない。
【００４５】
また、上記のようにＳｉの添加形態が満足されていても、Ｓｉに比べて強脱酸の元素であるＴｉ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｍｇが上記の範囲を逸脱すると［要件（ｄ）〜（ｇ）を満足しないと］、或はＡ値が０．３０を下回ると［要件（ｈ）を満足しないと］、酸化物Ｓｉが増加して固溶Ｓｉが減少することになる。
【００４６】
尚、固溶Ｓｉ量を確保するという観点からすれば、Ｓｉ量（全Ｓｉ量）、Ｔｉ量は多いほうが好ましいが、夫々２．５％、４．５％を超えると、溶接金属における濃度が規定上限値を超えてしまうことになる。
【００４７】
上記要件（ｉ）は、残留オーステナイト粒子の個数密度を確保のためのものである。即ち、溶接金属の主体組織であるベイナイトにおいては、残留オーステナイトはベイナイトラス間に生成するため、残留オーステナイト粒子の個数密度を増加させるためには、基地となるベイナイト組織の微細化が必要である。上記成分比[上記（２）式の関係]を満たすことによって、Ｔｉ−Ｍｎ酸化物が形成され、この酸化物を起点とした粒内変態によって、ベイナイト組織が微細化する。また上記比を１０．０超とすることで、上記酸化物が高密度で分散するようになり、いっそうの組織微細化が達成されることで耐水素脆化感受性の改善にもつながる。
【００４８】
溶接金属を形成するときの溶接条件としては、入熱量を２．５ｋＪ／ｍｍ以下とし、シールドガスとして２０％（体積％）のＣＯ2を含み、残部がＡｒからなる混合ガスを用いることが好ましい。上記入熱量が２．５ｋＪ／ｍｍを上回ると、溶接時の冷却速度が低下し、残留オーステナイトの分解が促進される。また、シールドガスの組成は、組織微細化を達成するための酸化物形態制御を目的としたものである。尚、本発明はフラックス入りワイヤを用いて溶接を行うものであるが、用いるワイヤのフラックスの充填率は通常１０〜２０％程度である。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００５０】
［実施例１］
ワイヤ径：１．２ｍｍ、フラックス充填率：１３．５％で下記表１、２に示す化学成分組成のフラックス入りワイヤ（溶接材料）を用い、溶接金属を下記の手順で作成し、各種性能（引張強度、水素脆化感受性）を評価した。尚、表１、２中、「−」で示した欄は、無添加（含有せず）であることを示している。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
［溶接金属の作製］
ＳＭ４９０Ａ鋼板を、図１に示す開先形状に加工し、下記の溶接条件でガスシールドアーク溶接を実施し、溶接金属を作製した。
【００５４】
（溶接条件）
シールドガス：２０体積％ＣＯ2−８０体積％Ａｒ混合ガス
電流−電圧−溶接速度：２７０Ａ−２９Ｖ−３．０〜４．５ｍｍ／秒
入熱条件：
（Ａ）１．７４ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−４．５ｍｍ／秒）
（Ｂ）２．３７ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−３．３ｍｍ／秒）
（Ｃ）２．６１ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−３．０ｍｍ／秒）
予熱−パス間温度：１０５〜１５０℃
積層法：３層１３パス
【００５５】
作製した溶接金属の最終パスより、直径：５ｍｍの丸棒試験片を採取し（採取位置を図２に示す：原質部に相当）、再熱サイクルを模擬した熱サイクルを付与した。このときの再熱サイクルを模擬した熱サイクル（時間と温度の関係）を図３に示す。また、作製した各溶接金属の化学成分組成を用いた溶接材料、入熱条件と共に下記表３、４に示す。尚、表３、４中、「＜」で示した欄は、不純物量（不純物レベル未満）であることを示している。
【００５６】
【表３】
【００５７】
【表４】
【００５８】
熱処理済みの試験片より、引張り試験用試験片、および水素吸蔵量を測定するための試験片(水素吸蔵量測定用試験片)を採取した。引張り試験片の形状を図４に、水素吸蔵量測定用試験片の形状を図５に、夫々示す。これらの試験片を用い、水素脆化感受性を下記の方法によって評価した。
【００５９】
［水素脆化感受性の評価］
上記で得られた水素吸蔵量測定用試験片を用い、拡散性水素量＝１．５〜３．０ｐｐｍとなるような水素チャージ条件を選定した。このとき採用したチャージ条件は、下記の通りである。
【００６０】
水溶液：（０．５ｍｏｌ／Ｌまたは２．５ｍｏｌ／ＬのＨ2ＳＯ4）＋（１ｇ／Ｌ−ＫＳＣＮ）、（３０ｇ／Ｌ−ＮａＣｌ）＋（１ｇ／Ｌ−ＫＳＣＮ）
電流密度：０．１Ａ／ｄｍ2、１．０Ａ／ｄｍ2、５．０Ａ／ｄｍ2
チャージ時間：２４時間
【００６１】
また、拡散性水素量は、四重極質量分析計を内蔵した昇温脱離分析装置（日電アネルバ製）を用い、昇温速度：１２℃／分で３００℃までに放出される水素量とした。
【００６２】
上記条件下で、引張り試験片に水素チャージを行った後、水素逃散を防ぐための亜鉛めっきを、下記の要領で施した。
水溶液：（３５０ｇ／Ｌ−ＺｎＳＯ4・７Ｈ2Ｏ）＋（２０．６ｇ／Ｌ−Ｈ2ＳＯ4（９７
％））＋（６０ｇ／Ｌ−Ｎａ2ＳＯ4）
浴温：６０℃
電流密度：５０Ａ／ｄｍ2
めっき時間：３分
【００６３】
クロスヘッド速度：５．０×１０-3ｍｍ／分（歪速度：６．９４×１０-6／秒）でＳＳＲＴ（Ｓｌｏｗ Ｓｔｒａｉｎ Ｒａｔｅ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）試験を実施し、非水素チャージ材の破断伸びをＥ0、水素チャージ材の破断伸びをＥhとしたときに、下記（５）式によって算出される水素脆化感受性指数Ｓ（％）が６０％未満のものを、耐水素脆化感受性に優れると評価した。
Ｓ＝（１−Ｅh／Ｅ0）×１００（％） …（５）
【００６４】
［引張り強度の評価］
板厚：２０ｍｍのＳＭ４９０Ａ鋼板に、２０°Ｖ字開先を施し、下記の溶接条件で作製した溶接金属について（溶接材料については、表１、２に示したもの）、ＪＩＳ−Ｚ２２０２に準拠した引張り試験片を採取し、引張り試験を行い、引張り強度にして７８０ＭＰａを超えるものを合格とした。
（溶接条件）
シールドガス：２０体積％ＣＯ2−８０体積％Ａｒ混合ガス
電流−電圧−溶接速度：２７０Ａ−２９Ｖ−４．５ｍｍ／秒
入熱量：１．７４ｋＪ／ｍｍ
予熱−パス間温度：１０５〜１５０℃
積層法：８層１７パス
【００６５】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子であって、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものの個数密度、残留オーステナイト粒子の個数密度、残留オーステナイト粒子の合計体積分率については、下記の方法で測定した。
【００６６】
［酸化物粒子の個数密度の測定］
ＳＳＲＴ試験用に作製した溶接金属（前記「溶接金属の作製」の欄）の最終パスより、直径：５ｍｍの丸棒試験片を採取し、輪切り断面を鏡面研磨した後、光学顕微鏡にて１０００倍の画像を２視野撮影した。画像解析ソフト（「Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ」 Ｍｅｄｉａ Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製）によって、円相当直径：０．１５〜１．０μｍの酸化物粒子を選定すると共に、撮影した酸化物中央部の組成をＳＥＭ−ＥＤＳ（Ｅｎｅｒｇｙ−ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ−ｒａｙ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）にて分析した。検出された元素のうち、Ｔｉの分析値（質量％）をＳｉ，Ｓ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｍｇの分析値（質量％）の合計で規格化することで、酸化物粒子に含まれるＴｉ濃度（質量％）を算出し、２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子であって、円相当直径が０．１５〜１．０μｍのものの個数密度を算出した。
【００６７】
［残留オーステナイト粒子の個数密度の測定］
酸化物粒子の個数密度を測定したサンプルを、レペラ試薬で腐食させ、光学顕微鏡にて１０００倍の画像を２視野撮影した。残留オーステナイトの白い腐食コントラストを、画像解析ソフト（上記と同じ）により解析し、円相当直径にして０．１５μｍを超える残留オーステナイト粒子の個数密度を算出した。
【００６８】
［残留オーステナイト粒子の合計体積分率の測定］
上記サンプル表面を電解研磨し、リガク社製の二次元微小部Ｘ線回折装置（「ＲＩＮＴ−ＲＡＰＩＤＩＩ」）にてＸ線回折測定を実施した。フェライト相の（１１０）、（２００）、（２１１）、（２２０）の各格子面のピーク、および残留オーステナイト相の（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）の各格子面のピークについて、各ピークの積分強度比に基づき、残留オーステナイト相の体積分率を算出し、各組み合わせの平均値を求めた。
【００６９】
これらの測定結果（水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度）を、下記表５、６に示す。
【００７０】
【表５】
【００７１】
【表６】
【００７２】
これらの結果から、次のように考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表３〜６の試験Ｎｏ．を示す）。Ｎｏ．１〜２９（表３、５）は、本発明で規定する要件を満足する例であり、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が適切に制御されているため、高強度で耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が得られている。特に、酸化物粒子の個数密度が５０００個／ｍｍ2以上のものでは（Ｎｏ．２〜５、７、８、１０〜１４、１６〜１９、２１〜２３、２５、２７、２９）、水素脆化感受性が極めて低い値が得られていることが分かる。
【００７３】
これに対し、Ｎｏ．３０〜５４は、本発明で規定するいずれかの要件を外れる例であり、引張り強度および耐水素脆化感受性の少なくともいずれかの特性が劣化している。
【００７４】
Ｎｏ．３０は、溶接時の入熱条件が適切でない例であり、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている（耐水素脆化感受性が劣化している）。Ｎｏ．３１は、溶接金属のＳｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３２は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＳｉ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７５】
Ｎｏ．３３は、溶接金属のＴｉ含有量が不足している例であり、残留オーステナイト粒子の個数密度が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３４は、溶接金属のＴｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３５は、溶接金属のＭｎ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＡｌ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７６】
Ｎｏ．３６は、溶接金属のＮｉ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＺｒ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３７は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＭｇ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７７】
Ｎｏ．３８は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中の金属Ｓｉ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３９は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＳｉＯ2量が過剰）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７８】
Ｎｏ．４０は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料のＡ値が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４１は、溶接金属のＣ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４２は、溶接金属のＣ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００７９】
Ｎｏ．４３は、溶接金属のＳｉ含有量（全Ｓｉ含有量）が不足している例であり（Ｍｎ含有量も過剰になっている）、引張り強度が過大に上昇すると共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４４は、溶接金属のＮｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８０】
Ｎｏ．４５は、溶接金属のＶ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４６は、溶接金属のＮｂ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
Ｎｏ．４７は、溶接金属のＮ，ＯおよびＺｒの含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８１】
Ｎｏ．４８は、溶接金属のＭｏ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなっている。Ｎｏ．４９は、溶接金属のＭｏ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８２】
Ｎｏ．５０は、溶接金属のＯ含有量が不足している例であり（Ａｌ含有量も多くなっている）、残留オーステナイト粒子の個数密度が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５１は、溶接金属のＴｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８３】
Ｎｏ．５２は、溶接金属のＣｒ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５３は、溶接金属のＣｕ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５４は、溶接金属のＢ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８４】
［実施例２］
ワイヤ径：１．２ｍｍ、フラックス充填率：１３．５％で下記表７に示す化学成分組成のフラックス入りワイヤ（溶接材料）を用い（Ｎｏ．２，４，１５，１６，２１，２４は表１に示したものと同じ）、溶接金属を実施例１と同様の手順で作製し（入熱条件はＡ）、各種性能（引張り強度、水素脆化感受性）を評価した。尚、表７中、「−」で示した欄は、無添加（含有せず）であることを示している。
【００８５】
【表７】
【００８６】
作製した溶接金属の最終パスより、実施例１と同様に丸棒試験片を採取し（採取位置は前記図２：原質部に相当）、再熱サイクルを模擬した熱サイクルを付与した（図３）。また、作製した各溶接金属の化学成分組成を用いた溶接材料、入熱条件と共に下記表８に示す。尚、表８中、「＜」で示した欄は、不純物量（不純物レベル未満）であることを示している。
【００８７】
【表８】
【００８８】
作製した溶接金属について、実施例１と同様にして、水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度を測定すると共に、下記の方法によって、低温靭性を測定した。
【００８９】
［低温靭性の測定］
引張り強度測定用に作製した溶接金属の板厚中央部より、溶接線方向に垂直にシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ Ｚ ３１１１ ４号試験Ｖノッチ試験片）を採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４２の要領で、−４０℃での衝撃吸収エネルギーｖＥ-40を測定した。このとき３回の測定の平均値が８５Ｊを超えるものを低温靭性に優れると評価した。
【００９０】
これらの測定結果（水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度、低温靭性）を、下記表９に示す。
【００９１】
【表９】
【００９２】
この結果から、次のように考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表８、９の試験Ｎｏ．を示す）。Ｎｏ．５５は、Ｎｉ含有量が好ましい範囲（１．０〜２．０％）を外れており、Ｎｏ．５６は、Ｎｉ含有量が好ましい範囲を外れると共にα値が３．２未満であり、Ｎｏ．５７は、Ｓｉ含有量およびＮｉ含有量が好ましい範囲を外れており、Ｎｏ．６０は、Ｓｉ含有量が好ましい範囲（０．１０〜０．５％）を外れており、いずれも低温靭性が劣化している。また、Ｎｏ．５８、５９は、（１）式で規定されるα値が３．２未満であり、低温靭性が劣化している。
【００９３】
これに対し、Ｎｏ．６１〜６９のものは、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が適切に制御されているため、高強度で耐水素脆化感受性に優れると共に、Ｓｉ含有量およびＮｉ含有量が好ましい範囲内であり、且つ（１）式で規定されるα値が３．２以上を満足しており、良好な低温靭性が達成されていることが分かる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接構造物に使用される溶接金属において、水素脆化に対する感受性を低減した溶接金属に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高張力鋼を溶接する際には、溶接金属部の低温割れ防止の観点から、予熱／パス間温度を厳密に管理する必要があり、施工効率低下の原因となっている。近年、溶接構造物に使用される鋼材は、ますます高強度化しており、溶接金属においても高強度化への要求が高まっている（例えばＨＴ７８０：ハイテン７８０ＭＰa級）。
【０００３】
このような高強度化は、耐低温割れ性を低下させる傾向があり、耐低温割れ性を改善することが必要となる。特に、フラックス入りワイヤを用いたガスシールドアーク溶接では、優れた溶接作業性を有するため、この溶接法によって形成される溶接金属において、耐低温割れ性を確保する技術が求められている。
【０００４】
上記のような低温割れは、拡散性水素が粒界に偏析し、粒界強度が低下する（以下、これを「水素脆化」と呼ぶ）ことが原因であると推察されており、耐低温割れ性の改善に対しては、拡散性水素をいかに低減するかが重要なポイントとなる。
【０００５】
こうしたことから、溶接金属の耐低温割れ性を向上させるためには、溶接金属における水素脆化に対する感受性を低くすることが必要となり、こうした観点から、様々な技術が提案されている。
【０００６】
例えば、特許文献１では、水素トラップ能力の高いＭｏ炭化物（Ｍｏを含む炭化物）を溶接金属内に分散させることによって、低温割れの防止を図る技術が開示されている。しかしながらこの技術では、Ｍｏ炭化物を分散させるために、鋼材を突き合わせた後、内面側からサブマージアーク溶接するという特殊な溶接手法を採用する必要があり、鋼材の一般溶接には適用できない。
【０００７】
また特許文献２には、溶接施工時の冷却時間を管理することで、低温割れを防止する技術が提案されている。この技術では、成分に応じた厳格な施工管理が必要となり、作業負荷が高いという問題がある。
【０００８】
特許文献３には、拡散性水素をトラップする残留オーステナイト分率を溶接金属中で１％以上とすることで低温割れを防止する技術が提案されている。しかしながら、この技術は、鋼管における両面１パスシーム溶接を前提としており、鋼材の溶接一般に適用できない。
【０００９】
特許文献４には、拡散性水素量を低減すると共に、強度と化学成分組成を適切に制御することによって、耐低温割れ性を改善する技術が提案されている。しかしながら、この技術においても、満足すべき強度レベルが成分の影響を受けるため、実際の施工に際しては適用箇所が限られる。
【００１０】
上記のようなこれまで提案されている技術は、いずれも耐低温割れ性改善を目的としたものであるが、実際の溶接施工においては、種々の要因で溶接金属中の水素量が増加する可能性があるため、より本質的な方向として、耐水素脆化感受性を改善することが必要である。
【００１１】
また、近年、海洋構造物に用いられる溶接金属においても、ＨＴ７８０級の適用が拡大している。これらの溶接金属では、寒冷地での使用に耐えるため、耐水素脆化感受性、強度は勿論のこと、低温靭性においても高い値が要求されることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】特開２００５−４０８１６号公報
【特許文献２】特開２００３−３３８７６号公報
【特許文献３】特開２００２−１１５０３２号公報
【特許文献４】特開平１１−１４７１９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、高強度であっても、耐水素脆化感受性に優れたものとし、低温割れの生じないようにした溶接金属、必要によって低温靭性にも優れた溶接金属を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決することのできた本発明に係る溶接金属とは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、
Ｃ：０．０２〜０．１２％（「質量％」の意味。化学成分組成について、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：０．９０〜２．５％、Ｎｉ：０．２０〜３．５％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％、Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）およびＯ：０．０３０〜０．１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上である点に要旨を有するものである。尚、個数密度の測定に際し対象となる残留オーステナイト粒子の大きさは、測定限界以上（円相当直径で０．１５μｍを超えるもの）のものである。
【００１５】
本発明の溶接金属においては、Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上であるという要件を具備させることも有用であり、これによって低温靭性にも優れた（具体的には、−４０℃での衝撃吸収エネルギーｖＥ-40が８５Ｊを超える）溶接金属が実現できる。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【００１６】
また、本発明の溶接金属においては、２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものが５０００個／ｍｍ2以上存在するものであることが好ましい。上記「円相当直径」とは、光学顕微鏡の観察面上で認められる残留オーステナイト粒子や酸化物粒子の大きさに着目して、その面積が等しくなるように想定した円の直径である。
【００１７】
本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、（ａ）Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｂ）Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）、等を含有させることも好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率を適切に制御するようにしたので、耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が実現できる。また、ＳｉおよびＮｉの含有量をより厳密に規定すると共に、Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量で規定される所定の関係式を満足することによって、低温靭性にも優れた溶接金属が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】溶接金属を作製するときの開先形状を示す概略説明図である。
【図２】丸棒試験片の採取位置を示す概略説明図である。
【図３】再熱サイクルを模擬した熱サイクル（時間と温度の関係）を示すグラフである。
【図４】引張り試験を行ったときの試験片の形状を示す説明図である。
【図５】水素吸蔵量を測定するときの試験片の形状を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明者らは、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるＨＴ７８０クラスの高強度溶接金属において、耐水素脆化感受性を改善する手段について様々な角度から検討した。その結果、拡散性水素のトラップサイトとして作用する残留オーステナイト粒子を所定の密度で形成させることで、耐水素脆化感受性が改善されることを見出し、本発明を完成した。
【００２１】
即ち、溶接金属成分を所定の範囲に制御すると共に、溶接金属に存在する残留オーステナイト粒子を２５００個／ｍｍ2以上で、残留オーステナイト粒子の合計体積分率（組織全体に対する割合）を４．０％以上に制御することによって、ＨＴ７８０クラスの溶接金属において、耐水素脆化感受性が改善されることが判明したのである。
【００２２】
耐水素脆化感受性を優れたものとするためには、拡散性水素の低減が有効である。拡散性水素を低減するためには、残留オーステナイトを存在させることが有効であることが従来から知られていたが、これまでの検討では、専らその量のみに着目し、必ずしも最適な分散形態は確定されていなかった。そこで本発明者らは、耐水素脆化感受性を大幅に改善する技術として、残留オーステナイトの量に加えて個数密度の効果について検討した。
【００２３】
その結果、拡散性水素のトラップサイトとなる残留オーステナイトの量を確保すると共に、マトリクス組織微細化により残留オーステナイト粒子を高密度に分散させることによって、トラップ効果が最大限に発現され、耐水素脆化感受性が大幅に改善された。
【００２４】
即ち、本発明の溶接金属では、溶接金属中に存在する残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上で、且つ残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上とすることによって、水素トラップ効果により水素脆化感受性を低下できたのである。尚、残留オーステナイト粒子の個数は３０００個／ｍｍ2以上であることが好ましく（より好ましくは、３３００個／ｍｍ2以上）、残留オーステナイト粒子の合計体積分率は４．５％以上であることが好ましい（より好ましくは４．８％以上)。
【００２５】
また、Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上であるという要件を具備させることによって低温靭性にも優れたものとなることが判明した。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【００２６】
即ち、低温靭性を確保するためには、旧オーステナイト粒界からの粗大な粒界フェライト生成量を低減する必要がある。上記（１）式のα値を構成するＭｎ，Ｎｉ，ＭｏおよびＴｉは、固溶状態で存在することで、粒界フェライト生成を抑制する作用がある。尚、一部のＭｎ，Ｔｉは酸化物を構成するため、Ｏを低減することで、固溶状態で存在する量が増えることになる。これらの観点から、各元素の係数を実験的に求め、α値を３．２以上とすることによって、粒界フェライト生成が抑制され、低温靭性改善につながることを見出した。
【００２７】
次に、本発明の溶接金属における化学成分組成について説明する。本発明の溶接金属において、その化学成分組成を適切に制御することも重要な要件であるが、その範囲設定理由は以下の通りである。
【００２８】
［Ｃ：０．０２〜０．１２％］
Ｃは、溶接金属の強度を確保するために欠くことのできない元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．０２％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０４％以上であり、より好ましくは０．０６％以上である。しかしながら、Ｃ含有量が０．１２％を超えると、強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなる（耐水素脆化感受性が劣化する）。尚、Ｃ含有量の好ましい上限は、０．１０％であり、より好ましくは０．０８％以下である。
【００２９】
［Ｓｉ：０．１０〜２．０％］
Ｓｉは、固溶状態で存在することで炭化物形成を遅らせ、残留オーステナイトを安定化する作用を有する。Ｓｉ含有量が０．１０％未満であると、残留オーステナイトが確保できない。好ましくは０．２５％以上、より好ましくは０．２８％以上含有させるのがよい。しかしながら、Ｓｉ含有量が過剰になると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなるので、２．０％以下に抑える必要がある。好ましくは１．５％以下であり、より好ましくは０．５％以下に抑えるのが良い。特に、溶接金属の低温靭性を良好にするためには、Ｓｉ含有量は０．５％以下（更に好ましくは０．４％以下）とすることが好ましい。即ち、Ｓｉ含有量が０．５％を超えると、硬質な島状マルテンサイトが形成され、これが破壊の起点となることで、低温靭性を著しく劣化させることになる。
【００３０】
［Ｍｎ：０．９０〜２．５％］
Ｍｎは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．９０％以上含有させる必要がある。好ましくは１．２％以上、より好ましくは１．５％以上である。しかしながら、２．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは２．２％以下であり、より好ましくは２．０％以下である。
【００３１】
［Ｎｉ：０．２０〜３．５％］
Ｎｉは、溶接金属の強度を確保する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．２０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．５％以上、より好ましくは
１．０％以上である。しかしながら、３．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは３．０％以下であり、より好ましくは２．８％以下である。特に、溶接金属の低温靭性を良好にするためには、Ｎｉ含有量は１．０％以上２．０％以下（更に好ましい下限は１．１％、更に好ましい上限は１．８％）とすることが好ましい。Ｎｉは、脆性破面遷移温度を低温化させることで、低温でのシャルピー衝撃吸収エネルギーを向上させる。こうした効果を発揮させるには、１．０％以上含有させることが好ましい。しかしながら、２．０％を超えて含有させると、マルテンサイト生成量が増え、強度が上昇することで、シャルピー衝撃吸収エネルギーが低下する。
【００３２】
［Ｍｏ：０．０５〜１．５％］
Ｍｏは、溶接金属の強度を向上する上で必要な元素であり、こうした効果を発揮させるには、０．０５％以上含有させる必要がある。好ましくは０．１０％以上、より好ましくは０．２％以上である。しかしながら、１．５％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは１．０％以下であり、より好ましくは０．５０％以下である。
【００３３】
［Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％］
Ｔｉは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで残留オーステナイト粒子の高密度分散に寄与する元素である。こうした効果を発揮させるには、０．０４０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０５０％以上、より好ましくは０．０５５％以上である。しかしながら、０．１５０％を超えて過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。好ましくは０．１２％以下であり、より好ましくは０．０８％以下である。
【００３４】
［Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）］
Ｎは、不可避的に混入してくる元素であり、溶接金属の強度を向上する上で有効であるが、過剰に含有させると、強度の過大な上昇による水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｎ含有量は０．０１５％以下とする必要がある。好ましくは０．０１０％以下であり、より好ましくは０．００６％以下である。尚、Ｎは工業的に０％とすることは困難である。
【００３５】
［Ｏ：０．０３０〜０．１０％］
Ｏは、粒内変態の起点となる酸化物を形成し、組織を微細化することで残留オーステナイト粒子の高密度分散に寄与する元素である。こうした効果を発揮させるには、０．０３０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０３５％以上、より好ましくは０．０４０％以上である。しかしながら、０．１０％を超えて過剰に含有させると、Ｓｉ酸化物が形成されるようになり、固溶Ｓｉが減少することで残留オーステナイト量が確保できなくなる。好ましくは０．０８０％以下であり、より好ましくは０．０６０％以下である。
【００３６】
本発明で規定する含有元素は上記の通りであって、残部は鉄および不可避的不純物であり、該不可避的不純物として、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる元素（例えば、ＰやＳ等）の混入が許容され得る。但し、一般に不純物は粒界に偏析することで粒界強度を低下させ、低温割れを助長するため、Ｐ：０．０２％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０２５％以下（０％を含まない）に夫々抑制することが好ましい。
【００３７】
本発明の溶接金属においては、更に他の元素として、（ａ）Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｂ）Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）、等を含有させることが好ましく、含有させる元素の種類に応じて溶接金属の特性が更に改善される。これらの元素を含有させるときの範囲設定理由は下記の通りである。
【００３８】
［Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上］
Ｃｒ,Ｖ，ＮｂおよびＣｕは、溶接金属の強度を向上する上で必要な元素であるが、過剰に含有させると、強度の過大な上昇により水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｃｒで２．０％以下（より好ましくは１．５％以下、更に好ましくは１．０％以下）、Ｖで０．６０％以下(より好ましくは０．５０％以下、更に好ましくは０．４０％以下)、Ｎｂで０．１５％以下（より好ましくは０．１０％以下、更に好ましくは０．０８％以下）、またはＣｕで１．０％以下（より好ましくは０．５％以下、更に好ましくは０．２％以下）に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、Ｃｒで０．０５％以上、Ｖで０．０２％以上、Ｎｂで０．０１％以上、またはＣｕで０．０５％以上である。
【００３９】
[Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）
ＡｌとＺｒは、いずれも強脱酸元素であり、固溶Ｓｉ増加による残留オーステナイト増加を促進する作用があるが、過剰に含有させると、酸化物起点の粒内変態を減少させ、組織粗大化による水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ａｌで０．０２０％以下（より好ましくは０．０１８％以下）、Ｚｒで０．１０％以下(より好ましくは０．０６％以下)に、夫々抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、ＡｌまたはＺｒのいずれも０．０１０％以上である。
【００４０】
［Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）］
Ｂは、旧オーステナイト粒界からのフェライト生成を抑制することで、強度を向上させる元素であるが、過剰に含有させると、強度を過大に上昇させ、水素脆化感受性が高くなる原因となる。こうしたことから、Ｂは０．００５０％以下（より好ましくは０．００３０％以下）に、抑制することが好ましい。尚、上記効果を発揮させるための好ましい下限は、０．００１０％以上である。
【００４１】
本発明の溶接金属は、フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成されるものであれば、特にワイヤ成分、溶接条件を限定するものではないが、規定の様態を実現するためには、好ましい範囲は存在する。
【００４２】
こうした観点から、好ましいワイヤ成分（溶接材料）は、例えば次の要件の全てを満たすものである。即ち、鋼材よりなる外皮とフラックスとを合わせた全ワイヤ質量に対し、
（ａ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉが０．３５〜２．５％
（ｂ）酸化物以外の形態で存在するＳｉが０．２５％以上
（ｃ）酸化物として存在するＳｉが０．２５％以下
（ｄ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｔｉが２．５〜４．５％
（ｅ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ａｌが０．１０％以上
（ｆ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｚｒが０．０３５％以上
（ｇ）金属として存在するＭｇが０．４％以上
（ｈ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ，Ｔｉ，Ａｌ，ＺｒおよびＭｇの各量から、下記（２）式に基づいて求められるＡ値が０．３０以上
Ａ値＝Ｓｉ−[Ｓｉ／（Ｔｉ＋２Ａｌ＋２Ｚｒ＋３．５Ｍｇ）] …（２）
（ｉ）金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ量と（Ｍｎ＋Ｔｉ）量の比[（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ]が下記（３）式の関係を満足すること
（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ＞４．０ …（３）
【００４３】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものを５０００個／ｍｍ2以上分散させるためには、上記に加えて、金属、酸化物その他の形態で存在する全Ｓｉ量と（Ｍｎ＋Ｔｉ）量の比[（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ]が下記（４）式の関係を満足することが好ましい。尚、その他の成分については、特に制限する必要はないが、規定の溶接金属成分範囲を満足するよう調整する必要があることは勿論である。
（Ｍｎ＋Ｔｉ）／Ｓｉ＞１０．０ …（４）
【００４４】
上記した要件［（ａ）〜（ｉ）］は、残留オーステナイト量の増加に有効な固溶Ｓｉ量を確保するための制御範囲である。即ち、Ｓｉの添加形態として、酸化物以外の形態で存在するＳｉが０．２５％を下回る場合、或いは酸化物として存在するＳｉが０．２５％を上回る場合、更に全Ｓｉ量が０．３５％を下回る場合［要件（ａ）〜（ｃ）を満足しない場合］は、必要な固溶Ｓｉ量を確保できない。
【００４５】
また、上記のようにＳｉの添加形態が満足されていても、Ｓｉに比べて強脱酸の元素であるＴｉ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｍｇが上記の範囲を逸脱すると［要件（ｄ）〜（ｇ）を満足しないと］、或はＡ値が０．３０を下回ると［要件（ｈ）を満足しないと］、酸化物Ｓｉが増加して固溶Ｓｉが減少することになる。
【００４６】
尚、固溶Ｓｉ量を確保するという観点からすれば、Ｓｉ量（全Ｓｉ量）、Ｔｉ量は多いほうが好ましいが、夫々２．５％、４．５％を超えると、溶接金属における濃度が規定上限値を超えてしまうことになる。
【００４７】
上記要件（ｉ）は、残留オーステナイト粒子の個数密度を確保のためのものである。即ち、溶接金属の主体組織であるベイナイトにおいては、残留オーステナイトはベイナイトラス間に生成するため、残留オーステナイト粒子の個数密度を増加させるためには、基地となるベイナイト組織の微細化が必要である。上記成分比[上記（２）式の関係]を満たすことによって、Ｔｉ−Ｍｎ酸化物が形成され、この酸化物を起点とした粒内変態によって、ベイナイト組織が微細化する。また上記比を１０．０超とすることで、上記酸化物が高密度で分散するようになり、いっそうの組織微細化が達成されることで耐水素脆化感受性の改善にもつながる。
【００４８】
溶接金属を形成するときの溶接条件としては、入熱量を２．５ｋＪ／ｍｍ以下とし、シールドガスとして２０％（体積％）のＣＯ2を含み、残部がＡｒからなる混合ガスを用いることが好ましい。上記入熱量が２．５ｋＪ／ｍｍを上回ると、溶接時の冷却速度が低下し、残留オーステナイトの分解が促進される。また、シールドガスの組成は、組織微細化を達成するための酸化物形態制御を目的としたものである。尚、本発明はフラックス入りワイヤを用いて溶接を行うものであるが、用いるワイヤのフラックスの充填率は通常１０〜２０％程度である。
【実施例】
【００４９】
以下、本発明を実施例によって更に詳細に説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更して実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。
【００５０】
［実施例１］
ワイヤ径：１．２ｍｍ、フラックス充填率：１３．５％で下記表１、２に示す化学成分組成のフラックス入りワイヤ（溶接材料）を用い、溶接金属を下記の手順で作成し、各種性能（引張強度、水素脆化感受性）を評価した。尚、表１、２中、「−」で示した欄は、無添加（含有せず）であることを示している。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
［溶接金属の作製］
ＳＭ４９０Ａ鋼板を、図１に示す開先形状に加工し、下記の溶接条件でガスシールドアーク溶接を実施し、溶接金属を作製した。
【００５４】
（溶接条件）
シールドガス：２０体積％ＣＯ2−８０体積％Ａｒ混合ガス
電流−電圧−溶接速度：２７０Ａ−２９Ｖ−３．０〜４．５ｍｍ／秒
入熱条件：
（Ａ）１．７４ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−４．５ｍｍ／秒）
（Ｂ）２．３７ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−３．３ｍｍ／秒）
（Ｃ）２．６１ｋＪ／ｍｍ（２７０Ａ−２９Ｖ−３．０ｍｍ／秒）
予熱−パス間温度：１０５〜１５０℃
積層法：３層１３パス
【００５５】
作製した溶接金属の最終パスより、直径：５ｍｍの丸棒試験片を採取し（採取位置を図２に示す：原質部に相当）、再熱サイクルを模擬した熱サイクルを付与した。このときの再熱サイクルを模擬した熱サイクル（時間と温度の関係）を図３に示す。また、作製した各溶接金属の化学成分組成を用いた溶接材料、入熱条件と共に下記表３、４に示す。尚、表３、４中、「＜」で示した欄は、不純物量（不純物レベル未満）であることを示している。
【００５６】
【表３】
【００５７】
【表４】
【００５８】
熱処理済みの試験片より、引張り試験用試験片、および水素吸蔵量を測定するための試験片(水素吸蔵量測定用試験片)を採取した。引張り試験片の形状を図４に、水素吸蔵量測定用試験片の形状を図５に、夫々示す。これらの試験片を用い、水素脆化感受性を下記の方法によって評価した。
【００５９】
［水素脆化感受性の評価］
上記で得られた水素吸蔵量測定用試験片を用い、拡散性水素量＝１．５〜３．０ｐｐｍとなるような水素チャージ条件を選定した。このとき採用したチャージ条件は、下記の通りである。
【００６０】
水溶液：（０．５ｍｏｌ／Ｌまたは２．５ｍｏｌ／ＬのＨ2ＳＯ4）＋（１ｇ／Ｌ−ＫＳＣＮ）、（３０ｇ／Ｌ−ＮａＣｌ）＋（１ｇ／Ｌ−ＫＳＣＮ）
電流密度：０．１Ａ／ｄｍ2、１．０Ａ／ｄｍ2、５．０Ａ／ｄｍ2
チャージ時間：２４時間
【００６１】
また、拡散性水素量は、四重極質量分析計を内蔵した昇温脱離分析装置（日電アネルバ製）を用い、昇温速度：１２℃／分で３００℃までに放出される水素量とした。
【００６２】
上記条件下で、引張り試験片に水素チャージを行った後、水素逃散を防ぐための亜鉛めっきを、下記の要領で施した。
水溶液：（３５０ｇ／Ｌ−ＺｎＳＯ4・７Ｈ2Ｏ）＋（２０．６ｇ／Ｌ−Ｈ2ＳＯ4（９７
％））＋（６０ｇ／Ｌ−Ｎａ2ＳＯ4）
浴温：６０℃
電流密度：５０Ａ／ｄｍ2
めっき時間：３分
【００６３】
クロスヘッド速度：５．０×１０-3ｍｍ／分（歪速度：６．９４×１０-6／秒）でＳＳＲＴ（Ｓｌｏｗ Ｓｔｒａｉｎ Ｒａｔｅ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ）試験を実施し、非水素チャージ材の破断伸びをＥ0、水素チャージ材の破断伸びをＥhとしたときに、下記（５）式によって算出される水素脆化感受性指数Ｓ（％）が６０％未満のものを、耐水素脆化感受性に優れると評価した。
Ｓ＝（１−Ｅh／Ｅ0）×１００（％） …（５）
【００６４】
［引張り強度の評価］
板厚：２０ｍｍのＳＭ４９０Ａ鋼板に、２０°Ｖ字開先を施し、下記の溶接条件で作製した溶接金属について（溶接材料については、表１、２に示したもの）、ＪＩＳ−Ｚ２２０２に準拠した引張り試験片を採取し、引張り試験を行い、引張り強度にして７８０ＭＰａを超えるものを合格とした。
（溶接条件）
シールドガス：２０体積％ＣＯ2−８０体積％Ａｒ混合ガス
電流−電圧−溶接速度：２７０Ａ−２９Ｖ−４．５ｍｍ／秒
入熱量：１．７４ｋＪ／ｍｍ
予熱−パス間温度：１０５〜１５０℃
積層法：８層１７パス
【００６５】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子であって、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものの個数密度、残留オーステナイト粒子の個数密度、残留オーステナイト粒子の合計体積分率については、下記の方法で測定した。
【００６６】
［酸化物粒子の個数密度の測定］
ＳＳＲＴ試験用に作製した溶接金属（前記「溶接金属の作製」の欄）の最終パスより、直径：５ｍｍの丸棒試験片を採取し、輪切り断面を鏡面研磨した後、光学顕微鏡にて１０００倍の画像を２視野撮影した。画像解析ソフト（「Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ」 Ｍｅｄｉａ Ｃｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製）によって、円相当直径：０．１５〜１．０μｍの酸化物粒子を選定すると共に、撮影した酸化物中央部の組成をＳＥＭ−ＥＤＳ（Ｅｎｅｒｇｙ−ｄｉｓｐｅｒｓｉｖｅ Ｘ−ｒａｙ ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）にて分析した。検出された元素のうち、Ｔｉの分析値（質量％）をＳｉ，Ｓ，Ｔｉ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｚｒ，Ｍｇの分析値（質量％）の合計で規格化することで、酸化物粒子に含まれるＴｉ濃度（質量％）を算出し、２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子であって、円相当直径が０．１５〜１．０μｍのものの個数密度を算出した。
【００６７】
［残留オーステナイト粒子の個数密度の測定］
酸化物粒子の個数密度を測定したサンプルを、レペラ試薬で腐食させ、光学顕微鏡にて１０００倍の画像を２視野撮影した。残留オーステナイトの白い腐食コントラストを、画像解析ソフト（上記と同じ）により解析し、円相当直径にして０．１５μｍを超える残留オーステナイト粒子の個数密度を算出した。
【００６８】
［残留オーステナイト粒子の合計体積分率の測定］
上記サンプル表面を電解研磨し、リガク社製の二次元微小部Ｘ線回折装置（「ＲＩＮＴ−ＲＡＰＩＤＩＩ」）にてＸ線回折測定を実施した。フェライト相の（１１０）、（２００）、（２１１）、（２２０）の各格子面のピーク、および残留オーステナイト相の（１１１）、（２００）、（２２０）、（３１１）の各格子面のピークについて、各ピークの積分強度比に基づき、残留オーステナイト相の体積分率を算出し、各組み合わせの平均値を求めた。
【００６９】
これらの測定結果（水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度）を、下記表５、６に示す。
【００７０】
【表５】
【００７１】
【表６】
【００７２】
これらの結果から、次のように考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表３〜６の試験Ｎｏ．を示す）。Ｎｏ．１〜２９（表３、５）は、本発明で規定する要件を満足する例であり、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が適切に制御されているため、高強度で耐水素脆化感受性に優れた溶接金属が得られている。特に、酸化物粒子の個数密度が５０００個／ｍｍ2以上のものでは（Ｎｏ．２〜５、７、８、１０〜１４、１６〜１９、２１〜２３、２５、２７、２９）、水素脆化感受性が極めて低い値が得られていることが分かる。
【００７３】
これに対し、Ｎｏ．３０〜５４は、本発明で規定するいずれかの要件を外れる例であり、引張り強度および耐水素脆化感受性の少なくともいずれかの特性が劣化している。
【００７４】
Ｎｏ．３０は、溶接時の入熱条件が適切でない例であり、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている（耐水素脆化感受性が劣化している）。Ｎｏ．３１は、溶接金属のＳｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３２は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＳｉ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７５】
Ｎｏ．３３は、溶接金属のＴｉ含有量が不足している例であり、残留オーステナイト粒子の個数密度が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３４は、溶接金属のＴｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３５は、溶接金属のＭｎ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＡｌ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７６】
Ｎｏ．３６は、溶接金属のＮｉ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＺｒ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３７は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＭｇ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７７】
Ｎｏ．３８は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中の金属Ｓｉ含有量が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．３９は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料中のＳｉＯ2量が過剰）、水素脆化感受性が高くなっている。
【００７８】
Ｎｏ．４０は、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が低くなっており（溶接材料のＡ値が不足）、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４１は、溶接金属のＣ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなると共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４２は、溶接金属のＣ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００７９】
Ｎｏ．４３は、溶接金属のＳｉ含有量（全Ｓｉ含有量）が不足している例であり（Ｍｎ含有量も過剰になっている）、引張り強度が過大に上昇すると共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４４は、溶接金属のＮｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８０】
Ｎｏ．４５は、溶接金属のＶ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．４６は、溶接金属のＮｂ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
Ｎｏ．４７は、溶接金属のＮ，ＯおよびＺｒの含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８１】
Ｎｏ．４８は、溶接金属のＭｏ含有量が不足している例であり、引張り強度が低くなっている。Ｎｏ．４９は、溶接金属のＭｏ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８２】
Ｎｏ．５０は、溶接金属のＯ含有量が不足している例であり（Ａｌ含有量も多くなっている）、残留オーステナイト粒子の個数密度が低くなっており、水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５１は、溶接金属のＴｉ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８３】
Ｎｏ．５２は、溶接金属のＣｒ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５３は、溶接金属のＣｕ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。Ｎｏ．５４は、溶接金属のＢ含有量が過剰になっている例であり、引張り強度が過大に上昇して水素脆化感受性が高くなっている。
【００８４】
［実施例２］
ワイヤ径：１．２ｍｍ、フラックス充填率：１３．５％で下記表７に示す化学成分組成のフラックス入りワイヤ（溶接材料）を用い（Ｎｏ．２，４，１５，１６，２１，２４は表１に示したものと同じ）、溶接金属を実施例１と同様の手順で作製し（入熱条件はＡ）、各種性能（引張り強度、水素脆化感受性）を評価した。尚、表７中、「−」で示した欄は、無添加（含有せず）であることを示している。
【００８５】
【表７】
【００８６】
作製した溶接金属の最終パスより、実施例１と同様に丸棒試験片を採取し（採取位置は前記図２：原質部に相当）、再熱サイクルを模擬した熱サイクルを付与した（図３）。また、作製した各溶接金属の化学成分組成を用いた溶接材料、入熱条件と共に下記表８に示す。尚、表８中、「＜」で示した欄は、不純物量（不純物レベル未満）であることを示している。
【００８７】
【表８】
【００８８】
作製した溶接金属について、実施例１と同様にして、水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度を測定すると共に、下記の方法によって、低温靭性を測定した。
【００８９】
［低温靭性の測定］
引張り強度測定用に作製した溶接金属の板厚中央部より、溶接線方向に垂直にシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ Ｚ ３１１１ ４号試験Ｖノッチ試験片）を採取し、ＪＩＳ Ｚ ２２４２の要領で、−４０℃での衝撃吸収エネルギーｖＥ-40を測定した。このとき３回の測定の平均値が８５Ｊを超えるものを低温靭性に優れると評価した。
【００９０】
これらの測定結果（水素脆化感受性、引張り強度、残留オーステナイトの個数密度および体積分率、並びに酸化物粒子の個数密度、低温靭性）を、下記表９に示す。
【００９１】
【表９】
【００９２】
この結果から、次のように考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表８、９の試験Ｎｏ．を示す）。Ｎｏ．５５は、Ｎｉ含有量が好ましい範囲（１．０〜２．０％）を外れており、Ｎｏ．５６は、Ｎｉ含有量が好ましい範囲を外れると共にα値が３．２未満であり、Ｎｏ．５７は、Ｓｉ含有量およびＮｉ含有量が好ましい範囲を外れており、Ｎｏ．６０は、Ｓｉ含有量が好ましい範囲（０．１０〜０．５％）を外れており、いずれも低温靭性が劣化している。また、Ｎｏ．５８、５９は、（１）式で規定されるα値が３．２未満であり、低温靭性が劣化している。
【００９３】
これに対し、Ｎｏ．６１〜６９のものは、化学成分組成と共に、残留オーステナイト粒子の個数密度および合計体積分率が適切に制御されているため、高強度で耐水素脆化感受性に優れると共に、Ｓｉ含有量およびＮｉ含有量が好ましい範囲内であり、且つ（１）式で規定されるα値が３．２以上を満足しており、良好な低温靭性が達成されていることが分かる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、
Ｃ：０．０２〜０．１２％（「質量％」の意味。化学成分組成について、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：０．９０〜２．５％、Ｎｉ：０．２０〜３．５％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％、Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）およびＯ：０．０３０〜０．１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上であることを特徴とする耐水素脆化感受性に優れた溶接金属。
【請求項２】
Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上である請求項１に記載の溶接金属。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【請求項３】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものが５０００個／ｍｍ2以上存在するものである請求項１または２に記載の溶接金属。
【請求項４】
更に、Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上を含有するものである請求項１〜３のいずれかに記載の溶接金属。
【請求項５】
更に、Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜４のいずれかに記載の溶接金属。
【請求項６】
更に、Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜５のいずれかに記載の溶接金属。
【請求項１】
フラックス入りワイヤを用い、ガスシールドアーク溶接によって形成される溶接金属であって、
Ｃ：０．０２〜０．１２％（「質量％」の意味。化学成分組成について、以下同じ）、Ｓｉ：０．１０〜２．０％、Ｍｎ：０．９０〜２．５％、Ｎｉ：０．２０〜３．５％、Ｍｏ：０．０５〜１．５％、Ｔｉ：０．０４０〜０．１５０％、Ｎ：０．０１５％以下（０％を含まない）およびＯ：０．０３０〜０．１０％を夫々含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、
残留オーステナイト粒子が２５００個／ｍｍ2以上存在すると共に、残留オーステナイト粒子の合計体積分率が４．０％以上であることを特徴とする耐水素脆化感受性に優れた溶接金属。
【請求項２】
Ｓｉ：０．１０〜０．５％およびＮｉ：１．０〜２．０％を夫々満足すると共に、下記（１）式で規定されるα値が３．２以上である請求項１に記載の溶接金属。
α値＝［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋（２×［Ｍｏ］）＋（１６×［Ｔｉ］）−（１２×［Ｏ］）
…（１）
但し、［Ｍｎ］，［Ｎｉ］，［Ｍｏ］，［Ｔｉ］および［Ｏ］は、夫々Ｍｎ，Ｎｉ，Ｍｏ，ＴｉおよびＯの含有量（質量％）を示す。
【請求項３】
２０質量％以上のＴｉを含有する酸化物粒子で、円相当直径：０．１５〜１．０μｍのものが５０００個／ｍｍ2以上存在するものである請求項１または２に記載の溶接金属。
【請求項４】
更に、Ｃｒ：２．０％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．６０％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．１５％以下（０％を含まない）およびＣｕ：１．０％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上を含有するものである請求項１〜３のいずれかに記載の溶接金属。
【請求項５】
更に、Ａｌ：０．０２０％以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．１０％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜４のいずれかに記載の溶接金属。
【請求項６】
更に、Ｂ：０．００５０％以下（０％を含まない）を含有するものである請求項１〜５のいずれかに記載の溶接金属。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１２−１７６４３４（Ｐ２０１２−１７６４３４Ａ）
【公開日】平成２４年９月１３日（２０１２．９．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−１８４１１７（Ｐ２０１１−１８４１１７）
【出願日】平成２３年８月２５日（２０１１．８．２５）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年９月１３日（２０１２．９．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年８月２５日（２０１１．８．２５）
【出願人】（０００００１１９９）株式会社神戸製鋼所 (5,860)
【Ｆターム（参考）】
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