Ｒｈ基合金
【課題】短時間もしくは長時間、高温領域で酸素含有雰囲気下でも使用できる耐熱性合金を提供すること。
【解決手段】Ｒｈに、Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｙ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｖ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｉｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとする合金。
【解決手段】Ｒｈに、Ｍｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｙ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｃｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｖ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｉｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとする合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、短時間もしくは長時間、高温領域で使用される耐熱性合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、白金族元素の中でＰｔやＩｒが耐熱材料として単体および合金で使用されている。用途としてはガラス溶解用器具や単結晶育成用ルツボ等の高温で使用される構造材料またはヒーター線や熱電対等の導電材料や点火プラグに代表される電極がある。またタービンブレード等の基体を保護するための被覆材として用いられている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ＰｔやＰｔ合金の場合、真空雰囲気や不活性ガス中雰囲気、大気等の酸素含有雰囲気等、雰囲気を選ばず高温で使用が可能であるが、融点を越えるような温度、また電極等で使用する際、火花放電により局所的に融点を瞬間的に越え一部溶融する場合があり、使用に耐えられないケースがある。このような用途には、さらに融点が高いＩｒやＩｒ合金が使用される。
【０００４】
Ｉｒの場合、真空雰囲気や不活性ガス中雰囲気での使用には問題ないが、大気等の酸素含有雰囲気下では酸化揮発が著しいので使用できない。
酸素含有雰囲気下では、酸化揮発を抑える添加元素を加えたＩｒ合金が使用されているが、高温の酸素含有雰囲気下のもと長時間使用すると、酸化揮発が抑えきれず、十分な使用可能時間が得られない場合があるので、さらなる長寿命化が求められている。
【０００５】
この他にも高融点白金族元素としてＲｕおよびＲｈがある。
ＲｕはＩｒと同じく酸化揮発が激しいため酸素含有雰囲気での使用は難しい。
一方Ｒｈは、酸化揮発がほとんど無く、酸素含有雰囲気下での使用も可能である。また融点も１９６０℃で、Ｐｔより高融点である。ただしＲｈにも欠点はあり、高温長時間で使用した際、欠損や割れが発生する場合がある。これは、高温長時間保持によって結晶粒が成長、過度に結晶粒が粗大化して粒界からの破壊を引き起こすことがあるためである。従って、高温長時間保持下でも結晶粒を微細に維持する必要がある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、今回、Ａ群としてＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａの範囲を０．００１〜０．５mass％、Ｂ群としてＹ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素の範囲を０．０５〜２．０mass％、Ｃ群としてＴｉ，Ｚｒの範囲を０．０５〜１０mass％、Ｄ群としてＣｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌの範囲を０．３〜２０mass％、Ｅ群としてＶ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅの範囲を０．３〜７mass％、Ｆ群としてＰｔ，Ｐｄの範囲を０．３〜１０mass％、Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、前記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとすることを特徴とする合金を用いることにより、酸素含有雰囲気下で高温長時間保持された状態でも結晶粒の粗大化が抑制されることを見出し、本発明を完成するに至った。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の合金は、Ｒｈ基合金であり、これにＡ群の範囲を０．００１〜０．５mass％、Ｂ群の範囲を０．０５〜２．０mass％、Ｃ群の範囲を０．０５〜１０mass％、Ｄ群の範囲を０．３〜２０mass％、Ｅ群の範囲を０．３〜７mass％、Ｆ群の範囲を０．３〜１０mass％、Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、前記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとすることにより、酸素含有雰囲気下で高温長時間保持された状態でも結晶粒の粗大化が抑制される。
【０００８】
Ａ群の範囲を０．００１〜０．５mass％に限定する理由は、０．００１mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また０．５mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【０００９】
Ｂ群の範囲を０．０５〜２．０mass％に限定する理由は、０．０５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また２．０mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１０】
Ｃ群の範囲を０．０５〜１０mass％に限定する理由は、０．０５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また１０mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１１】
Ｄ群の範囲を０．３〜２０mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また２０mass％より多いと、高温酸素含有雰囲気中で使用した場合、雰囲気に接する表面に厚い酸化膜が生成し、この酸化膜が脱落する危険があるためである。
【００１２】
Ｅ群の範囲を０．３〜７mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また７mass％より多いと、高温酸素含有雰囲気中で使用した場合、粒界近傍からの添加元素の酸化揮発が激しく、表面付近がポーラスな状態となり、結晶粒ごと脱落する危険があるためである。
【００１３】
Ｆ群の範囲を０．３〜１０mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、１０mass％より多いと、脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１４】
Ｉｒを０．５〜４０mass％に限定する理由は、０．５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、４０mass％より多いと、高温時、特に１０００℃以上で酸化揮発が激しくなるためである。
【００１５】
以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
【実施例】
【００１６】
（試料の作製）
表１に示すＲｈ基合金をアーク溶解にてインゴットを作製、熱間鍛造により５〜１０mm角の棒材に成形、ワイヤーソーで長手方向に対し垂直に厚さ０．８mmに切出し試験用試料とした。また靱性を確認するため、長手方向に０．８mm角の棒材を切出し、折曲げ試験用試料とした。
【００１７】
【表１】
【００１８】
（酸化揮発性の評価）
酸化揮発試験として、表１の組成のｔ０．８×角５〜１０mmの試料を使用し、試験前に質量を測定後、大気中１２００℃，２０時間熱処理した後、再度質量を測定、式１によって質量変化率を測定した。
【００１９】
式１：質量変化率（％）＝（試験後の質量−試験前の質量）／試験前の質量 × １００
【００２０】
表２に結果を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
表２の結果から、実施例では質量変化はほとんど無かった。一方、比較例からＥ群であるＲｅやＩｒのように酸化揮発性の高い元素を多量に添加すると質量減少が大きいことが確認された。
【００２３】
（熱処理による結晶粒への影響の評価）
熱処理後の結晶粒径の測定を行なった。
調査方法として、表１の組成のｔ０．８×角５〜１０mmの試料を、大気中１２００℃，２０時間熱処理した後、断面の組織観察を行い、平均結晶粒径を測定した。
平均結晶粒径は、式２によって算出した。
【００２４】
式２：Ｄ＝（２／ｍ）・［ａ／π（ｎ1＋ｎ2／２）］1/2
Ｄ： 平均結晶粒径
ａ： 測定面積
ｍ： 拡大率
ｎ1： 測定面積ａ内に完全に含まれる結晶粒数
ｎ2： 測定面積ａ周囲に切断される結晶粒数
【００２５】
表３に結果を示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】
表３の結果から、比較例１と比較して、実施例では高温長時間の熱処理でも1/4〜1/10程度の平均結晶粒径を維持しており、全ての実施例で結晶粒の成長の抑制が確認できた。
【００２８】
大気中１２００℃，２０時間熱処理後の表面付近の断面観察を行なったところ、比較例５で表面付近の結晶粒界近傍でポーラスとなっているのが確認できた。これをＥＰＭＡにより面分析を行なったところ、Ｒｈについては確認できなかったが、Ｒｅの消失特に粒界近傍からの消失が確認できた。このことから表面付近から添加元素が消失、表面付近の特に粒界近傍がポーラスな状態となり、結晶粒ごと脱落する危険性があることが分かる。図１に比較例５の熱処理後の断面観察の写真を、図２に表面近傍のＲｈ，図３にＲｅの面分析結果を示す。
【００２９】
一方、実施例１７ではポーラスとなっている部分は、ほとんど確認できなかった。また他の実施例や比較例でも、特にＩｒのような酸化揮発性の高い試料でも表面付近がポーラスになっている部分が確認されなかったことから、Ｅ群を多量に入れた場合の影響と推察される。
【００３０】
（靱性の評価）
靱性の確認のため、折り曲げ試験として、０．８mm角に切出した棒材を、φ１０mmの棒に押し当て９０°まで折り曲げ、破折するかどうか確認を行なった。
折れなかった試料には○，折れた試料には×と判定した。結果を表４に示す。
【００３１】
【表４】
【００３２】
比較例２〜４および比較例６は折れ、脆化していることが確認できた。
他の実施例および比較例は折れておらず、靭性を確保していた。
【００３３】
（液相点の調査）
耐熱材料として、融点の上昇も望まれていることから、特に液相点を調査した。
各試料とも高融点であるため、測定が難しいことから、二元系のみ、Ｒｈよりも液相点が上昇している実施例を二元系状態図から調査した。液相点が上昇している実施例を表５に示す。
【００３４】
【表５】
【００３５】
このことから、ＩｒやＲｅ、Ｗ添加により液相点が上昇することが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】比較例５の熱処理後の断面観察の写真である。
【図２】比較例５の熱処理後における表面近傍のＲｈの面分析結果を示す写真である。
【図３】比較例５の熱処理後における表面近傍のＲｅの面分析結果を示す写真である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、短時間もしくは長時間、高温領域で使用される耐熱性合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、白金族元素の中でＰｔやＩｒが耐熱材料として単体および合金で使用されている。用途としてはガラス溶解用器具や単結晶育成用ルツボ等の高温で使用される構造材料またはヒーター線や熱電対等の導電材料や点火プラグに代表される電極がある。またタービンブレード等の基体を保護するための被覆材として用いられている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ＰｔやＰｔ合金の場合、真空雰囲気や不活性ガス中雰囲気、大気等の酸素含有雰囲気等、雰囲気を選ばず高温で使用が可能であるが、融点を越えるような温度、また電極等で使用する際、火花放電により局所的に融点を瞬間的に越え一部溶融する場合があり、使用に耐えられないケースがある。このような用途には、さらに融点が高いＩｒやＩｒ合金が使用される。
【０００４】
Ｉｒの場合、真空雰囲気や不活性ガス中雰囲気での使用には問題ないが、大気等の酸素含有雰囲気下では酸化揮発が著しいので使用できない。
酸素含有雰囲気下では、酸化揮発を抑える添加元素を加えたＩｒ合金が使用されているが、高温の酸素含有雰囲気下のもと長時間使用すると、酸化揮発が抑えきれず、十分な使用可能時間が得られない場合があるので、さらなる長寿命化が求められている。
【０００５】
この他にも高融点白金族元素としてＲｕおよびＲｈがある。
ＲｕはＩｒと同じく酸化揮発が激しいため酸素含有雰囲気での使用は難しい。
一方Ｒｈは、酸化揮発がほとんど無く、酸素含有雰囲気下での使用も可能である。また融点も１９６０℃で、Ｐｔより高融点である。ただしＲｈにも欠点はあり、高温長時間で使用した際、欠損や割れが発生する場合がある。これは、高温長時間保持によって結晶粒が成長、過度に結晶粒が粗大化して粒界からの破壊を引き起こすことがあるためである。従って、高温長時間保持下でも結晶粒を微細に維持する必要がある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、今回、Ａ群としてＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａの範囲を０．００１〜０．５mass％、Ｂ群としてＹ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素の範囲を０．０５〜２．０mass％、Ｃ群としてＴｉ，Ｚｒの範囲を０．０５〜１０mass％、Ｄ群としてＣｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌの範囲を０．３〜２０mass％、Ｅ群としてＶ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅの範囲を０．３〜７mass％、Ｆ群としてＰｔ，Ｐｄの範囲を０．３〜１０mass％、Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、前記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとすることを特徴とする合金を用いることにより、酸素含有雰囲気下で高温長時間保持された状態でも結晶粒の粗大化が抑制されることを見出し、本発明を完成するに至った。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の合金は、Ｒｈ基合金であり、これにＡ群の範囲を０．００１〜０．５mass％、Ｂ群の範囲を０．０５〜２．０mass％、Ｃ群の範囲を０．０５〜１０mass％、Ｄ群の範囲を０．３〜２０mass％、Ｅ群の範囲を０．３〜７mass％、Ｆ群の範囲を０．３〜１０mass％、Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、前記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、残部をＲｈとすることにより、酸素含有雰囲気下で高温長時間保持された状態でも結晶粒の粗大化が抑制される。
【０００８】
Ａ群の範囲を０．００１〜０．５mass％に限定する理由は、０．００１mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また０．５mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【０００９】
Ｂ群の範囲を０．０５〜２．０mass％に限定する理由は、０．０５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また２．０mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１０】
Ｃ群の範囲を０．０５〜１０mass％に限定する理由は、０．０５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また１０mass％より多いと脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１１】
Ｄ群の範囲を０．３〜２０mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また２０mass％より多いと、高温酸素含有雰囲気中で使用した場合、雰囲気に接する表面に厚い酸化膜が生成し、この酸化膜が脱落する危険があるためである。
【００１２】
Ｅ群の範囲を０．３〜７mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、また７mass％より多いと、高温酸素含有雰囲気中で使用した場合、粒界近傍からの添加元素の酸化揮発が激しく、表面付近がポーラスな状態となり、結晶粒ごと脱落する危険があるためである。
【００１３】
Ｆ群の範囲を０．３〜１０mass％に限定する理由は、０．３mass％未満だと高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、１０mass％より多いと、脆化し、十分な靱性が得られないためである。
【００１４】
Ｉｒを０．５〜４０mass％に限定する理由は、０．５mass％未満だと、高温長時間熱処理した際、結晶粒の成長を抑制する効果が十分得られず、４０mass％より多いと、高温時、特に１０００℃以上で酸化揮発が激しくなるためである。
【００１５】
以下、本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
【実施例】
【００１６】
（試料の作製）
表１に示すＲｈ基合金をアーク溶解にてインゴットを作製、熱間鍛造により５〜１０mm角の棒材に成形、ワイヤーソーで長手方向に対し垂直に厚さ０．８mmに切出し試験用試料とした。また靱性を確認するため、長手方向に０．８mm角の棒材を切出し、折曲げ試験用試料とした。
【００１７】
【表１】
【００１８】
（酸化揮発性の評価）
酸化揮発試験として、表１の組成のｔ０．８×角５〜１０mmの試料を使用し、試験前に質量を測定後、大気中１２００℃，２０時間熱処理した後、再度質量を測定、式１によって質量変化率を測定した。
【００１９】
式１：質量変化率（％）＝（試験後の質量−試験前の質量）／試験前の質量 × １００
【００２０】
表２に結果を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
表２の結果から、実施例では質量変化はほとんど無かった。一方、比較例からＥ群であるＲｅやＩｒのように酸化揮発性の高い元素を多量に添加すると質量減少が大きいことが確認された。
【００２３】
（熱処理による結晶粒への影響の評価）
熱処理後の結晶粒径の測定を行なった。
調査方法として、表１の組成のｔ０．８×角５〜１０mmの試料を、大気中１２００℃，２０時間熱処理した後、断面の組織観察を行い、平均結晶粒径を測定した。
平均結晶粒径は、式２によって算出した。
【００２４】
式２：Ｄ＝（２／ｍ）・［ａ／π（ｎ1＋ｎ2／２）］1/2
Ｄ： 平均結晶粒径
ａ： 測定面積
ｍ： 拡大率
ｎ1： 測定面積ａ内に完全に含まれる結晶粒数
ｎ2： 測定面積ａ周囲に切断される結晶粒数
【００２５】
表３に結果を示す。
【００２６】
【表３】
【００２７】
表３の結果から、比較例１と比較して、実施例では高温長時間の熱処理でも1/4〜1/10程度の平均結晶粒径を維持しており、全ての実施例で結晶粒の成長の抑制が確認できた。
【００２８】
大気中１２００℃，２０時間熱処理後の表面付近の断面観察を行なったところ、比較例５で表面付近の結晶粒界近傍でポーラスとなっているのが確認できた。これをＥＰＭＡにより面分析を行なったところ、Ｒｈについては確認できなかったが、Ｒｅの消失特に粒界近傍からの消失が確認できた。このことから表面付近から添加元素が消失、表面付近の特に粒界近傍がポーラスな状態となり、結晶粒ごと脱落する危険性があることが分かる。図１に比較例５の熱処理後の断面観察の写真を、図２に表面近傍のＲｈ，図３にＲｅの面分析結果を示す。
【００２９】
一方、実施例１７ではポーラスとなっている部分は、ほとんど確認できなかった。また他の実施例や比較例でも、特にＩｒのような酸化揮発性の高い試料でも表面付近がポーラスになっている部分が確認されなかったことから、Ｅ群を多量に入れた場合の影響と推察される。
【００３０】
（靱性の評価）
靱性の確認のため、折り曲げ試験として、０．８mm角に切出した棒材を、φ１０mmの棒に押し当て９０°まで折り曲げ、破折するかどうか確認を行なった。
折れなかった試料には○，折れた試料には×と判定した。結果を表４に示す。
【００３１】
【表４】
【００３２】
比較例２〜４および比較例６は折れ、脆化していることが確認できた。
他の実施例および比較例は折れておらず、靭性を確保していた。
【００３３】
（液相点の調査）
耐熱材料として、融点の上昇も望まれていることから、特に液相点を調査した。
各試料とも高融点であるため、測定が難しいことから、二元系のみ、Ｒｈよりも液相点が上昇している実施例を二元系状態図から調査した。液相点が上昇している実施例を表５に示す。
【００３４】
【表５】
【００３５】
このことから、ＩｒやＲｅ、Ｗ添加により液相点が上昇することが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】比較例５の熱処理後の断面観察の写真である。
【図２】比較例５の熱処理後における表面近傍のＲｈの面分析結果を示す写真である。
【図３】比較例５の熱処理後における表面近傍のＲｅの面分析結果を示す写真である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａ群としてＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａの範囲を０．００１〜０．５mass％、
Ｂ群としてＹ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素の範囲を０．０５〜２．０mass％、
Ｃ群としてＴｉ，Ｚｒの範囲を０．０５〜１０mass％、
Ｄ群としてＣｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌの範囲を０．３〜２０mass％、
Ｅ群としてＶ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅの範囲を０．３〜７mass％、
Ｆ群としてＰｔ，Ｐｄの範囲を０．３〜１０mass％、
Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、
上記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、
残部をＲｈとする合金。
【請求項２】
請求項１記載の合金からなる構造材料。
【請求項３】
請求項１記載の合金からなる導電性材料またはプラグ等に使用される電極材料。
【請求項４】
請求項１記載の合金からなるタービンブレード等高温で使用される基体を被覆する材料。
【請求項１】
Ａ群としてＭｇ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａの範囲を０．００１〜０．５mass％、
Ｂ群としてＹ，Ｌａ，Ｄｙ等の希土類元素の範囲を０．０５〜２．０mass％、
Ｃ群としてＴｉ，Ｚｒの範囲を０．０５〜１０mass％、
Ｄ群としてＣｒ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ａｌの範囲を０．３〜２０mass％、
Ｅ群としてＶ，Ｍｎ，Ｍｏ，Ｔａ，Ｗ，Ｒｅの範囲を０．３〜７mass％、
Ｆ群としてＰｔ，Ｐｄの範囲を０．３〜１０mass％、
Ｉｒを０．５〜４０mass％とし、
上記Ａ群，Ｂ群，Ｃ群，Ｄ群，Ｅ群，Ｆ群およびＩｒの少なくとも一種を含有し、
残部をＲｈとする合金。
【請求項２】
請求項１記載の合金からなる構造材料。
【請求項３】
請求項１記載の合金からなる導電性材料またはプラグ等に使用される電極材料。
【請求項４】
請求項１記載の合金からなるタービンブレード等高温で使用される基体を被覆する材料。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００８−１９４８７（Ｐ２００８−１９４８７Ａ）
【公開日】平成２０年１月３１日（２００８．１．３１）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−１９３８０３（Ｐ２００６−１９３８０３）
【出願日】平成１８年７月１４日（２００６．７．１４）
【出願人】（０００１９８７０９）石福金属興業株式会社 (55)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１月３１日（２００８．１．３１）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年７月１４日（２００６．７．１４）
【出願人】（０００１９８７０９）石福金属興業株式会社 (55)
【Ｆターム（参考）】
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