【課題】鋳型厚み方向と幅方向の偏流が抑制される浸漬ノズルを提供する。
【解決手段】タンディッシュ内に保持される溶鋼を鋳型内へ注湯するのに供される有底円筒状の浸漬ノズルである。浸漬ノズルの周壁に一対の対向する溶鋼吐出孔を穿孔すると共に、内側底面には底面視において溶鋼吐出孔の穿孔方向と平行の突部を設ける。更に下記式(1)及び(2)を満足する。
h/H=0.5〜2.0・・・(1)
(a-b)/D=0.15〜0.45・・・(2)
ただし、
h：前記突部の延在方向に対する垂直断面における該突部の上面の高さ
H：前記溶鋼吐出孔の内周側開口縁の下端と前記内側底面との間の距離
a：前記浸漬ノズルの底面視における前記突部の上面の幅であって、該突部の延在方向端部における幅
b：前記浸漬ノズルの底面視における前記突部の上面の幅であって、該突部の延在方向中央における幅
D：前記浸漬ノズルの内径 （もっと読む）

【課題】鋳片短辺部での不均一凝固に起因する割れ性ブレークアウトを完全に防止し、安定して中炭素鋼を鋳造できる連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】C：0.08〜0.016％の中炭素鋼を、鋳型厚さが240mmを超え、鋳型長さが1.1m以下の連続鋳造機により鋳造するに際し、塩基度が1.2〜2.5で、凝固温度が1200〜1280℃のモールドフラックスを使用し、浸漬ノズルの吐出孔よりも下方に設置された磁場印加装置を用いて磁場強度が0.15Ｔ以上の静磁場を鋳型内溶鋼に印加し、鋳造速度を1.3〜2.0m/minとして、下記式により表される不均一凝固指数(A)が0.7未満となるように鋳造する中炭素鋼の連続鋳造方法である。A＝1−2b/(a＋c) ここで、bは、鋳片短辺部(1/2)厚さ位置の縦断面における鋳片の短辺表面とホワイトラインとの間隔の最小値、aおよびcは、上記最小値を示す位置から鋳造方向に前後10mmの位置での同間隔を示す。 （もっと読む）

【課題】浸漬ノズルの吐出孔付近の耐スポーリング性を改善し、吐出孔付近から切断するような割れを防止することのできる浸漬ノズルを提供すること。
【解決手段】ノズル本体１の上下縦方向に設けられ、ノズル本体１の上端に設けられた溶鋼導入部２から導入された溶鋼が下方に通過する中空状の直胴部３と、この直胴部３の下部に設けられ、溶鋼を直胴部３の側面から横方向に吐出する左右一対の吐出孔４とを有する連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、各々の吐出孔４につき、その内壁面の一部に吐出孔周囲のノズル本体用耐火物よりも熱伝導率が小さい耐火物の被覆層５を設け、この被覆層５による被覆部以外のノズル本体用耐火物の露出部６をノズル本体１の外面側に集中させた。 （もっと読む）

【課題】鋳造工程開始時に浸漬ノズルが熱応力により破損することを防止できる連続鋳造方法、および、この連続鋳造方法に使用される浸漬ノズルを提供する。
【解決手段】本発明の浸漬ノズルは、底部にモールド注入用の浸漬ノズルが設けられたタンディッシュに溶融金属を投入して連続鋳造を行う連続鋳造方法であって、少なくとも前記浸漬ノズルの吐出口を断熱材で覆い、当該浸漬ノズルを高周波誘導加熱により予熱する予熱工程と、前記予熱工程にて予熱された前記浸漬ノズルを介して前記タンディッシュから前記モールドに溶融金属を注入する鋳造工程と、を備えることを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】Ａｌ含有量が０．１％以上であるような高Ａｌ鋼を連続鋳造によって製造する場合でも、凹みや鋳片の割れの発生を防止して、表面品質に優れた鋳片を製造できる連続鋳造方法を提供すること。
【解決手段】所定の化学成分組成を有する溶鋼を連続鋳造する際に、Ｔ−ＣａＯ：３５〜６０％、ＳｉＯ₂：５〜２０％、Ａｌ₂Ｏ₃：１５〜３０％、ＭｇＯ：０．２〜１．０％、Ｌｉ₂Ｏ：７〜１３％、Ｆ：７．０〜１３％、Ｃ：１０．５〜１４％および不可避不純物からなり、式：２．５≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ₂］≦１２．０の関係を満たすモールドパウダーを用いると共に、鋳型内の湯面レベル変動速度、鋳型幅方向への溶鋼の吐出角度、振幅のストローク、所定の関係式で定められるネガティブストリップ時間ｔ_N、および鋳型内電磁撹拌の際の磁束密度の条件を制御しつつ操業する連続鋳造方法。 （もっと読む）

【課題】安定的に鋳造が行うことができて、モールドパウダーの巻き込みや鋳片の表面割れが発生することがない。
【解決手段】タンディッシュ４内の溶鋼３を浸漬ノズル７を介して鋳型５に供給し、この供給された溶鋼３を電磁攪拌しながら溶鋼３を鋳造する浸漬ノズル管理方法において、鋳型５に対する浸漬ノズル７の位置が（L0-L1）/L0≧0.23を満たす状態で鋳造を行う。L0は浸漬ノズル７が中心にあるときの鋳型５の内面から浸漬ノズル７の外周面までの最短距離、L1は鋳造中の鋳型５の内面から浸漬ノズル７の外周面までの最短距離を示す。 （もっと読む）

【課題】凝固遅れを抑制すると共に、優れた鋳片表面品質が得られる高炭素鋼の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】連続鋳造に用いる浸漬ノズル１００の吐出孔２・２の形状を適宜に定める。例えば、浸漬ノズル１００の縦断面(図１４）において、前記吐出孔２・２の穿孔方向と、浸漬ノズル１００の軸線に対して垂直な面Srcと、が成す角度θ４や、当該吐出孔２・２の開口面積を所定範囲内に設定する。上端における鋳型幅及び鋳型厚が適宜に設定された鋳型を用いる。また、鋳造速度Vc[m/min]を０．８〜１．６とし、過熱度ΔT[℃]を２０〜４５とする。更に、鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]を０〜１０００として鋳型内に注湯される溶鋼を電磁攪拌しながら連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】凝固遅れを抑制すると共に、優れた鋳片表面品質が得られる高炭素鋼の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】連続鋳造に用いる浸漬ノズル１００の吐出孔２・２の形状を適宜に定める。例えば、浸漬ノズル１００の縦断面(図１６）において、前記吐出孔２・２の穿孔方向と、浸漬ノズル１００の軸線に対して垂直な面Srcと、が成す角度θ４や、当該吐出孔２・２の開口面積を所定範囲内に設定する。上端における鋳型幅及び鋳型厚が適宜に設定された鋳型を用いる。また、鋳造速度Vc[m/min]を０．８〜１．６とし、過熱度ΔT[℃]を２０〜４５とする。更に、鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]を０〜１０００として鋳型内に注湯される溶鋼を電磁攪拌しながら連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】凝固遅れを抑制すると共に、優れた鋳片表面品質が得られる中炭素鋼の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】
連続鋳造に用いる浸漬ノズル１００の吐出孔２・２の形状を適宜に定める。例えば、浸漬ノズル１００の縦断面(図１６）において、前記吐出孔２・２の穿孔方向と、浸漬ノズル１００の軸線に対して垂直な面Srcと、が成す角度θ４や、当該吐出孔２・２の開口面積を所定範囲内に設定する。上端における鋳型幅及び鋳型厚が適宜に設定された鋳型を用いる。また、鋳造速度Vc[m/min]を１．４〜２．２とし、過熱度ΔT[℃]を２０〜４５とする。更に、鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]を０〜１０００として鋳型内に注湯される溶鋼を電磁攪拌しながら連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】凝固遅れを抑制すると共に、優れた鋳片表面品質が得られる中炭素鋼の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】連続鋳造に用いる浸漬ノズル１００の吐出孔２・２の形状を適宜に定める。例えば、浸漬ノズル１００の縦断面(図１４）において、前記吐出孔２・２の穿孔方向と、浸漬ノズル１００の軸線に対して垂直な面Srcと、が成す角度θ４や、当該吐出孔２・２の開口面積を所定範囲内に設定する。上端における鋳型幅及び鋳型厚が適宜に設定された鋳型を用いる。また、鋳造速度Vc[m/min]を１．４〜２．２とし、過熱度ΔT[℃]を２０〜４５とする。更に、鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]を０〜１０００として鋳型内に注湯される溶鋼を電磁攪拌しながら連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】鋳型厚み方向の偏流を軽減し、凝固遅れ度を改善すると共に、優れた鋳片表面品質が得られる低炭素鋼の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】連続鋳造に用いる浸漬ノズル１００の吐出孔２・２の形状を適宜に定める。例えば、浸漬ノズル１００の縦断面において、前記吐出孔２・２の穿孔方向と、浸漬ノズル１００の軸線に対して垂直な面Srcと、が成す角度θ４や、当該吐出孔２・２の開口面積を所定範囲内に設定する。上端における鋳型幅及び鋳型厚が適宜に設定された鋳型を用いる。また、鋳造速度Vc[m/min]を１．０〜２．４とし、過熱度ΔT[℃]を２０〜４５とする。更に、鋳型内電磁攪拌強度M-EMS[gauss]を０〜１２００として鋳型内に注湯される溶鋼を電磁攪拌しながら連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】耐用性を向上できる浸漬ノズル、および、この浸漬ノズルを予熱する予熱工程を含む連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】本発明に係る浸漬ノズルは、溶融金属の連続鋳造方法に使用される浸漬ノズルであって、マグネシアと、スピネルと、ドロマイトクリンカーと、マグネシアおよびスピネルの混合物と、マグネシアおよびドロマイトクリンカーの混合物のうちいずれか、および、フリーカーボンを含んで構成された耐火物にて形成されており、高周波誘導加熱によって予熱されることを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】浸漬ノズルの吐出孔から流出する溶鋼流の減衰を抑制して、できるだけ長い距離に亘って意図した方向の流速を得ることのできる浸漬ノズルを提供すること。
【解決手段】上端に設けられた溶鋼の導入部９から溶鋼が下方に通過する上下縦方向にパイプ状の直胴部１０と、この直胴部１０の下部に設けられ、溶鋼を直胴部の側面から横方向に吐出する左右対称となる一対の吐出孔１２とを有し、各吐出孔１２の内壁面が、当該吐出孔１２の中心軸の長手方向に平行であって、かつ４５ｍｍ以上の長さを有する浸漬ノズルである。 （もっと読む）

【課題】 浸漬ノズルを介して注入される溶鋼中に不活性ガスを吹き込みながら鋳造する鋼の連続鋳造方法において、吹き込まれる不活性ガスの気泡に起因する欠陥を抑制し、表面品質に優れたスラブ鋳片を鋳造する。
【解決手段】 薄鋼板の素材であるスラブ鋳片を連続鋳造するに際し、鋳片の厚みを２８５ｍｍ以上、単位時間当たりの溶鋼の鋳造量を４トン／ｍｉｎ以上７トン／ｍｉｎ以下、タンディッシュから鋳型へ浸漬ノズルを介して注入される溶鋼中に吹き込む不活性ガスの吹き込み流量を５Ｎｌ／ｍｉｎ以上２０ＮＬ／ｍｉｎ以下として連続鋳造する。 （もっと読む）

【課題】Ａｌ含有量が０．１％以上であるような高Ａｌ鋼を連続鋳造によって製造する場合でも、凹みや鋳片の割れの発生を防止して、表面品質に優れた鋳片を製造できる連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】所定の化学成分を有する高Ａｌ溶鋼を、モールドパウダーを用いて連続鋳造するに際して、モールドパウダーとして、Ｔ−ＣａＯ：３５〜５５％、ＳｉＯ₂：１０〜３０％、Ａｌ₂Ｏ₃：４．０％以下（０％を含まない）、ＭｇＯ：０．２〜１．０％、Ｌｉ₂Ｏ：７〜１３％、Ｆ：７〜１３％、Ｃ：１０．５〜１４％、および不可避不純物からなり、式（４）：１．６≦［Ｔ−ＣａＯ］／［ＳｉＯ₂］≦５、および式（５）：０．２≦［Ｌｉ₂Ｏ］／［ＳｉＯ₂］≦１．１を満たすものと用いると共に、鋳型内の湯面レベル変動速度、鋳型幅方向への溶鋼の吐出角度、振幅のストローク、および所定の関係式で定められるネガティブストリップ時間ｔＮ等の条件を制御しつつ操業する。 （もっと読む）

【課題】浸漬ノズルからの吐出反転流と電磁撹拌による鋳型内溶鋼の旋回流の干渉による淀みの発生、及び干渉による鋳型コーナー部への吐出流の偏流に起因する凝固遅れを防止し、安定した鋳片品質と鋳造作業を実現できる鋳型内溶鋼の電磁撹拌方法を提供する。
【解決手段】鋳型１４内にタンディッシュ１５から浸漬ノズル１６を介して溶鋼１７を供給すると共に、電磁撹拌装置１８〜２１により溶鋼１７のメニスカス面２２に長辺部材１２、１３に沿って旋回移動する旋回流を形成させる推力を付与しながら溶鋼１７を撹拌する方法であり、各長辺部材１２、１３に沿う旋回流の上流側の電磁撹拌装置１８、２０の電流値ｉｕと、下流側の電磁撹拌装置１９、２１の電流値ｉｄとの比（ｉｄ／ｉｕ）を、１．０を超え１．５以下とし、溶鋼１７のメニスカス面２２から浸漬ノズル１６の溶鋼１７の吐出口２３上端までの深さ距離Ｄを、１７５ｍｍ以上３００ｍｍ以下とする。 （もっと読む）

【課題】 モールドパウダーの巻き込みによる介在物のみならず、脱酸生成物やＡｒガス気泡の凝固シェルへの捕捉を防止して、清浄な極低炭素鋼スラブ鋳片を鋳造する。
【解決手段】 鋳型の両短辺５側から浸漬ノズル２側に向かって移動する移動磁場を印加し、溶鋼の吐出流に制動力を付与しながら極低炭素鋼スラブ鋳片を鋳造するに際し、前記浸漬ノズルの吐出孔６の下端位置を、移動磁場印加装置３の鉄心の下端よりも上方に位置させると同時に、該浸漬ノズルの吐出角度（θ_o ）を、下記の（１）式で定まる角度θ₀ とする。但し、Ｈは、移動磁場印加装置の鉄心の高さ、Ｙ₁は、鋳型内湯面から浸漬ノズルの吐出孔下端までの距離、Ｙ₂ は、鋳型内湯面から移動磁場印加装置の鉄心の上端位置までの距離、Ｗは、鋳型の幅、ｄは、浸漬ノズルの吐出孔部分における外径である。
θ₀ ＝tan^-1{(Y₂+H/2-Y₁)/[(W-d)/2]}…(1) （もっと読む）

【課題】鋳造開始時におけるスプラッシュ現象の抑制効果を妨げることなく、溶鋼吐出流の鋳型厚み方向の偏流を軽減可能な連続鋳造用の浸漬ノズルを提供する。
【解決手段】ノズル内側底面から所定の距離だけ上方に離れた位置に一対の対向する吐出孔が穿孔されるとともに、前記ノズル内側底面にはノズル径方向に延在する突部が設けられる、連続鋳造用の浸漬ノズルにおいて、前記突部の長手方向の垂直断面を長方形を含む台形とする。この突部の長手方向の垂直断面の側辺の内側傾斜角や高さ、幅を適宜に設定する。また、前記吐出孔と前記突部との相対的な向きや、前記突部と前記浸漬ノズルの軸心との距離も適宜に設定する。 （もっと読む）

【課題】鋳造開始時におけるスプラッシュ現象を抑制すると共に、溶鋼吐出流の鋳型厚み方向の偏流を軽減可能な連続鋳造用の浸漬ノズルを提供する。
【解決手段】ノズル内側底面１の近傍に一対の対向する吐出孔２・２を穿孔し、前記ノズル内側底面１にはノズル径方向に延在する凹部４を凹設する。前記凹部４の長手方向の垂直断面は長方形を含む台形とし、その側辺４ａを０度以上５０度以下外側へ傾斜させ、その深さｈと前記浸漬ノズル１００の内径Ｄとの比は０．１≦ｈ／Ｄ≦１．０の範囲内とする。当該垂直断面の下辺の幅ｙと前記吐出孔２・２の内周側開口端２ａ・２ａの開口幅Ｙとの比は０．４≦ｙ／Ｙ≦１．０の範囲内とし、前記吐出孔２・２の穿孔方向と前記凹部４の長手方向との角度θ２と、当該穿孔方向と当該内周側開口端２ａ・２ａの側辺と前記浸漬ノズル１００の軸心とを結ぶ面との角度θ３と、の比は０≦θ２／θ３≦１．０の範囲内とする。 （もっと読む）

【課題】厚さが２００ｍｍ以上の鋳片の連続鋳造において、気泡に起因する表面欠陥が生じる要因を明らかにして、そのような欠陥を確実に要求されるレベルにすることができる鋼の連続鋳造方法を提供すること。
【解決手段】溶鋼貯留容器から長辺と短辺とを有する矩形状の鋳型内に浸漬ノズルを介してガスを供給しつつ溶鋼を供給し、電磁力によって鋳型内の溶鋼に水平方向の流動を生じさせて厚さ２００ｍｍ以上の鋳片を連続鋳造するにあたり、浸漬ノズルと鋳型長辺との間の距離Ｄ（ｍｍ）、浸漬ノズルの溶鋼吐出孔の鋳造方向の距離ＣＶ（ｍｍ）、短辺方向の距離ＣＮ（ｍｍ）、溶鋼スループット量ＱＭ（ｔｏｎ／ｍｉｎ）、溶鋼に供給するガスの流量ＱＧ（ＮＬ／ｍｉｎ）、凝固界面における磁場密度Ｂ（Ｔ）をパラメータとして鋳造を制御する。 （もっと読む）