【課題】鋼板の圧延方向に対して３５〜７５°方向のヤング率を高めた、高剛性鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｍｎ：０．０３〜０．２０％未満、Ｓ：０．００１０〜０．０５００％、Ａｌ：１．５０％超〜５．００％未満を含有し、適量のＣ、Ｍｎを含有し、Ｓｉ、Ｐ、Ｓ、Ｎを適正に制限し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、板厚１／４層における｛１１０｝＜００１＞の極密度が６以上であり、板厚が０．５ｍｍ以上である高剛性鋼板、および加熱温度１２２０℃超、仕上温度８５０℃未満、巻取温度６００℃未満の熱間圧延後、最高温度８００℃以上の熱延板焼鈍を施すか、仕上温度８５０℃以上、巻取温度５５０℃以上、かつ８９０℃以下での総圧下量を５０％未満に制限した熱間圧延を行い、圧下率２０〜８０％の冷間圧延後、最高温度８５０℃以上の最終焼鈍を施す製造方法。 （もっと読む）

【課題】高強度・高延性を備え、強度−延性バランスにすぐれた複層鋼を提供する。
【解決手段】フェライト組織主体の引張強さＴＳ_１の炭素鋼または低合金鋼からなる第１の層と、マルテンサイト組織主体の引張強さＴＳ_２が１２００ＭＰａ以上の炭素鋼または低合金鋼からなる第２の層を互いに積層し、第１の層を表層として３層以上を積層一体化した複層鋼であって、第１の層の層厚ｔ_１と第２の層の層厚ｔ_２の比（ｔ_１／ｔ_２）は１．２を超え、また、第２の層の引張強さＴＳ_２と第１の層の引張強さＴＳ_１の比（ＴＳ_２／ＴＳ_１）は１．２以上６以下であり、複層鋼全体としての引張強さが１０５０ＭＰａ以上、引張強さと全伸びの積が２１０００ＭＰａ・％以上である強度−延性バランスにすぐれた高強度・高延性の複層鋼。 （もっと読む）

【課題】優れたＴＨＦ性を有するハイドロフォーム加工用鋼管、その素材熱延鋼板、そしてそれらの製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．２０％以下、Ｓｉ：０．０５％以上１．５０％以下、Ｍｎ：０．２％以上３．０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．１０％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０１％以上２．０％以下、Ｎ：０．０１％以下、およびＯ(酸素)：０．０１％以下、さらにＴｉ：０．２５％以下、Ｎｂ：０．１％以下およびＶ：０．５％以下からなる群から選ばれる１種または２種以上、残部がＦｅおよび不純物からなり、特定の式を満足する化学組成を有し、フェライト平均粒径が１．０〜１０μｍでフェライト面積率が５０％以上の金属組織を有し、島状スケール疵の面積率が合計で１０％以下である表面性状を有し、引張強度（ＴＳ）が５９０ＭＰａ以上である機械特性を有するものとする。 （もっと読む）

【課題】溶接性、非時効性に優れ、溶接後の缶胴加工における缶高減少量が小さい缶用鋼板用の熱延母板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．００１６〜０．００５０％、３．８≦Ｎｂ／Ｃ質量比≦１７．０（０．５≦Ｎｂ／Ｃ原子比≦２．０）、Ｂ：０．０００７％以上かつＢ／Ｎ質量比≦０．４７（Ｂ／Ｎ原子比≦０．６）とする。そして、表面から板厚方向に１／２・ｔの深さ（ｔ：板厚）において、{００１}＜１１０＞方位の集積強度が５．５以上、{１１３}＜１１０＞方位の集積強度が１０．０以上、かつ、{３３２}＜１１３＞方位の集積強度が７．０以下とする。このような方位の集積強度を得るため、例えば、熱間圧延では、最終仕上げスタンドの一つ手前のスタンドにおける圧下率は１５％以上５０％以下、最終仕上げスタンドにおける圧下率は１５％以上５０％以下、温度は８５０℃以上９６０℃以下で行い、巻取りは６６０℃以下で行う。 （もっと読む）

【課題】静的引張法で測定された圧延方向のヤング率が高い、低降伏比高ヤング率鋼板、めっき鋼板、鋼管、及びそれらの製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｎ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００２〜０．１５％を含有し、Ｔｉ、Ｎが、Ｔｉ−４８／１４×Ｎ≧０．０００５を満足し、フェライトとベイナイトの一方又は双方の体積率の合計が５０％超、マルテンサイトの体積率が２〜２５％であり、鋼板の表面からの板厚方向の距離が板厚の１／６である位置の、｛１００｝＜００１＞方位のＸ線ランダム強度比と｛１１０｝＜００１＞方位のＸ線ランダム強度比との和が５以下であり、｛１１０｝＜１１１＞〜｛１１０｝＜１１２＞方位群のＸ線ランダム強度比の最大値と｛２１１｝＜１１１＞方位のＸ線ランダム強度比の和が５以上であることを特徴とする低降伏比高ヤング率鋼板。 （もっと読む）

【課題】加工性に優れた極軟質高炭素熱延鋼板を提供する。
【解決手段】C：0.2〜0.7 %、Si：0.01〜1.0%、Mn：0.1〜1.0%、P：0.03%以下、S：0.035%以下、Al：0.08%以下、N：0.01%以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる高炭素熱延鋼板であり、熱間圧延後は、炭化物平均粒径が50nm以下の球状炭化物を有し、アスペクト比が５以上の炭化物の割合が15％以下である。さらに、熱間圧延後の転位密度が１×10¹⁵m^-2以上であり、かつ、球状化焼鈍、冷却後の転位密度が１×10¹⁴m^-2以上である。 （もっと読む）

【課題】引張強度が７００ＭＰａ以上で耐食性と穴拡げ性、さらには高延性を兼ね備えた合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板及びその製造方法の提供。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓｉ：０．００１〜０．２００％、Ｍｎ：１．０〜３．０％、Ａｌ：０．０１〜１．０％、P：０．００１〜０．３％、Ｓ：０．０００１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．０１％，Ｍｏ：０．０１〜０．５％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる鋼板に合金化溶融亜鉛めっきを施した鋼板であって、鋼のミクロ組織が、面積率で３０〜９０％の焼き戻しマルテンサイト、５〜５０％のフェライト、５０％以下のベイナイトを含み、上記焼き戻しマルテンサイトの硬さ（Ｈｖ）_１と上記フェライトの硬さ（Ｈｖ）_２の比（Ｈｖ）_１／（Ｈｖ）_２が１．３〜２．４倍の範囲であることを特徴とする。 （もっと読む）

本発明は、熱延フェライト板に関し、熱延フェライト板は鋼からなり、重量で、０．００１＜Ｃ≦０．１５％、Ｍｎ≦１％、Ｓｉ＜１．５％、６％≦Ａｌ＜１０％、０．０２０％＜Ｔｉ＜０．５％、Ｓ＜０．０５０％、Ｐ＜０．１％、および、任意に、Ｃｒ＜１％、Ｍｏ＜１％、Ｎｉ＜１％、Ｎｂ＜０．１％、Ｖ≦０．２％、Ｂ≦０．０１０％から選択された１つ以上の元素の組成を有し、組成の残部は、Ｆｅおよび製造に由来する不可避的不純物からなり、圧延に対する横断方向に垂直な表面上で測定されたフェライトの平均粒子サイズｄ_ＩＶは、１００μｍ未満である。 （もっと読む）

【課題】安価で、生産性よく製造可能な耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.03%以下、N:0.03%以下、C+N:0.05%以下、Si:1.0%以下、Mn:0.50%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Cr:20.5%以上22.5%以下、Cu:0.3%以上0.8%以下、Ni:1.0%以下、Ti:4×(C+N)%以上0.40%以下、V:0.01%以上0.1%以下、Nb:0.5%以下、Mo:0.2%以下、Al:0.02%以上0.05%以下、Mg:0.0001%以上0.0005%未満を含有し、VとNの含有量の積(V%×N%)が0.0001以上0.0010以下を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、かつMgとAlの質量比(Mg/Al)が0.2以下であるAl-Mg系介在物とTi系介在物とからなる複合介在物が分散していることを特徴とする安価で、生産性よく製造可能な耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 （もっと読む）

鋼品又は薄鋼鋳造ストリップが、重量で、０．２５％未満の炭素と、０．２０〜２．０％のマンガンと、０．０５〜０．５０％のケイ素と、０．０１％未満のアルミニウムと、０．０１〜０．２０％のニオブ及び０．０１〜０．２０％のバナジウムのうちの少なくとも１つとからなり、微構造の大部分がベイナイト及び針状フェライトであり固溶体中のニオブ及び／又はバナジウムが７０％を越える。鋼品は時効硬化後に伸び及び降伏強さが増加し得る。時効硬化された鋼品は平均粒径１０ナノメートル以下の炭化窒化ニオブ粒子を有し得るが、５０ナノメートルを越える炭化窒化ニオブ粒子は本質的に持ち得ない。鋼品は少なくとも３８０ＭＰａの降伏強さを持つか又は少なくとも４１０ＭＰａの引っ張り強さを有することができ、その両方を有してもよい。鋼品又は薄鋳造鋼ストリップの全伸びは少なくとも６％又は１０％とすることができる。
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【課題】軟鋼板や高強度鋼板に曲げ加工を施すと、強度に依存しながら大きなスプリング・バックが発生し、加工成形部品の形状凍結性が悪いという問題を解決して、形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板とその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０００１％以上、０．０５％以下、Ｓｉ：０．０１％以上、１．０％以下、Ｍｎ：０．０１％以上、２．０％以下、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ａｌ：０．０１％以上、０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下、Ｏ：０．００７％以下、を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなり、板面に平行な｛１００｝面と｛１１１｝面の比が１．０以上である、形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板。 （もっと読む）

本発明は、特に高張力なフラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１５ 〜 ０．１９％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ０．６０ 〜 １．００％
Ａｌ： ≦ ０．０５％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０％
Ｎｂ： ０．０４０〜 ０．０７０％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、マルテンサイト組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
９００〜１０５０℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、多くとも３５０℃の巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、１４００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１０ 〜 ０．１４ ％
Ｍｎ： １．３０ 〜 １．７０ ％
Ｐ： ≦ ０．０３０ ％
Ｓ： ≦ ０．００４ ％
Ｓｉ： ０．１０ 〜 ０．３０ ％
Ａｌ： ０．９０ 〜 １．２ ％
Ｎ： ≦ ０．００７０ ％
Ｔｉ： ０．０７０ 〜 ０．１３０ ％
Ｎｂ： ０．０４０ 〜 ０．０６０ ％
Ｍｏ： ０．１４０ 〜 ０．２６０ ％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、多相組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
８５０〜１０００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、３５０〜４８０℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、８００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１０ 〜 ０．１５ ％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０ ％
Ｐ： ≦ ０．０３０ ％
Ｓ： ≦ ０．００４ ％
Ｓｉ： １．１０ 〜 １．３０ ％
Ａｌ： ０．０ 〜 ０．０５ ％
Ｎ： ≦ ０．００６０ ％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０ ％
Ｔｉ： ０．０８０ 〜 ０．１２０ ％
Ｎｂ： ０．０４０ 〜 ０．０６０ ％
Ｍｏ： ０．１５０ 〜 ０．２５０ ％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、多相組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
８５０〜１０００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、４５０〜７００℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、８８０ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

【課題】加工性に優れた極軟質高炭素熱延鋼板を提供する。
【解決手段】C：0.2〜0.7 %の高炭素熱延鋼板であり、フェライト平均粒径が20μm以上、粒径10μm以下のフェライト粒の体積率が20%以下、炭化物平均粒径が0.10μm以上2.0μm未満、アスペクト比が５以上の炭化物割合が15％以下、炭化物同士が接触する割合が20％以下である組織を有する鋼板である。そして、粗圧延後、仕上圧延入り側温度が1100℃以下、最終パスの圧下率を12％以上、かつ仕上温度を(Ar3-10)℃以上とする仕上圧延を行い、次いで、仕上圧延後1.8秒以内に120℃/秒超えの冷却速度で600℃以下の冷却停止温度まで1次冷却を行い、次いで、2次冷却により600℃以下の温度に保持した後、580℃以下の温度で巻取り、酸洗後、箱型焼鈍法により、680℃以上Ac1変態点以下の温度で球状化焼鈍することで製造される。 （もっと読む）

【課題】広い成分範囲においてリジングを改善できるCr含有フェライト系鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.003〜0.020%、Mn:0.05〜1.0%、Si:0.05〜1.5%、P:0.04%以下、S:0.006%以下、Cr:9.0〜30%、Al:0.001〜0.09%、N:0.003〜0.015%、Ti、Nb、Cu、Ni、Mo、V、Wのうちから選ばれた少なくとも1種の元素:0.05〜2.5%、残部Feおよび不可避的不純物からなる連続鋳造されたスラブを熱間圧延するに際し、合計圧下率で65%以上を鋳造方向と同方向に熱間圧延を行い、かつ前記熱間圧延のうち合計圧下率で30%以上を再結晶温度以上の温度域で行うことを特徴とするCr含有フェライト系鋼板の製造方法。 （もっと読む）

【課題】生産性を低下させることなく、耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼を製造する方法を提供する。
【解決手段】質量%で、０．０４０％≦Ｃ≦０．１００％、０．２０％≦Ｓｉ≦１．００％、０．３０％≦Ｍｎ≦１．００％、Ｐ≦０．０４０％、Ｓ≦０．０１０％、Ｎｉ≦０．４５％、１６．０％≦Ｃｒ≦１８．０％、Ｍｏ≦０．５０％、Ｃｕ≦０．３０％、Ｎ≦０．０５０％と、残部がＦｅと不可避不純物からなり、且つ、
下記式1の値が、５５％≦オーステナイト・ポテンシャル≦６５％となる成分を有したスラブを１,０００℃〜１,２００℃の範囲で加熱した後、
粗圧延機で、1パス当たりの圧下率が３０％以上の熱間粗圧延を２パス以上行い、
その後、1分以上保持させ、
然る後、仕上げ圧延機の両側に保温炉を備えた可逆式圧延機で熱間仕上げ圧延を行うことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼を製造する製造方法である。 （もっと読む）

本発明は、フェライト構造を有する冷間圧延ストリップを製造する方法に関する。前記方法によると、冷却時にフェライト構造を形成する溶融鋼をストリップへ鋳造し、必要により、前記鋳造ストリップをインラインで熱間圧延して巻き取り、そして、次に１つ以上の工程で冷間圧延して冷間圧延ストリップを形成する。前記タイプの方法によって、冷間成形加工間でのオレンジピール外観及びリジングの形成のリスクが最小限化される冷間圧延ストリップの製造が可能になる。前記目的を達成するためには、鋳造加工及び巻き取り加工の間で、１１８０℃より高い開始温度から、少なくとも１５０／秒の冷却速度で、最大中間温度１０００℃まで前記鋳造ストリップを冷却し、そして、次に９００〜１０００℃の間の維持温度で１０秒間保持する。 （もっと読む）

鋳造炭素鋼ストリップ（１２）を双ロール鋳造機（１１）で連続鋳造して製造し、温度範囲４００〜８５０℃、冷却速度１００℃／秒以上で冷却して冷却速度を抑制することなくストリップをオーステナイトからフェライトに変換させて鋳造ストリップを形成し、該ストリップはオーステナイトが約１％以下であり、１０％以上がパケットサイズ３００μｍ以上であって(i)多角形フェライトと低温変態生成物との混合物か(ii)大部分低温変態生成物である微細構造を有し、少なくとも４５０ＭＰの降伏強さを有する。冷却前にストリップを熱間圧延機（１５）に通してストリップ板厚を少なくとも１５％、最大で５０％減らす。
（もっと読む）

【課題】オーステナイト系ステンレス鋼板に代替可能な加工性に優れるベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃｒを１０〜２５ｍａｓｓ％含有し、降伏応力が３００〜４５０ＭＰａ、表面粗さが算術平均粗さＲａで０．４０μｍ以下であり、板厚が０．５ｍｍ以下であり、外径が２８〜８０ｍｍφの１重もしくは２重の自動車排気系ベローズの素管に用いるものであることを特徴とするベローズ素管用フェライト系ステンレス鋼板。 （もっと読む）