【課題】低降伏比で延性と穴拡げ性に優れた高強度冷延鋼板を、特殊な熱間圧延やＮｂやＴｉ等の合金元素の添加を必要とせずに提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Ｓｉ：0.01〜1.5％、Ｍｎ：1.5〜3.5％、Ｐ：0.1％以下、Ｓ：0.01％以下、Ａｌ：0.005〜1.5％、およびＮ：0.010％以下を含有し、α値（＝Ｍｎ＋Ｓｉ）が2.3％以上である化学組成と、鋼板表面から板厚の1/4深さ位置でのフェライトの体積率が40％以上かつマルテンサイトの体積率が３％以上である鋼組織と、降伏比ＹＲが70％以下、引張強度ＴＳ（MPa）と穴拡げ率ＨＥＲ（％）がＴＳ^1.5×ＨＥＲ≧0.80×10⁶およびＴＳ／(Ｃ×100)^0.5≧250を満たす機械特性を有する冷延鋼板。 （もっと読む）

【課題】加工性及び焼入性が良好であると共に、疲労特性、靭性及び遅れ破壊特性の全てに優れた鋼部材を与える熱処理用鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．１質量％超過０．４質量％以下、Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、Ｍｎ：０．３〜２質量％、Ｐ：０．０２質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下、Ｃｒ：０．１〜２質量％、Ｔｉ：０．０１〜０．１質量％、Ｎｂ：０．０１〜０．１質量％、Ａｌ：０．１質量％以下、Ｂ：０．０００５〜０．０１質量％、Ｎ：０．０１質量％以下を含むスラブを１２５０℃以上の温度に加熱した後、仕上げ圧延での全圧延率：９０％以上、仕上げ温度：Ａｒ_３変態点〜Ａｒ_３変態点＋１００℃で熱間圧延し、平均冷却速度：４０℃／秒以下で冷却し、巻取り温度：４５０〜６００℃でコイル状に巻取って熱延コイルとし、前記熱延コイルを酸洗、球状化焼鈍又は冷延焼鈍することを特徴とする熱処理用鋼板の製造方法とする。 （もっと読む）

【課題】成形性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：0.01〜0.06％、Si、Mn、Ｐ、Ｓを調整して含み、Al：0.05％以下、Ｎ：0.0060〜0.0200％を、Ｎ/Alが0.2以上となるように含有するか、さらにNb：0.001〜0.030％、Ｂ：0.0015％以下のうちの１種または２種を、Ｎ/（Al+0.3Nb+2.5B）が0.2以上となるように含有する鋼素材に、加熱温度1000℃以上に加熱し、粗圧延し、ついで該シートバーに仕上圧延出側温度：800℃以上とする仕上圧延を施し、巻取り温度：｛700-10×（Al/N）｝℃以下、またはNbを含有する場合は｛700−10×（Al+0.3Nb）/N）｝℃以下で巻取り熱延板とし、さらに圧下率：50〜95％の冷間圧延を施し、ついで冷延板を熱処理温度：300〜650℃の範囲の温度に加熱したのち冷却する。 （もっと読む）

【課題】大型建産機の構造部材用として好適な、降伏強さYS：960MPa以上の高強度で高靭性を有する熱延鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Al、Nb、Ti、Mo、Cr、Ｂを適正範囲で含有する鋼素材を、1100〜1250℃に加熱し、仕上圧延入側温度が900〜1100℃の範囲で、仕上圧延出側温度が800〜900℃の範囲で、再結晶γ域での累積圧下率を60％以上90％以下とする仕上圧延を施したのち、直ちに冷却を開始し、マルテンサイト生成臨界冷却速度以上の冷却速度で、冷却開始から30ｓ以内に（Ｍｓ点＋50℃）以下の冷却停止温度まで冷却し、ついで（冷却停止温度±100℃）の温度範囲で10〜60ｓ間保持したのち、コイル状に巻き取る。Ｍ相または焼戻Ｍ相を主相とし、圧延方向断面における旧γ粒のアスペクト比が３〜18である組織を有し、高強度と高靭性を兼備する鋼板を得る。 （もっと読む）

【課題】耐ヒートスポット性と耐摩耗性に優れた低コストのＡＴセパレートプレート用鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０５〜０.３０％、Ｓｉ：０.７％未満あるいは３.０％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０３％以下、Ｓ：０.０３％以下、Ｃｒ：０〜０.３％、Ｍｏ：０〜０.０５％、Ｎｉ：０〜０.０５％、Ｂ：０〜０.０００３％、Ａｌ：０.００５％〜０.１％未満あるいは５.０％以下であり、さらにＴｉ：０.１％以下、Ｎｂ：０.３％以下、Ｖ：０.３％以下の１種以上を合計０.０６％以上含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成を有し、冷間圧延により硬さが２００〜３２０ＨＶに調整されているＡＴセパレートプレート用鋼板。 （もっと読む）

【課題】生産性を低下させることなく、耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼を製造する方法を提供する。
【解決手段】質量％で、0.040％≦C≦0.100％、0.20％≦Si≦1.00％、0.30％≦Mn≦1.00％、P≦0.040％、S≦0.010％、Ni≦0.45％、16.0％≦Cr≦18.0％、Mo≦0.50％、Cu≦0.30％、N≦0.050％と、残部がFeと不可避不純物からなり、且つ、
下記式1の値が、55％≦オーステナイト・ポテンシャル≦65％となる成分を有したスラブを1,000℃〜1,200℃の範囲で加熱した後、
粗圧延機で、1パス当たりの圧下率が30％以上の熱間粗圧延を2パス以上行い、
その後、1分以上保持させ、
然る後、仕上げ圧延機の両側に保温炉を備えた可逆式圧延機で、鋼板温度を前記保温炉にて850℃以上に維持した状態で、1パス当たり圧下率30％以上の高圧下仕上げ圧延で、3ハパス以上行って熱間仕上げ圧延を行い、
次いで、900℃以上の温度で4時間以上の均熱下でバッチ焼鈍を行った後、鋼板温度が600℃になるまで自然冷却させることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼を製造する製造方法である。
オーステナイト・ポテンシャル(％)
=288(％C)+350(％N)+22(％Ni)+7.5(％Mn)-18.75(％Cr)-54(％Si)+338.5……式1 （もっと読む）

【課題】延性、疲労特性及び靭性に優れた低比重鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｍｎ：０．９％〜１．８％、Ａｌ：３．０〜９．０％を含有し、Ｃ：０．０２％未満、Ｓｉ：０．２％未満、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎ：０．０５％以下に制限し、Ａｌ×Ｓｉ≦０．８を満足し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、比重が７．５未満である低比重鋼板。平均結晶粒径が１００μｍ以下であることが好ましい。 （もっと読む）

【課題】微細セメンタイトを均一分散させることで高い加工性と焼入れ性とを付与した球状化焼鈍ずみ中高炭素鋼板、球状化焼鈍前の好適な中高炭素鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ＝０．１４〜０．８５％、Ｓｉ＝０．０１〜１．００％、Ｍｎ＝０．１０〜２．００％、Ｐ≦０．０４％、Ｓ≦０．０３％、Ａｌ＝０．００２〜０．０８％を含み、残部は鉄および不可避的不純物にてなり、球状化焼鈍の施された中高炭素鋼板であって、平均粒径が０．６μｍ以下で最大粒径が４．０μｍ以下のセメンタイトが、中心間平均距離λが（１．２−０．３×Ｃ）μｍ以下で、中心間距離の標準偏差σが（０．６×λ）μｍ以下となるように分散していることを特徴とする中高炭素鋼板を採用する。 （もっと読む）

【課題】Ｍｎ含有量を低減したＮｉ節減型オーステナイト系ステンレス鋼において、熱間圧延での耳割れの発生を抑止する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０５％超え下記（１）式、Ｓｉ：４％以下、Ｍｎ：０.５〜３％未満、Ｐ：０.０６％以下、Ｓ：０.００５％以下、Ｎｉ：０.５〜５％未満、Ｃｒ：１６超え〜１９％、Ｎ：０.０５％超え下記（１）式、Ｃｕ：０.８〜３.５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物のスラブを、１１００〜１２５０℃かつオーステナイト単相温度域に保持してスラブエッジから１００μｍ以内の領域のδフェライト相面積率が４％以下、δフェライト相長径が上位２０％の平均値で３０μｍ以下である組織状態としたのち、熱間圧延を施すＮｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
０.１０≦Ｃ＋０.５Ｎ≦０.２５ …（１） （もっと読む）

【課題】深絞り性に優れた冷延鋼板を、高効率に生産する
【解決手段】 所定量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎ、ＴｉおよびＮｂを含有するとともに、下記式（１）を満足し、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有し、ＴＳ_mが３３５ＭＰａ以下、ｒ_mが１．７０以上、｜Δｒ｜が０．４６以下、ｒ_minが１．６０以上である冷延鋼板。
（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）／（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦１．４ （１）
ＴＳ_m＝（ＴＳ₀＋２ＴＳ₄₅＋ＴＳ₉₀）／４ （２）
ｒ_m＝（ｒ₀＋２ｒ₄₅＋ｒ₉₀）／４ （３）
Δｒ＝（ｒ₀−２ｒ₄₅＋ｒ₉₀）／２ （４）
ｒ_min＝ｍｉｎ［ｒ₀，ｒ₄₅，ｒ₉₀］ （５）
ただし、ＴＳ₀、ＴＳ₄₅、ＴＳ₉₀０ｒ₀、ｒ₄₅およびｒ₉₀は、それぞれ圧延方向に対して０°、４５°および９０°の方向におけるＴＳおよびｒ値を、ｍｉｎ［ ］は、［ ］内の引数の最大値を返す関数である。 （もっと読む）

【要 約】
【課 題】TS：521MPa以上の高強度と、優れた低温靭性とを有する厚肉高張力熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：0.02〜0.08％、Nb：0.01〜0.10％、Ti：0.001〜0.05％を含み、かつＣ、Ti、Nbが（Ti＋（Nb/2））／Ｃ＜４を満足するように含有する組成の鋼素材を加熱し、粗圧延と仕上圧延とからなる熱間圧延を施した後に、板厚中心部の平均冷却速度で10℃／ｓ以上の冷却を、合金元素量、冷却速度に依存した特定の冷却停止温度以下まで行い、ついで合金元素量に依存した特定の巻取温度以下で巻き取る。これにより、表面から板厚方向に１mmの位置と板厚中央位置とにおける、フェライト相の平均結晶粒径の差ΔＤが２μm以下、かつ第二相の組織分率（体積％）の差ΔＶが２％以下である組織を有し、板厚方向の組織均一性に優れた厚肉熱延鋼板となる。これにより、低温靭性、とくに全厚での靭性試験であるDWTT特性、CTOD特性が顕著に向上する。 （もっと読む）

【課題】板厚０．４mm以下の極薄鋼板の切断時に問題となる、「バリ」、「カエリ」の発生に伴う、耐食性、表面性状、寸法制度劣化などの問題を回避し、局部変形能を抑制できる鋼板およびその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１００％以下、Ｎ：０．１００％以下、Ｓｉ：３．５％以下、Ｍｎ：２．１９％以下、Ｐ：０．０６９％以下、Ｓ：０．０６０％以下、Ａｌ：３．０％以下、Ｏ：０．０８０％以下を含有し、鋼板中の長径と短径の平均が０．０５μｍ以上の第二相について、長径／短径≧２．０であり、かつ、長径に関して、（０．４×平均径以上、０．６×平均径以下の第二相の個数）／（０．９×平均径以上、１．１×平均径以下の第二相の個数）≧０．２および（１．９×平均径以上、２．１×平均径以下の第二相の個数）／（０．９×平均径以上、１．１×平均径以下の第二相の個数）≧０．２のいずれか一方または両方を満足させる。 （もっと読む）

【課題】表面品質に優れ、かつ延性亀裂伝播特性に優れ、耐サワー性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：0.02〜0.08％、Nb：0.03〜0.10％、Ti：0.005〜0.05％、Ca：0.003％以下を含み、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Al、Ｎ、Ｏを適正量に調整し、かつCa、Ｏ、Ｓが特定の関係を満足するように調整された組成を有する鋼素材に、粗圧延工程と、仕上圧延工程と、巻取工程とを順次施すに当たり、粗圧延工程後で仕上圧延工程前に、および／または仕上圧延工程中に、表層部を50℃／ｓ以上の冷却速度でＡr_３変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、表層部の温度を逆変態が完了するＡc_３変態点以上の温度まで復熱させる加速冷却を施し、しかる後に仕上圧延を施す。これにより、表面欠陥の発生を防止でき表面品質に優れ、靭性、とくに延性亀裂伝播特性に優れ、さらに耐サワー性に優れた高張力熱延鋼板とすることができる。 （もっと読む）

【課題】静的引張法で測定された圧延方向のヤング率が高く、かつ加工性、特に穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％ 、Ｔｉ：０．００２〜０．１５０％を含有し、Ｔｉ、Ｎが、Ｔｉ−４８／１４×Ｎ≧０．０００５を満足し、ポリゴナルフェライト、ベイナイトの一方又は双方の面積率の合計が９８％以上であるミクロ組織を有し、鋼板の表面からの板厚方向の距離が板厚の１／６である位置の、｛１００｝＜００１＞方位のＸ線ランダム強度比と｛１１０｝＜００１＞方位のＸ線ランダム強度比との和が５以下であり、｛１１０｝＜１１１＞〜｛１１０｝＜１１２＞方位群のＸ線ランダム強度比の最大値と｛２１１｝＜１１１＞方位のＸ線ランダム強度比の和が５以上であることを特徴とする穴広げ性に優れた高ヤング率鋼板。 （もっと読む）

【課題】圧延方向のヤング率が高い高強度冷延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎを含有し、更に、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％ 、Ｔｉ：０．００２〜０．１５０％の一方は双方を合計で０．０１〜０．２５％含有し、３．０≦３．６Ｍｎ＋９．６Ｍｏ＋４．７Ｗ＋６．２Ｎｉ＋１８．６Ｃｕ＋０．７Ｃｒ≦７．５・・・（式２）、４５０≦Ｂｓ［℃］≦７００、ただし、Ｂｓ＝８３０−２７０Ｃ−９０Ｍｎ−３７Ｎｉ−７０Ｃｒ−８３Ｍｏ・・・（式１）を満足し、板厚３／８位置での｛１００｝＜０１１＞、｛２１１｝＜０１１＞、｛１１１｝＜０１１＞方位のＸ線ランダム強度比の平均値（Ａ）が３．０以上、｛５５４｝＜２２５＞、｛１１０｝＜００１＞方位のＸ線ランダム強度比の平均値（Ｂ）が５．０以下で、かつ、（Ａ）/（Ｂ）≧１．５であることを特徴とする高剛性高強度冷延鋼鈑。 （もっと読む）

【課題】表面品質に優れ、かつ破壊特性に優れ、さらに耐サワー性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ：0.02〜0.08％、Nb：0.03〜0.10％、Ti：0.005〜0.05％、Ca：0.003％以下を含み、Si、Mn、Ｐ、Ｓ、Al、Ｎ、Ｏを適正量に調整し、かつCa、Ｏ、Ｓが特定の関係を満足するように調整された組成を有する鋼素材に、粗圧延工程と、仕上圧延工程と、巻取工程とを順次施すに当たり、粗圧延工程後で仕上圧延工程前に、および／または、仕上圧延工程中のパス間に、表層部を50℃／ｓ以上の冷却速度でＡr_３変態点超え900℃以下の温度に達するまで急冷する加速冷却、または表層部を50℃／ｓ以上の冷却速度でＡr_３変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施したのち、該加速冷却を停止し、しかる後に仕上圧延を施す。なお、Ａr_３変態点以下の温度に達するまで急冷する加速冷却を施した場合には、仕上圧延は１パス当たりの圧下率を、（1.1×一様伸び）％以下に限定することが好ましい。これにより、表面品質に優れ、破壊靱性に優れ、さらに耐サワー性にも優れた高張力熱延鋼板とすることができる。 （もっと読む）

【課題】低温域大圧下圧延せずに、引張強度が５８０ＭＰａを超える高強度化を実現できるとともに、靱性、なかでも上部棚エネルギーが大きく破壊靱性にも優れた、高強度と高靱性を兼ね備えた高強度熱延鋼板の提供。
【解決手段】フェライトを主相とする熱延鋼板であって、鋼板表面から１００μｍの深さ位置におけるフェライトの平均粒径が１．００μｍ未満であり、前記位置におけるフェライト中の平均転位密度が７×１０¹²／ｍ²以下であることまたは／および前記位置における大傾角粒界で囲まれたフェライトの結晶粒および結晶粒の集合体の平均アスペクト比が２．０以下である熱延鋼板。
（もっと読む）

【課題】従来提案されている外観品位改善方法よりも改善効果が大きく、また、外観不良となりやすいＰやＭｎ等を含む高強度鋼板においても生産性を落とすことなく適用できる、外観品位に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびその製造方法を提供する。
【解決手段】鋼板の表面に、Ｚｎを８５％以上含む鉄−亜鉛合金被覆を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板で、その地鉄表面の組織が、鋼板圧延方向長軸の長さ／鋼板幅方向短軸の長さが５以上であるフェライト粒が面積率で９０％以上からなり、地鉄表面から深さ１００μｍ以上の範囲における組織は鋼板圧延方向長軸の長さ／鋼板幅方向短軸の長さが５以上であるフェライト粒が面積率で１０％以下であることを特徴とする外観品位に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （もっと読む）

【課題】加工肌荒れが小さく、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００１〜０．０１５％、Ｓｉ：０．０１〜０．６０％、Ｍｎ：０．０１〜０．３０％、Ｐ：０．００５〜０．０３５％、Ｓ：０．０００１〜０．０１００％、Ｃｒ：１５〜２２％、Ｎ：０．００１〜０．０２０％、Ｔｉ：０．０５〜０．３５％、Ａｌ：０．００５〜０．１％のフェライト系ステンレス鋼板を、熱延板焼鈍を省略して圧延率４０％以上の１次冷延，８５０〜１０００℃で中間焼鈍，さらに圧延率６５％以上の最終冷延，７５０〜１０００℃で最終焼鈍を行い、板面に垂直方向の｛２２２｝面，｛１１２｝面，｛００２｝面のＸ線積分強度比をそれぞれＩａ，Ｉｂ，Ｉｃとし、圧延方向を０°として０°，４５°，９０°の３方向において伸び歪２０％を付与した後のＸ線積分強度比が所定条件を満たす集合組織とする。 （もっと読む）

【課題】２次加工における変形能、又は均一な変形能を向上させる熱延鋼板を提供する。
【解決手段】フェライトを主相とし、質量％でＣ：０．０４〜０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜２．０％、Ｍｎ：０．５〜３．０％を含有し残部はＦｅ及び不可避的不純物からなる熱延鋼板であって、鋼板の表面から板厚の１／４深さ位置におけるフェライト結晶粒径Ｄ２が２．０μｍ未満であるとともに、鋼板の表面から板厚１／２深さ位置におけるフェライト結晶粒径Ｄ３と、前記鋼板の表面から５０μｍ深さ位置におけるフェライト結晶粒径Ｄ１との関係が（Ｄ３−Ｄ１）／Ｄ２≦０．４を満たし、鋼板の表面から５０μｍ深さ位置における前記フェライト結晶粒の圧延方向粒径Ｄｒと板厚方向粒径Ｄｔとが式（１）を満たすことを特徴とする。 ｜（Ｄｒ−Ｄｔ）／（（Ｄｒ＋Ｄｔ）／２）｜≦０．２５（１） （もっと読む）