グリース組成物
【課題】使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリース組成物を提供する。
【解決手段】加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とするグリース組成物。
【解決手段】加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とするグリース組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加工機の潤滑部に使用されるグリース組成物に関し、より詳しくは、高荷重且つ高速運転される射出成形機の潤滑部に使用されるグリース組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
加工機の各潤滑部にはグリースが使用される。これを、射出成形機を例に説明する。射出成形機は、モータの回転を直線運動に変換する型締用ボールねじを有し前記ボールねじの推力をより大きな推力に増幅して金型の型締を行うトグル機構と、前記推力の反力を受けるタイバーを備えた型締機構と、モータの回転を直線運動に変換する突き出し用ボールねじを有した成形品突き出し機構と、成形品の原料となるペレットをスクリューを回転させ加熱筒内に溶融させる機構と、前記加熱溶融した樹脂を金型のキャビティ内に充填させるためにモータの回転を直線運動に変換する射出用ボールねじを有し溶融樹脂を前記スクリューで射出するようにした射出機構とを備える。
【０００３】
図１は、射出成形機の側面図である。射出成形機１において、型締め用ボールねじ４ａ、突き出し用ボールねじ４ｂ、射出用ボールねじ４ｃ、タイバー１４、リニアガイド５、トグル機構２等の潤滑部には、グリースポンプ３１からパイプ３３を介して接続されている定量バルブ３２よりグリースが供給される。
【０００４】
図２は、射出成形機のトグル機構を上方より見た一部切り欠き断面図であり、図３は、図２のトグル機構の潤滑部の側面図である。トグル機構２の潤滑部は、軸受けたるトグルブッシュ２２がリンク２４に形成された孔に嵌合され、さらに揺動軸たるトグルピン２１がこのトグルブッシュ２２に嵌合され、支持される構造となっている。より詳しくは、トグル機構の潤滑部は、トグルピン２１の摺動面２１１、及びこの摺動面２１１と軸受け隙間２３を介して対向する軸受け面たる、トグルブッシュ２２の内面２２１によってなる。型締の際、トグル機構２の各リンク２４は揺動し、トグルピン２１の摺動面２１１と、トグルブッシュ２２の内面２２１との間で、摩擦が発生する。この摩擦を低減するため、軸受け隙間２３にグリース組成物を供給する。
【０００５】
トグルブッシュ２２においては、通常５００〜１０００kgf/cm2の高面圧がかかり、２〜５m／minの周速で部分的な往復摺動を繰り返すため、非常に過酷な状態にある。トグルブッシュ２２の相手材であるトグルピン２１は焼入鋼を使用し、ハードクロムめっき等の表面処理を施した硬い材料が使用されるが、コンパクトディスク等のハイサイクル成形では、1サイクルが３秒以下の場合が多く、ブッシュやピンの摩耗促進を防止するため、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならないのが現状である。
【０００６】
図４は、ボールねじの断面図である。ボールねじ４は、ボール６の循環機能を有する軸受けたるナット４２が、転がり軸たるボールねじ軸４１を支持し、ボールねじ軸４１を回転させることで、ナット４２がボールねじ軸４１の長手方向に直線運動可能な構造となっている。ボールねじ４の潤滑部は、ボールねじ軸４１の転動面４１１、及びこの転動面４１１と軸受け隙間４３を介して対向する軸受け面たる、ナット４２の内面４２１によってなる。ボールねじ軸４１の転動面４１１や、ナット４２の内面４２１に発生する摩擦を低減するため、軸受け隙間４３にグリース組成物を供給する。
【０００７】
ボールねじの動作時の状態について、射出用ボールねじ４ｃを用いて説明する。転がり運動を繰り返す射出用ボールねじ４ｃは、加熱溶融した樹脂を金型のキャビティ内に充填させるため過酷な状態で使用されている。特に成形品の厚さが0.5mm以下の薄肉成形品の成形では、樹脂圧が２０００〜３０００kgf/cm2の高充填圧であり、且つ射出速度が３００〜５００mm/sの高充填速度である必要がある。このため、射出用のボールねじは高速回転且つ高荷重で使用されることになり、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならない。
【０００８】
図５は、リニアガイドの断面図である。リニアガイド５は、ボール６の循環機能を有する軸受けたるブロック５２が、転がり軸たるレール５１を支持し、ブロック５２がレール５１の長手方向に直線運動可能な構造となっている。リニアガイド５の潤滑部は、レール５１の転動面５１１、及びこの転動面５１１と軸受け隙間５３を介して対向する軸受け面たる、ブロック５２の内面５２１によってなる。レール５１の転動面５１１や、ブロック５２の内面５２１に発生する摩擦を低減するため、軸受け隙間５３にグリース組成物を供給する。リニアガイドも、上述したトグル機構やボールねじと同様に、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならない。
【０００９】
前述のように射出成形機を始めとする加工機の潤滑部は、高荷重且つ高速で運転されるため、耐熱性に優れ、焼き付き防止剤が配合されたグリースを使用することが多い。特許文献１は、有機モリブデン化合物と有機テルル化合物の添加剤を提案している。特許文献２は、ウレア化合物と有機ニッケル化合物と有機モリブデン化合物の組み合わせを提案している。特許文献３は、ウレア化合物と４０℃の基油粘度が３００mm2/s以上且つちょう度が３００以上の組み合わせを提案している。特許文献４は、二硫化モリブデンと有機モリブデン化合物と硫黄化合物の組み合わせを提案している。他にも、特許文献５及び６は、同様の高荷重用グリースを提案している。
【００１０】
【特許文献１】特開２０００−２３０６１６号公報
【特許文献２】特開２０００−３０３０８９号公報
【特許文献３】特開２００１−４９２７４号公報
【特許文献４】特開２００１−４９２７８号公報
【特許文献５】特開２００１−３０４３７１号公報
【特許文献６】特開２００３−２６９５６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、上述の特許文献１乃至６が提案している技術を用いたとしても、加工機の潤滑部に使用されるグリースの量を減らし、メンテナンスフリーにすることはできず、自動供給装置によって定期的に多量のグリースを補給しなければならない。その理由は、潤滑部の油膜切れが早期に生じるためである。つまり、グリースの定着性（付着力）が悪いため、駆動によってグリースが漏れやすくなる。グリースが漏れると潤滑部は境界潤滑域になり金属接触が起こり異常摩耗するため、それを補うために有機金属系添加剤を配合する。その有機金属系添加剤は発熱によってスラッジ化しトルク上昇を引き起こす。そのスラッジを排出する目的でさらにグリースを供給する。よって、グリースを過剰に供給し続ける必要がある。即ち、グリースが排出されるため、加工機潤滑部の耐摩耗性と装置のクリーン化は実現されておらず、これを実現する少量のグリースによる潤滑技術が望まれていた。
【００１２】
本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたものであり、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリース組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１に記載のグリース組成物は、加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とする。
【００１４】
請求項２に記載のグリース組成物は、請求項１において、前記基油は、鉱油、合成炭化水素系油、鉱油を主成分とする混合物、合成炭化水素系油を主成分とする混合物、のうちの何れか１つを少なくとも含むことを特徴とする。
【００１５】
請求項３に記載のグリース組成物は、請求項１又は２において、含有する合成炭化水素系油と鉱油との割合が重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下であることを特徴とする。
【００１６】
請求項４に記載のグリース組成物は、請求項３において、前記合成炭化水素系油はポリαオレフィンであり、前記鉱油はパラフィン系鉱油であることを特徴とする。
【００１７】
請求項５に記載のグリース組成物は、請求項１乃至４の何れか１項において、混和ちょう度が２２０以上且つ２９５以下であることを特徴とする。
【００１８】
請求項６に記載のグリース組成物は、請求項１乃至５の何れか１項において、前記潤滑部の少なくとも一方の面の表面粗度が０．１５μｍ以上且つ０．５０μｍ以下であることを特徴とする。
【００１９】
請求項７に記載のグリース組成物は、請求項１乃至６の何れか１項において、前記潤滑部の少なくとも一方の面がハードクロムめっき処理されていることを特徴とする。
【００２０】
請求項８に記載のグリース組成物は、請求項１乃至７の何れか１項において、前記潤滑部へのグリース給脂は自動供給装置によって行われ、１０万回稼働毎に０．５ｃｃのグリース給脂を行えば潤滑状態を維持できることを特徴とする。
【００２１】
請求項９に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の全ての潤滑部に共通して使用されることを特徴とする。
【００２２】
請求項１０に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の潤滑部は、揺動軸の摺動面、及び該摺動面と軸受け隙間を介して対向し前記揺動軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする。
【００２３】
請求項１１に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の潤滑部は、転がり軸の転動面、及び該転動面と軸受け隙間を介して対向し前記転がり軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリース組成物を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
本発明の実施の形態を説明する。加工機は、背景技術で説明したものと実質的に同じであるから、本実施例では同一部分についての説明は省略し、それと異なる部分について以下に説明する。なお、以下の実施例は本発明の具体例の１つに過ぎず、本発明が以下の実施形態に限定されるものではない。
【００２６】
本発明に用いる基油としては、ポリαオレフィン、ポリブテン、合成スクワラン等の合成炭化水素系油、二塩基酸ジエステル、ネオペンチルポリオールエステル等のエステル系基油、アルキルフォスフェートエステル、アリルフォスフェートエステル等の燐酸エステル系油、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコールエステル、ポリエチレングリコールエーテル等のポリグリコール系油や、ナフテン系鉱油、パラフィン系鉱油、芳香族系鉱油、高度精製鉱油等の鉱油系基油等の基油の１種類又は２種類以上の混合物を用いる事ができるが、圧力粘度係数が低いことから発熱抑制を可能とするポリαオレフィン、パラフィン系鉱油等の炭化水素系油又はこれを主成分とする基油が好ましい。
【００２７】
ここで、前記ポリαオレフィンと鉱油の詳細な説明をする。本発明で使用するポリαオレフィンは、平均分子量２００
〜 ２０００ 、好ましくは４００ 〜 １４００ のものであり、デセン−１ 、イソブデン等をルイス酸コンプレックス又は酸化アルミニウム触媒等で重合したものが適当である。ポリαオレフィンの水素化物は、ポリαオレフィンを水素化触媒の存在下で水素化することにより得られる。ポリαオレフィン又はその水素化物を潤滑油又は潤滑グリースの基油の一成分として使用することにより、耐熱性を向上させ、且つ、油から生じるスラッジの量を極端に抑えることができる。
【００２８】
また、本発明で使用する鉱油にはパラフィン系とナフテン系とアロマ系があるが、好ましい鉱油の種類はパラフィン系鉱油である。パラフィン系鉱油は粘度指数が高く、他部品との相性が良いため、多くの潤滑剤の基油として使用されている。その中でも精製されたパラフィン系鉱油は、低ワックス分であり、硫黄分や窒素分等の不純物が少ないため環境にもやさしい。よって、主成分としてパラフィン系鉱油を用いて、その補助剤としてポリαオレフィンを用いることで、グリースの性能を充分に発揮することが可能となる。
【００２９】
合成炭化水素系油と鉱油を混合使用する場合の配合割合は重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下にする。合成炭化水素系油の配合割合が多くなるとグリースが軟化するため、上記割合を守る必要がある。
【００３０】
基油の粘度は、４０℃で２５０mm2/s以下であればよいが、好ましくは１５０〜２００mm2/sの範囲である。２５０mm2/s以上の基油を用いると、潤滑部への供給が不良となりオイルスタベーション（潤滑油の枯渇）を誘発し、発熱連鎖が発生する。よって、使用する基油は２５０mm2/s以下が好ましい。
【００３１】
本発明で増ちょう剤として使用するトリアジントリウレアは、好ましくは、下記の一般式化１で表される化合物である。
【００３２】
【化１】
【００３３】
上記の一般式化１において、Ｒ1 は炭素数１２〜２４のアルキル基、Ｒ2 は２価のトリアジン誘導体基であり、Ｒ3 は炭素数６〜１５の２価の芳香族炭化水素基、Ｒ4 はアルキル基又はアリール基を示す。
【００３４】
トリアジン誘導体基としてはトリアジン環の１つの炭素にアルキル基、フェニル基、アミノ基、アルキルアミノ基又はアミド基が置換したもの等が挙げられる。このトリアジントリウレアは、例えば、特開昭６３−１５８９６号公報に記載されている方法によって製造することができる。
【００３５】
本発明のグリースは、ちょう度が２２０〜２９５の範囲にあることが好ましい。ちょう度が３００以上では軟化漏洩の原因となり、ちょう度が２２０以下の場合はグリースからの基油供給不良の原因となる。上記ちょう度範囲にあるグリースを得るためには、トリアジントリウレアの配合量を８〜１６重量％に調整する必要がある。
【００３６】
本発明では、相対して接触する金属表面の少なくとも一方の面に表面処理を施すことができる。ただし、研磨加工をして表面粗度を小さくしては成形機の長寿命化が達成できない。表面処理を施す場合、表面粗度をＲａ０．１５〜０．５０μｍの範囲にすると良い。表面粗度が０．１５μｍ未満ではグリース溜まり（オイルポット）が無いため、早期にグリース切れが生じる。また、表面粗度が０．５０μｍを超えて大きくなると金属接触を促進し、摩耗量が多くなってしまう。従って、表面粗度はＲａ０．１５〜０．５０μｍの範囲にする必要がある。
【００３７】
また、本発明で使用する表面処理には、単一メッキ、合金メッキ、化学メッキ、ショットブラスト、溶射、ＰＶＤ（物理蒸着）、ＣＶＤ（化学蒸着）、ＤＬＣコート等が利用できる。その中でも、ハードクロムめっきは施工後の表面粗度が上記最適値にマッチングするため、好適である。
【００３８】
通常の加工機では２０万回程度の稼動を行うと、初期摩耗領域を越え、摩耗量は飽和する。従って、２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できた場合、その後も潤滑状態を維持できることになる。
【００３９】
本発明の加工機用グリースは、自動供給装置で潤滑部に供給することができる。そして、潤滑部へのグリース給脂の量は、当該発明グリースを用いると初期塗布のみで２０万回の潤滑状態を維持できることから、長期間グリースが滞留することでグリースの劣化等が起きる虞等から勘案して、少なくとも１０万回毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば潤滑状態が維持できるものである。
【００４０】
本発明で使用するグリースには、金属不活性剤を配合することができる。金属不活性剤としては、ベンゾトリアゾール及びその誘導体が代表的であるが、その他にイミダゾリン、ピリジン誘導体を用いても良い。これらは、少なくともＮ−Ｃ−Ｎ結合を有する化合物中に効果のあるものが多く、金属表面に不活性被膜を形成する作用と酸化防止作用とを有する。これ以外では、Ｎ−Ｃ−Ｓ結合を有する化合物もあるが、揮発性等の点から、ベンゾトリアゾール誘導体等が有効である。金属不活性剤の配合割合は、潤滑油又は潤滑グリースの基油に対して０．０５〜５重量％の範囲とするのが良い。
【００４１】
さらに、本発明で使用するグリースには、酸化防止剤を配合することができる。酸化防止剤としては、遊離基連鎖反応停止剤として働くフェノール系、アミン系、及び過酸化物分解剤として働く硫黄系酸化防止剤またはジアルキルジチオリン酸亜鉛の中から選択される１種以上の酸化防止剤を単独で又は混合して用いることができるが、アミン系とフェノール系を混合して用いるのが好適である。
【００４２】
フェノール系酸化防止剤としては、例えば２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、４，４´−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−４−ｎ−ブチルフェノールが挙げられる。蒸発特性の点からは、４，４´−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）が好適である。また、アミン系酸化防止剤としては、ジオクチルジフェニールアミンやフェニル−α−ナフチルアミンが挙げられる。
【００４３】
尚、蒸発特性の点からは、ジオクチルジフェニールアミンが好適である。その配合量は、グリースに対してアミン系酸化防止剤０．１〜１０重量％、フェノール系酸化防止剤０．１〜１０重量％が好ましい。
【００４４】
単独使用の場合は、アミン系酸化防止剤０．１〜１０重量％が好適である。フェノール系酸化防止剤はアミン系と併用する場合に効果がある。なお、酸化防止剤としてジアルキルジチオリン酸亜鉛を添加する場合は０．５重量％以下が好ましい。１重量％以上添加すると硬質スラッジが発生する。
【００４５】
さらに、本発明で使用するグリースには、本発明の目的及び効果が損なわれない範囲で、必要に応じて、防錆剤、流動点降下剤、無灰系分散剤、金属系清浄剤、界面活性剤、摩擦調整剤等を配合することができる。
【００４６】
本発明の実施例及び比較例を以下に示す。表１に示す基油を用いて、表２に示すグリースを得た。実施例１〜３のグリース及び比較例１〜４のグリースについて、型締め力が５０ｔ重の射出成形機を使用し、トグル機構のトグルブッシュとトグルピンの摩耗評価試験を実施した。なお、表２において、配合量は重量％であり、「バランス」はグリース組成物全体を１００重量％とした時の残余を示す。
【００４７】
ここで、グリースは初期塗布のみとし、ＰＶ値は６３７０N/cm2・m/minとし、２０万回で分解してトグルブッシュとトグルピンの摩耗深さを計測し、トグルピンの表面にはＲａ０．２５μｍハードクロムめっきを施した条件で評価した。
【００４８】
合否判定は、稼動回数が２０万回に到達できた場合を寿命合格、摩耗量が２０μｍ以下の場合を摩耗合格とした。寿命と摩耗の双方に合格することで２０万回稼働後に潤滑状態を維持できたと判定される。なお、増ちょう剤は２−オクタデシルウレイド−４，６−ジアミノ−１，３，５−トリアジン、オクタデシルアミン、ｐ−アニシジンとジフェニルメタン−４，４´−ジイソシアナートとを反応させて得られるトリアジントリウレアを用いた。比較例には極圧添加剤（ＭｏＤＴＣとＺｎＤＴＰを等量）を配合した鉱油リチウム石鹸グリースを用いた。なお、酸化防止剤にはフェノール系酸化防止剤である４，４´メチレンビスを使用し、金属不活性剤にはイルガメット（登録商標）３０を使用した。
【００４９】
また、表３に実施例４〜５，比較例６〜７を用いて評価したハードクロムめっきの表面粗度と成形機試験１万回到達時の摩耗量の関係を示す。初期なじみ性をシミュレートしたもので摩耗量が１０μｍ以下で「良」以上と判定した。
【００５０】
表２から、基油粘度が高いものは摩耗量が多くなることが分かる。これは、高粘度油のためトグルピンとトグルブッシュの隙間にグリースが介入しづらいことと、基油粘度が高いことに起因する回転抵抗の増大とによるものである。即ち、潤滑界面でグリースが不足し、さらに少ないグリースが発熱によって油膜が薄くなり金属接触し、摩耗が増大したためである。また、同じ配合処方で基油量と増ちょう剤量の重量比が異なる実施例１と比較例１では、硬いグリースである比較例１の摩耗量が多かった。この原因は、固形分である増ちょう剤の影響で潤滑に寄与する油分量が減少したことにある。
【００５１】
また、圧力存在下で油分離性に優れ、グリースの介入性にも優れるリチウム石鹸グリースに極圧添加剤を配合した比較例４は、稼働回数が２０万回に到達できず、さらに摩耗量も最大の結果となった。これは、リチウム石鹸のせん断安定性がトリアジントリウレアよりも劣り、見かけ上は潤滑面に機能するように思えても、実際には圧力とせん断によって石鹸繊維が破断し、増ちょう性を失って早期にグリース不足（基油と共に潤滑面より排出された）を起こしたためである。
【００５２】
隙間に介入しやすく、界面への油供給性に優れるグリースは潤滑界面より排出されやすい。また、極圧添加剤も同時に潤滑界面から排出される。よって、グリースを連続供給しないと極圧添加剤の効能以上に潤滑部の摩擦環境が過酷となり、摩耗が進行する。従って、潤滑部の環境が過酷となる比較例のようなグリースを使用する場合は、グリースの連続過剰供給が必須である。
【００５３】
一方、実施例はトリアジントリウレア特有の強固な繊維構造および吸着力と増ちょう剤の油保持力によって潤滑界面に保持されたオイルとの相乗効果により、最適配合を選択すれば摩耗量を著しく低減できる。
【００５４】
実施例２と実施例３で、基油の種類と増ちょう剤量の関係を確認した。その結果、基油粘度が２００mm2/s以下でちょう度が２２０〜２９５の範囲であれば、実施例１と同様に優れた耐摩耗性を有していることが分かった。増ちょう剤の種類については、実施例１と比較例４より、トリアジントリウレアがリチウム石鹸よりも優れていた。よって、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリースの増ちょう剤にはトリアジントリウレアが必須である。
【００５５】
また、本発明を用いれば極圧添加剤の効能に頼らずとも優れた耐摩耗性を得ることができ、特許文献１乃至６の何れにも属さない技術で問題を解決できることを見出した。
【００５６】
また、表３にハードクロムめっきの表面粗度と摩耗の関係を示す。表３の結果より、表面粗度を小さくするよりも、ある程度の粗度を持たせてグリース溜まりを存在させる方が初期摩耗を抑制できることを発見した。初期摩耗の抑制は、すなわち寿命到達時間の延命を意味する。適正な表面粗度を施せば、実施例の効果が長期安定して得られることが分かった。
【００５７】
これらの結果により、従来トグルブッシュには１万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなっていたが、初期塗布のみで２０万回稼動の後も潤滑状態を維持できることから、２０万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば潤滑状態を維持できることとなる。しかしながら長期間グリースが滞留することでグリースの劣化等が起きる虞があるため、少なくとも従来に比較して１／１０の供給頻度、即ち１０万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば十分に潤滑状態を維持できる。また、射出成形機において、最も高い負荷の掛かる射出用ボールねじで耐久試験を行ったが、従来の１／１０の給脂頻度でも、良好な結果が得られた。
【００５８】
なお、本発明のグリースは、加工機の他に、各種ベアリング、その他の潤滑部へも適用できる。
【００５９】
【表１】
＊ポリαオレフィンＡ：DURASYN168（55.7%）とDURASYN180（44.3%）の混合物
＊ポリαオレフィンＢ：DURASYN174（DURASYNは登録商標でINNOVENE製品）
＊ポリオールエステル：ハトコール５１５０（ハトコ製）
＊精製鉱油Ａ：ダイアナプロセスオイルＰＷ−１５０とＰＷ３８０を混合して２００mm2/sに調整した（ダイアナプロセスオイルは出光興産製）
＊精製鉱油Ｂ：ダイアナプロセスオイルＰＷ−３８０（出光興産製）
【００６０】
【表２】
極圧添加剤：サクラルーブ（登録商標）165（1.5%）とキクルーブ（登録商標）Z112（1.5%）を添加
酸化防止剤：エチル７０２（オロナイトジャパン製）
金属不活性剤：イルガメット３０（チバスペシャリティケミカルズ製）
【００６１】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】射出成形機の側面図である。
【図２】射出成形機のトグル機構を上方より見た一部切り欠き断面図である。
【図３】トグル機構の潤滑部の側面図である。
【図４】ボールねじの断面図である。
【図５】リニアガイドの断面図である。
【符号の説明】
【００６３】
１ 射出成形機
１４ タイバー
２ トグル機構
２１ トグルピン
２１１ トグルピンの摺動面
２２ トグルブッシュ
２２１ トグルブッシュの内面
２３ 軸受け隙間
２４ リンク
３１ グリースポンプ
３２ 定量バルブ
３３ パイプ
４ ボールねじ
４ａ 型締め用ボールねじ
４ｂ 突き出し用ボールねじ
４ｃ 射出用ボールねじ
４１ ボールねじ軸
４１１ ボールねじ軸の転動面
４２ ナット
４２１ ナットの内面
４３ 軸受け隙間
５ リニアガイド
５１ レール
５１１ レールの転動面
５２ ブロック
５２１ ブロックの内面
５３ 軸受け隙間
６ ボール
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加工機の潤滑部に使用されるグリース組成物に関し、より詳しくは、高荷重且つ高速運転される射出成形機の潤滑部に使用されるグリース組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
加工機の各潤滑部にはグリースが使用される。これを、射出成形機を例に説明する。射出成形機は、モータの回転を直線運動に変換する型締用ボールねじを有し前記ボールねじの推力をより大きな推力に増幅して金型の型締を行うトグル機構と、前記推力の反力を受けるタイバーを備えた型締機構と、モータの回転を直線運動に変換する突き出し用ボールねじを有した成形品突き出し機構と、成形品の原料となるペレットをスクリューを回転させ加熱筒内に溶融させる機構と、前記加熱溶融した樹脂を金型のキャビティ内に充填させるためにモータの回転を直線運動に変換する射出用ボールねじを有し溶融樹脂を前記スクリューで射出するようにした射出機構とを備える。
【０００３】
図１は、射出成形機の側面図である。射出成形機１において、型締め用ボールねじ４ａ、突き出し用ボールねじ４ｂ、射出用ボールねじ４ｃ、タイバー１４、リニアガイド５、トグル機構２等の潤滑部には、グリースポンプ３１からパイプ３３を介して接続されている定量バルブ３２よりグリースが供給される。
【０００４】
図２は、射出成形機のトグル機構を上方より見た一部切り欠き断面図であり、図３は、図２のトグル機構の潤滑部の側面図である。トグル機構２の潤滑部は、軸受けたるトグルブッシュ２２がリンク２４に形成された孔に嵌合され、さらに揺動軸たるトグルピン２１がこのトグルブッシュ２２に嵌合され、支持される構造となっている。より詳しくは、トグル機構の潤滑部は、トグルピン２１の摺動面２１１、及びこの摺動面２１１と軸受け隙間２３を介して対向する軸受け面たる、トグルブッシュ２２の内面２２１によってなる。型締の際、トグル機構２の各リンク２４は揺動し、トグルピン２１の摺動面２１１と、トグルブッシュ２２の内面２２１との間で、摩擦が発生する。この摩擦を低減するため、軸受け隙間２３にグリース組成物を供給する。
【０００５】
トグルブッシュ２２においては、通常５００〜１０００kgf/cm2の高面圧がかかり、２〜５m／minの周速で部分的な往復摺動を繰り返すため、非常に過酷な状態にある。トグルブッシュ２２の相手材であるトグルピン２１は焼入鋼を使用し、ハードクロムめっき等の表面処理を施した硬い材料が使用されるが、コンパクトディスク等のハイサイクル成形では、1サイクルが３秒以下の場合が多く、ブッシュやピンの摩耗促進を防止するため、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならないのが現状である。
【０００６】
図４は、ボールねじの断面図である。ボールねじ４は、ボール６の循環機能を有する軸受けたるナット４２が、転がり軸たるボールねじ軸４１を支持し、ボールねじ軸４１を回転させることで、ナット４２がボールねじ軸４１の長手方向に直線運動可能な構造となっている。ボールねじ４の潤滑部は、ボールねじ軸４１の転動面４１１、及びこの転動面４１１と軸受け隙間４３を介して対向する軸受け面たる、ナット４２の内面４２１によってなる。ボールねじ軸４１の転動面４１１や、ナット４２の内面４２１に発生する摩擦を低減するため、軸受け隙間４３にグリース組成物を供給する。
【０００７】
ボールねじの動作時の状態について、射出用ボールねじ４ｃを用いて説明する。転がり運動を繰り返す射出用ボールねじ４ｃは、加熱溶融した樹脂を金型のキャビティ内に充填させるため過酷な状態で使用されている。特に成形品の厚さが0.5mm以下の薄肉成形品の成形では、樹脂圧が２０００〜３０００kgf/cm2の高充填圧であり、且つ射出速度が３００〜５００mm/sの高充填速度である必要がある。このため、射出用のボールねじは高速回転且つ高荷重で使用されることになり、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならない。
【０００８】
図５は、リニアガイドの断面図である。リニアガイド５は、ボール６の循環機能を有する軸受けたるブロック５２が、転がり軸たるレール５１を支持し、ブロック５２がレール５１の長手方向に直線運動可能な構造となっている。リニアガイド５の潤滑部は、レール５１の転動面５１１、及びこの転動面５１１と軸受け隙間５３を介して対向する軸受け面たる、ブロック５２の内面５２１によってなる。レール５１の転動面５１１や、ブロック５２の内面５２１に発生する摩擦を低減するため、軸受け隙間５３にグリース組成物を供給する。リニアガイドも、上述したトグル機構やボールねじと同様に、自動供給装置によって定期的にグリースを補給しなければならない。
【０００９】
前述のように射出成形機を始めとする加工機の潤滑部は、高荷重且つ高速で運転されるため、耐熱性に優れ、焼き付き防止剤が配合されたグリースを使用することが多い。特許文献１は、有機モリブデン化合物と有機テルル化合物の添加剤を提案している。特許文献２は、ウレア化合物と有機ニッケル化合物と有機モリブデン化合物の組み合わせを提案している。特許文献３は、ウレア化合物と４０℃の基油粘度が３００mm2/s以上且つちょう度が３００以上の組み合わせを提案している。特許文献４は、二硫化モリブデンと有機モリブデン化合物と硫黄化合物の組み合わせを提案している。他にも、特許文献５及び６は、同様の高荷重用グリースを提案している。
【００１０】
【特許文献１】特開２０００−２３０６１６号公報
【特許文献２】特開２０００−３０３０８９号公報
【特許文献３】特開２００１−４９２７４号公報
【特許文献４】特開２００１−４９２７８号公報
【特許文献５】特開２００１−３０４３７１号公報
【特許文献６】特開２００３−２６９５６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、上述の特許文献１乃至６が提案している技術を用いたとしても、加工機の潤滑部に使用されるグリースの量を減らし、メンテナンスフリーにすることはできず、自動供給装置によって定期的に多量のグリースを補給しなければならない。その理由は、潤滑部の油膜切れが早期に生じるためである。つまり、グリースの定着性（付着力）が悪いため、駆動によってグリースが漏れやすくなる。グリースが漏れると潤滑部は境界潤滑域になり金属接触が起こり異常摩耗するため、それを補うために有機金属系添加剤を配合する。その有機金属系添加剤は発熱によってスラッジ化しトルク上昇を引き起こす。そのスラッジを排出する目的でさらにグリースを供給する。よって、グリースを過剰に供給し続ける必要がある。即ち、グリースが排出されるため、加工機潤滑部の耐摩耗性と装置のクリーン化は実現されておらず、これを実現する少量のグリースによる潤滑技術が望まれていた。
【００１２】
本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたものであり、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリース組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１に記載のグリース組成物は、加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とする。
【００１４】
請求項２に記載のグリース組成物は、請求項１において、前記基油は、鉱油、合成炭化水素系油、鉱油を主成分とする混合物、合成炭化水素系油を主成分とする混合物、のうちの何れか１つを少なくとも含むことを特徴とする。
【００１５】
請求項３に記載のグリース組成物は、請求項１又は２において、含有する合成炭化水素系油と鉱油との割合が重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下であることを特徴とする。
【００１６】
請求項４に記載のグリース組成物は、請求項３において、前記合成炭化水素系油はポリαオレフィンであり、前記鉱油はパラフィン系鉱油であることを特徴とする。
【００１７】
請求項５に記載のグリース組成物は、請求項１乃至４の何れか１項において、混和ちょう度が２２０以上且つ２９５以下であることを特徴とする。
【００１８】
請求項６に記載のグリース組成物は、請求項１乃至５の何れか１項において、前記潤滑部の少なくとも一方の面の表面粗度が０．１５μｍ以上且つ０．５０μｍ以下であることを特徴とする。
【００１９】
請求項７に記載のグリース組成物は、請求項１乃至６の何れか１項において、前記潤滑部の少なくとも一方の面がハードクロムめっき処理されていることを特徴とする。
【００２０】
請求項８に記載のグリース組成物は、請求項１乃至７の何れか１項において、前記潤滑部へのグリース給脂は自動供給装置によって行われ、１０万回稼働毎に０．５ｃｃのグリース給脂を行えば潤滑状態を維持できることを特徴とする。
【００２１】
請求項９に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の全ての潤滑部に共通して使用されることを特徴とする。
【００２２】
請求項１０に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の潤滑部は、揺動軸の摺動面、及び該摺動面と軸受け隙間を介して対向し前記揺動軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする。
【００２３】
請求項１１に記載のグリース組成物は、請求項１乃至８の何れか１項において、前記加工機の潤滑部は、転がり軸の転動面、及び該転動面と軸受け隙間を介して対向し前記転がり軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリース組成物を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
本発明の実施の形態を説明する。加工機は、背景技術で説明したものと実質的に同じであるから、本実施例では同一部分についての説明は省略し、それと異なる部分について以下に説明する。なお、以下の実施例は本発明の具体例の１つに過ぎず、本発明が以下の実施形態に限定されるものではない。
【００２６】
本発明に用いる基油としては、ポリαオレフィン、ポリブテン、合成スクワラン等の合成炭化水素系油、二塩基酸ジエステル、ネオペンチルポリオールエステル等のエステル系基油、アルキルフォスフェートエステル、アリルフォスフェートエステル等の燐酸エステル系油、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコールエステル、ポリエチレングリコールエーテル等のポリグリコール系油や、ナフテン系鉱油、パラフィン系鉱油、芳香族系鉱油、高度精製鉱油等の鉱油系基油等の基油の１種類又は２種類以上の混合物を用いる事ができるが、圧力粘度係数が低いことから発熱抑制を可能とするポリαオレフィン、パラフィン系鉱油等の炭化水素系油又はこれを主成分とする基油が好ましい。
【００２７】
ここで、前記ポリαオレフィンと鉱油の詳細な説明をする。本発明で使用するポリαオレフィンは、平均分子量２００
〜 ２０００ 、好ましくは４００ 〜 １４００ のものであり、デセン−１ 、イソブデン等をルイス酸コンプレックス又は酸化アルミニウム触媒等で重合したものが適当である。ポリαオレフィンの水素化物は、ポリαオレフィンを水素化触媒の存在下で水素化することにより得られる。ポリαオレフィン又はその水素化物を潤滑油又は潤滑グリースの基油の一成分として使用することにより、耐熱性を向上させ、且つ、油から生じるスラッジの量を極端に抑えることができる。
【００２８】
また、本発明で使用する鉱油にはパラフィン系とナフテン系とアロマ系があるが、好ましい鉱油の種類はパラフィン系鉱油である。パラフィン系鉱油は粘度指数が高く、他部品との相性が良いため、多くの潤滑剤の基油として使用されている。その中でも精製されたパラフィン系鉱油は、低ワックス分であり、硫黄分や窒素分等の不純物が少ないため環境にもやさしい。よって、主成分としてパラフィン系鉱油を用いて、その補助剤としてポリαオレフィンを用いることで、グリースの性能を充分に発揮することが可能となる。
【００２９】
合成炭化水素系油と鉱油を混合使用する場合の配合割合は重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下にする。合成炭化水素系油の配合割合が多くなるとグリースが軟化するため、上記割合を守る必要がある。
【００３０】
基油の粘度は、４０℃で２５０mm2/s以下であればよいが、好ましくは１５０〜２００mm2/sの範囲である。２５０mm2/s以上の基油を用いると、潤滑部への供給が不良となりオイルスタベーション（潤滑油の枯渇）を誘発し、発熱連鎖が発生する。よって、使用する基油は２５０mm2/s以下が好ましい。
【００３１】
本発明で増ちょう剤として使用するトリアジントリウレアは、好ましくは、下記の一般式化１で表される化合物である。
【００３２】
【化１】
【００３３】
上記の一般式化１において、Ｒ1 は炭素数１２〜２４のアルキル基、Ｒ2 は２価のトリアジン誘導体基であり、Ｒ3 は炭素数６〜１５の２価の芳香族炭化水素基、Ｒ4 はアルキル基又はアリール基を示す。
【００３４】
トリアジン誘導体基としてはトリアジン環の１つの炭素にアルキル基、フェニル基、アミノ基、アルキルアミノ基又はアミド基が置換したもの等が挙げられる。このトリアジントリウレアは、例えば、特開昭６３−１５８９６号公報に記載されている方法によって製造することができる。
【００３５】
本発明のグリースは、ちょう度が２２０〜２９５の範囲にあることが好ましい。ちょう度が３００以上では軟化漏洩の原因となり、ちょう度が２２０以下の場合はグリースからの基油供給不良の原因となる。上記ちょう度範囲にあるグリースを得るためには、トリアジントリウレアの配合量を８〜１６重量％に調整する必要がある。
【００３６】
本発明では、相対して接触する金属表面の少なくとも一方の面に表面処理を施すことができる。ただし、研磨加工をして表面粗度を小さくしては成形機の長寿命化が達成できない。表面処理を施す場合、表面粗度をＲａ０．１５〜０．５０μｍの範囲にすると良い。表面粗度が０．１５μｍ未満ではグリース溜まり（オイルポット）が無いため、早期にグリース切れが生じる。また、表面粗度が０．５０μｍを超えて大きくなると金属接触を促進し、摩耗量が多くなってしまう。従って、表面粗度はＲａ０．１５〜０．５０μｍの範囲にする必要がある。
【００３７】
また、本発明で使用する表面処理には、単一メッキ、合金メッキ、化学メッキ、ショットブラスト、溶射、ＰＶＤ（物理蒸着）、ＣＶＤ（化学蒸着）、ＤＬＣコート等が利用できる。その中でも、ハードクロムめっきは施工後の表面粗度が上記最適値にマッチングするため、好適である。
【００３８】
通常の加工機では２０万回程度の稼動を行うと、初期摩耗領域を越え、摩耗量は飽和する。従って、２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できた場合、その後も潤滑状態を維持できることになる。
【００３９】
本発明の加工機用グリースは、自動供給装置で潤滑部に供給することができる。そして、潤滑部へのグリース給脂の量は、当該発明グリースを用いると初期塗布のみで２０万回の潤滑状態を維持できることから、長期間グリースが滞留することでグリースの劣化等が起きる虞等から勘案して、少なくとも１０万回毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば潤滑状態が維持できるものである。
【００４０】
本発明で使用するグリースには、金属不活性剤を配合することができる。金属不活性剤としては、ベンゾトリアゾール及びその誘導体が代表的であるが、その他にイミダゾリン、ピリジン誘導体を用いても良い。これらは、少なくともＮ−Ｃ−Ｎ結合を有する化合物中に効果のあるものが多く、金属表面に不活性被膜を形成する作用と酸化防止作用とを有する。これ以外では、Ｎ−Ｃ−Ｓ結合を有する化合物もあるが、揮発性等の点から、ベンゾトリアゾール誘導体等が有効である。金属不活性剤の配合割合は、潤滑油又は潤滑グリースの基油に対して０．０５〜５重量％の範囲とするのが良い。
【００４１】
さらに、本発明で使用するグリースには、酸化防止剤を配合することができる。酸化防止剤としては、遊離基連鎖反応停止剤として働くフェノール系、アミン系、及び過酸化物分解剤として働く硫黄系酸化防止剤またはジアルキルジチオリン酸亜鉛の中から選択される１種以上の酸化防止剤を単独で又は混合して用いることができるが、アミン系とフェノール系を混合して用いるのが好適である。
【００４２】
フェノール系酸化防止剤としては、例えば２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、４，４´−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，６−ジ−ｔ−４−ｎ−ブチルフェノールが挙げられる。蒸発特性の点からは、４，４´−メチレンビス（２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール）が好適である。また、アミン系酸化防止剤としては、ジオクチルジフェニールアミンやフェニル−α−ナフチルアミンが挙げられる。
【００４３】
尚、蒸発特性の点からは、ジオクチルジフェニールアミンが好適である。その配合量は、グリースに対してアミン系酸化防止剤０．１〜１０重量％、フェノール系酸化防止剤０．１〜１０重量％が好ましい。
【００４４】
単独使用の場合は、アミン系酸化防止剤０．１〜１０重量％が好適である。フェノール系酸化防止剤はアミン系と併用する場合に効果がある。なお、酸化防止剤としてジアルキルジチオリン酸亜鉛を添加する場合は０．５重量％以下が好ましい。１重量％以上添加すると硬質スラッジが発生する。
【００４５】
さらに、本発明で使用するグリースには、本発明の目的及び効果が損なわれない範囲で、必要に応じて、防錆剤、流動点降下剤、無灰系分散剤、金属系清浄剤、界面活性剤、摩擦調整剤等を配合することができる。
【００４６】
本発明の実施例及び比較例を以下に示す。表１に示す基油を用いて、表２に示すグリースを得た。実施例１〜３のグリース及び比較例１〜４のグリースについて、型締め力が５０ｔ重の射出成形機を使用し、トグル機構のトグルブッシュとトグルピンの摩耗評価試験を実施した。なお、表２において、配合量は重量％であり、「バランス」はグリース組成物全体を１００重量％とした時の残余を示す。
【００４７】
ここで、グリースは初期塗布のみとし、ＰＶ値は６３７０N/cm2・m/minとし、２０万回で分解してトグルブッシュとトグルピンの摩耗深さを計測し、トグルピンの表面にはＲａ０．２５μｍハードクロムめっきを施した条件で評価した。
【００４８】
合否判定は、稼動回数が２０万回に到達できた場合を寿命合格、摩耗量が２０μｍ以下の場合を摩耗合格とした。寿命と摩耗の双方に合格することで２０万回稼働後に潤滑状態を維持できたと判定される。なお、増ちょう剤は２−オクタデシルウレイド−４，６−ジアミノ−１，３，５−トリアジン、オクタデシルアミン、ｐ−アニシジンとジフェニルメタン−４，４´−ジイソシアナートとを反応させて得られるトリアジントリウレアを用いた。比較例には極圧添加剤（ＭｏＤＴＣとＺｎＤＴＰを等量）を配合した鉱油リチウム石鹸グリースを用いた。なお、酸化防止剤にはフェノール系酸化防止剤である４，４´メチレンビスを使用し、金属不活性剤にはイルガメット（登録商標）３０を使用した。
【００４９】
また、表３に実施例４〜５，比較例６〜７を用いて評価したハードクロムめっきの表面粗度と成形機試験１万回到達時の摩耗量の関係を示す。初期なじみ性をシミュレートしたもので摩耗量が１０μｍ以下で「良」以上と判定した。
【００５０】
表２から、基油粘度が高いものは摩耗量が多くなることが分かる。これは、高粘度油のためトグルピンとトグルブッシュの隙間にグリースが介入しづらいことと、基油粘度が高いことに起因する回転抵抗の増大とによるものである。即ち、潤滑界面でグリースが不足し、さらに少ないグリースが発熱によって油膜が薄くなり金属接触し、摩耗が増大したためである。また、同じ配合処方で基油量と増ちょう剤量の重量比が異なる実施例１と比較例１では、硬いグリースである比較例１の摩耗量が多かった。この原因は、固形分である増ちょう剤の影響で潤滑に寄与する油分量が減少したことにある。
【００５１】
また、圧力存在下で油分離性に優れ、グリースの介入性にも優れるリチウム石鹸グリースに極圧添加剤を配合した比較例４は、稼働回数が２０万回に到達できず、さらに摩耗量も最大の結果となった。これは、リチウム石鹸のせん断安定性がトリアジントリウレアよりも劣り、見かけ上は潤滑面に機能するように思えても、実際には圧力とせん断によって石鹸繊維が破断し、増ちょう性を失って早期にグリース不足（基油と共に潤滑面より排出された）を起こしたためである。
【００５２】
隙間に介入しやすく、界面への油供給性に優れるグリースは潤滑界面より排出されやすい。また、極圧添加剤も同時に潤滑界面から排出される。よって、グリースを連続供給しないと極圧添加剤の効能以上に潤滑部の摩擦環境が過酷となり、摩耗が進行する。従って、潤滑部の環境が過酷となる比較例のようなグリースを使用する場合は、グリースの連続過剰供給が必須である。
【００５３】
一方、実施例はトリアジントリウレア特有の強固な繊維構造および吸着力と増ちょう剤の油保持力によって潤滑界面に保持されたオイルとの相乗効果により、最適配合を選択すれば摩耗量を著しく低減できる。
【００５４】
実施例２と実施例３で、基油の種類と増ちょう剤量の関係を確認した。その結果、基油粘度が２００mm2/s以下でちょう度が２２０〜２９５の範囲であれば、実施例１と同様に優れた耐摩耗性を有していることが分かった。増ちょう剤の種類については、実施例１と比較例４より、トリアジントリウレアがリチウム石鹸よりも優れていた。よって、使用量が少なくても、潤滑部の摩耗を低減すると共に、加工機の長寿命化とクリーン化を実現するグリースの増ちょう剤にはトリアジントリウレアが必須である。
【００５５】
また、本発明を用いれば極圧添加剤の効能に頼らずとも優れた耐摩耗性を得ることができ、特許文献１乃至６の何れにも属さない技術で問題を解決できることを見出した。
【００５６】
また、表３にハードクロムめっきの表面粗度と摩耗の関係を示す。表３の結果より、表面粗度を小さくするよりも、ある程度の粗度を持たせてグリース溜まりを存在させる方が初期摩耗を抑制できることを発見した。初期摩耗の抑制は、すなわち寿命到達時間の延命を意味する。適正な表面粗度を施せば、実施例の効果が長期安定して得られることが分かった。
【００５７】
これらの結果により、従来トグルブッシュには１万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなっていたが、初期塗布のみで２０万回稼動の後も潤滑状態を維持できることから、２０万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば潤滑状態を維持できることとなる。しかしながら長期間グリースが滞留することでグリースの劣化等が起きる虞があるため、少なくとも従来に比較して１／１０の供給頻度、即ち１０万回稼働毎に０．５ｃｃ程度のグリース給脂をおこなえば十分に潤滑状態を維持できる。また、射出成形機において、最も高い負荷の掛かる射出用ボールねじで耐久試験を行ったが、従来の１／１０の給脂頻度でも、良好な結果が得られた。
【００５８】
なお、本発明のグリースは、加工機の他に、各種ベアリング、その他の潤滑部へも適用できる。
【００５９】
【表１】
＊ポリαオレフィンＡ：DURASYN168（55.7%）とDURASYN180（44.3%）の混合物
＊ポリαオレフィンＢ：DURASYN174（DURASYNは登録商標でINNOVENE製品）
＊ポリオールエステル：ハトコール５１５０（ハトコ製）
＊精製鉱油Ａ：ダイアナプロセスオイルＰＷ−１５０とＰＷ３８０を混合して２００mm2/sに調整した（ダイアナプロセスオイルは出光興産製）
＊精製鉱油Ｂ：ダイアナプロセスオイルＰＷ−３８０（出光興産製）
【００６０】
【表２】
極圧添加剤：サクラルーブ（登録商標）165（1.5%）とキクルーブ（登録商標）Z112（1.5%）を添加
酸化防止剤：エチル７０２（オロナイトジャパン製）
金属不活性剤：イルガメット３０（チバスペシャリティケミカルズ製）
【００６１】
【表３】
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】射出成形機の側面図である。
【図２】射出成形機のトグル機構を上方より見た一部切り欠き断面図である。
【図３】トグル機構の潤滑部の側面図である。
【図４】ボールねじの断面図である。
【図５】リニアガイドの断面図である。
【符号の説明】
【００６３】
１ 射出成形機
１４ タイバー
２ トグル機構
２１ トグルピン
２１１ トグルピンの摺動面
２２ トグルブッシュ
２２１ トグルブッシュの内面
２３ 軸受け隙間
２４ リンク
３１ グリースポンプ
３２ 定量バルブ
３３ パイプ
４ ボールねじ
４ａ 型締め用ボールねじ
４ｂ 突き出し用ボールねじ
４ｃ 射出用ボールねじ
４１ ボールねじ軸
４１１ ボールねじ軸の転動面
４２ ナット
４２１ ナットの内面
４３ 軸受け隙間
５ リニアガイド
５１ レール
５１１ レールの転動面
５２ ブロック
５２１ ブロックの内面
５３ 軸受け隙間
６ ボール
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とするグリース組成物。
【請求項２】
前記基油は、鉱油、合成炭化水素系油、鉱油を主成分とする混合物、合成炭化水素系油を主成分とする混合物、のうちの何れか１つを少なくとも含むことを特徴とする請求項１に記載のグリース組成物。
【請求項３】
含有する合成炭化水素系油と鉱油との割合が重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載のグリース組成物。
【請求項４】
前記合成炭化水素系油はポリαオレフィンであり、前記鉱油はパラフィン系鉱油であることを特徴とする請求項３に記載のグリース組成物。
【請求項５】
混和ちょう度が２２０以上且つ２９５以下であることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項６】
前記潤滑部の少なくとも一方の面の表面粗度が０．１５μｍ以上且つ０．５０μｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至５の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項７】
前記潤滑部の少なくとも一方の面がハードクロムめっき処理されていることを特徴とする請求項１乃至６の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項８】
前記潤滑部へのグリース給脂は自動供給装置によって行われ、１０万回稼働毎に０．５ｃｃのグリース給脂を行えば潤滑状態を維持できることを特徴とする請求項１乃至７の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項９】
前記加工機の全ての潤滑部に共通して使用されることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項１０】
前記加工機の潤滑部は、揺動軸の摺動面、及び該摺動面と軸受け隙間を介して対向し前記揺動軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項１１】
前記加工機の潤滑部は、転がり軸の転動面、及び該転動面と軸受け隙間を介して対向し前記転がり軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項１】
加工機の潤滑部に使用するグリース組成物であって、４０℃における粘度が１５０mm2/s以上且つ２００mm2/s以下の基油に増ちょう剤として８重量％以上且つ１６重量％以下のトリアジントリウレアを配合してなり、前記潤滑部への初期塗布にて２０万回稼動の後に潤滑状態を維持できることを特徴とするグリース組成物。
【請求項２】
前記基油は、鉱油、合成炭化水素系油、鉱油を主成分とする混合物、合成炭化水素系油を主成分とする混合物、のうちの何れか１つを少なくとも含むことを特徴とする請求項１に記載のグリース組成物。
【請求項３】
含有する合成炭化水素系油と鉱油との割合が重量比で（０：１００）以上且つ（３０：７０）以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載のグリース組成物。
【請求項４】
前記合成炭化水素系油はポリαオレフィンであり、前記鉱油はパラフィン系鉱油であることを特徴とする請求項３に記載のグリース組成物。
【請求項５】
混和ちょう度が２２０以上且つ２９５以下であることを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項６】
前記潤滑部の少なくとも一方の面の表面粗度が０．１５μｍ以上且つ０．５０μｍ以下であることを特徴とする請求項１乃至５の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項７】
前記潤滑部の少なくとも一方の面がハードクロムめっき処理されていることを特徴とする請求項１乃至６の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項８】
前記潤滑部へのグリース給脂は自動供給装置によって行われ、１０万回稼働毎に０．５ｃｃのグリース給脂を行えば潤滑状態を維持できることを特徴とする請求項１乃至７の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項９】
前記加工機の全ての潤滑部に共通して使用されることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項１０】
前記加工機の潤滑部は、揺動軸の摺動面、及び該摺動面と軸受け隙間を介して対向し前記揺動軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【請求項１１】
前記加工機の潤滑部は、転がり軸の転動面、及び該転動面と軸受け隙間を介して対向し前記転がり軸を支持する軸受け面によってなることを特徴とする請求項１乃至８の何れか１項に記載のグリース組成物。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２００８−８１５５８（Ｐ２００８−８１５５８Ａ）
【公開日】平成２０年４月１０日（２００８．４．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２６１２３７（Ｐ２００６−２６１２３７）
【出願日】平成１８年９月２６日（２００６．９．２６）
【出願人】（０００２２２５８７）東洋機械金属株式会社 (299)
【出願人】（０００００６６４４）新日鐵化学株式会社 (747)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年４月１０日（２００８．４．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年９月２６日（２００６．９．２６）
【出願人】（０００２２２５８７）東洋機械金属株式会社 (299)
【出願人】（０００００６６４４）新日鐵化学株式会社 (747)
【Ｆターム（参考）】
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