グロープラグ及びその製造方法
【課題】抵抗発熱体を内蔵したシースチューブ内に絶縁粉末を充填してなる、グロープラグ用のシースヒータの製造で、同チューブ内に絶縁粉末を充填した後、軸線方向に加圧するだけで、絶縁粉末を所望とする充填密度に保持できるようにする。
【解決手段】抵抗発熱体３０をシースチューブ２１内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体とし、巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３をシースチューブ２１の内面２７に溶接する構成とした。
【解決手段】抵抗発熱体３０をシースチューブ２１内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体とし、巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３をシースチューブ２１の内面２７に溶接する構成とした。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動促進（予備加熱）のために使用されるグロープラグ及びグロープラグの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
このようなグロープラグとしては図１２に示した構造のものがある（特許文献１）。このグロープラグ１は、筒状をなし、エンジンヘッド（図示せず）にねじ込み方式で固定されるように外周面にネジ１３を備えた筒状の金具本体（以下、単に本体ともいう）１０、及びその内側に固定されたシースヒータ（電熱式シースヒータ）２０等を主体として構成されている。このシースヒータ２０は、それをなすシースチューブ２１の先端２２側（図１２では先端側の半分程度）を本体１０の先端１１から突出させる配置で固定されている。シースヒータ２０は、詳細は後述するが、先端２２が閉じられたシースチューブ２１内に通電することで発熱するコイル状の抵抗発熱体３０をその一端（先端）３３を同チューブの先端２２に溶接した形で内蔵している。他方、金具本体１０の内側（中空部）には、このシースチューブ２１の後端２３寄り部位に先端側が内挿されて固定された通電用の端子用軸（金属軸）４０が配置されている。この端子用軸４０は、その先端４１を介して抵抗発熱体３０に電気的に接続されており、その後端を、本体１０の後端において絶縁を保持して固定されている。すなわち、端子用軸４０の後端は本体１０の後端より突出しており、その後端寄り部位には、Ｏリングパッキン５１及び絶縁リング５３が外嵌されており、これらを本体１０の後端のねじ込み用の多角形部１５の内周側に配置している。そして、この配置状態で、通電用端子５５におけるその筒状部５７を、その軸４０の後端部に外嵌してその先端側のフランジで、絶縁リング５３を押さえつけた状態の下で、外周面を縮径状に加締めることで、グロープラグ１として組立てられている。なお、本願書類において、グロープラグ１、及びそれを構成するシースヒータ２０、その他の構成部品に関して、先端とは、図１２におけるそれらの下方の端をいい、後端とはその逆（上方）の端を言う。
【０００３】
ところで、このようなグロープラグ１をなすシースヒータ２０自体の詳細な構成は次のようである。すなわち、同ヒータ２０は、ステンレス鋼やＮｉ基耐熱合金からなるシースチューブ２１と、上記したようにその内部に先端３３が溶接されて配置された抵抗発熱体（コイル）３０等から次のように構成されている。すなわち、シースチューブ２１は、先端２２が凸となす略半球面状に形成された有底の円筒形状を呈している。そして、抵抗発熱体（発熱コイル）３０は鉄クロム合金やニクロム等からなり、同図のものでは、その金属線（横断面が円形の線）から、円筒形で、所定長さを有するツル巻き状（螺旋状）のコイルばね構造を呈している。なお、同図のシースヒータ２０では、抵抗発熱体３０の後端に、抵抗温度係数が正で大きい値を有する金属（例えばコバルト鉄合金）製の電流制御用抵抗コイル（抵抗発熱体のコイルと逆巻で図示）３２が直列で接続（溶接）されている。これにより同図のものでは、シースチューブ２１内においてその後端の開口から内挿された端子用軸４０の先端４１が、その電流制御用抵抗コイル３２の後端に溶接で接続されており、この端子用軸４０と金具本体１０間に通電することで、抵抗発熱体３０を昇温させる構成とされている。なお、シースチューブ２１は全長にわたり同径（ストレート）のものもあるが、図１２に示したものは、先端寄り部位が細い異径の円筒形状を呈している。
【０００４】
このようなシースチューブ２１内には、図の複雑化を避けるために図示はしていないが実際には電気絶縁性及び耐熱性のあるセラミック（例えば、ＭｇＯ）の粉末（絶縁粉末）が充填されている。これにより、シースチューブ２１の内面と、抵抗発熱体等をなすコイル（以下、単にコイルとも言う）や端子用軸４０との間、及びコイル自体をなす巻線同士における先後の電気的絶縁が確保されていると共に、これらをシースチューブ２１内に安定して固定させている。なお、このような固定の確保のため、同チューブ２１内の絶縁粉末は圧縮され、所定の充填密度が保持されている。そして、このようなシースチューブ２１の後端２３寄り部位の内周面と、端子用軸４０の外周面との間には、絶縁材からなる筒状（又は環状）の封止材（例えば、耐熱ゴムチューブ）６５が介挿され、その間の絶縁を保持しつつ、この封止材６５より先のチューブ２１内（絶縁粉末）を封止（シール）している。
【０００５】
ところで、上記した構成のシースヒータ２０は、次のような工程を経て製造ないし組み立てられる。図１３に模式的に示した製造工程図に基づいて説明する。すなわち、シースチューブ２１用に、図１３−Ａに示したように、両端が開口されたパイプ（円管）から多数の成形過程を経て、その下端部（シースチューブ２１の先端となる部位）を半球面部を有するように絞り成形すると共に、その半球面部の先端中央に、そのパイプと同心で縮径し、先方に向けて突出する縮径筒部２１ｓを形成してシースチューブ仕掛品２１ａを成形しておく。一方、抵抗発熱体（発熱コイル）３０は、図１３−Ｂ（左）に示したように、その先端部分の一部を、小径部３３ｂとして形成しておく。そして、その発熱コイルの後方に電流制御用抵抗コイル３２を接続しておき、その後端に端子用軸４０の先端を溶接しておき、端子用軸付きのコイル（抵抗発熱体）組立体を形成しておく。
【０００６】
次いで、この端子用軸付きのコイル組立体を、図１３−Ｂ，Ｃに示したように、上記シースチューブ仕掛品（抵抗発熱体の溶接前のシースチューブ）２１ａ内に、その後端の開口から挿入し、先端の小径部３３ｂを縮径筒部内（穴）２１ｓに挿入する（図１３−Ｃ参照）。そして、その状態の下で、その縮径筒部２１ｓと共に小径部３３ｂを溶接により溶融して凝固させる。こうすることで、図１３−Ｄに示したように、その先端部分の溶融、凝固により、シースチューブ仕掛品２１ａはその先端が塞がれるともに、抵抗発熱体（コイル）３０の先端３３はシースチューブ２１内の先端２２に溶接され、端子用軸付きのシースヒータ仕掛品２０ａとなる。
【０００７】
こうして得られたシースヒータ仕掛品２０ａは、図１４−Ａに示したものとなるが、その後は、図１４−Ｂに示したように、同チューブ２１の後端の開口（チューブ後端２３の内周面と端子用軸４０の外周面との隙間）から、同チューブ２１内に所定量の絶縁粉末６０を注ぎ込み、充填する。その後、図１４−Ｃに示したように、この状態のシースチューブ２１の後端寄り部位の内周面と、端子用軸４０の外周面との間に上記した筒状の封止材６５を介在させる。
【０００８】
次に、絶縁粉末６０の充填密度を所定値に高めるため、別途、独立の工程において、図１４−Ｃ中の横向き矢印で記したように、シースチューブ２１を縮径状（径方向）に加締める加工をする（スウェージング加工をする）。こうして、内部の絶縁粉末６０を所望とする充填密度にする。かくては、これを上記した金具本体１０の内側に圧入等し、上記したようなグロープラグ１として組立てられる。
【０００９】
ところで、上記の端子用軸４０付きのシースヒータ２０の製造工程において、シースチューブ２１を縮径状に加締めているが、これは、シースチューブ２１内にその後端２３の開口から絶縁粉末６０を充填して、それを後方から単に軸線Ｇ１方向に押込む（加圧する）だけでは、絶縁粉末６０がその内部において均一又は所望とする充填密度が得られないためである。これは次の理由による。上記構成のシースヒータ２０では、内蔵されている抵抗発熱体３０等がツルマキ状のコイル構造をしており、そのコイルの後端（開口）には端子用軸４０の先端４１が当接又は嵌合状をなして接続されており、そのコイルの後端を閉塞している。したがって、このようなコイル構造及び、これに対する端子用軸４０の配置条件下で、シースチューブ２１の後端側から絶縁粉末６０を充填して後方から押込むだけでは、そのコイル構造の内側のみならず巻線相互間にさえも同粉末が入り込み難いことから、望とする充填密度が得られない。それ故、図１４−Ｃに示したように、同粉末６０が充填されたシースチューブ２１を縮径状に加締めることで、その充填密度の均等、高度化を図っているのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００１−３３０２４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
グロープラグはシースチューブの先端の熱で燃焼室内を過熱するため、シースチューブの先端の温度が最も重要である。しかし、上記したような従来のシースヒータ２０においては、シースチューブ２１の形状や絶縁粉末の充填密度を向上しても、抵抗発熱体３０は先後に伸びるコイル構造を有しているため、発熱領域が軸線方向に長くなり、発熱効率を向上させるには限界があった。
【００１２】
上記したように従来のシースヒータ２０の構成においては、その製法上、シースチューブ２１内に充填した絶縁粉末６０を所望とする充填密度にするためには、これを充填した後、別途、独立の工程において、シースチューブ２１を、縮径状に加締めて内部の絶縁粉末を圧縮する工程を要していた。このため、その工程分、製造工程が増加、複雑化し、製造コストの増大を招いていたといった問題があった。
【００１３】
また、このようなシースヒータ２０を製造する工程においては、シースチューブ２１内の先端２２に抵抗発熱体３０を溶接するのに、パイプから、上記したように先端に縮径筒部２１ｓを備えたシースチューブ仕掛品２１ａを成形しておき、その縮径筒部２１ｓ内に抵抗発熱体３０の先端線部３３ｂを挿入し、これをその縮径筒部２１ｓと共に溶融する形で溶接していた。一方、このようなシースチューブ仕掛品２１ａの成形においてその先端に縮径筒部２１ｓを成形する場合には、不可避的にその部分の長さ等の寸法にバラツキ（成形上等の誤差）が発生する。その上に、その後の溶接過程でも、縮径筒部２１ｓを含む部分の溶融量（凝固量）にもバラツキが生じる。こうしたことから、その溶接による溶融金属の凝固後においては、シースチューブ２１の先端（底部）２２の肉厚に過度のバラツキが生じることがある。他方、グロープラグ用のシースヒータ２０はシースチューブ２１の先端２２が発熱部として重要な役割を果たすところである。したがって、このようなバラツキは、グロープラグとしての発熱性能にバラツキを与えることになる。
【００１４】
本発明は、上記したグロープラグをなすシースヒータの構造、及びその製造工程に起因する問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は次のようである。
第１には、シースヒータの先端における発熱効率を高める。
第２には、シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填し、軸線方向に加圧するだけで、絶縁粉末を所望とする充填密度に保持できるようにする。すなわち、その充填密度の確保のためのシースチューブの縮径状の加締め工程を省略し得るようにして、シースヒータを低コストで、効率的に製造できるようにし、結果としてグロープラグの低コスト化を図る。
そして、第３には、シースヒータの発熱性能のバラツキを小さくする。以上の３点が、本発明の目的である。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
前記課題を解決するために請求項１に記載の発明は次の通りである。
先端が閉じられたシースチューブと、
前記シースチューブ内に内挿されている通電用の端子用軸と、
前記シースチューブ内に配置され、自身の一端側がシースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接される一方、他端側は前記端子用軸に電気的に接続され、かつ、通電することにより発熱する抵抗発熱体と、
前記シースチューブ内に充填された絶縁粉末と、
を備えたシースヒータを有してなるグロープラグにおいて、
前記抵抗発熱体は、前記シースチューブ内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしており、該渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側が、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接されていることを特徴とするグ。
【００１６】
請求項２に記載の発明は、前記渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端側は、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位に電気的に接続されていることを特徴とする請求項１に記載のグロープラグである。
【００１７】
請求項３に記載の発明は、前記渦巻き構造体は、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグである。請求項４に記載の発明は、前記渦巻き構造体は、該抵抗発熱体の前記一端側から離れて前記他端側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグである。
【００１８】
請求項５に記載の発明は、前記抵抗発熱体の前記一端側と前記シースチューブ内との溶接部位における溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００１９】
請求項６に記載の発明は、前記抵抗発熱体は、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２０】
請求項７に記載の発明は、前記端子用軸は、前記抵抗発熱体の前記他端側が電気的に接続されている部位を含む先端寄り部位の横断面積が、それより後方の部位の横断面積に比べて小さく形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２１】
請求項８に記載の発明は、前記抵抗発熱体は、前記他端側に前記端子用軸が接合された状態で、前記シースチューブ内に位置決め配置されて該シースチューブの先端又は先端寄り部位に溶接される前において、該抵抗発熱体の前記一端側が、該シースチューブの内面にバネ性により押付けられる渦巻きバネに形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２２】
請求項９に記載の発明は、前記シースヒータが、前記抵抗発熱体の前記他端側に、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位を電気的に接続して端子用軸付きの抵抗発熱体を得る工程と、該端子用軸付きの抵抗発熱体を前記シースチューブ内に配置して、前記抵抗発熱体の前記一端側を前記シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接する工程と、その後、該シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填した後、該シースチューブの後端の開口から、該絶縁粉末を先端側に向けて圧縮することで該絶縁粉末を所定の充填密度に保持する工程とを含んで製造されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載のグロープラグの製造方法である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明では、抵抗発熱体を従来のような、先後に延びるツル巻状のコイル構造ではなく、上記構成のように渦巻き構造体としている。そして、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位にその抵抗発熱体の前記一端側を溶接した構成を有しているため、そのシースチューブ内に後端から絶縁粉末を充填して軸方向に所定の圧縮力で圧縮することで、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体の巻板相互間も含め、絶縁粉末を所望とする所定の充填密度に保持することができる。したがって、従来のシースヒータの製造におけるような、シースチューブの縮径状の加締め工程を要しない。これにより、シースヒータの製造の効率化、ひいてはグロープラグの低コスト化が図られる。
【００２４】
しかも従来のシースヒータでは、背景技術で説明したようにその製造において、シースチューブ内の先端に、コイル構造をなす抵抗発熱体の先端を溶接するため、その溶接前のシースチューブ仕掛品は、先端の半球面部の中心において先方に向けて突出する縮径筒部（穴）のある成形体としておく必要があった。そして、その溶接に際しては、その縮径筒部に抵抗発熱体の先端の小径部を挿入し、これを縮径筒部と共に溶融、凝固させる形で溶接する必要があったことから、溶接後の同チューブの先端（底部）の肉厚にバラツキが生じる結果として発熱性能にバラツキが生じることがあった。これに対し、本発明では、抵抗発熱体の先端を溶接する前のシースチューブは、先端が閉じられたものを使用できる。そして、このような先端が閉じられたシースチューブは、金属板素材から深絞り成形したり、或いは、軸材から押出し成形したりすることで、その先端（底部）の肉厚等についても高い寸法精度のものが容易に成形できる。したがって、このような有底チューブ内に、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体を挿入して配置した後は、その最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側を、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に対し、溶接で容易に溶接できる。その上、その溶接では同チューブの先端の肉厚にバラツキを与えることもないから、発熱性能にバラツキの小さいシースヒータを得ることができる。
【００２５】
さらに、本発明の抵抗発熱体は、上記したような渦巻き構造をなしているため、これをシースチューブの先端に近づけて配置することで、シースチューブの先端又は先端寄り部位を集中的かつ効率的に加熱できる。すなわち、本発明によれば、シースヒータの先端における発熱効率を高めることができる。一方、本発明の抵抗発熱体は、請求項１、２に記載のように、シースチューブ内で後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成された渦巻き構造体をなしていればよい。したがって、この渦巻き構造体は請求項４に記載のように、前記一端側から離れて前記他端側に向かう部位ほど、後方に位置する形の渦巻き構造（円錐状の渦巻き構造）をなしているものとしてもよいが、請求項３に記載のように平面的に巻かれた渦巻状に形成した場合には、従来のコイル形状のものに比べて、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に、その抵抗発熱体の全体を集中的に配置できるため、その先端の昇温特性ないし発熱効率を効果的に高めることができる。
【００２６】
なお、請求項４に記載のように抵抗発熱体を形成して配置した場合には、端子用軸の先端の、シースチューブの先端からの距離を大きく確保できる。したがって、端子用軸の先端と抵抗発熱体の前記他端側との接合部の高温化を回避することができる。これにより、この接合を溶接による場合でも、ヒータの加熱に基づく破断防止に有効である。
【００２７】
また、請求項５に記載のように、前記溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されている場合には、溶接部位の抵抗増大を防止できるから、同溶接部位の再溶融による溶断（断線）防止が図られる。
【００２８】
そして、請求項６に記載のように抵抗発熱体を形成することで、シースチューブの先端部の内周面側に位置する抵抗発熱体の外周側を効率的かつ迅速に加熱できる。なお、抵抗値を大きくするためには、渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側の導通断面積を他端側のそれより小さくすればよい。したがって、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体を、一定厚さの帯板を渦巻状に巻く場合には、最外周側に位置する巻板部位の帯板における幅を小さくすればよい。すなわち、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体は、一定厚さ、一定幅の帯板を渦巻状に巻くこととしてもよいが、このように渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側の導通断面積を他端側のそれより小さくなるようにしておくことで、シースチューブの先端部を迅速かつ効率的に加熱できる。
【００２９】
請求項７に記載のように前記端子用軸を形成しておくことで、前記抵抗発熱体からの、同軸の後方への熱伝導性を低下させることができるから、その抵抗発熱体の加熱性の低下防止に有効である。なお、端子用軸が充実棒（中実棒）であれば、前記先端寄り部位の外径を、それより後方部位より細くしておけばよい。
【００３０】
また、請求項８に記載のように抵抗発熱体を構成し、その最外周側である前記一端部がシースチューブの内面にバネ性により押付けられものとした場合には、その一端側とシースチューブとの溶接がレーザ溶接により容易にできる。このような構成を有する場合には、シースチューブの外部からレーザ光を照射して、その一端側の外向き面とシースチューブの内面とを溶接する際において、別途、両者が接するように保持する手段を要しないためである。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明のグロープラグの縦断面図、そのシースヒータ部分の拡大図、及びその要部のさらなる拡大図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図（後端側から見た図）。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】図３において絶縁粉末を充填した図。
【図５】端子用軸に対し抵抗発熱体を渦巻状に形成する説明用展開図であり、Ａは説明用正面図、Ｂは説明用平面図。
【図６】抵抗発熱体付きの端子用軸の要部正面図及び部分拡大図。
【図７】シースヒータを製造する工程の説明用断面図。
【図８】シースヒータの別例の要部拡大断面図。
【図９】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１０】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１１】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１２】従来のグロープラグの一例を示す断面図、及びそのシースヒータ部分の拡大図。
【図１３】従来のシースヒータの製造工程（抵抗発熱体の溶接まで）の模式的説明図。
【図１４】従来のシースヒータの製造工程（抵抗発熱体の溶接後）の説明図。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
本発明の実施の形態について図１〜図７に基づいて詳細に説明する。ただし、本形態のグロープラグ１は、そのシースヒータ２０の内部構造を除けば、図１２に示したものと同様の構成を有する。以下、詳述する。このグロープラグ１は、筒状（円筒状）をなす金具本体（ハウジング）１０と、シースヒータ（発熱チューブ）２０等からなっている。シースヒータ２０は、先端２２が閉じられたシースチューブ２１と、その内部の抵抗発熱体３０などから形成されており、金具本体１０の内側に、そのシースチューブ２１の先端２２側の半分以上を本体１０の先端１１から突出させた状態で、圧入等により固定されている。金具本体１０は、図示しないエンジンヘッドのねじ穴（取付け用ねじ穴）にねじ込み方式で取り付けられるように、その後端寄り部位の外周面にネジ１３を備えており、そのネジ１３の後方の外周面にはねじ込み用の多角形部（例えば、六角部）１５を備えている。また、筒状の金具本体１０内には、シースチューブ２１内にその後端（後端部）２３から内挿された通電用の端子用軸４０が同軸状に、同本体１０の内周面と絶縁（空間）を保持して配置されている。
【００３３】
この端子用軸４０は丸棒（中実丸棒）状をなしているが、本例では、その先端（図示下端）４１側から、例えば外径１ｍｍの小径部４５、それより太い中径部４６、そしてさらに後端部４２側に向けて太い大径部４７と、順次、太くなる異径同芯の丸棒をなし、その後端部４２を本体１０の後端において後方に突出させている。そして、この軸４０の後端寄り部位の大径部４７の外周面と、本体１０の後端の多角形部１５において拡径された内周面との間に、シール材（Ｏリングパッキン）５１、絶縁リング５３を配置させ、それより後方に突出する軸の後端部（図示、ダブルハッチング部）４２に対し、通電用端子（端子部材）５５がその筒状部５７を外嵌し、かつ、絶縁リング５３の後端を先方に押さえつけた状態で、その筒状部５７を縮径状に加締めて固定している。
【００３４】
さて次に、このグロープラグ１を構成するシースヒータ２０の詳細について説明するが、これは、本例ではステンレス鋼やＮｉ基耐熱合金からなるシースチューブ２１と、その内部に配置された抵抗発熱体３０等から次のように構成されている。すなわち、シースチューブ２１は、先端寄り部位が若干小径に形成された異径円筒状をなし、その先端２２が閉じられた有底の円筒形状を呈している。本形態では、先端２２をなす底部は平坦形をなして閉じられており、先端寄り部位の小径部２４とそれより後方の大径部２６とは先細り状のテーパ部２５を介して連結されている。
【００３５】
抵抗発熱体３０は、体積抵抗率：１μΩ・ｍ以上の鉄クロム合金又はニクロム等の高融点金属からなる薄い帯板（厚さ０．１ｍｍ、幅１．０ｍｍ）３１を、渦巻きバネ状に渦巻き形成された渦巻き構造体をなしている（図２〜図５参照）。すなわち、本例では、抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内で、図２に示したように、その後端２３側（軸線Ｇ１方向）から見られたときに渦巻き状をなすよう、前記した金属製の帯板を巻板相互間に間隔を保持して、シースチューブ２１の軸線Ｇ１回りにおいて、その板面相互間である巻板間に微小間隔（０．０５〜０．２ｍｍ）を保持して、３〜４回、ウズ巻き状に巻かれた渦巻き構造を呈している。ただし、この抵抗発熱体３０は、それが自由状態にあるときは、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしている。なお、この抵抗発熱体３０は、２３℃の抵抗値を１としたとき、１０００℃の抵抗値が０．９８５〜１．１９０の範囲にある温度特性の単一材料からなるものとするのが好ましい。
【００３６】
この渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内においてその先端（底部）２２と微量の間隔で絶縁を保持して配置されている。そして、この渦巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３の板面は、本例では、シースチューブ２１内の内周面２７のうち、その先端（底部）２２の近傍（先端寄り部位）部位に重ね合わされて、例えばレーザ溶接で、図２中、太線で示した位置において溶接されている。なお前記一端３３とシースチューブ２１との溶接箇所は、その先端（底部）２２であってもよい。すなわち、渦巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３側を曲げ形成して、この先端（底部）２２に接するようにしておいて溶接してもよい。そして、本例では渦巻き構造体の最内周側に位置する抵抗発熱体３０の他端３５は、図２〜図４に示したように、シースチューブ２１内の先端（底部）２２と絶縁間隔が保持されている端子用軸４０の先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に対し、電流制御用抵抗コイルを介することなく、直接溶接されて電気的に接続されている。なお、この端子用軸４０のうち、抵抗発熱体３０の他端３５側が溶接されている先端部位（図２中の太線部、図５の破線部位）を含む先端寄り部位が、上記もしたが、それより後方の部位より細い（直径１ｍｍ）小径部４５をなしている。このようなシースヒータ２０をなすシースチューブ２１内には、一部の図では図示を省略しているが、図１、図４、図７に示したように、耐熱性のある絶縁粉末（ＭｇＯ）６０が所定の充填密度で充填されている。
【００３７】
このように、シースチューブ２１の内周面２７を含む内面と端子用軸４０の外面との間、抵抗発熱体３０をなす巻板間には絶縁粉末６０が充填されている。なお、シースチューブ２１の後端部２３の内周面と端子用軸４０（中径部）の外周面との間には絶縁ゴムチューブからなる筒状の封止材６５が配置されている。そして、シースチューブ２１の後端部２３の外周は、図示はしないが本例では縮径状に加締められており、その後端部２３において抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を固定すると共に、内部の絶縁粉末６０を封止している。しかして、このような構成を有するシースヒータ２０は、そのシースチューブ２１の後端寄り部位（大径部２６）を介して本体１０内に同軸状に圧入されて固定され、その後で、上記したように、同軸４０の後端部にシール材５１、絶縁リング５３を配置させ、それより後方に突出する軸の後端部４２に通電用端子５５を加締め固定することでグロープラグ１を構成している。そして、かかる構成を有するグロープラグ１は、端子用軸４０の後端部（通電用端子５５）と本体１０（接地電極）間に通電することで、シースチューブ２１内の渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０を発熱させ、これによって同チューブ２１（シースヒータ２０）の先端２２部分を加熱するように構成されている。
【００３８】
本形態のグロープラグ１においては、それを構成するシースヒータ２０が、前記のように構成されているが、その製造、組立は次のようにしてなされる。すなわち、図５に示したように、端子用軸４０の小径部４５である先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に対し、渦巻き構造体をなすべく帯板３１であって、抵抗発熱体３０の最内周側となる端部（端部寄り部位）３５をあてがって（重ねて）、例えば、破線で示した部分を溶接する（図５−Ａ）。そして、この端子用軸４０の回りに抵抗発熱体３０をなす帯板３１を、図５−Ｂに示したように、周回状に巻いて渦巻き構造体とする。こうして、図６に示したような渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を形成しておく。なお、このような渦巻き構造体の形成は、端子用軸４０への端部３５の溶接前に別途、行っておいてもよい。すなわち、渦巻き構造体として形成した後、その最内周側の端部３５を、端子用軸４０の先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に溶接してもよい。もっとも、電気的に接続されていればよく、したがって、溶接によらずに圧入、カシメ等によって固定することでもよい。
【００３９】
次に、こうして得られた抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を、図７−Ａに示したように、先端が閉じられた（有底筒状）形に事前に成形されたシースチューブ２１内に挿入する。そして、図７−Ｂに示したように、その端子用軸４０を同心状にしかつ同軸４０の先端４１を同チューブ２１内の先端２２から所定量離間するようにして位置決めする。なお、この状態において、抵抗発熱体３０の最外周側の一端３３が、シースチューブ２１の内周面２７に接するようにし（図２、図３参照）、この抵抗発熱体３０の外周側の端部である一端３３の外向き面と、シースチューブ２１の先端寄り部位の内周面２７とを外部からレーザ溶接する。これより明らかなように、この溶接前においては抵抗発熱体３０の前記一端３３側が、シースチューブ２１の内面に自身のバネ性により押付けられるように、上記渦巻き構造体を渦巻きバネ構造に形成しておくとよい。すなわち、シースチューブ２１内に挿入する前の自由状態において、抵抗発熱体３０の最外周側の外径がシースチューブ２１の先端寄り部位の内径より大きくなるようにしておくとよい。
【００４０】
次に、シースチューブ２１の先端２２を下にして、その後端２３である上の開口からシースチューブ２１内に絶縁粉末６０を所定量注ぎ込み、充填する（図７−Ｃ参照）。このとき、抵抗発熱体３０はシースチューブ２１内において、上記のように、これを後端側から見たとき（図２参照）に渦巻き構造体をなしていることから、絶縁粉末６０はその巻板間に入り込むと共に、それより先のシースチューブ２１内の先端２２にも入り込む（図４参照）。したがって、その後は、充填した絶縁粉末６０が所望の充填密度となるように後端２３側から先端２２側に向けて、例えば、円筒状の押え具７０で、絶縁粉末６０の後端側を圧縮する（図７−Ｃ参照）。こうすることで、絶縁粉末６０はその内部において所望とする充填密度に保持される。なお、この圧縮工程に用いる押え具７０には、内径が端子用軸４０の外径（本例では中径部４６の外径）より大きく、外径がシースチューブ２１の後端寄り部位の内径より小さい円筒体を用いればよい。かくして、その充填後には、シースチューブ２１の後端部２３において、端子用軸４０との絶縁を保持しつつ絶縁粉末６０を封止する封止材６５を圧入等により配置することで、シースヒータ２０（組立体）が製造、組立られる。なお、端子用軸４０の大径部４７が、絶縁粉末６０の圧縮において干渉するような場合には、大径部４７を含む後端寄り部位はその先端を、後工程で中径部４６の後端に突合せ溶接すればよい。
【００４１】
前記したように本形態をなすシースヒータ２０は、抵抗発熱体３０が上記のような渦巻き構造体をなしているため、その製造、組立において、シースチューブ２１内に充填した絶縁粉末６０を所望とする充填密度に保持するためには、これを後端側から、所定の圧縮力で軸方向に圧縮することで可能となる。つまり、本形態の製法によれば、従来のように抵抗発熱体３０として先後に延びるツル巻コイル構造のものを用いていないため、絶縁粉末６０の充填後に、シースチューブ２１をその長手方向にわたり縮径状に加締めるといった工程を省略できる。したがって、そのような工程を要しない分、製造工程が簡略化できるから、シースヒータ２０の製造コストの低減が図られる。
【００４２】
また、本形態をなすシースヒータ２０の製造工程においては、シースチューブ２１内における先端２２に抵抗発熱体３０を溶接するのに、有底筒状に成形されたシースチューブ２１内に、抵抗発熱体３０を配置、位置決めした後、レーザ溶接するだけでよい。これは、従来のように、先端に縮径筒部を備えたシースチューブ仕掛品を成形しておき、その縮径筒部内に抵抗発熱体（コイル）の先端線部を挿入し、これをその縮径筒部と共に溶融するような溶接工程を要しないことを意味する。したがって、このようなシースチューブ仕掛品の先端の縮径筒部の寸法や、その溶接時の溶融（金属）量のバラツキに起因するシースチューブの先端（底部）の肉厚のバラツキの発生をなくすことができる。つまり、本形態をなすシースヒータ２０の製造に用いるシースチューブ２１は、先端が閉じられたものとして板素材からの深絞り成形や、軸材からの押出し成形により製造でき、そのような製法によるチューブ２１は、先端（底部）２２の肉厚精度も含め、高精度に形成できる。その上に、抵抗発熱体３０との溶接もレーザ溶接で行えるから、シースヒータ２０における先端部の肉厚にバラツキを与えることもない。よって発熱性能にバラツキの小さいシースヒータ２０となすことができる。
【００４３】
さらに、本形態では、抵抗発熱体３０がシースチューブ２１内において先後に延びることなく、その先端２２の近傍に集中して配置されるものとなる。このため、従来のように、それが先後に延びるコイル構造のものに比べて、シースヒータ２０をなすシースチューブ２１の先端又は先端寄り部位を集中的かつ効率的に加熱できる。その結果、消費電力の低減も図られる。
【００４４】
また、上記形態では、端子用軸４０のうち、抵抗発熱体３０の他端３５側が溶接されている先端部位を含む部位が、それより後方の部位より細い小径部４５をなしている。このため、端子用軸４０の後方への熱伝導の防止効果が高く、したがって、シースヒータ２０の発熱効率の低減防止が図られる。
【００４５】
さて、次に本発明のグロープラグ１の別例について、図８に基づいて説明する。ただし、本例のものはシースヒータ２０をなすシースチューブ２１内に設けられた抵抗発熱体３０の構成が上記形態のものと異なるのみであるため、その相違点のみ説明する。すなわち、本発明における渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、帯板などの金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしておればよい。上記形態ではその典型例として、帯板３１を平面で渦巻状に巻いた渦巻きバネ構造のもとした。すなわち、その抵抗発熱体３０の一端３３側と他端３５側とが、仮想軸の先後において同位置又は略同位置にあるもの、すなわち、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状のものを例示した。
【００４６】
これに対して本例では、図８に示したように、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０を、その前記一端３３側から離れて前記他端３５側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしているものとしたものである。このような構成とした場合には、抵抗発熱体３０の最内周側である他端３５側を、高温となるシースチューブ２１の先端２２から遠ざけることができる。このため、この他端３５側に端子用軸４０を溶接で接合した場合においても、その溶接部位の再溶融による溶断防止（分離）が図られる。なお、このような渦巻き構造体は、上記した帯板３１を平面で渦巻状に巻いた渦巻きバネ構造のものとして成形しておき、その一端３３をシースチューブ２１の内周面に溶接した後、その他端３５が溶接等で固定された端子用軸４０を後方に移動するようにしても、それを構成できる。
【００４７】
上記各例の抵抗発熱体３０は、一定幅で一定厚さを有する帯板３１を渦巻状に巻いた渦巻き構造体としたものを例示しているが、本発明の抵抗発熱体３０はこのようなものに限定されるものではない。例えば、図９に渦巻き形成前の展開状態で示したように、このような抵抗発熱体３０のうち、巻板をなす中間部位３８を他端３５側よりも幅狭に形成しておき、他端３５側よりも渦巻き構造体の外側に位置する部位の抵抗値を大きくすることができる。このようにすれば、比較的外側に位置する中間部位３８を、その内側に配置された他端３５側の部位よりも優先的に発熱させることができ、容易に渦巻き構造体の発熱効率を向上することができる。さらに、抵抗発熱体３０のうち、その一端３３側である、前記シースチューブ２１内面との溶接部位となる部位を、巻板をなす中間部位３８より帯板の幅を幅広に形成しておき、この幅広の一端３３側の部位をシースチューブ２１内面に重ねて溶接するのが好ましい。このようにすれば、巻板をなす中間部位３８より、図中、破線で示したように導通断面積が大きい溶接部通電面積が得られるためである。すなわち、このような最外周部位となる抵抗発熱体３０の一端３３は最高温に発熱されるべき部位であるが、このように形成しておくことで、その一端３３とシースチューブ２１の内面との溶接部位における抵抗値（導通抵抗）の過大、高温化による、破断・溶断（溶接分離）を防止できるためである。なお、端子用軸４０に対する他端３５部の電気的な接続を溶接による場合も同様のことが言えるため、帯板３１におけるその他端３５も、溶接部通電面積が大きく確保できるように、同図に示したように帯板３１の幅を中間部位３８より広くしておくのが好ましい。
【００４８】
なお、上記各例の抵抗発熱体３０は、両端部を除いて一定幅で、一定厚さを有する帯板３１を渦巻状に巻いてなる渦巻き構造体としたものを例示しているが、一定厚さの金属板を用いる場合では、前記一端側（渦巻き構造体の最外周側）に位置する巻板部位の幅が、それより内周側（端子用軸４０側）に位置する巻板部位の幅より、実質的に小さくなるように形成しておいておくと、シースヒータとしての発熱効率が高められる。このように形成しておけば、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるため、シースチューブの先端部の内周面に近接する部位に位置することとなる抵抗発熱体の外周側を迅速に高温にできるためである。
【００４９】
因みに、このように前記一端側（最外周側）に位置する巻板部位の抵抗値を大きくするには、一定厚さの金属帯板を巻いた抵抗発熱体では、その渦巻き構造体における最外周側に位置する部位の幅が、最内周側に位置する部位（端子用軸側に位置する巻板部位）の幅より実質的に狭くなるように、図１０の展開図に示したように、帯板３１を最外周の一端３３寄り部位から最内周側にむかう所定範囲の部位にわたり、ハシゴ状に孔（例えば四角孔）３９を複数打抜き形成しておいておくとよい。このようにしておけば、抵抗発熱体の素材として帯板を用いることができるためである。なお、孔３９相互間はリブとして機能するため、渦巻き構造体を安定させる役割を果たすことができる。また、図１１の展開図に示したように最外周の一端３３寄り部位ほど幅が次第に狭くなる帯板状の金属板を素材とし、これらを巻いて渦巻き構造体としてもよい。なお、この場合にも抵抗発熱体３０の一端３３をなす、前記シースチューブ２１の内面との溶接部位となる部位は、巻板をなす中間部位より帯板の幅を幅広に形成しておき、その溶接部位が、図中、破線で示したように導通断面積が大きい溶接部通電面積が得られるようにしておくのが好ましい。
【００５０】
本発明は上記した内容のものに限定されるものではなく、適宜に変更して具体化できる。例えば、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体の他端側と、端子用軸との電気的な接続は上記もしたように圧入又はカシメによってもよい。なお、抵抗発熱体の他端側を電気的に接続すべき、端子用軸の部位は、その先端に近い部位とするのが好ましいが、その先端から離れていてもよい。また、抵抗発熱体の一端（最外周側の端）側をシースチューブに溶接する箇所は上記各形態ではシースチューブの先端寄り部位の内周面（チューブ壁面）としたが、これは上記もしたようにシースチューブの先端（底部）であってもよいし、その両者に跨っていてもよい。これが、本願発明において、抵抗発熱体の一端側が溶接される箇所が、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位としている理由である。
【符号の説明】
【００５１】
１ グロープラグ
２０ シースヒータ
２１ シースチューブ
２２ シースチューブの先端
２３ シースチューブの後端部
３０ 抵抗発熱体
３３ 渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端
３５ 渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端
４０ 端子用軸
４１ 端子用軸の先端
６０ 絶縁粉末
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動促進（予備加熱）のために使用されるグロープラグ及びグロープラグの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
このようなグロープラグとしては図１２に示した構造のものがある（特許文献１）。このグロープラグ１は、筒状をなし、エンジンヘッド（図示せず）にねじ込み方式で固定されるように外周面にネジ１３を備えた筒状の金具本体（以下、単に本体ともいう）１０、及びその内側に固定されたシースヒータ（電熱式シースヒータ）２０等を主体として構成されている。このシースヒータ２０は、それをなすシースチューブ２１の先端２２側（図１２では先端側の半分程度）を本体１０の先端１１から突出させる配置で固定されている。シースヒータ２０は、詳細は後述するが、先端２２が閉じられたシースチューブ２１内に通電することで発熱するコイル状の抵抗発熱体３０をその一端（先端）３３を同チューブの先端２２に溶接した形で内蔵している。他方、金具本体１０の内側（中空部）には、このシースチューブ２１の後端２３寄り部位に先端側が内挿されて固定された通電用の端子用軸（金属軸）４０が配置されている。この端子用軸４０は、その先端４１を介して抵抗発熱体３０に電気的に接続されており、その後端を、本体１０の後端において絶縁を保持して固定されている。すなわち、端子用軸４０の後端は本体１０の後端より突出しており、その後端寄り部位には、Ｏリングパッキン５１及び絶縁リング５３が外嵌されており、これらを本体１０の後端のねじ込み用の多角形部１５の内周側に配置している。そして、この配置状態で、通電用端子５５におけるその筒状部５７を、その軸４０の後端部に外嵌してその先端側のフランジで、絶縁リング５３を押さえつけた状態の下で、外周面を縮径状に加締めることで、グロープラグ１として組立てられている。なお、本願書類において、グロープラグ１、及びそれを構成するシースヒータ２０、その他の構成部品に関して、先端とは、図１２におけるそれらの下方の端をいい、後端とはその逆（上方）の端を言う。
【０００３】
ところで、このようなグロープラグ１をなすシースヒータ２０自体の詳細な構成は次のようである。すなわち、同ヒータ２０は、ステンレス鋼やＮｉ基耐熱合金からなるシースチューブ２１と、上記したようにその内部に先端３３が溶接されて配置された抵抗発熱体（コイル）３０等から次のように構成されている。すなわち、シースチューブ２１は、先端２２が凸となす略半球面状に形成された有底の円筒形状を呈している。そして、抵抗発熱体（発熱コイル）３０は鉄クロム合金やニクロム等からなり、同図のものでは、その金属線（横断面が円形の線）から、円筒形で、所定長さを有するツル巻き状（螺旋状）のコイルばね構造を呈している。なお、同図のシースヒータ２０では、抵抗発熱体３０の後端に、抵抗温度係数が正で大きい値を有する金属（例えばコバルト鉄合金）製の電流制御用抵抗コイル（抵抗発熱体のコイルと逆巻で図示）３２が直列で接続（溶接）されている。これにより同図のものでは、シースチューブ２１内においてその後端の開口から内挿された端子用軸４０の先端４１が、その電流制御用抵抗コイル３２の後端に溶接で接続されており、この端子用軸４０と金具本体１０間に通電することで、抵抗発熱体３０を昇温させる構成とされている。なお、シースチューブ２１は全長にわたり同径（ストレート）のものもあるが、図１２に示したものは、先端寄り部位が細い異径の円筒形状を呈している。
【０００４】
このようなシースチューブ２１内には、図の複雑化を避けるために図示はしていないが実際には電気絶縁性及び耐熱性のあるセラミック（例えば、ＭｇＯ）の粉末（絶縁粉末）が充填されている。これにより、シースチューブ２１の内面と、抵抗発熱体等をなすコイル（以下、単にコイルとも言う）や端子用軸４０との間、及びコイル自体をなす巻線同士における先後の電気的絶縁が確保されていると共に、これらをシースチューブ２１内に安定して固定させている。なお、このような固定の確保のため、同チューブ２１内の絶縁粉末は圧縮され、所定の充填密度が保持されている。そして、このようなシースチューブ２１の後端２３寄り部位の内周面と、端子用軸４０の外周面との間には、絶縁材からなる筒状（又は環状）の封止材（例えば、耐熱ゴムチューブ）６５が介挿され、その間の絶縁を保持しつつ、この封止材６５より先のチューブ２１内（絶縁粉末）を封止（シール）している。
【０００５】
ところで、上記した構成のシースヒータ２０は、次のような工程を経て製造ないし組み立てられる。図１３に模式的に示した製造工程図に基づいて説明する。すなわち、シースチューブ２１用に、図１３−Ａに示したように、両端が開口されたパイプ（円管）から多数の成形過程を経て、その下端部（シースチューブ２１の先端となる部位）を半球面部を有するように絞り成形すると共に、その半球面部の先端中央に、そのパイプと同心で縮径し、先方に向けて突出する縮径筒部２１ｓを形成してシースチューブ仕掛品２１ａを成形しておく。一方、抵抗発熱体（発熱コイル）３０は、図１３−Ｂ（左）に示したように、その先端部分の一部を、小径部３３ｂとして形成しておく。そして、その発熱コイルの後方に電流制御用抵抗コイル３２を接続しておき、その後端に端子用軸４０の先端を溶接しておき、端子用軸付きのコイル（抵抗発熱体）組立体を形成しておく。
【０００６】
次いで、この端子用軸付きのコイル組立体を、図１３−Ｂ，Ｃに示したように、上記シースチューブ仕掛品（抵抗発熱体の溶接前のシースチューブ）２１ａ内に、その後端の開口から挿入し、先端の小径部３３ｂを縮径筒部内（穴）２１ｓに挿入する（図１３−Ｃ参照）。そして、その状態の下で、その縮径筒部２１ｓと共に小径部３３ｂを溶接により溶融して凝固させる。こうすることで、図１３−Ｄに示したように、その先端部分の溶融、凝固により、シースチューブ仕掛品２１ａはその先端が塞がれるともに、抵抗発熱体（コイル）３０の先端３３はシースチューブ２１内の先端２２に溶接され、端子用軸付きのシースヒータ仕掛品２０ａとなる。
【０００７】
こうして得られたシースヒータ仕掛品２０ａは、図１４−Ａに示したものとなるが、その後は、図１４−Ｂに示したように、同チューブ２１の後端の開口（チューブ後端２３の内周面と端子用軸４０の外周面との隙間）から、同チューブ２１内に所定量の絶縁粉末６０を注ぎ込み、充填する。その後、図１４−Ｃに示したように、この状態のシースチューブ２１の後端寄り部位の内周面と、端子用軸４０の外周面との間に上記した筒状の封止材６５を介在させる。
【０００８】
次に、絶縁粉末６０の充填密度を所定値に高めるため、別途、独立の工程において、図１４−Ｃ中の横向き矢印で記したように、シースチューブ２１を縮径状（径方向）に加締める加工をする（スウェージング加工をする）。こうして、内部の絶縁粉末６０を所望とする充填密度にする。かくては、これを上記した金具本体１０の内側に圧入等し、上記したようなグロープラグ１として組立てられる。
【０００９】
ところで、上記の端子用軸４０付きのシースヒータ２０の製造工程において、シースチューブ２１を縮径状に加締めているが、これは、シースチューブ２１内にその後端２３の開口から絶縁粉末６０を充填して、それを後方から単に軸線Ｇ１方向に押込む（加圧する）だけでは、絶縁粉末６０がその内部において均一又は所望とする充填密度が得られないためである。これは次の理由による。上記構成のシースヒータ２０では、内蔵されている抵抗発熱体３０等がツルマキ状のコイル構造をしており、そのコイルの後端（開口）には端子用軸４０の先端４１が当接又は嵌合状をなして接続されており、そのコイルの後端を閉塞している。したがって、このようなコイル構造及び、これに対する端子用軸４０の配置条件下で、シースチューブ２１の後端側から絶縁粉末６０を充填して後方から押込むだけでは、そのコイル構造の内側のみならず巻線相互間にさえも同粉末が入り込み難いことから、望とする充填密度が得られない。それ故、図１４−Ｃに示したように、同粉末６０が充填されたシースチューブ２１を縮径状に加締めることで、その充填密度の均等、高度化を図っているのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００１−３３０２４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
グロープラグはシースチューブの先端の熱で燃焼室内を過熱するため、シースチューブの先端の温度が最も重要である。しかし、上記したような従来のシースヒータ２０においては、シースチューブ２１の形状や絶縁粉末の充填密度を向上しても、抵抗発熱体３０は先後に伸びるコイル構造を有しているため、発熱領域が軸線方向に長くなり、発熱効率を向上させるには限界があった。
【００１２】
上記したように従来のシースヒータ２０の構成においては、その製法上、シースチューブ２１内に充填した絶縁粉末６０を所望とする充填密度にするためには、これを充填した後、別途、独立の工程において、シースチューブ２１を、縮径状に加締めて内部の絶縁粉末を圧縮する工程を要していた。このため、その工程分、製造工程が増加、複雑化し、製造コストの増大を招いていたといった問題があった。
【００１３】
また、このようなシースヒータ２０を製造する工程においては、シースチューブ２１内の先端２２に抵抗発熱体３０を溶接するのに、パイプから、上記したように先端に縮径筒部２１ｓを備えたシースチューブ仕掛品２１ａを成形しておき、その縮径筒部２１ｓ内に抵抗発熱体３０の先端線部３３ｂを挿入し、これをその縮径筒部２１ｓと共に溶融する形で溶接していた。一方、このようなシースチューブ仕掛品２１ａの成形においてその先端に縮径筒部２１ｓを成形する場合には、不可避的にその部分の長さ等の寸法にバラツキ（成形上等の誤差）が発生する。その上に、その後の溶接過程でも、縮径筒部２１ｓを含む部分の溶融量（凝固量）にもバラツキが生じる。こうしたことから、その溶接による溶融金属の凝固後においては、シースチューブ２１の先端（底部）２２の肉厚に過度のバラツキが生じることがある。他方、グロープラグ用のシースヒータ２０はシースチューブ２１の先端２２が発熱部として重要な役割を果たすところである。したがって、このようなバラツキは、グロープラグとしての発熱性能にバラツキを与えることになる。
【００１４】
本発明は、上記したグロープラグをなすシースヒータの構造、及びその製造工程に起因する問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は次のようである。
第１には、シースヒータの先端における発熱効率を高める。
第２には、シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填し、軸線方向に加圧するだけで、絶縁粉末を所望とする充填密度に保持できるようにする。すなわち、その充填密度の確保のためのシースチューブの縮径状の加締め工程を省略し得るようにして、シースヒータを低コストで、効率的に製造できるようにし、結果としてグロープラグの低コスト化を図る。
そして、第３には、シースヒータの発熱性能のバラツキを小さくする。以上の３点が、本発明の目的である。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
前記課題を解決するために請求項１に記載の発明は次の通りである。
先端が閉じられたシースチューブと、
前記シースチューブ内に内挿されている通電用の端子用軸と、
前記シースチューブ内に配置され、自身の一端側がシースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接される一方、他端側は前記端子用軸に電気的に接続され、かつ、通電することにより発熱する抵抗発熱体と、
前記シースチューブ内に充填された絶縁粉末と、
を備えたシースヒータを有してなるグロープラグにおいて、
前記抵抗発熱体は、前記シースチューブ内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしており、該渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側が、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接されていることを特徴とするグ。
【００１６】
請求項２に記載の発明は、前記渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端側は、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位に電気的に接続されていることを特徴とする請求項１に記載のグロープラグである。
【００１７】
請求項３に記載の発明は、前記渦巻き構造体は、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグである。請求項４に記載の発明は、前記渦巻き構造体は、該抵抗発熱体の前記一端側から離れて前記他端側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグである。
【００１８】
請求項５に記載の発明は、前記抵抗発熱体の前記一端側と前記シースチューブ内との溶接部位における溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００１９】
請求項６に記載の発明は、前記抵抗発熱体は、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２０】
請求項７に記載の発明は、前記端子用軸は、前記抵抗発熱体の前記他端側が電気的に接続されている部位を含む先端寄り部位の横断面積が、それより後方の部位の横断面積に比べて小さく形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２１】
請求項８に記載の発明は、前記抵抗発熱体は、前記他端側に前記端子用軸が接合された状態で、前記シースチューブ内に位置決め配置されて該シースチューブの先端又は先端寄り部位に溶接される前において、該抵抗発熱体の前記一端側が、該シースチューブの内面にバネ性により押付けられる渦巻きバネに形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のグロープラグである。
【００２２】
請求項９に記載の発明は、前記シースヒータが、前記抵抗発熱体の前記他端側に、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位を電気的に接続して端子用軸付きの抵抗発熱体を得る工程と、該端子用軸付きの抵抗発熱体を前記シースチューブ内に配置して、前記抵抗発熱体の前記一端側を前記シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接する工程と、その後、該シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填した後、該シースチューブの後端の開口から、該絶縁粉末を先端側に向けて圧縮することで該絶縁粉末を所定の充填密度に保持する工程とを含んで製造されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載のグロープラグの製造方法である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明では、抵抗発熱体を従来のような、先後に延びるツル巻状のコイル構造ではなく、上記構成のように渦巻き構造体としている。そして、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位にその抵抗発熱体の前記一端側を溶接した構成を有しているため、そのシースチューブ内に後端から絶縁粉末を充填して軸方向に所定の圧縮力で圧縮することで、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体の巻板相互間も含め、絶縁粉末を所望とする所定の充填密度に保持することができる。したがって、従来のシースヒータの製造におけるような、シースチューブの縮径状の加締め工程を要しない。これにより、シースヒータの製造の効率化、ひいてはグロープラグの低コスト化が図られる。
【００２４】
しかも従来のシースヒータでは、背景技術で説明したようにその製造において、シースチューブ内の先端に、コイル構造をなす抵抗発熱体の先端を溶接するため、その溶接前のシースチューブ仕掛品は、先端の半球面部の中心において先方に向けて突出する縮径筒部（穴）のある成形体としておく必要があった。そして、その溶接に際しては、その縮径筒部に抵抗発熱体の先端の小径部を挿入し、これを縮径筒部と共に溶融、凝固させる形で溶接する必要があったことから、溶接後の同チューブの先端（底部）の肉厚にバラツキが生じる結果として発熱性能にバラツキが生じることがあった。これに対し、本発明では、抵抗発熱体の先端を溶接する前のシースチューブは、先端が閉じられたものを使用できる。そして、このような先端が閉じられたシースチューブは、金属板素材から深絞り成形したり、或いは、軸材から押出し成形したりすることで、その先端（底部）の肉厚等についても高い寸法精度のものが容易に成形できる。したがって、このような有底チューブ内に、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体を挿入して配置した後は、その最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側を、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に対し、溶接で容易に溶接できる。その上、その溶接では同チューブの先端の肉厚にバラツキを与えることもないから、発熱性能にバラツキの小さいシースヒータを得ることができる。
【００２５】
さらに、本発明の抵抗発熱体は、上記したような渦巻き構造をなしているため、これをシースチューブの先端に近づけて配置することで、シースチューブの先端又は先端寄り部位を集中的かつ効率的に加熱できる。すなわち、本発明によれば、シースヒータの先端における発熱効率を高めることができる。一方、本発明の抵抗発熱体は、請求項１、２に記載のように、シースチューブ内で後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成された渦巻き構造体をなしていればよい。したがって、この渦巻き構造体は請求項４に記載のように、前記一端側から離れて前記他端側に向かう部位ほど、後方に位置する形の渦巻き構造（円錐状の渦巻き構造）をなしているものとしてもよいが、請求項３に記載のように平面的に巻かれた渦巻状に形成した場合には、従来のコイル形状のものに比べて、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に、その抵抗発熱体の全体を集中的に配置できるため、その先端の昇温特性ないし発熱効率を効果的に高めることができる。
【００２６】
なお、請求項４に記載のように抵抗発熱体を形成して配置した場合には、端子用軸の先端の、シースチューブの先端からの距離を大きく確保できる。したがって、端子用軸の先端と抵抗発熱体の前記他端側との接合部の高温化を回避することができる。これにより、この接合を溶接による場合でも、ヒータの加熱に基づく破断防止に有効である。
【００２７】
また、請求項５に記載のように、前記溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されている場合には、溶接部位の抵抗増大を防止できるから、同溶接部位の再溶融による溶断（断線）防止が図られる。
【００２８】
そして、請求項６に記載のように抵抗発熱体を形成することで、シースチューブの先端部の内周面側に位置する抵抗発熱体の外周側を効率的かつ迅速に加熱できる。なお、抵抗値を大きくするためには、渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側の導通断面積を他端側のそれより小さくすればよい。したがって、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体を、一定厚さの帯板を渦巻状に巻く場合には、最外周側に位置する巻板部位の帯板における幅を小さくすればよい。すなわち、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体は、一定厚さ、一定幅の帯板を渦巻状に巻くこととしてもよいが、このように渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側の導通断面積を他端側のそれより小さくなるようにしておくことで、シースチューブの先端部を迅速かつ効率的に加熱できる。
【００２９】
請求項７に記載のように前記端子用軸を形成しておくことで、前記抵抗発熱体からの、同軸の後方への熱伝導性を低下させることができるから、その抵抗発熱体の加熱性の低下防止に有効である。なお、端子用軸が充実棒（中実棒）であれば、前記先端寄り部位の外径を、それより後方部位より細くしておけばよい。
【００３０】
また、請求項８に記載のように抵抗発熱体を構成し、その最外周側である前記一端部がシースチューブの内面にバネ性により押付けられものとした場合には、その一端側とシースチューブとの溶接がレーザ溶接により容易にできる。このような構成を有する場合には、シースチューブの外部からレーザ光を照射して、その一端側の外向き面とシースチューブの内面とを溶接する際において、別途、両者が接するように保持する手段を要しないためである。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明のグロープラグの縦断面図、そのシースヒータ部分の拡大図、及びその要部のさらなる拡大図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図（後端側から見た図）。
【図３】図２のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】図３において絶縁粉末を充填した図。
【図５】端子用軸に対し抵抗発熱体を渦巻状に形成する説明用展開図であり、Ａは説明用正面図、Ｂは説明用平面図。
【図６】抵抗発熱体付きの端子用軸の要部正面図及び部分拡大図。
【図７】シースヒータを製造する工程の説明用断面図。
【図８】シースヒータの別例の要部拡大断面図。
【図９】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１０】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１１】抵抗発熱体付きの端子用軸の別例の抵抗発熱体の説明用展開図。
【図１２】従来のグロープラグの一例を示す断面図、及びそのシースヒータ部分の拡大図。
【図１３】従来のシースヒータの製造工程（抵抗発熱体の溶接まで）の模式的説明図。
【図１４】従来のシースヒータの製造工程（抵抗発熱体の溶接後）の説明図。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
本発明の実施の形態について図１〜図７に基づいて詳細に説明する。ただし、本形態のグロープラグ１は、そのシースヒータ２０の内部構造を除けば、図１２に示したものと同様の構成を有する。以下、詳述する。このグロープラグ１は、筒状（円筒状）をなす金具本体（ハウジング）１０と、シースヒータ（発熱チューブ）２０等からなっている。シースヒータ２０は、先端２２が閉じられたシースチューブ２１と、その内部の抵抗発熱体３０などから形成されており、金具本体１０の内側に、そのシースチューブ２１の先端２２側の半分以上を本体１０の先端１１から突出させた状態で、圧入等により固定されている。金具本体１０は、図示しないエンジンヘッドのねじ穴（取付け用ねじ穴）にねじ込み方式で取り付けられるように、その後端寄り部位の外周面にネジ１３を備えており、そのネジ１３の後方の外周面にはねじ込み用の多角形部（例えば、六角部）１５を備えている。また、筒状の金具本体１０内には、シースチューブ２１内にその後端（後端部）２３から内挿された通電用の端子用軸４０が同軸状に、同本体１０の内周面と絶縁（空間）を保持して配置されている。
【００３３】
この端子用軸４０は丸棒（中実丸棒）状をなしているが、本例では、その先端（図示下端）４１側から、例えば外径１ｍｍの小径部４５、それより太い中径部４６、そしてさらに後端部４２側に向けて太い大径部４７と、順次、太くなる異径同芯の丸棒をなし、その後端部４２を本体１０の後端において後方に突出させている。そして、この軸４０の後端寄り部位の大径部４７の外周面と、本体１０の後端の多角形部１５において拡径された内周面との間に、シール材（Ｏリングパッキン）５１、絶縁リング５３を配置させ、それより後方に突出する軸の後端部（図示、ダブルハッチング部）４２に対し、通電用端子（端子部材）５５がその筒状部５７を外嵌し、かつ、絶縁リング５３の後端を先方に押さえつけた状態で、その筒状部５７を縮径状に加締めて固定している。
【００３４】
さて次に、このグロープラグ１を構成するシースヒータ２０の詳細について説明するが、これは、本例ではステンレス鋼やＮｉ基耐熱合金からなるシースチューブ２１と、その内部に配置された抵抗発熱体３０等から次のように構成されている。すなわち、シースチューブ２１は、先端寄り部位が若干小径に形成された異径円筒状をなし、その先端２２が閉じられた有底の円筒形状を呈している。本形態では、先端２２をなす底部は平坦形をなして閉じられており、先端寄り部位の小径部２４とそれより後方の大径部２６とは先細り状のテーパ部２５を介して連結されている。
【００３５】
抵抗発熱体３０は、体積抵抗率：１μΩ・ｍ以上の鉄クロム合金又はニクロム等の高融点金属からなる薄い帯板（厚さ０．１ｍｍ、幅１．０ｍｍ）３１を、渦巻きバネ状に渦巻き形成された渦巻き構造体をなしている（図２〜図５参照）。すなわち、本例では、抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内で、図２に示したように、その後端２３側（軸線Ｇ１方向）から見られたときに渦巻き状をなすよう、前記した金属製の帯板を巻板相互間に間隔を保持して、シースチューブ２１の軸線Ｇ１回りにおいて、その板面相互間である巻板間に微小間隔（０．０５〜０．２ｍｍ）を保持して、３〜４回、ウズ巻き状に巻かれた渦巻き構造を呈している。ただし、この抵抗発熱体３０は、それが自由状態にあるときは、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしている。なお、この抵抗発熱体３０は、２３℃の抵抗値を１としたとき、１０００℃の抵抗値が０．９８５〜１．１９０の範囲にある温度特性の単一材料からなるものとするのが好ましい。
【００３６】
この渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内においてその先端（底部）２２と微量の間隔で絶縁を保持して配置されている。そして、この渦巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３の板面は、本例では、シースチューブ２１内の内周面２７のうち、その先端（底部）２２の近傍（先端寄り部位）部位に重ね合わされて、例えばレーザ溶接で、図２中、太線で示した位置において溶接されている。なお前記一端３３とシースチューブ２１との溶接箇所は、その先端（底部）２２であってもよい。すなわち、渦巻き構造体の最外周側に位置する抵抗発熱体３０の一端３３側を曲げ形成して、この先端（底部）２２に接するようにしておいて溶接してもよい。そして、本例では渦巻き構造体の最内周側に位置する抵抗発熱体３０の他端３５は、図２〜図４に示したように、シースチューブ２１内の先端（底部）２２と絶縁間隔が保持されている端子用軸４０の先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に対し、電流制御用抵抗コイルを介することなく、直接溶接されて電気的に接続されている。なお、この端子用軸４０のうち、抵抗発熱体３０の他端３５側が溶接されている先端部位（図２中の太線部、図５の破線部位）を含む先端寄り部位が、上記もしたが、それより後方の部位より細い（直径１ｍｍ）小径部４５をなしている。このようなシースヒータ２０をなすシースチューブ２１内には、一部の図では図示を省略しているが、図１、図４、図７に示したように、耐熱性のある絶縁粉末（ＭｇＯ）６０が所定の充填密度で充填されている。
【００３７】
このように、シースチューブ２１の内周面２７を含む内面と端子用軸４０の外面との間、抵抗発熱体３０をなす巻板間には絶縁粉末６０が充填されている。なお、シースチューブ２１の後端部２３の内周面と端子用軸４０（中径部）の外周面との間には絶縁ゴムチューブからなる筒状の封止材６５が配置されている。そして、シースチューブ２１の後端部２３の外周は、図示はしないが本例では縮径状に加締められており、その後端部２３において抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を固定すると共に、内部の絶縁粉末６０を封止している。しかして、このような構成を有するシースヒータ２０は、そのシースチューブ２１の後端寄り部位（大径部２６）を介して本体１０内に同軸状に圧入されて固定され、その後で、上記したように、同軸４０の後端部にシール材５１、絶縁リング５３を配置させ、それより後方に突出する軸の後端部４２に通電用端子５５を加締め固定することでグロープラグ１を構成している。そして、かかる構成を有するグロープラグ１は、端子用軸４０の後端部（通電用端子５５）と本体１０（接地電極）間に通電することで、シースチューブ２１内の渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０を発熱させ、これによって同チューブ２１（シースヒータ２０）の先端２２部分を加熱するように構成されている。
【００３８】
本形態のグロープラグ１においては、それを構成するシースヒータ２０が、前記のように構成されているが、その製造、組立は次のようにしてなされる。すなわち、図５に示したように、端子用軸４０の小径部４５である先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に対し、渦巻き構造体をなすべく帯板３１であって、抵抗発熱体３０の最内周側となる端部（端部寄り部位）３５をあてがって（重ねて）、例えば、破線で示した部分を溶接する（図５−Ａ）。そして、この端子用軸４０の回りに抵抗発熱体３０をなす帯板３１を、図５−Ｂに示したように、周回状に巻いて渦巻き構造体とする。こうして、図６に示したような渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を形成しておく。なお、このような渦巻き構造体の形成は、端子用軸４０への端部３５の溶接前に別途、行っておいてもよい。すなわち、渦巻き構造体として形成した後、その最内周側の端部３５を、端子用軸４０の先端４１の近傍（先端寄り部位）の外周面に溶接してもよい。もっとも、電気的に接続されていればよく、したがって、溶接によらずに圧入、カシメ等によって固定することでもよい。
【００３９】
次に、こうして得られた抵抗発熱体３０付きの端子用軸４０を、図７−Ａに示したように、先端が閉じられた（有底筒状）形に事前に成形されたシースチューブ２１内に挿入する。そして、図７−Ｂに示したように、その端子用軸４０を同心状にしかつ同軸４０の先端４１を同チューブ２１内の先端２２から所定量離間するようにして位置決めする。なお、この状態において、抵抗発熱体３０の最外周側の一端３３が、シースチューブ２１の内周面２７に接するようにし（図２、図３参照）、この抵抗発熱体３０の外周側の端部である一端３３の外向き面と、シースチューブ２１の先端寄り部位の内周面２７とを外部からレーザ溶接する。これより明らかなように、この溶接前においては抵抗発熱体３０の前記一端３３側が、シースチューブ２１の内面に自身のバネ性により押付けられるように、上記渦巻き構造体を渦巻きバネ構造に形成しておくとよい。すなわち、シースチューブ２１内に挿入する前の自由状態において、抵抗発熱体３０の最外周側の外径がシースチューブ２１の先端寄り部位の内径より大きくなるようにしておくとよい。
【００４０】
次に、シースチューブ２１の先端２２を下にして、その後端２３である上の開口からシースチューブ２１内に絶縁粉末６０を所定量注ぎ込み、充填する（図７−Ｃ参照）。このとき、抵抗発熱体３０はシースチューブ２１内において、上記のように、これを後端側から見たとき（図２参照）に渦巻き構造体をなしていることから、絶縁粉末６０はその巻板間に入り込むと共に、それより先のシースチューブ２１内の先端２２にも入り込む（図４参照）。したがって、その後は、充填した絶縁粉末６０が所望の充填密度となるように後端２３側から先端２２側に向けて、例えば、円筒状の押え具７０で、絶縁粉末６０の後端側を圧縮する（図７−Ｃ参照）。こうすることで、絶縁粉末６０はその内部において所望とする充填密度に保持される。なお、この圧縮工程に用いる押え具７０には、内径が端子用軸４０の外径（本例では中径部４６の外径）より大きく、外径がシースチューブ２１の後端寄り部位の内径より小さい円筒体を用いればよい。かくして、その充填後には、シースチューブ２１の後端部２３において、端子用軸４０との絶縁を保持しつつ絶縁粉末６０を封止する封止材６５を圧入等により配置することで、シースヒータ２０（組立体）が製造、組立られる。なお、端子用軸４０の大径部４７が、絶縁粉末６０の圧縮において干渉するような場合には、大径部４７を含む後端寄り部位はその先端を、後工程で中径部４６の後端に突合せ溶接すればよい。
【００４１】
前記したように本形態をなすシースヒータ２０は、抵抗発熱体３０が上記のような渦巻き構造体をなしているため、その製造、組立において、シースチューブ２１内に充填した絶縁粉末６０を所望とする充填密度に保持するためには、これを後端側から、所定の圧縮力で軸方向に圧縮することで可能となる。つまり、本形態の製法によれば、従来のように抵抗発熱体３０として先後に延びるツル巻コイル構造のものを用いていないため、絶縁粉末６０の充填後に、シースチューブ２１をその長手方向にわたり縮径状に加締めるといった工程を省略できる。したがって、そのような工程を要しない分、製造工程が簡略化できるから、シースヒータ２０の製造コストの低減が図られる。
【００４２】
また、本形態をなすシースヒータ２０の製造工程においては、シースチューブ２１内における先端２２に抵抗発熱体３０を溶接するのに、有底筒状に成形されたシースチューブ２１内に、抵抗発熱体３０を配置、位置決めした後、レーザ溶接するだけでよい。これは、従来のように、先端に縮径筒部を備えたシースチューブ仕掛品を成形しておき、その縮径筒部内に抵抗発熱体（コイル）の先端線部を挿入し、これをその縮径筒部と共に溶融するような溶接工程を要しないことを意味する。したがって、このようなシースチューブ仕掛品の先端の縮径筒部の寸法や、その溶接時の溶融（金属）量のバラツキに起因するシースチューブの先端（底部）の肉厚のバラツキの発生をなくすことができる。つまり、本形態をなすシースヒータ２０の製造に用いるシースチューブ２１は、先端が閉じられたものとして板素材からの深絞り成形や、軸材からの押出し成形により製造でき、そのような製法によるチューブ２１は、先端（底部）２２の肉厚精度も含め、高精度に形成できる。その上に、抵抗発熱体３０との溶接もレーザ溶接で行えるから、シースヒータ２０における先端部の肉厚にバラツキを与えることもない。よって発熱性能にバラツキの小さいシースヒータ２０となすことができる。
【００４３】
さらに、本形態では、抵抗発熱体３０がシースチューブ２１内において先後に延びることなく、その先端２２の近傍に集中して配置されるものとなる。このため、従来のように、それが先後に延びるコイル構造のものに比べて、シースヒータ２０をなすシースチューブ２１の先端又は先端寄り部位を集中的かつ効率的に加熱できる。その結果、消費電力の低減も図られる。
【００４４】
また、上記形態では、端子用軸４０のうち、抵抗発熱体３０の他端３５側が溶接されている先端部位を含む部位が、それより後方の部位より細い小径部４５をなしている。このため、端子用軸４０の後方への熱伝導の防止効果が高く、したがって、シースヒータ２０の発熱効率の低減防止が図られる。
【００４５】
さて、次に本発明のグロープラグ１の別例について、図８に基づいて説明する。ただし、本例のものはシースヒータ２０をなすシースチューブ２１内に設けられた抵抗発熱体３０の構成が上記形態のものと異なるのみであるため、その相違点のみ説明する。すなわち、本発明における渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０は、シースチューブ２１内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、帯板などの金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしておればよい。上記形態ではその典型例として、帯板３１を平面で渦巻状に巻いた渦巻きバネ構造のもとした。すなわち、その抵抗発熱体３０の一端３３側と他端３５側とが、仮想軸の先後において同位置又は略同位置にあるもの、すなわち、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状のものを例示した。
【００４６】
これに対して本例では、図８に示したように、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体３０を、その前記一端３３側から離れて前記他端３５側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしているものとしたものである。このような構成とした場合には、抵抗発熱体３０の最内周側である他端３５側を、高温となるシースチューブ２１の先端２２から遠ざけることができる。このため、この他端３５側に端子用軸４０を溶接で接合した場合においても、その溶接部位の再溶融による溶断防止（分離）が図られる。なお、このような渦巻き構造体は、上記した帯板３１を平面で渦巻状に巻いた渦巻きバネ構造のものとして成形しておき、その一端３３をシースチューブ２１の内周面に溶接した後、その他端３５が溶接等で固定された端子用軸４０を後方に移動するようにしても、それを構成できる。
【００４７】
上記各例の抵抗発熱体３０は、一定幅で一定厚さを有する帯板３１を渦巻状に巻いた渦巻き構造体としたものを例示しているが、本発明の抵抗発熱体３０はこのようなものに限定されるものではない。例えば、図９に渦巻き形成前の展開状態で示したように、このような抵抗発熱体３０のうち、巻板をなす中間部位３８を他端３５側よりも幅狭に形成しておき、他端３５側よりも渦巻き構造体の外側に位置する部位の抵抗値を大きくすることができる。このようにすれば、比較的外側に位置する中間部位３８を、その内側に配置された他端３５側の部位よりも優先的に発熱させることができ、容易に渦巻き構造体の発熱効率を向上することができる。さらに、抵抗発熱体３０のうち、その一端３３側である、前記シースチューブ２１内面との溶接部位となる部位を、巻板をなす中間部位３８より帯板の幅を幅広に形成しておき、この幅広の一端３３側の部位をシースチューブ２１内面に重ねて溶接するのが好ましい。このようにすれば、巻板をなす中間部位３８より、図中、破線で示したように導通断面積が大きい溶接部通電面積が得られるためである。すなわち、このような最外周部位となる抵抗発熱体３０の一端３３は最高温に発熱されるべき部位であるが、このように形成しておくことで、その一端３３とシースチューブ２１の内面との溶接部位における抵抗値（導通抵抗）の過大、高温化による、破断・溶断（溶接分離）を防止できるためである。なお、端子用軸４０に対する他端３５部の電気的な接続を溶接による場合も同様のことが言えるため、帯板３１におけるその他端３５も、溶接部通電面積が大きく確保できるように、同図に示したように帯板３１の幅を中間部位３８より広くしておくのが好ましい。
【００４８】
なお、上記各例の抵抗発熱体３０は、両端部を除いて一定幅で、一定厚さを有する帯板３１を渦巻状に巻いてなる渦巻き構造体としたものを例示しているが、一定厚さの金属板を用いる場合では、前記一端側（渦巻き構造体の最外周側）に位置する巻板部位の幅が、それより内周側（端子用軸４０側）に位置する巻板部位の幅より、実質的に小さくなるように形成しておいておくと、シースヒータとしての発熱効率が高められる。このように形成しておけば、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるため、シースチューブの先端部の内周面に近接する部位に位置することとなる抵抗発熱体の外周側を迅速に高温にできるためである。
【００４９】
因みに、このように前記一端側（最外周側）に位置する巻板部位の抵抗値を大きくするには、一定厚さの金属帯板を巻いた抵抗発熱体では、その渦巻き構造体における最外周側に位置する部位の幅が、最内周側に位置する部位（端子用軸側に位置する巻板部位）の幅より実質的に狭くなるように、図１０の展開図に示したように、帯板３１を最外周の一端３３寄り部位から最内周側にむかう所定範囲の部位にわたり、ハシゴ状に孔（例えば四角孔）３９を複数打抜き形成しておいておくとよい。このようにしておけば、抵抗発熱体の素材として帯板を用いることができるためである。なお、孔３９相互間はリブとして機能するため、渦巻き構造体を安定させる役割を果たすことができる。また、図１１の展開図に示したように最外周の一端３３寄り部位ほど幅が次第に狭くなる帯板状の金属板を素材とし、これらを巻いて渦巻き構造体としてもよい。なお、この場合にも抵抗発熱体３０の一端３３をなす、前記シースチューブ２１の内面との溶接部位となる部位は、巻板をなす中間部位より帯板の幅を幅広に形成しておき、その溶接部位が、図中、破線で示したように導通断面積が大きい溶接部通電面積が得られるようにしておくのが好ましい。
【００５０】
本発明は上記した内容のものに限定されるものではなく、適宜に変更して具体化できる。例えば、渦巻き構造体をなす抵抗発熱体の他端側と、端子用軸との電気的な接続は上記もしたように圧入又はカシメによってもよい。なお、抵抗発熱体の他端側を電気的に接続すべき、端子用軸の部位は、その先端に近い部位とするのが好ましいが、その先端から離れていてもよい。また、抵抗発熱体の一端（最外周側の端）側をシースチューブに溶接する箇所は上記各形態ではシースチューブの先端寄り部位の内周面（チューブ壁面）としたが、これは上記もしたようにシースチューブの先端（底部）であってもよいし、その両者に跨っていてもよい。これが、本願発明において、抵抗発熱体の一端側が溶接される箇所が、シースチューブ内の先端又は先端寄り部位としている理由である。
【符号の説明】
【００５１】
１ グロープラグ
２０ シースヒータ
２１ シースチューブ
２２ シースチューブの先端
２３ シースチューブの後端部
３０ 抵抗発熱体
３３ 渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端
３５ 渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端
４０ 端子用軸
４１ 端子用軸の先端
６０ 絶縁粉末
【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端が閉じられたシースチューブと、
前記シースチューブ内に内挿されている通電用の端子用軸と、
前記シースチューブ内に配置され、自身の一端側がシースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接される一方、他端側は前記端子用軸に電気的に接続され、かつ、通電することにより発熱する抵抗発熱体と、
前記シースチューブ内に充填された絶縁粉末と、
を備えたシースヒータを有してなるグロープラグにおいて、
前記抵抗発熱体は、前記シースチューブ内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしており、該渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側が、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接されていることを特徴とするグロープラグ。
【請求項２】
前記渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端側は、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位に電気的に接続されていることを特徴とする請求項１に記載のグロープラグ。
【請求項３】
前記渦巻き構造体は、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグ。
【請求項４】
前記渦巻き構造体は、該抵抗発熱体の前記一端側から離れて前記他端側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグ。
【請求項５】
前記抵抗発熱体の前記一端側と前記シースチューブ内との溶接部位における溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項６】
前記抵抗発熱体は、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項７】
前記端子用軸は、前記抵抗発熱体の前記他端側が電気的に接続されている部位を含む先端寄り部位の横断面積が、それより後方の部位の横断面積に比べて小さく形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項８】
前記抵抗発熱体は、前記他端側に前記端子用軸が接合された状態で、前記シースチューブ内に位置決め配置されて該シースチューブの先端又は先端寄り部位に溶接される前において、該抵抗発熱体の前記一端側が、該シースチューブの内面にバネ性により押付けられる渦巻きバネに形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項９】
前記シースヒータが、前記抵抗発熱体の前記他端側に、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位を電気的に接続して端子用軸付きの抵抗発熱体を得る工程と、該端子用軸付きの抵抗発熱体を前記シースチューブ内に配置して、前記抵抗発熱体の前記一端側を前記シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接する工程と、その後、該シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填した後、該シースチューブの後端の開口から、該絶縁粉末を先端側に向けて圧縮することで該絶縁粉末を所定の充填密度に保持する工程とを含んで製造されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載のグロープラグの製造方法。
【請求項１】
先端が閉じられたシースチューブと、
前記シースチューブ内に内挿されている通電用の端子用軸と、
前記シースチューブ内に配置され、自身の一端側がシースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接される一方、他端側は前記端子用軸に電気的に接続され、かつ、通電することにより発熱する抵抗発熱体と、
前記シースチューブ内に充填された絶縁粉末と、
を備えたシースヒータを有してなるグロープラグにおいて、
前記抵抗発熱体は、前記シースチューブ内で、その後端側から見られたときに渦巻き状をなすよう、金属板を巻板相互間に間隔を保持して渦巻き状に形成されてなる渦巻き構造体をなしており、該渦巻き構造体の最外周側に位置する該抵抗発熱体の一端側が、該シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接されていることを特徴とするグロープラグ。
【請求項２】
前記渦巻き構造体の最内周側に位置する該抵抗発熱体の他端側は、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位に電気的に接続されていることを特徴とする請求項１に記載のグロープラグ。
【請求項３】
前記渦巻き構造体は、仮想軸の回りに、該仮想軸に垂直な一平面に沿う形で平面的に巻かれた渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグ。
【請求項４】
前記渦巻き構造体は、該抵抗発熱体の前記一端側から離れて前記他端側に向かう巻板部位ほど、後方に位置する形の渦巻き状をなしていることを特徴とする請求項１又は２に記載のグロープラグ。
【請求項５】
前記抵抗発熱体の前記一端側と前記シースチューブ内との溶接部位における溶接部通電面積が、この溶接部位よりも内周側に位置する巻板部位の導通断面積より大きく保持されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項６】
前記抵抗発熱体は、前記一端側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値が、それより内周側に位置する巻板部位の単位長さ当りの抵抗値より大きくなるように形成されていることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項７】
前記端子用軸は、前記抵抗発熱体の前記他端側が電気的に接続されている部位を含む先端寄り部位の横断面積が、それより後方の部位の横断面積に比べて小さく形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項８】
前記抵抗発熱体は、前記他端側に前記端子用軸が接合された状態で、前記シースチューブ内に位置決め配置されて該シースチューブの先端又は先端寄り部位に溶接される前において、該抵抗発熱体の前記一端側が、該シースチューブの内面にバネ性により押付けられる渦巻きバネに形成されていることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のグロープラグ。
【請求項９】
前記シースヒータが、前記抵抗発熱体の前記他端側に、前記端子用軸の先端又は先端寄り部位を電気的に接続して端子用軸付きの抵抗発熱体を得る工程と、該端子用軸付きの抵抗発熱体を前記シースチューブ内に配置して、前記抵抗発熱体の前記一端側を前記シースチューブ内の先端又は先端寄り部位に溶接する工程と、その後、該シースチューブ内にその後端の開口から絶縁粉末を充填した後、該シースチューブの後端の開口から、該絶縁粉末を先端側に向けて圧縮することで該絶縁粉末を所定の充填密度に保持する工程とを含んで製造されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか１項に記載のグロープラグの製造方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図７】
【図８】
【図９】
【図１０】
【図１１】
【図１２】
【図１３】
【図１４】
【公開番号】特開２０１１−６９５５０（Ｐ２０１１−６９５５０Ａ）
【公開日】平成２３年４月７日（２０１１．４．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−２２１２０１（Ｐ２００９−２２１２０１）
【出願日】平成２１年９月２５日（２００９．９．２５）
【出願人】（０００００４５４７）日本特殊陶業株式会社 (2,912)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２３年４月７日（２０１１．４．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年９月２５日（２００９．９．２５）
【出願人】（０００００４５４７）日本特殊陶業株式会社 (2,912)
【Ｆターム（参考）】
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