ハニカム構造体
【課題】ハニカムユニットと外周コート層との界面で、剥離およびクラックの生じにくいハニカム構造体を提供する。
【解決手段】ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に設置されたコート層とにより構成されるハニカム構造体であって、前記コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
が成立することを特徴とするハニカム構造体。
【解決手段】ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に設置されたコート層とにより構成されるハニカム構造体であって、前記コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
が成立することを特徴とするハニカム構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガスを処理するハニカム構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車排ガスの浄化に関しては、多くの技術が開発されているが、交通量の増大もあって、まだ十分な排ガス対策がとられているとは言い難い。日本国内においても、世界的にも自動車排ガス規制は、さらに強化されていく方向にある。その中でも、ディーゼル排ガス中のＮＯｘ規制については、非常に厳しくなってきている。従来は、エンジンの燃焼システムの制御によってＮＯｘ低減を図ってきたが、それだけでは対応しきれなくなってきた。このような課題に対応するディーゼルＮＯｘ浄化システムとして、アンモニアを還元剤として用いるＮＯｘ還元システム（ＳＣＲシステムと呼ばれている。）が提案されている。このようなシステムに用いられる触媒担体として、ハニカム構造体が知られている。
【０００３】
このハニカム構造体は、例えば、長手方向に沿って、該ハニカム構造体の一方の端面から他方の端面まで延伸する複数のセル（貫通孔）を有し、これらのセルは、触媒が担持されたセル壁により、相互に区画されている。従って、このようなハニカム構造体に排ガスを流通させた場合、セル壁に担持された触媒によって、排ガスに含まれるＮＯｘが浄化されるため、排ガスを処理することができる。
【０００４】
一般に、このようなハニカム構造体のセル壁は、コージェライトで構成され、このセル壁には、触媒として、例えばゼオライト（鉄または銅等でイオン交換されたもの）が担持される。この他、セル壁にゼオライトを使用し、ハニカム構造体を形成することが提案されている（例えば特許文献１）。
【０００５】
前述のようなハニカム構造体は、例えば、接着層を介して、セラミックユニットを所定の数だけ結束させた後、この結束体を所望の形状に切削加工し、さらに切削加工された外周面にコート層を設置することにより製作される。この際に、接着層とセラミックユニットの熱膨張率の比およびヤング率の比を、適正な範囲に調整することにより、接着層とセラミックユニットとの界面での剥離やクラックの発生を抑制することが提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】国際公開第２００５／０６３６５３号パンフレット
【特許文献２】国際公開第２００３／６７０４２号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前述のように、接着層とセラミックユニットのそれぞれの熱膨張率およびヤング率が調整されたハニカム構造体では、接着層とセラミックユニットとの界面での剥離およびクラックの発生を抑制することができる。
【０００８】
しかしながら、ハニカム構造体における剥離およびクラックの発生箇所は、接着層とハニカムユニット（セラミックユニット）の界面に限られるものではない。外周面に外周コート層を有するハニカム構造体では、例えば、ハニカムユニットと外周コート層との界面においても、同様の問題は生じ得る。
【０００９】
また、前述の特許文献２における熱膨張率およびヤング率の適正範囲は、例えばＳｉＣなどの焼結体で構成されたハニカム構造体において得られたものであり、焼結体以外の部材においても同様に適用できるとは限られない。特に、前述のような、セル壁がゼオライトで構成されたハニカム構造体は、焼結体ではないため、焼結体で構成されたハニカム構造体に比べて強度が低い。従って、セル壁がゼオライトで構成されたハニカム構造体において、ハニカムユニットとコート層の熱膨張率およびヤング率を、特許文献２に記載の範囲に調整したとしても、依然として、この界面で剥離、クラックが生じことは十分に予想される。
【００１０】
本発明は、このような問題に鑑みなされたものであり、ハニカムユニットと外周コート層との界面で、剥離およびクラックの生じにくいハニカム構造体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明では、ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に形成された外周コート層とにより構成されるハニカム構造体であって、
前記外周コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
を満足することを特徴とする。
【００１２】
本発明において、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであっても良い。
【００１３】
また、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であっても良い。
【００１４】
また、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、ＡｇまたはＶでイオン交換されていても良い。
【００１５】
また本発明において、さらに前記ハニカムユニットは、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトから選定された少なくとも一つの粒子を含んでいても良い。
【００１６】
また、前記ハニカムユニットに含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含んでも良い。
【００１７】
また、前記ハニカムユニットは、さらに無機繊維を含んでも良い。
【００１８】
前記ハニカムユニットに含まれるそのような無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであっても良い。
【００１９】
また本発明によるハニカム構造体において、前記外周コート層は、無機粒子と、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つとを含んでも良い。
【００２０】
特に、前記外周コート層に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトのうち少なくとも一つを含んでいても良い。
【００２１】
また、前記外周コート層に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含んでいても良い。
【００２２】
また、前記外周コート層に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであっても良い。
【００２３】
また、本発明によるハニカム構造体は、複数のハニカムユニットを接着層を介して接合することにより構成されていても良い。
【発明の効果】
【００２４】
本発明では、ハニカムユニットと外周コート層との界面で、剥離およびクラックの生じにくいハニカム構造体を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明のハニカム構造体の一例を模式的に示した斜視図である。
【図２】図１のハニカム構造体を構成するハニカムユニットの一例を模式的に示した斜視図である。
【図３】本発明のハニカム構造体の他の例を示した斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下図面により本発明の形態を説明する。
【００２７】
図１には、本発明によるハニカム構造体の一例を模式的に示す。また、図２には、図１に示したハニカム構造体の基本単位である、ハニカムユニットの一例を模式的に示す。
【００２８】
図１に示すように、本発明のハニカム構造体１００は、２つの端面１１０および１１５を有する。また、ハニカム構造体１００の両端面を除く外周面には、外周コート層１２０が形成されている。
【００２９】
ハニカム構造体１００は、例えば、図２に示す柱状のセラミック製ハニカムユニット１３０を、接着層１５０を介して複数個（図１の例では、縦横４列ずつ１６個）接合させた後、外周側を所定の形状（図１の例では、円柱状）に沿って切削加工することにより構成される。
【００３０】
図２に示すように、ハニカムユニット１３０は、該ハニカムユニットの長手方向に沿って一端から他端まで延伸し、両端面で開口された複数のセル（貫通孔）１２１と、該セルを区画するセル壁１２３とを有する。本発明のハニカムユニット１３０は、ＮＯｘ浄化に寄与するゼオライトを含む。従って、本発明によるハニカム構造体を、ＮＯｘ浄化用の触媒担体として使用する場合、セル壁に、必ずしも貴金属触媒を担持する必要はない。ただし、セル壁には、さらに貴金属触媒を担持しても良い。
【００３１】
このように構成されたハニカム構造体１００は、例えば、尿素タンクを有する尿素ＳＣＲシステムの触媒担体として使用される。この尿素ＳＣＲシステムに、排ガスが流通されると、尿素タンクに収容されている尿素が排ガス中の水と反応して、アンモニアが生じる。
ＣＯ（ＮＨ２）２＋Ｈ２Ｏ → ２ＮＨ３＋ＣＯ２ 式（３）
このアンモニアが、ＮＯｘを含む排ガスとともに、ハニカム構造体１００の一方の端面（例えば端面１１０）から、各セルに流入した場合、セル壁に含まれているゼオライト上で、この混合ガスの間で、以下の反応が生じる。
４ＮＨ３＋４ＮＯ＋Ｏ２ → ４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ 式（４−１）
８ＮＨ３＋６ＮＯ２ → ７Ｎ２＋１２Ｈ２Ｏ 式（４−２）
２ＮＨ３＋ＮＯ＋ＮＯ２ → ２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ 式（４−３）
その後、浄化された排ガスは、ハニカム構造体１００の他方の端面（例えば端面１１５）から排出される。このように、ハニカム構造体１００内に排ガスを流通させることにより、排ガス中のＮＯｘを処理することができる。また、ここでは、尿素水を加水分解して、ＮＨ３を供給する方法を示したが、その他の方法でＮＨ３を供給しても良い。
【００３２】
ここで、従来のＳｉＣ焼結体で構成されたハニカム構造体の場合、ハニカム構造体の使用期間中に、ハニカムユニットと接着層の熱膨張率およびヤング率の差異に起因して、しばしば、この界面で剥離またはクラックが生じることがある。そこで、予めハニカムユニットと接着層の熱膨張率比およびヤング率比を所定の範囲に調整しておくことにより、ハニカムユニットと接着層との界面（ハニカムユニット／接着層界面）での剥離またはクラックの発生を抑制することが提案されている（前述の特許文献２）。
【００３３】
ただし、ハニカム構造体において、そのようなクラックおよび剥離の発生現象は、ハニカムユニットと接着層との界面での固有の問題ではない。すなわち、ハニカムユニットと外周コート層の界面（ハニカムユニットの外周コート層界面）においても同様の問題は、生じ得る。従って、ハニカムユニットとコート層においても、両者の熱膨張率およびヤング率を適正な範囲に調整する必要がある。特に、図３のように、ハニカム構造体が、単一のハニカムユニットで構成されている場合には、このような問題が生じやすい傾向にある。
【００３４】
しかしながら、前述の特許文献２における熱膨張率およびヤング率の適正範囲は、ＳｉＣなどの焼結体で構成されたハニカム構造体において得られたものであり、焼結体以外の部材においても同様に適用できるとは限られない。特に、本発明のような、セル壁１２３がゼオライトを含み、ゼオライト粒子が無機バインダで結合されているのみで十分に焼結されていないハニカム構造体１００は、焼結体で構成されたハニカム構造体に比べて、強度が低いことが知られている。従って、本発明によるハニカム構造体１００において、ハニカムユニットとコート層の熱膨張率およびヤング率を、特許文献２に記載の範囲に調整したとしても、依然として、ハニカムユニットと外周コート層との界面で剥離、クラックが生じる危険性がある。
【００３５】
本願発明者らは、以上のような考察に基づき多くの研究を行い、セル壁がゼオライトと、無機バインダとを含む材料で構成されたハニカム構造体において、ハニカムユニットと外周コート層の熱膨張率およびヤング率を所定の関係を満たすように調整することにより、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制し得ることを見出した。この結果によれば、ハニカムユニットの熱膨張率をκｈとし、ヤング率をＥｈとし、外周コート層の熱膨張率をκｃとし、ヤング率をＥｃとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
を満たすようにして、各値を調整することにより、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制することができる。
【００３６】
本発明のハニカム構造体１００は、このような知見に基づいて得られたものであり、ハニカムユニット１３０と外周コート層１２０の熱膨張率およびヤング率が、上記式（１）、式（２）を満たすように調整されていることを特徴としている。このような特徴により、本発明のハニカム構造体１００では、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制することができる。
【００３７】
なお、本願において、ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃは、いずれも径方向、すなわち長手方向に対して垂直な方向における値である。同様に、ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃも、径方向における値である。
【００３８】
ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃは、以下の方法で測定することができる。
【００３９】
縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法の測定サンプルを準備する。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用される成形用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製される。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を形成する際に使用される外周コート層用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法で作製する。
【００４０】
次に、測定サンプルと、アルミナ製の基準サンプル（３ｍｍ×３ｍｍ×１５ｍｍ）とを、両サンプルの長手方向が水平方向となるようにして、密閉式容器内に並べて設置する。なお、これらのサンプルには、上面（すなわち３ｍｍ×１５ｍｍの上部領域）の中央部分と接するように、それぞれの検出棒が設置されている。
【００４１】
次に、アルゴン雰囲気下で、測定サンプルおよび基準サンプルを室温から、５℃／分の昇温速度で７００℃まで昇温し、７００℃で２０分間保持した後、室温まで自然冷却させる。この際、測定サンプルおよび基準サンプルが熱膨張するが、この変化量は、検出棒により検出される。従って、基準サンプルと測定サンプルの変化量の差から、測定サンプルの熱膨張率が求められる。
【００４２】
測定には、熱膨張率測定装置（ＤＬ−７０００、アルバック理工（株）製）を使用した。この装置の最小検出感度は、０．１μｍである。
【００４３】
ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃは、以下の方法により測定する。
【００４４】
横１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法の測定サンプルを準備する。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用する成形用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製する。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を設置する際に使用する、外周コート層用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、横１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法で作製する。
【００４５】
次に、測定サンプルをヤング率測定装置に設置し、いわゆる共振法により、測定サンプルのヤング率を測定する。測定装置には、ＪＥ−ＲＴ型弾性率測定装置（日本テクノプラス（株）社製）を使用した。測定雰囲気は、大気とし、測定温度は、室温とする。
【００４６】
次に、本発明によるハニカム構造体を構成する各部材について、より詳しく説明する。
【００４７】
本発明のハニカム構造体において、ハニカムユニット１３０は、ゼオライトに加えて無機バインダを含んでいる。さらに、ハニカムユニット１３０は、ゼオライト以外の無機粒子、および／または無機繊維を含んでいても良い。
【００４８】
ゼオライトは、例えば、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであっても良い。あるいは、ゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、ＡｇまたはＶでイオン交換されたものであっても良い。
【００４９】
またゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であることが望ましい。
【００５０】
無機バインダとしては、無機ゾルや粘土系バインダ等を用いることができ、上記無機ゾルの具体例としては、例えば、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス等が挙げられる。また、粘土系バインダとしては、例えば、白土、カオリン、モンモリロナイト、セピオライト、アタパルジャイト等の複鎖構造型粘土等が挙げられる。これらは単独で用いても良く、２種以上を併用してもよい。
【００５１】
これらの中では、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライトおよびアタパルジャイトからなる群から選択された少なくとも１種が望ましい。
【００５２】
ゼオライト以外の無機粒子としては、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリア、ムライト等が望ましい。これらの粒子は、単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。また、これらの中では、アルミナ、ジルコニアが特に望ましい。
【００５３】
また、ハニカムユニットに無機繊維を加える場合、無機繊維の材料としては、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムまたはホウ酸アルミニウム等が望ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。上記材料の中では、アルミナが望ましい。なおウィスカも無機粒子に含まれるものとする。
【００５４】
ハニカムユニットに含まれる無機粒子（ゼオライトおよびゼオライト以外の無機粒子）の含有量は、望ましい下限は３０重量％であり、より望ましい下限は４０重量％であり、特に望ましい下限は５０重量％である。一方、望ましい上限は９０重量％であり、より望ましい上限は８０重量％であり、特に望ましい上限は７５重量％である。無機粒子（ゼオライトおよびゼオライト以外の無機粒子）の含有量が３０重量％未満では、浄化に寄与するゼオライトの量が相対的に少なくなる。一方、９０重量％を超えると、ハニカムユニットの強度が低下する可能性がある。
【００５５】
無機バインダは、固形分として、５重量％以上含まれることが好ましく、１０重量％以上含まれることがより好ましく、１５重量％以上含まれることが特に好ましい。一方、無機バインダの含有量は、固形分として、５０重量％以下であることが好ましく、４０重量％以下であることがより好ましく、３５重量％以下であることが特に好ましい。無機バインダの量が、固形分として５重量％未満では、製造したハニカムユニットの強度が低くなることがある。一方、無機バインダの量が、固形分として５０重量％を超えると、原料組成物の成型性が悪くなることがある。
【００５６】
ハニカムユニットに無機繊維が含まれる場合、無機繊維の合計量について、望ましい下限は３重量％であり、より望ましい下限は５重量％であり、特に望ましい下限は８重量％である。一方、望ましい上限は５０重量％であり、より望ましい上限は４０重量％であり、特に望ましい上限は３０重量％である。無機繊維の含有量が３重量％未満ではハニカムユニットの強度向上の寄与が小さくなり、５０重量％を超えると浄化に寄与するゼオライトの量が相対的に少なくなる。
【００５７】
前述のハニカムユニット１３０の長手方向に対して垂直な断面の形状は、特に限定されるものではなく、ハニカムユニットを接着層を介して接合することが可能であれば、いかなる形状であっても良い。ハニカムユニット１３０の形状は、正方形、長方形、六角形、扇形などであっても良い。
【００５８】
また、ハニカムユニット１３０のセル１２１の長手方向に対して垂直な断面の形状は、特に限られず、正方形以外に、例えば三角形、多角形としても良い。
【００５９】
ハニカムユニット１３０のセル密度は、１５．５〜１８６個／ｃｍ２（１００〜１２００ｃｐｓｉ）の範囲であることが好ましく、４６．５〜１７０個／ｃｍ２（３００〜１１００ｃｐｓｉ）の範囲であることがより好ましく、６２〜１５５個／ｃｍ２（４００〜１０００ｃｐｓｉ）の範囲であることがさらに好ましい。
【００６０】
ハニカムユニット１３０のセル壁１２３の厚さは、特に限定されないが、強度の点から望ましい下限は、０．１ｍｍであり、浄化性能の観点から望ましい上限は、０．４ｍｍである。
【００６１】
本発明のハニカム構造体１００の形状は、いかなる形状であっても良い。例えば、ハニカム構造体１００の形状は、図１に示すような円柱の他、楕円柱、四角柱、多角柱等であっても良い。
【００６２】
ハニカム構造体１００の接着層１５０は、接着層用ペーストを原料として形成される。接着層用ペーストとしては、特に限定されるものではないが、例えば、無機粒子と無機バインダを混ぜたものや、無機バインダと無機繊維を混ぜたものや、無機粒子と無機バインダと無機繊維を混ぜたものなどを用いることができる。また、これらにさらに有機バインダを加えてもよい。
【００６３】
無機粒子、無機バインダおよび無機繊維としては、前述のようなハニカムユニットを構成する材料と同様のものを使用することができる。また、有機バインダとしては、特に限定されるものではないが、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、エチルセルロースおよびカルボキシメチルセルロースなどから選ばれる１種以上が挙げられる。有機バインダの中では、カルボキシルメチルセルロースが望ましい。
【００６４】
接着層の厚さは、０．３〜２．０ｍｍの範囲であることが好ましい。接着層の厚さが０．３ｍｍ未満では十分な接合強度が得られないおそれがあるためである。また接着層の厚さが２．０ｍｍを超えると、圧力損失が大きくなることがある。なお、接合させるハニカムユニットの数は、ハニカム構造体の大きさに合わせて適宜選定される。
【００６５】
ハニカム構造体１００のコート層１２０は、無機粒子、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つを含むペーストを原料として形成される。コート層を形成するペーストには、さらに有機バインダが含まれても良い。外周コート層１２０は、接着層１５０と異なる材料で構成されても良いが、同じ材料であることが好ましい。剥離やクラックが発生しにくくなるからである。すなわち、コート層１２０に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトの少なくとも一つであることが好ましい。また、コート層１２０に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライトおよびアタパルジャイトの群から選定された一つであることが好ましい。また、コート層１２０に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウム、およびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることが好ましい。原料となるペーストには、必要に応じて、酸化物系セラミックを成分とする微小中空球体であるバルーンや、球状アクリル粒子、グラファイト等の造孔剤を添加しても良い。外周コート層の最終的な厚さは、０．１ｍｍ〜２．０ｍｍが好ましい。
【００６６】
なお、以上の記載では、図１のような、接着層１５０を介して複数のハニカムユニット１３０を接合することにより構成されるハニカム構造体を例に、本発明の特徴を説明した。
【００６７】
図３には、本発明のハニカム構造体の別の構成例を示す。なお、ハニカム構造体２００は、複数のセル１２２がセル壁１２４を隔てて、長手方向に並設された単一のハニカムユニットから構成されることを除き、ハニカム構造体１００と同様の構造を有する。
（ハニカム構造体の製作方法）
次に、本発明のハニカム構造体の製造方法を説明する。なお、ここでは、前述の図１のような、複数のハニカムユニットから構成されるハニカム構造体１００の製造方法を例に説明する。ただし、以下の説明は、接着層によるハニカムユニットの接合工程を除き、図３に示す構造のハニカム構造体の製造方法にも適用できることは、当業者には明らかである。
【００６８】
まず、ゼオライトを含む無機粒子、無機バインダを主成分とし、さらに必要に応じて無機繊維を添加した原料ペースト（成形用ペースト）を用いて押出成形等を行い、ハニカムユニット成形体を作製する。
【００６９】
原料ペーストには、これらの他に有機バインダ、分散媒および成形助剤を成形性にあわせて適宜加えてもよい。有機バインダとしては、特に限定されるものではないが、例えば、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリエチレングリコール、フェノール樹脂およびエポキシ樹脂等から選ばれる１種以上の有機バインダが挙げられる。有機バインダの配合量は、無機粒子、無機バインダおよび無機繊維の合計１００重量部に対して、１〜１０重量部が好ましい。
【００７０】
分散媒としては、特に限定されるものではないが、例えば、水、有機溶媒（ベンゼンなど）およびアルコール（メタノールなど）などを挙げることができる。成形助剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸、脂肪酸石鹸およびポリアルコール等を挙げることができる。
【００７１】
原料ペーストは、特に限定されるものではないが、混合・混練することが好ましく、例えば、ミキサーやアトライタなどを用いて混合してもよく、ニーダーなどで十分に混練してもよい。原料ペーストを成形する方法は、特に限定されるものではないが、例えば、押出成形などによってセルを有する形状に成形することが好ましい。
【００７２】
次に、得られた成形体は、乾燥することが好ましい。乾燥に用いる乾燥機は、特に限定されるものではないが、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機および凍結乾燥機などが挙げられる。また、得られた成形体は、脱脂することが好ましい。脱脂する条件は、特に限定されず、成形体に含まれる有機物の種類や量によって適宜選択するが、おおよそ４００℃、２時間が好ましい。更に、得られた成形体は、焼成することが好ましい。焼成条件としては、特に限定されるものではないが、６００〜１２００℃が好ましく、６００〜１０００℃がより好ましい。この理由は、焼成温度が６００℃未満では、焼結が進行せずハニカムユニットとしての強度が低くなり、１２００℃を超えると、焼結が過剰に進行し、ゼオライトの反応サイトが減少してしまうためである。
【００７３】
次に、以上の工程で得られたハニカムユニットの側面に、後に接着層となる接着層用ペーストを均一な厚さで塗布した後、この接着層用ペーストを介して、順次他のハニカムユニットを積層する。この工程を繰り返し、所望の寸法の（例えば、ハニカムユニットが縦横４個ずつ配列された）ハニカム構造体を作製する。
【００７４】
次にこのハニカム構造体を加熱して、接着層用ペーストを乾燥、固化させて、接着層を形成させるとともに、ハニカムユニット同士を固着させる。
【００７５】
次にダイヤモンドカッター等を用いて、ハニカム構造体を、例えば円柱状に切削加工し、必要な外周形状のハニカム構造体を作製する。
【００７６】
次に、ハニカム構造体の外周面（側面）に外周コート層用ペーストを塗布後、これを乾燥、固化させて、外周コート層を形成する。
【００７７】
その後、ハニカム構造体が脱脂される。この処理により、接着層用のペーストまたは外周コート層用ペーストに有機バインダが含まれている場合、これらの有機バインダを脱脂除去することができる。脱脂条件は、含まれる有機物の種類や量によって適宜選定されるが、通常の場合、７００℃、２時間程度である。
【００７８】
以上の工程により、図１に示すハニカム構造体を製作することができる。
【実施例】
【００７９】
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
（実施例１）
まず、Ｆｅゼオライト粒子（平均粒子径２μｍ、アルミナに対するシリカの重量比４０）２２５０重量部、アルミナ粒子（平均粒子径２μｍ）５５０重量部、アルミナゾル（固形分３０％）２６００重量部、アルミナ繊維（平均繊維長１００μｍ、平均繊維径６μｍ）７８０重量部、メチルセルロース４１０重量部に、可塑剤および潤滑剤（ユニルーブ）を混合、混練して混合組成物（原料組成物）を得た。Ｆｅゼオライト粒子は、ゼオライト重量に対して３ｗｔ％の分がＦｅでイオン交換されたものである。イオン交換量は、装置ＩＣＰＳ−８１００（島津製作所製）を用いて、ＩＰＣ発光分析により求めた。次に、この混合組成物を押出成形機により押出成形を行い、ハニカムユニット成形体を得た。
【００８０】
次に、マイクロ波乾燥機および熱風乾燥機を用いてこれらの成形体を十分乾燥させ、４００℃で５時間保持して脱脂した。その後、７００℃で５時間保持して焼成を行い、図３に示す形状のハニカムユニット（外径１４３ｍｍ×全長１５０ｍｍ）を得た。セル壁の厚さは、０．２５ｍｍであり、セル密度は、７８個／ｃｍ２であった。また、開口率は、６０％であった。
【００８１】
ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃを、以下の方法で測定した。
【００８２】
縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法の測定サンプルを準備した。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用される成形用ペースト（原料組成物）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製した。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を形成する際に使用される外周コート層用ペーストを用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法で作製した。
【００８３】
次に、測定サンプルと、アルミナ製の基準サンプル（３ｍｍ×３ｍｍ×１５ｍｍ）とを、両サンプルの長手方向が水平方向となるようにして、密閉式容器内に並べて設置した。なお、これらのサンプルには、上面（すなわち３ｍｍ×１５ｍｍの上部領域）の中央部分と接するように、それぞれの検出棒が設置される。
【００８４】
次に、アルゴン雰囲気下で、測定サンプルおよび基準サンプルを室温から、５℃／分の昇温速度で７００℃まで昇温し、７００℃で２０分間保持した後、室温まで自然冷却させた。この際、測定サンプルおよび基準サンプルが熱膨張するが、この変化量は、検出棒により検出される。従って、基準サンプルと測定サンプルの変化量の差から、測定サンプルの熱膨張率が求められる。
【００８５】
測定には、熱膨張率測定装置（ＤＬ−７０００、アルバック理工（株）製）を使用した。この装置の最小検出感度は、０．１μｍであった。
【００８６】
ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃは、以下の方法により測定した。
【００８７】
縦１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法の測定サンプルを準備した。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用する成形用ペーストを用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製した。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を設置する際に使用する、外周コート層用ペースト（原料組成物）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法で作製した。
【００８８】
次に、測定サンプルをヤング率測定装置に設置し、いわゆる共振法により、測定サンプルのヤング率を測定した。測定装置には、ＪＥ−ＲＴ型弾性率測定装置（日本テクノプラス（株）社製）を使用した。測定雰囲気は、大気とし、測定温度は、室温とした。
【００８９】
ハニカムユニットの熱膨張率κｈ（径方向）およびヤング率Ｅｈ（径方向）を測定した結果、ハニカムユニットの熱膨張率κｈは、０．６×１０−６（Ｋ−１）であり、ヤング率Ｅｈは、１．１ＧＰａであった。
【００９０】
次に、外周コート層用ペーストをハニカムユニットの外周面に塗布し、１２０℃で１時間加熱後、放冷した。この処理により、ハニカムユニットの外周面に、厚さ０．５ｍｍの外周コート層が形成された。外周コート層用ペーストは、無機粒子としてシリカ（平均粒子径２μｍ、アルミナに対するシリカの重量比４０）を２１ｗｔ％、無機バインダとしてアルミナゾル（固形分３０％）を２５ｗｔ％、無機繊維としてホウ酸アルミニウム（平均繊維長１００μｍ、平均繊維径６μｍ）を２４ｗｔ％、およびカルボキシメチルセルロースを５ｗｔ％の割合で混合し、さらにこれに水を２５ｗｔ％の配合で加えて調製した。なお、造孔材は、添加していない。
【００９１】
前述の測定方法により、このコート層の熱膨張率κｃ（径方向）およびヤング率Ｅｃ（径方向）を測定した結果、コート層の熱膨張率κｃは、０．４６×１０−６（Ｋ−１）であり、ヤング率Ｅｃは、１．０ＧＰａであった。
【００９２】
このような工程により、実施例１に係るハニカム構造体を作製した。
（実施例２〜１１）
実施例１と同様の方法により、実施例２〜１１に係るハニカム構造体を得た。ただし、これらのハニカム構造体では、外周コート層用ペースト（すなわち外周コート層でもある）の材料およびその配合比を変化させることにより、熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃを変化させた外周コート層を、ハニカムユニットの外周面に形成した。
【００９３】
表１には、実施例１〜１１に係る各ハニカム構造体の外周コート層用ペーストの組成、外周コート層の熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃ、ならびに比（κｃ／κｈ）（ハニカムユニットの熱膨張率に対する外周コート層の熱膨張率）および比（Ｅｃ／Ｅｈ）（ハニカムユニットのヤング率に対する外周コート層のヤング率）の値をまとめて示した。なお、外周コート層用ペーストに造孔材が添加されている実施例の場合、添加された造孔材の平均粒子径は、０．４μｍである。
【００９４】
【表１】
（比較例１〜８）
実施例１と同様の方法により、比較例１〜８に係るハニカム構造体を得た。ただし、これらのハニカム構造体では、外周コート層用ペースト（すなわち外周コート層でもある）の材料およびその配合比を変化させることにより、熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃを変化させた外周コート層を、ハニカムユニットの外周面に形成した。
【００９５】
前述の表１には、比較例１〜８に係る各ハニカム構造体の外周コート層用ペーストの組成、外周コート層の熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃ、ならびに比（κｃ／κｈ）および比（Ｅｃ／Ｅｈ）の値をまとめて示した。なお、外周コート層用ペーストに造孔材が添加されている比較例の場合、添加された造孔材の平均粒子径は、０．４μｍである。
（熱衝撃試験）
前述の方法で作製した各ハニカム構造体について、以下の方法により熱衝撃試験を実施した。
【００９６】
ハニカム構造体の外周全面に、保持シール材として、アルミナマット（三菱化学（株）製）を巻回し、金属容器に装着した。この金属容器を６００℃に保持された電気炉に入れ、１０分間保持した後、ハニカム構造体を炉から取り出し、室温まで冷却した（自然冷却）。この操作を１０回繰り返した。
【００９７】
試験後、ハニカム構造体に剥離またはクラックが生じたか否かを目視で確認した。前述の表１の右欄には、各実施例および比較例における熱衝撃試験結果を示す。○の表示は、試験後にハニカム構造体に剥離またはクラックが生じなかったことを示しており、×の表示は、試験後にハニカム構造体に剥離またはクラックが生じたことを示している。
【００９８】
この結果から、比（κｃ／κｈ）が０．７５〜１．２５の範囲にあり、比（Ｅｃ／Ｅｈ）が０．７５〜１．２５の範囲にある場合、ハニカム構造体が良好な耐熱衝撃性を示すことがわかった。
【符号の説明】
【００９９】
１００ ハニカム構造体
１１０ 第１の端面
１１５ 第２の端面
１２０ 外周コート層
１２１、１２２ セル
１２３、１２４ セル壁
１３０ ハニカムユニット
１５０ 接着層
２００ 別のハニカム構造体。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガスを処理するハニカム構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車排ガスの浄化に関しては、多くの技術が開発されているが、交通量の増大もあって、まだ十分な排ガス対策がとられているとは言い難い。日本国内においても、世界的にも自動車排ガス規制は、さらに強化されていく方向にある。その中でも、ディーゼル排ガス中のＮＯｘ規制については、非常に厳しくなってきている。従来は、エンジンの燃焼システムの制御によってＮＯｘ低減を図ってきたが、それだけでは対応しきれなくなってきた。このような課題に対応するディーゼルＮＯｘ浄化システムとして、アンモニアを還元剤として用いるＮＯｘ還元システム（ＳＣＲシステムと呼ばれている。）が提案されている。このようなシステムに用いられる触媒担体として、ハニカム構造体が知られている。
【０００３】
このハニカム構造体は、例えば、長手方向に沿って、該ハニカム構造体の一方の端面から他方の端面まで延伸する複数のセル（貫通孔）を有し、これらのセルは、触媒が担持されたセル壁により、相互に区画されている。従って、このようなハニカム構造体に排ガスを流通させた場合、セル壁に担持された触媒によって、排ガスに含まれるＮＯｘが浄化されるため、排ガスを処理することができる。
【０００４】
一般に、このようなハニカム構造体のセル壁は、コージェライトで構成され、このセル壁には、触媒として、例えばゼオライト（鉄または銅等でイオン交換されたもの）が担持される。この他、セル壁にゼオライトを使用し、ハニカム構造体を形成することが提案されている（例えば特許文献１）。
【０００５】
前述のようなハニカム構造体は、例えば、接着層を介して、セラミックユニットを所定の数だけ結束させた後、この結束体を所望の形状に切削加工し、さらに切削加工された外周面にコート層を設置することにより製作される。この際に、接着層とセラミックユニットの熱膨張率の比およびヤング率の比を、適正な範囲に調整することにより、接着層とセラミックユニットとの界面での剥離やクラックの発生を抑制することが提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】国際公開第２００５／０６３６５３号パンフレット
【特許文献２】国際公開第２００３／６７０４２号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前述のように、接着層とセラミックユニットのそれぞれの熱膨張率およびヤング率が調整されたハニカム構造体では、接着層とセラミックユニットとの界面での剥離およびクラックの発生を抑制することができる。
【０００８】
しかしながら、ハニカム構造体における剥離およびクラックの発生箇所は、接着層とハニカムユニット（セラミックユニット）の界面に限られるものではない。外周面に外周コート層を有するハニカム構造体では、例えば、ハニカムユニットと外周コート層との界面においても、同様の問題は生じ得る。
【０００９】
また、前述の特許文献２における熱膨張率およびヤング率の適正範囲は、例えばＳｉＣなどの焼結体で構成されたハニカム構造体において得られたものであり、焼結体以外の部材においても同様に適用できるとは限られない。特に、前述のような、セル壁がゼオライトで構成されたハニカム構造体は、焼結体ではないため、焼結体で構成されたハニカム構造体に比べて強度が低い。従って、セル壁がゼオライトで構成されたハニカム構造体において、ハニカムユニットとコート層の熱膨張率およびヤング率を、特許文献２に記載の範囲に調整したとしても、依然として、この界面で剥離、クラックが生じことは十分に予想される。
【００１０】
本発明は、このような問題に鑑みなされたものであり、ハニカムユニットと外周コート層との界面で、剥離およびクラックの生じにくいハニカム構造体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明では、ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に形成された外周コート層とにより構成されるハニカム構造体であって、
前記外周コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
を満足することを特徴とする。
【００１２】
本発明において、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであっても良い。
【００１３】
また、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であっても良い。
【００１４】
また、ハニカムユニットに含まれるゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、ＡｇまたはＶでイオン交換されていても良い。
【００１５】
また本発明において、さらに前記ハニカムユニットは、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトから選定された少なくとも一つの粒子を含んでいても良い。
【００１６】
また、前記ハニカムユニットに含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含んでも良い。
【００１７】
また、前記ハニカムユニットは、さらに無機繊維を含んでも良い。
【００１８】
前記ハニカムユニットに含まれるそのような無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであっても良い。
【００１９】
また本発明によるハニカム構造体において、前記外周コート層は、無機粒子と、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つとを含んでも良い。
【００２０】
特に、前記外周コート層に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトのうち少なくとも一つを含んでいても良い。
【００２１】
また、前記外周コート層に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含んでいても良い。
【００２２】
また、前記外周コート層に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであっても良い。
【００２３】
また、本発明によるハニカム構造体は、複数のハニカムユニットを接着層を介して接合することにより構成されていても良い。
【発明の効果】
【００２４】
本発明では、ハニカムユニットと外周コート層との界面で、剥離およびクラックの生じにくいハニカム構造体を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明のハニカム構造体の一例を模式的に示した斜視図である。
【図２】図１のハニカム構造体を構成するハニカムユニットの一例を模式的に示した斜視図である。
【図３】本発明のハニカム構造体の他の例を示した斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
以下図面により本発明の形態を説明する。
【００２７】
図１には、本発明によるハニカム構造体の一例を模式的に示す。また、図２には、図１に示したハニカム構造体の基本単位である、ハニカムユニットの一例を模式的に示す。
【００２８】
図１に示すように、本発明のハニカム構造体１００は、２つの端面１１０および１１５を有する。また、ハニカム構造体１００の両端面を除く外周面には、外周コート層１２０が形成されている。
【００２９】
ハニカム構造体１００は、例えば、図２に示す柱状のセラミック製ハニカムユニット１３０を、接着層１５０を介して複数個（図１の例では、縦横４列ずつ１６個）接合させた後、外周側を所定の形状（図１の例では、円柱状）に沿って切削加工することにより構成される。
【００３０】
図２に示すように、ハニカムユニット１３０は、該ハニカムユニットの長手方向に沿って一端から他端まで延伸し、両端面で開口された複数のセル（貫通孔）１２１と、該セルを区画するセル壁１２３とを有する。本発明のハニカムユニット１３０は、ＮＯｘ浄化に寄与するゼオライトを含む。従って、本発明によるハニカム構造体を、ＮＯｘ浄化用の触媒担体として使用する場合、セル壁に、必ずしも貴金属触媒を担持する必要はない。ただし、セル壁には、さらに貴金属触媒を担持しても良い。
【００３１】
このように構成されたハニカム構造体１００は、例えば、尿素タンクを有する尿素ＳＣＲシステムの触媒担体として使用される。この尿素ＳＣＲシステムに、排ガスが流通されると、尿素タンクに収容されている尿素が排ガス中の水と反応して、アンモニアが生じる。
ＣＯ（ＮＨ２）２＋Ｈ２Ｏ → ２ＮＨ３＋ＣＯ２ 式（３）
このアンモニアが、ＮＯｘを含む排ガスとともに、ハニカム構造体１００の一方の端面（例えば端面１１０）から、各セルに流入した場合、セル壁に含まれているゼオライト上で、この混合ガスの間で、以下の反応が生じる。
４ＮＨ３＋４ＮＯ＋Ｏ２ → ４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ 式（４−１）
８ＮＨ３＋６ＮＯ２ → ７Ｎ２＋１２Ｈ２Ｏ 式（４−２）
２ＮＨ３＋ＮＯ＋ＮＯ２ → ２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ 式（４−３）
その後、浄化された排ガスは、ハニカム構造体１００の他方の端面（例えば端面１１５）から排出される。このように、ハニカム構造体１００内に排ガスを流通させることにより、排ガス中のＮＯｘを処理することができる。また、ここでは、尿素水を加水分解して、ＮＨ３を供給する方法を示したが、その他の方法でＮＨ３を供給しても良い。
【００３２】
ここで、従来のＳｉＣ焼結体で構成されたハニカム構造体の場合、ハニカム構造体の使用期間中に、ハニカムユニットと接着層の熱膨張率およびヤング率の差異に起因して、しばしば、この界面で剥離またはクラックが生じることがある。そこで、予めハニカムユニットと接着層の熱膨張率比およびヤング率比を所定の範囲に調整しておくことにより、ハニカムユニットと接着層との界面（ハニカムユニット／接着層界面）での剥離またはクラックの発生を抑制することが提案されている（前述の特許文献２）。
【００３３】
ただし、ハニカム構造体において、そのようなクラックおよび剥離の発生現象は、ハニカムユニットと接着層との界面での固有の問題ではない。すなわち、ハニカムユニットと外周コート層の界面（ハニカムユニットの外周コート層界面）においても同様の問題は、生じ得る。従って、ハニカムユニットとコート層においても、両者の熱膨張率およびヤング率を適正な範囲に調整する必要がある。特に、図３のように、ハニカム構造体が、単一のハニカムユニットで構成されている場合には、このような問題が生じやすい傾向にある。
【００３４】
しかしながら、前述の特許文献２における熱膨張率およびヤング率の適正範囲は、ＳｉＣなどの焼結体で構成されたハニカム構造体において得られたものであり、焼結体以外の部材においても同様に適用できるとは限られない。特に、本発明のような、セル壁１２３がゼオライトを含み、ゼオライト粒子が無機バインダで結合されているのみで十分に焼結されていないハニカム構造体１００は、焼結体で構成されたハニカム構造体に比べて、強度が低いことが知られている。従って、本発明によるハニカム構造体１００において、ハニカムユニットとコート層の熱膨張率およびヤング率を、特許文献２に記載の範囲に調整したとしても、依然として、ハニカムユニットと外周コート層との界面で剥離、クラックが生じる危険性がある。
【００３５】
本願発明者らは、以上のような考察に基づき多くの研究を行い、セル壁がゼオライトと、無機バインダとを含む材料で構成されたハニカム構造体において、ハニカムユニットと外周コート層の熱膨張率およびヤング率を所定の関係を満たすように調整することにより、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制し得ることを見出した。この結果によれば、ハニカムユニットの熱膨張率をκｈとし、ヤング率をＥｈとし、外周コート層の熱膨張率をκｃとし、ヤング率をＥｃとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
を満たすようにして、各値を調整することにより、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制することができる。
【００３６】
本発明のハニカム構造体１００は、このような知見に基づいて得られたものであり、ハニカムユニット１３０と外周コート層１２０の熱膨張率およびヤング率が、上記式（１）、式（２）を満たすように調整されていることを特徴としている。このような特徴により、本発明のハニカム構造体１００では、ハニカムユニットと外周コート層との界面での剥離およびクラックの発生を有意に抑制することができる。
【００３７】
なお、本願において、ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃは、いずれも径方向、すなわち長手方向に対して垂直な方向における値である。同様に、ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃも、径方向における値である。
【００３８】
ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃは、以下の方法で測定することができる。
【００３９】
縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法の測定サンプルを準備する。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用される成形用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製される。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を形成する際に使用される外周コート層用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法で作製する。
【００４０】
次に、測定サンプルと、アルミナ製の基準サンプル（３ｍｍ×３ｍｍ×１５ｍｍ）とを、両サンプルの長手方向が水平方向となるようにして、密閉式容器内に並べて設置する。なお、これらのサンプルには、上面（すなわち３ｍｍ×１５ｍｍの上部領域）の中央部分と接するように、それぞれの検出棒が設置されている。
【００４１】
次に、アルゴン雰囲気下で、測定サンプルおよび基準サンプルを室温から、５℃／分の昇温速度で７００℃まで昇温し、７００℃で２０分間保持した後、室温まで自然冷却させる。この際、測定サンプルおよび基準サンプルが熱膨張するが、この変化量は、検出棒により検出される。従って、基準サンプルと測定サンプルの変化量の差から、測定サンプルの熱膨張率が求められる。
【００４２】
測定には、熱膨張率測定装置（ＤＬ−７０００、アルバック理工（株）製）を使用した。この装置の最小検出感度は、０．１μｍである。
【００４３】
ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃは、以下の方法により測定する。
【００４４】
横１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法の測定サンプルを準備する。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用する成形用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製する。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を設置する際に使用する、外周コート層用ペースト（詳細は後述する）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、横１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法で作製する。
【００４５】
次に、測定サンプルをヤング率測定装置に設置し、いわゆる共振法により、測定サンプルのヤング率を測定する。測定装置には、ＪＥ−ＲＴ型弾性率測定装置（日本テクノプラス（株）社製）を使用した。測定雰囲気は、大気とし、測定温度は、室温とする。
【００４６】
次に、本発明によるハニカム構造体を構成する各部材について、より詳しく説明する。
【００４７】
本発明のハニカム構造体において、ハニカムユニット１３０は、ゼオライトに加えて無機バインダを含んでいる。さらに、ハニカムユニット１３０は、ゼオライト以外の無機粒子、および／または無機繊維を含んでいても良い。
【００４８】
ゼオライトは、例えば、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであっても良い。あるいは、ゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、ＡｇまたはＶでイオン交換されたものであっても良い。
【００４９】
またゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であることが望ましい。
【００５０】
無機バインダとしては、無機ゾルや粘土系バインダ等を用いることができ、上記無機ゾルの具体例としては、例えば、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス等が挙げられる。また、粘土系バインダとしては、例えば、白土、カオリン、モンモリロナイト、セピオライト、アタパルジャイト等の複鎖構造型粘土等が挙げられる。これらは単独で用いても良く、２種以上を併用してもよい。
【００５１】
これらの中では、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライトおよびアタパルジャイトからなる群から選択された少なくとも１種が望ましい。
【００５２】
ゼオライト以外の無機粒子としては、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリア、ムライト等が望ましい。これらの粒子は、単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。また、これらの中では、アルミナ、ジルコニアが特に望ましい。
【００５３】
また、ハニカムユニットに無機繊維を加える場合、無機繊維の材料としては、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムまたはホウ酸アルミニウム等が望ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。上記材料の中では、アルミナが望ましい。なおウィスカも無機粒子に含まれるものとする。
【００５４】
ハニカムユニットに含まれる無機粒子（ゼオライトおよびゼオライト以外の無機粒子）の含有量は、望ましい下限は３０重量％であり、より望ましい下限は４０重量％であり、特に望ましい下限は５０重量％である。一方、望ましい上限は９０重量％であり、より望ましい上限は８０重量％であり、特に望ましい上限は７５重量％である。無機粒子（ゼオライトおよびゼオライト以外の無機粒子）の含有量が３０重量％未満では、浄化に寄与するゼオライトの量が相対的に少なくなる。一方、９０重量％を超えると、ハニカムユニットの強度が低下する可能性がある。
【００５５】
無機バインダは、固形分として、５重量％以上含まれることが好ましく、１０重量％以上含まれることがより好ましく、１５重量％以上含まれることが特に好ましい。一方、無機バインダの含有量は、固形分として、５０重量％以下であることが好ましく、４０重量％以下であることがより好ましく、３５重量％以下であることが特に好ましい。無機バインダの量が、固形分として５重量％未満では、製造したハニカムユニットの強度が低くなることがある。一方、無機バインダの量が、固形分として５０重量％を超えると、原料組成物の成型性が悪くなることがある。
【００５６】
ハニカムユニットに無機繊維が含まれる場合、無機繊維の合計量について、望ましい下限は３重量％であり、より望ましい下限は５重量％であり、特に望ましい下限は８重量％である。一方、望ましい上限は５０重量％であり、より望ましい上限は４０重量％であり、特に望ましい上限は３０重量％である。無機繊維の含有量が３重量％未満ではハニカムユニットの強度向上の寄与が小さくなり、５０重量％を超えると浄化に寄与するゼオライトの量が相対的に少なくなる。
【００５７】
前述のハニカムユニット１３０の長手方向に対して垂直な断面の形状は、特に限定されるものではなく、ハニカムユニットを接着層を介して接合することが可能であれば、いかなる形状であっても良い。ハニカムユニット１３０の形状は、正方形、長方形、六角形、扇形などであっても良い。
【００５８】
また、ハニカムユニット１３０のセル１２１の長手方向に対して垂直な断面の形状は、特に限られず、正方形以外に、例えば三角形、多角形としても良い。
【００５９】
ハニカムユニット１３０のセル密度は、１５．５〜１８６個／ｃｍ２（１００〜１２００ｃｐｓｉ）の範囲であることが好ましく、４６．５〜１７０個／ｃｍ２（３００〜１１００ｃｐｓｉ）の範囲であることがより好ましく、６２〜１５５個／ｃｍ２（４００〜１０００ｃｐｓｉ）の範囲であることがさらに好ましい。
【００６０】
ハニカムユニット１３０のセル壁１２３の厚さは、特に限定されないが、強度の点から望ましい下限は、０．１ｍｍであり、浄化性能の観点から望ましい上限は、０．４ｍｍである。
【００６１】
本発明のハニカム構造体１００の形状は、いかなる形状であっても良い。例えば、ハニカム構造体１００の形状は、図１に示すような円柱の他、楕円柱、四角柱、多角柱等であっても良い。
【００６２】
ハニカム構造体１００の接着層１５０は、接着層用ペーストを原料として形成される。接着層用ペーストとしては、特に限定されるものではないが、例えば、無機粒子と無機バインダを混ぜたものや、無機バインダと無機繊維を混ぜたものや、無機粒子と無機バインダと無機繊維を混ぜたものなどを用いることができる。また、これらにさらに有機バインダを加えてもよい。
【００６３】
無機粒子、無機バインダおよび無機繊維としては、前述のようなハニカムユニットを構成する材料と同様のものを使用することができる。また、有機バインダとしては、特に限定されるものではないが、例えば、ポリビニルアルコール、メチルセルロース、エチルセルロースおよびカルボキシメチルセルロースなどから選ばれる１種以上が挙げられる。有機バインダの中では、カルボキシルメチルセルロースが望ましい。
【００６４】
接着層の厚さは、０．３〜２．０ｍｍの範囲であることが好ましい。接着層の厚さが０．３ｍｍ未満では十分な接合強度が得られないおそれがあるためである。また接着層の厚さが２．０ｍｍを超えると、圧力損失が大きくなることがある。なお、接合させるハニカムユニットの数は、ハニカム構造体の大きさに合わせて適宜選定される。
【００６５】
ハニカム構造体１００のコート層１２０は、無機粒子、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つを含むペーストを原料として形成される。コート層を形成するペーストには、さらに有機バインダが含まれても良い。外周コート層１２０は、接着層１５０と異なる材料で構成されても良いが、同じ材料であることが好ましい。剥離やクラックが発生しにくくなるからである。すなわち、コート層１２０に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトの少なくとも一つであることが好ましい。また、コート層１２０に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライトおよびアタパルジャイトの群から選定された一つであることが好ましい。また、コート層１２０に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウム、およびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることが好ましい。原料となるペーストには、必要に応じて、酸化物系セラミックを成分とする微小中空球体であるバルーンや、球状アクリル粒子、グラファイト等の造孔剤を添加しても良い。外周コート層の最終的な厚さは、０．１ｍｍ〜２．０ｍｍが好ましい。
【００６６】
なお、以上の記載では、図１のような、接着層１５０を介して複数のハニカムユニット１３０を接合することにより構成されるハニカム構造体を例に、本発明の特徴を説明した。
【００６７】
図３には、本発明のハニカム構造体の別の構成例を示す。なお、ハニカム構造体２００は、複数のセル１２２がセル壁１２４を隔てて、長手方向に並設された単一のハニカムユニットから構成されることを除き、ハニカム構造体１００と同様の構造を有する。
（ハニカム構造体の製作方法）
次に、本発明のハニカム構造体の製造方法を説明する。なお、ここでは、前述の図１のような、複数のハニカムユニットから構成されるハニカム構造体１００の製造方法を例に説明する。ただし、以下の説明は、接着層によるハニカムユニットの接合工程を除き、図３に示す構造のハニカム構造体の製造方法にも適用できることは、当業者には明らかである。
【００６８】
まず、ゼオライトを含む無機粒子、無機バインダを主成分とし、さらに必要に応じて無機繊維を添加した原料ペースト（成形用ペースト）を用いて押出成形等を行い、ハニカムユニット成形体を作製する。
【００６９】
原料ペーストには、これらの他に有機バインダ、分散媒および成形助剤を成形性にあわせて適宜加えてもよい。有機バインダとしては、特に限定されるものではないが、例えば、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ポリエチレングリコール、フェノール樹脂およびエポキシ樹脂等から選ばれる１種以上の有機バインダが挙げられる。有機バインダの配合量は、無機粒子、無機バインダおよび無機繊維の合計１００重量部に対して、１〜１０重量部が好ましい。
【００７０】
分散媒としては、特に限定されるものではないが、例えば、水、有機溶媒（ベンゼンなど）およびアルコール（メタノールなど）などを挙げることができる。成形助剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、エチレングリコール、デキストリン、脂肪酸、脂肪酸石鹸およびポリアルコール等を挙げることができる。
【００７１】
原料ペーストは、特に限定されるものではないが、混合・混練することが好ましく、例えば、ミキサーやアトライタなどを用いて混合してもよく、ニーダーなどで十分に混練してもよい。原料ペーストを成形する方法は、特に限定されるものではないが、例えば、押出成形などによってセルを有する形状に成形することが好ましい。
【００７２】
次に、得られた成形体は、乾燥することが好ましい。乾燥に用いる乾燥機は、特に限定されるものではないが、マイクロ波乾燥機、熱風乾燥機、誘電乾燥機、減圧乾燥機、真空乾燥機および凍結乾燥機などが挙げられる。また、得られた成形体は、脱脂することが好ましい。脱脂する条件は、特に限定されず、成形体に含まれる有機物の種類や量によって適宜選択するが、おおよそ４００℃、２時間が好ましい。更に、得られた成形体は、焼成することが好ましい。焼成条件としては、特に限定されるものではないが、６００〜１２００℃が好ましく、６００〜１０００℃がより好ましい。この理由は、焼成温度が６００℃未満では、焼結が進行せずハニカムユニットとしての強度が低くなり、１２００℃を超えると、焼結が過剰に進行し、ゼオライトの反応サイトが減少してしまうためである。
【００７３】
次に、以上の工程で得られたハニカムユニットの側面に、後に接着層となる接着層用ペーストを均一な厚さで塗布した後、この接着層用ペーストを介して、順次他のハニカムユニットを積層する。この工程を繰り返し、所望の寸法の（例えば、ハニカムユニットが縦横４個ずつ配列された）ハニカム構造体を作製する。
【００７４】
次にこのハニカム構造体を加熱して、接着層用ペーストを乾燥、固化させて、接着層を形成させるとともに、ハニカムユニット同士を固着させる。
【００７５】
次にダイヤモンドカッター等を用いて、ハニカム構造体を、例えば円柱状に切削加工し、必要な外周形状のハニカム構造体を作製する。
【００７６】
次に、ハニカム構造体の外周面（側面）に外周コート層用ペーストを塗布後、これを乾燥、固化させて、外周コート層を形成する。
【００７７】
その後、ハニカム構造体が脱脂される。この処理により、接着層用のペーストまたは外周コート層用ペーストに有機バインダが含まれている場合、これらの有機バインダを脱脂除去することができる。脱脂条件は、含まれる有機物の種類や量によって適宜選定されるが、通常の場合、７００℃、２時間程度である。
【００７８】
以上の工程により、図１に示すハニカム構造体を製作することができる。
【実施例】
【００７９】
以下、実施例により本発明を詳しく説明する。
（実施例１）
まず、Ｆｅゼオライト粒子（平均粒子径２μｍ、アルミナに対するシリカの重量比４０）２２５０重量部、アルミナ粒子（平均粒子径２μｍ）５５０重量部、アルミナゾル（固形分３０％）２６００重量部、アルミナ繊維（平均繊維長１００μｍ、平均繊維径６μｍ）７８０重量部、メチルセルロース４１０重量部に、可塑剤および潤滑剤（ユニルーブ）を混合、混練して混合組成物（原料組成物）を得た。Ｆｅゼオライト粒子は、ゼオライト重量に対して３ｗｔ％の分がＦｅでイオン交換されたものである。イオン交換量は、装置ＩＣＰＳ−８１００（島津製作所製）を用いて、ＩＰＣ発光分析により求めた。次に、この混合組成物を押出成形機により押出成形を行い、ハニカムユニット成形体を得た。
【００８０】
次に、マイクロ波乾燥機および熱風乾燥機を用いてこれらの成形体を十分乾燥させ、４００℃で５時間保持して脱脂した。その後、７００℃で５時間保持して焼成を行い、図３に示す形状のハニカムユニット（外径１４３ｍｍ×全長１５０ｍｍ）を得た。セル壁の厚さは、０．２５ｍｍであり、セル密度は、７８個／ｃｍ２であった。また、開口率は、６０％であった。
【００８１】
ハニカムユニットおよび外周コート層の熱膨張率κｈ、κｃを、以下の方法で測定した。
【００８２】
縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法の測定サンプルを準備した。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用される成形用ペースト（原料組成物）を用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製した。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を形成する際に使用される外周コート層用ペーストを用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦３ｍｍ×横３ｍｍ×高さ１５ｍｍの寸法で作製した。
【００８３】
次に、測定サンプルと、アルミナ製の基準サンプル（３ｍｍ×３ｍｍ×１５ｍｍ）とを、両サンプルの長手方向が水平方向となるようにして、密閉式容器内に並べて設置した。なお、これらのサンプルには、上面（すなわち３ｍｍ×１５ｍｍの上部領域）の中央部分と接するように、それぞれの検出棒が設置される。
【００８４】
次に、アルゴン雰囲気下で、測定サンプルおよび基準サンプルを室温から、５℃／分の昇温速度で７００℃まで昇温し、７００℃で２０分間保持した後、室温まで自然冷却させた。この際、測定サンプルおよび基準サンプルが熱膨張するが、この変化量は、検出棒により検出される。従って、基準サンプルと測定サンプルの変化量の差から、測定サンプルの熱膨張率が求められる。
【００８５】
測定には、熱膨張率測定装置（ＤＬ−７０００、アルバック理工（株）製）を使用した。この装置の最小検出感度は、０．１μｍであった。
【００８６】
ハニカムユニットおよび外周コート層の各ヤング率Ｅｈ、Ｅｃは、以下の方法により測定した。
【００８７】
縦１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法の測定サンプルを準備した。ハニカムユニットの測定サンプルは、ハニカムユニットを製作する際に使用する成形用ペーストを用いて、実際のハニカムユニットを製作する場合と同様の工程により作製した。同様に、外周コート層の測定サンプルは、ハニカムユニットの外周面に外周コート層を設置する際に使用する、外周コート層用ペースト（原料組成物）を用いて、実際の外周コート層を製作する場合と同様の工程により、縦１０ｍｍ×長さ５０ｍｍ×厚さ０．４ｍｍの寸法で作製した。
【００８８】
次に、測定サンプルをヤング率測定装置に設置し、いわゆる共振法により、測定サンプルのヤング率を測定した。測定装置には、ＪＥ−ＲＴ型弾性率測定装置（日本テクノプラス（株）社製）を使用した。測定雰囲気は、大気とし、測定温度は、室温とした。
【００８９】
ハニカムユニットの熱膨張率κｈ（径方向）およびヤング率Ｅｈ（径方向）を測定した結果、ハニカムユニットの熱膨張率κｈは、０．６×１０−６（Ｋ−１）であり、ヤング率Ｅｈは、１．１ＧＰａであった。
【００９０】
次に、外周コート層用ペーストをハニカムユニットの外周面に塗布し、１２０℃で１時間加熱後、放冷した。この処理により、ハニカムユニットの外周面に、厚さ０．５ｍｍの外周コート層が形成された。外周コート層用ペーストは、無機粒子としてシリカ（平均粒子径２μｍ、アルミナに対するシリカの重量比４０）を２１ｗｔ％、無機バインダとしてアルミナゾル（固形分３０％）を２５ｗｔ％、無機繊維としてホウ酸アルミニウム（平均繊維長１００μｍ、平均繊維径６μｍ）を２４ｗｔ％、およびカルボキシメチルセルロースを５ｗｔ％の割合で混合し、さらにこれに水を２５ｗｔ％の配合で加えて調製した。なお、造孔材は、添加していない。
【００９１】
前述の測定方法により、このコート層の熱膨張率κｃ（径方向）およびヤング率Ｅｃ（径方向）を測定した結果、コート層の熱膨張率κｃは、０．４６×１０−６（Ｋ−１）であり、ヤング率Ｅｃは、１．０ＧＰａであった。
【００９２】
このような工程により、実施例１に係るハニカム構造体を作製した。
（実施例２〜１１）
実施例１と同様の方法により、実施例２〜１１に係るハニカム構造体を得た。ただし、これらのハニカム構造体では、外周コート層用ペースト（すなわち外周コート層でもある）の材料およびその配合比を変化させることにより、熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃを変化させた外周コート層を、ハニカムユニットの外周面に形成した。
【００９３】
表１には、実施例１〜１１に係る各ハニカム構造体の外周コート層用ペーストの組成、外周コート層の熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃ、ならびに比（κｃ／κｈ）（ハニカムユニットの熱膨張率に対する外周コート層の熱膨張率）および比（Ｅｃ／Ｅｈ）（ハニカムユニットのヤング率に対する外周コート層のヤング率）の値をまとめて示した。なお、外周コート層用ペーストに造孔材が添加されている実施例の場合、添加された造孔材の平均粒子径は、０．４μｍである。
【００９４】
【表１】
（比較例１〜８）
実施例１と同様の方法により、比較例１〜８に係るハニカム構造体を得た。ただし、これらのハニカム構造体では、外周コート層用ペースト（すなわち外周コート層でもある）の材料およびその配合比を変化させることにより、熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃを変化させた外周コート層を、ハニカムユニットの外周面に形成した。
【００９５】
前述の表１には、比較例１〜８に係る各ハニカム構造体の外周コート層用ペーストの組成、外周コート層の熱膨張率κｃおよびヤング率Ｅｃ、ならびに比（κｃ／κｈ）および比（Ｅｃ／Ｅｈ）の値をまとめて示した。なお、外周コート層用ペーストに造孔材が添加されている比較例の場合、添加された造孔材の平均粒子径は、０．４μｍである。
（熱衝撃試験）
前述の方法で作製した各ハニカム構造体について、以下の方法により熱衝撃試験を実施した。
【００９６】
ハニカム構造体の外周全面に、保持シール材として、アルミナマット（三菱化学（株）製）を巻回し、金属容器に装着した。この金属容器を６００℃に保持された電気炉に入れ、１０分間保持した後、ハニカム構造体を炉から取り出し、室温まで冷却した（自然冷却）。この操作を１０回繰り返した。
【００９７】
試験後、ハニカム構造体に剥離またはクラックが生じたか否かを目視で確認した。前述の表１の右欄には、各実施例および比較例における熱衝撃試験結果を示す。○の表示は、試験後にハニカム構造体に剥離またはクラックが生じなかったことを示しており、×の表示は、試験後にハニカム構造体に剥離またはクラックが生じたことを示している。
【００９８】
この結果から、比（κｃ／κｈ）が０．７５〜１．２５の範囲にあり、比（Ｅｃ／Ｅｈ）が０．７５〜１．２５の範囲にある場合、ハニカム構造体が良好な耐熱衝撃性を示すことがわかった。
【符号の説明】
【００９９】
１００ ハニカム構造体
１１０ 第１の端面
１１５ 第２の端面
１２０ 外周コート層
１２１、１２２ セル
１２３、１２４ セル壁
１３０ ハニカムユニット
１５０ 接着層
２００ 別のハニカム構造体。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に設置されたコート層とにより構成されるハニカム構造体であって、
前記コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
が成立することを特徴とするハニカム構造体。
【請求項２】
前記ゼオライトは、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであることを特徴とする請求項１に記載のハニカム構造体。
【請求項３】
前記ゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であることを特徴とする請求項１または２に記載のハニカム構造体。
【請求項４】
前記ゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、ＡｇまたはＶでイオン交換されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項５】
前記ハニカムユニットは、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトから選定された少なくとも一つの粒子を含むことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項６】
前記無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項７】
前記ハニカムユニットは、さらに無機繊維を含むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項８】
前記無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることを特徴とする請求項７に記載のハニカム構造体。
【請求項９】
前記コート層は、無機粒子と、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つとを含むことを特徴とする請求項１乃至８のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項１０】
前記コート層に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトのうち少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項９に記載のハニカム構造体。
【請求項１１】
前記コート層に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項９または１０に記載のハニカム構造体。
【請求項１２】
前記コート層に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることを特徴とする請求項９乃至１１のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項１３】
当該ハニカム構造体は、複数のハニカムユニットを接着層を介して接合することにより構成されることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項１】
ゼオライトおよび無機バインダを含み、長手方向に沿って、第１の端面から第２の端面に延伸する複数のセルがセル壁によって区画された柱状のハニカムユニットと、外周面に設置されたコート層とにより構成されるハニカム構造体であって、
前記コート層の径方向の熱膨張率をκｃとし、径方向のヤング率をＥｃとし、前記ハニカムユニットの径方向の熱膨張率をκｈとし、径方向のヤング率をＥｈとしたとき、
０．７５≦κｃ／κｈ≦１．２５ 式（１）、および
０．７５≦Ｅｃ／Ｅｈ≦１．２５ 式（２）
が成立することを特徴とするハニカム構造体。
【請求項２】
前記ゼオライトは、β型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、フェリエライト、ＺＳＭ−５型ゼオライト、モルデナイト、フォージサイト、ゼオライトＡ、またはゼオライトＬであることを特徴とする請求項１に記載のハニカム構造体。
【請求項３】
前記ゼオライトは、アルミナに対するシリカの重量比が３０〜５０であることを特徴とする請求項１または２に記載のハニカム構造体。
【請求項４】
前記ゼオライトは、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、ＡｇまたはＶでイオン交換されていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項５】
前記ハニカムユニットは、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトから選定された少なくとも一つの粒子を含むことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項６】
前記無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項７】
前記ハニカムユニットは、さらに無機繊維を含むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項８】
前記無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることを特徴とする請求項７に記載のハニカム構造体。
【請求項９】
前記コート層は、無機粒子と、無機バインダおよび無機繊維の少なくとも一つとを含むことを特徴とする請求項１乃至８のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項１０】
前記コート層に含まれる無機粒子は、ゼオライト、アルミナ、シリカ、ジルコニア、チタニア、セリアおよびムライトのうち少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項９に記載のハニカム構造体。
【請求項１１】
前記コート層に含まれる無機バインダは、アルミナゾル、シリカゾル、チタニアゾル、水ガラス、セピオライト、およびアタパルジャイトの群から選定された少なくとも一つを含むことを特徴とする請求項９または１０に記載のハニカム構造体。
【請求項１２】
前記コート層に含まれる無機繊維は、アルミナ、シリカ、炭化珪素、シリカアルミナ、ガラス、チタン酸カリウムおよびホウ酸アルミニウムの群から選定された少なくとも一つであることを特徴とする請求項９乃至１１のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【請求項１３】
当該ハニカム構造体は、複数のハニカムユニットを接着層を介して接合することにより構成されることを特徴とする請求項１乃至１２のいずれか一つに記載のハニカム構造体。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２０１０−１２０４（Ｐ２０１０−１２０４Ａ）
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−３９１６８（Ｐ２００９−３９１６８）
【出願日】平成２１年２月２３日（２００９．２．２３）
【出願人】（００００００１５８）イビデン株式会社 (856)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年１月７日（２０１０．１．７）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年２月２３日（２００９．２．２３）
【出願人】（００００００１５８）イビデン株式会社 (856)
【Ｆターム（参考）】
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