亜酸化窒素分解触媒およびこれを用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法
【課題】本発明の目的は、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていてもその影響を受けずにＮ2Ｏを効率的に分解除去し得る亜酸化窒素分解触媒、およびこの触媒を用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法を提供することにある。
【解決手段】前記課題を解決することのできた本発明の亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【解決手段】前記課題を解決することのできた本発明の亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒およびこれを用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
発電用ガスタービン、ボイラー、ごみ焼却炉などから排出される各種燃焼排ガスや、化学プラントなどから排出される各種産業排ガス中に含まれる亜酸化窒素（Ｎ2Ｏ）は、二酸化炭素（ＣＯ２）よりも高い温室効果（亜酸化窒素の温暖化係数は二酸化炭素の約３１０倍）を示すのに加えて、成層圏で分解して一酸化窒素（ＮＯ）を生成しオゾン層破壊に関わる事から、それを効率的に分解除去する方法が望まれている。
【０００３】
亜酸化窒素を分解除去する方法として、例えば、四三酸化コバルト（Ｃｏ3Ｏ4）を主成分とする酸化コバルトとアルカリ金属および／またはアルカリ土類金属とを含み、アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属の配合量が０．０１〜１５重量％である触媒を用いる方法（特許文献１）が提案されている。
【０００４】
特許文献１で用いる触媒は、従来のものに比べると、２００〜３００℃付近の低温度域でも活性を示す。しかしながら、特許文献１には、この低温度域でより高性能を発揮でき、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けにくいアルカリ金属および／またはアルカリ土類金属の最適配合量については全く開示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−５４７１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明者らが、上記特許文献１の触媒について各種排ガス中に含まれる亜酸化窒素を分解する実験を行ったところ、排ガス中に二酸化炭素が含まれている場合、触媒活性が低下してしまうことを見出した。そこで本発明では、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けずに亜酸化窒素を効率的に分解除去し得る亜酸化窒素分解触媒、およびこの触媒を用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法を提供することを課題として掲げた。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは鋭意検討した結果、下記組成の触媒を用いることにより、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
即ち、本発明に係る亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【０００９】
前記ガスに含まれる二酸化炭素は、０．００１〜３０容量％であることが好ましい。また、前記セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比は、０．００２５〜０．０３であることが好ましい。さらに、前記コバルト酸化物は、コバルトを含有する前駆体を２００〜７００℃で焼成して得られるコバルト酸化物であることが好ましい。
【００１０】
なお、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを前記亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする亜酸化窒素を含むガスの浄化方法も本発明に含まれる。このガスは、脱硝触媒により処理した後のガスであっても良い。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれる場合でもその影響を受けずに亜酸化窒素を効率的に分解除去することができる。従って、本発明の亜酸化窒素分解触媒を用いることにより、二酸化炭素が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しても、亜酸化窒素を効率良く浄化することが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）とＮ2Ｏの分解率（％）との関係を示すグラフである（反応温度：３００℃）。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を詳細に説明するが、本発明は、下記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【００１４】
まず、本発明の亜酸化窒素分解触媒について詳細に説明する。
【００１５】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【００１６】
コバルト酸化物と、Ｃｓおよび／またはＲｂとの組み合わせは、ＮａやＫなどとの組み合わせに比べ、Ｎ2Ｏの分解性能が優れているため、本発明ではＣｓおよび／またはＲｂを選択した。
【００１７】
前記コバルト酸化物を形成するために使用できる原料（以下、「Ｃｏ原料」と称する場合がある）としては、触媒調製過程においてコバルト酸化物になり得るものであれば特に限定されず、例えば、硝酸コバルト、塩化コバルト、酢酸コバルト、炭酸コバルトなどのコバルト塩やコバルト酸化物、水酸化コバルトを用いることができるが、炭酸コバルトを用いることが好ましい。
【００１８】
本発明の亜酸化窒素分解触媒に含まれるセシウム（Ｃｓ）および／またはルビジウム（Ｒｂ）は、酸化物のほかに、炭酸塩、水酸化物のいずれの形態でも良い。なお、ここでいう「および／または」とは、二種の成分を同時に含有しても、どちらか一方の成分のみを含有しても良いということである。
【００１９】
前記形態のＣｓ、Ｒｂを形成するために使用できる原料（以下、「Ｃｓおよび／またはＲｂ原料」と称する場合がある）としては、触媒調製過程において前記形態のＣｓ、Ｒｂになり得るものであれば特に限定されず、例えば、硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの塩や、酸化物、水酸化物を用いることができる。
【００２０】
ＣｓおよびＲｂ（ＣｓとＲｂの合計量：いずれか一方のみを含む場合はその元素の量）のＣｏに対するモル比は、０．０００５〜０．０５とする。０．００２５以上が好ましく、０．００５以上がより好ましく、０．０３以下が好ましく、０．０２以下がより好ましい。ＣｓおよびＲｂのＣｏに対するモル比を前記範囲とすることで、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒を提供することができる。一方、前記モル比が０．０００５より少なくなると、Ｃｓ、Ｒｂの添加効果が小さく、充分な亜酸化窒素分解性能を得ることができず、また、前記モル比が０．０５より多くなると、活性成分であるコバルト酸化物の表面がＣｓ、Ｒｂにより被覆され、活性が十分発揮できなくなってしまう。なお、ここでいう「モル比」とは、亜酸化窒素分解触媒に含まれるＣｓおよびＲｂの酸化物、炭酸塩または水酸化物とコバルト酸化物の量を、それぞれＣｓおよびＲｂとＣｏのモル数に換算した後、これらのモル数の比を計算したものである。
【００２１】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、比表面積が高いほど分解性能が高くなる。従って、その比表面積は、１０ｍ2／ｇ以上が好ましく、３０ｍ2／ｇ以上がより好ましい。
【００２２】
本発明の亜酸化窒素分解触媒の形状としては、特に制限されず、円柱状、円筒状（ペレット状）、リング状、球状、板状、ハニカム状、その他一体に成形されたものなどを適宜選択することができる。この触媒の成形は、一般的な成形方法、例えば、打錠成形法、押出成形法などによって行うことができる。
【００２３】
また、本発明の亜酸化窒素分解触媒は、上記のような形状から適宜選択した所定の形状を有する担体の上に担持して使用することもできる。前記担体としては、特に限定されるものではなく、例えば、シリカ、アルミナ、ジルコニア、チタニアなどのほかに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉなどのうちの２種以上の元素を含有する複合酸化物を使用することができる。
【００２４】
次に、本発明の亜酸化窒素分解触媒の調製方法について説明する。
【００２５】
本発明の亜酸化窒素分解触媒の調製方法としては、特に限定されるものではなく、従来の公知方法を利用することができる。例えば、Ｃｏ原料に所定のＣｓおよび／またはＲｂ原料を添加し、乾燥後、焼成を施すことにより調製することができる。また、コバルト酸化物以外のＣｏ原料から焼成などの工程を経て作製したコバルト酸化物に、別工程で作製したＣｓおよび／またはＲｂ成分を混合することで、本発明の亜酸化窒素分解触媒を調製することもできる。
【００２６】
添加方法としては、特に限定されないが、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料が溶媒（通常、水）に不溶性である場合、物理混合法（混練）によりＣｏ原料またはコバルト酸化物に添加することができる。また、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料が水溶性である場合、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料の水溶液をＣｏ原料またはコバルト酸化物に含浸（混合）することにより添加することができる。
【００２７】
乾燥条件については、触媒調製条件などによって適宜変更可能であり、特に限定されるものではないが、生産性を考慮しながら十分に乾燥できる観点からは、８０〜２００℃にて１〜２０時間で乾燥することが好ましい。乾燥温度が８０℃未満または乾燥時間が１時間未満では乾燥が不十分となって調製した触媒の性能が低下する場合があり、乾燥温度を２００℃よりも高くするまたは乾燥時間を２０時間よりも長くしても乾燥効率は上がらず、エネルギーコストや生産効率の面で不利になるからである。
【００２８】
また、焼成条件についても、触媒調製条件などによって適宜変更可能であり、特に限定されるものではないが、活性低下を招くことなく、コバルト酸化物以外のＣｏ原料（即ちコバルトを含有する前駆体）をコバルト酸化物へ十分に転化できる観点からは、２００〜７００℃にて１〜１０時間で焼成することが好ましい。焼成温度が２００℃未満または焼成時間が１時間未満ではコバルト酸化物への転化が十分でなく、焼成温度を７００℃よりも高くするまたは焼成時間を１０時間よりも長くすると比表面積が低下して触媒性能が低下を招く場合があるからである。
【００２９】
以下、本発明の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法について説明する。
【００３０】
本発明の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを前記亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする。
【００３１】
前記浄化方法は、Ｎ2Ｏを直接Ｎ2とＯ2に分解するものであり、炭化水素、ＣＯ、Ｈ2やＮＨ3のような還元剤を使用しなくても亜酸化窒素を含むガスを処理することができる。
【００３２】
前記亜酸化窒素を含むガスとしては、流動層ボイラー、下水汚泥焼却炉などの固定燃焼装置、アジピン酸、グリオキザール、硝酸などを製造する化学プラントなどから排出される各種亜酸化窒素を含むガスが挙げられる。また、脱硝触媒により処理した後のガスであっても良い。これらのガスには、通常ＣＯ2が含まれている。
【００３３】
前記浄化方法に使用できる、亜酸化窒素を含むガスにおけるＮ2Ｏの濃度は、０．０１〜１０容量％が好ましく、より好ましくは０．０２〜０.５容量％である。Ｎ2Ｏの濃度が０．０１容量％未満では十分な除去率が得られず、１０容量％を超えるとＮ2Ｏ低減のために多くの触媒が必要となって非効率だからである。
【００３４】
前記亜酸化窒素を含むガス中のＣＯ2量は０．００１〜３０容量％が好ましく、０．００５〜１０容量％がより好ましく、０．０１〜１容量％がさらに好ましい。
【００３５】
なお、前記亜酸化窒素を含むガス中には、ＣＯ2以外の成分として、Ｎ2、Ｏ2、ＣＯ、Ｈ2Ｏ、Ｈ2、ＮＨ3、ＮＯｘ、ＳＯｘなどが含まれていてもよい。
【００３６】
従来、使用されてきた亜酸化窒素分解触媒は、亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれる場合、その分解性能が大きく低下してしまうことがある。これに対し、本発明の亜酸化窒素分解触媒を使用すれば、そのメカニズムはまだ解明されていないが、後述する実施例の結果から分かるように、亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていても、その影響を受けることなく、高い分解活性にてＮ2Ｏを分解除去することが可能となる。従って、本発明の触媒によれば、産業排ガスにおいて通常ＣＯ2が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しては、ＣＯ2を除去しておく必要がなく、直接浄化することができるので、生産コストの節約などにつながり、産業界に大きく寄与することが期待できる。
【００３７】
前記浄化方法において、亜酸化窒素を含むガスの空間速度（ＳＶ）は、１０００ｈｒ-1以上が好ましく、２０００ｈｒ-1以上がより好ましく、５００００ｈｒ-1以下が好ましく、２００００ｈｒ-1以下がより好ましい。ＳＶが５００００ｈｒ-1を超えると十分な除去率が得られず、１０００ｈｒ-1未満では除去率が大きく向上しないのに対して触媒量が多くなって非効率だからである。
【００３８】
また、前記亜酸化窒素を含むガスの反応圧は、０．１〜４ＭＰａが好ましく、より好ましくは０．１〜２ＭＰａである。
【００３９】
さらに、Ｎ2Ｏを分解する際の反応温度は、１００℃以上が好ましく、１５０℃以上がより好ましく、２５０℃以上がさらに好ましい。また、７００℃以下が好ましく、５００℃以下がより好ましく、４００℃以下がさらに好ましい。反応温度が１００℃未満では十分な除去率が得られず、７００℃を超えると触媒が熱的ダメージを受けて性能劣化が著しくなる場合があるからである。
【実施例】
【００４０】
次に、実施例および比較例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施をすることは、全て本発明の技術的範囲に含まれる。
【００４１】
実施例１
市販の炭酸コバルト（ナカライテスク社製）２５ｇに硝酸セシウム０．４７ｇを含む水溶液を加え、ホットスターラーで水分が十分に蒸発するまで１００℃で１時間攪拌加熱した。１２０℃で２時間乾燥した後、４００℃で４時間の焼成を行って、亜酸化窒素分解触媒を得た（Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）＝０．０１）。
【００４２】
実施例２〜５
硝酸セシウムの量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして亜酸化窒素分解触媒を得た。
【００４３】
実施例６
硝酸セシウム０．４７ｇを硝酸ルビジウム０．７１ｇへと変更した以外は、実施例１と同様にして亜酸化窒素分解触媒を得た（Ｒｂ／Ｃｏ（モル比）＝０．０２）。
【００４４】
比較例１
硝酸セシウムの代わりに硝酸カリウムを用いた以外は、実施例１と同様にして触媒を得た（Ｋ／Ｃｏ（モル比）＝０．０２）。
【００４５】
比較例２
硝酸セシウムを含む水溶液を加えなかった以外は、実施例１と同様にして触媒を得た（Ｃｏ3Ｏ4のみ）。
【００４６】
実施例１〜６および比較例１、２で得られた触媒の組成などは、表１にまとめた。
【００４７】
【表１】
【００４８】
なお、実施例１〜６および比較例１、２で得られた触媒の亜酸化窒素の分解性能は、下記の方法により評価した。
【００４９】
顆粒状に成形し、０．６〜１．１８ｍｍに分級した触媒（各触媒の比表面積を表１に示す。）１ｍｌを内径１０ｍｍのＳＵＳ製反応管に充填した。触媒をＮ2雰囲気下、５００℃で３０分間、前処理を行った。
【００５０】
反応ガスとして、Ｎ2Ｏ：３００ｐｐｍ（０．０３容量％）、Ｏ2：１６容量％、ＣＯ2：約３００ｐｐｍ（約０．０３容量％）、Ｈ2Ｏ：１０容量％、バランス気体：Ｎ2を用いた。反応ガスのＳＶは、１００００ｈｒ-1であった。
【００５１】
常圧下、所定の反応温度で、反応ガスを前記触媒が充填された反応管に流通させて、評価試験を実施した。結果を表２に示す。
【００５２】
触媒層の入口側および出口側におけるガス中のＮ2Ｏの濃度をガスクロマトグラフ（島津製作所製、ＧＣ−８Ａ、カラム：ｐｏｒａｐａｋＱ）にて測定し、下式によりＮ2Ｏの分解率を算出した。
【００５３】
Ｎ2Ｏの分解率（％）=１００×（入口側のＮ2Ｏ濃度−出口側のＮ2Ｏ濃度）/（入口側のＮ2Ｏ濃度）
【００５４】
【表２】
【００５５】
なお、図１は、Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）とＮ2Ｏの分解率（％）との関係を示すものである（反応温度：３００℃）。
【００５６】
＜ＣＯ2の影響＞
反応ガス中のＣＯ2の有無が触媒の分解性能へ及ぼす影響について、実施例１および比較例１で得られた触媒を用いて、下記の方法により評価した。
【００５７】
評価方法として、ＣＯ2を含まない反応ガスを用いた以外は、前記と同様にして試験を実施した。結果を表２の結果と合わせて表３に示す。
【００５８】
【表３】
【００５９】
表２の結果から分かるように、実施例１〜６で得られた触媒を用いた浄化方法では、３５０℃や３００℃といった低い反応温度でも、高い分解率でＮ2Ｏを分解除去することができた。一方、比較例１、２で得られた触媒を用いた浄化方法では、低い分解率しか得られなかった。
【００６０】
また、表３の結果から分かるように、本発明の触媒を用いた浄化方法では、ＣＯ2の悪影響をほとんど受けずに、低温でもＮ2Ｏを効率良く分解除去することができた。一方、カリウムを使用した触媒を用いた浄化方法では、反応ガス中にＣＯ2が存在していることで、触媒の分解性能が大きく低下してしまった。
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明によれば、低温で高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒を提供することができた。この触媒を用いることにより、産業排ガスにおいて通常ＣＯ2が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しても、Ｎ2Ｏを効率良く浄化することが可能であり、産業界に大きく寄与することが期待できる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒およびこれを用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
発電用ガスタービン、ボイラー、ごみ焼却炉などから排出される各種燃焼排ガスや、化学プラントなどから排出される各種産業排ガス中に含まれる亜酸化窒素（Ｎ2Ｏ）は、二酸化炭素（ＣＯ２）よりも高い温室効果（亜酸化窒素の温暖化係数は二酸化炭素の約３１０倍）を示すのに加えて、成層圏で分解して一酸化窒素（ＮＯ）を生成しオゾン層破壊に関わる事から、それを効率的に分解除去する方法が望まれている。
【０００３】
亜酸化窒素を分解除去する方法として、例えば、四三酸化コバルト（Ｃｏ3Ｏ4）を主成分とする酸化コバルトとアルカリ金属および／またはアルカリ土類金属とを含み、アルカリ金属および／またはアルカリ土類金属の配合量が０．０１〜１５重量％である触媒を用いる方法（特許文献１）が提案されている。
【０００４】
特許文献１で用いる触媒は、従来のものに比べると、２００〜３００℃付近の低温度域でも活性を示す。しかしながら、特許文献１には、この低温度域でより高性能を発揮でき、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けにくいアルカリ金属および／またはアルカリ土類金属の最適配合量については全く開示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−５４７１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明者らが、上記特許文献１の触媒について各種排ガス中に含まれる亜酸化窒素を分解する実験を行ったところ、排ガス中に二酸化炭素が含まれている場合、触媒活性が低下してしまうことを見出した。そこで本発明では、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれていてもその影響を受けずに亜酸化窒素を効率的に分解除去し得る亜酸化窒素分解触媒、およびこの触媒を用いた亜酸化窒素を含むガスの浄化方法を提供することを課題として掲げた。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは鋭意検討した結果、下記組成の触媒を用いることにより、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
即ち、本発明に係る亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【０００９】
前記ガスに含まれる二酸化炭素は、０．００１〜３０容量％であることが好ましい。また、前記セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比は、０．００２５〜０．０３であることが好ましい。さらに、前記コバルト酸化物は、コバルトを含有する前駆体を２００〜７００℃で焼成して得られるコバルト酸化物であることが好ましい。
【００１０】
なお、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを前記亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする亜酸化窒素を含むガスの浄化方法も本発明に含まれる。このガスは、脱硝触媒により処理した後のガスであっても良い。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中に二酸化炭素が含まれる場合でもその影響を受けずに亜酸化窒素を効率的に分解除去することができる。従って、本発明の亜酸化窒素分解触媒を用いることにより、二酸化炭素が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しても、亜酸化窒素を効率良く浄化することが可能となった。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）とＮ2Ｏの分解率（％）との関係を示すグラフである（反応温度：３００℃）。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態を詳細に説明するが、本発明は、下記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【００１４】
まず、本発明の亜酸化窒素分解触媒について詳細に説明する。
【００１５】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする。
【００１６】
コバルト酸化物と、Ｃｓおよび／またはＲｂとの組み合わせは、ＮａやＫなどとの組み合わせに比べ、Ｎ2Ｏの分解性能が優れているため、本発明ではＣｓおよび／またはＲｂを選択した。
【００１７】
前記コバルト酸化物を形成するために使用できる原料（以下、「Ｃｏ原料」と称する場合がある）としては、触媒調製過程においてコバルト酸化物になり得るものであれば特に限定されず、例えば、硝酸コバルト、塩化コバルト、酢酸コバルト、炭酸コバルトなどのコバルト塩やコバルト酸化物、水酸化コバルトを用いることができるが、炭酸コバルトを用いることが好ましい。
【００１８】
本発明の亜酸化窒素分解触媒に含まれるセシウム（Ｃｓ）および／またはルビジウム（Ｒｂ）は、酸化物のほかに、炭酸塩、水酸化物のいずれの形態でも良い。なお、ここでいう「および／または」とは、二種の成分を同時に含有しても、どちらか一方の成分のみを含有しても良いということである。
【００１９】
前記形態のＣｓ、Ｒｂを形成するために使用できる原料（以下、「Ｃｓおよび／またはＲｂ原料」と称する場合がある）としては、触媒調製過程において前記形態のＣｓ、Ｒｂになり得るものであれば特に限定されず、例えば、硝酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの塩や、酸化物、水酸化物を用いることができる。
【００２０】
ＣｓおよびＲｂ（ＣｓとＲｂの合計量：いずれか一方のみを含む場合はその元素の量）のＣｏに対するモル比は、０．０００５〜０．０５とする。０．００２５以上が好ましく、０．００５以上がより好ましく、０．０３以下が好ましく、０．０２以下がより好ましい。ＣｓおよびＲｂのＣｏに対するモル比を前記範囲とすることで、低温でも高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒を提供することができる。一方、前記モル比が０．０００５より少なくなると、Ｃｓ、Ｒｂの添加効果が小さく、充分な亜酸化窒素分解性能を得ることができず、また、前記モル比が０．０５より多くなると、活性成分であるコバルト酸化物の表面がＣｓ、Ｒｂにより被覆され、活性が十分発揮できなくなってしまう。なお、ここでいう「モル比」とは、亜酸化窒素分解触媒に含まれるＣｓおよびＲｂの酸化物、炭酸塩または水酸化物とコバルト酸化物の量を、それぞれＣｓおよびＲｂとＣｏのモル数に換算した後、これらのモル数の比を計算したものである。
【００２１】
本発明の亜酸化窒素分解触媒は、比表面積が高いほど分解性能が高くなる。従って、その比表面積は、１０ｍ2／ｇ以上が好ましく、３０ｍ2／ｇ以上がより好ましい。
【００２２】
本発明の亜酸化窒素分解触媒の形状としては、特に制限されず、円柱状、円筒状（ペレット状）、リング状、球状、板状、ハニカム状、その他一体に成形されたものなどを適宜選択することができる。この触媒の成形は、一般的な成形方法、例えば、打錠成形法、押出成形法などによって行うことができる。
【００２３】
また、本発明の亜酸化窒素分解触媒は、上記のような形状から適宜選択した所定の形状を有する担体の上に担持して使用することもできる。前記担体としては、特に限定されるものではなく、例えば、シリカ、アルミナ、ジルコニア、チタニアなどのほかに、Ｓｉ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉなどのうちの２種以上の元素を含有する複合酸化物を使用することができる。
【００２４】
次に、本発明の亜酸化窒素分解触媒の調製方法について説明する。
【００２５】
本発明の亜酸化窒素分解触媒の調製方法としては、特に限定されるものではなく、従来の公知方法を利用することができる。例えば、Ｃｏ原料に所定のＣｓおよび／またはＲｂ原料を添加し、乾燥後、焼成を施すことにより調製することができる。また、コバルト酸化物以外のＣｏ原料から焼成などの工程を経て作製したコバルト酸化物に、別工程で作製したＣｓおよび／またはＲｂ成分を混合することで、本発明の亜酸化窒素分解触媒を調製することもできる。
【００２６】
添加方法としては、特に限定されないが、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料が溶媒（通常、水）に不溶性である場合、物理混合法（混練）によりＣｏ原料またはコバルト酸化物に添加することができる。また、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料が水溶性である場合、Ｃｓおよび／またはＲｂ原料の水溶液をＣｏ原料またはコバルト酸化物に含浸（混合）することにより添加することができる。
【００２７】
乾燥条件については、触媒調製条件などによって適宜変更可能であり、特に限定されるものではないが、生産性を考慮しながら十分に乾燥できる観点からは、８０〜２００℃にて１〜２０時間で乾燥することが好ましい。乾燥温度が８０℃未満または乾燥時間が１時間未満では乾燥が不十分となって調製した触媒の性能が低下する場合があり、乾燥温度を２００℃よりも高くするまたは乾燥時間を２０時間よりも長くしても乾燥効率は上がらず、エネルギーコストや生産効率の面で不利になるからである。
【００２８】
また、焼成条件についても、触媒調製条件などによって適宜変更可能であり、特に限定されるものではないが、活性低下を招くことなく、コバルト酸化物以外のＣｏ原料（即ちコバルトを含有する前駆体）をコバルト酸化物へ十分に転化できる観点からは、２００〜７００℃にて１〜１０時間で焼成することが好ましい。焼成温度が２００℃未満または焼成時間が１時間未満ではコバルト酸化物への転化が十分でなく、焼成温度を７００℃よりも高くするまたは焼成時間を１０時間よりも長くすると比表面積が低下して触媒性能が低下を招く場合があるからである。
【００２９】
以下、本発明の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法について説明する。
【００３０】
本発明の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法は、二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを前記亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする。
【００３１】
前記浄化方法は、Ｎ2Ｏを直接Ｎ2とＯ2に分解するものであり、炭化水素、ＣＯ、Ｈ2やＮＨ3のような還元剤を使用しなくても亜酸化窒素を含むガスを処理することができる。
【００３２】
前記亜酸化窒素を含むガスとしては、流動層ボイラー、下水汚泥焼却炉などの固定燃焼装置、アジピン酸、グリオキザール、硝酸などを製造する化学プラントなどから排出される各種亜酸化窒素を含むガスが挙げられる。また、脱硝触媒により処理した後のガスであっても良い。これらのガスには、通常ＣＯ2が含まれている。
【００３３】
前記浄化方法に使用できる、亜酸化窒素を含むガスにおけるＮ2Ｏの濃度は、０．０１〜１０容量％が好ましく、より好ましくは０．０２〜０.５容量％である。Ｎ2Ｏの濃度が０．０１容量％未満では十分な除去率が得られず、１０容量％を超えるとＮ2Ｏ低減のために多くの触媒が必要となって非効率だからである。
【００３４】
前記亜酸化窒素を含むガス中のＣＯ2量は０．００１〜３０容量％が好ましく、０．００５〜１０容量％がより好ましく、０．０１〜１容量％がさらに好ましい。
【００３５】
なお、前記亜酸化窒素を含むガス中には、ＣＯ2以外の成分として、Ｎ2、Ｏ2、ＣＯ、Ｈ2Ｏ、Ｈ2、ＮＨ3、ＮＯｘ、ＳＯｘなどが含まれていてもよい。
【００３６】
従来、使用されてきた亜酸化窒素分解触媒は、亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれる場合、その分解性能が大きく低下してしまうことがある。これに対し、本発明の亜酸化窒素分解触媒を使用すれば、そのメカニズムはまだ解明されていないが、後述する実施例の結果から分かるように、亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていても、その影響を受けることなく、高い分解活性にてＮ2Ｏを分解除去することが可能となる。従って、本発明の触媒によれば、産業排ガスにおいて通常ＣＯ2が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しては、ＣＯ2を除去しておく必要がなく、直接浄化することができるので、生産コストの節約などにつながり、産業界に大きく寄与することが期待できる。
【００３７】
前記浄化方法において、亜酸化窒素を含むガスの空間速度（ＳＶ）は、１０００ｈｒ-1以上が好ましく、２０００ｈｒ-1以上がより好ましく、５００００ｈｒ-1以下が好ましく、２００００ｈｒ-1以下がより好ましい。ＳＶが５００００ｈｒ-1を超えると十分な除去率が得られず、１０００ｈｒ-1未満では除去率が大きく向上しないのに対して触媒量が多くなって非効率だからである。
【００３８】
また、前記亜酸化窒素を含むガスの反応圧は、０．１〜４ＭＰａが好ましく、より好ましくは０．１〜２ＭＰａである。
【００３９】
さらに、Ｎ2Ｏを分解する際の反応温度は、１００℃以上が好ましく、１５０℃以上がより好ましく、２５０℃以上がさらに好ましい。また、７００℃以下が好ましく、５００℃以下がより好ましく、４００℃以下がさらに好ましい。反応温度が１００℃未満では十分な除去率が得られず、７００℃を超えると触媒が熱的ダメージを受けて性能劣化が著しくなる場合があるからである。
【実施例】
【００４０】
次に、実施例および比較例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施をすることは、全て本発明の技術的範囲に含まれる。
【００４１】
実施例１
市販の炭酸コバルト（ナカライテスク社製）２５ｇに硝酸セシウム０．４７ｇを含む水溶液を加え、ホットスターラーで水分が十分に蒸発するまで１００℃で１時間攪拌加熱した。１２０℃で２時間乾燥した後、４００℃で４時間の焼成を行って、亜酸化窒素分解触媒を得た（Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）＝０．０１）。
【００４２】
実施例２〜５
硝酸セシウムの量を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして亜酸化窒素分解触媒を得た。
【００４３】
実施例６
硝酸セシウム０．４７ｇを硝酸ルビジウム０．７１ｇへと変更した以外は、実施例１と同様にして亜酸化窒素分解触媒を得た（Ｒｂ／Ｃｏ（モル比）＝０．０２）。
【００４４】
比較例１
硝酸セシウムの代わりに硝酸カリウムを用いた以外は、実施例１と同様にして触媒を得た（Ｋ／Ｃｏ（モル比）＝０．０２）。
【００４５】
比較例２
硝酸セシウムを含む水溶液を加えなかった以外は、実施例１と同様にして触媒を得た（Ｃｏ3Ｏ4のみ）。
【００４６】
実施例１〜６および比較例１、２で得られた触媒の組成などは、表１にまとめた。
【００４７】
【表１】
【００４８】
なお、実施例１〜６および比較例１、２で得られた触媒の亜酸化窒素の分解性能は、下記の方法により評価した。
【００４９】
顆粒状に成形し、０．６〜１．１８ｍｍに分級した触媒（各触媒の比表面積を表１に示す。）１ｍｌを内径１０ｍｍのＳＵＳ製反応管に充填した。触媒をＮ2雰囲気下、５００℃で３０分間、前処理を行った。
【００５０】
反応ガスとして、Ｎ2Ｏ：３００ｐｐｍ（０．０３容量％）、Ｏ2：１６容量％、ＣＯ2：約３００ｐｐｍ（約０．０３容量％）、Ｈ2Ｏ：１０容量％、バランス気体：Ｎ2を用いた。反応ガスのＳＶは、１００００ｈｒ-1であった。
【００５１】
常圧下、所定の反応温度で、反応ガスを前記触媒が充填された反応管に流通させて、評価試験を実施した。結果を表２に示す。
【００５２】
触媒層の入口側および出口側におけるガス中のＮ2Ｏの濃度をガスクロマトグラフ（島津製作所製、ＧＣ−８Ａ、カラム：ｐｏｒａｐａｋＱ）にて測定し、下式によりＮ2Ｏの分解率を算出した。
【００５３】
Ｎ2Ｏの分解率（％）=１００×（入口側のＮ2Ｏ濃度−出口側のＮ2Ｏ濃度）/（入口側のＮ2Ｏ濃度）
【００５４】
【表２】
【００５５】
なお、図１は、Ｃｓ／Ｃｏ（モル比）とＮ2Ｏの分解率（％）との関係を示すものである（反応温度：３００℃）。
【００５６】
＜ＣＯ2の影響＞
反応ガス中のＣＯ2の有無が触媒の分解性能へ及ぼす影響について、実施例１および比較例１で得られた触媒を用いて、下記の方法により評価した。
【００５７】
評価方法として、ＣＯ2を含まない反応ガスを用いた以外は、前記と同様にして試験を実施した。結果を表２の結果と合わせて表３に示す。
【００５８】
【表３】
【００５９】
表２の結果から分かるように、実施例１〜６で得られた触媒を用いた浄化方法では、３５０℃や３００℃といった低い反応温度でも、高い分解率でＮ2Ｏを分解除去することができた。一方、比較例１、２で得られた触媒を用いた浄化方法では、低い分解率しか得られなかった。
【００６０】
また、表３の結果から分かるように、本発明の触媒を用いた浄化方法では、ＣＯ2の悪影響をほとんど受けずに、低温でもＮ2Ｏを効率良く分解除去することができた。一方、カリウムを使用した触媒を用いた浄化方法では、反応ガス中にＣＯ2が存在していることで、触媒の分解性能が大きく低下してしまった。
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明によれば、低温で高活性を示し、しかも亜酸化窒素を含むガス中にＣＯ2が含まれていてもその影響を受けにくい亜酸化窒素分解触媒を提供することができた。この触媒を用いることにより、産業排ガスにおいて通常ＣＯ2が含まれる亜酸化窒素を含むガスに対しても、Ｎ2Ｏを効率良く浄化することが可能であり、産業界に大きく寄与することが期待できる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする亜酸化窒素分解触媒。
【請求項２】
前記ガスに含まれる二酸化炭素が０．００１〜３０容量％である請求項１に記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項３】
前記セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．００２５〜０．０３である請求項１または２に記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項４】
前記コバルト酸化物が、コバルトを含有する前駆体を２００〜７００℃で焼成して得られるコバルト酸化物である請求項１〜３のいずれかに記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項５】
二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを請求項１〜４のいずれかに記載の亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする亜酸化窒素を含むガスの浄化方法。
【請求項６】
前記ガスが、脱硝触媒により処理した後のガスである請求項５に記載の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法。
【請求項１】
二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガス中の亜酸化窒素を分解する触媒であり、コバルト酸化物と、セシウムおよび／またはルビジウムとを含有しており、セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．０００５〜０．０５であることを特徴とする亜酸化窒素分解触媒。
【請求項２】
前記ガスに含まれる二酸化炭素が０．００１〜３０容量％である請求項１に記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項３】
前記セシウムおよびルビジウムのコバルトに対するモル比が、０．００２５〜０．０３である請求項１または２に記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項４】
前記コバルト酸化物が、コバルトを含有する前駆体を２００〜７００℃で焼成して得られるコバルト酸化物である請求項１〜３のいずれかに記載の亜酸化窒素分解触媒。
【請求項５】
二酸化炭素と亜酸化窒素を含むガスを請求項１〜４のいずれかに記載の亜酸化窒素分解触媒と接触させて、前記ガスに含まれる亜酸化窒素を分解することを特徴とする亜酸化窒素を含むガスの浄化方法。
【請求項６】
前記ガスが、脱硝触媒により処理した後のガスである請求項５に記載の亜酸化窒素を含むガスの浄化方法。
【図１】
【公開番号】特開２０１２−５０９６９（Ｐ２０１２−５０９６９Ａ）
【公開日】平成２４年３月１５日（２０１２．３．１５）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−１９８０７３（Ｐ２０１０−１９８０７３）
【出願日】平成２２年９月３日（２０１０．９．３）
【出願人】（０００００４６２８）株式会社日本触媒 (2,292)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年３月１５日（２０１２．３．１５）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年９月３日（２０１０．９．３）
【出願人】（０００００４６２８）株式会社日本触媒 (2,292)
【Ｆターム（参考）】
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