大気接合用ろう材、接合体、および、集電材料
【課題】Ａｇの融点以下で溶融することができるとともに、接合体の高温耐久性の向上を図ることができる大気接合用ろう材、ならびに、高温耐久性を有する接合体および集電材料を提供する。
【解決手段】大気接合用ろう材は、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、Ａｇ以外の構成元の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されている。たとえば図４から判るように、本発明試料の高温保持後の接合試験片の接合層１３では、比較試料の高温保持後の接合試験片で観察された空孔１６（図６）が観察されず、ろう材が十分に溶融しており、長時間の高温保持後でも良好な気密性が維持されていることを確認した。
【解決手段】大気接合用ろう材は、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、Ａｇ以外の構成元の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されている。たとえば図４から判るように、本発明試料の高温保持後の接合試験片の接合層１３では、比較試料の高温保持後の接合試験片で観察された空孔１６（図６）が観察されず、ろう材が十分に溶融しており、長時間の高温保持後でも良好な気密性が維持されていることを確認した。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大気接合用ろう材、ならびに、そのろう材を用いることにより接合される接合体および集電材料に係り、特に、大気接合用ろう材の低融点化および高温耐久性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属部材同士の接合体、セラミックス部材同士の接合体、および、セラミックス部材と金属部材の接合体は、ろう付により得られる。近年、製品の高精度化や、高信頼化、高機能化等の要求が強くなっており、その要求に応える接合体としてセラミックスと金属の接合体が利用されており、その接合体を得るための接合方法が盛んに研究されている。
【０００３】
セラミックス部材と金属部材の接合方法として、製造コストの低減を図ることができるのはもちろんのこと、大気雰囲気中でも、比較的低温領域で良好な接合体を得ることができる大気ろう付技術の確立が要求されている。
【０００４】
大気ろう付技術としては、大気中でろう付を行う一般的な手法であるフラックスろう付法が挙げられる。この手法では、母材の接合面にフラックスを塗布し、フラックスにより接合部での還元雰囲気を得るとともに、酸素進入を遮断することにより、良好な接合体を得る。たとえばろう材としてＡｇ系ろう材であるＢＡｇ−８を用いる場合、ＢＡｇ−８の融点である７８０℃よりも低い融点を有するフラックスを用い、ろう材よりも先にフラックスを溶融させる。これにより、接合面の活性化およびろう材の酸化防止を図ることにより、良好な接合体を得る。
【０００５】
ところが、フラックスろう付法では、通常、トーチ等を用いた局所加熱により接合が行われ、その手法は、点接合や線接合には有効であるが、面接合には適さない。また、セラミックス部材同士あるいはセラミックス部材と金属部材の接合に適用する場合、局所加熱で発生する熱応力によってセラミックス部材の破壊が生じる虞があり、セラミックス部材を有する接合体の作製にも適さない。さらに、フラックスの中にはそれ自体およびその残留物が金属を腐食させる作用を有するものが多く、この場合、接合後にフラックス残留物の除去工程が別途必要となる。
【０００６】
そこで、フラックスを必要としない大気ろう付技術として、反応性大気ろう付法（Reactiver Air Brazing)を用いることが考えられる（たとえば特許文献１，２）。たとえば特許文献１の技術では、セラミックス部材と、大気中でＡｌ酸化物層を形成する耐熱金属部材とを母材として用い、ＡｇにＣｕＯを添加したＡｇ−Ｃｕ系ろう材を用いた反応性大気ろう付法によりそれら母材の大気接合を行う。この場合、ろう材の主成分がＡｇ等の貴金属成分であるから、ろう付ではフラックスが不要となり、その結果、フラックスによる上記問題を解消することができる。
【０００７】
ところが、特許文献１，２の技術では、接合温度がＡｇの融点（約９６１℃）より高温である必要があるため、母材である金属部材に著しい酸化が生じる虞がある。また、金属部材とセラミックス部材の接合では、接合温度が高くなるに従い、両部材の熱膨張係数差により生じる熱応力も増大してしまう。
【０００８】
そこで、反応性大気ろう付法での接合温度を低くするために、Ａｇ系ろう材の低融点化を図るために種々の材料が提案されている。たとえば特許文献３の技術は、Ａｇ−Ｇｅ−Ｓｉ系合金からなるろう材を提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第４４８６８２０号
【特許文献２】特表２０１０−５３１２３２号公報
【特許文献３】特開２００８−２０２０９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献３のＡｇ−Ｇｅ−Ｓｉ系ろう材は、Ａｇの融点以下の温度で溶融しないため、反応性大気ろう付法で生じる上記問題を解消することができない。また、低融点大気接合用ろう材を用いた接合体は、高温耐久性に劣る。たとえば低融点大気接合用ろう材を用い、大気中において加熱温度８５０℃で１時間接合を行って得られた接合体は、大気中において８００℃の加熱温度で１００時間保持した後にリーク試験を行うと、接合部からリークが生じてしまう。この場合、リークの原因としては、低融点酸化物の揮発が考えられる。
【００１１】
したがって、本発明は、Ａｇの融点以下で溶融することができるとともに、接合体の高温耐久性の向上を図ることができる大気接合用ろう材を提供することを目的としている。また、本発明は、そのようなろう材を用いた接合により得られ、高温耐久性を有する接合体および集電材料を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の大気接合用ろう材は Ａｇ（銀）、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｂ（ホウ素）、および、Ｓｉ（ケイ素）を必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることを特徴とする。
【００１３】
本発明の大気接合用ろう材では、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有しているＡｇ−Ｂ−Ｓｉ系ろう材である。そのなかのＡｇは、大気中で溶融した場合でも酸化されにくい材料であり、Ｂは約３００℃以上で酸化し、その酸化物の融点も比較的低い温度（約５７７℃）である低融点材料である。部材同士のろう付に上記大気接合用ろう材を適用する場合、ろう付を大気中で行うときでも、低融点酸化物が溶融し母材にぬれ広がることによって母材の酸化を抑制することができるから、フラックスが不要となる。
【００１４】
また、低融点材料であるＢを必須成分として含有することにより、ろう材はＡｇの融点（約９６１℃）以下で溶融することができる。これにより、従来のＡｇ系大気接合用ろう材と比較して接合温度が低いから、母材として金属部材を用いる場合、母材の酸化抑制等を図ることができ、金属部材側の変質を防止することができる。また、母材として金属部材とセラミックス部材を用いる場合、上記のように接合温度が低いから、両部材の熱膨張率差による熱応力を低減することができる。
【００１５】
しかも、本発明の大気接合用ろう材では、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の各構成元素の含有率を上記のように設定しているから、高温耐久性の向上を図ることができる。たとえば接合体を大気中において８００℃の加熱温度で１００時間保持した後にリーク試験を行っても、接合部からのリークが発生しなく、良好な気密性を維持することができる。よって、長期信頼性を確保することができる。
【００１６】
以上のことから、大気中でもフラックスを用いないろう付により、良好な気密性や接合強度を有するのはもちろんのこと、高温耐久性を有する接合体を得ることができる。
【００１７】
本発明の大気接合用ろう材は種々の構成を用いることができる。たとえば、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｈｆ（ハフニウム）、Ｃｒ（クロム）、および、Ａｌ（アルミニウム）のうちの少なくとも１種が添加成分として添加され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されている態様を用いることができる。母材としてセラミックス部材を用いる場合、Ｇｅ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆを添加した場合、セラミックスとの反応性の向上を図ることができる。たとえば金属部材とセラミックス部材の接合体において、Ｇｅを添加することにより、セラミックス上にＧｅ酸化物を析出させることができ、Ｇｅは活性金属としての作用を有するから、ぬれ性の向上を図ることができる。また、Ｃｒ、Ａｌを添加した場合、大気接合時あるいは高温保持時のろう材中の酸素の拡散を抑制する効果が得られるから、耐酸化性の向上を図ることができる。
【００１８】
また、本発明の大気接合用ろう材を部材同士の接合に適用した場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも１種を含む酸化物が形成される態様を用いることができる。また、本発明の大気接合用ろう材を部材同士の接合に適用した場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも２種を含む複合酸化物が形成される態様を用いることができる。
【００１９】
本発明の大気接合用ろう材は、上記のように低融点化を図ることができ、たとえば大気中において６５０℃以上８５０℃以下の融点を有することができる。
【００２０】
本発明の接合体は、上記大気接合用ろう材を用いた接合により得られる。すなわち、本発明の接合体は、上記大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、ガスシール性を有することを特徴とする。たとえば接合体は、燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用することができる。
【００２１】
本発明の集電材料は、上記大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、電気伝導性を有することを特徴とする。たとえば集電材料は、燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用することができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の大気接合用ろう材によれば、Ａｇの融点以下で溶融することができるとともに、接合体の高温耐久性の向上を図ることができる等の効果を得ることができる。本発明の接合体あるいは集電材料によれば、本発明の大気接合用ろう材を用いることにより得られ、良好な気密性や接合強度を有するのはもちろんのこと、高温耐久性を有することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施例で作製した接合試験片の概略構成を表す斜視図である。
【図２】本発明の実施例で用いた断面観察用接合試験片を表し、図１の矢印方向１Ａでの側断面構成を表す図である。
【図３】本発明の試料４の接合後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図４】本発明の試料４の高温保持後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図５】比較試料２の接合後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図６】比較試料２の高温保持後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【実施例】
【００２４】
以下、本発明について実施例を用いて説明する。実施例では、本発明範囲内の大気接合用ろう材を用いて、本発明に係る試料として接合体試験片を作製した。また、本発明範囲外の大気接合用ろう材を用いて、比較試料として接合体試験片を作製した。試料および比較試料の接合体試験片の評価では、全ての試験片についてリーク試験を行い、そのうちの一部の試験片について接合部観察を行った。
【００２５】
（１）試料および比較試料の作製
本発明の試料作製で用いることができる大気接合用ろう材の形態としては、たとえば金属混合粉末を有機溶剤や有機バインダー等によりペーストとした形態や、合金粉末ペーストや、箔、ゾルゲル等の各種形態が挙げられ、特に限定されるものではない。
【００２６】
本発明の試料作製で用いることができる金属部材の材料としては、たとえばフェライト系ステンレスや、ステンレス、耐熱性ステンレス、ＦｅＣｒＡｌ合金、ＦｅＣｒＳｉ合金、Ｎｉ基耐熱合金等が挙げられ、特に限定されるものではない。本発明の試料作製で用いたセラミックス部材の材料としては、たとえばイットリア安定化ジルコニアや、ジルコニア、アルミナ、マグネシア、ステアタイト、ムライト、チタニア、シリカ、サイアロン等の酸化物セラミックスが挙げられ、特に限定されるものではない。
【００２７】
本発明の各試料に係る大気接合用ろう材としては、表１に示す本発明範囲内の組成を有する混合金属粉末を有機バインダーと混合してペースト状としたものを用いた。大気接合用ろう材について、試料１では、必須成分のみを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ系ろう材）を用い、試料２，４では、必須成分に加えて添加元素としてＧｅを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ−Ｇｅ系ろう材）を用い、試料３では、必須成分に加えて添加元素としてＧｅおよびＣｒを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ−Ｇｅ−Ｃｒ系ろう材）を用いた。
【００２８】
なお、表１では、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計を含有率Ｘと表記し、たとえば含有率ＸにおけるＢの含有率は、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合を示している。表１に示す数値は体積比（単位：％）で表したものである。
【００２９】
本発明の各試料に係る金属部材としては、フェライト系合金であるZMG232L（日立金属社製）の外径１４ｍｍ、内径８ｍｍの円筒部材を用いた。本発明の各試料に係るセラミック部材としては、イットリア安定化ジルコニア（3YSZ）からなる安定化ジルコニア板を用いた。板のサイズは、２０ｍｍ×２０ｍｍに設定した。
【００３０】
各比較試料に係る大気接合用ろう材としては、表１に示す本発明範囲外の組成を有する混合金属粉末を有機バインダーと混合してペースト状としたものを用い、金属部材としては、本発明の各試料と同様な円筒部材を用い、セラミック部材としては、表１に示すように、安定化ジルコニア板を用いた。大気接合用ろう材について、比較試料１では、含有率Ｘが本発明の範囲外（５０％以下）の大気接合用ろう材を用い、比較試料２では、含有率ＸにおけるＳｉの含有率が本発明の範囲外（２２％以下）の大気接合用ろう材を用い、比較試料３では、含有率ＸにおけるＢの含有率が本発明の範囲外（１４％以下）の大気接合用ろう材を用いた。
【００３１】
実施例では、ペースト状の大気接合用ろう材を金属部材の一方の端面に塗布し、その塗布面にセラミック部材を載置し、大気中において加熱温度を８５０℃に設定し、１時間接合を行うことにより、各試料および比較試料に係る接合試験片を作製した。
【００３２】
図１は、作製した接合試験片１０の構成を表す模式図である。符号１１は円筒部材である金属部材、符号１１Ａは金属部材の開口部、符号１２は板材であるセラミックス部材、符号１３は接合層である。図２は、接合層１３を含む接合部の観察断面の模式図である（図１の矢印方向１Ａでの側断面構成を表す斜視図である）。
【００３３】
【表１】
【００３４】
（２）試料および比較試料の評価
まず、接合後の接合試験片１０について、金属部材１１の開口面１１Ａを閉塞し、金属部材１１内部を真空排気して、ヘリウムリーク試験を行った。次いで、大気中において、加熱温度を８００℃に設定し、接合試験片１０を１００時間保持した後に、そのような高温保持後の接合試験片１０について、上記と同様にヘリウムリーク試験を行った。その結果を表１に示す。試験結果について、表１では、ヘリウムが検出されなかったものを“○”、ヘリウムが検出されたものを“×”と表記している。接合後の接合試験片１０の試験でヘリウムが検出されたものは、高温保持後の接合試験片１０について試験を行わなかった。また、試料４および比較試料２については、接合試験片１０を中央部で切断し、接合層１３を含む接合部を観察した。
【００３５】
ヘリウムリーク試験について、表１から判るように、含有率Ｘが本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料１、および、含有率ＸにおけるＳｉの含有率が本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料２では、高温保持後の場合にヘリウムが検出され、リークが生じた。含有率ＸにおけるＢの含有率が本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料３では、接合後の場合にヘリウムが検出され、リークが生じた。
【００３６】
これに対して、本発明範囲内の組成を有する大気接合用ろう材を用いた試料１〜４の接合試験片では、接合後および保持後のいずれの場合も、ヘリウムが検出されず、リークが生じなかった。
【００３７】
断面観察について、比較試料２では、リークが生じなかった接合後の接合試験片において、図５から判るように、Ａｇリッチ部１４および複合酸化物１５が観察され、空孔が観察されなかったが、リークが生じた高温保持後の接合試験片において、図６から判るように、複合酸化物１５が観察されず、空孔１６が観察された。これに対して試料４では、リークが生じなかった接合後および高温保持後の接合試験片において、図３，４から判るように、Ａｇリッチ部１４および複合酸化物１５が観察され、空孔が観察されなかった。
【００３８】
以上のように試料１〜４では、高温保持後でも、複合酸化物が存在し、空孔が生じなかった。これにより試料１〜４では、大気接合用ろう材が大気中８５０℃での加熱により十分に溶融することができ、かつ良好な気密性および高温耐久性を有する金属部材とセラミックス部材との接合体が得られることが判った。
【００３９】
試料１〜４と比較試料１〜３との比較から、大気接合用ろう材では、良好な気密性および高温耐久性を有するためには、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下の範囲内に設定されていることが必要であることを確認した。この場合、試料１と比較試料２との比較から、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、試料１と比較試料３との比較から、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることが必要であることを確認した。
【００４０】
特に、試料２〜４の結果から、Ｇｅ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、および、Ｈｆのうちの少なくとも１種が添加成分として添加されている場合、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されていることが好適であることを確認した。
【符号の説明】
【００４１】
１０…接合試験片、１１…金属部材、１２…セラミックス部材、１3…接合層、１４…Ａｇリッチ部、１５…複合酸化物、１６…空孔
【技術分野】
【０００１】
本発明は、大気接合用ろう材、ならびに、そのろう材を用いることにより接合される接合体および集電材料に係り、特に、大気接合用ろう材の低融点化および高温耐久性向上に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属部材同士の接合体、セラミックス部材同士の接合体、および、セラミックス部材と金属部材の接合体は、ろう付により得られる。近年、製品の高精度化や、高信頼化、高機能化等の要求が強くなっており、その要求に応える接合体としてセラミックスと金属の接合体が利用されており、その接合体を得るための接合方法が盛んに研究されている。
【０００３】
セラミックス部材と金属部材の接合方法として、製造コストの低減を図ることができるのはもちろんのこと、大気雰囲気中でも、比較的低温領域で良好な接合体を得ることができる大気ろう付技術の確立が要求されている。
【０００４】
大気ろう付技術としては、大気中でろう付を行う一般的な手法であるフラックスろう付法が挙げられる。この手法では、母材の接合面にフラックスを塗布し、フラックスにより接合部での還元雰囲気を得るとともに、酸素進入を遮断することにより、良好な接合体を得る。たとえばろう材としてＡｇ系ろう材であるＢＡｇ−８を用いる場合、ＢＡｇ−８の融点である７８０℃よりも低い融点を有するフラックスを用い、ろう材よりも先にフラックスを溶融させる。これにより、接合面の活性化およびろう材の酸化防止を図ることにより、良好な接合体を得る。
【０００５】
ところが、フラックスろう付法では、通常、トーチ等を用いた局所加熱により接合が行われ、その手法は、点接合や線接合には有効であるが、面接合には適さない。また、セラミックス部材同士あるいはセラミックス部材と金属部材の接合に適用する場合、局所加熱で発生する熱応力によってセラミックス部材の破壊が生じる虞があり、セラミックス部材を有する接合体の作製にも適さない。さらに、フラックスの中にはそれ自体およびその残留物が金属を腐食させる作用を有するものが多く、この場合、接合後にフラックス残留物の除去工程が別途必要となる。
【０００６】
そこで、フラックスを必要としない大気ろう付技術として、反応性大気ろう付法（Reactiver Air Brazing)を用いることが考えられる（たとえば特許文献１，２）。たとえば特許文献１の技術では、セラミックス部材と、大気中でＡｌ酸化物層を形成する耐熱金属部材とを母材として用い、ＡｇにＣｕＯを添加したＡｇ−Ｃｕ系ろう材を用いた反応性大気ろう付法によりそれら母材の大気接合を行う。この場合、ろう材の主成分がＡｇ等の貴金属成分であるから、ろう付ではフラックスが不要となり、その結果、フラックスによる上記問題を解消することができる。
【０００７】
ところが、特許文献１，２の技術では、接合温度がＡｇの融点（約９６１℃）より高温である必要があるため、母材である金属部材に著しい酸化が生じる虞がある。また、金属部材とセラミックス部材の接合では、接合温度が高くなるに従い、両部材の熱膨張係数差により生じる熱応力も増大してしまう。
【０００８】
そこで、反応性大気ろう付法での接合温度を低くするために、Ａｇ系ろう材の低融点化を図るために種々の材料が提案されている。たとえば特許文献３の技術は、Ａｇ−Ｇｅ−Ｓｉ系合金からなるろう材を提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第４４８６８２０号
【特許文献２】特表２０１０−５３１２３２号公報
【特許文献３】特開２００８−２０２０９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献３のＡｇ−Ｇｅ−Ｓｉ系ろう材は、Ａｇの融点以下の温度で溶融しないため、反応性大気ろう付法で生じる上記問題を解消することができない。また、低融点大気接合用ろう材を用いた接合体は、高温耐久性に劣る。たとえば低融点大気接合用ろう材を用い、大気中において加熱温度８５０℃で１時間接合を行って得られた接合体は、大気中において８００℃の加熱温度で１００時間保持した後にリーク試験を行うと、接合部からリークが生じてしまう。この場合、リークの原因としては、低融点酸化物の揮発が考えられる。
【００１１】
したがって、本発明は、Ａｇの融点以下で溶融することができるとともに、接合体の高温耐久性の向上を図ることができる大気接合用ろう材を提供することを目的としている。また、本発明は、そのようなろう材を用いた接合により得られ、高温耐久性を有する接合体および集電材料を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の大気接合用ろう材は Ａｇ（銀）、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｂ（ホウ素）、および、Ｓｉ（ケイ素）を必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることを特徴とする。
【００１３】
本発明の大気接合用ろう材では、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有しているＡｇ−Ｂ−Ｓｉ系ろう材である。そのなかのＡｇは、大気中で溶融した場合でも酸化されにくい材料であり、Ｂは約３００℃以上で酸化し、その酸化物の融点も比較的低い温度（約５７７℃）である低融点材料である。部材同士のろう付に上記大気接合用ろう材を適用する場合、ろう付を大気中で行うときでも、低融点酸化物が溶融し母材にぬれ広がることによって母材の酸化を抑制することができるから、フラックスが不要となる。
【００１４】
また、低融点材料であるＢを必須成分として含有することにより、ろう材はＡｇの融点（約９６１℃）以下で溶融することができる。これにより、従来のＡｇ系大気接合用ろう材と比較して接合温度が低いから、母材として金属部材を用いる場合、母材の酸化抑制等を図ることができ、金属部材側の変質を防止することができる。また、母材として金属部材とセラミックス部材を用いる場合、上記のように接合温度が低いから、両部材の熱膨張率差による熱応力を低減することができる。
【００１５】
しかも、本発明の大気接合用ろう材では、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の各構成元素の含有率を上記のように設定しているから、高温耐久性の向上を図ることができる。たとえば接合体を大気中において８００℃の加熱温度で１００時間保持した後にリーク試験を行っても、接合部からのリークが発生しなく、良好な気密性を維持することができる。よって、長期信頼性を確保することができる。
【００１６】
以上のことから、大気中でもフラックスを用いないろう付により、良好な気密性や接合強度を有するのはもちろんのこと、高温耐久性を有する接合体を得ることができる。
【００１７】
本発明の大気接合用ろう材は種々の構成を用いることができる。たとえば、Ｇｅ（ゲルマニウム）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）、Ｈｆ（ハフニウム）、Ｃｒ（クロム）、および、Ａｌ（アルミニウム）のうちの少なくとも１種が添加成分として添加され、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されている態様を用いることができる。母材としてセラミックス部材を用いる場合、Ｇｅ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆを添加した場合、セラミックスとの反応性の向上を図ることができる。たとえば金属部材とセラミックス部材の接合体において、Ｇｅを添加することにより、セラミックス上にＧｅ酸化物を析出させることができ、Ｇｅは活性金属としての作用を有するから、ぬれ性の向上を図ることができる。また、Ｃｒ、Ａｌを添加した場合、大気接合時あるいは高温保持時のろう材中の酸素の拡散を抑制する効果が得られるから、耐酸化性の向上を図ることができる。
【００１８】
また、本発明の大気接合用ろう材を部材同士の接合に適用した場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも１種を含む酸化物が形成される態様を用いることができる。また、本発明の大気接合用ろう材を部材同士の接合に適用した場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも２種を含む複合酸化物が形成される態様を用いることができる。
【００１９】
本発明の大気接合用ろう材は、上記のように低融点化を図ることができ、たとえば大気中において６５０℃以上８５０℃以下の融点を有することができる。
【００２０】
本発明の接合体は、上記大気接合用ろう材を用いた接合により得られる。すなわち、本発明の接合体は、上記大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、ガスシール性を有することを特徴とする。たとえば接合体は、燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用することができる。
【００２１】
本発明の集電材料は、上記大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、電気伝導性を有することを特徴とする。たとえば集電材料は、燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用することができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の大気接合用ろう材によれば、Ａｇの融点以下で溶融することができるとともに、接合体の高温耐久性の向上を図ることができる等の効果を得ることができる。本発明の接合体あるいは集電材料によれば、本発明の大気接合用ろう材を用いることにより得られ、良好な気密性や接合強度を有するのはもちろんのこと、高温耐久性を有することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の実施例で作製した接合試験片の概略構成を表す斜視図である。
【図２】本発明の実施例で用いた断面観察用接合試験片を表し、図１の矢印方向１Ａでの側断面構成を表す図である。
【図３】本発明の試料４の接合後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図４】本発明の試料４の高温保持後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図５】比較試料２の接合後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【図６】比較試料２の高温保持後の接合試験片の断面電子顕微鏡図（×５００倍）である。
【実施例】
【００２４】
以下、本発明について実施例を用いて説明する。実施例では、本発明範囲内の大気接合用ろう材を用いて、本発明に係る試料として接合体試験片を作製した。また、本発明範囲外の大気接合用ろう材を用いて、比較試料として接合体試験片を作製した。試料および比較試料の接合体試験片の評価では、全ての試験片についてリーク試験を行い、そのうちの一部の試験片について接合部観察を行った。
【００２５】
（１）試料および比較試料の作製
本発明の試料作製で用いることができる大気接合用ろう材の形態としては、たとえば金属混合粉末を有機溶剤や有機バインダー等によりペーストとした形態や、合金粉末ペーストや、箔、ゾルゲル等の各種形態が挙げられ、特に限定されるものではない。
【００２６】
本発明の試料作製で用いることができる金属部材の材料としては、たとえばフェライト系ステンレスや、ステンレス、耐熱性ステンレス、ＦｅＣｒＡｌ合金、ＦｅＣｒＳｉ合金、Ｎｉ基耐熱合金等が挙げられ、特に限定されるものではない。本発明の試料作製で用いたセラミックス部材の材料としては、たとえばイットリア安定化ジルコニアや、ジルコニア、アルミナ、マグネシア、ステアタイト、ムライト、チタニア、シリカ、サイアロン等の酸化物セラミックスが挙げられ、特に限定されるものではない。
【００２７】
本発明の各試料に係る大気接合用ろう材としては、表１に示す本発明範囲内の組成を有する混合金属粉末を有機バインダーと混合してペースト状としたものを用いた。大気接合用ろう材について、試料１では、必須成分のみを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ系ろう材）を用い、試料２，４では、必須成分に加えて添加元素としてＧｅを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ−Ｇｅ系ろう材）を用い、試料３では、必須成分に加えて添加元素としてＧｅおよびＣｒを含有する本発明の範囲内の大気接合用ろう材（Ａｇ−Ｂ−Ｓｉ−Ｇｅ−Ｃｒ系ろう材）を用いた。
【００２８】
なお、表１では、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計を含有率Ｘと表記し、たとえば含有率ＸにおけるＢの含有率は、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合を示している。表１に示す数値は体積比（単位：％）で表したものである。
【００２９】
本発明の各試料に係る金属部材としては、フェライト系合金であるZMG232L（日立金属社製）の外径１４ｍｍ、内径８ｍｍの円筒部材を用いた。本発明の各試料に係るセラミック部材としては、イットリア安定化ジルコニア（3YSZ）からなる安定化ジルコニア板を用いた。板のサイズは、２０ｍｍ×２０ｍｍに設定した。
【００３０】
各比較試料に係る大気接合用ろう材としては、表１に示す本発明範囲外の組成を有する混合金属粉末を有機バインダーと混合してペースト状としたものを用い、金属部材としては、本発明の各試料と同様な円筒部材を用い、セラミック部材としては、表１に示すように、安定化ジルコニア板を用いた。大気接合用ろう材について、比較試料１では、含有率Ｘが本発明の範囲外（５０％以下）の大気接合用ろう材を用い、比較試料２では、含有率ＸにおけるＳｉの含有率が本発明の範囲外（２２％以下）の大気接合用ろう材を用い、比較試料３では、含有率ＸにおけるＢの含有率が本発明の範囲外（１４％以下）の大気接合用ろう材を用いた。
【００３１】
実施例では、ペースト状の大気接合用ろう材を金属部材の一方の端面に塗布し、その塗布面にセラミック部材を載置し、大気中において加熱温度を８５０℃に設定し、１時間接合を行うことにより、各試料および比較試料に係る接合試験片を作製した。
【００３２】
図１は、作製した接合試験片１０の構成を表す模式図である。符号１１は円筒部材である金属部材、符号１１Ａは金属部材の開口部、符号１２は板材であるセラミックス部材、符号１３は接合層である。図２は、接合層１３を含む接合部の観察断面の模式図である（図１の矢印方向１Ａでの側断面構成を表す斜視図である）。
【００３３】
【表１】
【００３４】
（２）試料および比較試料の評価
まず、接合後の接合試験片１０について、金属部材１１の開口面１１Ａを閉塞し、金属部材１１内部を真空排気して、ヘリウムリーク試験を行った。次いで、大気中において、加熱温度を８００℃に設定し、接合試験片１０を１００時間保持した後に、そのような高温保持後の接合試験片１０について、上記と同様にヘリウムリーク試験を行った。その結果を表１に示す。試験結果について、表１では、ヘリウムが検出されなかったものを“○”、ヘリウムが検出されたものを“×”と表記している。接合後の接合試験片１０の試験でヘリウムが検出されたものは、高温保持後の接合試験片１０について試験を行わなかった。また、試料４および比較試料２については、接合試験片１０を中央部で切断し、接合層１３を含む接合部を観察した。
【００３５】
ヘリウムリーク試験について、表１から判るように、含有率Ｘが本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料１、および、含有率ＸにおけるＳｉの含有率が本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料２では、高温保持後の場合にヘリウムが検出され、リークが生じた。含有率ＸにおけるＢの含有率が本発明の範囲外の大気接合用ろう材を用いた比較試料３では、接合後の場合にヘリウムが検出され、リークが生じた。
【００３６】
これに対して、本発明範囲内の組成を有する大気接合用ろう材を用いた試料１〜４の接合試験片では、接合後および保持後のいずれの場合も、ヘリウムが検出されず、リークが生じなかった。
【００３７】
断面観察について、比較試料２では、リークが生じなかった接合後の接合試験片において、図５から判るように、Ａｇリッチ部１４および複合酸化物１５が観察され、空孔が観察されなかったが、リークが生じた高温保持後の接合試験片において、図６から判るように、複合酸化物１５が観察されず、空孔１６が観察された。これに対して試料４では、リークが生じなかった接合後および高温保持後の接合試験片において、図３，４から判るように、Ａｇリッチ部１４および複合酸化物１５が観察され、空孔が観察されなかった。
【００３８】
以上のように試料１〜４では、高温保持後でも、複合酸化物が存在し、空孔が生じなかった。これにより試料１〜４では、大気接合用ろう材が大気中８５０℃での加熱により十分に溶融することができ、かつ良好な気密性および高温耐久性を有する金属部材とセラミックス部材との接合体が得られることが判った。
【００３９】
試料１〜４と比較試料１〜３との比較から、大気接合用ろう材では、良好な気密性および高温耐久性を有するためには、Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下の範囲内に設定されていることが必要であることを確認した。この場合、試料１と比較試料２との比較から、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、試料１と比較試料３との比較から、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることが必要であることを確認した。
【００４０】
特に、試料２〜４の結果から、Ｇｅ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、および、Ｈｆのうちの少なくとも１種が添加成分として添加されている場合、Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されていることが好適であることを確認した。
【符号の説明】
【００４１】
１０…接合試験片、１１…金属部材、１２…セラミックス部材、１3…接合層、１４…Ａｇリッチ部、１５…複合酸化物、１６…空孔
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、
Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、
Ａｇ以外の前記構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、
Ａｇ以外の前記構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることを特徴とする大気接合用ろう材。
【請求項２】
Ｇｅ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、および、Ｈｆのうちの少なくとも一種が添加成分として添加され、
Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに前記添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されていることを特徴とする請求項１に記載の大気接合用ろう材。
【請求項３】
部材同士の接合に適用された場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも１種を含む酸化物が形成されることを特徴とする請求項１または２に記載の大気接合用ろう材。
【請求項４】
部材同士の接合に適用された場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも２種を含む複合酸化物が形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の大気接合用ろう材。
【請求項５】
大気中において６５０℃以上８５０℃以下の融点を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の大気接合用ろう材。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、ガスシール性を有することを特徴とする接合体。
【請求項７】
燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用されることを特徴とする請求項６に記載の接合体。
【請求項８】
請求項１〜５のいずれかに記載の大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、電気伝導性を有することを特徴とする集電材料。
【請求項９】
燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用されることを特徴とする請求項８に記載の集電材料。
【請求項１】
Ａｇ、Ｂ、および、Ｓｉを必須成分として含有し、
Ａｇ以外の構成元素の体積比の合計が５０％超９０％以下に設定され、
Ａｇ以外の前記構成元素の含有量のなかにＳｉが占める割合が体積比で２２％超に設定され、
Ａｇ以外の前記構成元素の含有量のなかにＢが占める割合が体積比で１４％超に設定されていることを特徴とする大気接合用ろう材。
【請求項２】
Ｇｅ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、および、Ｈｆのうちの少なくとも一種が添加成分として添加され、
Ａｇ以外の構成元素の含有量のなかに前記添加成分が占める割合が体積比で６４％未満に設定されていることを特徴とする請求項１に記載の大気接合用ろう材。
【請求項３】
部材同士の接合に適用された場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも１種を含む酸化物が形成されることを特徴とする請求項１または２に記載の大気接合用ろう材。
【請求項４】
部材同士の接合に適用された場合、その接合で構成元素のうちの少なくとも２種を含む複合酸化物が形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の大気接合用ろう材。
【請求項５】
大気中において６５０℃以上８５０℃以下の融点を有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の大気接合用ろう材。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、ガスシール性を有することを特徴とする接合体。
【請求項７】
燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用されることを特徴とする請求項６に記載の接合体。
【請求項８】
請求項１〜５のいずれかに記載の大気接合用ろう材を用いて接合された金属部材同士、セラミックス部材同士、あるいは、金属部材とセラミックス部材からなるとともに、電気伝導性を有することを特徴とする集電材料。
【請求項９】
燃料電池用あるいは固体酸化物型燃料電池用として使用されることを特徴とする請求項８に記載の集電材料。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１２−１２１０５５（Ｐ２０１２−１２１０５５Ａ）
【公開日】平成２４年６月２８日（２０１２．６．２８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−２７４６４３（Ｐ２０１０−２７４６４３）
【出願日】平成２２年１２月９日（２０１０．１２．９）
【出願人】（０００００４６４０）日本発條株式会社 (1,048)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２４年６月２８日（２０１２．６．２８）
【国際特許分類】
【出願日】平成２２年１２月９日（２０１０．１２．９）
【出願人】（０００００４６４０）日本発條株式会社 (1,048)
【Ｆターム（参考）】
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