排ガス浄化用触媒
【課題】十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供すること。
【解決手段】組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とする排ガス浄化用触媒。
【解決手段】組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とする排ガス浄化用触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガス浄化用触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車等の排ガスに含まれる有害な窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化するために、ＮＯｘの吸蔵が可能な酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部を備える排ガス浄化触媒が利用されてきた。このようなＮＯｘ吸蔵部を備える排ガス浄化触媒としては、例えば、特開２００３−３２６１６４号公報（特許文献１）に、多孔質担体上に、セリウム化合物及びセシウム化合物を含む触媒成分部を被覆してなり、上記セリウム化合物が触媒成分部の上面側により多く含まれ、上記セシウム化合物が触媒成分部の下面側により多く含まれた触媒が開示されている。
【０００３】
しかしながら、特許文献１に記載のような従来の排ガス浄化用触媒は、高温耐久性や硫黄被毒に対する耐久性が十分なものではなかった。また、特許文献１に記載のような従来の排ガス浄化用触媒は、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すという点においても十分なものではなかった。
【特許文献１】特開２００３−３２６１６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、上記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、前記酸化物複合体を、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものとし、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差を１０％以下とし、且つ、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置することにより、得られる排ガス浄化用触媒が十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とするものである。
【０００７】
上記本発明の排ガス浄化用触媒としては、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されている排ガス浄化用触媒、又は、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を有し、且つ
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されている排ガス浄化用触媒が好ましい。
【０００８】
さらに、上記本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上であることが好ましい。
【０００９】
なお、本発明の排ガス浄化用触媒によって、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能となる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、先ず、本発明にかかる酸化物複合体は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、第一金属元素と第二金属元素の組成比を変化させることで塩基強度を十分に変化させることができるものである。これに対して、従来の排ガス浄化用触媒においては、第一金属元素と第二金属元素とが混合した酸化物を形成させても、その酸化物中において、各々の金属元素の酸化物が互いに独立した粗大粒子を形成してしまうため、金属の組成比を変化させても塩基強度を十分に変化させることができなかった。ここで、塩基強度とＮＯｘ浄化活性との関係を検討すると、塩基強度が弱いものほど低温域におけるＮＯｘ浄化活性に優れ、塩基強度が強いものほど高温域のＮＯｘ浄化活性に優れたものとなるという関係にある。本発明にかかる酸化物複合体は、ＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下のものであり、第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に混合されて微細に複合化されたものである。このような酸化物複合体においては、金属の組成比を変更することで容易に塩基強度を変化させることができる。そのため、組成比が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が配置された本発明の排ガス浄化用触媒においては、低温から高温まで幅広い温度域に亘って高いＮＯｘ浄化活性を発揮させることが可能である。また、このような酸化物複合体は、上述のように微細で且つ十分に均一に混合された状態のものであるため、硫黄成分と接触した際に形成され得る硫酸塩が不安定な状態のものとなるため、硫黄被毒による触媒活性の低下も十分に抑制でき、十分に高い触媒活性を示すことが可能となる。
【００１０】
また、本発明においては、２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている。触媒の硫黄被毒は、一般に、排ガスと初めて接触する部位や排ガスとの接触頻度が多い部位に生じ易い。また、硫黄被毒再生処理時における硫黄成分の脱離性は、ＮＯｘ吸蔵部の塩基強度が弱いものほど起こりやすい。本発明の排ガス浄化用触媒においては、ＮＯｘ吸蔵部を上述のようにして配置していることから、排ガスを浄化する際に上記第一金属元素の含有モル比が小さいＮＯｘ吸蔵部が排ガスと接触した後に、上記第一金属元素の含有モル比が大きいＮＯｘ吸蔵部が排ガスと接触する。そのため、本発明においては、前記第一金属元素の含有モル比の小さいＮＯｘ吸蔵部が硫黄に曝されやすい。そして、このような第一金属元素の含有モル比の小さいＮＯｘ吸蔵部は塩基強度がより小さいものであるため、硫黄被毒再生処理を施した場合に、硫黄の脱離性が高い。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒は、硫黄被毒後においても高いＮＯｘ浄化活性を維持でき、十分に高度な硫黄被毒耐久性を有するものと本発明者らは推察する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。
【００１３】
本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とするものである。
【００１４】
このような酸化物複合体は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものである。前記第一金属元素として選択され得るアルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム等が挙げられる。また、前記第一金属元素として選択され得るアルカリ土類金属としてはバリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム等が挙げられる。このような第一金属元素としては、高い塩基性を有し、酸化物を形成させた際に十分に高いＮＯｘ吸蔵能を発揮できるという観点から、カリウム、ルビジウム、セシウム、バリウムが好ましく、バリウムがより好ましい。このような第一金属元素としては、１種を単独であるいは２種以上を混合して含有させてもよい。
【００１５】
また、前記第二金属元素として選択され得る希土類金属としては、スカンジウム、イットリウム、ランタン、セリウム、プラセオジウム、ネオジム等が挙げられる。このような第二金属元素としては、酸化物を形成させた際に比較的高比表面積を有するという観点から、イットリウム、ランタン、セリウムが好ましく、セリウムがより好ましい。このような第二金属元素としては、１種を単独であるいは２種以上を混合して含有させてもよい。
【００１６】
このような酸化物複合体中に含有される第一金属元素と第二金属元素の組み合わせは特に制限されないが、ＮＯｘ吸蔵能の観点からは、Ｂａ（第一金属元素）と、Ｃｅ（第二金属元素）とを組み合わせて用いることが好ましく、併せてＳＯｘ吸蔵能を発揮させるという観点からは、Ｂａ又はＭｇ（第一金属元素）と、Ｃｅ又はＹ（第二金属元素）とを組み合わせて用いることが好ましい。
【００１７】
また、本発明においては、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下である。このようなＴＥＭ−ＥＤＸ分析においては、測定装置として、従来公知の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）に、従来公知のエネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＸ分析装置）を装備したＴＥＭ−ＥＤＸ装置を用いる装置（例えば、日本電子社製の商品名「ＪＥＭ−２０１０ＦＥＳ」等）を適宜用いることができる。
【００１８】
また、このようなＴＥＭ−ＥＤＸ分析においては、先ず、ＴＥＭ−ＥＤＸ装置を用いて、前記酸化物複合体の表面上の任意の領域内において、１０ｎｍ角の測定点内のエネルギー分散型の蛍光Ｘ線スペクトルを求める。次に、得られたエネルギー分散型の蛍光Ｘ線スペクトルから、第一の金属元素に由来するピークの面積と、第二の金属元素に由来するピークの面積を求め、第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（面積比）を求める。なお、このようなピーク面積比は、式：
［ピーク面積比（％）］＝［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］×１００
を計算することにより算出できる。ここにいう「ピーク」とは、前記スペクトルのベースラインからピークトップまでの高さの強度差が１ｃｔｓ以上のものをいう。また、「ピーク面積」とは、ベースラインとピークとの間の面積をいい、市販のソフト（例えば、ＯｒｉｇｉｎＬａｂ社製の商品名「Ｏｒｉｇｉｎ」等）を利用して求めることができる。なお、このようなピークは、例えば、金属元素がバリウムである場合にはエネルギーが４．５ＫｅＶの位置（ＢａＬα線）に現れ、金属元素がセリウムの場合には、４．８ＫｅＶの位置（ＣｅＬα線）に現れる。
【００１９】
また、このようなピーク面積比の分布の標準偏差は、任意の２０点以上の測定点においてＴＥＭ−ＥＤＸ分析を行って、各測定点における上記ピーク面積比を求め、得られたピーク面積比の値に基づいて、ピーク面積比の分布の標準偏差（％）を算出することにより求めることができる。本発明にかかる酸化物複合体においては、このようなピーク面積比の標準偏差は１０％以下（より好ましくは９％以下）である。このような標準偏差が１０％を超えた酸化物複合体は、第一金属元素と、第二金属元素とが十分に均一に混合したものとはならず、硫黄被毒を十分に抑制することができないとともに、硫黄被毒後に再生処理を施した場合に硫黄成分の脱離速度が十分なものとはならない。
【００２０】
このような酸化物複合体としては、第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］：以下、場合により単に「第一金属元素の含有モル比の値」という。）が０．０１〜１０の範囲にあることが好ましく、０．１〜５の範囲にあることがより好ましい。このような第一金属元素の含有モル比の値が前記下限未満及び前記上限を超えた酸化物複合体では、前記第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に複合化されないため、十分なＮＯｘ吸蔵能を発揮できない傾向にある。
【００２１】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部は、前記酸化物複合体を含有するものであればよく特に制限されず、前記酸化物複合体のみからなるものであっても、前記酸化物複合体を担体に担持させたものであってもよい。そして、このような酸化物複合体の形状は、特に制限されず、粉末状、ペレット状等の形状としてもよい。
【００２２】
このような酸化物複合体が粉末状のものである場合には、粉末状の酸化物複合体の粒子の平均粒子径が０．１〜２０μｍであることが好ましく、１〜１０μｍであることがより好ましい。このような平均粒子径が前記下限未満では、取り扱いが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると反応ガスとの接触性が低下し、ＮＯｘの吸蔵性能が低下する傾向にある。なお、このような平均粒子径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察を行い、任意の１００個の粒子の粒径分布をとることにより求めることができる。
【００２３】
さらに、このような酸化物複合体が粉末状である場合には、酸化物複合体の比表面積は５〜２００ｍ２／ｇであることが好ましい。このような比表面積が前記下限未満では、反応に有効な表面サイト数が不足する傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱安定性が低下し、比表面積低下が大きくなる傾向にある。
【００２４】
また、前記ＮＯｘ吸蔵部が担体に酸化物複合体が担持されたものである場合には、前記担体に前記酸化物複合体が細粒化された粒子の状態で担持されていることが好ましい。このような酸化物複合体の担持粒子の平均粒子径としては０．５〜１０ｎｍであることが好ましく、０．５〜５ｎｍ以下であることがより好ましい。前記酸化物複合体の粒子径が前記下限未満では、前記酸化物複合体中の第一及び第二金属元素の分散の均一性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えるとＮＯｘの吸蔵に有効な表面サイト数が減少する傾向にある。なお、このような担持粒子の平均粒子径は、ＸＲＤ測定やＴＥＭ観察をすることにより求めることができる。
【００２５】
さらに、このような担体に対する前記酸化物複合体の担持量としては、ＮＯｘ吸蔵部の全質量に対して０．１〜６０質量％（より好ましくは５〜４０質量％）とすることが好ましい。前記酸化物複合体の担持量が前記下限未満では、得られるＮＯｘ吸蔵部に目的とする性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下するため、ＮＯｘ吸蔵性能が低下する傾向にある。
【００２６】
また、このような酸化物複合体を担持させることが可能な担体としては特に制限されないが、前記酸化物複合体をより高度に分散した状態で担持することができることから、塩基性の担体であることが好ましく、アルミニウム、ジルコニウム、アルカリ土類金属及び希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第三金属元素の酸化物を含有する担体がより好ましい。このような塩基性の担体を用いることにより、酸化物複合体中の第一金属元素と担体との反応を抑制することが可能となり、酸化物複合体の分解を十分に抑制して十分に高い触媒活性を維持できる傾向にある。
【００２７】
このような第三金属元素として選択され得るアルカリ土類金属元素としては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、ラジウム（Ｒａ）が挙げられ、中でも、担体の塩基性がより高いものとなり、酸化物複合体の分散性がより向上するという観点並びに貴金属を担持させた際に貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａを用いることが好ましく、Ｍｇを用いることが特に好ましい。また、希土類元素としては、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、ガドリニウム（Ｇａ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、ルテチウム（Ｌｕ）等が挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｙ、Ｓｃが好ましく、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｎｄがより好ましい。このような電気陰性度の低い希土類元素及びアルカリ土類金属元素は、前記酸化物複合体や貴金属との相互作用が強い。そのため、貴金属を担持させた場合に貴金属の蒸散やシンタリングを抑制できるとともに、活性点となる貴金属の劣化を十分に抑制することができる。
【００２８】
また、このような第三金属元素の酸化物を含有する担体としては、例えば、アルミナ、ジルコニア、セリアとジルコニアの複合酸化物、アルミナとマグネシアの複合酸化物等が挙げられる。このような第三金属元素の酸化物を含有する担体の中でも、より塩基性の強い担体であるという観点から、ジルコニア及び／又はアルミナと、アルカリ土類金属元素及び希土類元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素との複合酸化物を含有する担体が好ましく、アルミナとマグネシアの複合酸化物であることが更に好ましい。このようなアルミナとマグネシアの複合酸化物は、式：ＭｇＯ−ｎＡｌ２Ｏ３で表され、ｎの値は様々な数値となり得る。このようなｎが１未満のときは、遊離のＭｇＯが存在し、耐熱性が低下する傾向にある。他方、ｎが１を超えると、アルミナとマグネシアの複合酸化物は、ＭｇＯ−ｘＡｌ２Ｏ３とｙＡｌ２Ｏ３（１≦ｘ，ｘ＋ｙ＝ｎ）の２相系になり、Ａｌ２Ｏ３と複合酸化物中の第一金属元素との反応が生じやすくなる傾向にある。そのため、このような第三金属元素の酸化物を含有する担体としては、組成式：ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物を含有する担体が特に好ましい。
【００２９】
また、このような担体においては、前記第三金属元素の酸化物以外にも、他の金属元素の酸化物を更に含有させることができる。このような他の金属元素としては、特に制限されず、排ガス浄化用触媒の担体に含有させることが可能な公知の金属の酸化物を適宜用いることができるが、中でも、チタン、ケイ素、鉄、マンガン及びタングステンからなる群から選択される第四金属元素の酸化物が好ましい。そのため、このような担体においては、例えば、チタニア（ＴｉＯ２）及びジルコニア（ＺｒＯ２）の複合酸化物、チタニア（ＴｉＯ２）及びセリア（ＣｅＯ２）の複合酸化物等を含有していてもよい。
【００３０】
また、このような担体においては、ＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物（ＴｉＯ２−ＺｒＯ２）を更に含有させることが好ましい。このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２は、ＴｉＯ２のアナターゼ相にＺｒＯ２が固溶するとともにＺｒＯ２のテトラゴナル相にＴｉＯ２が固溶し、ＴｉＯ２とＺｒＯ２とが互いに固溶し合うことから熱安定性が高い。そのため、このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２を含有させた場合においては、高温に曝された場合においても比表面積の低下が抑制される傾向にある。また、このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２においては、上述のような固溶体が形成されるため、前記酸化物複合体との固相反応が抑制されるとともに、ＴｉＯ２の機能である硫黄被毒抑制作用が促進される傾向にある。従って、チタニア（ＴｉＯ２）及びジルコニア（ＺｒＯ２）の複合酸化物を含有させることによって、耐熱性と硫黄被毒耐久性をより向上させることが可能となる。なお、このようなＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物中のＴｉＯ２とＺｒＯ２の含有比率は特に制限されないが、質量比でＴｉＯ２／ＺｒＯ２＝９５／５〜５／９５の範囲とするのが好ましい。ＴｉＯ２がこの範囲より少ないと硫黄被毒抑制作用が低下し、ＺｒＯ２がこの範囲より少ないと耐熱性が低下する。
【００３１】
また、このような担体中の前記第三金属元素の酸化物の含有量としては、特に制限されないが、１〜９５質量％であることが好ましく、３〜８０質量％であることがより好ましい。前記第三金属元素の酸化物の含有量が前記下限未満では、耐熱性が低下し、十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にあり、他方、前記上限を超えると、活性温度域の拡大や硫黄被毒耐久性向上の面で他の担体との併用のメリットを受け難くなる傾向にある。
【００３２】
さらに、このような担体中のＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の含有量としては、特に制限されないが、５〜８０質量％であることが好ましく、３０〜７０質量％であることがより好ましい。このようなＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の含有量が前記下限未満では、ＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の担体の比表面積の低下を抑制する効果が十分に得られなくなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、耐熱性と触媒活性が低下する傾向にある。
【００３３】
また、上述のような組成式：ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物を含有する担体においては、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有量が、担体の全質量に対して１０〜９０質量％であることが好ましく、３０〜７０質量％であることがより好ましい。このような担体におけるＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有量が、前記下限未満では酸化物複合体を担持させた際にＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物により得られる効果が小さくなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、活性温度域の拡大や硫黄被毒耐久性向上の面で他の担体との併用のメリットを受け難くなる傾向にある。
【００３４】
また、前記担体として、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物とＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物とを組み合わせた担体を用いる場合には、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物とＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物との混合比は特に制限されないが、質量比でＭｇＡｌ２Ｏ４：ＴｉＯ２−ＺｒＯ２で表される比率が４：１〜１：４の範囲とすることが好ましい。ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有比率が上記下限未満では、耐熱性と触媒活性が低下する傾向にあり、他方、上記上限を超えると、硫黄被毒抑制効果が低下する傾向にある。
【００３５】
さらに、このような担体の形状としては特に制限されないが、比表面積が向上し、より高い触媒活性が得られることから、粉体状であることが好ましい。このような担体が粉体状のものである場合においては、前記担体の粒度（二次粒子径）は特に制限されず、１〜１００μｍであることが好ましい。前記粒子径が前記下限未満では、担体の微細化にコストがかかるとともに、その扱いが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、後述するような基材に本発明の排ガス浄化用触媒のコート層を安定に形成させることが困難となる傾向にある。
【００３６】
また、このような担体の比表面積は、２０ｍ２／ｇ以上であることが好ましく、５０〜３００ｍ２／ｇであることがさらに好ましい。このような比表面積が前記下限未満では、十分な触媒活性を発揮させるために妥当な量の酸化還元能を有する金属（好ましくは貴金属）を担持することが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱劣化による比表面積低下が大きくなる傾向にある。なお、このような比表面積は吸着等温線からＢＥＴ等温吸着式を用いてＢＥＴ比表面積として算出することができる。
【００３７】
このような担体の製造方法は、特に制限されず、公知の方法を適宜採用することができる。例えば、２種以上の金属元素を含有する担体を製造する場合には、少なくとも前記第三金属元素の塩（例えば、硝酸塩）を含有する２種類以上の金属元素を含有する水溶液を用い、アンモニアの存在下で上記金属元素の共沈殿物を生成せしめ、得られた共沈殿物を濾過、洗浄した後に乾燥し、更に焼成することによって前記第三金属元素の酸化物を含有する担体を得る方法を採用することができる。
【００３８】
また、前記ＮＯｘ吸蔵部を前記酸化物複合体が担体に担持された形態とする場合においては、前記担体に酸化還元能を有する金属が更に担持されていることが好ましい。このような酸化還元能を有する金属としては、白金、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、金等の貴金属や銀、銅、コバルト、鉄等が挙げられる。このような酸化還元能を有する金属の中でも、得られる排ガス浄化用触媒がより高い触媒活性を示すという観点からは、白金、ロジウム、パラジウム等の貴金属が好ましい。
【００３９】
また、前記担体に酸化還元能を有する金属を担持する場合において、酸化還元能を有する金属の担持量は、前記酸化物複合体及び前記担体の全質量に対して０．０５〜１０質量％（より好ましくは０．１〜５質量％）とすることが好ましい。前記酸化還元能を有する金属の担持量が前記下限未満では、酸化還元能を有する金属により得られる触媒活性が不十分となる傾向にあり、他方、上記上限を超えると、コストが高騰するとともに前記酸化還元能を有する金属の粒成長が起こり易くなる傾向にある。
【００４０】
また、前記担体に酸化還元能を有する金属が担持されている場合において、前記酸化還元能を有する金属はより細粒化された粒子の状態で担体に担持されていることが好ましい。このような酸化還元能を有する金属の粒子径としては１〜２０ｎｍであることがより好ましく、１〜１０ｎｍであることがより好ましい。前記酸化還元能を有する金属の粒子径が前記下限未満では、担体と反応し、酸化物化して失活する傾向にあり、他方、前記上限を超えると高度な触媒活性が得ることが困難になる傾向にある。
【００４１】
なお、前記担体に前記酸化還元能を有する金属を担持させる方法としては特に制限されず、例えば、前記酸化還元能を有する金属が貴金属の場合には、貴金属の塩（例えば、ジニトロジアミン塩）や錯体（例えば、テトラアンミン錯体）を含有する水溶液を前記担体に接触させた後に乾燥し、更に焼成する方法を採用することができる。
【００４２】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部の製造方法は特に制限されないが、以下に示すような方法を採用することが好ましい。すなわち、このようなＮＯｘ吸蔵部の好適な製造方法としては、前記第一金属元素を含有する第１の化合物と、前記第二金属元素を含有する第２の化合物と、多座配位子を有する第３の化合物と、アンモニアとを含む酸化物複合体前駆体水溶液を焼成して酸化物複合体を形成することにより、酸化物複合体からなるＮＯｘ吸蔵部を製造する方法を挙げることができる。また、前記ＮＯｘ吸蔵部を前記担体に前記酸化物複合体が担持されたものとする場合には、前記酸化物複合体前駆体水溶液を担体に担持させた後、焼成して酸化物複合体を担体に担持させる方法を採用すればよい。なお、担体に前記酸化物複合体を担持する方法としては、担体に上記本発明の酸化物複合体を担持することが可能な方法であればよく、特に制限されないが、上記本発明の酸化物複合体前駆体水溶液を担体に含浸させて焼成する方法を採用することが好ましい。
【００４３】
なお、このような酸化物複合体前駆体水溶液を焼成する方法を採用することにより、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差を１０％以下とすることが可能となる。また、このような方法を採用することにより、第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に混合されて微細に複合化された本発明にかかる酸化物複合体を形成できる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、このような酸化物複合体前駆体水溶液においては、前記第１及び第２の化合物とともに、多座配位子を有する第３の化合物と、アンモニアとが含有されているため、前記水溶液中において、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが前記多座配位子を介して互いに相互作用し、近接した状態で保持される。また、このような酸化物複合体前駆体水溶液においては、アンモニアが含有されているため、前記水溶液中に沈殿が生じることなく、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが高濃度で且つ安定した状態で保持できる。そして、このような酸化物複合体前駆体水溶液を焼成すると、配位子として存在する嵩高い多座配位子が酸化分解され、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが十分に微細化された状態で複合化されるものと本発明者らは推察する。
【００４４】
このような第１の化合物としては、前記第一金属元素の水酸化物、酢酸塩、炭酸塩、硝酸塩等が挙げられる。なお、このような第１の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。また、前記第２の化合物としては、前記第二金属元素の水酸化物、酢酸塩、炭酸塩、硝酸塩等が挙げられる。このような第２の化合物としては、酸化物を形成させた際に比較的高比表面積を有するという観点から、前記第二金属元素の酢酸塩を用いることがより好ましい。なお、このような第２の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。
【００４５】
更に、前記第３の化合物が有する多座配位子とは、２個以上の配位基で配位し得るものをいう。このような第３の化合物としては、クエン酸、シュウ酸等の多価カルボン酸類、グリコール、ピナコール等のジオール類、エチレンジアミン等のジアミン類、アセト酢酸エチル等の２つのカルボニル基を有するエステル類等が挙げられる。このような第３の化合物としては、クエン酸、シュウ酸、コハク酸、マレイン酸、リンゴ酸、アジピン酸、酒石酸、マロン酸、フマル酸、アコニット酸、グルタル酸、エチレンジアミン四酢酸、乳酸、グリコール酸、グリセリン酸、サリチル酸、メバロン酸、エチレンジアミン、アセト酢酸エチル、マロン酸エステル、グリコール及びピナコールが好ましく、中でも、ヒドロキシ基を併せ持つカルボン酸であるという観点から、クエン酸、乳酸、リンゴ酸、酒石酸、グリコール酸、サリチル酸がより好ましく、嵩高く、より微細化された酸化物複合体を製造できるという観点から、クエン酸が特に好ましい。なお、このような第３の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。
【００４６】
また、第１の化合物と、第２の化合物と、第３の化合物と、前記アンモニアとを含有させる溶媒は、水（好ましくはイオン交換水及び蒸留水等の純水）である。
【００４７】
また、第１及び第２の化合物の含有量は特に制限されず、ＮＯｘ吸蔵部の設計に併せて適宜変更することができる。また、第３の化合物の含有量としては、第１の化合物及び第２の化合物中の金属元素の総モル量に対して２〜１５倍（より好ましくは２．５〜１０倍）のモル量とすることが好ましい。このような第３の化合物の含有量が前記下限未満では、第１の化合物及び第２の化合物に対する多座配位子の含有量が少なくなるため、水溶液中において、錯体の形成ができず、第１の化合物及び第２の化合物を近接した状態で保持することが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、第１の化合物及び第２の化合物の濃度が低下することで担持効率が低下する傾向にある。
【００４８】
また、前記アンモニアの含有量としては特に制限されず、得られる水溶液に沈殿が生じないように、その含有量を適宜調整することが好ましく、０．４ｍｏｌ／Ｌ以上（特に好ましくは２．０ｍｏｌ／Ｌ〜１０ｍｏｌ／Ｌ）とすることがより好ましい。このようなアンモニアの含有量が前記下限未満では、得られる水溶液に沈殿が生じる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、第１の化合物及び第２の化合物の濃度が低下することで担持効率が低下する傾向にある。さらに、前記アンモニアの含有量としては、前記第３の化合物の含有量に対してモル換算で２倍以上（より好ましくは２．８〜５倍）であることが好ましい。アンモニアの含有量が前記第３の化合物の含有量に対してモル換算で２倍未満では、第１の化合物及び第２の化合物を安定した状態で含有させることが困難となり、沈殿が生じ易くなる傾向にある。
【００４９】
また、このような酸化物複合体前駆体水溶液を製造するための方法としては、第１の化合物と、第２の化合物と、第３の化合物と、アンモニアとを水に溶解させることが可能な方法であればよく、特に制限されない。このような酸化物複合体前駆体水溶液を製造するための好適な方法としては、例えば、第３の化合物を水に溶解させた後に第２の化合物を添加して沈殿物を生じせしめ、その後、アンモニアを添加して、前記沈殿物を再度溶解させた後、この溶液に、第一の化合物を更に加えて撹拌し、沈殿物を生じせしめた後に再度溶解させて酸化物複合体前駆体水溶液を製造する方法が挙げられる。また、第３の化合物とアンモニアとを予め化合したアンモニウム塩（例えばクエン酸アンモニウム等）を用いて、酸化物複合体前駆体水溶液を製造してもよい。
【００５０】
また、前記酸化物複合体前駆体水溶液の焼成の条件は、特に制限されないが、例えば、大気中において、３００℃〜６００℃の温度範囲で加熱することが好ましく、３００℃〜５００℃の温度条件で加熱することがより好ましい。また、加熱時間としては、加熱温度によって異なるものであるため一概には言えないが、１〜３時間程度とすることができる。そして、このようにして前記酸化物複合体前駆体水溶液を焼成することで、前記酸化物複合体を製造することができ、得られた酸化物複合体は、その酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下となる。
【００５１】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部は、触媒基材に担持してもよい。このような触媒基材としては特に制限されず、ＤＰＦ基材、モノリス状基材、ペレット状基材、プレート状基材等を好適に用いることができる。また、このような触媒基材の材質も特に制限されないが、コーディエライト、炭化ケイ素、ムライト等のセラミックスからなる基材や、クロム及びアルミニウムを含むステンレススチール等の金属からなる基材が好適に採用される。さらに、このような触媒基材にＮＯｘ吸蔵部を担持させる方法も特に制限されず、例えば、モノリス状基材に前記担体を担持せしめて、その担体の粉末からなるコート層を形成した後、前記コート層に酸化還元能を有する金属（好ましくは貴金属）を担持し、その後、前記コート層に酸化物複合体を担持して、触媒基材上にＮＯｘ吸蔵部を担持する方法や、予め酸化還元能を有する金属を担持した担体を用い、これをモノリス状基材に担持せしめてコート層を形成した後、前記コート層に酸化物複合体を担持して、前記ＮＯｘ吸蔵部を担持する方法、予めＮＯｘ吸蔵部を製造しておき、これを前記触媒基材上にコートして担持する方法等を適宜採用することができる。
【００５２】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる前記酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上の前記ＮＯｘ吸蔵部を備えたものである。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部中に含有される各酸化物複合体の第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値がそれぞれ異なる。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒においては、各酸化物複合体の塩基強度が異なるものとなる。ここで、塩基強度とＮＯｘ浄化活性との関係を検討すると、塩基強度が弱いものほど低温域におけるＮＯｘ浄化活性に優れ、塩基強度が強いものほど高温域のＮＯｘ浄化活性に優れたものとなるという関係にある。そして、本発明の排ガス浄化用触媒においては、塩基強度の異なる２種以上の酸化物複合体を含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備えているため、より広い温度領域において十分に高い活性を示すことが可能である。
【００５３】
また、このような２種類以上のＮＯｘ吸蔵部に含有される複数の酸化物複合体において、酸化物複合体の前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、酸化物複合体の前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上（より好ましくは３〜６倍）となっていることが好ましい。このような第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）の最大値を最小値の２倍以上とすることにより、得られる排ガス浄化用触媒がより広い温度領域において十分に高い活性を有するものとなる傾向にある。
【００５４】
さらに、このような第一金属元素の含有モル比の最小値は０．０１〜１（より好ましくは０．１〜１）の範囲にあることが好ましく、第一金属元素の含有モル比の最大値は０．１〜１０（より好ましくは１〜５）の範囲にあることが好ましい。前記第一金属元素の最小値が前記下限未満では、その酸化物複合体を均一なものとすることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、低温域で十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にある。また、第一金属元素の含有モル比の最大値が前記下限未満では、高温域で十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にあり、他方、前記上限を超えると、その酸化物複合体を均一なものとすることが困難となる傾向にある。
【００５５】
また、本発明の排ガス浄化用触媒において、前記第一金属元素の含有モル比の値が２倍以上異なる２種類の酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類のＮＯｘ吸蔵部の含有割合は、特に制限されないが、質量比（［第一金属元素の含有モル比の値が大きい方の酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部の質量］／［前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい方の酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部の質量］）で０．２〜５（より好ましくは０．５〜２）となるようにすることが好ましい。
【００５６】
さらに、本発明の排ガス浄化用触媒においては、触媒中に含有される第一金属元素の全量が、触媒基材１Ｌあたり０．０１〜１．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．１〜０．６ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような第一金属元素の全量が前記下限未満では、ＮＯｘ吸蔵サイトの数が十分でなく、活性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えると第二金属元素との微細複合化が困難となる傾向にある。
【００５７】
また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、触媒中に含有される第二金属元素の全量が、０．０１〜１．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．１〜０．６ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような第二金属元素の全量が前記下限未満では、ＮＯｘ吸蔵サイトの数が十分でなく、活性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えると第一金属元素との微細複合化が困難となるとなる傾向にある。
【００５８】
また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、組成の異なる前記酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている。そのため、排ガスを浄化する際には、上記第一金属元素の含有モル比がより小さい酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触した後、上記第一金属元素の含有モル比がより大きい酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部に排ガスが順次接触することとなる。従って、排ガス浄化用触媒においては、前記第一金属元素の含有モル比のより小さいＮＯｘ吸蔵部が排ガス中の硫黄成分に曝されやすく、硫黄成分が付着し易い。一方で、前記第一金属元素の含有モル比のより大きなＮＯｘ吸蔵部は、硫黄成分との接触確率が小さく、硫黄被毒され難い。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒においては、硫黄成分を含有する排ガスに対しても十分にＮＯｘ吸蔵能を発揮させることができる。更に、上述のような前記第一金属元素の含有モル比のより小さいＮＯｘ吸蔵部は塩基強度が小さく、硫黄被毒再生処理を施した場合に硫黄の脱離性が高い。従って、本発明の排ガス浄化用触媒は、硫黄被毒後においても硫黄被毒再生処理を施すことにより高いＮＯｘ浄化活性を維持できる。このように、本発明の排ガス浄化用触媒は、そのＮＯｘ吸蔵部の配置関係により、十分に高度な硫黄被毒耐久性を有する。
【００５９】
また、このような排ガス浄化用触媒においては、（ｉ）前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されているか、あるいは
（ｉｉ）前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を形成し、且つ、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されていること、
が好ましい。
【００６０】
以下、上記本発明の排ガス浄化用触媒中のＮＯｘ吸蔵部の配置関係についてより詳細に説明するために、図面を参照しながら、上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明及び図面中、同一又は相当する要素には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６１】
図１は、本発明の排ガス浄化用触媒の好適な一実施形態のガスの流れる方向と平行な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。図１に示す実施形態の排ガス浄化用触媒においては、第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１と、第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１２とを備えている。そして、このような排ガス浄化用触媒１は、排ガス管１３と接続されており、ガス流路の上流側に第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１が配置され、ガス流路の下流側に第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１２が配置されている。すなわち、本実施形態の排ガス浄化用触媒においては、第一のＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触した後、第二のＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触するように、各ＮＯｘ吸蔵部が配置されている。また、第一のＮＯｘ吸蔵部は、第二のＮＯｘ吸蔵部よりも第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）が小さい酸化物複合体を含有するものである。従って、本実施形態においては、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されている。そのため、本実施形態においては、排ガス管１３に排ガスを供給した場合に、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触する。従って、このような実施形態の排ガス浄化用触媒は、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能である。なお、図１中の矢印Ａは、排ガスの流れる方向を示している。
【００６２】
また、このような第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１及び１２は、それぞれ、モノリス基材に第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部がそれぞれ担持されたものである。このような図１に示す実施形態のように、モノリス基材等の触媒基材上にＮＯｘ吸蔵部を担持させて、その触媒基材を上流側から下流側に向かって順次配置させる場合において、前記触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量は特に制限されないが、前記第一金属元素と第二金属元素との和が、触媒基材１Ｌあたりそれぞれ０．０２〜２．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．２〜１．２ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量が前記下限未満では、十分なＮＯｘ浄化性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下し、十分な活性が得られない傾向にある。
【００６３】
以上、図１を参照しながら本発明の排ガス浄化用触媒の好適な一実施系態について説明したが、次に、図２を用いて上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態について説明する。
【００６４】
図２は、本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態のガスの流れる方向と垂直な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。図２に示す排ガス浄化用触媒は、触媒基材２０と、触媒基材の表面上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部２１と、層状のＮＯｘ吸蔵部２１上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部２２とを備えている。すなわち、図２に示す実施形態においては、触媒基材２０上にＮＯｘ吸蔵部２１とＮＯｘ吸蔵部２２とにより多層構造が形成されている。また、このような外表面側に配置されたＮＯｘ吸蔵部２２は、触媒基材の表面側に配置されたＮＯｘ吸蔵部２１中の酸化物複合体よりも第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）が小さい酸化物複合体を含有するものである。そして、このような排ガス浄化用触媒を排ガスと接触させた場合には、外表面側のＮＯｘ吸蔵部２２が排ガスに接触した後に、内側のＮＯｘ吸蔵部２１が排ガスに接触する。そのため、本実施形態においても、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスが接触することとなる。従って、このような多層構造を有する排ガス浄化用触媒においても、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能である。
【００６５】
また、本実施形態においては、触媒基材２０としてモノリス基材を用いている。なお、このような触媒基材上に層状のＮＯｘ吸蔵部を積層させて多層構造を形成させる場合においては、触媒基材２０に担持された第一金属元素と第二金属元素との和が、触媒基材１Ｌあたり０．０２〜２．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．２〜１．２ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量が前記下限未満では、十分なＮＯｘ浄化性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下し、十分な活性が得られない傾向にある。
【００６６】
以上、図１及び図２を用いて上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態について説明したが、本発明の排ガス浄化用触媒は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、図１に示す実施形態においては、前記触媒基材１１及び１２がそれぞれ離れて配置されているが、本発明においては、このような触媒基材１１及び１２を密接した状態で配置してもよい。また、図１に示す実施形態においては、第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部がモノリス基材に担持されているが、本発明においては、他の形態の基材に担持させてもよく、更には、触媒基材に担持させずに各ＮＯｘ吸蔵部をそれぞれペレット状に成型してそれを配置してもよい。また、図１及び図２に示す実施形態においては、２種類のＮＯｘ吸蔵部が配置された形態のものであるが、本発明においては、ＮＯｘ吸蔵部の数は２種類以上であればよく特に制限されない。
【実施例】
【００６７】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００６８】
（合成例１：酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．１５ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）を調製した。前記水溶液（Ｉ）中のＢａ／Ｃｅモル比は０．５である。
【００６９】
（合成例２：酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌ、及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．１５ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）を調製した。前記水溶液（ＩＩ）中のＢａ／Ｃｅモル比は２である。
【００７０】
（合成例３：白金担持担体の調製）
アルミナ、チタニア−ジルコニア複合酸化物、１．０質量％のＲｈが担持されたＲｈ担持ジルコニア及びセリア−ジルコニア複合酸化物を含有する担体を用い、前記担体をイオン交換水５００ｍｌ中に分散させた後、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を加えて、白金（Ｐｔ）の担持量が担体２００ｇに対して２ｇとなるようにして、担体にジニトロジアンミン白金硝酸溶液を吸着担持せしめた。その後、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を担持させた担体を大気中３００℃の温度条件で３時間焼成して白金担持担体を調製した。なお、前記担体としては、アルミナ１００ｇに対して、それぞれ、チタニア−ジルコニア複合酸化物が１００ｇ、Ｒｈ担持ジルコニアが５０ｇ、セリア−ジルコニア複合酸化物が２０ｇの割合で含有されたものを用いた。
【００７１】
（合成例４：酸化物複合体担持担体（Ｉ）の調製）
合成例３で得られた白金担持担体に、合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）を、白金担持担体２００ｇに対して酸化物複合体中のＢａ及びＣｅのモル数の和が０．４ｍｏｌとなるようにして含浸担持させた後、１００℃に加熱して水分を除去し、大気中、３００℃の温度条件で３時間焼成して、前記白金担持担体上に第一の酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（Ｉ）を調製した。なお、第一の酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値は０．５である。
【００７２】
（合成例５：酸化物複合体担持担体（ＩＩ）の調製）
合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例２で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）を用いた以外は、合成例４と同様にして、前記白金担持担体上に第二の酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を調製した。なお、第二の酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値は２である。
【００７３】
（実施例１）
先ず、直径３０ｍｍ×２５ｍｍＬ（１７．５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例４で得られた酸化物複合体担持担体（Ｉ）を２７０ｇ／Ｌとなるようにしてコートし、第一のＮＯｘ吸蔵部（酸化物複合体担持担体（Ｉ））が担持された触媒基材（Ｉ）を得た。なお、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）中において、Ｂａ及びＣｅの担持量はそれぞれ０．１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．２７ｍｏｌ／Ｌであった。
【００７４】
次に、直径３０ｍｍ×２５ｍｍＬ（１７．５ｃｃ）の別の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例５で得られた酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を２７０ｇ／Ｌとなるようコートし、第二のＮＯｘ吸蔵部（酸化物複合体担持担体（ＩＩ））が担持された触媒基材（ＩＩ）を得た。なお、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）中において、Ｂａ及びＣｅの担持量はＢａ及びＣｅの担持量はそれぞれ０．２７ｍｏｌ／Ｌ及び０．１３ｍｏｌ／Ｌであった。
【００７５】
次いで、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）と、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）とを組み合わせ、図１に示すような排ガス浄化用触媒を製造した。すなわち、図１に示す排ガス流路の上流側の触媒基材１１の位置（以下、場合により「前段」という」）に、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）を配置し、図１に示す排ガス流路の下流側の触媒基材１２の位置（以下、場合により「後段」という）に、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）を配置することによって、本発明の排ガス浄化用触媒を製造した。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７６】
（実施例２）
図２に示すような排ガス浄化用触媒を製造した。すなわち、先ず、触媒基材２０として直径３０ｍｍ×５０ｍｍＬ（３５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材を用い、合成例５で得られた酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を１３５ｇ／Ｌとなるようにコートし、大気中、５００℃の温度条件で焼成して、酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなる層状のＮＯｘ吸蔵部２１を触媒基材２０上に形成せしめた。次に、ＮＯｘ吸蔵部２１が担持された触媒基材２０に対して、合成例４で得られた酸化物複合体担持担体（Ｉ）を１３５ｇ／Ｌとなるようにコートし、大気中、５００℃の温度条件で焼成して、ＮＯｘ吸蔵部２１の上層にＮＯｘ吸蔵部２２を積層せしめ、外表面に酸化物複合体担持担体（Ｉ）からなるＮＯｘ吸蔵部２２が配置され、内側に酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなるＮＯｘ吸蔵部２１が配置された多層構造の排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７７】
（比較例１）
図１に示す排ガス流路の上流側の触媒基材１１の位置（前段）に、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）を配置し、図１に示す排ガス流路の下流側の触媒基材１２の位置（後段）に、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）を配置した以外は実施例１と同様にして比較のための排ガス浄化用触媒を製造した。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７８】
（比較例２）
酸化物複合体担持担体（Ｉ）と酸化物複合体担持担体（ＩＩ）の担持させる順番を逆にした以外は実施例２と同様にして、外表面側に酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなるＮＯｘ吸蔵部２２が配置され、内側に酸化物複合体担持担体（Ｉ）からなるＮＯｘ吸蔵部２１が配置された比較のための多層構造の排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７９】
（合成例６：酸化物複合体前駆体水溶液（III）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（III）を調製した。
【００８０】
（合成例７：酸化物複合体担持担体（III）の調製）
合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例６で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（III）を用いた以外は、合成例４と同様にして、合成例３で得られた白金担持担体上に酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（III）を調製した。
【００８１】
（比較例３）
直径３０ｍｍ×５０ｍｍＬ（３５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例７で得られた酸化物複合体担持担体（III）を２７０ｇ／Ｌとなるようにしてコートし、モノリス基材上に酸化物複合体担持担体（III）が担持された比較のための排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００８２】
（合成例８：酸化物複合体前駆体水溶液（IV）の調製）
イオン交換水３００ｍｌに酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．１ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．１ｍｏｌを加えて撹拌し、ＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（IV）を調製した。
【００８３】
（合成例９：酸化物複合体担持担体（IV）の調製）
合成例６で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例８で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（IV）を用いた以外は合成例４と同様にして、前記白金担持担体上にＢａとＣｅの複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（IV）を調製した。
【００８４】
（比較例４）
合成例７で得られた酸化物複合体担持担体（III）の代わりに、合成例９で得られた酸化物複合体担持担体（IV）を用いた以外は比較例３と同様にして、モノリス基材上に酸化物複合体担持担体（IV）が担持された比較のための排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００８５】
［実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒の特性評価］
［ＴＥＭ−ＥＤＸ分析］
実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒中の各コート層から掻き採った各酸化物複合体担持担体の粉末を用いて、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により各粉末を観察し、前記粉末中の酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の３２点の測定点に対して、ＥＤＸ分析を行った。なお、このようなＥＤＸ分析には、日本電子社製の商品名「ＪＥＭ−２０１０ＦＥＳ」を測定装置として用いた。このようなＥＤＸ分析結果から、各測定点におけるＢａのピーク面積（ＢａＬα線のピーク面積）とＣｅのピーク面積（ＣｅＬα線のピーク面積）とを割り出し、式：
［ピーク面積比］＝（［Ｂａのピーク面積］／［Ｂａのピーク面積とＣｅのピーク面積の和］）×１００
を計算して、各粉末中の酸化物複合体の各測定点におけるＢａのピーク面積とＣｅのピーク面積の和に対するＢａのピーク面積の面積比を算出した。そして、このようにして算出された面積比の値から、各粉末中の酸化物複合体の面積比の分布の標準偏差を求めた。得られた結果を表１に示す。なお、表１には、実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量と、各酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（Ｂａ／Ｃｅ比）の値とも併せて示す。
【００８６】
【表１】
【００８７】
表１に示す結果からも明らかなように、実施例１〜２及び比較例１〜３で得られた排ガス浄化用触媒においては、各コート層中の酸化物複合体の表面上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素（Ｂａ）のピーク面積と第二金属元素（Ｃｅ）のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差は１０％以下であることが確認された。このような結果から、実施例１〜２及び比較例１〜３で得られた排ガス浄化用触媒においては、ＢａとＣｅとが十分に均一に混合された酸化物複合体が各ＮＯｘ吸蔵部に含有されていることが分かった。
【００８８】
［高温耐久試験］
実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、それぞれ７５０℃の温度条件下において、表２に示す組成のリーンガス及びリッチガスをリーン／リッチ＝１１０秒／１０秒の間隔で変動させながら５時間流通させる高温耐久試験を行った。
【００８９】
【表２】
【００９０】
［硫黄被毒耐久試験］
高温耐久試験後の実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、６５０℃の温度条件下において表３に示す組成の前処理用のリッチガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で１０分間流通させて前処理を行った。次に、このような前処理後の各触媒に対して、それぞれ４００℃の温度条件下において表３に示す硫黄被毒処理（Ｓ被毒処理）用のリッチガス及びリーンガスをリーン／リッチ＝１２０秒／３秒の間隔で変動させながら３０Ｌ／ｍｉｎの流量で４１分間流通させ、触媒２Ｌあたり硫黄を３ｇ供給してＳ被毒処理を行った。次いで、Ｓ被毒処理後の各触媒に対して、６００℃の温度条件下において、表４に示す組成のＳ再生処理用のリーンガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で５分間流通させた後に、表３に示す組成のＳ再生処理用のリッチガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で１０分間流通させて、被毒した硫黄を脱離させ、触媒の再生処理を行った。
【００９１】
【表３】
【００９２】
［ＮＯｘ浄化試験１］
硫黄被毒耐久試験後の実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、３００℃の温度条件下において、表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスをリーン／リッチ＝１２０秒／３秒の間隔で変動させながら３０Ｌ／ｍｉｎの流量で流通させ、定常状態におけるＮＯｘ浄化率を測定した。なお、空間速度（ＳＶ）はすべて５１４００ｈ−１とした。また、ＮＯｘ浄化率は、各触媒について、それぞれ触媒に接触する前後のガス中に含有されるＮＯｘの濃度を測定し、そのＮＯｘ濃度の値に基づいて求めた。得られた結果を表５及び図３に示す。
【００９３】
【表４】
【００９４】
［ＮＯｘ浄化試験２］
表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスを流通させる際の温度条件を３００℃から４００℃に変更した以外はＮＯｘ浄化試験１と同様の方法を採用して、各触媒のＮＯｘ浄化率を測定した。得られた結果を表５に示す。
【００９５】
［ＮＯｘ浄化試験３］
表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスを流通させる際の温度条件を３００℃から５００℃に変更した以外はＮＯｘ浄化試験１と同様の方法を採用して、各触媒のＮＯｘ浄化率を測定した。得られた結果を表５及び図４に示す。
【００９６】
【表５】
【００９７】
表５及び図３〜４に示す結果からも明らかように、Ｃｅに対するＢａの含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている実施例１〜２で得られた排ガス浄化用触媒においては、比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒と比較して、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有し、しかも幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００９８】
以上説明したように、本発明によれば、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【００９９】
したがって、本発明の排ガス浄化用触媒は、例えば、自動車の内燃機関等から排出される排ガスを浄化するための触媒等として特に有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１００】
【図１】本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態のガスの流れる方向と平行な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。
【図２】本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態のガスの流れる方向と垂直な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。
【図３】３００℃の温度条件下における実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒のＮＯｘ浄化率を示すグラフである。
【図４】５００℃の温度条件下における実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒のＮＯｘ浄化率を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１０１】
１…排ガス浄化用触媒、１１…第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材、１２…第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材、１３…排ガス管、２０…触媒基材、２１…触媒基材の表面上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部、２２…外表面の層状のＮＯｘ吸蔵部。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガス浄化用触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車等の排ガスに含まれる有害な窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化するために、ＮＯｘの吸蔵が可能な酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部を備える排ガス浄化触媒が利用されてきた。このようなＮＯｘ吸蔵部を備える排ガス浄化触媒としては、例えば、特開２００３−３２６１６４号公報（特許文献１）に、多孔質担体上に、セリウム化合物及びセシウム化合物を含む触媒成分部を被覆してなり、上記セリウム化合物が触媒成分部の上面側により多く含まれ、上記セシウム化合物が触媒成分部の下面側により多く含まれた触媒が開示されている。
【０００３】
しかしながら、特許文献１に記載のような従来の排ガス浄化用触媒は、高温耐久性や硫黄被毒に対する耐久性が十分なものではなかった。また、特許文献１に記載のような従来の排ガス浄化用触媒は、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すという点においても十分なものではなかった。
【特許文献１】特開２００３−３２６１６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、上記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、前記酸化物複合体を、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものとし、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差を１０％以下とし、且つ、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置することにより、得られる排ガス浄化用触媒が十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とするものである。
【０００７】
上記本発明の排ガス浄化用触媒としては、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されている排ガス浄化用触媒、又は、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を有し、且つ
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されている排ガス浄化用触媒が好ましい。
【０００８】
さらに、上記本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上であることが好ましい。
【０００９】
なお、本発明の排ガス浄化用触媒によって、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能となる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、先ず、本発明にかかる酸化物複合体は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、第一金属元素と第二金属元素の組成比を変化させることで塩基強度を十分に変化させることができるものである。これに対して、従来の排ガス浄化用触媒においては、第一金属元素と第二金属元素とが混合した酸化物を形成させても、その酸化物中において、各々の金属元素の酸化物が互いに独立した粗大粒子を形成してしまうため、金属の組成比を変化させても塩基強度を十分に変化させることができなかった。ここで、塩基強度とＮＯｘ浄化活性との関係を検討すると、塩基強度が弱いものほど低温域におけるＮＯｘ浄化活性に優れ、塩基強度が強いものほど高温域のＮＯｘ浄化活性に優れたものとなるという関係にある。本発明にかかる酸化物複合体は、ＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下のものであり、第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に混合されて微細に複合化されたものである。このような酸化物複合体においては、金属の組成比を変更することで容易に塩基強度を変化させることができる。そのため、組成比が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が配置された本発明の排ガス浄化用触媒においては、低温から高温まで幅広い温度域に亘って高いＮＯｘ浄化活性を発揮させることが可能である。また、このような酸化物複合体は、上述のように微細で且つ十分に均一に混合された状態のものであるため、硫黄成分と接触した際に形成され得る硫酸塩が不安定な状態のものとなるため、硫黄被毒による触媒活性の低下も十分に抑制でき、十分に高い触媒活性を示すことが可能となる。
【００１０】
また、本発明においては、２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている。触媒の硫黄被毒は、一般に、排ガスと初めて接触する部位や排ガスとの接触頻度が多い部位に生じ易い。また、硫黄被毒再生処理時における硫黄成分の脱離性は、ＮＯｘ吸蔵部の塩基強度が弱いものほど起こりやすい。本発明の排ガス浄化用触媒においては、ＮＯｘ吸蔵部を上述のようにして配置していることから、排ガスを浄化する際に上記第一金属元素の含有モル比が小さいＮＯｘ吸蔵部が排ガスと接触した後に、上記第一金属元素の含有モル比が大きいＮＯｘ吸蔵部が排ガスと接触する。そのため、本発明においては、前記第一金属元素の含有モル比の小さいＮＯｘ吸蔵部が硫黄に曝されやすい。そして、このような第一金属元素の含有モル比の小さいＮＯｘ吸蔵部は塩基強度がより小さいものであるため、硫黄被毒再生処理を施した場合に、硫黄の脱離性が高い。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒は、硫黄被毒後においても高いＮＯｘ浄化活性を維持でき、十分に高度な硫黄被毒耐久性を有するものと本発明者らは推察する。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。
【００１３】
本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とするものである。
【００１４】
このような酸化物複合体は、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものである。前記第一金属元素として選択され得るアルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム等が挙げられる。また、前記第一金属元素として選択され得るアルカリ土類金属としてはバリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム等が挙げられる。このような第一金属元素としては、高い塩基性を有し、酸化物を形成させた際に十分に高いＮＯｘ吸蔵能を発揮できるという観点から、カリウム、ルビジウム、セシウム、バリウムが好ましく、バリウムがより好ましい。このような第一金属元素としては、１種を単独であるいは２種以上を混合して含有させてもよい。
【００１５】
また、前記第二金属元素として選択され得る希土類金属としては、スカンジウム、イットリウム、ランタン、セリウム、プラセオジウム、ネオジム等が挙げられる。このような第二金属元素としては、酸化物を形成させた際に比較的高比表面積を有するという観点から、イットリウム、ランタン、セリウムが好ましく、セリウムがより好ましい。このような第二金属元素としては、１種を単独であるいは２種以上を混合して含有させてもよい。
【００１６】
このような酸化物複合体中に含有される第一金属元素と第二金属元素の組み合わせは特に制限されないが、ＮＯｘ吸蔵能の観点からは、Ｂａ（第一金属元素）と、Ｃｅ（第二金属元素）とを組み合わせて用いることが好ましく、併せてＳＯｘ吸蔵能を発揮させるという観点からは、Ｂａ又はＭｇ（第一金属元素）と、Ｃｅ又はＹ（第二金属元素）とを組み合わせて用いることが好ましい。
【００１７】
また、本発明においては、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下である。このようなＴＥＭ−ＥＤＸ分析においては、測定装置として、従来公知の透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）に、従来公知のエネルギー分散型Ｘ線分光器（ＥＤＸ分析装置）を装備したＴＥＭ−ＥＤＸ装置を用いる装置（例えば、日本電子社製の商品名「ＪＥＭ−２０１０ＦＥＳ」等）を適宜用いることができる。
【００１８】
また、このようなＴＥＭ−ＥＤＸ分析においては、先ず、ＴＥＭ−ＥＤＸ装置を用いて、前記酸化物複合体の表面上の任意の領域内において、１０ｎｍ角の測定点内のエネルギー分散型の蛍光Ｘ線スペクトルを求める。次に、得られたエネルギー分散型の蛍光Ｘ線スペクトルから、第一の金属元素に由来するピークの面積と、第二の金属元素に由来するピークの面積を求め、第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（面積比）を求める。なお、このようなピーク面積比は、式：
［ピーク面積比（％）］＝［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］×１００
を計算することにより算出できる。ここにいう「ピーク」とは、前記スペクトルのベースラインからピークトップまでの高さの強度差が１ｃｔｓ以上のものをいう。また、「ピーク面積」とは、ベースラインとピークとの間の面積をいい、市販のソフト（例えば、ＯｒｉｇｉｎＬａｂ社製の商品名「Ｏｒｉｇｉｎ」等）を利用して求めることができる。なお、このようなピークは、例えば、金属元素がバリウムである場合にはエネルギーが４．５ＫｅＶの位置（ＢａＬα線）に現れ、金属元素がセリウムの場合には、４．８ＫｅＶの位置（ＣｅＬα線）に現れる。
【００１９】
また、このようなピーク面積比の分布の標準偏差は、任意の２０点以上の測定点においてＴＥＭ−ＥＤＸ分析を行って、各測定点における上記ピーク面積比を求め、得られたピーク面積比の値に基づいて、ピーク面積比の分布の標準偏差（％）を算出することにより求めることができる。本発明にかかる酸化物複合体においては、このようなピーク面積比の標準偏差は１０％以下（より好ましくは９％以下）である。このような標準偏差が１０％を超えた酸化物複合体は、第一金属元素と、第二金属元素とが十分に均一に混合したものとはならず、硫黄被毒を十分に抑制することができないとともに、硫黄被毒後に再生処理を施した場合に硫黄成分の脱離速度が十分なものとはならない。
【００２０】
このような酸化物複合体としては、第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］：以下、場合により単に「第一金属元素の含有モル比の値」という。）が０．０１〜１０の範囲にあることが好ましく、０．１〜５の範囲にあることがより好ましい。このような第一金属元素の含有モル比の値が前記下限未満及び前記上限を超えた酸化物複合体では、前記第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に複合化されないため、十分なＮＯｘ吸蔵能を発揮できない傾向にある。
【００２１】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部は、前記酸化物複合体を含有するものであればよく特に制限されず、前記酸化物複合体のみからなるものであっても、前記酸化物複合体を担体に担持させたものであってもよい。そして、このような酸化物複合体の形状は、特に制限されず、粉末状、ペレット状等の形状としてもよい。
【００２２】
このような酸化物複合体が粉末状のものである場合には、粉末状の酸化物複合体の粒子の平均粒子径が０．１〜２０μｍであることが好ましく、１〜１０μｍであることがより好ましい。このような平均粒子径が前記下限未満では、取り扱いが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると反応ガスとの接触性が低下し、ＮＯｘの吸蔵性能が低下する傾向にある。なお、このような平均粒子径は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察を行い、任意の１００個の粒子の粒径分布をとることにより求めることができる。
【００２３】
さらに、このような酸化物複合体が粉末状である場合には、酸化物複合体の比表面積は５〜２００ｍ２／ｇであることが好ましい。このような比表面積が前記下限未満では、反応に有効な表面サイト数が不足する傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱安定性が低下し、比表面積低下が大きくなる傾向にある。
【００２４】
また、前記ＮＯｘ吸蔵部が担体に酸化物複合体が担持されたものである場合には、前記担体に前記酸化物複合体が細粒化された粒子の状態で担持されていることが好ましい。このような酸化物複合体の担持粒子の平均粒子径としては０．５〜１０ｎｍであることが好ましく、０．５〜５ｎｍ以下であることがより好ましい。前記酸化物複合体の粒子径が前記下限未満では、前記酸化物複合体中の第一及び第二金属元素の分散の均一性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えるとＮＯｘの吸蔵に有効な表面サイト数が減少する傾向にある。なお、このような担持粒子の平均粒子径は、ＸＲＤ測定やＴＥＭ観察をすることにより求めることができる。
【００２５】
さらに、このような担体に対する前記酸化物複合体の担持量としては、ＮＯｘ吸蔵部の全質量に対して０．１〜６０質量％（より好ましくは５〜４０質量％）とすることが好ましい。前記酸化物複合体の担持量が前記下限未満では、得られるＮＯｘ吸蔵部に目的とする性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下するため、ＮＯｘ吸蔵性能が低下する傾向にある。
【００２６】
また、このような酸化物複合体を担持させることが可能な担体としては特に制限されないが、前記酸化物複合体をより高度に分散した状態で担持することができることから、塩基性の担体であることが好ましく、アルミニウム、ジルコニウム、アルカリ土類金属及び希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第三金属元素の酸化物を含有する担体がより好ましい。このような塩基性の担体を用いることにより、酸化物複合体中の第一金属元素と担体との反応を抑制することが可能となり、酸化物複合体の分解を十分に抑制して十分に高い触媒活性を維持できる傾向にある。
【００２７】
このような第三金属元素として選択され得るアルカリ土類金属元素としては、マグネシウム（Ｍｇ）、カルシウム（Ｃａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）、バリウム（Ｂａ）、ラジウム（Ｒａ）が挙げられ、中でも、担体の塩基性がより高いものとなり、酸化物複合体の分散性がより向上するという観点並びに貴金属を担持させた際に貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｍｇ、Ｃａ、Ｂａを用いることが好ましく、Ｍｇを用いることが特に好ましい。また、希土類元素としては、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、セリウム（Ｃｅ）、プラセオジム（Ｐｒ）、ネオジム（Ｎｄ）、サマリウム（Ｓｍ）、ガドリニウム（Ｇａ）、テルビウム（Ｔｂ）、ジスプロシウム（Ｄｙ）、イッテルビウム（Ｙｂ）、ルテチウム（Ｌｕ）等が挙げられ、中でも、貴金属及びその酸化物との相互作用が強く親和性が大きい傾向にあるという観点から、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｙ、Ｓｃが好ましく、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｎｄがより好ましい。このような電気陰性度の低い希土類元素及びアルカリ土類金属元素は、前記酸化物複合体や貴金属との相互作用が強い。そのため、貴金属を担持させた場合に貴金属の蒸散やシンタリングを抑制できるとともに、活性点となる貴金属の劣化を十分に抑制することができる。
【００２８】
また、このような第三金属元素の酸化物を含有する担体としては、例えば、アルミナ、ジルコニア、セリアとジルコニアの複合酸化物、アルミナとマグネシアの複合酸化物等が挙げられる。このような第三金属元素の酸化物を含有する担体の中でも、より塩基性の強い担体であるという観点から、ジルコニア及び／又はアルミナと、アルカリ土類金属元素及び希土類元素からなる群から選択される少なくとも一つの元素との複合酸化物を含有する担体が好ましく、アルミナとマグネシアの複合酸化物であることが更に好ましい。このようなアルミナとマグネシアの複合酸化物は、式：ＭｇＯ−ｎＡｌ２Ｏ３で表され、ｎの値は様々な数値となり得る。このようなｎが１未満のときは、遊離のＭｇＯが存在し、耐熱性が低下する傾向にある。他方、ｎが１を超えると、アルミナとマグネシアの複合酸化物は、ＭｇＯ−ｘＡｌ２Ｏ３とｙＡｌ２Ｏ３（１≦ｘ，ｘ＋ｙ＝ｎ）の２相系になり、Ａｌ２Ｏ３と複合酸化物中の第一金属元素との反応が生じやすくなる傾向にある。そのため、このような第三金属元素の酸化物を含有する担体としては、組成式：ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物を含有する担体が特に好ましい。
【００２９】
また、このような担体においては、前記第三金属元素の酸化物以外にも、他の金属元素の酸化物を更に含有させることができる。このような他の金属元素としては、特に制限されず、排ガス浄化用触媒の担体に含有させることが可能な公知の金属の酸化物を適宜用いることができるが、中でも、チタン、ケイ素、鉄、マンガン及びタングステンからなる群から選択される第四金属元素の酸化物が好ましい。そのため、このような担体においては、例えば、チタニア（ＴｉＯ２）及びジルコニア（ＺｒＯ２）の複合酸化物、チタニア（ＴｉＯ２）及びセリア（ＣｅＯ２）の複合酸化物等を含有していてもよい。
【００３０】
また、このような担体においては、ＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物（ＴｉＯ２−ＺｒＯ２）を更に含有させることが好ましい。このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２は、ＴｉＯ２のアナターゼ相にＺｒＯ２が固溶するとともにＺｒＯ２のテトラゴナル相にＴｉＯ２が固溶し、ＴｉＯ２とＺｒＯ２とが互いに固溶し合うことから熱安定性が高い。そのため、このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２を含有させた場合においては、高温に曝された場合においても比表面積の低下が抑制される傾向にある。また、このようなＴｉＯ２−ＺｒＯ２においては、上述のような固溶体が形成されるため、前記酸化物複合体との固相反応が抑制されるとともに、ＴｉＯ２の機能である硫黄被毒抑制作用が促進される傾向にある。従って、チタニア（ＴｉＯ２）及びジルコニア（ＺｒＯ２）の複合酸化物を含有させることによって、耐熱性と硫黄被毒耐久性をより向上させることが可能となる。なお、このようなＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物中のＴｉＯ２とＺｒＯ２の含有比率は特に制限されないが、質量比でＴｉＯ２／ＺｒＯ２＝９５／５〜５／９５の範囲とするのが好ましい。ＴｉＯ２がこの範囲より少ないと硫黄被毒抑制作用が低下し、ＺｒＯ２がこの範囲より少ないと耐熱性が低下する。
【００３１】
また、このような担体中の前記第三金属元素の酸化物の含有量としては、特に制限されないが、１〜９５質量％であることが好ましく、３〜８０質量％であることがより好ましい。前記第三金属元素の酸化物の含有量が前記下限未満では、耐熱性が低下し、十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にあり、他方、前記上限を超えると、活性温度域の拡大や硫黄被毒耐久性向上の面で他の担体との併用のメリットを受け難くなる傾向にある。
【００３２】
さらに、このような担体中のＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の含有量としては、特に制限されないが、５〜８０質量％であることが好ましく、３０〜７０質量％であることがより好ましい。このようなＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の含有量が前記下限未満では、ＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物の担体の比表面積の低下を抑制する効果が十分に得られなくなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、耐熱性と触媒活性が低下する傾向にある。
【００３３】
また、上述のような組成式：ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物を含有する担体においては、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有量が、担体の全質量に対して１０〜９０質量％であることが好ましく、３０〜７０質量％であることがより好ましい。このような担体におけるＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有量が、前記下限未満では酸化物複合体を担持させた際にＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物により得られる効果が小さくなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、活性温度域の拡大や硫黄被毒耐久性向上の面で他の担体との併用のメリットを受け難くなる傾向にある。
【００３４】
また、前記担体として、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物とＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物とを組み合わせた担体を用いる場合には、ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物とＴｉＯ２及びＺｒＯ２の複合酸化物との混合比は特に制限されないが、質量比でＭｇＡｌ２Ｏ４：ＴｉＯ２−ＺｒＯ２で表される比率が４：１〜１：４の範囲とすることが好ましい。ＭｇＡｌ２Ｏ４で表される金属酸化物の含有比率が上記下限未満では、耐熱性と触媒活性が低下する傾向にあり、他方、上記上限を超えると、硫黄被毒抑制効果が低下する傾向にある。
【００３５】
さらに、このような担体の形状としては特に制限されないが、比表面積が向上し、より高い触媒活性が得られることから、粉体状であることが好ましい。このような担体が粉体状のものである場合においては、前記担体の粒度（二次粒子径）は特に制限されず、１〜１００μｍであることが好ましい。前記粒子径が前記下限未満では、担体の微細化にコストがかかるとともに、その扱いが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、後述するような基材に本発明の排ガス浄化用触媒のコート層を安定に形成させることが困難となる傾向にある。
【００３６】
また、このような担体の比表面積は、２０ｍ２／ｇ以上であることが好ましく、５０〜３００ｍ２／ｇであることがさらに好ましい。このような比表面積が前記下限未満では、十分な触媒活性を発揮させるために妥当な量の酸化還元能を有する金属（好ましくは貴金属）を担持することが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱劣化による比表面積低下が大きくなる傾向にある。なお、このような比表面積は吸着等温線からＢＥＴ等温吸着式を用いてＢＥＴ比表面積として算出することができる。
【００３７】
このような担体の製造方法は、特に制限されず、公知の方法を適宜採用することができる。例えば、２種以上の金属元素を含有する担体を製造する場合には、少なくとも前記第三金属元素の塩（例えば、硝酸塩）を含有する２種類以上の金属元素を含有する水溶液を用い、アンモニアの存在下で上記金属元素の共沈殿物を生成せしめ、得られた共沈殿物を濾過、洗浄した後に乾燥し、更に焼成することによって前記第三金属元素の酸化物を含有する担体を得る方法を採用することができる。
【００３８】
また、前記ＮＯｘ吸蔵部を前記酸化物複合体が担体に担持された形態とする場合においては、前記担体に酸化還元能を有する金属が更に担持されていることが好ましい。このような酸化還元能を有する金属としては、白金、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、金等の貴金属や銀、銅、コバルト、鉄等が挙げられる。このような酸化還元能を有する金属の中でも、得られる排ガス浄化用触媒がより高い触媒活性を示すという観点からは、白金、ロジウム、パラジウム等の貴金属が好ましい。
【００３９】
また、前記担体に酸化還元能を有する金属を担持する場合において、酸化還元能を有する金属の担持量は、前記酸化物複合体及び前記担体の全質量に対して０．０５〜１０質量％（より好ましくは０．１〜５質量％）とすることが好ましい。前記酸化還元能を有する金属の担持量が前記下限未満では、酸化還元能を有する金属により得られる触媒活性が不十分となる傾向にあり、他方、上記上限を超えると、コストが高騰するとともに前記酸化還元能を有する金属の粒成長が起こり易くなる傾向にある。
【００４０】
また、前記担体に酸化還元能を有する金属が担持されている場合において、前記酸化還元能を有する金属はより細粒化された粒子の状態で担体に担持されていることが好ましい。このような酸化還元能を有する金属の粒子径としては１〜２０ｎｍであることがより好ましく、１〜１０ｎｍであることがより好ましい。前記酸化還元能を有する金属の粒子径が前記下限未満では、担体と反応し、酸化物化して失活する傾向にあり、他方、前記上限を超えると高度な触媒活性が得ることが困難になる傾向にある。
【００４１】
なお、前記担体に前記酸化還元能を有する金属を担持させる方法としては特に制限されず、例えば、前記酸化還元能を有する金属が貴金属の場合には、貴金属の塩（例えば、ジニトロジアミン塩）や錯体（例えば、テトラアンミン錯体）を含有する水溶液を前記担体に接触させた後に乾燥し、更に焼成する方法を採用することができる。
【００４２】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部の製造方法は特に制限されないが、以下に示すような方法を採用することが好ましい。すなわち、このようなＮＯｘ吸蔵部の好適な製造方法としては、前記第一金属元素を含有する第１の化合物と、前記第二金属元素を含有する第２の化合物と、多座配位子を有する第３の化合物と、アンモニアとを含む酸化物複合体前駆体水溶液を焼成して酸化物複合体を形成することにより、酸化物複合体からなるＮＯｘ吸蔵部を製造する方法を挙げることができる。また、前記ＮＯｘ吸蔵部を前記担体に前記酸化物複合体が担持されたものとする場合には、前記酸化物複合体前駆体水溶液を担体に担持させた後、焼成して酸化物複合体を担体に担持させる方法を採用すればよい。なお、担体に前記酸化物複合体を担持する方法としては、担体に上記本発明の酸化物複合体を担持することが可能な方法であればよく、特に制限されないが、上記本発明の酸化物複合体前駆体水溶液を担体に含浸させて焼成する方法を採用することが好ましい。
【００４３】
なお、このような酸化物複合体前駆体水溶液を焼成する方法を採用することにより、前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差を１０％以下とすることが可能となる。また、このような方法を採用することにより、第一金属元素と第二金属元素とが十分に均一に混合されて微細に複合化された本発明にかかる酸化物複合体を形成できる理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、このような酸化物複合体前駆体水溶液においては、前記第１及び第２の化合物とともに、多座配位子を有する第３の化合物と、アンモニアとが含有されているため、前記水溶液中において、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが前記多座配位子を介して互いに相互作用し、近接した状態で保持される。また、このような酸化物複合体前駆体水溶液においては、アンモニアが含有されているため、前記水溶液中に沈殿が生じることなく、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが高濃度で且つ安定した状態で保持できる。そして、このような酸化物複合体前駆体水溶液を焼成すると、配位子として存在する嵩高い多座配位子が酸化分解され、前記第１の化合物と前記第２の化合物とが十分に微細化された状態で複合化されるものと本発明者らは推察する。
【００４４】
このような第１の化合物としては、前記第一金属元素の水酸化物、酢酸塩、炭酸塩、硝酸塩等が挙げられる。なお、このような第１の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。また、前記第２の化合物としては、前記第二金属元素の水酸化物、酢酸塩、炭酸塩、硝酸塩等が挙げられる。このような第２の化合物としては、酸化物を形成させた際に比較的高比表面積を有するという観点から、前記第二金属元素の酢酸塩を用いることがより好ましい。なお、このような第２の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。
【００４５】
更に、前記第３の化合物が有する多座配位子とは、２個以上の配位基で配位し得るものをいう。このような第３の化合物としては、クエン酸、シュウ酸等の多価カルボン酸類、グリコール、ピナコール等のジオール類、エチレンジアミン等のジアミン類、アセト酢酸エチル等の２つのカルボニル基を有するエステル類等が挙げられる。このような第３の化合物としては、クエン酸、シュウ酸、コハク酸、マレイン酸、リンゴ酸、アジピン酸、酒石酸、マロン酸、フマル酸、アコニット酸、グルタル酸、エチレンジアミン四酢酸、乳酸、グリコール酸、グリセリン酸、サリチル酸、メバロン酸、エチレンジアミン、アセト酢酸エチル、マロン酸エステル、グリコール及びピナコールが好ましく、中でも、ヒドロキシ基を併せ持つカルボン酸であるという観点から、クエン酸、乳酸、リンゴ酸、酒石酸、グリコール酸、サリチル酸がより好ましく、嵩高く、より微細化された酸化物複合体を製造できるという観点から、クエン酸が特に好ましい。なお、このような第３の化合物は、１種を単独で、あるいは２種以上を混合して用いてもよい。
【００４６】
また、第１の化合物と、第２の化合物と、第３の化合物と、前記アンモニアとを含有させる溶媒は、水（好ましくはイオン交換水及び蒸留水等の純水）である。
【００４７】
また、第１及び第２の化合物の含有量は特に制限されず、ＮＯｘ吸蔵部の設計に併せて適宜変更することができる。また、第３の化合物の含有量としては、第１の化合物及び第２の化合物中の金属元素の総モル量に対して２〜１５倍（より好ましくは２．５〜１０倍）のモル量とすることが好ましい。このような第３の化合物の含有量が前記下限未満では、第１の化合物及び第２の化合物に対する多座配位子の含有量が少なくなるため、水溶液中において、錯体の形成ができず、第１の化合物及び第２の化合物を近接した状態で保持することが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、第１の化合物及び第２の化合物の濃度が低下することで担持効率が低下する傾向にある。
【００４８】
また、前記アンモニアの含有量としては特に制限されず、得られる水溶液に沈殿が生じないように、その含有量を適宜調整することが好ましく、０．４ｍｏｌ／Ｌ以上（特に好ましくは２．０ｍｏｌ／Ｌ〜１０ｍｏｌ／Ｌ）とすることがより好ましい。このようなアンモニアの含有量が前記下限未満では、得られる水溶液に沈殿が生じる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、第１の化合物及び第２の化合物の濃度が低下することで担持効率が低下する傾向にある。さらに、前記アンモニアの含有量としては、前記第３の化合物の含有量に対してモル換算で２倍以上（より好ましくは２．８〜５倍）であることが好ましい。アンモニアの含有量が前記第３の化合物の含有量に対してモル換算で２倍未満では、第１の化合物及び第２の化合物を安定した状態で含有させることが困難となり、沈殿が生じ易くなる傾向にある。
【００４９】
また、このような酸化物複合体前駆体水溶液を製造するための方法としては、第１の化合物と、第２の化合物と、第３の化合物と、アンモニアとを水に溶解させることが可能な方法であればよく、特に制限されない。このような酸化物複合体前駆体水溶液を製造するための好適な方法としては、例えば、第３の化合物を水に溶解させた後に第２の化合物を添加して沈殿物を生じせしめ、その後、アンモニアを添加して、前記沈殿物を再度溶解させた後、この溶液に、第一の化合物を更に加えて撹拌し、沈殿物を生じせしめた後に再度溶解させて酸化物複合体前駆体水溶液を製造する方法が挙げられる。また、第３の化合物とアンモニアとを予め化合したアンモニウム塩（例えばクエン酸アンモニウム等）を用いて、酸化物複合体前駆体水溶液を製造してもよい。
【００５０】
また、前記酸化物複合体前駆体水溶液の焼成の条件は、特に制限されないが、例えば、大気中において、３００℃〜６００℃の温度範囲で加熱することが好ましく、３００℃〜５００℃の温度条件で加熱することがより好ましい。また、加熱時間としては、加熱温度によって異なるものであるため一概には言えないが、１〜３時間程度とすることができる。そして、このようにして前記酸化物複合体前駆体水溶液を焼成することで、前記酸化物複合体を製造することができ、得られた酸化物複合体は、その酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下となる。
【００５１】
また、本発明にかかるＮＯｘ吸蔵部は、触媒基材に担持してもよい。このような触媒基材としては特に制限されず、ＤＰＦ基材、モノリス状基材、ペレット状基材、プレート状基材等を好適に用いることができる。また、このような触媒基材の材質も特に制限されないが、コーディエライト、炭化ケイ素、ムライト等のセラミックスからなる基材や、クロム及びアルミニウムを含むステンレススチール等の金属からなる基材が好適に採用される。さらに、このような触媒基材にＮＯｘ吸蔵部を担持させる方法も特に制限されず、例えば、モノリス状基材に前記担体を担持せしめて、その担体の粉末からなるコート層を形成した後、前記コート層に酸化還元能を有する金属（好ましくは貴金属）を担持し、その後、前記コート層に酸化物複合体を担持して、触媒基材上にＮＯｘ吸蔵部を担持する方法や、予め酸化還元能を有する金属を担持した担体を用い、これをモノリス状基材に担持せしめてコート層を形成した後、前記コート層に酸化物複合体を担持して、前記ＮＯｘ吸蔵部を担持する方法、予めＮＯｘ吸蔵部を製造しておき、これを前記触媒基材上にコートして担持する方法等を適宜採用することができる。
【００５２】
また、本発明の排ガス浄化用触媒は、組成が異なる前記酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上の前記ＮＯｘ吸蔵部を備えたものである。すなわち、本発明の排ガス浄化用触媒においては、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部中に含有される各酸化物複合体の第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値がそれぞれ異なる。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒においては、各酸化物複合体の塩基強度が異なるものとなる。ここで、塩基強度とＮＯｘ浄化活性との関係を検討すると、塩基強度が弱いものほど低温域におけるＮＯｘ浄化活性に優れ、塩基強度が強いものほど高温域のＮＯｘ浄化活性に優れたものとなるという関係にある。そして、本発明の排ガス浄化用触媒においては、塩基強度の異なる２種以上の酸化物複合体を含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備えているため、より広い温度領域において十分に高い活性を示すことが可能である。
【００５３】
また、このような２種類以上のＮＯｘ吸蔵部に含有される複数の酸化物複合体において、酸化物複合体の前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、酸化物複合体の前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上（より好ましくは３〜６倍）となっていることが好ましい。このような第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）の最大値を最小値の２倍以上とすることにより、得られる排ガス浄化用触媒がより広い温度領域において十分に高い活性を有するものとなる傾向にある。
【００５４】
さらに、このような第一金属元素の含有モル比の最小値は０．０１〜１（より好ましくは０．１〜１）の範囲にあることが好ましく、第一金属元素の含有モル比の最大値は０．１〜１０（より好ましくは１〜５）の範囲にあることが好ましい。前記第一金属元素の最小値が前記下限未満では、その酸化物複合体を均一なものとすることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、低温域で十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にある。また、第一金属元素の含有モル比の最大値が前記下限未満では、高温域で十分なＮＯｘ吸蔵性能が得られない傾向にあり、他方、前記上限を超えると、その酸化物複合体を均一なものとすることが困難となる傾向にある。
【００５５】
また、本発明の排ガス浄化用触媒において、前記第一金属元素の含有モル比の値が２倍以上異なる２種類の酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類のＮＯｘ吸蔵部の含有割合は、特に制限されないが、質量比（［第一金属元素の含有モル比の値が大きい方の酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部の質量］／［前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい方の酸化物複合体を含むＮＯｘ吸蔵部の質量］）で０．２〜５（より好ましくは０．５〜２）となるようにすることが好ましい。
【００５６】
さらに、本発明の排ガス浄化用触媒においては、触媒中に含有される第一金属元素の全量が、触媒基材１Ｌあたり０．０１〜１．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．１〜０．６ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような第一金属元素の全量が前記下限未満では、ＮＯｘ吸蔵サイトの数が十分でなく、活性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えると第二金属元素との微細複合化が困難となる傾向にある。
【００５７】
また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、触媒中に含有される第二金属元素の全量が、０．０１〜１．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．１〜０．６ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような第二金属元素の全量が前記下限未満では、ＮＯｘ吸蔵サイトの数が十分でなく、活性が低下する傾向にあり、他方、前記上限を超えると第一金属元素との微細複合化が困難となるとなる傾向にある。
【００５８】
また、本発明の排ガス浄化用触媒においては、組成の異なる前記酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている。そのため、排ガスを浄化する際には、上記第一金属元素の含有モル比がより小さい酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触した後、上記第一金属元素の含有モル比がより大きい酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部に排ガスが順次接触することとなる。従って、排ガス浄化用触媒においては、前記第一金属元素の含有モル比のより小さいＮＯｘ吸蔵部が排ガス中の硫黄成分に曝されやすく、硫黄成分が付着し易い。一方で、前記第一金属元素の含有モル比のより大きなＮＯｘ吸蔵部は、硫黄成分との接触確率が小さく、硫黄被毒され難い。そのため、本発明の排ガス浄化用触媒においては、硫黄成分を含有する排ガスに対しても十分にＮＯｘ吸蔵能を発揮させることができる。更に、上述のような前記第一金属元素の含有モル比のより小さいＮＯｘ吸蔵部は塩基強度が小さく、硫黄被毒再生処理を施した場合に硫黄の脱離性が高い。従って、本発明の排ガス浄化用触媒は、硫黄被毒後においても硫黄被毒再生処理を施すことにより高いＮＯｘ浄化活性を維持できる。このように、本発明の排ガス浄化用触媒は、そのＮＯｘ吸蔵部の配置関係により、十分に高度な硫黄被毒耐久性を有する。
【００５９】
また、このような排ガス浄化用触媒においては、（ｉ）前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されているか、あるいは
（ｉｉ）前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を形成し、且つ、前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されていること、
が好ましい。
【００６０】
以下、上記本発明の排ガス浄化用触媒中のＮＯｘ吸蔵部の配置関係についてより詳細に説明するために、図面を参照しながら、上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明及び図面中、同一又は相当する要素には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００６１】
図１は、本発明の排ガス浄化用触媒の好適な一実施形態のガスの流れる方向と平行な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。図１に示す実施形態の排ガス浄化用触媒においては、第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１と、第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１２とを備えている。そして、このような排ガス浄化用触媒１は、排ガス管１３と接続されており、ガス流路の上流側に第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１が配置され、ガス流路の下流側に第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１２が配置されている。すなわち、本実施形態の排ガス浄化用触媒においては、第一のＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触した後、第二のＮＯｘ吸蔵部に排ガスが接触するように、各ＮＯｘ吸蔵部が配置されている。また、第一のＮＯｘ吸蔵部は、第二のＮＯｘ吸蔵部よりも第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）が小さい酸化物複合体を含有するものである。従って、本実施形態においては、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されている。そのため、本実施形態においては、排ガス管１３に排ガスを供給した場合に、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触する。従って、このような実施形態の排ガス浄化用触媒は、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能である。なお、図１中の矢印Ａは、排ガスの流れる方向を示している。
【００６２】
また、このような第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材１１及び１２は、それぞれ、モノリス基材に第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部がそれぞれ担持されたものである。このような図１に示す実施形態のように、モノリス基材等の触媒基材上にＮＯｘ吸蔵部を担持させて、その触媒基材を上流側から下流側に向かって順次配置させる場合において、前記触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量は特に制限されないが、前記第一金属元素と第二金属元素との和が、触媒基材１Ｌあたりそれぞれ０．０２〜２．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．２〜１．２ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量が前記下限未満では、十分なＮＯｘ浄化性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下し、十分な活性が得られない傾向にある。
【００６３】
以上、図１を参照しながら本発明の排ガス浄化用触媒の好適な一実施系態について説明したが、次に、図２を用いて上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態について説明する。
【００６４】
図２は、本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態のガスの流れる方向と垂直な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。図２に示す排ガス浄化用触媒は、触媒基材２０と、触媒基材の表面上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部２１と、層状のＮＯｘ吸蔵部２１上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部２２とを備えている。すなわち、図２に示す実施形態においては、触媒基材２０上にＮＯｘ吸蔵部２１とＮＯｘ吸蔵部２２とにより多層構造が形成されている。また、このような外表面側に配置されたＮＯｘ吸蔵部２２は、触媒基材の表面側に配置されたＮＯｘ吸蔵部２１中の酸化物複合体よりも第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値（［第一金属］／［第二金属］）が小さい酸化物複合体を含有するものである。そして、このような排ガス浄化用触媒を排ガスと接触させた場合には、外表面側のＮＯｘ吸蔵部２２が排ガスに接触した後に、内側のＮＯｘ吸蔵部２１が排ガスに接触する。そのため、本実施形態においても、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスが接触することとなる。従って、このような多層構造を有する排ガス浄化用触媒においても、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能である。
【００６５】
また、本実施形態においては、触媒基材２０としてモノリス基材を用いている。なお、このような触媒基材上に層状のＮＯｘ吸蔵部を積層させて多層構造を形成させる場合においては、触媒基材２０に担持された第一金属元素と第二金属元素との和が、触媒基材１Ｌあたり０．０２〜２．０ｍｏｌ／Ｌ（より好ましくは０．２〜１．２ｍｏｌ／Ｌ）であることが好ましい。このような触媒基材に対するＮＯｘ吸蔵部の担持量が前記下限未満では、十分なＮＯｘ浄化性能を発揮させることが困難となる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、触媒の比表面積が低下し、十分な活性が得られない傾向にある。
【００６６】
以上、図１及び図２を用いて上記本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態について説明したが、本発明の排ガス浄化用触媒は上記実施形態に限定されるものではない。例えば、図１に示す実施形態においては、前記触媒基材１１及び１２がそれぞれ離れて配置されているが、本発明においては、このような触媒基材１１及び１２を密接した状態で配置してもよい。また、図１に示す実施形態においては、第一及び第二のＮＯｘ吸蔵部がモノリス基材に担持されているが、本発明においては、他の形態の基材に担持させてもよく、更には、触媒基材に担持させずに各ＮＯｘ吸蔵部をそれぞれペレット状に成型してそれを配置してもよい。また、図１及び図２に示す実施形態においては、２種類のＮＯｘ吸蔵部が配置された形態のものであるが、本発明においては、ＮＯｘ吸蔵部の数は２種類以上であればよく特に制限されない。
【実施例】
【００６７】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００６８】
（合成例１：酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．１５ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）を調製した。前記水溶液（Ｉ）中のＢａ／Ｃｅモル比は０．５である。
【００６９】
（合成例２：酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌ、及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．１５ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）を調製した。前記水溶液（ＩＩ）中のＢａ／Ｃｅモル比は２である。
【００７０】
（合成例３：白金担持担体の調製）
アルミナ、チタニア−ジルコニア複合酸化物、１．０質量％のＲｈが担持されたＲｈ担持ジルコニア及びセリア−ジルコニア複合酸化物を含有する担体を用い、前記担体をイオン交換水５００ｍｌ中に分散させた後、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を加えて、白金（Ｐｔ）の担持量が担体２００ｇに対して２ｇとなるようにして、担体にジニトロジアンミン白金硝酸溶液を吸着担持せしめた。その後、ジニトロジアンミン白金硝酸溶液を担持させた担体を大気中３００℃の温度条件で３時間焼成して白金担持担体を調製した。なお、前記担体としては、アルミナ１００ｇに対して、それぞれ、チタニア−ジルコニア複合酸化物が１００ｇ、Ｒｈ担持ジルコニアが５０ｇ、セリア−ジルコニア複合酸化物が２０ｇの割合で含有されたものを用いた。
【００７１】
（合成例４：酸化物複合体担持担体（Ｉ）の調製）
合成例３で得られた白金担持担体に、合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）を、白金担持担体２００ｇに対して酸化物複合体中のＢａ及びＣｅのモル数の和が０．４ｍｏｌとなるようにして含浸担持させた後、１００℃に加熱して水分を除去し、大気中、３００℃の温度条件で３時間焼成して、前記白金担持担体上に第一の酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（Ｉ）を調製した。なお、第一の酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値は０．５である。
【００７２】
（合成例５：酸化物複合体担持担体（ＩＩ）の調製）
合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例２で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（ＩＩ）を用いた以外は、合成例４と同様にして、前記白金担持担体上に第二の酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を調製した。なお、第二の酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値は２である。
【００７３】
（実施例１）
先ず、直径３０ｍｍ×２５ｍｍＬ（１７．５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例４で得られた酸化物複合体担持担体（Ｉ）を２７０ｇ／Ｌとなるようにしてコートし、第一のＮＯｘ吸蔵部（酸化物複合体担持担体（Ｉ））が担持された触媒基材（Ｉ）を得た。なお、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）中において、Ｂａ及びＣｅの担持量はそれぞれ０．１３ｍｏｌ／Ｌ及び０．２７ｍｏｌ／Ｌであった。
【００７４】
次に、直径３０ｍｍ×２５ｍｍＬ（１７．５ｃｃ）の別の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例５で得られた酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を２７０ｇ／Ｌとなるようコートし、第二のＮＯｘ吸蔵部（酸化物複合体担持担体（ＩＩ））が担持された触媒基材（ＩＩ）を得た。なお、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）中において、Ｂａ及びＣｅの担持量はＢａ及びＣｅの担持量はそれぞれ０．２７ｍｏｌ／Ｌ及び０．１３ｍｏｌ／Ｌであった。
【００７５】
次いで、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）と、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）とを組み合わせ、図１に示すような排ガス浄化用触媒を製造した。すなわち、図１に示す排ガス流路の上流側の触媒基材１１の位置（以下、場合により「前段」という」）に、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）を配置し、図１に示す排ガス流路の下流側の触媒基材１２の位置（以下、場合により「後段」という）に、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）を配置することによって、本発明の排ガス浄化用触媒を製造した。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７６】
（実施例２）
図２に示すような排ガス浄化用触媒を製造した。すなわち、先ず、触媒基材２０として直径３０ｍｍ×５０ｍｍＬ（３５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材を用い、合成例５で得られた酸化物複合体担持担体（ＩＩ）を１３５ｇ／Ｌとなるようにコートし、大気中、５００℃の温度条件で焼成して、酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなる層状のＮＯｘ吸蔵部２１を触媒基材２０上に形成せしめた。次に、ＮＯｘ吸蔵部２１が担持された触媒基材２０に対して、合成例４で得られた酸化物複合体担持担体（Ｉ）を１３５ｇ／Ｌとなるようにコートし、大気中、５００℃の温度条件で焼成して、ＮＯｘ吸蔵部２１の上層にＮＯｘ吸蔵部２２を積層せしめ、外表面に酸化物複合体担持担体（Ｉ）からなるＮＯｘ吸蔵部２２が配置され、内側に酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなるＮＯｘ吸蔵部２１が配置された多層構造の排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７７】
（比較例１）
図１に示す排ガス流路の上流側の触媒基材１１の位置（前段）に、第二のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（ＩＩ）を配置し、図１に示す排ガス流路の下流側の触媒基材１２の位置（後段）に、第一のＮＯｘ吸蔵部が担持された触媒基材（Ｉ）を配置した以外は実施例１と同様にして比較のための排ガス浄化用触媒を製造した。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７８】
（比較例２）
酸化物複合体担持担体（Ｉ）と酸化物複合体担持担体（ＩＩ）の担持させる順番を逆にした以外は実施例２と同様にして、外表面側に酸化物複合体担持担体（ＩＩ）からなるＮＯｘ吸蔵部２２が配置され、内側に酸化物複合体担持担体（Ｉ）からなるＮＯｘ吸蔵部２１が配置された比較のための多層構造の排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００７９】
（合成例６：酸化物複合体前駆体水溶液（III）の調製）
クエン酸（和光純薬工業製）０．９ｍｏｌをイオン交換水１６５ｍｌに溶解させ、２８質量％のＮＨ３水１７０ｍｌを加えてクエン酸アンモニウム水溶液を調製した。次に、得られたクエン酸アンモニウム水溶液に、酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．３ｍｏｌを加えて撹拌してＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（III）を調製した。
【００８０】
（合成例７：酸化物複合体担持担体（III）の調製）
合成例１で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例６で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（III）を用いた以外は、合成例４と同様にして、合成例３で得られた白金担持担体上に酸化物複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（III）を調製した。
【００８１】
（比較例３）
直径３０ｍｍ×５０ｍｍＬ（３５ｃｃ）の六角セルコージェライトモノリス基材に、合成例７で得られた酸化物複合体担持担体（III）を２７０ｇ／Ｌとなるようにしてコートし、モノリス基材上に酸化物複合体担持担体（III）が担持された比較のための排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００８２】
（合成例８：酸化物複合体前駆体水溶液（IV）の調製）
イオン交換水３００ｍｌに酢酸バリウム（和光純薬工業製）０．１ｍｏｌ及び酢酸セリウム（和光純薬工業製）０．１ｍｏｌを加えて撹拌し、ＢａとＣｅを含有する酸化物複合体前駆体水溶液（IV）を調製した。
【００８３】
（合成例９：酸化物複合体担持担体（IV）の調製）
合成例６で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（Ｉ）の代わりに、合成例８で得られた酸化物複合体前駆体水溶液（IV）を用いた以外は合成例４と同様にして、前記白金担持担体上にＢａとＣｅの複合体を担持せしめ、酸化物複合体担持担体（IV）を調製した。
【００８４】
（比較例４）
合成例７で得られた酸化物複合体担持担体（III）の代わりに、合成例９で得られた酸化物複合体担持担体（IV）を用いた以外は比較例３と同様にして、モノリス基材上に酸化物複合体担持担体（IV）が担持された比較のための排ガス浄化用触媒を得た。なお、このような排ガス浄化用触媒は、触媒容量が３５ｃｃであり、触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量はいずれも０．２ｍｏｌ／Ｌである。
【００８５】
［実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒の特性評価］
［ＴＥＭ−ＥＤＸ分析］
実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒中の各コート層から掻き採った各酸化物複合体担持担体の粉末を用いて、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により各粉末を観察し、前記粉末中の酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の３２点の測定点に対して、ＥＤＸ分析を行った。なお、このようなＥＤＸ分析には、日本電子社製の商品名「ＪＥＭ−２０１０ＦＥＳ」を測定装置として用いた。このようなＥＤＸ分析結果から、各測定点におけるＢａのピーク面積（ＢａＬα線のピーク面積）とＣｅのピーク面積（ＣｅＬα線のピーク面積）とを割り出し、式：
［ピーク面積比］＝（［Ｂａのピーク面積］／［Ｂａのピーク面積とＣｅのピーク面積の和］）×１００
を計算して、各粉末中の酸化物複合体の各測定点におけるＢａのピーク面積とＣｅのピーク面積の和に対するＢａのピーク面積の面積比を算出した。そして、このようにして算出された面積比の値から、各粉末中の酸化物複合体の面積比の分布の標準偏差を求めた。得られた結果を表１に示す。なお、表１には、実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた触媒中のＢａ及びＣｅの全担持量と、各酸化物複合体中のＣｅ（第二金属元素）に対するＢａ（第一金属元素）の含有モル比（Ｂａ／Ｃｅ比）の値とも併せて示す。
【００８６】
【表１】
【００８７】
表１に示す結果からも明らかなように、実施例１〜２及び比較例１〜３で得られた排ガス浄化用触媒においては、各コート層中の酸化物複合体の表面上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素（Ｂａ）のピーク面積と第二金属元素（Ｃｅ）のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差は１０％以下であることが確認された。このような結果から、実施例１〜２及び比較例１〜３で得られた排ガス浄化用触媒においては、ＢａとＣｅとが十分に均一に混合された酸化物複合体が各ＮＯｘ吸蔵部に含有されていることが分かった。
【００８８】
［高温耐久試験］
実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、それぞれ７５０℃の温度条件下において、表２に示す組成のリーンガス及びリッチガスをリーン／リッチ＝１１０秒／１０秒の間隔で変動させながら５時間流通させる高温耐久試験を行った。
【００８９】
【表２】
【００９０】
［硫黄被毒耐久試験］
高温耐久試験後の実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、６５０℃の温度条件下において表３に示す組成の前処理用のリッチガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で１０分間流通させて前処理を行った。次に、このような前処理後の各触媒に対して、それぞれ４００℃の温度条件下において表３に示す硫黄被毒処理（Ｓ被毒処理）用のリッチガス及びリーンガスをリーン／リッチ＝１２０秒／３秒の間隔で変動させながら３０Ｌ／ｍｉｎの流量で４１分間流通させ、触媒２Ｌあたり硫黄を３ｇ供給してＳ被毒処理を行った。次いで、Ｓ被毒処理後の各触媒に対して、６００℃の温度条件下において、表４に示す組成のＳ再生処理用のリーンガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で５分間流通させた後に、表３に示す組成のＳ再生処理用のリッチガスを３０Ｌ／ｍｉｎの流量で１０分間流通させて、被毒した硫黄を脱離させ、触媒の再生処理を行った。
【００９１】
【表３】
【００９２】
［ＮＯｘ浄化試験１］
硫黄被毒耐久試験後の実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒を用い、各触媒に対して、３００℃の温度条件下において、表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスをリーン／リッチ＝１２０秒／３秒の間隔で変動させながら３０Ｌ／ｍｉｎの流量で流通させ、定常状態におけるＮＯｘ浄化率を測定した。なお、空間速度（ＳＶ）はすべて５１４００ｈ−１とした。また、ＮＯｘ浄化率は、各触媒について、それぞれ触媒に接触する前後のガス中に含有されるＮＯｘの濃度を測定し、そのＮＯｘ濃度の値に基づいて求めた。得られた結果を表５及び図３に示す。
【００９３】
【表４】
【００９４】
［ＮＯｘ浄化試験２］
表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスを流通させる際の温度条件を３００℃から４００℃に変更した以外はＮＯｘ浄化試験１と同様の方法を採用して、各触媒のＮＯｘ浄化率を測定した。得られた結果を表５に示す。
【００９５】
［ＮＯｘ浄化試験３］
表４に示す組成のリッチガス及びリーンガスを流通させる際の温度条件を３００℃から５００℃に変更した以外はＮＯｘ浄化試験１と同様の方法を採用して、各触媒のＮＯｘ浄化率を測定した。得られた結果を表５及び図４に示す。
【００９６】
【表５】
【００９７】
表５及び図３〜４に示す結果からも明らかように、Ｃｅに対するＢａの含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されている実施例１〜２で得られた排ガス浄化用触媒においては、比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒と比較して、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有し、しかも幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００９８】
以上説明したように、本発明によれば、十分に高度な高温耐久性と十分に高度な硫黄被毒耐久性とを有するとともに、幅広い温度域に亘って十分に高い触媒活性を示すことが可能な排ガス浄化用触媒を提供することが可能となる。
【００９９】
したがって、本発明の排ガス浄化用触媒は、例えば、自動車の内燃機関等から排出される排ガスを浄化するための触媒等として特に有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１００】
【図１】本発明の排ガス浄化用触媒の好適な実施形態のガスの流れる方向と平行な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。
【図２】本発明の排ガス浄化用触媒の好適な他の実施形態のガスの流れる方向と垂直な方向の断面の状態を模式的に示す断面図である。
【図３】３００℃の温度条件下における実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒のＮＯｘ浄化率を示すグラフである。
【図４】５００℃の温度条件下における実施例１〜２及び比較例１〜４で得られた排ガス浄化用触媒のＮＯｘ浄化率を示すグラフである。
【符号の説明】
【０１０１】
１…排ガス浄化用触媒、１１…第一のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材、１２…第二のＮＯｘ吸蔵部を備える触媒基材、１３…排ガス管、２０…触媒基材、２１…触媒基材の表面上に配置された層状のＮＯｘ吸蔵部、２２…外表面の層状のＮＯｘ吸蔵部。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とする排ガス浄化用触媒。
【請求項２】
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項３】
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を有し、且つ
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項４】
前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上であることを特徴とする請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項１】
組成が異なる酸化物複合体をそれぞれ含有する２種類以上のＮＯｘ吸蔵部を備え、
前記酸化物複合体が、アルカリ金属及びアルカリ土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第一金属元素と、希土類金属からなる群から選択される少なくとも１種の第二金属元素とを含有するものであり、
前記酸化物複合体の表面上の１０ｎｍ角の２０点以上の測定点におけるＴＥＭ−ＥＤＸ分析から求められる第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積との和に対する第一金属元素のピーク面積の比（［第一金属元素のピーク面積］／［第一金属元素のピーク面積と第二金属元素のピーク面積の和］）の分布の標準偏差が１０％以下であり、且つ、
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比（［第一金属］／［第二金属］）の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に排ガスに接触するように配置されていること、
を特徴とする排ガス浄化用触媒。
【請求項２】
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順にガス流路の上流側から下流側に向かって配置されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項３】
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が触媒基材の表面上に積層されてなる多層構造を有し、且つ
前記２種類以上のＮＯｘ吸蔵部が、前記第二金属元素に対する前記第一金属元素の含有モル比の値が小さい前記酸化物複合体を含有するＮＯｘ吸蔵部から順に外表面側から前記触媒基材の表面側に向かって配置されていることを特徴とする請求項１に記載の排ガス浄化用触媒。
【請求項４】
前記第一金属元素の含有モル比の最大値が、前記第一金属元素の含有モル比の最小値の２倍以上であることを特徴とする請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の排ガス浄化用触媒。
【図１】
【図３】
【図４】
【図２】
【図３】
【図４】
【図２】
【公開番号】特開２００９−１７８６７５（Ｐ２００９−１７８６７５Ａ）
【公開日】平成２１年８月１３日（２００９．８．１３）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２０９５２（Ｐ２００８−２０９５２）
【出願日】平成２０年１月３１日（２００８．１．３１）
【出願人】（０００００３６０９）株式会社豊田中央研究所 (4,200)
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年８月１３日（２００９．８．１３）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１月３１日（２００８．１．３１）
【出願人】（０００００３６０９）株式会社豊田中央研究所 (4,200)
【出願人】（０００００３２０７）トヨタ自動車株式会社 (59,920)
【Ｆターム（参考）】
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