水銀除去装置及び方法

【課題】水銀酸化剤の使用量を抑えつつゼロ価水銀ガスを処理対象ガスから十分な除去率で分離・除去する。
【解決手段】３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含み、ｐＨが約１以下である水溶液を処理対象ガスと接触させることにより、ゼロ価水銀ガスを２価水銀ガスに変換すると共に水溶液中に溶解させて処理対象ガスから分離・除去する。

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水銀除去装置及び方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば特開平１０−２１６４７６号公報には、処理対象物である排ガス中のゼロ価水銀Ｈｇ^０を除去する排ガス処理装置がいくつか開示されている。この特開平１０−２１６４７６号公報に記載された排ガス処理装置のうち、図３に記載された排ガス処理装置は、冷却塔と吸収塔とから成る２塔式の湿式脱硫装置を備えた排ガス処理装置において、前段に配置された冷却塔の循環水に次亜塩素酸ソーダ、塩化銅、塩化マンガン、塩化鉄、キレート剤、石炭灰等の水銀除去剤を添加することにより、排ガス中のゼロ価水銀Ｈｇ^０を水溶性の２価水銀Ｈｇ^２＋に変換して除去するものである。
【特許文献１】特開平１０−２１６４７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、上記特許文献１の排ガス処理装置には以下のような問題点がある。
（１）上記水銀除去剤を低ｐＨの循環水に添加した場合に水銀除去剤がかなりの割合で分解してしまうために大量の水銀除去剤を添加する必要がある。
（２）処理対象物である排ガス中に二酸化イオウＳＯ_２が含まれていた場合に水銀除去剤が二酸化イオウＳＯ_２と反応して消費されてしまうため、やはり大量の水銀除去剤を添加する必要がある。
【０００４】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、水銀酸化剤の使用量を抑え、かつゼロ価水銀ガスを処理対象ガスから十分な除去率で分離・除去することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、本発明では、水銀除去装置に係わる第１の解決手段として、ゼロ価水銀ガスを水溶性の２価水銀ガスに変換して処理対象ガスから分離・除去する装置において、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含むと共にｐＨが約１以下である水溶液を、前記処理対象ガスとを接触させる反応分離手段を具備する、という解決手段を採用する。
この発明によれば、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤の水溶液をｐＨ１以下として処理対象ガスと気液接触させることにより、ゼロ価水銀ガスは２価水銀ガスに変換されると共に水溶液中に溶解して処理対象ガスから分離されるので、水銀酸化剤の使用量を抑えつつゼロ価水銀ガスを十分な除去率で処理対象ガスから分離することができる。
【０００６】
水銀除去装置に係わる第２の解決手段として、上記第１の手段において、反応分離手段は、水溶液を処理対象ガスにスプレーするノズルと、該ノズルによって処理対象ガスと接触した後の水溶液を回収する回収容器と、該回収容器に回収された水溶液を前記ノズルに供給する循環ポンプと、水溶液に水銀酸化剤を添加する水銀酸化剤添加装置と、前記回収容器に回収された水溶液のｐＨを計測するｐＨ計測器と、該ｐＨ計測器の計測結果に基づいてノズルからスプレーされる水溶液のｐＨが１以下を維持するようにｐＨ調整剤を水溶液に添加するｐＨ調整剤添加部とからなる、という解決手段を採用する。
【０００７】
水銀除去装置に係わる第３の解決手段として、上記第２の手段において、ノズルと回収容器と循環ポンプとは二塔式の湿式脱硫装置において前段に配置される冷却塔を構成しており、反応分離手段は、当該冷却塔にｐＨ計測器、ｐＨ調整剤添加部及び水銀酸化剤添加装置が付加されて構成される、という解決手段を採用する。
【０００８】
水銀除去装置に係わる第４の解決手段として、上記第１〜第３いずれかの手段において、水銀酸化剤は鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３であるという解決手段を採用する。
【０００９】
水銀除去装置に係わる第５の解決手段として、上記第１〜第４いずれかの手段において、ｐＨ調整剤は塩酸ＨＣｌであるという解決手段を採用する。
【００１０】
水銀除去装置に係わる第６の解決手段として、上記第１〜第５いずれかの手段において、前記処理対象ガスは燃焼炉の燃焼排ガスであるという解決手段を採用する。
【００１１】
一方、本発明では、水銀除去方法に係わる第１の解決手段として、ゼロ価水銀ガスを水溶性の２価水銀ガスに変換して処理対象ガスから分離・除去する方法において、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含むと共にｐＨが約１以下である水溶液を前記処理対象ガスと接触させることにより前記ゼロ価水銀ガスを２価水銀ガスに変換すると共に水溶液中に溶解させて処理対象ガスから分離・除去する、という解決手段を採用する。
【００１２】
水銀除去方法に係わる第２の解決手段として、上記第１の手段において、ｐＨを約１以下とするためのｐＨ調整剤及び水銀酸化剤を二塔式の湿式脱硫装置におけいて前段に配置される冷却塔の洗浄水あるいは循環水に添加することによりゼロ価水銀ガスを処理対象ガスから分離・除去する、という解決手段を採用する。
【００１３】
水銀除去方法に係わる第３の解決手段として、上記第１または第２の手段において、水銀酸化剤は３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３であるという解決手段を採用する。
【００１４】
水銀除去方法に係わる第４の解決手段として、上記第１〜第３いずれかの手段において、ｐＨ調整剤は塩酸ＨＣｌであるという解決手段を採用する。
【００１５】
水銀除去方法に係わる第５の解決手段として、上記第１〜第４いずれかの手段において、処理対象ガスは燃焼炉の燃焼排ガスであるという解決手段を採用する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。
図１は、本実施形態に係わる水銀除去装置が適用された排ガス処理装置の系統図である。この図に示すように、この排ガス処理装置は、ボイラ１、脱硝装置２、電気集じん器３、二塔式脱硫装置４及び煙突５から構成されている。ボイラ１は、例えば火力発電所にて発電用水蒸気を発生させるためのものであり、石油、天然ガスあるいは石炭等を燃料として水蒸気を発生させる。このような燃料をボイラ１で燃焼させたことによって発生した排ガスは、ボイラ１から脱硝装置２に供給される。
【００１７】
脱硝装置２は、上記排ガス中に含まれる窒素酸化物ＮＯｘを除去するものである。この脱硝装置２は、例えば触媒の存在下で排ガスにアンモニアを作用させることにより窒素酸化物ＮＯｘを窒素Ｎ_２と水Ｈ_２Ｏに分解する。電気集じん器３は、対向電極間の電場によって排ガス中に含まれる粉塵を吸着して除去するものである。二塔式脱硫装置４は、排ガス中に含まれるイオウ酸化物ＳＯｘを湿式除去する二塔式の湿式脱硫装置であり、図示するように前段に配置された冷却塔４Ａと後段に配置された吸収塔４Ｂとから構成されている。
【００１８】
冷却塔４Ａは、循環水を用いて排ガスを冷却する機能と本実施形態に係わる水銀除去装置としても機能とを併せ持つものである。ここで、一般的な二塔式脱硫装置における冷却塔は排ガスの冷却と除塵を目的としているので循環水は一般水であるが、本実施形態における循環水Ｗは、排ガスを冷却及び除塵する機能に加えて、排ガス中に含まれるゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスを水溶性の２価水銀（Ｈｇ^２＋）ガスに酸化する機能をも併せ持たせる必要から、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含む水溶液になっている。
【００１９】
このような水溶液を循環水Ｗとして用いる点は、本実施形態の特徴の１つである。なお、上記水銀酸化剤は、好ましくは塩化鉄ＦｅＣｌ_３であるが、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とするものであればこれに限定されるものではない。なお、上記循環水Ｗに代えて、冷却塔４Ａの洗浄水を水銀酸化剤を含む水溶液としても良い。
【００２０】
図２は、冷却塔４Ａつまり本実施形態に係わる水銀除去装置の詳細構成を示すブロック図である。本水銀除去装置は、この図２に示すように、塔本体６（回収容器）、スプレーノズル７、循環ポンプ８、ｐＨ計測器９、ｐＨ調整剤添加装置１０、水銀酸化剤添加装置１１等から構成されている。塔本体６は、例えば中空円筒状の容器であり、内部上方には循環水を下方に向けて噴射するスプレーノズル７が、また内部下方は上記循環水を受けて回収するように密閉構造になっている。本水銀除去装置は、冷却塔としての本来の構成要件つまり塔本体６、スプレーノズル７及び循環ポンプ８に、水銀除去装置としての機能を付加するための構成要件つまりｐＨ計測器９、ｐＨ調整剤添加装置１０及び水銀酸化剤添加装置１１を付加したものである。
【００２１】
また、塔本体６の側部には、排ガスの入口６ａが、また上部には処理済ガスの出口６ｂが各々設けられている。入口６ａから塔本体６内に取り込まれた排ガスは、スプレーノズル７から噴射される循環水を気液接触しつつ上方に移動し、処理済ガスとして塔本体６の外部に排出される。スプレーノズル７は、循環水が排ガスと塔本体６内の広い領域で均等に気液接触するように、塔本体６内の上部に広がりを持って配置されている。
【００２２】
循環ポンプ８は、塔本体６の内部下方に溜まった循環水を汲み出してスプレーノズル７に供給する。火力発電所が連続運転されることにより塔本体６内に連続供給される排ガスに対して、循環ポンプ８が連続運転されることにより、排ガスにはスプレーノズル７から順次連続して循環水が噴射されて、排ガスと循環水との気液接触が連続的に行われる。
【００２３】
ｐＨ計測器９は、上記循環ポンプ８とスプレーノズル７との間に設けられている。このｐＨ計測器９は、循環ポンプ８からスプレーノズル７に供給される循環水、つまり排ガスに噴射される循環水のｐＨ値を計測しｐＨ情報としてｐＨ調整剤添加装置１０に出力する。ｐＨ調整剤添加装置１０は、ｐＨ計測器９で計測される循環水のｐＨ値が約１以下を維持するようにｐＨ調整剤を循環水に供給するものである。このｐＨ調整剤は、好ましくは塩酸ＨＣｌである。例えば硫酸Ｈ_２ＳＯ_４は、ゼロ価水銀ガスの除去性能を低下させるので好ましくない。水銀酸化剤添加装置１１は、例えば塩化鉄ＦｅＣｌ_３を水銀酸化剤として循環水に供給するものである。
【００２４】
一方、吸収塔４Ｂは、上記冷却塔４Ａ（つまり水銀除去装置）から排出された処理済ガスからイオウ酸化物ＳＯｘを除去するためのものである。この吸収塔４Ｂは、排ガスに例えば石灰スラリーを含む吸収液と反応させることによりイオウ酸化物ＳＯｘを石膏ＣａＳＯ_４として吸収液中に分離する。なお、煙突５は、吸収塔４Ｂつまり二塔式脱硫装置４から排出された排ガスを高所の外気に放出するものである。
【００２５】
次に、このように構成された水銀除去装置の作用・効果について、図３〜図５に示す実験データを参照して説明する。
【００２６】
図３は、水銀酸化剤として３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とするものを用いることの有効性を示す実験結果である。より具体的には、本実施形態で用いている３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３、２価の鉄Ｆｅ^２＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_２、４価のチタンＴｉ^４＋を成分とする塩化チタンＴｉＣｌ_４、３価のチタンＴｉ^３＋を成分とする塩化チタンＴｉＣｌ_３、３価のアルミＡｌ^３＋を成分とする塩化アルミＡｌＣｌ_３、また５価のリンＰ^５＋を成分とするリン酸Ｈ_２ＰＯ_４を含む水溶液を各々調製し、ゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスと窒素（Ｎ_２）ガスの混合ガスを気液接触させた場合のゼロ価水銀Ｈｇ^０の捕捉率を示している。なお、この実験では、対象成分（Ｆｅ^３＋，Ｆｅ^２＋，Ｔｉ^４＋，Ｔｉ^３＋，Ａｌ^３＋，リンＰ^５＋）の濃度を１００ｐｐｍ、また塩酸ＨＣｌを加えることによって各水溶液のｐＨを約１に調整した。
【００２７】
この実験結果から明らかなように、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液は高いＨｇ^０捕捉率を示すものの、２価の鉄Ｆｅ^２＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_２をはじめとする他の水溶液は極めて低いＨｇ^０捕捉率を示している。３価の鉄Ｆｅ^３＋は、ゼロ価水銀Ｈｇ^０に対する酸化力、つまりゼロ価水銀Ｈｇ^０から電子を受容して２価水銀Ｈｇ^２＋とする能力が他の対象成分よりも極めて高いことが分かる。
【００２８】
続いて、図４は、上述したようにゼロ価水銀Ｈｇ^０に対する酸化性能の優れた塩化鉄ＦｅＣｌ_３を用いる場合におけるＨｇ^０捕捉率に与えるｐＨの影響を示す実験結果である。なお、この実験では、塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液中の３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度１００ｐｐｍで一定とし、また塩酸ＨＣｌを添加することによりｐＨを調整した。
【００２９】
この実験結果は、塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液のｐＨが１近傍まで低下すると、Ｈｇ^０捕捉率が急激に増加すると共に、ｐＨ１以下の領域では塩素Ｃｌ⁻濃度、つまり塩酸ＨＣｌの添加量を増やしてもＨｇ^０捕捉率は殆ど上昇しないことをを示している。したがって、水銀酸化剤としての塩化鉄ＦｅＣｌ_３の使用量を極力抑え、かつ、高いＨｇ^０捕捉率を得るためには、ｐＨを約１以下、好ましくは１以下の近傍に設定することが好ましいことが分かる。
【００３０】
続いて、図５は、Ｈｇ^０捕捉率の３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度に対する依存性を示す実験結果である。この実験では、塩酸を添加してｐＨを１以下に設定した場合と塩酸を添加することなくｐＨを約２．５に設定した場合とについて、３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度（Ｆｅ^３＋濃度）の異なる水溶液に約５μｇ／ｍ^３Ｎのゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスと窒素（Ｎ_２）ガスとの混合ガスを流通させてＨｇ^０捕捉率を測定した。
【００３１】
この実験結果から分かるように、ｐＨ１以下の場合、３価の鉄Ｆｅ^３＋濃度が比較的低い領域（約５０ｐｐｍ近傍領域）において３価の鉄Ｆｅ^３＋濃度の上昇に従ってＨｇ^０捕捉率が急激に上昇し、３価の鉄Ｆｅ^３＋濃度が約１００ｐｐｍ以上の領域ではＨｇ^０捕捉率が比較的緩やかに上昇する。これに対して、ｐＨが約２．５の場合には、Ｈｇ^０捕捉率が３価の鉄Ｆｅ^３＋濃度の上昇に対して略一定の傾斜で上昇しているものの、ｐＨが１以下の場合に比べてＨｇ^０捕捉率の値は低い。したがって、３価の鉄Ｆｅ^３＋濃度が比較的低い領域、つまり水銀酸化剤としての塩化鉄ＦｅＣｌ_３の使用量を極力抑えた状態で、高いＨｇ^０捕捉率を得るためには、やはりｐＨを約１以下に設定することが好ましいことが分かる。
【００３２】
上記図３〜図５に示す実験結果は、実際の火力発電所のボイラ１から排出される排ガスとは異なる成分組成、つまりゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスと窒素（Ｎ_２）ガスの混合ガスについてのものである。これに対して、図６及び図７に示す実験結果は、窒素酸化物ＮＯｘや硫黄酸化物ＳＯｘ等を含んだボイラ１の排ガスと略同一の成分組成を有する模擬燃焼排ガスに関するＨｇ^０除去率を示している。
【００３３】
図６では、上述した冷却塔４Ａと同様構成の向流スプレー型の湿式スクラバを用い、循環水である塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液の循環量を２ｌ／ｍｉｎ、４ｌ／ｍｉｎあるいは５ｌ／ｍｉｎに切り替えた場合における模擬燃焼排ガスのＨｇ^０除去率を示している。この実験結果によれば、ボイラ１の排ガスと略同一の成分組成を有する模擬燃焼排ガスについて、何れの循環量においても８０％近いＨｇ^０除去率が得られることが確認された。
【００３４】
図７は、上記模擬燃焼排ガスに関する気液接触の影響に関する実験例１，２を示している。この実験では、各々に１００ｍｌの吸収液（塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液）が充填されると共に模擬燃焼排ガスをバブリングする容器（インピンジャ）を複数用意し、１本のインピンジャで模擬燃焼排ガスをバブリングした場合の吸収液量を１００ｍｌ、直列接続された３本のインピンジャで模擬燃焼排ガスをバブリングした場合の吸収液量を３００ｍｌ、直列接続された５本のインピンジャで模擬燃焼排ガスをバブリングした場合の吸収液量を５００ｍｌとした場合におけるＨｇ^０除去率を計測した。なお、実験例１は、３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度が１００ｐｐｍの場合、実験例２は３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度が４００ｐｐｍの場合を示している。
【００３５】
すなわち、この実験において、吸収液量１００ｍｌはバブリング回数が１回を、吸収液量３００ｍｌはバブリング回数が３回を、また吸収液量５００ｍｌはバブリング回数が５回をそれぞれ示している。この実験結果によれば、バブリング回数つまり模擬燃焼排ガスと吸収液（塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液）との気液接触の回数を増やす程、Ｈｇ^０除去率が上昇することが確かめられた。この実験では、５回のバブリングで８０％を超えるＨｇ^０除去率が得られていることが確認された。
【００３６】
なお、上記図７の実験結果は、模擬燃焼排ガスと気液接触の回数がＨｇ^０除去率に大きな影響を与えることを示しているが、この気液接触の状態をより良好にするためには、接触面積や接触時間をより大きくすることも極めて重要である。したがって、スプレーノズル７や塔本体６の形状、あるいは塔本体６における排ガスの通過方法等を工夫することによって接触面積や接触時間をより大きくして、ゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスの除去率を向上させることが重要である。
【００３７】
このような本実施形態によれば、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３を水銀酸化剤として含み、かつ、塩酸ＨＣｌ等のｐＨ調整剤を添加することによりｐＨが約１以下に設定された水溶液を、ボイラ１の排ガス（燃焼排ガス）等の処理対象ガスと気液接触させることにより、水銀酸化剤の添加量（使用量）を極力抑えた状態で処理対象ガスからゼロ価水銀（Ｈｇ^０）ガスを高い除去率で除去することができる。
【００３８】
また、本水銀除去装置は、冷却塔としての本来の構成要件つまり塔本体６、スプレーノズル７及び循環ポンプ８に、水銀除去装置としての機能を付加するための構成要件つまりｐＨ計測器９、ｐＨ調整剤添加装置１０及び水銀酸化剤添加装置１１を付加したものである。したがって、既存の火力発電所にｐＨ計測器９、ｐＨ調整剤添加装置１０及び水銀酸化剤添加装置１１を付加することによってゼロ価水銀ガスの除去機能を実現できるので、既存の火力発電所に容易に導入することができるというメリットがある。
【００３９】
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、例えば以下のような変形例が考えられる。
（１）水銀酸化剤は塩化鉄ＦｅＣｌ_３に限定されず、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする化合物であれば他のものでも良い。
（２）ｐＨ調整剤は塩酸ＨＣｌに限定されず、他のものでも良い。
（３）処理対象ガスは、ボイラ１の燃焼炉の燃焼排ガスに限定されない。
（４）また、水銀除去装置の構成については、上記実施形態に限定されるものではない。処理対象ガスと水銀酸化剤の水溶液との良好な気液接触を実現できる構成であれば、他の構成であっても良い。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の一実施形態に係わる水銀除去装置が適用された排ガス処理装置の系統図である。
【図２】本発明の一実施形態に係わる水銀除去装置の詳細構成を示すブロック図である。
【図３】本発明の一実施形態において水銀酸化剤として３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とするものを用いることの有効性を示す実験結果である。
【図４】本発明の一実施形態において、ゼロ価水銀Ｈｇ^０に対する酸化性能の優れた塩化鉄ＦｅＣｌ_３を用いる場合におけるＨｇ^０捕捉率に与えるｐＨの影響を示す実験結果である。
【図５】本発明の一実施形態においてＨｇ^０捕捉率の３価の鉄Ｆｅ^３＋の濃度に対する依存性を示す実験結果である。
【図６】本発明の一実施形態において塩化鉄ＦｅＣｌ_３の水溶液の循環量に応じた模擬燃焼排ガスのＨｇ^０除去率を示す実験結果である。
【図７】本発明の一実施形態において模擬燃焼排ガスに関する気液接触の影響を示す実験結果である。
【符号の説明】
【００４１】
１…ボイラ、２…脱硝装置、３…電気集じん器、４…二塔式脱硫装置、５…煙突、６…塔本体（回収容器）、７…スプレーノズル、８…循環ポンプ、９…ｐＨ計測器、１０…ｐＨ調整剤添加装置、１１…水銀酸化剤添加装置

【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゼロ価水銀ガスを水溶性の２価水銀ガスに変換して処理対象ガスから分離・除去する装置であって、
３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含み、ｐＨが約１以下である水溶液を、前記処理対象ガスとを接触させる反応分離手段を具備することを特徴とする水銀除去装置。
【請求項２】
反応分離手段は、
水溶液を処理対象ガスにスプレーするノズルと、
該ノズルによって処理対象ガスと接触した後の水溶液を回収する回収容器と、
該回収容器に回収された水溶液を前記ノズルに供給する循環ポンプと、
水溶液に水銀酸化剤を添加する水銀酸化剤添加装置と、
前記回収容器に回収された水溶液のｐＨを計測するｐＨ計測器と、
該ｐＨ計測器の計測結果に基づいてノズルからスプレーされる水溶液のｐＨが１以下を維持するようにｐＨ調整剤を水溶液に添加するｐＨ調整剤添加部と
からなることを特徴とする請求項1記載の水銀除去装置。
【請求項３】
ノズルと回収容器と循環ポンプとは二塔式の湿式脱硫装置において前段に配置される冷却塔を構成しており、反応分離手段は、当該冷却塔にｐＨ計測器、ｐＨ調整剤添加部及び水銀酸化剤添加装置が付加されて構成されることを特徴とする請求項２記載の水銀除去装置。
【請求項４】
水銀酸化剤は、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３であることを特徴とする請求項1〜３いずれかに記載の水銀除去装置。
【請求項５】
ｐＨ調整剤は、塩酸ＨＣｌであることを特徴とする請求項２〜４いずれかに記載の水銀除去装置。
【請求項６】
処理対象ガスは、燃焼炉の燃焼排ガスであることを特徴とする請求項1〜５いずれかに記載の水銀除去装置。
【請求項７】
ゼロ価水銀ガスを水溶性の２価水銀ガスに変換して処理対象ガスから分離・除去する方法であって、
３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする水銀酸化剤を含み、ｐＨが約１以下である水溶液を前記処理対象ガスと接触させることにより、前記ゼロ価水銀ガスを２価水銀ガスに変換すると共に水溶液中に溶解させて処理対象ガスから分離・除去する
ことを特徴とする水銀除去方法。
【請求項８】
ｐＨを約１以下とするためのｐＨ調整剤及び水銀酸化剤を二塔式の湿式脱硫装置において前段に配置される冷却塔の洗浄水あるいは循環水に添加することによりゼロ価水銀ガスを処理対象ガスから分離・除去することを特徴とする請求項７記載の水銀除去方法。
【請求項９】
水銀酸化剤は、３価の鉄Ｆｅ^３＋を成分とする塩化鉄ＦｅＣｌ_３であることを特徴とする請求項７または８記載の水銀除去方法。
【請求項１０】
ｐＨ調整剤は、塩酸ＨＣｌであることを特徴とする請求項８または９記載の水銀除去方法。
【請求項１１】
処理対象ガスは、燃焼炉の燃焼排ガスであることを特徴とする請求項７〜１０いずれかに記載の水銀除去方法。

【図１】