熱延鋼板の冷却方法
【課題】溶融亜鉛めっき鋼板の原板を製造するのに適した熱延鋼板を得ることができる冷却方法を提案する。
【解決手段】Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、前記熱延鋼板の幅方向端部から中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持する。
【解決手段】Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、前記熱延鋼板の幅方向端部から中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板の原板を製造するのに適した熱延鋼板の冷却方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱鋼板の一つである熱延鋼板は、図１に示すように、加熱炉１において所定温度まで加熱されたスラブを、粗圧延機２で圧延して粗バーとなし、次いで、該粗バーを、複数基の圧延スタンドからなる連続熱間仕上圧延機３において所定の厚さになるまで圧延し、さらに、ランアウトテーブルに設置された冷却装置４にてその上面および下面に冷却水を供給して所定の温度まで冷却した後、巻取機５でコイル状に巻き取る工程を経ることによって製造するのが普通である。
【０００３】
高加工性を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、上記の工程を経た熱延鋼板を使用し、酸洗処理、冷間圧延、焼鈍、めっき処理のプロセスを経て製造される。
【０００４】
ところで、ＳｉやＭｎ等の合金元素を含む熱延鋼板にあっては、めっき処理前の焼鈍過程において該ＳｉやＭｎの酸化物が鋼板表面に濃化し、これが、めっき処理後の表面外観、めっきの密着性（以下、めっき性という）を悪化させることがあった。
【０００５】
このため、従来は、特許文献１に開示されているように、焼鈍中に、露点等を制御し、鋼板の表面にＳｉ等の酸化が濃化してめっき性が悪化するのを抑制している。
【０００６】
一方、非特許文献１においては、鋼板の巻取後においてその表層に生成する酸化鉄よりも内側において生成するＳｉ等の易酸化性元素の酸化物層（以下、内部酸化層という）を適切な条件で形成することにより、めっき性を向上させることが可能であるという報告もなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−２０９３９７号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】表面技術協会 表面技術 研究論文 Ｖｏｌ．５５，Ｎｏ．１，２００４ ｎ４８〜５５頁
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記内部酸化層の生成量（以下、内部酸化量という）は、コイル状に巻き取られた熱延鋼板の温度履歴により決定されるものであって、例えば、図２に示すように、内部酸化層の生成速度は、６００℃以上では速く、４５０℃以下では非常に遅いことが明らかとなっている。
【００１０】
通常、コイルの板幅方向端部、内周部および外周部といったコイルの表面部分は、コイルの内側部分よりも冷却速度が大きい。
【００１１】
従って、熱延鋼板の巻取り時にコイル表面部分の温度が他の部分と同等か、あるいは、それよりも低い場合、内部酸化量が他の部分よりも少なくなり、めっき性が他の部分よりも悪化する。
【００１２】
また、熱延鋼板の各部分で内部酸化量が著しくばらついていると、非特許文献１に開示された方法を適用した場合でも、局所的にめっき不良が発生する場合がある。
【００１３】
とくに、Ｓｉの内部酸化層は、熱間圧延を終えてコイル状に巻き取られた後の放冷中に生成される。
【００１４】
酸洗処理前の熱延鋼板は、その表面から順に、酸化鉄層、Ｓｉの内部酸化層、Ｓｉの欠乏層、地鉄となっており、酸洗処理時には、該酸化鉄層、Ｓｉの内部酸化層が除去され、かかる熱延鋼板がその後、冷間圧延、焼鈍処理されることになる。
【００１５】
焼鈍処理では、鉄にとっては還元雰囲気となるが、易酸化性元素であるＳｉにとっては酸化雰囲気となるため、鋼中のＳｉ量が多い場合、該Ｓｉが鋼板表面に拡散し、鋼板表面で酸化物が形成されやすい。
【００１６】
また、Ｓｉの酸化物は、亜鉛との濡れ性が悪く、鋼板表面にＳｉの酸化物が存在すると、めっき性が悪化するため、めっき処理に当たっては、Ｓｉの表面酸化を防止することがとくに重要となる。
【００１７】
一方、Ｓｉの欠乏層が厚いほど、Ｓｉの表面酸化が抑制されることから、めっき性が良好となるが、Ｓｉの内部酸化量が少ない場合、その内側に存在するＳｉの欠乏層も薄くなり、めっき性が悪化することになる。
【００１８】
また、Ｓｉの内部酸化量が多い場合、酸洗処理においてＳｉの内部酸化層を除去しきれず、めっき性が悪化する。従って、酸洗処理に当たっては、Ｓｉの内部酸化量を適正範囲に制御しなければならない。
【００１９】
そこで、本発明の目的は、上記の実情に鑑み、熱延鋼板の内部酸化量を、その長手方向、幅方向にわたり適正範囲で均一化させるための冷却方法を提案するところにある。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明は、Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、前記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持することを特徴とする熱延鋼板の冷却方法である。
【００２１】
上記の構成からなる熱延鋼板の冷却方法において、
１）熱延鋼板は、巻取目標温度が、４５０〜６００℃であること、
２）熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の温度は、定常部よりも５０〜１００℃高いこと、
３）熱延鋼板は、巻取り後の常温におけるＳｉの内部酸化物層の厚さ（δ）が、下記の条件を満足するものであること、
記
１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ ‥‥（１）
ｔ ：時間（秒）
ｔｃ：巻取り開始時間（秒）
ｔｅ：常温に至るまでの時間（秒）
Ｔ ：絶対温度（Ｋ）
ａ ：８〜９×１０−６
ｂ ：１.５〜２.５×１０４
が、本発明の課題を解決するための具体的手段として好ましい。
【発明の効果】
【００２２】
上記のような構成を有する本発明によれば、Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するに当たり、記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の少なくとも一方の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持するようにしたので、Ｓｉの内部酸化量が鋼板の長手方向、幅方向において均一になり、鋼板の全体のめっき性が改善される。
【００２３】
また、本発明の冷却方法によれば、熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および熱熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部よりも５０〜１００℃高い温度としたため、該部位の内部酸化量が定常部の内部酸化量と同等となる。
【００２４】
さらに、上記の構成からなる本発明の冷却方法によれば、熱延鋼板は、巻取り後の常温冷却後におけるＳｉの酸化物層の厚さ（δ）を、１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ の範囲に収まるようにしたため、適切な厚さを有するＳｉの欠乏層が形成できるとともに、酸洗処理においてＳｉの内部酸化層を除去することが可能となり、めっき性の改善に寄与する。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１は、熱間圧延ラインを模式的に示した図である。
【図２】図２は、内部酸化層の生成速度と温度の関係を示した図である。
【図３】図３は、熱鋼板の幅方向における温度の変化を示した図である。
【図４】図４は、熱延鋼板の幅方向における温度と時間の関係を示した図である。
【図５】図５は、熱延鋼板の長手方向における温度の変化を示した図である。
【図６】図６は、熱間圧延後の熱鋼板の長手方向における温度と時間の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
コイル状に巻き取られた熱延鋼板のコイル内周部、外周部および幅方向端部における冷却速度は、コイル内部に比べて速い。そのため、当該部位における内部酸化量は少なくなり、めっき性が悪化し易い。
【００２７】
また、Ｓｉの含有量が０．２ｍａｓｓ％未満の熱延鋼板では、内部酸化量に多少の不均一であっても、めっき性が悪化することはないが、Ｓｉの含有量が０．２ｍａｓｓ％以上になる熱延鋼板では、内部酸化量が不均一であると、めっき性が悪化する。
【００２８】
従って、コイルの各部分に対して適正な温度制御を行い、内部酸化量を、鋼板の全長、全幅にわたって適正範囲内で均一化する必要がある。
【００２９】
本発明においては、熱延鋼板の巻取目標温度を、４５０〜６００℃とするのが好ましい。というのは、熱延鋼板の巻取温度が６００℃を超える場合、上掲図２に示したように、内部酸化層の生成速度が非常に速くなるため、内部酸化量が過剰になるからであり、一方、巻取温度が４５０℃未満では、内部酸化層の生成速度が遅く、内部酸化量が不十分になるからである。
【００３０】
また、本発明では、コイルの内周部、外周部および幅方向端部の温度を、コイルの巻取り前に他の部分よりも予め高くしておくことで内部酸化量の均一化を図るが、具体的には、ランアウトテーブル上での冷却において、熱延鋼板の長手方向先端部、尾端部の巻取温度の目標値を、図３に示すように、ステップ的に変更する冷却を施すことによって実現する（以下、このような冷却をステップクールという）。
【００３１】
これにより、図４の破線で示した如く、冷却開始の初期段階で、冷却速度の速い内周・外周部の温度を高温にすることが可能となり、適正な厚さの内部酸化層を確保することができる。
【００３２】
定常部の温度よりも高くする領域として、本発明では、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域とした、その理由は、以下の通りである。
【００３３】
すなわち、ステップクールを行う領域が長手方向に沿う５％未満の長さに相当する領域では、高温領域が少なく、熱拡散により、短時間のうちに均熱されるため、内部酸化層を生成するための時間を充分に確保することができない。一方、ステップクールを行う領域が、長手方向に沿う３０％の長さに相当する領域を超えると、コイル全体の温度が上昇してしまい、内部酸化量が全体的に過剰になるのが避けられない。
【００３４】
このため、本発明においては、ステップクールを行う領域は、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域としたものである。
【００３５】
かかる部位の温度については、定常部よりも５０〜１００℃高い温度とするのがよい。というのは、温度が５０℃未満であると、熱拡散により、短時間のうちに均熱されるため、内部酸化層を生成するための十分な時間を確保することができない。一方、１００℃を超えると、コイル全体の温度が上昇し、内部酸化量が全体的に過剰になる。
【００３６】
このため、本発明では、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向沿う５〜３０％の長さに相当する領域については、定常部よりも５０〜１００℃高い温度にすることが好ましいとしたものである。
【００３７】
次に、本発明では、熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するにあたり、該熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域については冷却水の供給を遮断することとしたが、その理由は、冷却水の供給を遮断する領域が５０ｍｍ未満では、高温となる領域が少なく、熱拡散により、すぐに均熱されてしまい、内部酸化層を生成する時間を確保することができないからである。
【００３８】
冷却水の遮断領域が１５０ｍｍを超えると、巻取り後のコイルの温度が上昇し内部酸化量が全体として過剰になる。このため、本発明では、熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するにあたり、該熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域については冷却水の供給を遮断することとした。
【００３９】
冷却水の遮断により、領域を幅方向端部からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域は、図５に示すように、他の部位の温度よりも高くすることができ、これにより、図６に示すように、冷却開始の初期段階で、冷却速度が速い幅方向端部の温度を高温に維持し、適正な内部酸化量を確保することができる。
【００４０】
冷却水の遮断は、当該領域を覆い隠す遮蔽板の如き樋状のエッジマスクを用いて行う。
【００４１】
エッジマスクの適用による温度の上昇が、５０℃未満であると、熱拡散により直ぐに均熱されるため内部酸化層を形成する時間が確保することができず、一方、１００℃を超えると高温部の内部酸化量が過剰になる。
【００４２】
このため、本発明では、熱延鋼板の幅端部における５０〜１００ｍｍの領域の温度は、好ましくは、定常部の温度よりも５０〜１００℃高くする。
【００４３】
内部酸化層の生成速度は、アレニウス型の式で表すことができ、また、内部酸化層の厚さ（δ）は、
で求めることができる。
【００４４】
内部酸化層の厚さ（δ）は、熱延鋼板の巻取り後に生成される内部酸化層について種々実験、研究を重ねた結果、上記（１）式で表されることを明らかにしたものであり、巻取り後の常温における内部酸化層の厚さ（δ）（ｍ）が、１．０×１０−６≦δ≦４．０×１０−６の条件を満たすことにより、めっき性が改善される。
【００４５】
内部酸化層の厚さ（δ）が、１．０×１０−６ｍ（１．０μｍ）未満では、Ｓｉ欠乏層の厚さが薄く、焼鈍中に鋼板表面にＳｉの酸化物が生成してめっき性が悪化するのが避けられない。
【００４６】
一方、内部酸化層の厚さ（δ）が、４．０×１０−６ｍ（４μｍ）を超えると、酸洗処理でＳｉの内部酸化物層を除去しきれず、めっき性が悪化するのが避けられない。
【００４７】
このため、本発明では、内部酸化層の厚さ（δ）については、好ましくは、１．０×１０-６≦δ≦４．０×１０-６の範囲とした。
【００４８】
内部酸化層の厚さ（δ）は、コイルの温度が常温に至るまでの時間ｔｅをコントロールすることによって調整することができる。
【００４９】
本発明において適用し得る熱延鋼板としては、具体的に、Ｓｉを１ｍａｓｓ％程度、Ｍｎを２ｍａｓｓ％程度含有する低炭素鋼（Ｃが０．１ｍａｓｓ％程度含有するもの）がある。
【実施例】
【００５０】
上掲図１に示したような設備を適用して熱間圧延した厚さ（仕上げ板厚）３．０ｍｍ、幅１０００ｍｍ、長さ６５０ｍになる熱延鋼板（鋼種：ＴＳ５９０ＭＰａ級ハイテン）を、熱間仕上げ圧延機の出側に設置された冷却設備に導入して表１に示す条件のもとに冷却（ステップクールおよびとエッジマスクの少なくとも一方を適用）したのち、冷却にかかる鋼板を表１に示す温度でコイル状に巻取り巻き取った。
【００５１】
そして、次に、コイル状に巻き取った鋼板を巻き戻して、酸洗処理、冷間圧延、焼鈍処理、さらに、めっき処理を施し、得られためっき鋼板の品質状況（歩留）（製品としての基準を満たす部分の全体に対する割合（％））について調査した。その結果を、比較例１〜３の結果とともに表１に示す。なお、巻取り後の冷却条件、酸洗処理条件、焼鈍処理条件、めっき処理は以下の条件で行うことができる。
【００５２】
巻取後の冷却条件：コイルヤードでの放冷。
酸洗処理条件：通常操業と同じ（酸液の種類：塩酸、濃度：５〜１０％、搬送速度：１５０〜３００ｍｐｍ）。
焼鈍処理条件：７００℃以上の温度域まで８℃／ｓ以上の平均加熱速度で加熱、８００〜９００℃の温度域で１５〜６００ｓ保持、冷却後、４５０〜５５０℃の温度域で１０〜２００ｓ保持。
めっき処理条件：４６０℃のＡｌ含有浴で、溶融亜鉛めっき処理を施し、ガスワイピングにより片面当たり４０ｇ／ｍ２に付着量を制御し、その後、５００℃で合金化処理。
【００５３】
【表１】
【００５４】
比較例１は、冷却設備における冷却においてステップクール、エッジマスクの何れも適用することなしに４００℃まで冷却してコイル状に巻き取った場合であり、比較例２は、ステップクール、エッジマスクの何れも適用せずに６５０℃で巻き取った場合、さらに、比較例３は、ステップクール、エッジマスクの何れも適用せずに５５０℃で巻き取った場合である。
【００５５】
一方、発明例１は、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも１０℃高くなるように冷却（エッジマスク適用せず）して５５０℃で巻き取った場合、発明例２は、発明例１と同様、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも６０℃高くなるように冷却（エッジマスク適用せず）して５５０℃の温度で巻き取った場合であり、発明例３は、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも１０℃高くなるように冷却（ステップクール適用せず）して５５０℃の温度で巻き取った場合、発明例４は、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも６０℃高くなるように冷却（ステップクール適用せず）して５５０℃で巻き取った場合、さらに、発明例５は、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも６０℃高くなるように、また、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも６０℃高くまるように冷却し５５０℃で巻き取った場合である。
【００５６】
比較例１は、巻取温度が低く、めっき性が悪く、歩留は３０％であった。また、比較例２は、巻取温度が高く、めっき性が悪くなるため、比較例１と同様、歩留が３０％であった。
【００５７】
比較例３については、巻取温度が４５０〜６００℃の範囲内に収まっているものの、コイルの内周部、外周部に対応する部分および板幅方向の端部におけるめっき性が悪く、歩留は６０％に留まった。
【００５８】
これに対して、発明例１は、エッジマスクを適用しなかったため、幅方向の端部におけるめっき性は悪かったが、ステップクールの適用によりコイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性が改善される傾向にあり、歩留は、６５％であった。
【００５９】
発明例２は、エッジマスクを適用しなかったことから、幅方向の端部についてはめっき性が悪かったものの、ステップクールの適用により、コイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は良好であり、歩留は７５％であった。
【００６０】
発明例３は、ステップクールを適用しなかったため、熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は悪かったが、エッジマスクの適用により、板幅方向端部の温度を定常部に対して１０℃高くしたことから、めっき性には改善される傾向にあり、歩留は６５％であった。
【００６１】
また、発明例４は、ステップクールを適用しなかったため、熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は悪かったものの、エッジマスクの適用により板幅方向端部におけるめっき性は良好であり、歩留は７５％であった。
【００６２】
発明例５は、ステップクールとエッジマスクの適用により、コイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部、板幅方向端部のめっき性は良好であり、歩留は９８％まで向上することが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明によれば、溶融亜鉛めっき鋼板の原板を製造するのに適した熱延鋼板を安定的に供給できる。
【符号の説明】
【００６４】
１ 加熱炉
２ 粗圧延機
３ 連続熱間仕上圧延機
４ 冷却装置
５ 巻取機
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板の原板を製造するのに適した熱延鋼板の冷却方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱鋼板の一つである熱延鋼板は、図１に示すように、加熱炉１において所定温度まで加熱されたスラブを、粗圧延機２で圧延して粗バーとなし、次いで、該粗バーを、複数基の圧延スタンドからなる連続熱間仕上圧延機３において所定の厚さになるまで圧延し、さらに、ランアウトテーブルに設置された冷却装置４にてその上面および下面に冷却水を供給して所定の温度まで冷却した後、巻取機５でコイル状に巻き取る工程を経ることによって製造するのが普通である。
【０００３】
高加工性を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、上記の工程を経た熱延鋼板を使用し、酸洗処理、冷間圧延、焼鈍、めっき処理のプロセスを経て製造される。
【０００４】
ところで、ＳｉやＭｎ等の合金元素を含む熱延鋼板にあっては、めっき処理前の焼鈍過程において該ＳｉやＭｎの酸化物が鋼板表面に濃化し、これが、めっき処理後の表面外観、めっきの密着性（以下、めっき性という）を悪化させることがあった。
【０００５】
このため、従来は、特許文献１に開示されているように、焼鈍中に、露点等を制御し、鋼板の表面にＳｉ等の酸化が濃化してめっき性が悪化するのを抑制している。
【０００６】
一方、非特許文献１においては、鋼板の巻取後においてその表層に生成する酸化鉄よりも内側において生成するＳｉ等の易酸化性元素の酸化物層（以下、内部酸化層という）を適切な条件で形成することにより、めっき性を向上させることが可能であるという報告もなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−２０９３９７号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】表面技術協会 表面技術 研究論文 Ｖｏｌ．５５，Ｎｏ．１，２００４ ｎ４８〜５５頁
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上記内部酸化層の生成量（以下、内部酸化量という）は、コイル状に巻き取られた熱延鋼板の温度履歴により決定されるものであって、例えば、図２に示すように、内部酸化層の生成速度は、６００℃以上では速く、４５０℃以下では非常に遅いことが明らかとなっている。
【００１０】
通常、コイルの板幅方向端部、内周部および外周部といったコイルの表面部分は、コイルの内側部分よりも冷却速度が大きい。
【００１１】
従って、熱延鋼板の巻取り時にコイル表面部分の温度が他の部分と同等か、あるいは、それよりも低い場合、内部酸化量が他の部分よりも少なくなり、めっき性が他の部分よりも悪化する。
【００１２】
また、熱延鋼板の各部分で内部酸化量が著しくばらついていると、非特許文献１に開示された方法を適用した場合でも、局所的にめっき不良が発生する場合がある。
【００１３】
とくに、Ｓｉの内部酸化層は、熱間圧延を終えてコイル状に巻き取られた後の放冷中に生成される。
【００１４】
酸洗処理前の熱延鋼板は、その表面から順に、酸化鉄層、Ｓｉの内部酸化層、Ｓｉの欠乏層、地鉄となっており、酸洗処理時には、該酸化鉄層、Ｓｉの内部酸化層が除去され、かかる熱延鋼板がその後、冷間圧延、焼鈍処理されることになる。
【００１５】
焼鈍処理では、鉄にとっては還元雰囲気となるが、易酸化性元素であるＳｉにとっては酸化雰囲気となるため、鋼中のＳｉ量が多い場合、該Ｓｉが鋼板表面に拡散し、鋼板表面で酸化物が形成されやすい。
【００１６】
また、Ｓｉの酸化物は、亜鉛との濡れ性が悪く、鋼板表面にＳｉの酸化物が存在すると、めっき性が悪化するため、めっき処理に当たっては、Ｓｉの表面酸化を防止することがとくに重要となる。
【００１７】
一方、Ｓｉの欠乏層が厚いほど、Ｓｉの表面酸化が抑制されることから、めっき性が良好となるが、Ｓｉの内部酸化量が少ない場合、その内側に存在するＳｉの欠乏層も薄くなり、めっき性が悪化することになる。
【００１８】
また、Ｓｉの内部酸化量が多い場合、酸洗処理においてＳｉの内部酸化層を除去しきれず、めっき性が悪化する。従って、酸洗処理に当たっては、Ｓｉの内部酸化量を適正範囲に制御しなければならない。
【００１９】
そこで、本発明の目的は、上記の実情に鑑み、熱延鋼板の内部酸化量を、その長手方向、幅方向にわたり適正範囲で均一化させるための冷却方法を提案するところにある。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明は、Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、前記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持することを特徴とする熱延鋼板の冷却方法である。
【００２１】
上記の構成からなる熱延鋼板の冷却方法において、
１）熱延鋼板は、巻取目標温度が、４５０〜６００℃であること、
２）熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の温度は、定常部よりも５０〜１００℃高いこと、
３）熱延鋼板は、巻取り後の常温におけるＳｉの内部酸化物層の厚さ（δ）が、下記の条件を満足するものであること、
記
１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ ‥‥（１）
ｔ ：時間（秒）
ｔｃ：巻取り開始時間（秒）
ｔｅ：常温に至るまでの時間（秒）
Ｔ ：絶対温度（Ｋ）
ａ ：８〜９×１０−６
ｂ ：１.５〜２.５×１０４
が、本発明の課題を解決するための具体的手段として好ましい。
【発明の効果】
【００２２】
上記のような構成を有する本発明によれば、Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するに当たり、記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の少なくとも一方の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持するようにしたので、Ｓｉの内部酸化量が鋼板の長手方向、幅方向において均一になり、鋼板の全体のめっき性が改善される。
【００２３】
また、本発明の冷却方法によれば、熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および熱熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部よりも５０〜１００℃高い温度としたため、該部位の内部酸化量が定常部の内部酸化量と同等となる。
【００２４】
さらに、上記の構成からなる本発明の冷却方法によれば、熱延鋼板は、巻取り後の常温冷却後におけるＳｉの酸化物層の厚さ（δ）を、１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ の範囲に収まるようにしたため、適切な厚さを有するＳｉの欠乏層が形成できるとともに、酸洗処理においてＳｉの内部酸化層を除去することが可能となり、めっき性の改善に寄与する。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１は、熱間圧延ラインを模式的に示した図である。
【図２】図２は、内部酸化層の生成速度と温度の関係を示した図である。
【図３】図３は、熱鋼板の幅方向における温度の変化を示した図である。
【図４】図４は、熱延鋼板の幅方向における温度と時間の関係を示した図である。
【図５】図５は、熱延鋼板の長手方向における温度の変化を示した図である。
【図６】図６は、熱間圧延後の熱鋼板の長手方向における温度と時間の関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
コイル状に巻き取られた熱延鋼板のコイル内周部、外周部および幅方向端部における冷却速度は、コイル内部に比べて速い。そのため、当該部位における内部酸化量は少なくなり、めっき性が悪化し易い。
【００２７】
また、Ｓｉの含有量が０．２ｍａｓｓ％未満の熱延鋼板では、内部酸化量に多少の不均一であっても、めっき性が悪化することはないが、Ｓｉの含有量が０．２ｍａｓｓ％以上になる熱延鋼板では、内部酸化量が不均一であると、めっき性が悪化する。
【００２８】
従って、コイルの各部分に対して適正な温度制御を行い、内部酸化量を、鋼板の全長、全幅にわたって適正範囲内で均一化する必要がある。
【００２９】
本発明においては、熱延鋼板の巻取目標温度を、４５０〜６００℃とするのが好ましい。というのは、熱延鋼板の巻取温度が６００℃を超える場合、上掲図２に示したように、内部酸化層の生成速度が非常に速くなるため、内部酸化量が過剰になるからであり、一方、巻取温度が４５０℃未満では、内部酸化層の生成速度が遅く、内部酸化量が不十分になるからである。
【００３０】
また、本発明では、コイルの内周部、外周部および幅方向端部の温度を、コイルの巻取り前に他の部分よりも予め高くしておくことで内部酸化量の均一化を図るが、具体的には、ランアウトテーブル上での冷却において、熱延鋼板の長手方向先端部、尾端部の巻取温度の目標値を、図３に示すように、ステップ的に変更する冷却を施すことによって実現する（以下、このような冷却をステップクールという）。
【００３１】
これにより、図４の破線で示した如く、冷却開始の初期段階で、冷却速度の速い内周・外周部の温度を高温にすることが可能となり、適正な厚さの内部酸化層を確保することができる。
【００３２】
定常部の温度よりも高くする領域として、本発明では、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域とした、その理由は、以下の通りである。
【００３３】
すなわち、ステップクールを行う領域が長手方向に沿う５％未満の長さに相当する領域では、高温領域が少なく、熱拡散により、短時間のうちに均熱されるため、内部酸化層を生成するための時間を充分に確保することができない。一方、ステップクールを行う領域が、長手方向に沿う３０％の長さに相当する領域を超えると、コイル全体の温度が上昇してしまい、内部酸化量が全体的に過剰になるのが避けられない。
【００３４】
このため、本発明においては、ステップクールを行う領域は、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域としたものである。
【００３５】
かかる部位の温度については、定常部よりも５０〜１００℃高い温度とするのがよい。というのは、温度が５０℃未満であると、熱拡散により、短時間のうちに均熱されるため、内部酸化層を生成するための十分な時間を確保することができない。一方、１００℃を超えると、コイル全体の温度が上昇し、内部酸化量が全体的に過剰になる。
【００３６】
このため、本発明では、熱延鋼板の先端部および尾端部の長手方向沿う５〜３０％の長さに相当する領域については、定常部よりも５０〜１００℃高い温度にすることが好ましいとしたものである。
【００３７】
次に、本発明では、熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するにあたり、該熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域については冷却水の供給を遮断することとしたが、その理由は、冷却水の供給を遮断する領域が５０ｍｍ未満では、高温となる領域が少なく、熱拡散により、すぐに均熱されてしまい、内部酸化層を生成する時間を確保することができないからである。
【００３８】
冷却水の遮断領域が１５０ｍｍを超えると、巻取り後のコイルの温度が上昇し内部酸化量が全体として過剰になる。このため、本発明では、熱延鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却するにあたり、該熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域については冷却水の供給を遮断することとした。
【００３９】
冷却水の遮断により、領域を幅方向端部からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域は、図５に示すように、他の部位の温度よりも高くすることができ、これにより、図６に示すように、冷却開始の初期段階で、冷却速度が速い幅方向端部の温度を高温に維持し、適正な内部酸化量を確保することができる。
【００４０】
冷却水の遮断は、当該領域を覆い隠す遮蔽板の如き樋状のエッジマスクを用いて行う。
【００４１】
エッジマスクの適用による温度の上昇が、５０℃未満であると、熱拡散により直ぐに均熱されるため内部酸化層を形成する時間が確保することができず、一方、１００℃を超えると高温部の内部酸化量が過剰になる。
【００４２】
このため、本発明では、熱延鋼板の幅端部における５０〜１００ｍｍの領域の温度は、好ましくは、定常部の温度よりも５０〜１００℃高くする。
【００４３】
内部酸化層の生成速度は、アレニウス型の式で表すことができ、また、内部酸化層の厚さ（δ）は、
で求めることができる。
【００４４】
内部酸化層の厚さ（δ）は、熱延鋼板の巻取り後に生成される内部酸化層について種々実験、研究を重ねた結果、上記（１）式で表されることを明らかにしたものであり、巻取り後の常温における内部酸化層の厚さ（δ）（ｍ）が、１．０×１０−６≦δ≦４．０×１０−６の条件を満たすことにより、めっき性が改善される。
【００４５】
内部酸化層の厚さ（δ）が、１．０×１０−６ｍ（１．０μｍ）未満では、Ｓｉ欠乏層の厚さが薄く、焼鈍中に鋼板表面にＳｉの酸化物が生成してめっき性が悪化するのが避けられない。
【００４６】
一方、内部酸化層の厚さ（δ）が、４．０×１０−６ｍ（４μｍ）を超えると、酸洗処理でＳｉの内部酸化物層を除去しきれず、めっき性が悪化するのが避けられない。
【００４７】
このため、本発明では、内部酸化層の厚さ（δ）については、好ましくは、１．０×１０-６≦δ≦４．０×１０-６の範囲とした。
【００４８】
内部酸化層の厚さ（δ）は、コイルの温度が常温に至るまでの時間ｔｅをコントロールすることによって調整することができる。
【００４９】
本発明において適用し得る熱延鋼板としては、具体的に、Ｓｉを１ｍａｓｓ％程度、Ｍｎを２ｍａｓｓ％程度含有する低炭素鋼（Ｃが０．１ｍａｓｓ％程度含有するもの）がある。
【実施例】
【００５０】
上掲図１に示したような設備を適用して熱間圧延した厚さ（仕上げ板厚）３．０ｍｍ、幅１０００ｍｍ、長さ６５０ｍになる熱延鋼板（鋼種：ＴＳ５９０ＭＰａ級ハイテン）を、熱間仕上げ圧延機の出側に設置された冷却設備に導入して表１に示す条件のもとに冷却（ステップクールおよびとエッジマスクの少なくとも一方を適用）したのち、冷却にかかる鋼板を表１に示す温度でコイル状に巻取り巻き取った。
【００５１】
そして、次に、コイル状に巻き取った鋼板を巻き戻して、酸洗処理、冷間圧延、焼鈍処理、さらに、めっき処理を施し、得られためっき鋼板の品質状況（歩留）（製品としての基準を満たす部分の全体に対する割合（％））について調査した。その結果を、比較例１〜３の結果とともに表１に示す。なお、巻取り後の冷却条件、酸洗処理条件、焼鈍処理条件、めっき処理は以下の条件で行うことができる。
【００５２】
巻取後の冷却条件：コイルヤードでの放冷。
酸洗処理条件：通常操業と同じ（酸液の種類：塩酸、濃度：５〜１０％、搬送速度：１５０〜３００ｍｐｍ）。
焼鈍処理条件：７００℃以上の温度域まで８℃／ｓ以上の平均加熱速度で加熱、８００〜９００℃の温度域で１５〜６００ｓ保持、冷却後、４５０〜５５０℃の温度域で１０〜２００ｓ保持。
めっき処理条件：４６０℃のＡｌ含有浴で、溶融亜鉛めっき処理を施し、ガスワイピングにより片面当たり４０ｇ／ｍ２に付着量を制御し、その後、５００℃で合金化処理。
【００５３】
【表１】
【００５４】
比較例１は、冷却設備における冷却においてステップクール、エッジマスクの何れも適用することなしに４００℃まで冷却してコイル状に巻き取った場合であり、比較例２は、ステップクール、エッジマスクの何れも適用せずに６５０℃で巻き取った場合、さらに、比較例３は、ステップクール、エッジマスクの何れも適用せずに５５０℃で巻き取った場合である。
【００５５】
一方、発明例１は、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも１０℃高くなるように冷却（エッジマスク適用せず）して５５０℃で巻き取った場合、発明例２は、発明例１と同様、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも６０℃高くなるように冷却（エッジマスク適用せず）して５５０℃の温度で巻き取った場合であり、発明例３は、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも１０℃高くなるように冷却（ステップクール適用せず）して５５０℃の温度で巻き取った場合、発明例４は、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも６０℃高くなるように冷却（ステップクール適用せず）して５５０℃で巻き取った場合、さらに、発明例５は、ステップクールを適用して熱延鋼板の先端部、尾端部ともに２０％の領域を定常部よりも６０℃高くなるように、また、幅１００ｍｍになるエッジマスクを冷却設備の全長にわたって配置して熱延鋼板の幅端部１００ｍｍの領域を定常部よりも６０℃高くまるように冷却し５５０℃で巻き取った場合である。
【００５６】
比較例１は、巻取温度が低く、めっき性が悪く、歩留は３０％であった。また、比較例２は、巻取温度が高く、めっき性が悪くなるため、比較例１と同様、歩留が３０％であった。
【００５７】
比較例３については、巻取温度が４５０〜６００℃の範囲内に収まっているものの、コイルの内周部、外周部に対応する部分および板幅方向の端部におけるめっき性が悪く、歩留は６０％に留まった。
【００５８】
これに対して、発明例１は、エッジマスクを適用しなかったため、幅方向の端部におけるめっき性は悪かったが、ステップクールの適用によりコイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性が改善される傾向にあり、歩留は、６５％であった。
【００５９】
発明例２は、エッジマスクを適用しなかったことから、幅方向の端部についてはめっき性が悪かったものの、ステップクールの適用により、コイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は良好であり、歩留は７５％であった。
【００６０】
発明例３は、ステップクールを適用しなかったため、熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は悪かったが、エッジマスクの適用により、板幅方向端部の温度を定常部に対して１０℃高くしたことから、めっき性には改善される傾向にあり、歩留は６５％であった。
【００６１】
また、発明例４は、ステップクールを適用しなかったため、熱延鋼板の先端部、尾端部のめっき性は悪かったものの、エッジマスクの適用により板幅方向端部におけるめっき性は良好であり、歩留は７５％であった。
【００６２】
発明例５は、ステップクールとエッジマスクの適用により、コイルの内周部、外周部に対応する熱延鋼板の先端部、尾端部、板幅方向端部のめっき性は良好であり、歩留は９８％まで向上することが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明によれば、溶融亜鉛めっき鋼板の原板を製造するのに適した熱延鋼板を安定的に供給できる。
【符号の説明】
【００６４】
１ 加熱炉
２ 粗圧延機
３ 連続熱間仕上圧延機
４ 冷却装置
５ 巻取機
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、
前記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持することを特徴とする熱延鋼板の冷却方法。
【請求項２】
前記熱延鋼板は、巻取目標温度が、４５０〜６００℃であることを特徴とする請求項１に記載した熱延鋼板の冷却方法。
【請求項３】
前記熱延鋼板の幅端から中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部および後端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域は、前記定常部よりも５０〜１００℃高い温度を有することを特徴とする請求項１または２に記載した熱延鋼板の冷却方法。
【請求項４】
前記熱延鋼板は、巻取り後の常温におけるＳｉの内部酸化層の厚さ（δ）が、下記の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載した熱延鋼板の冷却方法。
記
１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ ‥‥（１）
ここに、
ｔ ：時間（秒）
ｔｃ：巻取り開始時間（秒）
ｔｅ：常温に至るまでの時間（秒）
Ｔ ：絶対温度（Ｋ）
ａ ：８〜９×１０−６
ｂ ：１.５〜２.５×１０４
【請求項１】
Ｓｉ含有量が０.２ｍａｓｓ％以上の熱延鋼板を、熱間圧延ラインの下流に配置された冷却設備に導入して該鋼板の上面、下面に冷却水を供給して冷却する方法において、
前記熱延鋼板の幅端からその中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部、尾端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域の少なくとも一方を、定常部の温度よりも高い温度に維持することを特徴とする熱延鋼板の冷却方法。
【請求項２】
前記熱延鋼板は、巻取目標温度が、４５０〜６００℃であることを特徴とする請求項１に記載した熱延鋼板の冷却方法。
【請求項３】
前記熱延鋼板の幅端から中央部に向かう５０〜１５０ｍｍの領域および該熱延鋼板の先端部および後端部の長手方向に沿う５〜３０％の長さに相当する領域は、前記定常部よりも５０〜１００℃高い温度を有することを特徴とする請求項１または２に記載した熱延鋼板の冷却方法。
【請求項４】
前記熱延鋼板は、巻取り後の常温におけるＳｉの内部酸化層の厚さ（δ）が、下記の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載した熱延鋼板の冷却方法。
記
１.０×１０−６≦δ≦４.０×１０−６ ‥‥（１）
ここに、
ｔ ：時間（秒）
ｔｃ：巻取り開始時間（秒）
ｔｅ：常温に至るまでの時間（秒）
Ｔ ：絶対温度（Ｋ）
ａ ：８〜９×１０−６
ｂ ：１.５〜２.５×１０４
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図６】
【公開番号】特開２０１３−１０３２３５（Ｐ２０１３−１０３２３５Ａ）
【公開日】平成２５年５月３０日（２０１３．５．３０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１１−２４７３０１（Ｐ２０１１−２４７３０１）
【出願日】平成２３年１１月１１日（２０１１．１１．１１）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２５年５月３０日（２０１３．５．３０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２３年１１月１１日（２０１１．１１．１１）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]