竪型炉用不定形耐火物
【課題】シャフト炉、高炉等の竪型炉の出銑口付近に使用可能な不定形耐火物であって、補修材として不定形耐火物の損耗速度を画期的に低減させることができ、これにより竪型炉の稼働率を向上させて、生産性を増加できる竪型炉用不定形耐火物を提供すること。
【解決手段】ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物を用いる。１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることが好ましい。
【解決手段】ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物を用いる。１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることが好ましい。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉、シャフト炉等の竪型炉の出銑口付近に好適に用いることができる竪型炉用不定形耐火物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年のＣＯ2削減のために、鉄鋼業においては溶銑を製造する設備として、鉄鉱石を還元する高炉の他に、鉄スクラップを溶解するシャフト炉が注目されている。
【０００３】
シャフト炉は縦型の溶解炉で、上部装入口より原料の鉄スクラップとコークスを装入し、下部の羽口より空気を送ってコークスを燃焼させ、鉄スクラップを溶解して、溶銑とスラグを炉底近くの出銑口より流出させる構造となっている。
【０００４】
シャフト炉の操業において、耐火物が原因で操業律速となるのは出銑口である。これは高温の溶銑とスラグの出銑滓により出銑口の耐火物が損耗して穴径が拡大し、空気が吹き抜けてしまうために操業ができなくなってしまうからである。
【０００５】
そのため、シャフト炉では出銑口を頻繁に補修しなければならず、一般には週末毎に補修する間欠操業を行っており、一週間以上の連続操業は基本的に実施されていない。
【０００６】
出銑口耐火物は一般にＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系（ＡＳＣ系）のプレキャストブロックが使用される。補修時には出銑口を取り替えるために掘り出す必要がある。そのため、出銑口プレキャストブロック周辺も壊れてしまうことになる。この壊れた部分はＡＳＣ系の不定形耐火物で補修されるが、ＡＳＣ系不定形耐火物では耐用性が不十分になってきているという問題がある。この他にもＳｉＣ（炭化珪素）、Ｓｉ3Ｎ4(窒化珪素）及びＡｌ2Ｏ3（アルミナ）を必須成分として含む高炉出銑口用スリーブ定型耐火物（例えば、特許文献１、特許文献２参照。）や、ＺｒＢ2を主成分としてかつ必須成分としてカーボンを含む耐火組成物よりなる溶銑滓が流れる内孔を有する高炉出銑口用スリーブ状耐火物（例えば、特許文献３参照。）等の耐火物が知られている。
【特許文献１】特開平１１−２５６２１４号公報
【特許文献２】特開平０７−３１６６１５号公報
【特許文献３】特開２０００−２１２６１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記の特許文献に記載のように出銑口付近の耐火物の改良は行われているが、主に使用されているのは従来からのＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系であり、その配合比を変更する程度の改良が中心であり、耐火物の損耗速度を画期的に低減させるまでには至っていない。
【０００８】
したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、シャフト炉、高炉等の竪型炉の出銑口付近に使用可能な不定形耐火物であって、補修材として不定形耐火物の損耗速度を画期的に低減させることができ、これにより竪型炉の稼働率を向上させて、生産性を増加できる竪型炉用不定形耐火物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者等がシャフト炉の使用済み出銑口関連耐火物を丹念に解析したところ、スラグ−メタル界面に相当する部分が局部損耗していることがわかった。スラグ−メタル界面の局部溶損は、耐火物−メタル間に侵入したスラグフィルムの、メタル、耐火物との反応に伴うスラグフィルム中の組成変化のために誘起された界面張力勾配（いわゆるマランゴニ効果）による物質移動によるものと考えられ、その対策としてはスラグに対する耐食性の大きな酸化物を適用すればよいと考えられる。
【００１０】
そこでシャフト炉の出銑口耐火物の材質をＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系（ＡＳＣ系）から、ＺｒＯ2を主体とするまったく違う材質に変更して実験と検討を重ねた結果、従来の損耗速度を半減以上に減少できることを見出し、本発明を完成した。
【００１１】
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下の通りである。
（１）ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物。
（２）１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることを特徴とする（１）に記載の竪型炉用不定形耐火物。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、高炉やシャフト炉等の竪型炉の出銑口付近の不定形耐火物の損耗速度が大幅に減少し、竪型炉の長期連続操業が可能となり、高稼働率の操業が可能になり、生産性を増加させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明では高炉、シャフト炉等の竪型炉用不定形耐火物において、ＺｒＯ2を主成分とする耐火物を用いるものとする。ＺｒＯ2を主成分とするとは、ＺｒＯ2を全体の５０ｍａｓｓ％以上含有することを意味するものであるが、ＺｒＯ2を７０ｍａｓｓ％以上含有することが好ましい。
【００１４】
そして本発明の不定形耐火物は、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であるものとする。ＺｒＯ2を主成分とする粒子とは、ＺｒＯ2を５０ｍａｓｓ％以上含有する粒子であることを意味するものである。
【００１５】
竪型炉用不定形耐火物は、骨材のＺｒＯ2成分の他に、１ｍｍ未満の細骨材として、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することが好ましい。このとき、Ｃを３〜１０ｍａｓｓ％とすることがより好ましい。またこのとき、ＺｒＯ2とＣとＳｉＣとの合計量は、全体の９０ｍａｓｓ％以上であることが更に好ましい。なお、ＺｒＯ2、Ｃ、ＳｉＣ以外に、下記に示す安定化剤や、本発明の効果を損なわない他の成分を含有することができる。
【００１６】
竪型炉用不定形耐火物の成分組成を上記範囲に限定した理由を説明する。
【００１７】
シャフト炉等のスラグは一般に塩基度（ＣａＯとＳｉＯ2の質量比で、一般に「Ｃ／Ｓ」と表記される。）が０．８〜１．１程度である。また、出銑温度は一般に１５００〜１６００℃である。
【００１８】
上記のような条件下では、Ａｌ2Ｏ3はシャフト炉スラグに溶解してしまう。これは、Ａｌ2Ｏ3がＣａＯやＳｉＯ2と反応して低融点化合物を形成するためである。一方、ＺｒＯ2はこのスラグに溶解しない。これはＺｒＯ2がＣａＯやＳｉＯ2と反応しないためである。したがって、ＺｒＯ2を用いることで、スラグに対する耐食性が大きいためスラグ−メタル界面における局部損耗を抑制可能である。
【００１９】
以上のことから、ＺｒＯ2を主成分とした耐火物を竪型炉出銑口付近の不定形耐火物に適用すれば、損耗を抑制できることがわかる。ここで１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすることで、スラグとの反応面積が小さくなるため、耐食性が向上する。１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％未満をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすると十分な耐食性が得られない。粉末の充填性から、１ｍｍ以上の骨材のうち５０ｍａｓｓ％以上をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすることで、耐食性がさらに向上する。
【００２０】
なお、ＺｒＯ2を主成分とする粒子には５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2が含有されなければ、耐スラグ侵食性の効果が発揮されない。そのため、１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子には、ＺｒＯ2（ジルコニア）として市場で流通している粒子の他に、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物を用いることができる。
【００２１】
市場で一般的に流通しているジルコニアにはＺｒＯ2以外の成分が含まれているが、安定化ジルコニア、部分安定化ジルコニア、未安定化ジルコニアのいずれであっても、５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2を含有するので、市販のジルコニア粒子を使用することで、本発明の効果が発揮される。
【００２２】
なお、熱に対する安定性から、ＺｒＯ2を主成分とする粒子には安定化したＺｒＯ2を用いることが望ましい。安定化のためには安定化剤を添加することが好ましく、安定化剤は一般的な添加物でよく、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｙ2Ｏ3、ＣｅＯ2などを用いることができる。
【００２３】
一方、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがも一般には５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2を含有するので、これをＺｒＯ2を主成分とする粒子として用いることで本発明の効果が発揮される。ＺｒＯ2の含有率が５０ｍａｓｓ％以上であるＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがであれば、粒度を１ｍｍ以上に整粒すれば、未使用、使用済みを問わずに使用できる。炉材等として使用された使用済みのれんがを用いる場合には、スラグが付着していないものを用いることが好ましい。ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがを用いることで、本発明の不定形耐火物を安価に製造することができる。
【００２４】
この１ｍｍ以上の骨材のＺｒＯ2を主成分とする粒子の他に、１ｍｍ未満の細骨材に、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％含有することで、耐熱衝撃性が向上される。Ｃが３ｍａｓｓ％未満では耐熱衝撃性改善の効果がほとんどみられない。一方、２５ｍａｓｓ％を超えて添加すると添加水量が多くなり、耐火物の気孔率が大きくなり緻密化しないために、十分な耐食性を発揮することができない場合がある。
【００２５】
また、１ｍｍ未満の細骨材に、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することで、耐酸化性が向上される。ＳｉＣが０．５ｍａｓｓ％未満であると耐酸化性の改善が十分でない。一方、２０ｍａｓｓ％を超えて添加すると溶銑とＳｉＣが反応してしまうために耐食性が劣化する。
【００２６】
上記の組成、粒度を満足する不定形耐火物を用いて、竪型炉の出銑口付近の補修を行なう。補修方法は流し込み施工、プレキャストなどがあるが、流し込み施工を行なうことが望ましい。
【００２７】
ＺｒＯ2は高価であり、比重も大きいため、出銑口付近の耐火物の一部として使用することが好ましい。出銑口のスラグ−メタル界面の局損が問題であるため、出銑口付近の不定形耐火物のすべてが上記組成の耐火物で構成される必要はなく、少なくともスラグ−メタル界面部分が上記組成であればよい。例えば、出銑口付近のスラグ−メタル界面部分のみを本発明のＺｒＯ2を主成分とする不定形耐火物とし、残りをＡＳＣ系耐火物材質とする構造が考えられる。
【００２８】
鉄スクラップをコークスにて溶解するシャフト炉操業を行う際に本発明の竪型炉用不定形耐火物を用いることで、シャフト炉の稼働率がアップし、シャフト炉における溶銑の生産が向上する。シャフト炉は高炉での操業と比較すると、ＣＯ2を削減する効果が大きいので、高炉生産の一部をシャフト炉に移管することで、ＣＯ2を削減しながら溶銑の生産量を増加することが可能となる。
【実施例１】
【００２９】
ＺｒＯ2を主成分とする耐火物材質の諸特性を確認するために、表１、表２に示すＮｏ．１〜１９の化学組成（ｍａｓｓ％）の粉末を用い、ミキサーで粉末を混練しながら、適宜水を添加して流し込める流動の材料を得て、それらを型枠に流し込んで約１日養生して硬化させ、養生後に脱枠してから、１０５〜１１０℃で１日乾燥させて耐火物を製造し、耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性の試験を行った。この他の成分は主に安定化剤としてのＣａＯであった。尚、表１、２において粉砕ＺＧとは、ＺｒＯ2を８０ｍａｓｓ％含有するＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
耐食性は誘導炉内張り侵食試験法により評価した。この試験は誘導炉内に耐火物を内張りし、内部で銑鉄を誘導溶解し、さらにスラグを溶銑の熱で溶解し、耐火物を侵食させる試験であり、侵食による局損部の損耗速度を測定して評価した。試験条件は、加熱条件が１５５０℃×６ｈで、４０リットル／分の窒素ガスで非大気雰囲気とした。評価に使用したスラグの化学組成を表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】
耐熱衝撃性は水中急冷法により評価した。この試験は１４００℃に加熱した１０リットル／分のアルゴンガスを流した電気炉に、４０×４０×１６０ｍｍの形状に成形した各耐火物サンプルを入れ、１５分間保持した後取り出して水中急冷し、亀裂の状態、サンプルの破壊を観察する評価方法である。サンプルが破壊するか、または最大１０回まで加熱−急冷を繰り返した。
【００３５】
耐酸化性は高温の大気雰囲気にさらした時の脱炭厚みで評価した。この試験は４０×４０×４０ｍｍの形状に成形した各耐火物サンプルを、大気雰囲気１４００℃×５ｈ保持した後、サンプルを切断して断面の脱炭厚みを測定した。
【００３６】
それぞれの評価結果を表１、表２に併せて示す。
【００３７】
表１、２によれば、Ｎｏ．１〜１０の本発明例は、Ｎｏ．１１〜１９の比較例とほぼ同じかそれ以上の優れた性能を有することがわかる。
【００３８】
次に、本発明例であるＮｏ．４の組成について、シャフト炉出銑口を補修して、実炉による耐久試験を実施した。
【００３９】
Ｎｏ．１１と同様の組成を有する通常のＡＳＣ系不定形耐火物を用いる場合は５日後に出銑口が拡大するために操業を停止して補修に入るが、Ｎｏ．４の組成の不定形耐火物を補修に用いたところ、１週間（７日）経過した後も補修する必要がないほど出銑口の穴径は拡大していなかった。
【００４０】
本発明の不定形耐火物を用いることで、出銑口耐火物の穴径拡大が抑制され、今まではできなかった１週間を超える連続操業が可能になることが分かった。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉、シャフト炉等の竪型炉の出銑口付近に好適に用いることができる竪型炉用不定形耐火物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年のＣＯ2削減のために、鉄鋼業においては溶銑を製造する設備として、鉄鉱石を還元する高炉の他に、鉄スクラップを溶解するシャフト炉が注目されている。
【０００３】
シャフト炉は縦型の溶解炉で、上部装入口より原料の鉄スクラップとコークスを装入し、下部の羽口より空気を送ってコークスを燃焼させ、鉄スクラップを溶解して、溶銑とスラグを炉底近くの出銑口より流出させる構造となっている。
【０００４】
シャフト炉の操業において、耐火物が原因で操業律速となるのは出銑口である。これは高温の溶銑とスラグの出銑滓により出銑口の耐火物が損耗して穴径が拡大し、空気が吹き抜けてしまうために操業ができなくなってしまうからである。
【０００５】
そのため、シャフト炉では出銑口を頻繁に補修しなければならず、一般には週末毎に補修する間欠操業を行っており、一週間以上の連続操業は基本的に実施されていない。
【０００６】
出銑口耐火物は一般にＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系（ＡＳＣ系）のプレキャストブロックが使用される。補修時には出銑口を取り替えるために掘り出す必要がある。そのため、出銑口プレキャストブロック周辺も壊れてしまうことになる。この壊れた部分はＡＳＣ系の不定形耐火物で補修されるが、ＡＳＣ系不定形耐火物では耐用性が不十分になってきているという問題がある。この他にもＳｉＣ（炭化珪素）、Ｓｉ3Ｎ4(窒化珪素）及びＡｌ2Ｏ3（アルミナ）を必須成分として含む高炉出銑口用スリーブ定型耐火物（例えば、特許文献１、特許文献２参照。）や、ＺｒＢ2を主成分としてかつ必須成分としてカーボンを含む耐火組成物よりなる溶銑滓が流れる内孔を有する高炉出銑口用スリーブ状耐火物（例えば、特許文献３参照。）等の耐火物が知られている。
【特許文献１】特開平１１−２５６２１４号公報
【特許文献２】特開平０７−３１６６１５号公報
【特許文献３】特開２０００−２１２６１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記の特許文献に記載のように出銑口付近の耐火物の改良は行われているが、主に使用されているのは従来からのＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系であり、その配合比を変更する程度の改良が中心であり、耐火物の損耗速度を画期的に低減させるまでには至っていない。
【０００８】
したがって本発明の目的は、このような従来技術の課題を解決し、シャフト炉、高炉等の竪型炉の出銑口付近に使用可能な不定形耐火物であって、補修材として不定形耐火物の損耗速度を画期的に低減させることができ、これにより竪型炉の稼働率を向上させて、生産性を増加できる竪型炉用不定形耐火物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者等がシャフト炉の使用済み出銑口関連耐火物を丹念に解析したところ、スラグ−メタル界面に相当する部分が局部損耗していることがわかった。スラグ−メタル界面の局部溶損は、耐火物−メタル間に侵入したスラグフィルムの、メタル、耐火物との反応に伴うスラグフィルム中の組成変化のために誘起された界面張力勾配（いわゆるマランゴニ効果）による物質移動によるものと考えられ、その対策としてはスラグに対する耐食性の大きな酸化物を適用すればよいと考えられる。
【００１０】
そこでシャフト炉の出銑口耐火物の材質をＡｌ2Ｏ3−ＳｉＣ−Ｃ系（ＡＳＣ系）から、ＺｒＯ2を主体とするまったく違う材質に変更して実験と検討を重ねた結果、従来の損耗速度を半減以上に減少できることを見出し、本発明を完成した。
【００１１】
本発明はこのような知見に基づきなされたもので、その特徴は以下の通りである。
（１）ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物。
（２）１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることを特徴とする（１）に記載の竪型炉用不定形耐火物。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、高炉やシャフト炉等の竪型炉の出銑口付近の不定形耐火物の損耗速度が大幅に減少し、竪型炉の長期連続操業が可能となり、高稼働率の操業が可能になり、生産性を増加させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明では高炉、シャフト炉等の竪型炉用不定形耐火物において、ＺｒＯ2を主成分とする耐火物を用いるものとする。ＺｒＯ2を主成分とするとは、ＺｒＯ2を全体の５０ｍａｓｓ％以上含有することを意味するものであるが、ＺｒＯ2を７０ｍａｓｓ％以上含有することが好ましい。
【００１４】
そして本発明の不定形耐火物は、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であるものとする。ＺｒＯ2を主成分とする粒子とは、ＺｒＯ2を５０ｍａｓｓ％以上含有する粒子であることを意味するものである。
【００１５】
竪型炉用不定形耐火物は、骨材のＺｒＯ2成分の他に、１ｍｍ未満の細骨材として、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することが好ましい。このとき、Ｃを３〜１０ｍａｓｓ％とすることがより好ましい。またこのとき、ＺｒＯ2とＣとＳｉＣとの合計量は、全体の９０ｍａｓｓ％以上であることが更に好ましい。なお、ＺｒＯ2、Ｃ、ＳｉＣ以外に、下記に示す安定化剤や、本発明の効果を損なわない他の成分を含有することができる。
【００１６】
竪型炉用不定形耐火物の成分組成を上記範囲に限定した理由を説明する。
【００１７】
シャフト炉等のスラグは一般に塩基度（ＣａＯとＳｉＯ2の質量比で、一般に「Ｃ／Ｓ」と表記される。）が０．８〜１．１程度である。また、出銑温度は一般に１５００〜１６００℃である。
【００１８】
上記のような条件下では、Ａｌ2Ｏ3はシャフト炉スラグに溶解してしまう。これは、Ａｌ2Ｏ3がＣａＯやＳｉＯ2と反応して低融点化合物を形成するためである。一方、ＺｒＯ2はこのスラグに溶解しない。これはＺｒＯ2がＣａＯやＳｉＯ2と反応しないためである。したがって、ＺｒＯ2を用いることで、スラグに対する耐食性が大きいためスラグ−メタル界面における局部損耗を抑制可能である。
【００１９】
以上のことから、ＺｒＯ2を主成分とした耐火物を竪型炉出銑口付近の不定形耐火物に適用すれば、損耗を抑制できることがわかる。ここで１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすることで、スラグとの反応面積が小さくなるため、耐食性が向上する。１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％未満をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすると十分な耐食性が得られない。粉末の充填性から、１ｍｍ以上の骨材のうち５０ｍａｓｓ％以上をＺｒＯ2を主成分とする粒子とすることで、耐食性がさらに向上する。
【００２０】
なお、ＺｒＯ2を主成分とする粒子には５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2が含有されなければ、耐スラグ侵食性の効果が発揮されない。そのため、１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子には、ＺｒＯ2（ジルコニア）として市場で流通している粒子の他に、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物を用いることができる。
【００２１】
市場で一般的に流通しているジルコニアにはＺｒＯ2以外の成分が含まれているが、安定化ジルコニア、部分安定化ジルコニア、未安定化ジルコニアのいずれであっても、５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2を含有するので、市販のジルコニア粒子を使用することで、本発明の効果が発揮される。
【００２２】
なお、熱に対する安定性から、ＺｒＯ2を主成分とする粒子には安定化したＺｒＯ2を用いることが望ましい。安定化のためには安定化剤を添加することが好ましく、安定化剤は一般的な添加物でよく、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｙ2Ｏ3、ＣｅＯ2などを用いることができる。
【００２３】
一方、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがも一般には５０ｍａｓｓ％以上のＺｒＯ2を含有するので、これをＺｒＯ2を主成分とする粒子として用いることで本発明の効果が発揮される。ＺｒＯ2の含有率が５０ｍａｓｓ％以上であるＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがであれば、粒度を１ｍｍ以上に整粒すれば、未使用、使用済みを問わずに使用できる。炉材等として使用された使用済みのれんがを用いる場合には、スラグが付着していないものを用いることが好ましい。ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質れんがを用いることで、本発明の不定形耐火物を安価に製造することができる。
【００２４】
この１ｍｍ以上の骨材のＺｒＯ2を主成分とする粒子の他に、１ｍｍ未満の細骨材に、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％含有することで、耐熱衝撃性が向上される。Ｃが３ｍａｓｓ％未満では耐熱衝撃性改善の効果がほとんどみられない。一方、２５ｍａｓｓ％を超えて添加すると添加水量が多くなり、耐火物の気孔率が大きくなり緻密化しないために、十分な耐食性を発揮することができない場合がある。
【００２５】
また、１ｍｍ未満の細骨材に、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することで、耐酸化性が向上される。ＳｉＣが０．５ｍａｓｓ％未満であると耐酸化性の改善が十分でない。一方、２０ｍａｓｓ％を超えて添加すると溶銑とＳｉＣが反応してしまうために耐食性が劣化する。
【００２６】
上記の組成、粒度を満足する不定形耐火物を用いて、竪型炉の出銑口付近の補修を行なう。補修方法は流し込み施工、プレキャストなどがあるが、流し込み施工を行なうことが望ましい。
【００２７】
ＺｒＯ2は高価であり、比重も大きいため、出銑口付近の耐火物の一部として使用することが好ましい。出銑口のスラグ−メタル界面の局損が問題であるため、出銑口付近の不定形耐火物のすべてが上記組成の耐火物で構成される必要はなく、少なくともスラグ−メタル界面部分が上記組成であればよい。例えば、出銑口付近のスラグ−メタル界面部分のみを本発明のＺｒＯ2を主成分とする不定形耐火物とし、残りをＡＳＣ系耐火物材質とする構造が考えられる。
【００２８】
鉄スクラップをコークスにて溶解するシャフト炉操業を行う際に本発明の竪型炉用不定形耐火物を用いることで、シャフト炉の稼働率がアップし、シャフト炉における溶銑の生産が向上する。シャフト炉は高炉での操業と比較すると、ＣＯ2を削減する効果が大きいので、高炉生産の一部をシャフト炉に移管することで、ＣＯ2を削減しながら溶銑の生産量を増加することが可能となる。
【実施例１】
【００２９】
ＺｒＯ2を主成分とする耐火物材質の諸特性を確認するために、表１、表２に示すＮｏ．１〜１９の化学組成（ｍａｓｓ％）の粉末を用い、ミキサーで粉末を混練しながら、適宜水を添加して流し込める流動の材料を得て、それらを型枠に流し込んで約１日養生して硬化させ、養生後に脱枠してから、１０５〜１１０℃で１日乾燥させて耐火物を製造し、耐食性、耐熱衝撃性、耐酸化性の試験を行った。この他の成分は主に安定化剤としてのＣａＯであった。尚、表１、２において粉砕ＺＧとは、ＺｒＯ2を８０ｍａｓｓ％含有するＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物である。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
耐食性は誘導炉内張り侵食試験法により評価した。この試験は誘導炉内に耐火物を内張りし、内部で銑鉄を誘導溶解し、さらにスラグを溶銑の熱で溶解し、耐火物を侵食させる試験であり、侵食による局損部の損耗速度を測定して評価した。試験条件は、加熱条件が１５５０℃×６ｈで、４０リットル／分の窒素ガスで非大気雰囲気とした。評価に使用したスラグの化学組成を表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】
耐熱衝撃性は水中急冷法により評価した。この試験は１４００℃に加熱した１０リットル／分のアルゴンガスを流した電気炉に、４０×４０×１６０ｍｍの形状に成形した各耐火物サンプルを入れ、１５分間保持した後取り出して水中急冷し、亀裂の状態、サンプルの破壊を観察する評価方法である。サンプルが破壊するか、または最大１０回まで加熱−急冷を繰り返した。
【００３５】
耐酸化性は高温の大気雰囲気にさらした時の脱炭厚みで評価した。この試験は４０×４０×４０ｍｍの形状に成形した各耐火物サンプルを、大気雰囲気１４００℃×５ｈ保持した後、サンプルを切断して断面の脱炭厚みを測定した。
【００３６】
それぞれの評価結果を表１、表２に併せて示す。
【００３７】
表１、２によれば、Ｎｏ．１〜１０の本発明例は、Ｎｏ．１１〜１９の比較例とほぼ同じかそれ以上の優れた性能を有することがわかる。
【００３８】
次に、本発明例であるＮｏ．４の組成について、シャフト炉出銑口を補修して、実炉による耐久試験を実施した。
【００３９】
Ｎｏ．１１と同様の組成を有する通常のＡＳＣ系不定形耐火物を用いる場合は５日後に出銑口が拡大するために操業を停止して補修に入るが、Ｎｏ．４の組成の不定形耐火物を補修に用いたところ、１週間（７日）経過した後も補修する必要がないほど出銑口の穴径は拡大していなかった。
【００４０】
本発明の不定形耐火物を用いることで、出銑口耐火物の穴径拡大が抑制され、今まではできなかった１週間を超える連続操業が可能になることが分かった。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物。
【請求項２】
１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることを特徴とする請求項１に記載の竪型炉用不定形耐火物。
【請求項１】
ＺｒＯ2を主成分とする耐火物であって、１ｍｍ以上の骨材のうち２５ｍａｓｓ％以上がＺｒＯ2を主成分とする粒子であり、かつ１ｍｍ未満の細骨材で、Ｃを３〜２５ｍａｓｓ％、ＳｉＣを０．５〜２０ｍａｓｓ％含有することを特徴とする竪型炉用不定形耐火物。
【請求項２】
１ｍｍ以上の骨材であるＺｒＯ2を主成分とする粒子が、ＺｒＯ2−ＳｉＣ−Ｃ系材質のれんがの粉砕物からなることを特徴とする請求項１に記載の竪型炉用不定形耐火物。
【公開番号】特開２０１０−１００４５８（Ｐ２０１０−１００４５８Ａ）
【公開日】平成２２年５月６日（２０１０．５．６）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２７１５５６（Ｐ２００８−２７１５５６）
【出願日】平成２０年１０月２２日（２００８．１０．２２）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年５月６日（２０１０．５．６）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１０月２２日（２００８．１０．２２）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
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