耐熱クラッド鋼板
【課題】 耐熱性に優れ、しかも強度部材として必要な高い機械的強度を合せもつ耐熱鋼板を提供する。
【解決手段】 ＪＩＳに規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を持つ金属を、ステンレス鋼等の母材金属上に溶接肉盛りする。ゴミや汚泥、廃油の焼却炉における排ガス処理系キャスタブル崩落防止用ライナーやクリンカー付着防止用ライナー、更には炉体、炉内の構造用強度部材として好適である。
【解決手段】 ＪＩＳに規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を持つ金属を、ステンレス鋼等の母材金属上に溶接肉盛りする。ゴミや汚泥、廃油の焼却炉における排ガス処理系キャスタブル崩落防止用ライナーやクリンカー付着防止用ライナー、更には炉体、炉内の構造用強度部材として好適である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴミ焼却炉の炉内部材のように、高温で優れた強度、耐酸化性及び耐磨耗性が要求される耐熱部材に用いられる耐熱クラッド鋼板、特に溶接肉盛りクラッド鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ゴミ焼却炉で発生するダイオキシンが大きな社会問題に成っている。このダイオキシンの発生量を規定値以下に抑制するためには８００℃以上の高温でゴミ焼却を行なうことが必要とされており、これに伴って、８００℃以上の高温において優れた強度、耐酸化性および耐磨耗性を示す炉内部材が要求されている。そして、この炉内部材として、従来はキャスタブルが用いられてきた。
【０００３】
ゴミ、汚泥、廃油処理装置における排ガス処理系では、排ガスに含まれるクリンカーがキャスタブルに多量付着してこれを定期的に除去する作業が必要となり、操業を一旦停止して室温に冷却してから水圧でクリンカーを除去している。水圧はクリンカーを除去するが、炉壁を形成しているキャスタブルを同時に崩落させる危険性がある。このため、しばしば短期間でのキャスタブルの打代えが必要になり、高額なメンテナスコストが要求されると同時に、その間装置を停止しておくことが必要となり、クリンカー除去に伴う経済的損失は小さくない。
【０００４】
クリンカー除去に伴う経済的損失を抑制するために、キャスタブルの表面に、シェルプレートと呼ばれる金属製ライナー板を被覆することが考えられている。すなわち、キャスタブルの表面に金属製ライナー板を被覆することにより、キャスタブルの崩落を防止するのである。また、金属製ライナー板の場合は、クリンカーが付着し難い上に、付着したクリンカーを、水圧は勿論のことエアー圧で除去することが可能になり、大きなメリットをもたらす。
【０００５】
この金属製ライナー板として、現状ではＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ１３などの耐熱鋳鋼が使用されているが、期待されるほどの長期寿命を与えることが出来なかった。その大きな原因は、ＳＣＨ耐熱鋳鋼は耐熱性に優れているが、ライナー材は特に２５ｍｍ以下の薄厚を要求されるため、鋳鋼製作時に板材内部に鋳鋼欠陥である「巣」を発生する危険性が高いことにある。板材内部に鋳鋼欠陥である「巣」が発生すると、高温と腐食性ガスアタックとによる厳しい使用環境により「巣」を起点とする亀裂が生じる。高温で亀裂が発生すると、板厚方向全域に亀裂が伝播するため、脱落する危険性が非常に高くなる。
【０００６】
すなわち、ＪＩＳ規定のＳＣＨ耐熱鋳鋼は、炭素含有量が０．２〜１．４重量％と多く、更にクロム、ニッケル含有量も多く、完全オーステナイト組織の種類が多い。このため、圧延材としての生産が通常のステンレス鋼に比較して困難であり、しかもステンレス鋼ほど需要がないために、板材としては鋳鋼としてしか存在していなかった。しかし、鋳鋼板材は１２００×２５００ｍｍの大きな板を１４〜１７ｍｍの薄厚に均質生産することは困難である。加えて、その鋳鋼板材には、特に厚みが２０〜２５ｍｍ以下の板材を鋳鋼で製作した場合に板厚方向の中央部で「巣」と呼ばれる空洞が発生し易いという致命的欠陥があり、この欠陥のために、強度部材、特に高温強度を必要とする熱分解装置のような絶対に破壊を発生してはならない部位でのライナー板としては使用不可能であった。
【０００７】
折角、優れた耐熱性を持った耐熱合金の、高温強度を必要とする強度部材としての利用が、「巣」の発生と言う欠陥により阻害されているわけである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、耐熱性に優れ、しかも強度部材として必要な高い機械的強度を合せもつ耐熱クラッド鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明者はＪＩＳ規定のＳＣＨ耐熱鋳鋼に注目した。この鋳鋼は、近年日本国中に多数建設され使用されているゴミ焼却工場や熱分解装置におけるシェルプレートとして、価格が安価でしかも耐熱性に優れる点から好適であるが、その一方で高温環境下での機械的強度に問題があることは、前述したとおりである。そこで本発明者は、このＳＣＨ耐熱鋳鋼における利点を阻害することなく欠点を取り除くことを企画し、鋭意調査検討を繰り返した。その結果、この鋳鋼を溶接肉盛に使用し、機械的強度に優れた母材上にＳＣＨ耐熱鋳鋼と同等成分の溶接肉盛合金層を形成するのが有効なことを知見した。
【００１０】
溶接肉盛を使用すればステンレス鋼等の高温強度に優れた金属圧延板の表面に耐熱鋼層を形成することができる。この耐熱鋼層を使用面とし構造体としての機能を保持する母材鋼板との溶接肉盛クラッド鋼板の開発により従来、作用面にキャスタブル、耐火レンガが主として使用されてきたシェルプレート等に、温度制限はあるが８００℃以上１０００℃以下の耐熱耐磨耗部材としての利用が多数見込まれるようになり、大幅なコスト低減に寄与することが可能となる。
【００１１】
本発明の耐熱クラッド鋼は、かかる知見を基礎として開発されたものであり、ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を有する耐熱鋼材を、異種鋼材からなる母材鋼板の一方の表面又は両方の表面に溶接肉盛したものである。
【００１２】
ＪＩＳ―ＳＣＨ耐熱鋳鋼はあくまで単独金属で構成されており、全金属が作用面として使用される。しかし、ゴミ焼却炉、汚泥処理、廃油処理炉やその排ガス系で使用される耐熱鋳鋼は塩素ガス、硫黄ガス、硫化水素ガス、溶融アルカリ硫酸塩、一酸化炭素、アンモニア、五酸化燐等の各種高温ガス腐食や溶融塩腐食を受け、結晶粒界割れや浸炭等で延性を欠くようになり、更に８００℃から室温までのサーマルショックにより伸び、収縮等が生じて粒界割れを促進し、最終的には板厚総てに亘って割れが伝播して脱落事故を生じる。
【００１３】
これに対し、本発明の耐熱クラッド鋼板の場合は、作用面にはＪＩＳ耐熱鋳鋼を使用し母材金属にはライナーに必要な高温強度、高温延性を保持し更に品質の高い圧延材で構成された耐熱ステンレス鋼等を採用し、２種類の異なった性能を持つ異種金属で溶接クラッド鋼を構成したことにより、前記脱落事故の防止が可能になる。
【００１４】
単一成分の合金では一旦割れ等が発生すると板厚を貫通する伝播割れが発生しやすい。その理由は機械工学的なクラック伝播阻止をする因子が存在しないからである。異種金属のクラッド鋼では、腐食ガスや処理媒体で磨耗を受ける作用面はＪＩＳ耐熱鋳鋼成分を持つ合金で対応し、クラッド鋼の母材金属は例えば１０００℃で使用される高温装置ではＳＵＳ３１０，ＳＵＳ３１０Ｓ等のステンレス鋼を使用することにより構造体としての強度を保持させることが可能になる。圧延材は非常に健全な素材であり内部に巣を発生していることは有り得ないので高温強度部材として強度計算により強度が保証出来る特性がある。さらにクラッド鋼は単一成分ではないので２種類の合金は溶融溶接で一体化され、その溶融界面が一種の割れ伝播阻止要因として効果を発揮する。
【００１５】
本発明の耐熱クラッド鋼板の今一つの特徴は、耐熱鋳鋼性能を保有するにもかかわらず優れた曲げ加工性を示すことである。
【００１６】
すなわち、耐熱鋳鋼は総て溶湯を鋳型に流し込む鋳造法により成形され、円筒形状のパイプ等は遠心鋳造法で製造されてきた。実際、この耐熱鋳鋼は圧延材料として製作されておらず、炭素含有量が０．２％以上と高く延性に劣るために曲げ加工を行うと板加工面に多数の割れが発生した。これを強度部材として使用することは不可能であり、曲面を持つ部材の製作は鋳鋼でしか対応出来なかった。
【００１７】
しかるに、本発明の耐熱クラッド鋼は、その鋳鋼部分が構造部材と溶接肉盛りで一体化されるために、強度を必要とする部材は曲げ加工が容易であり、例え耐熱鋳鋼側に加工割れが発生しても強度部材に割れが発生しないために安全に使用することが可能である。例えばパイプの製作を行なう場合、従来は遠心鋳造方法でしか生産出来なかったが、本発明のクラッド鋼板を使用すれば、内面側に必要とする性質を持つ耐熱鋳鋼を適用し、パイプ外面側には構造部材としての強度を持つステンレス鋼を適用し、例えば直径６００ｍｍのパイプの場合、成形ローラで曲げ加工することにより、製罐作業並みの手軽さで製作することが出来る。
【００１８】
遠心鋳造方法は大量生産方式に適合しており、一定の寸法（パイプ径）を持つパイプを１本だけ生産することはコスト的に不可能になる。しかし、曲げ加工が容易な本発明の耐熱クラッド鋼板を使用すれば、極小ロッドのパイプでも迅速に且つ安価なコストで生産可能である。パイプ以外の複雑な形状を持つ部材に関しても、プレス加工やローラ加工により小部材を加工し、平板とは溶接接合で組み立てることが可能であり、複雑な形状を持つ部材も形成出来る。このように本発明の耐熱クラッド鋼板は、耐熱鋳鋼性能を保有するにもかかわらず、鋳鋼にはない加工性に富む特徴を持っている。
【００１９】
本発明の耐熱クラッド鋼板では、ＳＣＨ耐熱鋳鋼からなる耐熱鋼材は、母材の片面だけでなく両面に溶接肉盛りすることができる。母材の両面をＳＣＨ耐熱鋳鋼にて被覆する目的は次のとおりである。熱分解キルンが外側から電熱ヒーターにて１０００〜１１００℃に加熱される。母材金属にＳＵＳ３１０，３１０Ｓを使用するが、ＳＣＨに較べ耐熱性に劣るので、外側の加熱面に対しても耐熱金属が要求される場合があるのである。内面は作用面であり、各種ガスアタックを受け本来の性能を発揮する。
【００２０】
本発明の耐熱クラッド鋼板同士を接合する場合、母材金属同士はそれに該当する溶接材料で接合されるが、溶着金属同士の接合にはそれに該当する溶接材料を使用する。この点から、後述する合金成分組成の溶接材料は利用価値が大きい。
【００２１】
母材鋼板の材質としては軟鋼、ステンレス鋼、又はその他の易溶接鋼を用いることができる。例えば使用される高温条件が８００℃の場合にはＳＵＳ３１６や３１６Ｌが適当であり、１０００℃の温度条件ではＳＵＳ３１０や３１０Ｓが適当である。
【００２２】
クラッド鋼板の構造部材となる母材鋼板の板厚は、使用される温度条件や装置自体の荷重、それに負荷される処理媒体を含めた全荷重、装置寸法等により使用温度における強度計算から算出される。通常、その板厚を求める計算方法としては、使用されるステンレス鋼が持つ１０，０００〜１００，０００時間における高温クリープ強度を基本として行なうことが可能である。ステンレス鋼母材の製作寸法は、現状の生産設備から肉厚が最大１２ｍｍ、幅が最大１２００ｍｍ、長さが最大２，５００ｍｍまで可能である。
【００２３】
一方、母材鋼板の表面に肉盛される耐熱鋼材は、ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼を満足する成分組成であり、具体的には、重量％でＣ：０．２〜１．４％、Ｓｉ：１〜７％、Ｍｎ：６％以下、Ｃｒ：１７％以上、Ｎｉ：２２％以下、Ｃｕ：７％以下、Ｍｏ：１０％以下、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下、Ｂ：３％以下を含有する。ここでＡｌ、レアアースメタル、Ｎ及びＢは含有量０を含む。
【００２４】
このなかで特に代表的な耐熱鋼材は、代表的なＳＣＨ耐熱鋳鋼であるＳＣＨ１３鋼である。ＳＣＨ耐熱鋳鋼の溶接金属は完全オーステナイト組織を示す。完全オーステナイト組織は、基本的に高温割れを発生し易い金属であり、後述する高溶接入熱を使用した肉盛り方法では高温割れを発生しやすい。勿論、クラッド鋼板は高温強度を保持する構造体に母材ステンレス鋼等が使用され、強度部材としての役割を受け持つから、その上に肉盛りされるＳＣＨ耐熱合金に少々高温割れを発生しても使用上差し支えない。しかし、薄い板厚が要求される場合、ＳＣＨ耐熱鋳鋼に一切割れの発生が許容されない場合には高温割れの発生を防止することが必要となる。
【００２５】
一方、使用上の観点等から肉厚制限が少ない場合、強度部材であるステンレス鋼の肉厚を厚くすることにより、板厚により高温強度を保持させることが可能である。このため、ＳＣＨ耐熱鋼溶着金属には腐食性ガスに対抗するために、思いきって多種類の合金元素を添加することが可能である。２種類の使用目的が異なる合金をクラッド鋼の形態で構成することにより、従来単一金属では不可能であった性能の獲得が可能になる。すなわちＳＣＨ改質鋼である。その有効元素としてはＳｉが最も安価で有効であり、次にＡｌ、Ｃｕの添加が好ましい。ＭｏもＮｉ、Ｃｒ共存のもとで優れた耐腐食性を与えるが、近年値上りが著しく高価である。従ってＭｏを単独添加するのではなく、Ｓｉ，Ａｌ，Ｃｕのような安価な元素と併用することにより、多種類のガスアタックに対して効果を与えるように設計すくことが望まれる。
【００２６】
以下に、各成分が前記成分組成のＳＣＨ耐熱鋳鋼に及ぼす影響、効果を示す。
【００２７】
〔Ｃの効果〕
ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼に準じて０．２％以上含有される。クロム炭化物の形成に不可欠の元素であり、十分なクロム炭化物を形成する観点から０．５％以上が好ましい。Ｃ含有量の上限値は主対象の一つであるＳＣＨ６種耐熱鋳鋼に準じて１．４％とした。
【００２８】
〔Ｍｎの効果〕
Ｍｎ、Ｎｉはオーステナイト形成元素であり、その安定度を増す。Ｍｎのオーステナイト形成能力はＮｉの約半分と言われている。高溶接入熱で完全オーステナイト組織を持つ合金を溶着する場合、高温割れ防止金属として非常に有効である。Ｍｎは溶着金属に含有されるＳと結合してＭｎＳの硫化物を形成し、Ｓを含有する低融点不順物を無害化する。その結果、凝固割れが防止出来る事は公知事実である。代表的なＳＣＨ耐熱鋳鋼であるＳＣＨ１３にＭｎを添加する場合、約６％添加した溶着金属を曲げ加工すると溶着金属に割れが発生する。従って、高温割れの発生を抑制するＭｎの最大添加量は６％までとする。また硫黄浸食性ガスに対してＭｎは効果がある金属とされている。
【００２９】
〔Ｓｉの効果〕
高Ｓｉ含有は浸炭防止、耐塩素ガス腐食、高温耐酸化性にとって非常に有効である。ＳＣＨ１３鋼にＳｉを添加する場合、２％以下で割れが発生しない。それ以上添加すると溶着金属に割れを生じ易くなる。従って、割れのない溶着金属を得るためにはＳｉの添加量はＳｉ≦２％である。しかし、浸炭や塩素ガス、硫黄ガス腐食に対してＳｉの含有量は２％以上の添加が好ましい。３．５％以上の添加は本発明者の特許第３３４３５７６号で取得した同様の効果が得られるが針状クロム炭化物を析出して硬度が上昇し耐磨耗金属に変化する。従って、Ｓｉの含有量の下限は１％で、上限については６％までとする。Ｓｉの添加量が１％未満では耐浸炭性、耐硫黄ガス、耐塩素ガスに対してそれ程有効ではなく、Ｓｉが６％を超えると溶着金属が非常に脆くなり、実用的ではなくなる。
【００３０】
〔Ｃｕの効果〕
Ｃｕは耐硫酸性を向上させる。ごみ焼却炉において燃焼を中断したとき腐食性の強い硫酸液が生じるが、これに対してＭｏの有効性は少ないとされている。ＳＣＨ１３鋼にＣｕを０．５％〜１．５％添加すれば硫酸、塩酸に対する耐食性が改善され、粒界腐食も防止されるので、高温硫黄ガスアタックを受けた場合、粒界腐食が防止されると、使用寿命が延長される。さらにＡｌとＳｉとを共存させると高温硫化水素ガスや亜硫酸ガスに対して効果を発揮する。Ｃｕ量は安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましいが７％を超えても効果は飽和し経済性が悪化する。
【００３１】
〔Ｃｒの効果〕
Ｃと共にクロム炭化物の形成に不可欠の元素である。ＳＣＨ耐熱鋳鋼に含有されるＣｒの最小含有量が多くで１７％以上であることから、これを下限値とした。Ｃｒ含有量の上限値については３０％以下が好ましい。これは、主対象の一つであるＳＣＨ６種耐熱鋳鋼のＣｒ含有量が３０％以下であることによる。
【００３２】
〔ＮＩの効果〕
Ｎｉ合金は硫黄成分に対して敏感である。これはＮｉが硫黄成分を吸収してＮｉＳを形成し組織が脆弱化されるからである。ＳＣＨ１３鋼には約１４％のＮｉが含有されているが、Ｃｕ，Ａｌ，Ｓｉとを共存させることにより、ＮｉＳの形成を減少させ、上記ガスアタックに対する抵抗力を与えることができる。各種耐熱鋳鋼のＮｉ上限値が２２％であることから、これを上限値とし、下限値についてはＳＣＨ６種耐熱鋳鋼では１％以下であることから無添加でもよい。
【００３３】
〔Ｍｏの効果〕
６００〜６５０℃の高温用途において焼戻し抵抗性を与え耐磨耗性を改善する。また蒸気腐食に対して有効であり、安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましい。１０％以上を超える添加はフェライトを粗大化する。クロムステンレス鋼に２％程度を添加すれば無機酸、有機酸に対する抵抗性を増大するとされている。ニッケルークロムステンレス鋼に関し、その鋼中のモリブデンは、塩化物水溶液で不溶性ＭｏＯＣｌ3 皮膜を形成してステンレス鋼を防衛する。また有機酸中のステンレス鋼の腐食電位では、Ｍｏは完全に不活性であり、Ｍｏ入りステンレス鋼は有機酸に対して良い耐食性を示すとされている。
【００３４】
〔Ａｌ：３％以下、Ｃｅ，Ｙ等のレアアースメタル：合計量で０．５％以下〕
これらは主に高温耐酸化性を改善するために選択的に添加が可能である。例えばＡｌは、高温に置ける耐酸化性を改善し特に硫黄ガスが使用雰囲気に多い場合にその効果が発揮される。この場合にはＮｉ量を少なくしてＡｌ量を多くするのが良い。Ａｌが３％を超えると肉盛り金属にアルミナ皮膜が生じてスラグを介在し易く成り、溶接作業性が阻害される。安定な効果を得るためには０．５％以上の添加が好ましい。
【００３５】
〔Ｂの効果〕
クロムと炭素、ニオブと炭素、タングステンと炭素のように金属元素と炭素との結合により非常に硬い炭化物を多量に析出させると耐磨耗性が著しく向上することは良く知られているが、その炭化物の析出のためには炭素を多量に含有させなければならない。しかし、その合金の耐腐食性の観点からみると、炭素含有量の増加は耐腐食性を大幅に低下させる要因になる。これに対し、Ｂ（ホウ素）は炭素含有量を低く抑えて耐腐食性を保持し、しかも耐磨耗性を向上させることができる。このホウ素は０．５〜３．０％の微量添加でも耐磨耗性硬化金属の耐磨耗性を著しく改善することができる。その理由は金属ホウ化物、例えばＭ2 Ｂ、Ｍ3 Ｂ2 などの硬度はＨｖ１１００〜１７５０もあり、耐磨耗性を向上させるのに有効な元素であることにある。ホウ素が０．５％未満ではさして耐磨耗性の向上に影響を与えることがなく、添加する場合は０．５％以上の含有が好ましい。一方、５％を超えると金属ホウ化物の析出量が増加して硬化金属自体を脆くし、高面圧磨耗を受けた場合に金属剥離を発生しやすくなるので、５％以下の含有が好ましい。
【００３６】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、あくまでも忠実にＪＩＳ−ＳＣＨ耐熱鋳鋼成分を肉盛金属成分に再現するものであり、主要成分であるＣ，Ｃｒ，Ｎｉ含有量はそのＪＩＳ−ＳＣＨ耐熱鋳鋼成分を模範としていることが基本である。しかし、全ての耐熱鋳鋼の再現は困難であり、最も工業界で使用されている鋼種の再現を目標とする。具体的にはＳＣＨ６、ＳＣＨ１２、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１７、ＳＣＨ１８である。ＳＣＨ６種に関しては、鋳鋼での製造では非常に割れが発生しやすいので、溶接肉盛クラッド鋼として製造する方が容易であり、例え割れが発生しても構造部材である母材としてのステンレス鋼板等が強度を保証し、鋳鋼よりもかえって安全であり使用範囲も拡大される。
【００３７】
以上がＳＣＨ鋳鋼の全体的な説明であるが、ＳＣＨ鋳鋼のなかでは次のＳＣＨ６改質合金も有望である。すなわち、重量％でＣ：１．２〜１．４％、Ｓｉ：１．５〜７％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：２７〜３０％、Ｎｉ：０〜７％、Ｃｕ：０．２〜７％、Ｍｏ：２〜７％、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下を含有するＳＣＨ６改質合金である。ここでＡｌ、レアアースメタル及びＮは含有量０を含む。その一方では前述したＢ：５％以下の添加、より好ましくは０．５〜３％の添加も可能である。
【００３８】
ＳＣＨ６改質合金の特徴点は、主成分としてＣ：１．２〜１．４％、Ｃｒ：２７〜３０％、Mn：０．５〜１．０％を含有し、高温耐酸化性、耐腐食性を改善するためにＳｉを１．５〜７％、Ｎｉを０〜７％とし、さらに耐腐食性を向上させる目的で付加的にＭｏを２〜７％、Ｃｕを０．２％〜７％添加すると共に、Ａｌ≦３％、Ｃｅ，Ｚｒ、Ｙ等のレアアースメタルを合計量で０．５％以下を含有し、Ｎ≦０．２％とした耐熱、耐酸化、耐腐食性合金である。
【００３９】
この合金の耐磨耗性、耐腐食性はコバルト合金であるステライトＮｏ．１、Ｎｏ．６に匹敵し、針状クロム炭化物が使用面に析出することによりゴミ焼却炉廃棄ガスから発生するクリンカーの付着防止に有効である。
【００４０】
通常の耐熱鋳鋼における炭素含有量の範囲が約０．２〜０．７５％であるのに対し、ＳＣＨ６種の炭素含有量の範囲が１．２〜１．４％と非常に高く、クロムと結合してクロム炭化物を析出して耐磨耗性を向上させる。また、ＳＣＨ６種では、高温耐酸化性を与えるためにクロム含有量を２７〜３０％と非常に高くしており、高温硫黄ガスに対する耐腐食性に重点を置いた設計が採用されている。その証拠にニッケル含有量を１％以下として硫黄ガス腐食に対して配慮されている。
【００４１】
炭素含有量が高いＳＣＨ６鋼は硬い炭化物を析出するため、鋳鋼と言う形態で製造する場合、応力集中を生じる形状部分では特に延性低下割れが発生し易いことが予想される。従って、割れ発生の回避から耐腐食性に関して合金設計が中途半端な成分範囲で構成されており、その用途が高温硫黄ガス等にのみ限定され、適用用途の範囲が狭い所が欠点である。
【００４２】
これに対し、本発明の耐熱クラッド鋼は、既に詳述したように、溶接クラッド鋼板の形態で製造することを特徴としているので、少々割れが発生しても母材となる部材が構造体としての強度を保持している事から、割れが許容出来る特徴がある。従って、現状成分のＳＣＨ６鋼の耐腐食性を硫黄腐食のみに限定せず、多種類の腐食に対して効果を発揮できる成分設計を行なうことが可能となる。
【００４３】
ＳＣＨ６鋼は安価な鉄基合金であり、しかも炭素含有量が高く耐磨耗性に優れており、この合金に各種耐腐食性を加味すれば多用途に適用出来る可能性が広がる。ＳＣＨ６改質合金の大きな目的は、鉄基合金にも拘わらずコバルト基合金の耐磨耗性や耐腐食性に匹敵する性能を与えることにあり、高価なコバルト合金の代替金属としての用途に使用される期待が大きい。
【００４４】
更なる特徴として、炭素含有量が１．４％でＣｒ含有量が２８〜３０％の場合、Ｓｉ≧４％でメタル表面に針状クロム炭化物が多量析出するために、ごみ焼却炉や汚泥焼却炉から発生する排ガスに含有されるクリンカーの付着を極端に防止する性能を与えた。現状ではクリンカーの除去作業は非常に困難で作業者の健康にも有害性を与え除去作業の困難が問題になっているのである。
【００４５】
以下に、各成分が前記成分組成のＳＣＨ６改質合金に及ぼす影響、効果を示す。
【００４６】
〔Ｃの効果〕
１．２〜１．４％と非常に多く含まれ、クロムと結合してクロム炭化物を析出して耐磨耗性を向上させる。
【００４７】
〔Ｓｉの効果〕
高Ｓｉ含有は浸炭防止、耐塩素ガス腐食、高温耐酸化性にとって非常に有効である。浸炭や塩素ガス、硫黄ガス腐食に対してＳｉの含有量は２％以上の添加が好ましいが、２％以上になると、肉盛り合金に延性低下割れが発生し易くなる。３．５％以上の添加の場合は、針状クロム炭化物が析出して硬度が上昇し、耐磨耗性金属に変化する（特許第３３４３５７６号）。従って、Ｓｉの添加量の下限は１．５％で、上限については７％とする。Ｓｉの添加量が１．５％未満では耐浸炭性、耐硫黄ガス、耐塩素ガスに対してそれほど有効ではなく、Ｓｉが７％超になると、溶着金属が非常に脆くなり実用的ではなくなる。上限に付いては６％以下が特に好ましい。
【００４８】
〔Ｃｕの効果〕
Ｃｕは耐硫酸性を向上させる。ごみ焼却炉において燃焼を中断した時、腐食性の強い硫酸液が生じるが、クロム鋼にＣｕを０．５％〜１．５％添加すれば硫酸、塩酸に対する耐食性が改善され、粒界腐食も防止される。高温硫黄ガスアタックを受けた場合は、粒界腐食が防止され、使用寿命が延長される。更にＡｌとＳｉとを共存させると高温硫化ガス、亜硫酸ガスに対して効果を発揮する。安定的な効果を得るための最小添加量については０．２％以上であるが、７％を超えても効果は飽和し経済性が悪化する。好ましい添加量の範囲は１．５％から６％までである。
【００４９】
〔Ｃｒの効果〕
２７〜３０％と非常に多く含まれており、クロム炭化物の析出により優れた耐磨耗性が確保されると共に、優れた高温耐酸化性が付与され、高温硫黄ガスに対する耐腐食性にも優れる。
【００５０】
〔Ｎｉの効果〕
Ｎｉは高温耐磨耗性には大きな影響を与えないが高温浸炭雰囲気で浸炭を防止する効果があり、サーマルショックを受ける用途ではＣｒの不動態皮膜の剥離を防止する効果を持つので、使用温度が高くなるほど含有量を増加させるのが望ましい。更にハロゲンガスに対しても高ニッケル含有が望ましい。しかし、ニッケルはＳＣＨ６鋼の主たる用途である硫黄ガス腐食に対して弱いので、使用状況によっては不添加、若しくはニッケル量を抑制する必要がある。ＳＣＨ６鋼の主たる目的である高温硫黄ガスに対する耐腐食性を保持するために、ニッケルの含有量は０％から７％までとした。ハロゲンガス腐食に対してはニッケルの代わりにＳｉを多量添加することにより耐食性を与えることが可能である。
【００５１】
〔Ｍｏの効果〕
６００〜６５０℃の高温用途において焼戻し抵抗性を与えて耐磨耗性を改善する。また常温付近の耐食性を高めると同時に蒸気腐食に対しても有効であり、安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましい。１０％を超えるとフェライト結晶粒を粗大化する。クロムーニッケルステンレス鋼に２％程度を添加すれば無機酸、有機酸に対する抵抗性が増大するとされている。ニッケルークロムステンレス鋼に関し、その鋼中のモリブデンは塩化物水溶液で不溶性ＭｏＯＣｌ2 皮膜を形成してステンレス鋼を防衛する。また有機酸中のステンレス鋼の腐食電位ではＭｏは完全に不活性であり、Ｍｏ入りステンレス鋼は有機酸に対して良い耐食性を示すと言われている。
【００５２】
ごみ焼却炉や熱分解炉の使用温度が８００℃を超え１０００℃までとした場合、モリブデンはニッケルと同様に塩素ガスに対する抵抗性を持つが、高温でＭｏの酸化物ＭｏＯ3 が形成され、その融点が７９５℃と低く、かつ揮発性が大きいために数％以上の合金化は耐酸化性を著しく劣化させる。８００℃以上で長時間の操業は望ましくないと言われている。８００℃以下で操業がしばしば中断され、室温にまで冷却されて酸露点による腐食を受ける場合にＭｏの含有は好ましい。この観点から最小２％から最大７％までとし、最高使用温度が８００℃の場合を基準として適宜含有量を調整する必要がある。
【００５３】
〔Ａｌ：３％以下、Ｃｅ，Ｙ、Ｚｒ等のレアアースメタル：合計量で０．５％以下〕
これら主に高温耐酸化性を改善するために選択的に添加が可能である。例えばＡｌは、高温における耐酸化性を改善し特に硫黄ガスが使用雰囲気に多い場合にその効果が発揮される。この場合には、ニッケル量を少なくしてＡｌ量を多くするのが良い。Ａｌが３％を超えると肉盛り金属にアルミナ皮膜が生じてスラグを介在し易くなり、溶接作業性が阻害される。安定な効果を得るためには０．５％以上の添加が好ましい。
【００５４】
〔Ｂの効果〕
耐磨耗性を高めるために通常は高炭素による炭化物析出が使用される。しかるに、このような高炭素化による耐磨耗性向上策では、その炭素量は５〜６％にも達し、耐食性は軟鋼と同程度まで低下する。換言すれば、鉄基耐磨耗性合金では、耐食性の確保のために炭素含有量を低下させることが肝要であるが、それにより炭化物の析出量が大幅に低下し、優れた耐磨耗性を確保することができなかった。特に炭素含有量が３％以下になると、亜共析鋼となり、高硬度を与える初晶炭化物の析出量が減少するため、耐磨耗性は極端に低下する。すなわち、炭素含有量が３％以上の過共析鋼とすれば、初晶炭化物の析出量が増加して、耐磨耗性が著しく向上するのである。しかしながら、炭素が３％も含有さると軟鋼と同程度の耐食性しか得られなくなり、耐食性の点からは炭素含有量は１．５％以下が好ましい。ＢはＳＣＨ６改質合金の炭素量を約１．５％と低位に保持し、その炭素量の増加なしに、高硬度の金属ホウ化物をマトリックスに析出させることにより、耐磨耗性の向上を図る。金属ホウ化物は、耐食性に有害な炭素を必要とせず、耐食性に影響を与えない金属間化合物により耐磨耗性を向上させる点が有効である。
【発明の効果】
【００５５】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、ＪＩＳに規定されるＳＣＨ耐熱鋼相当の耐熱性能を有する。このＳＣＨ耐熱鋼は優れた耐熱性、耐ガス浸食性、高温強度を保持し、高温材料としては比較的安価であり、非常に優れた合金である。しかし、従来は鋳鋼の形態でしか生産されておらず鋳鋼と言う製造方法の欠点が露呈し、特に薄板厚の場合、板厚中央部に巣が発生し易く、構造体としての高温破壊強度が要求されるような熱分解に使用されるキルン容器としては危険で使用出来なかった。その他、高温材料としては、ニッケル合金やコバルト合金、超耐熱合金があるがこれら高級合金は大面積を被覆する大きな装置に適用する場合、板材としては余りにも高価であり費用対効果から判断して全く適用出来るものではなかった。
【００５６】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、この優れた高温耐酸化性を持つＳＣＨ耐熱鋳鋼をステンレス鋼等とのクラッド材の形態で溶接肉盛りにより製作したものである。その結果、鋳鋼の最大の欠点である巣の発生を皆無とし、しかも１０００×１０００ｍｍ以上、更には１０００×２５００ｍｍ以上の広さを持ち、板厚もＳＣＨ耐熱鋳鋼合金層を含め、全肉厚が２８ｍｍ未満（母材金属肉厚が１６ｍｍ未満、溶接肉盛合金肉厚が１２ｍｍ未満）という、鋳鋼では製造が困難な大面積薄板を、最小９ｍｍ厚の薄板から生産でき、４０ｍｍのような厚板の製造も可能である。
【００５７】
付加価値として、構造体として強度が必要とされる部分には圧延ステンレス鋼等を採用するので、構造体としての強度は確保される。ガスアタックを受ける作用面にはＳＣＨ耐熱鋳鋼がクラッドされるが、さらにガスアタックに抵抗する合金元素を多量添加することにより現存のＳＣＨ耐熱鋳鋼より優れた耐腐食性を与えることが可能となる。合金元素の添加により高温割れや延性低下割れが発生し易いが、この割れは構造体の強度に影響することは無い。割れ部分から腐食性ガスの浸食が懸念されるが、水溶液中の割れではなくガスアタックによるものであるから、電気腐食の可能性が少なく、母材金属までの浸食は少ない。単一金属で使用されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の場合にも、ガスアタックにより表面にガス腐食を受け、使用中のサーマルショックにより亀裂を発生する場合があるので、その場合に較べむしろ安全側に存在すると考えられる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５８】
以下に本発明の実施形態を説明する。
【００５９】
肉盛りされる耐熱合金をＳＣＨ１３相当成分とする。肉盛りされるＳＣＨ１３合金は通常１層肉盛りが基本的に溶着されるが、１層肉盛りの肉盛厚みは５〜６ｍｍである。用途によっては２〜３層、即ち１０〜１８ｍｍ程度の肉盛りは可能である。施工技術の面からは何層でも問題を生じることはないが、経済的要因から層数は制限される。１２００ｍｍ幅を一度に肉盛り施工を行うには、自動溶接ヘッドが１２電極使用される。１電極当たり約１００ｍｍ幅のビードが溶着され１２電極を使用して１２００ｍｍ幅で５〜６ｍｍ厚みの溶着金属が得られる。
【００６０】
板の長手方向への溶接肉盛は、溶接電極が一定速度で移動する溶接キャリッジに母材を搭載して行なわれる。溶接ヘッドが固定されている場合には、母材が移動キャリッジに搭載されて移動することにより、長手方向の肉盛溶接が行なわれる。肉盛り条件の一例を以下に示す。
【００６１】
肉盛り方法 サブマージドアーク方法
溶接電流 ７００〜８００Ａ（ＤＣＲＰ、ＡＣ）
溶接電圧 ３８〜４０Ｖ、
溶接速度 １０ｃｍ／分
電極揺動回数 １２回／分（１電極当たり１００ｍｍ幅）
電極の材質 ＳＵＳ３０９
【００６２】
ＳＣＨ１３耐熱鋳鋼のＪＩＳ規定化学成分を次に示す。Ｃ０．２〜０．５０％ Ｓｉ２．００％以下 Ｍｎ２．００％以下 Ｎｉ１１〜１４．００％ Ｃｒ２４．００〜２８．００％ （Ｎ０．２％）。Ｎは添加してもよいし添加しなくてもよい。Ｐ、Ｓその他不純物は省略した。
【００６３】
ＳＵＳ３０９電極はＣ０．０５％、Ｓｉ０．６％、 Ｍｎ１．６％、Ｎｉ １３％、Ｃｒ２４％の成分組成をもち、ＳＣＨ１３合金成分が不足する。ＳＣＨ１３合金に不足する合金元素は、合金粉を外部からアーク点に一定量を供給することにより補う。合金供給はプラズマ溶接で使用される合金粉供給装置を１２台使用して改善し各溶接ヘッドに搭載する方法、もしくは定量切り出しフィーダーを使用してアーク点に合金を供給する方法が採用される。
【００６４】
２層肉盛りが必要な場合には肉盛り完了後、板の歪を除去した後、再度肉盛り施工が同様に施工される。両面肉盛り施工の場合にはステンレス鋼の裏面側に再度肉盛り施工される。
【００６５】
本クラッド鋼板の健全性を示す方法として以下の実験を行なった。
【００６６】
母材金属にＳＵＳ３１０Ｓを使用してその上にＳＣＨ13合金相当金属を溶着してクラッド鋼板を製作した。そのクラッド鋼を曲げ加工して容器を作成した。容器寸法は外径約３５０ｍｍ×高さ約３９０ｍｍ、クラッド鋼の肉厚はＳＵＳ３１０Ｓからなる母材金属厚が９ｍｍ、ＳＣＨ１３合金厚が約５ｍｍ、全肉厚ガ約１４ｍｍである。ＳＣＨ１３合金側を内側（作用面）にして曲げ加工を行った。
【００６７】
容器内部にコークスを入れ、コークス燃焼試験を行った。試験条件は以下のとおりである。
【００６８】
試験時間 １０１４時間
コークス使用量 ３，１１５Ｋｇ
試験期間 約８ヵ月
燃焼方法 ８時間／日燃焼すると翌日の朝まで出空冷
熱履歴 ８Ｈ加熱×１６Ｈ空冷を繰り返す。
【００６９】
試験後の容器内面の染色探傷試験を行なった。コークス加熱による浸炭を受けたが、作用表面には割れは一切認められなかった。
【００７０】
約７００℃に１０１４時間加熱された容器部分から試験片を切り出し曲げ試験を行なった。試験では、ＪＩＳ３１２２−１９６１ ３号試験に準じて試験片を採取し、３本の裏曲げ試験を行なった。曲げ内面がＳＣＨ１３合金、外側がＳＵＳ３１０Ｓに相当する。３本の曲げ試験では、１８０度完全曲げを行うことができ、満足な結果を得られた。曲げ面には割れ等の欠陥は無かった。
【００７１】
この溶接肉盛クラッド鋼では、母材金属がステンレス鋼から構成されているので、鋳鋼のような内部欠陥が含まれず無欠陥である。ＳＣＨ１３耐熱合金は溶接肉盛で成形され、その肉盛方法はサブマージドアーク方法である。この肉盛溶着方法自体は既にステンレスーストリップー肉盛り方法として業界で認められ、クロムーモリブデン鋼の上に多種類のステンレス鋼種がバンド状電極を使用して肉盛りされ、クラッド鋼が製作されている。このクラッド鋼は石油化学装置類、尿素プラント、原子力プラント、製紙機械等に多量使用され実績を持っている。既に確立した肉盛技術を利用して製作されているので、その溶着金属の健全性は確保できているのである。従って、７００℃×１０１４時間の長時間に亘る加熱処理を受け、すでにクロム炭化物やσ相が結晶粒界や粒内に析出しているにも拘わらず、１８０度の完全曲げ加工が可能であった。
【００７２】
次に、溶接肉盛金属であるＳＣＨ耐熱鋳鋼として、ＳＣＨ６耐熱鋳鋼の耐食性を改善したＳＣＨ６改質鋳鋼の一例を取り上げ、その耐磨耗性、各種腐食液による耐腐食性を各種金属と比較した。
【００７３】
ＳＣＨ６改質鋳鋼の代表成分の一例を以下に示す。Ｃ１．２〜１．４％、Ｃｒ２７〜３０％、Ｍｏ３〜６％、Ｃｕ３〜６％、Ｎｉ３〜５％、Ｓｉ４〜６％。また別の例（Ｂ添加合金）を以下に示す。Ｃ約１．４％、Ｃｒ２７〜３０％、Ｍｏ３〜６％、Ｃｕ３〜６％、Ｎｉ３〜５％、Ｓｉ４〜６％、Ｂ１．７〜２．０％。
【００７４】
各合金の耐磨耗性を表１、各種金属との耐磨耗性の比較を表２、各種合金との耐腐食性の比較を表３に示す。表２中の磨耗係数は、各種合金の磨耗試験値を、ＳＳ４００の磨耗試験値を１００として示した比率であり、磨耗試験値は１．５ｋｇ荷重の低応力磨耗試験機により求めた。肉盛母材はＳＵＳ３１０Ｓ材（厚さ９ｍｍ）を使用した。また、表３中の耐腐食性は、室温で１０％濃度の水溶液中に各試験片を２４０時間浸漬した後の腐食減量により評価した。ＳＣＨ６改質鋳鋼、ステライトＮｏ１及びＮｏ．６は、母材がＳＵＳ３１０Ｓのクラッド鋼の状態で試験を行った。
【００７５】
【表１】
【００７６】
【表２】
【００７７】
【表３】
【００７８】
本比較試験結果から、ＳＣＨ６改質合金は、高価なコバルト基合金であるステライトＮｏ．１と同程度の耐磨耗性を示し、ステライトＮｏ．６より優れた耐磨耗性を示すことが確認された。耐腐食性の比較試験では、１０％塩酸溶液腐食試験では、この合金はステライトＮｏ１、Ｎｏ．６より優れていた。１０％硫酸試験では、ステライトＮｏ．１より優れＮｏ．６より劣っていたが、安価な鉄基合金としては素晴らしい性能であった。
【００７９】
ＳＣＨ６鋼の主成分を一定にして耐腐食性を改善する合金元素を添加することにより、従来、ＳＣＨ６鋼では適用不可能な用途にもクラッド合金の形態で使用が可能になる。用途としては、下水処理工場の汚泥処理設備、ごみ焼却設備や焼却炉、廃液処理設備、生ゴミ熱分解設備等のシュート、ホッパー、容器、炉壁等のライナー、汚泥搬送レール、サイクロン、火格子、煙道等のクリンカー付着防止ライナー等の多岐に亘る用途に適用可能である。
【００８０】
既に現在でも、本発明の耐熱クラッド鋼板は、処理物が木材チップ、牛糞、ホタテ貝、シュレッダーダスト等の熱分解装置のキルン容器材として最高加熱温度が８５０℃の条件で試験利用されており、多大の評価を得ている。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴミ焼却炉の炉内部材のように、高温で優れた強度、耐酸化性及び耐磨耗性が要求される耐熱部材に用いられる耐熱クラッド鋼板、特に溶接肉盛りクラッド鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ゴミ焼却炉で発生するダイオキシンが大きな社会問題に成っている。このダイオキシンの発生量を規定値以下に抑制するためには８００℃以上の高温でゴミ焼却を行なうことが必要とされており、これに伴って、８００℃以上の高温において優れた強度、耐酸化性および耐磨耗性を示す炉内部材が要求されている。そして、この炉内部材として、従来はキャスタブルが用いられてきた。
【０００３】
ゴミ、汚泥、廃油処理装置における排ガス処理系では、排ガスに含まれるクリンカーがキャスタブルに多量付着してこれを定期的に除去する作業が必要となり、操業を一旦停止して室温に冷却してから水圧でクリンカーを除去している。水圧はクリンカーを除去するが、炉壁を形成しているキャスタブルを同時に崩落させる危険性がある。このため、しばしば短期間でのキャスタブルの打代えが必要になり、高額なメンテナスコストが要求されると同時に、その間装置を停止しておくことが必要となり、クリンカー除去に伴う経済的損失は小さくない。
【０００４】
クリンカー除去に伴う経済的損失を抑制するために、キャスタブルの表面に、シェルプレートと呼ばれる金属製ライナー板を被覆することが考えられている。すなわち、キャスタブルの表面に金属製ライナー板を被覆することにより、キャスタブルの崩落を防止するのである。また、金属製ライナー板の場合は、クリンカーが付着し難い上に、付着したクリンカーを、水圧は勿論のことエアー圧で除去することが可能になり、大きなメリットをもたらす。
【０００５】
この金属製ライナー板として、現状ではＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ１３などの耐熱鋳鋼が使用されているが、期待されるほどの長期寿命を与えることが出来なかった。その大きな原因は、ＳＣＨ耐熱鋳鋼は耐熱性に優れているが、ライナー材は特に２５ｍｍ以下の薄厚を要求されるため、鋳鋼製作時に板材内部に鋳鋼欠陥である「巣」を発生する危険性が高いことにある。板材内部に鋳鋼欠陥である「巣」が発生すると、高温と腐食性ガスアタックとによる厳しい使用環境により「巣」を起点とする亀裂が生じる。高温で亀裂が発生すると、板厚方向全域に亀裂が伝播するため、脱落する危険性が非常に高くなる。
【０００６】
すなわち、ＪＩＳ規定のＳＣＨ耐熱鋳鋼は、炭素含有量が０．２〜１．４重量％と多く、更にクロム、ニッケル含有量も多く、完全オーステナイト組織の種類が多い。このため、圧延材としての生産が通常のステンレス鋼に比較して困難であり、しかもステンレス鋼ほど需要がないために、板材としては鋳鋼としてしか存在していなかった。しかし、鋳鋼板材は１２００×２５００ｍｍの大きな板を１４〜１７ｍｍの薄厚に均質生産することは困難である。加えて、その鋳鋼板材には、特に厚みが２０〜２５ｍｍ以下の板材を鋳鋼で製作した場合に板厚方向の中央部で「巣」と呼ばれる空洞が発生し易いという致命的欠陥があり、この欠陥のために、強度部材、特に高温強度を必要とする熱分解装置のような絶対に破壊を発生してはならない部位でのライナー板としては使用不可能であった。
【０００７】
折角、優れた耐熱性を持った耐熱合金の、高温強度を必要とする強度部材としての利用が、「巣」の発生と言う欠陥により阻害されているわけである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、耐熱性に優れ、しかも強度部材として必要な高い機械的強度を合せもつ耐熱クラッド鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明者はＪＩＳ規定のＳＣＨ耐熱鋳鋼に注目した。この鋳鋼は、近年日本国中に多数建設され使用されているゴミ焼却工場や熱分解装置におけるシェルプレートとして、価格が安価でしかも耐熱性に優れる点から好適であるが、その一方で高温環境下での機械的強度に問題があることは、前述したとおりである。そこで本発明者は、このＳＣＨ耐熱鋳鋼における利点を阻害することなく欠点を取り除くことを企画し、鋭意調査検討を繰り返した。その結果、この鋳鋼を溶接肉盛に使用し、機械的強度に優れた母材上にＳＣＨ耐熱鋳鋼と同等成分の溶接肉盛合金層を形成するのが有効なことを知見した。
【００１０】
溶接肉盛を使用すればステンレス鋼等の高温強度に優れた金属圧延板の表面に耐熱鋼層を形成することができる。この耐熱鋼層を使用面とし構造体としての機能を保持する母材鋼板との溶接肉盛クラッド鋼板の開発により従来、作用面にキャスタブル、耐火レンガが主として使用されてきたシェルプレート等に、温度制限はあるが８００℃以上１０００℃以下の耐熱耐磨耗部材としての利用が多数見込まれるようになり、大幅なコスト低減に寄与することが可能となる。
【００１１】
本発明の耐熱クラッド鋼は、かかる知見を基礎として開発されたものであり、ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を有する耐熱鋼材を、異種鋼材からなる母材鋼板の一方の表面又は両方の表面に溶接肉盛したものである。
【００１２】
ＪＩＳ―ＳＣＨ耐熱鋳鋼はあくまで単独金属で構成されており、全金属が作用面として使用される。しかし、ゴミ焼却炉、汚泥処理、廃油処理炉やその排ガス系で使用される耐熱鋳鋼は塩素ガス、硫黄ガス、硫化水素ガス、溶融アルカリ硫酸塩、一酸化炭素、アンモニア、五酸化燐等の各種高温ガス腐食や溶融塩腐食を受け、結晶粒界割れや浸炭等で延性を欠くようになり、更に８００℃から室温までのサーマルショックにより伸び、収縮等が生じて粒界割れを促進し、最終的には板厚総てに亘って割れが伝播して脱落事故を生じる。
【００１３】
これに対し、本発明の耐熱クラッド鋼板の場合は、作用面にはＪＩＳ耐熱鋳鋼を使用し母材金属にはライナーに必要な高温強度、高温延性を保持し更に品質の高い圧延材で構成された耐熱ステンレス鋼等を採用し、２種類の異なった性能を持つ異種金属で溶接クラッド鋼を構成したことにより、前記脱落事故の防止が可能になる。
【００１４】
単一成分の合金では一旦割れ等が発生すると板厚を貫通する伝播割れが発生しやすい。その理由は機械工学的なクラック伝播阻止をする因子が存在しないからである。異種金属のクラッド鋼では、腐食ガスや処理媒体で磨耗を受ける作用面はＪＩＳ耐熱鋳鋼成分を持つ合金で対応し、クラッド鋼の母材金属は例えば１０００℃で使用される高温装置ではＳＵＳ３１０，ＳＵＳ３１０Ｓ等のステンレス鋼を使用することにより構造体としての強度を保持させることが可能になる。圧延材は非常に健全な素材であり内部に巣を発生していることは有り得ないので高温強度部材として強度計算により強度が保証出来る特性がある。さらにクラッド鋼は単一成分ではないので２種類の合金は溶融溶接で一体化され、その溶融界面が一種の割れ伝播阻止要因として効果を発揮する。
【００１５】
本発明の耐熱クラッド鋼板の今一つの特徴は、耐熱鋳鋼性能を保有するにもかかわらず優れた曲げ加工性を示すことである。
【００１６】
すなわち、耐熱鋳鋼は総て溶湯を鋳型に流し込む鋳造法により成形され、円筒形状のパイプ等は遠心鋳造法で製造されてきた。実際、この耐熱鋳鋼は圧延材料として製作されておらず、炭素含有量が０．２％以上と高く延性に劣るために曲げ加工を行うと板加工面に多数の割れが発生した。これを強度部材として使用することは不可能であり、曲面を持つ部材の製作は鋳鋼でしか対応出来なかった。
【００１７】
しかるに、本発明の耐熱クラッド鋼は、その鋳鋼部分が構造部材と溶接肉盛りで一体化されるために、強度を必要とする部材は曲げ加工が容易であり、例え耐熱鋳鋼側に加工割れが発生しても強度部材に割れが発生しないために安全に使用することが可能である。例えばパイプの製作を行なう場合、従来は遠心鋳造方法でしか生産出来なかったが、本発明のクラッド鋼板を使用すれば、内面側に必要とする性質を持つ耐熱鋳鋼を適用し、パイプ外面側には構造部材としての強度を持つステンレス鋼を適用し、例えば直径６００ｍｍのパイプの場合、成形ローラで曲げ加工することにより、製罐作業並みの手軽さで製作することが出来る。
【００１８】
遠心鋳造方法は大量生産方式に適合しており、一定の寸法（パイプ径）を持つパイプを１本だけ生産することはコスト的に不可能になる。しかし、曲げ加工が容易な本発明の耐熱クラッド鋼板を使用すれば、極小ロッドのパイプでも迅速に且つ安価なコストで生産可能である。パイプ以外の複雑な形状を持つ部材に関しても、プレス加工やローラ加工により小部材を加工し、平板とは溶接接合で組み立てることが可能であり、複雑な形状を持つ部材も形成出来る。このように本発明の耐熱クラッド鋼板は、耐熱鋳鋼性能を保有するにもかかわらず、鋳鋼にはない加工性に富む特徴を持っている。
【００１９】
本発明の耐熱クラッド鋼板では、ＳＣＨ耐熱鋳鋼からなる耐熱鋼材は、母材の片面だけでなく両面に溶接肉盛りすることができる。母材の両面をＳＣＨ耐熱鋳鋼にて被覆する目的は次のとおりである。熱分解キルンが外側から電熱ヒーターにて１０００〜１１００℃に加熱される。母材金属にＳＵＳ３１０，３１０Ｓを使用するが、ＳＣＨに較べ耐熱性に劣るので、外側の加熱面に対しても耐熱金属が要求される場合があるのである。内面は作用面であり、各種ガスアタックを受け本来の性能を発揮する。
【００２０】
本発明の耐熱クラッド鋼板同士を接合する場合、母材金属同士はそれに該当する溶接材料で接合されるが、溶着金属同士の接合にはそれに該当する溶接材料を使用する。この点から、後述する合金成分組成の溶接材料は利用価値が大きい。
【００２１】
母材鋼板の材質としては軟鋼、ステンレス鋼、又はその他の易溶接鋼を用いることができる。例えば使用される高温条件が８００℃の場合にはＳＵＳ３１６や３１６Ｌが適当であり、１０００℃の温度条件ではＳＵＳ３１０や３１０Ｓが適当である。
【００２２】
クラッド鋼板の構造部材となる母材鋼板の板厚は、使用される温度条件や装置自体の荷重、それに負荷される処理媒体を含めた全荷重、装置寸法等により使用温度における強度計算から算出される。通常、その板厚を求める計算方法としては、使用されるステンレス鋼が持つ１０，０００〜１００，０００時間における高温クリープ強度を基本として行なうことが可能である。ステンレス鋼母材の製作寸法は、現状の生産設備から肉厚が最大１２ｍｍ、幅が最大１２００ｍｍ、長さが最大２，５００ｍｍまで可能である。
【００２３】
一方、母材鋼板の表面に肉盛される耐熱鋼材は、ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼を満足する成分組成であり、具体的には、重量％でＣ：０．２〜１．４％、Ｓｉ：１〜７％、Ｍｎ：６％以下、Ｃｒ：１７％以上、Ｎｉ：２２％以下、Ｃｕ：７％以下、Ｍｏ：１０％以下、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下、Ｂ：３％以下を含有する。ここでＡｌ、レアアースメタル、Ｎ及びＢは含有量０を含む。
【００２４】
このなかで特に代表的な耐熱鋼材は、代表的なＳＣＨ耐熱鋳鋼であるＳＣＨ１３鋼である。ＳＣＨ耐熱鋳鋼の溶接金属は完全オーステナイト組織を示す。完全オーステナイト組織は、基本的に高温割れを発生し易い金属であり、後述する高溶接入熱を使用した肉盛り方法では高温割れを発生しやすい。勿論、クラッド鋼板は高温強度を保持する構造体に母材ステンレス鋼等が使用され、強度部材としての役割を受け持つから、その上に肉盛りされるＳＣＨ耐熱合金に少々高温割れを発生しても使用上差し支えない。しかし、薄い板厚が要求される場合、ＳＣＨ耐熱鋳鋼に一切割れの発生が許容されない場合には高温割れの発生を防止することが必要となる。
【００２５】
一方、使用上の観点等から肉厚制限が少ない場合、強度部材であるステンレス鋼の肉厚を厚くすることにより、板厚により高温強度を保持させることが可能である。このため、ＳＣＨ耐熱鋼溶着金属には腐食性ガスに対抗するために、思いきって多種類の合金元素を添加することが可能である。２種類の使用目的が異なる合金をクラッド鋼の形態で構成することにより、従来単一金属では不可能であった性能の獲得が可能になる。すなわちＳＣＨ改質鋼である。その有効元素としてはＳｉが最も安価で有効であり、次にＡｌ、Ｃｕの添加が好ましい。ＭｏもＮｉ、Ｃｒ共存のもとで優れた耐腐食性を与えるが、近年値上りが著しく高価である。従ってＭｏを単独添加するのではなく、Ｓｉ，Ａｌ，Ｃｕのような安価な元素と併用することにより、多種類のガスアタックに対して効果を与えるように設計すくことが望まれる。
【００２６】
以下に、各成分が前記成分組成のＳＣＨ耐熱鋳鋼に及ぼす影響、効果を示す。
【００２７】
〔Ｃの効果〕
ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼に準じて０．２％以上含有される。クロム炭化物の形成に不可欠の元素であり、十分なクロム炭化物を形成する観点から０．５％以上が好ましい。Ｃ含有量の上限値は主対象の一つであるＳＣＨ６種耐熱鋳鋼に準じて１．４％とした。
【００２８】
〔Ｍｎの効果〕
Ｍｎ、Ｎｉはオーステナイト形成元素であり、その安定度を増す。Ｍｎのオーステナイト形成能力はＮｉの約半分と言われている。高溶接入熱で完全オーステナイト組織を持つ合金を溶着する場合、高温割れ防止金属として非常に有効である。Ｍｎは溶着金属に含有されるＳと結合してＭｎＳの硫化物を形成し、Ｓを含有する低融点不順物を無害化する。その結果、凝固割れが防止出来る事は公知事実である。代表的なＳＣＨ耐熱鋳鋼であるＳＣＨ１３にＭｎを添加する場合、約６％添加した溶着金属を曲げ加工すると溶着金属に割れが発生する。従って、高温割れの発生を抑制するＭｎの最大添加量は６％までとする。また硫黄浸食性ガスに対してＭｎは効果がある金属とされている。
【００２９】
〔Ｓｉの効果〕
高Ｓｉ含有は浸炭防止、耐塩素ガス腐食、高温耐酸化性にとって非常に有効である。ＳＣＨ１３鋼にＳｉを添加する場合、２％以下で割れが発生しない。それ以上添加すると溶着金属に割れを生じ易くなる。従って、割れのない溶着金属を得るためにはＳｉの添加量はＳｉ≦２％である。しかし、浸炭や塩素ガス、硫黄ガス腐食に対してＳｉの含有量は２％以上の添加が好ましい。３．５％以上の添加は本発明者の特許第３３４３５７６号で取得した同様の効果が得られるが針状クロム炭化物を析出して硬度が上昇し耐磨耗金属に変化する。従って、Ｓｉの含有量の下限は１％で、上限については６％までとする。Ｓｉの添加量が１％未満では耐浸炭性、耐硫黄ガス、耐塩素ガスに対してそれ程有効ではなく、Ｓｉが６％を超えると溶着金属が非常に脆くなり、実用的ではなくなる。
【００３０】
〔Ｃｕの効果〕
Ｃｕは耐硫酸性を向上させる。ごみ焼却炉において燃焼を中断したとき腐食性の強い硫酸液が生じるが、これに対してＭｏの有効性は少ないとされている。ＳＣＨ１３鋼にＣｕを０．５％〜１．５％添加すれば硫酸、塩酸に対する耐食性が改善され、粒界腐食も防止されるので、高温硫黄ガスアタックを受けた場合、粒界腐食が防止されると、使用寿命が延長される。さらにＡｌとＳｉとを共存させると高温硫化水素ガスや亜硫酸ガスに対して効果を発揮する。Ｃｕ量は安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましいが７％を超えても効果は飽和し経済性が悪化する。
【００３１】
〔Ｃｒの効果〕
Ｃと共にクロム炭化物の形成に不可欠の元素である。ＳＣＨ耐熱鋳鋼に含有されるＣｒの最小含有量が多くで１７％以上であることから、これを下限値とした。Ｃｒ含有量の上限値については３０％以下が好ましい。これは、主対象の一つであるＳＣＨ６種耐熱鋳鋼のＣｒ含有量が３０％以下であることによる。
【００３２】
〔ＮＩの効果〕
Ｎｉ合金は硫黄成分に対して敏感である。これはＮｉが硫黄成分を吸収してＮｉＳを形成し組織が脆弱化されるからである。ＳＣＨ１３鋼には約１４％のＮｉが含有されているが、Ｃｕ，Ａｌ，Ｓｉとを共存させることにより、ＮｉＳの形成を減少させ、上記ガスアタックに対する抵抗力を与えることができる。各種耐熱鋳鋼のＮｉ上限値が２２％であることから、これを上限値とし、下限値についてはＳＣＨ６種耐熱鋳鋼では１％以下であることから無添加でもよい。
【００３３】
〔Ｍｏの効果〕
６００〜６５０℃の高温用途において焼戻し抵抗性を与え耐磨耗性を改善する。また蒸気腐食に対して有効であり、安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましい。１０％以上を超える添加はフェライトを粗大化する。クロムステンレス鋼に２％程度を添加すれば無機酸、有機酸に対する抵抗性を増大するとされている。ニッケルークロムステンレス鋼に関し、その鋼中のモリブデンは、塩化物水溶液で不溶性ＭｏＯＣｌ3 皮膜を形成してステンレス鋼を防衛する。また有機酸中のステンレス鋼の腐食電位では、Ｍｏは完全に不活性であり、Ｍｏ入りステンレス鋼は有機酸に対して良い耐食性を示すとされている。
【００３４】
〔Ａｌ：３％以下、Ｃｅ，Ｙ等のレアアースメタル：合計量で０．５％以下〕
これらは主に高温耐酸化性を改善するために選択的に添加が可能である。例えばＡｌは、高温に置ける耐酸化性を改善し特に硫黄ガスが使用雰囲気に多い場合にその効果が発揮される。この場合にはＮｉ量を少なくしてＡｌ量を多くするのが良い。Ａｌが３％を超えると肉盛り金属にアルミナ皮膜が生じてスラグを介在し易く成り、溶接作業性が阻害される。安定な効果を得るためには０．５％以上の添加が好ましい。
【００３５】
〔Ｂの効果〕
クロムと炭素、ニオブと炭素、タングステンと炭素のように金属元素と炭素との結合により非常に硬い炭化物を多量に析出させると耐磨耗性が著しく向上することは良く知られているが、その炭化物の析出のためには炭素を多量に含有させなければならない。しかし、その合金の耐腐食性の観点からみると、炭素含有量の増加は耐腐食性を大幅に低下させる要因になる。これに対し、Ｂ（ホウ素）は炭素含有量を低く抑えて耐腐食性を保持し、しかも耐磨耗性を向上させることができる。このホウ素は０．５〜３．０％の微量添加でも耐磨耗性硬化金属の耐磨耗性を著しく改善することができる。その理由は金属ホウ化物、例えばＭ2 Ｂ、Ｍ3 Ｂ2 などの硬度はＨｖ１１００〜１７５０もあり、耐磨耗性を向上させるのに有効な元素であることにある。ホウ素が０．５％未満ではさして耐磨耗性の向上に影響を与えることがなく、添加する場合は０．５％以上の含有が好ましい。一方、５％を超えると金属ホウ化物の析出量が増加して硬化金属自体を脆くし、高面圧磨耗を受けた場合に金属剥離を発生しやすくなるので、５％以下の含有が好ましい。
【００３６】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、あくまでも忠実にＪＩＳ−ＳＣＨ耐熱鋳鋼成分を肉盛金属成分に再現するものであり、主要成分であるＣ，Ｃｒ，Ｎｉ含有量はそのＪＩＳ−ＳＣＨ耐熱鋳鋼成分を模範としていることが基本である。しかし、全ての耐熱鋳鋼の再現は困難であり、最も工業界で使用されている鋼種の再現を目標とする。具体的にはＳＣＨ６、ＳＣＨ１２、ＳＣＨ１３、ＳＣＨ１７、ＳＣＨ１８である。ＳＣＨ６種に関しては、鋳鋼での製造では非常に割れが発生しやすいので、溶接肉盛クラッド鋼として製造する方が容易であり、例え割れが発生しても構造部材である母材としてのステンレス鋼板等が強度を保証し、鋳鋼よりもかえって安全であり使用範囲も拡大される。
【００３７】
以上がＳＣＨ鋳鋼の全体的な説明であるが、ＳＣＨ鋳鋼のなかでは次のＳＣＨ６改質合金も有望である。すなわち、重量％でＣ：１．２〜１．４％、Ｓｉ：１．５〜７％、Ｍｎ：０．５〜１．０％、Ｃｒ：２７〜３０％、Ｎｉ：０〜７％、Ｃｕ：０．２〜７％、Ｍｏ：２〜７％、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下を含有するＳＣＨ６改質合金である。ここでＡｌ、レアアースメタル及びＮは含有量０を含む。その一方では前述したＢ：５％以下の添加、より好ましくは０．５〜３％の添加も可能である。
【００３８】
ＳＣＨ６改質合金の特徴点は、主成分としてＣ：１．２〜１．４％、Ｃｒ：２７〜３０％、Mn：０．５〜１．０％を含有し、高温耐酸化性、耐腐食性を改善するためにＳｉを１．５〜７％、Ｎｉを０〜７％とし、さらに耐腐食性を向上させる目的で付加的にＭｏを２〜７％、Ｃｕを０．２％〜７％添加すると共に、Ａｌ≦３％、Ｃｅ，Ｚｒ、Ｙ等のレアアースメタルを合計量で０．５％以下を含有し、Ｎ≦０．２％とした耐熱、耐酸化、耐腐食性合金である。
【００３９】
この合金の耐磨耗性、耐腐食性はコバルト合金であるステライトＮｏ．１、Ｎｏ．６に匹敵し、針状クロム炭化物が使用面に析出することによりゴミ焼却炉廃棄ガスから発生するクリンカーの付着防止に有効である。
【００４０】
通常の耐熱鋳鋼における炭素含有量の範囲が約０．２〜０．７５％であるのに対し、ＳＣＨ６種の炭素含有量の範囲が１．２〜１．４％と非常に高く、クロムと結合してクロム炭化物を析出して耐磨耗性を向上させる。また、ＳＣＨ６種では、高温耐酸化性を与えるためにクロム含有量を２７〜３０％と非常に高くしており、高温硫黄ガスに対する耐腐食性に重点を置いた設計が採用されている。その証拠にニッケル含有量を１％以下として硫黄ガス腐食に対して配慮されている。
【００４１】
炭素含有量が高いＳＣＨ６鋼は硬い炭化物を析出するため、鋳鋼と言う形態で製造する場合、応力集中を生じる形状部分では特に延性低下割れが発生し易いことが予想される。従って、割れ発生の回避から耐腐食性に関して合金設計が中途半端な成分範囲で構成されており、その用途が高温硫黄ガス等にのみ限定され、適用用途の範囲が狭い所が欠点である。
【００４２】
これに対し、本発明の耐熱クラッド鋼は、既に詳述したように、溶接クラッド鋼板の形態で製造することを特徴としているので、少々割れが発生しても母材となる部材が構造体としての強度を保持している事から、割れが許容出来る特徴がある。従って、現状成分のＳＣＨ６鋼の耐腐食性を硫黄腐食のみに限定せず、多種類の腐食に対して効果を発揮できる成分設計を行なうことが可能となる。
【００４３】
ＳＣＨ６鋼は安価な鉄基合金であり、しかも炭素含有量が高く耐磨耗性に優れており、この合金に各種耐腐食性を加味すれば多用途に適用出来る可能性が広がる。ＳＣＨ６改質合金の大きな目的は、鉄基合金にも拘わらずコバルト基合金の耐磨耗性や耐腐食性に匹敵する性能を与えることにあり、高価なコバルト合金の代替金属としての用途に使用される期待が大きい。
【００４４】
更なる特徴として、炭素含有量が１．４％でＣｒ含有量が２８〜３０％の場合、Ｓｉ≧４％でメタル表面に針状クロム炭化物が多量析出するために、ごみ焼却炉や汚泥焼却炉から発生する排ガスに含有されるクリンカーの付着を極端に防止する性能を与えた。現状ではクリンカーの除去作業は非常に困難で作業者の健康にも有害性を与え除去作業の困難が問題になっているのである。
【００４５】
以下に、各成分が前記成分組成のＳＣＨ６改質合金に及ぼす影響、効果を示す。
【００４６】
〔Ｃの効果〕
１．２〜１．４％と非常に多く含まれ、クロムと結合してクロム炭化物を析出して耐磨耗性を向上させる。
【００４７】
〔Ｓｉの効果〕
高Ｓｉ含有は浸炭防止、耐塩素ガス腐食、高温耐酸化性にとって非常に有効である。浸炭や塩素ガス、硫黄ガス腐食に対してＳｉの含有量は２％以上の添加が好ましいが、２％以上になると、肉盛り合金に延性低下割れが発生し易くなる。３．５％以上の添加の場合は、針状クロム炭化物が析出して硬度が上昇し、耐磨耗性金属に変化する（特許第３３４３５７６号）。従って、Ｓｉの添加量の下限は１．５％で、上限については７％とする。Ｓｉの添加量が１．５％未満では耐浸炭性、耐硫黄ガス、耐塩素ガスに対してそれほど有効ではなく、Ｓｉが７％超になると、溶着金属が非常に脆くなり実用的ではなくなる。上限に付いては６％以下が特に好ましい。
【００４８】
〔Ｃｕの効果〕
Ｃｕは耐硫酸性を向上させる。ごみ焼却炉において燃焼を中断した時、腐食性の強い硫酸液が生じるが、クロム鋼にＣｕを０．５％〜１．５％添加すれば硫酸、塩酸に対する耐食性が改善され、粒界腐食も防止される。高温硫黄ガスアタックを受けた場合は、粒界腐食が防止され、使用寿命が延長される。更にＡｌとＳｉとを共存させると高温硫化ガス、亜硫酸ガスに対して効果を発揮する。安定的な効果を得るための最小添加量については０．２％以上であるが、７％を超えても効果は飽和し経済性が悪化する。好ましい添加量の範囲は１．５％から６％までである。
【００４９】
〔Ｃｒの効果〕
２７〜３０％と非常に多く含まれており、クロム炭化物の析出により優れた耐磨耗性が確保されると共に、優れた高温耐酸化性が付与され、高温硫黄ガスに対する耐腐食性にも優れる。
【００５０】
〔Ｎｉの効果〕
Ｎｉは高温耐磨耗性には大きな影響を与えないが高温浸炭雰囲気で浸炭を防止する効果があり、サーマルショックを受ける用途ではＣｒの不動態皮膜の剥離を防止する効果を持つので、使用温度が高くなるほど含有量を増加させるのが望ましい。更にハロゲンガスに対しても高ニッケル含有が望ましい。しかし、ニッケルはＳＣＨ６鋼の主たる用途である硫黄ガス腐食に対して弱いので、使用状況によっては不添加、若しくはニッケル量を抑制する必要がある。ＳＣＨ６鋼の主たる目的である高温硫黄ガスに対する耐腐食性を保持するために、ニッケルの含有量は０％から７％までとした。ハロゲンガス腐食に対してはニッケルの代わりにＳｉを多量添加することにより耐食性を与えることが可能である。
【００５１】
〔Ｍｏの効果〕
６００〜６５０℃の高温用途において焼戻し抵抗性を与えて耐磨耗性を改善する。また常温付近の耐食性を高めると同時に蒸気腐食に対しても有効であり、安定な効果を得るためには０．１％以上の添加が好ましい。１０％を超えるとフェライト結晶粒を粗大化する。クロムーニッケルステンレス鋼に２％程度を添加すれば無機酸、有機酸に対する抵抗性が増大するとされている。ニッケルークロムステンレス鋼に関し、その鋼中のモリブデンは塩化物水溶液で不溶性ＭｏＯＣｌ2 皮膜を形成してステンレス鋼を防衛する。また有機酸中のステンレス鋼の腐食電位ではＭｏは完全に不活性であり、Ｍｏ入りステンレス鋼は有機酸に対して良い耐食性を示すと言われている。
【００５２】
ごみ焼却炉や熱分解炉の使用温度が８００℃を超え１０００℃までとした場合、モリブデンはニッケルと同様に塩素ガスに対する抵抗性を持つが、高温でＭｏの酸化物ＭｏＯ3 が形成され、その融点が７９５℃と低く、かつ揮発性が大きいために数％以上の合金化は耐酸化性を著しく劣化させる。８００℃以上で長時間の操業は望ましくないと言われている。８００℃以下で操業がしばしば中断され、室温にまで冷却されて酸露点による腐食を受ける場合にＭｏの含有は好ましい。この観点から最小２％から最大７％までとし、最高使用温度が８００℃の場合を基準として適宜含有量を調整する必要がある。
【００５３】
〔Ａｌ：３％以下、Ｃｅ，Ｙ、Ｚｒ等のレアアースメタル：合計量で０．５％以下〕
これら主に高温耐酸化性を改善するために選択的に添加が可能である。例えばＡｌは、高温における耐酸化性を改善し特に硫黄ガスが使用雰囲気に多い場合にその効果が発揮される。この場合には、ニッケル量を少なくしてＡｌ量を多くするのが良い。Ａｌが３％を超えると肉盛り金属にアルミナ皮膜が生じてスラグを介在し易くなり、溶接作業性が阻害される。安定な効果を得るためには０．５％以上の添加が好ましい。
【００５４】
〔Ｂの効果〕
耐磨耗性を高めるために通常は高炭素による炭化物析出が使用される。しかるに、このような高炭素化による耐磨耗性向上策では、その炭素量は５〜６％にも達し、耐食性は軟鋼と同程度まで低下する。換言すれば、鉄基耐磨耗性合金では、耐食性の確保のために炭素含有量を低下させることが肝要であるが、それにより炭化物の析出量が大幅に低下し、優れた耐磨耗性を確保することができなかった。特に炭素含有量が３％以下になると、亜共析鋼となり、高硬度を与える初晶炭化物の析出量が減少するため、耐磨耗性は極端に低下する。すなわち、炭素含有量が３％以上の過共析鋼とすれば、初晶炭化物の析出量が増加して、耐磨耗性が著しく向上するのである。しかしながら、炭素が３％も含有さると軟鋼と同程度の耐食性しか得られなくなり、耐食性の点からは炭素含有量は１．５％以下が好ましい。ＢはＳＣＨ６改質合金の炭素量を約１．５％と低位に保持し、その炭素量の増加なしに、高硬度の金属ホウ化物をマトリックスに析出させることにより、耐磨耗性の向上を図る。金属ホウ化物は、耐食性に有害な炭素を必要とせず、耐食性に影響を与えない金属間化合物により耐磨耗性を向上させる点が有効である。
【発明の効果】
【００５５】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、ＪＩＳに規定されるＳＣＨ耐熱鋼相当の耐熱性能を有する。このＳＣＨ耐熱鋼は優れた耐熱性、耐ガス浸食性、高温強度を保持し、高温材料としては比較的安価であり、非常に優れた合金である。しかし、従来は鋳鋼の形態でしか生産されておらず鋳鋼と言う製造方法の欠点が露呈し、特に薄板厚の場合、板厚中央部に巣が発生し易く、構造体としての高温破壊強度が要求されるような熱分解に使用されるキルン容器としては危険で使用出来なかった。その他、高温材料としては、ニッケル合金やコバルト合金、超耐熱合金があるがこれら高級合金は大面積を被覆する大きな装置に適用する場合、板材としては余りにも高価であり費用対効果から判断して全く適用出来るものではなかった。
【００５６】
本発明の耐熱クラッド鋼板は、この優れた高温耐酸化性を持つＳＣＨ耐熱鋳鋼をステンレス鋼等とのクラッド材の形態で溶接肉盛りにより製作したものである。その結果、鋳鋼の最大の欠点である巣の発生を皆無とし、しかも１０００×１０００ｍｍ以上、更には１０００×２５００ｍｍ以上の広さを持ち、板厚もＳＣＨ耐熱鋳鋼合金層を含め、全肉厚が２８ｍｍ未満（母材金属肉厚が１６ｍｍ未満、溶接肉盛合金肉厚が１２ｍｍ未満）という、鋳鋼では製造が困難な大面積薄板を、最小９ｍｍ厚の薄板から生産でき、４０ｍｍのような厚板の製造も可能である。
【００５７】
付加価値として、構造体として強度が必要とされる部分には圧延ステンレス鋼等を採用するので、構造体としての強度は確保される。ガスアタックを受ける作用面にはＳＣＨ耐熱鋳鋼がクラッドされるが、さらにガスアタックに抵抗する合金元素を多量添加することにより現存のＳＣＨ耐熱鋳鋼より優れた耐腐食性を与えることが可能となる。合金元素の添加により高温割れや延性低下割れが発生し易いが、この割れは構造体の強度に影響することは無い。割れ部分から腐食性ガスの浸食が懸念されるが、水溶液中の割れではなくガスアタックによるものであるから、電気腐食の可能性が少なく、母材金属までの浸食は少ない。単一金属で使用されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の場合にも、ガスアタックにより表面にガス腐食を受け、使用中のサーマルショックにより亀裂を発生する場合があるので、その場合に較べむしろ安全側に存在すると考えられる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５８】
以下に本発明の実施形態を説明する。
【００５９】
肉盛りされる耐熱合金をＳＣＨ１３相当成分とする。肉盛りされるＳＣＨ１３合金は通常１層肉盛りが基本的に溶着されるが、１層肉盛りの肉盛厚みは５〜６ｍｍである。用途によっては２〜３層、即ち１０〜１８ｍｍ程度の肉盛りは可能である。施工技術の面からは何層でも問題を生じることはないが、経済的要因から層数は制限される。１２００ｍｍ幅を一度に肉盛り施工を行うには、自動溶接ヘッドが１２電極使用される。１電極当たり約１００ｍｍ幅のビードが溶着され１２電極を使用して１２００ｍｍ幅で５〜６ｍｍ厚みの溶着金属が得られる。
【００６０】
板の長手方向への溶接肉盛は、溶接電極が一定速度で移動する溶接キャリッジに母材を搭載して行なわれる。溶接ヘッドが固定されている場合には、母材が移動キャリッジに搭載されて移動することにより、長手方向の肉盛溶接が行なわれる。肉盛り条件の一例を以下に示す。
【００６１】
肉盛り方法 サブマージドアーク方法
溶接電流 ７００〜８００Ａ（ＤＣＲＰ、ＡＣ）
溶接電圧 ３８〜４０Ｖ、
溶接速度 １０ｃｍ／分
電極揺動回数 １２回／分（１電極当たり１００ｍｍ幅）
電極の材質 ＳＵＳ３０９
【００６２】
ＳＣＨ１３耐熱鋳鋼のＪＩＳ規定化学成分を次に示す。Ｃ０．２〜０．５０％ Ｓｉ２．００％以下 Ｍｎ２．００％以下 Ｎｉ１１〜１４．００％ Ｃｒ２４．００〜２８．００％ （Ｎ０．２％）。Ｎは添加してもよいし添加しなくてもよい。Ｐ、Ｓその他不純物は省略した。
【００６３】
ＳＵＳ３０９電極はＣ０．０５％、Ｓｉ０．６％、 Ｍｎ１．６％、Ｎｉ １３％、Ｃｒ２４％の成分組成をもち、ＳＣＨ１３合金成分が不足する。ＳＣＨ１３合金に不足する合金元素は、合金粉を外部からアーク点に一定量を供給することにより補う。合金供給はプラズマ溶接で使用される合金粉供給装置を１２台使用して改善し各溶接ヘッドに搭載する方法、もしくは定量切り出しフィーダーを使用してアーク点に合金を供給する方法が採用される。
【００６４】
２層肉盛りが必要な場合には肉盛り完了後、板の歪を除去した後、再度肉盛り施工が同様に施工される。両面肉盛り施工の場合にはステンレス鋼の裏面側に再度肉盛り施工される。
【００６５】
本クラッド鋼板の健全性を示す方法として以下の実験を行なった。
【００６６】
母材金属にＳＵＳ３１０Ｓを使用してその上にＳＣＨ13合金相当金属を溶着してクラッド鋼板を製作した。そのクラッド鋼を曲げ加工して容器を作成した。容器寸法は外径約３５０ｍｍ×高さ約３９０ｍｍ、クラッド鋼の肉厚はＳＵＳ３１０Ｓからなる母材金属厚が９ｍｍ、ＳＣＨ１３合金厚が約５ｍｍ、全肉厚ガ約１４ｍｍである。ＳＣＨ１３合金側を内側（作用面）にして曲げ加工を行った。
【００６７】
容器内部にコークスを入れ、コークス燃焼試験を行った。試験条件は以下のとおりである。
【００６８】
試験時間 １０１４時間
コークス使用量 ３，１１５Ｋｇ
試験期間 約８ヵ月
燃焼方法 ８時間／日燃焼すると翌日の朝まで出空冷
熱履歴 ８Ｈ加熱×１６Ｈ空冷を繰り返す。
【００６９】
試験後の容器内面の染色探傷試験を行なった。コークス加熱による浸炭を受けたが、作用表面には割れは一切認められなかった。
【００７０】
約７００℃に１０１４時間加熱された容器部分から試験片を切り出し曲げ試験を行なった。試験では、ＪＩＳ３１２２−１９６１ ３号試験に準じて試験片を採取し、３本の裏曲げ試験を行なった。曲げ内面がＳＣＨ１３合金、外側がＳＵＳ３１０Ｓに相当する。３本の曲げ試験では、１８０度完全曲げを行うことができ、満足な結果を得られた。曲げ面には割れ等の欠陥は無かった。
【００７１】
この溶接肉盛クラッド鋼では、母材金属がステンレス鋼から構成されているので、鋳鋼のような内部欠陥が含まれず無欠陥である。ＳＣＨ１３耐熱合金は溶接肉盛で成形され、その肉盛方法はサブマージドアーク方法である。この肉盛溶着方法自体は既にステンレスーストリップー肉盛り方法として業界で認められ、クロムーモリブデン鋼の上に多種類のステンレス鋼種がバンド状電極を使用して肉盛りされ、クラッド鋼が製作されている。このクラッド鋼は石油化学装置類、尿素プラント、原子力プラント、製紙機械等に多量使用され実績を持っている。既に確立した肉盛技術を利用して製作されているので、その溶着金属の健全性は確保できているのである。従って、７００℃×１０１４時間の長時間に亘る加熱処理を受け、すでにクロム炭化物やσ相が結晶粒界や粒内に析出しているにも拘わらず、１８０度の完全曲げ加工が可能であった。
【００７２】
次に、溶接肉盛金属であるＳＣＨ耐熱鋳鋼として、ＳＣＨ６耐熱鋳鋼の耐食性を改善したＳＣＨ６改質鋳鋼の一例を取り上げ、その耐磨耗性、各種腐食液による耐腐食性を各種金属と比較した。
【００７３】
ＳＣＨ６改質鋳鋼の代表成分の一例を以下に示す。Ｃ１．２〜１．４％、Ｃｒ２７〜３０％、Ｍｏ３〜６％、Ｃｕ３〜６％、Ｎｉ３〜５％、Ｓｉ４〜６％。また別の例（Ｂ添加合金）を以下に示す。Ｃ約１．４％、Ｃｒ２７〜３０％、Ｍｏ３〜６％、Ｃｕ３〜６％、Ｎｉ３〜５％、Ｓｉ４〜６％、Ｂ１．７〜２．０％。
【００７４】
各合金の耐磨耗性を表１、各種金属との耐磨耗性の比較を表２、各種合金との耐腐食性の比較を表３に示す。表２中の磨耗係数は、各種合金の磨耗試験値を、ＳＳ４００の磨耗試験値を１００として示した比率であり、磨耗試験値は１．５ｋｇ荷重の低応力磨耗試験機により求めた。肉盛母材はＳＵＳ３１０Ｓ材（厚さ９ｍｍ）を使用した。また、表３中の耐腐食性は、室温で１０％濃度の水溶液中に各試験片を２４０時間浸漬した後の腐食減量により評価した。ＳＣＨ６改質鋳鋼、ステライトＮｏ１及びＮｏ．６は、母材がＳＵＳ３１０Ｓのクラッド鋼の状態で試験を行った。
【００７５】
【表１】
【００７６】
【表２】
【００７７】
【表３】
【００７８】
本比較試験結果から、ＳＣＨ６改質合金は、高価なコバルト基合金であるステライトＮｏ．１と同程度の耐磨耗性を示し、ステライトＮｏ．６より優れた耐磨耗性を示すことが確認された。耐腐食性の比較試験では、１０％塩酸溶液腐食試験では、この合金はステライトＮｏ１、Ｎｏ．６より優れていた。１０％硫酸試験では、ステライトＮｏ．１より優れＮｏ．６より劣っていたが、安価な鉄基合金としては素晴らしい性能であった。
【００７９】
ＳＣＨ６鋼の主成分を一定にして耐腐食性を改善する合金元素を添加することにより、従来、ＳＣＨ６鋼では適用不可能な用途にもクラッド合金の形態で使用が可能になる。用途としては、下水処理工場の汚泥処理設備、ごみ焼却設備や焼却炉、廃液処理設備、生ゴミ熱分解設備等のシュート、ホッパー、容器、炉壁等のライナー、汚泥搬送レール、サイクロン、火格子、煙道等のクリンカー付着防止ライナー等の多岐に亘る用途に適用可能である。
【００８０】
既に現在でも、本発明の耐熱クラッド鋼板は、処理物が木材チップ、牛糞、ホタテ貝、シュレッダーダスト等の熱分解装置のキルン容器材として最高加熱温度が８５０℃の条件で試験利用されており、多大の評価を得ている。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を有する耐熱鋼材を、異種鋼材からなる母材鋼板の一方の表面又は両方の表面に溶接肉盛りしてなる耐熱クラッド鋼板。
【請求項２】
前記母材鋼板は軟鋼、ステンレス鋼、又はその他の易溶接鋼からなる請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項３】
溶接肉盛合金は、重量％でＣ：０．２〜１．４％、Ｓｉ：１〜７％、Ｍｎ：６％以下、Ｃｒ：１７％以上、Ｎｉ：２２％以下、Ｃｕ：７％以下、Ｍｏ：１０％以下、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下を含有する請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項４】
Ｂ：０．５〜３％を含有する請求項３に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項５】
ゴミ、汚泥又は廃油の焼却炉における排ガス処理系キャスタブル崩落防止用ライナー及び／又はクリンカー付着防止用ライナー、或いは炉体、炉内の構造用強度部材である請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項６】
母材金属肉厚が１６ｍｍ未満、溶接肉盛合金肉厚が１２ｍｍ未満、幅が１０００ｍｍ以上、長さが１０００ｍｍ以上の、鋳鋼では製造困難な大面積の薄板である請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項１】
ＪＩＳＧ５１２２に規定されるＳＣＨ耐熱鋳鋼の組成を有する耐熱鋼材を、異種鋼材からなる母材鋼板の一方の表面又は両方の表面に溶接肉盛りしてなる耐熱クラッド鋼板。
【請求項２】
前記母材鋼板は軟鋼、ステンレス鋼、又はその他の易溶接鋼からなる請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項３】
溶接肉盛合金は、重量％でＣ：０．２〜１．４％、Ｓｉ：１〜７％、Ｍｎ：６％以下、Ｃｒ：１７％以上、Ｎｉ：２２％以下、Ｃｕ：７％以下、Ｍｏ：１０％以下、Ａｌ：３％以下、レアアースメタル：合計で０．５％以下、Ｎ：０．２％以下を含有する請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項４】
Ｂ：０．５〜３％を含有する請求項３に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項５】
ゴミ、汚泥又は廃油の焼却炉における排ガス処理系キャスタブル崩落防止用ライナー及び／又はクリンカー付着防止用ライナー、或いは炉体、炉内の構造用強度部材である請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【請求項６】
母材金属肉厚が１６ｍｍ未満、溶接肉盛合金肉厚が１２ｍｍ未満、幅が１０００ｍｍ以上、長さが１０００ｍｍ以上の、鋳鋼では製造困難な大面積の薄板である請求項１に記載の耐熱クラッド鋼板。
【公開番号】特開２００７−５４８８７（Ｐ２００７−５４８８７Ａ）
【公開日】平成１９年３月８日（２００７．３．８）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００６−２００５７６（Ｐ２００６−２００５７６）
【出願日】平成１８年７月２４日（２００６．７．２４）
【出願人】（５９２１９８５１８）アイエヌジ商事株式会社 (12)
【公開日】平成１９年３月８日（２００７．３．８）
【国際特許分類】
【出願日】平成１８年７月２４日（２００６．７．２４）
【出願人】（５９２１９８５１８）アイエヌジ商事株式会社 (12)
[ Back to top ]