酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物の補修方法
【課題】炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、且つ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修方法を提供する。
【解決手段】炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、（ａ）コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、（ｂ）下地処理したコンクリート面にＦＲＰ格子筋を固定する工程、（ｃ）固定されたＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、を有する。
【解決手段】炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、（ａ）コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、（ｂ）下地処理したコンクリート面にＦＲＰ格子筋を固定する工程、（ｃ）固定されたＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、を有する。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、格子状の繊維強化樹脂（ＦＲＰ）部材を用いたコンクリート構造物の補強方法に関するものである。更に詳しくは、炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を使用して、下水道や温泉地域など、硫化水素の発生に起因した酸性腐食環境下、或いは、その他の原因による酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物を補修する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、図５（ａ）に示すような下水道、温泉地域における排水路、又は、図５（ｂ）に示すような汚泥分配槽のようなコンクリート構造物１においては、特に、空気中に露出したコンクリート壁面１ａが、下水などから発生した硫化水素の雰囲気下に置かれている。そのため、コンクリート壁面１ａでは、壁面１ａに付着した硫化水素が特殊な細菌の働きにより水と反応して硫酸となり、コンクリート壁面１ａを腐食することとなる。
【０００３】
従来、このような酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１を補修するには、硫化水素（硫酸）などによって腐食した表面層をサンダーケレンにて除去した後に、鉄筋を配置してポリマーセメントモルタルをコテ仕上げにて増厚する方法が採用されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、仕上げたモルタルの腐食防止の目的で、防食塗装（即ち、防食被覆）を施すことも行われている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−３０８１３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記従来の方法では、鉄筋腐食を防止するためにかぶり厚さは３０ｍｍ以上必要となることと、防食塗装を施す手間がかかること、などが問題であった。
【０００７】
また、かぶり厚さを十分にとり、その後に、防食塗装を行ってもひび割れなどの発生により、鉄筋が再度腐食することがあり、十分な耐久性があるとは言えない。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、且つ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的は本発明に係るコンクリート構造物の補修方法にて達成される。要約すれば、本発明は、炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、
（ａ）前記コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、
（ｂ）前記下地処理した前記コンクリート面に前記ＦＲＰ格子筋を固定する工程、
（ｃ）固定された前記ＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、
を有することを特徴とする酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物の補修方法である。
【００１０】
本発明の一実施態様によれば、前記工程（ｃ）は、前記耐硫酸性モルタルを前記ＦＲＰ格子筋側から吹き付け、次いで、コテ仕上げする。
【００１１】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｃ）における前記ＦＲＰ格子筋のかぶり厚さが、５〜３０ｍｍの範囲である。
【００１２】
本発明の他の実施態様によれば、前記耐硫酸性モルタルは、下記（１）〜（５）の物性及び性能、
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後±１０（％）以内
を満たす。
【００１３】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｂ）は、前記ＦＲＰ格子筋をプラスチック製のアンカーを用いて前記下地処理した前記コンクリート面に固定する。
【００１４】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ａ）の後、打ち継ぎ剤を前記下地処理した前記コンクリート面に塗布する。
【００１５】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｃ）の後、前記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行う。
【００１６】
本発明の他の実施態様によれば、前記酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法の一実施例を説明する工程図である。
【図２】本発明に従ったコンクリート面への補修施工状態を示す斜視図である。
【図３】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法に使用する炭素繊維ＦＲＰ格子筋の一実施例を説明する斜視図である。
【図４】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法に使用する炭素繊維ＦＲＰ格子筋の交差部分の拡大斜視図である。
【図５】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法が適用されるコンクリート構造物の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明に係るコンクリート構造物の補修方法を図面に則して更に詳しく説明する。
【００２０】
実施例１
本発明に係るコンクリート構造物の補修方法は、前に「背景技術」で説明したように、例えば、図５（ａ）に示すような下水道、温泉地における排水路、図５（ｂ）に示すような汚泥分配槽のように、酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１において好適に採用される。
【００２１】
下水道等のようなコンクリート構造物１の、特に、空気中に露出したコンクリート壁面１ａは、下水などから発生した硫化水素雰囲気に曝されている。コンクリート壁面１ａに付着した硫化水素は水と反応して硫酸となり、コンクリート壁面１ａを腐食することとなる。
【００２２】
そこで、本発明のコンクリート構造物の補修方法は、このような酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１の、特に、空気中に露出し、硫酸等により腐食された壁面１ａに適用される。本実施例にて、酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気を意味するものとする。
【００２３】
本発明のコンクリート構造物の補修方法は、ＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物１のコンクリート面１ａに固定して、このＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する方法とされる。
【００２４】
図１に、本発明のコンクリート構造物の補修方法の一実施例の工程を示す。図１に示す本実施例によれば、ＦＲＰ格子筋１００をコンクリート壁面１ａに取り付ける前に、腐食したコンクリート壁面１ａの表面層１Ａを高圧水による下地処理を行う。その後、ＦＲＰ格子筋１００をその表面に貼り付け、耐硫酸性モルタル３を増厚する。ＦＲＰ格子筋１００は、強化繊維が炭素繊維とされる。
【００２５】
以下、図１を参照して、本発明のコンクリート構造物の補修方法を更に詳しく説明する。
【００２６】
（補修工程）
（１）下地処理工程
図１（ａ）に示すように、酸性腐食環境下では、硫化水素に起因する硫酸の生成に伴い、コンクリート自体が腐食して表層が脆弱となっている。この表面層である脆弱層２は、十分な強度を持つコンクリート部分１ａに脆弱なコンクリート部分２が入り込んだ構造とされることが多い。そのため、この脆弱層２を除去するのにサンダーケレンではコンクリート壁面が平面状にケレンされるだけであり、十分に脆弱層２を取り切れない場合がある。
【００２７】
そこで、本実施例では、高圧の水洗浄による下地処理を行う。このような高圧水による下地処理では、脆弱な部分２だけ取り除くことができる。また、水圧や施工法を調整することで、削りすぎを防止することもできる。好適な水圧は、１５０〜３００ＭＰａ程度が良い。
【００２８】
下地処理したコンクリート面１Ａと吹き付けるモルタルとの接着性を高めるために高圧水による下地処理の後に、コンクリート面１Ａに打ち継ぎ剤を塗布するのが好ましい。打ち継ぎ剤としては、例えばエポキシ樹脂が好ましい。
【００２９】
（２）ＦＲＰ格子筋の固定
下地処理したコンクリート面１ＡにＦＲＰ格子筋１００を固定する。本実施例では、補強筋としては酸及びアルカリにも強い炭素繊維ＦＲＰ格子筋を用いることで、腐食による劣化を避けることができる。
【００３０】
ここで、図３及び図４を参照して、ＦＲＰ格子筋１００について説明する。
【００３１】
ＦＲＰ格子筋１００は、通常、直角に交差して格子状に配置された複数の補強筋、即ち、縦補強筋１０１と横補強筋１０２とを備えている。
【００３２】
各補強筋１０１、１０２は、本実施例では、強化繊維としての炭素繊維を一方向に並べてマトリックス樹脂を含浸させた樹脂含浸炭素繊維層１００ａを複数積層し、硬化して形成される。
【００３３】
ＦＲＰ格子筋１００は、筋幅（ｗ）が１〜５０ｍｍ、通常、２〜２０ｍｍ、厚さ（ｔ）が１〜５０ｍｍ、通常、２〜２０ｍｍ、であり、格子間距離（Ｗ１）が１〜５０ｃｍとされる。
【００３４】
上述のように、各補強筋１０１、１０２は、互いに直交して配置されるが、所望に応じて互いに９０°以外の所定の角度にて交差し、格子状となるように構成することも可能である。
【００３５】
マトリックス樹脂としては、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、常温硬化型エポキシ樹脂、熱硬化型エポキシ樹脂、ポリカーボネイト樹脂、又は、ＭＭＡなどのラジカル反応系樹脂を少なくとも一種以上含むことができる。
【００３６】
樹脂含浸量としては、これに限定されるものではないが、２０〜７０重量％とすることができる。
【００３７】
通常、強化繊維として炭素繊維を使用した場合のＦＲＰ格子筋１００は、１０００Ｎ／ｍｍ2以上の引張強度、１０００００Ｎ／ｍｍ2以上の引張弾性率を有している。
【００３８】
図１にて、図１（ｃ）に示すように、上記構成の炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００を下地処理したコンクリート面１Ａに固定する。
【００３９】
本実施例では、コンクリート面１ＡへのＦＲＰ格子筋１００の固定にはアンカー１０を使用する。アンカー１０としては、プラスチック製が好ましい。プラスチック製のアンカーを用いることで、酸による腐食の問題はなくなる。
【００４０】
アンカー１０によるＦＲＰ格子筋１００の固定方法は、限定されるものではないが、図２に示すように、アンカー１０をＦＲＰ格子筋１００の升目の角部分、つまり補強筋１０１と補強筋１０２との交差部分のコンクリート面１Ａに打ち込み、必要によりアンカー押さえ板１１を使用して、補強筋１０１、１０２をコンクリート面１Ａの方向に押さえてＦＲＰ格子筋１００を固定させる。アンカー１０は、２升或いは３升毎に打ち込まれる。なお、アンカー１０の打ち込み位置はこれに限定されるものではない。
【００４１】
（３）モルタルの増厚
炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００を固定したコンクリート面１Ａにモルタル３を増厚する。
【００４２】
モルタル３を増厚する際、吹き付け工法によって、ＦＲＰ格子筋１００側から吹き付け、その後、コテ仕上げを行う方法が好ましい。
【００４３】
基本的にはコテ仕上げのみでも問題はないが、下地コンクリート面１Ａと増厚したモルタル３との接着性が作業者の技能によって大きく左右されることがある。
【００４４】
吹き付け工法は、モルタル３を吹き付けることで下地コンクリート面１Ａにモルタル３が叩き付けられるため、下地コンクリート面１Ａへの密着性が保たれ、作業者の技能の差が出難く性能が保たれ易い。
【００４５】
かぶり厚み（Ｔ）は５〜３０ｍｍの範囲が好適である。かぶり厚み（Ｔ）が５ｍｍ未満の場合は、増厚するモルタル自体の硬化収縮などで、ＦＲＰ格子筋１００まで貫通するひび割れが発生し易く、ＦＲＰ格子筋自体が脱落する可能性が高くなる。また、かぶり厚み（Ｔ）が３０ｍｍを超えると、モルタル使用量が増えてコスト高となる。
【００４６】
増厚するモルタル３は耐硫酸性モルタルとされる。硫化水素等に起因する酸に対しても、耐硫酸性モルタルであれば耐食性は良好である。
【００４７】
用いる耐硫酸性モルタルとしては、以下の物性及び性能を満たしているものを使用する。
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後±１０（％）以内
【００４８】
（防食被覆）
なお、腐食環境の厳しい箇所では、必要に応じて、上記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行うことも可能である。防食被覆は、具体的には、エポキシ系樹脂、ビニルエステル系樹脂などの防食被覆材料や工場製作した防食被覆層を耐硫酸性モルタル表面に塗布又は貼り付けることにより行う。
【００４９】
本実施例における、上記耐硫酸性モルタルの物性及び性能の試験方法は、下記の通りとした。
【００５０】
ここで、試験体を作製し、試験する試験室の状態は、温度２０±２℃、湿度５０％以上とした。また、養生室の状態は、温度２０±２℃、湿度５０％以上（以下、「一般養生室」という。）、又は、温度２０±２℃、湿度８０％以上（以下、「湿空養生室」という。）とした。
【００５１】
（１）曲げ強度
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７の「１０．強さ試験」に準拠する。材齢は、３日及び２８日とする。試験体の個数は、各材齢とも３個とする。
【００５２】
（２）圧縮強度
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７の「１０．強さ試験」に準拠する。材齢は、３日及び２８日とする。圧縮試験の試験体には、曲げ強度試験に用いた試験体の両折片を用いる（各材齢６片）
【００５３】
（３）付着強度（接着性）
・試験板
ＪＩＳ Ａ ５３７１：２００４の附属書２に規定する普通平板の呼び（寸法３００×３００×６０ｍｍ）を使用する。
・試験板の前処理、養生
表面の脆弱層、汚れ、付着物がなく、細骨材が露出するよう処理し、一般養生室で７日間養生する。研磨には、ＪＩＳ Ｒ ６２５５：２００６に規定する研磨ディスクを使用する。なお、研磨ディスクの材質は、炭化けい素質研磨材又は同等品、粒度はＰ１６を標準とする。
・塗り付け方法、養生
吹き付けにて塗り付ける。なお、塗り付け厚さは１０ｍｍとする。塗り付け後は所定材齢（２８日）まで一般養生室で養生する。
・試験方法
使用機器は、鋼製引張用ジグの装着が可能なもので、引張力を試験面に対して垂直に加えることが可能な引張試験機を使用する。
試験は、以下の手順で行う。
（i）試験面にエポキシ樹脂系接着剤を用いて鋼製引張用ジグ（４０×４０ｍｍの接着面を有するもの）を軽く擦り付けるようにして接着させ、接着剤が硬化するまで粘着テープ等を用いて動かないように固定する。
（ii）接着剤硬化後、鋼製引張用ジグの周囲に沿って電動カッターを用いて試験板に達する深さまで切り込む。
（iii）鋼製引張用ジグに試験機を取り付け、一定の速度を保ちながら、引張力を加えて最大引張荷重を求める。
接着強さは、下式によって計算し、小数点以下１桁の位を丸めて示す。
接着強さ（Ｎ／ｍｍ2）＝Ｔ／１６００ ここで、Ｔ：最大荷重（Ｎ）
・試験体
試験体の個数は各材齢とも３個とする。１個の試験体から３箇所の強度を求め、その平均値を接着力とする。
【００５４】
（４）長さ変化率
ＪＩＳ Ａ １１２９：２００１に準拠する。但し、供試体は成形後、湿空養生室に２４時間静置した後、脱型し、基長を測定する。脱型後は一般養生室で所定材齢（２８日）まで養生する。
【００５５】
（５）耐硫酸性
・試験体
試験体の作製方法は、ＪＩＳ Ａ １１３２：２００６に準拠する。試験体の形状は、直径７．５ｃｍ、高さ１５ｃｍの円柱形とし、試験体の個数は３個とする。成形１日後に脱型し、材齢２８日まで２０±２℃の水道水中で水中養生する。
・試験方法
試験体を５％硫酸水溶液に２８日間浸漬する。試験液は、７日毎に全量を取り替える。
浸漬終了後、硫酸水溶液から取り出した試験体は、蛇口を完全解放した水道水の水圧で全面を均等に１分間洗浄する。その後、表面の水分を拭き取り、速やかに質量測定を行い、下式により質量変化率を算出する。なお、初期値の質量測定は、水中養生後に行う。また、硫酸水溶液の基準量は、試験体１個あたり０．００４４ｍ3（４．４Ｌ）とする。
質量変化率(%)＝｛浸漬後の質量の測定値(g)−初期値(g)｝÷｛初期値(g)｝×１００
・硫酸浸透深さ
耐硫酸性試験に供した試験体を、ダイヤモンドカッター等で半分に切断し、切断面にフェノールフタレイン１％溶液を噴霧する。試験体の赤く発色した部分の直径方向の長さをノギスで５箇所測定し、その平均値を試験体の幅の初期値（７５ｍｍ）から差し引いた値の１／２を算出する。これを３つの試験体について求め、その平均値を硫酸浸透深さとする。
【００５６】
次に、本発明のコンクリート構造物の補修方法を、図５（ｂ）に示すような構造の下水処理場の汚泥分配槽とされるコンクリート構造物１に適用した場合の具体例について説明する。
【００５７】
（具体例）
コンクリート構造物１である下水処理場の汚泥分配槽の水面より上のコンクリート部分１ａは、表面層（脆弱層）２が天井面も含めて１０〜３０ｍｍの厚さで泥状態となって腐食しており、指で押しても崩れる状態であった。
【００５８】
このコンクリート表面２を圧力２００ＭＰａの高圧水洗により泥状態のコンクリートと脆弱なコンクリート層を削り取り下地処理を行った。
【００５９】
その後、下地処理したコンクリート面１Ａに炭素繊維ＦＲＰ格子筋（日鉄コンポジット株式会社製：商品名「トウグリッドＦＴＧ−ＣＲ４−５０／５０」）１００をプラスチック製のアンカー（ＨＩＬＴＩ社製：商品名「ＩＤＰ−０／２」）を用いてコンクリート表面１Ａに取り付けた。
【００６０】
炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００の具体的使用は次の通りであった。
強化繊維：炭素繊維
マトリックス樹脂：ビニルエステル樹脂
筋幅（ｗ）： ２．７ｍｍ
厚さ（ｔ）： ２．５ｍｍ
格子間距離（Ｗ１）： ５０ｍｍ
【００６１】
その後、耐硫酸性モルタル（日本ジッコウ株式会社製：商品名「ＺモルタルＡＲ」）を吹き付け装置にてかぶり厚さ（Ｔ）１０ｍｍ程度にて吹き付けて、コテ均しを行った。
【００６２】
比較のために、コンクリート壁１ａの一つの面を高圧水洗後に、Ｄ１０鉄筋を１００ｍｍピッチの格子状に組み立て、その後にかぶり厚さ（Ｔ）３０ｍｍにてポリマーセメントモルタル（日本ジッコウ株式会社製：商品名「ＺモルタルＳ」）をコテ仕上げにて施工した。
【００６３】
施工してから１年後に施工箇所の目視観察を行ったところ、本発明に従った、炭素繊維ＦＲＰ格子筋＋耐硫酸性モルタルの箇所は、劣化が認められなかった。
【００６４】
一方、比較のために施工した、鉄筋＋ポリマーセメントモルタルの箇所は、モルタルの一部が腐食しており、鉄筋位置と思われる箇所から３箇所程度、錆汁の発生が認められた。
【００６５】
つまり、本発明によれば、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修を行うことができた。
【符号の説明】
【００６６】
１ コンクリート構造物
１ａ コンクリート壁面
１Ａ 下地処理コンクリート面
２ 腐食表面層
３ 耐硫酸性モルタル
１０ アンカー
１１ アンカー押さえ板
１００ 炭素繊維ＦＲＰ格子筋
１０１ 縦補強筋
１０２ 横補強筋
【技術分野】
【０００１】
本発明は、格子状の繊維強化樹脂（ＦＲＰ）部材を用いたコンクリート構造物の補強方法に関するものである。更に詳しくは、炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を使用して、下水道や温泉地域など、硫化水素の発生に起因した酸性腐食環境下、或いは、その他の原因による酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物を補修する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、図５（ａ）に示すような下水道、温泉地域における排水路、又は、図５（ｂ）に示すような汚泥分配槽のようなコンクリート構造物１においては、特に、空気中に露出したコンクリート壁面１ａが、下水などから発生した硫化水素の雰囲気下に置かれている。そのため、コンクリート壁面１ａでは、壁面１ａに付着した硫化水素が特殊な細菌の働きにより水と反応して硫酸となり、コンクリート壁面１ａを腐食することとなる。
【０００３】
従来、このような酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１を補修するには、硫化水素（硫酸）などによって腐食した表面層をサンダーケレンにて除去した後に、鉄筋を配置してポリマーセメントモルタルをコテ仕上げにて増厚する方法が採用されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、仕上げたモルタルの腐食防止の目的で、防食塗装（即ち、防食被覆）を施すことも行われている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−３０８１３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記従来の方法では、鉄筋腐食を防止するためにかぶり厚さは３０ｍｍ以上必要となることと、防食塗装を施す手間がかかること、などが問題であった。
【０００７】
また、かぶり厚さを十分にとり、その後に、防食塗装を行ってもひび割れなどの発生により、鉄筋が再度腐食することがあり、十分な耐久性があるとは言えない。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、且つ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的は本発明に係るコンクリート構造物の補修方法にて達成される。要約すれば、本発明は、炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、
（ａ）前記コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、
（ｂ）前記下地処理した前記コンクリート面に前記ＦＲＰ格子筋を固定する工程、
（ｃ）固定された前記ＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、
を有することを特徴とする酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物の補修方法である。
【００１０】
本発明の一実施態様によれば、前記工程（ｃ）は、前記耐硫酸性モルタルを前記ＦＲＰ格子筋側から吹き付け、次いで、コテ仕上げする。
【００１１】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｃ）における前記ＦＲＰ格子筋のかぶり厚さが、５〜３０ｍｍの範囲である。
【００１２】
本発明の他の実施態様によれば、前記耐硫酸性モルタルは、下記（１）〜（５）の物性及び性能、
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後±１０（％）以内
を満たす。
【００１３】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｂ）は、前記ＦＲＰ格子筋をプラスチック製のアンカーを用いて前記下地処理した前記コンクリート面に固定する。
【００１４】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ａ）の後、打ち継ぎ剤を前記下地処理した前記コンクリート面に塗布する。
【００１５】
本発明の他の実施態様によれば、前記工程（ｃ）の後、前記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行う。
【００１６】
本発明の他の実施態様によれば、前記酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法の一実施例を説明する工程図である。
【図２】本発明に従ったコンクリート面への補修施工状態を示す斜視図である。
【図３】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法に使用する炭素繊維ＦＲＰ格子筋の一実施例を説明する斜視図である。
【図４】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法に使用する炭素繊維ＦＲＰ格子筋の交差部分の拡大斜視図である。
【図５】本発明に係るコンクリート構造物の補修方法が適用されるコンクリート構造物の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明に係るコンクリート構造物の補修方法を図面に則して更に詳しく説明する。
【００２０】
実施例１
本発明に係るコンクリート構造物の補修方法は、前に「背景技術」で説明したように、例えば、図５（ａ）に示すような下水道、温泉地における排水路、図５（ｂ）に示すような汚泥分配槽のように、酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１において好適に採用される。
【００２１】
下水道等のようなコンクリート構造物１の、特に、空気中に露出したコンクリート壁面１ａは、下水などから発生した硫化水素雰囲気に曝されている。コンクリート壁面１ａに付着した硫化水素は水と反応して硫酸となり、コンクリート壁面１ａを腐食することとなる。
【００２２】
そこで、本発明のコンクリート構造物の補修方法は、このような酸性腐食環境下に置かれるコンクリート構造物１の、特に、空気中に露出し、硫酸等により腐食された壁面１ａに適用される。本実施例にて、酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気を意味するものとする。
【００２３】
本発明のコンクリート構造物の補修方法は、ＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物１のコンクリート面１ａに固定して、このＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する方法とされる。
【００２４】
図１に、本発明のコンクリート構造物の補修方法の一実施例の工程を示す。図１に示す本実施例によれば、ＦＲＰ格子筋１００をコンクリート壁面１ａに取り付ける前に、腐食したコンクリート壁面１ａの表面層１Ａを高圧水による下地処理を行う。その後、ＦＲＰ格子筋１００をその表面に貼り付け、耐硫酸性モルタル３を増厚する。ＦＲＰ格子筋１００は、強化繊維が炭素繊維とされる。
【００２５】
以下、図１を参照して、本発明のコンクリート構造物の補修方法を更に詳しく説明する。
【００２６】
（補修工程）
（１）下地処理工程
図１（ａ）に示すように、酸性腐食環境下では、硫化水素に起因する硫酸の生成に伴い、コンクリート自体が腐食して表層が脆弱となっている。この表面層である脆弱層２は、十分な強度を持つコンクリート部分１ａに脆弱なコンクリート部分２が入り込んだ構造とされることが多い。そのため、この脆弱層２を除去するのにサンダーケレンではコンクリート壁面が平面状にケレンされるだけであり、十分に脆弱層２を取り切れない場合がある。
【００２７】
そこで、本実施例では、高圧の水洗浄による下地処理を行う。このような高圧水による下地処理では、脆弱な部分２だけ取り除くことができる。また、水圧や施工法を調整することで、削りすぎを防止することもできる。好適な水圧は、１５０〜３００ＭＰａ程度が良い。
【００２８】
下地処理したコンクリート面１Ａと吹き付けるモルタルとの接着性を高めるために高圧水による下地処理の後に、コンクリート面１Ａに打ち継ぎ剤を塗布するのが好ましい。打ち継ぎ剤としては、例えばエポキシ樹脂が好ましい。
【００２９】
（２）ＦＲＰ格子筋の固定
下地処理したコンクリート面１ＡにＦＲＰ格子筋１００を固定する。本実施例では、補強筋としては酸及びアルカリにも強い炭素繊維ＦＲＰ格子筋を用いることで、腐食による劣化を避けることができる。
【００３０】
ここで、図３及び図４を参照して、ＦＲＰ格子筋１００について説明する。
【００３１】
ＦＲＰ格子筋１００は、通常、直角に交差して格子状に配置された複数の補強筋、即ち、縦補強筋１０１と横補強筋１０２とを備えている。
【００３２】
各補強筋１０１、１０２は、本実施例では、強化繊維としての炭素繊維を一方向に並べてマトリックス樹脂を含浸させた樹脂含浸炭素繊維層１００ａを複数積層し、硬化して形成される。
【００３３】
ＦＲＰ格子筋１００は、筋幅（ｗ）が１〜５０ｍｍ、通常、２〜２０ｍｍ、厚さ（ｔ）が１〜５０ｍｍ、通常、２〜２０ｍｍ、であり、格子間距離（Ｗ１）が１〜５０ｃｍとされる。
【００３４】
上述のように、各補強筋１０１、１０２は、互いに直交して配置されるが、所望に応じて互いに９０°以外の所定の角度にて交差し、格子状となるように構成することも可能である。
【００３５】
マトリックス樹脂としては、ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、常温硬化型エポキシ樹脂、熱硬化型エポキシ樹脂、ポリカーボネイト樹脂、又は、ＭＭＡなどのラジカル反応系樹脂を少なくとも一種以上含むことができる。
【００３６】
樹脂含浸量としては、これに限定されるものではないが、２０〜７０重量％とすることができる。
【００３７】
通常、強化繊維として炭素繊維を使用した場合のＦＲＰ格子筋１００は、１０００Ｎ／ｍｍ2以上の引張強度、１０００００Ｎ／ｍｍ2以上の引張弾性率を有している。
【００３８】
図１にて、図１（ｃ）に示すように、上記構成の炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００を下地処理したコンクリート面１Ａに固定する。
【００３９】
本実施例では、コンクリート面１ＡへのＦＲＰ格子筋１００の固定にはアンカー１０を使用する。アンカー１０としては、プラスチック製が好ましい。プラスチック製のアンカーを用いることで、酸による腐食の問題はなくなる。
【００４０】
アンカー１０によるＦＲＰ格子筋１００の固定方法は、限定されるものではないが、図２に示すように、アンカー１０をＦＲＰ格子筋１００の升目の角部分、つまり補強筋１０１と補強筋１０２との交差部分のコンクリート面１Ａに打ち込み、必要によりアンカー押さえ板１１を使用して、補強筋１０１、１０２をコンクリート面１Ａの方向に押さえてＦＲＰ格子筋１００を固定させる。アンカー１０は、２升或いは３升毎に打ち込まれる。なお、アンカー１０の打ち込み位置はこれに限定されるものではない。
【００４１】
（３）モルタルの増厚
炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００を固定したコンクリート面１Ａにモルタル３を増厚する。
【００４２】
モルタル３を増厚する際、吹き付け工法によって、ＦＲＰ格子筋１００側から吹き付け、その後、コテ仕上げを行う方法が好ましい。
【００４３】
基本的にはコテ仕上げのみでも問題はないが、下地コンクリート面１Ａと増厚したモルタル３との接着性が作業者の技能によって大きく左右されることがある。
【００４４】
吹き付け工法は、モルタル３を吹き付けることで下地コンクリート面１Ａにモルタル３が叩き付けられるため、下地コンクリート面１Ａへの密着性が保たれ、作業者の技能の差が出難く性能が保たれ易い。
【００４５】
かぶり厚み（Ｔ）は５〜３０ｍｍの範囲が好適である。かぶり厚み（Ｔ）が５ｍｍ未満の場合は、増厚するモルタル自体の硬化収縮などで、ＦＲＰ格子筋１００まで貫通するひび割れが発生し易く、ＦＲＰ格子筋自体が脱落する可能性が高くなる。また、かぶり厚み（Ｔ）が３０ｍｍを超えると、モルタル使用量が増えてコスト高となる。
【００４６】
増厚するモルタル３は耐硫酸性モルタルとされる。硫化水素等に起因する酸に対しても、耐硫酸性モルタルであれば耐食性は良好である。
【００４７】
用いる耐硫酸性モルタルとしては、以下の物性及び性能を満たしているものを使用する。
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後±１０（％）以内
【００４８】
（防食被覆）
なお、腐食環境の厳しい箇所では、必要に応じて、上記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行うことも可能である。防食被覆は、具体的には、エポキシ系樹脂、ビニルエステル系樹脂などの防食被覆材料や工場製作した防食被覆層を耐硫酸性モルタル表面に塗布又は貼り付けることにより行う。
【００４９】
本実施例における、上記耐硫酸性モルタルの物性及び性能の試験方法は、下記の通りとした。
【００５０】
ここで、試験体を作製し、試験する試験室の状態は、温度２０±２℃、湿度５０％以上とした。また、養生室の状態は、温度２０±２℃、湿度５０％以上（以下、「一般養生室」という。）、又は、温度２０±２℃、湿度８０％以上（以下、「湿空養生室」という。）とした。
【００５１】
（１）曲げ強度
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７の「１０．強さ試験」に準拠する。材齢は、３日及び２８日とする。試験体の個数は、各材齢とも３個とする。
【００５２】
（２）圧縮強度
ＪＩＳ Ｒ ５２０１：１９９７の「１０．強さ試験」に準拠する。材齢は、３日及び２８日とする。圧縮試験の試験体には、曲げ強度試験に用いた試験体の両折片を用いる（各材齢６片）
【００５３】
（３）付着強度（接着性）
・試験板
ＪＩＳ Ａ ５３７１：２００４の附属書２に規定する普通平板の呼び（寸法３００×３００×６０ｍｍ）を使用する。
・試験板の前処理、養生
表面の脆弱層、汚れ、付着物がなく、細骨材が露出するよう処理し、一般養生室で７日間養生する。研磨には、ＪＩＳ Ｒ ６２５５：２００６に規定する研磨ディスクを使用する。なお、研磨ディスクの材質は、炭化けい素質研磨材又は同等品、粒度はＰ１６を標準とする。
・塗り付け方法、養生
吹き付けにて塗り付ける。なお、塗り付け厚さは１０ｍｍとする。塗り付け後は所定材齢（２８日）まで一般養生室で養生する。
・試験方法
使用機器は、鋼製引張用ジグの装着が可能なもので、引張力を試験面に対して垂直に加えることが可能な引張試験機を使用する。
試験は、以下の手順で行う。
（i）試験面にエポキシ樹脂系接着剤を用いて鋼製引張用ジグ（４０×４０ｍｍの接着面を有するもの）を軽く擦り付けるようにして接着させ、接着剤が硬化するまで粘着テープ等を用いて動かないように固定する。
（ii）接着剤硬化後、鋼製引張用ジグの周囲に沿って電動カッターを用いて試験板に達する深さまで切り込む。
（iii）鋼製引張用ジグに試験機を取り付け、一定の速度を保ちながら、引張力を加えて最大引張荷重を求める。
接着強さは、下式によって計算し、小数点以下１桁の位を丸めて示す。
接着強さ（Ｎ／ｍｍ2）＝Ｔ／１６００ ここで、Ｔ：最大荷重（Ｎ）
・試験体
試験体の個数は各材齢とも３個とする。１個の試験体から３箇所の強度を求め、その平均値を接着力とする。
【００５４】
（４）長さ変化率
ＪＩＳ Ａ １１２９：２００１に準拠する。但し、供試体は成形後、湿空養生室に２４時間静置した後、脱型し、基長を測定する。脱型後は一般養生室で所定材齢（２８日）まで養生する。
【００５５】
（５）耐硫酸性
・試験体
試験体の作製方法は、ＪＩＳ Ａ １１３２：２００６に準拠する。試験体の形状は、直径７．５ｃｍ、高さ１５ｃｍの円柱形とし、試験体の個数は３個とする。成形１日後に脱型し、材齢２８日まで２０±２℃の水道水中で水中養生する。
・試験方法
試験体を５％硫酸水溶液に２８日間浸漬する。試験液は、７日毎に全量を取り替える。
浸漬終了後、硫酸水溶液から取り出した試験体は、蛇口を完全解放した水道水の水圧で全面を均等に１分間洗浄する。その後、表面の水分を拭き取り、速やかに質量測定を行い、下式により質量変化率を算出する。なお、初期値の質量測定は、水中養生後に行う。また、硫酸水溶液の基準量は、試験体１個あたり０．００４４ｍ3（４．４Ｌ）とする。
質量変化率(%)＝｛浸漬後の質量の測定値(g)−初期値(g)｝÷｛初期値(g)｝×１００
・硫酸浸透深さ
耐硫酸性試験に供した試験体を、ダイヤモンドカッター等で半分に切断し、切断面にフェノールフタレイン１％溶液を噴霧する。試験体の赤く発色した部分の直径方向の長さをノギスで５箇所測定し、その平均値を試験体の幅の初期値（７５ｍｍ）から差し引いた値の１／２を算出する。これを３つの試験体について求め、その平均値を硫酸浸透深さとする。
【００５６】
次に、本発明のコンクリート構造物の補修方法を、図５（ｂ）に示すような構造の下水処理場の汚泥分配槽とされるコンクリート構造物１に適用した場合の具体例について説明する。
【００５７】
（具体例）
コンクリート構造物１である下水処理場の汚泥分配槽の水面より上のコンクリート部分１ａは、表面層（脆弱層）２が天井面も含めて１０〜３０ｍｍの厚さで泥状態となって腐食しており、指で押しても崩れる状態であった。
【００５８】
このコンクリート表面２を圧力２００ＭＰａの高圧水洗により泥状態のコンクリートと脆弱なコンクリート層を削り取り下地処理を行った。
【００５９】
その後、下地処理したコンクリート面１Ａに炭素繊維ＦＲＰ格子筋（日鉄コンポジット株式会社製：商品名「トウグリッドＦＴＧ−ＣＲ４−５０／５０」）１００をプラスチック製のアンカー（ＨＩＬＴＩ社製：商品名「ＩＤＰ−０／２」）を用いてコンクリート表面１Ａに取り付けた。
【００６０】
炭素繊維ＦＲＰ格子筋１００の具体的使用は次の通りであった。
強化繊維：炭素繊維
マトリックス樹脂：ビニルエステル樹脂
筋幅（ｗ）： ２．７ｍｍ
厚さ（ｔ）： ２．５ｍｍ
格子間距離（Ｗ１）： ５０ｍｍ
【００６１】
その後、耐硫酸性モルタル（日本ジッコウ株式会社製：商品名「ＺモルタルＡＲ」）を吹き付け装置にてかぶり厚さ（Ｔ）１０ｍｍ程度にて吹き付けて、コテ均しを行った。
【００６２】
比較のために、コンクリート壁１ａの一つの面を高圧水洗後に、Ｄ１０鉄筋を１００ｍｍピッチの格子状に組み立て、その後にかぶり厚さ（Ｔ）３０ｍｍにてポリマーセメントモルタル（日本ジッコウ株式会社製：商品名「ＺモルタルＳ」）をコテ仕上げにて施工した。
【００６３】
施工してから１年後に施工箇所の目視観察を行ったところ、本発明に従った、炭素繊維ＦＲＰ格子筋＋耐硫酸性モルタルの箇所は、劣化が認められなかった。
【００６４】
一方、比較のために施工した、鉄筋＋ポリマーセメントモルタルの箇所は、モルタルの一部が腐食しており、鉄筋位置と思われる箇所から３箇所程度、錆汁の発生が認められた。
【００６５】
つまり、本発明によれば、炭素繊維ＦＲＰ格子筋を使用し、コンクリートのかぶり厚さを従来に比して低減することができ、酸性腐食環境下でも耐久性の良好なコンクリート構造物の補修を行うことができた。
【符号の説明】
【００６６】
１ コンクリート構造物
１ａ コンクリート壁面
１Ａ 下地処理コンクリート面
２ 腐食表面層
３ 耐硫酸性モルタル
１０ アンカー
１１ アンカー押さえ板
１００ 炭素繊維ＦＲＰ格子筋
１０１ 縦補強筋
１０２ 横補強筋
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、
（ａ）前記コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、
（ｂ）前記下地処理した前記コンクリート面に前記ＦＲＰ格子筋を固定する工程、
（ｃ）固定された前記ＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、
を有することを特徴とする酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物の補修方法。
【請求項２】
前記工程（ｃ）は、前記耐硫酸性モルタルを前記ＦＲＰ格子筋側から吹き付け、次いで、コテ仕上げすることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項３】
前記工程（ｃ）における前記ＦＲＰ格子筋のかぶり厚さが、５〜３０ｍｍの範囲であることを特徴とする請求項１又は２に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項４】
前記耐硫酸性モルタルは、下記（１）〜（５）の物性及び性能、
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後 ３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後 ±１０（％）以内
を満たすことを特徴とする請求項１〜３のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項５】
前記工程（ｂ）は、前記ＦＲＰ格子筋をプラスチック製のアンカーを用いて前記下地処理した前記コンクリート面に固定することを特徴とする請求項１〜４のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項６】
前記工程（ａ）の後、打ち継ぎ剤を前記下地処理した前記コンクリート面に塗布することを特徴とする請求項１〜５のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項７】
前記工程（ｃ）の後、前記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行うことを特徴とする請求項１〜６のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項８】
前記酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項１】
炭素繊維強化樹脂とされる複数の補強筋を格子状に配置して形成されたＦＲＰ格子筋を、酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物のコンクリート面に固定して、コンクリート構造物を補修する方法であって、
（ａ）前記コンクリート面を高圧の水洗浄にて下地処理する工程、
（ｂ）前記下地処理した前記コンクリート面に前記ＦＲＰ格子筋を固定する工程、
（ｃ）固定された前記ＦＲＰ格子筋側から耐硫酸性モルタルを増厚する工程、
を有することを特徴とする酸性腐食環境下におけるコンクリート構造物の補修方法。
【請求項２】
前記工程（ｃ）は、前記耐硫酸性モルタルを前記ＦＲＰ格子筋側から吹き付け、次いで、コテ仕上げすることを特徴とする請求項１に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項３】
前記工程（ｃ）における前記ＦＲＰ格子筋のかぶり厚さが、５〜３０ｍｍの範囲であることを特徴とする請求項１又は２に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項４】
前記耐硫酸性モルタルは、下記（１）〜（５）の物性及び性能、
（１）曲げ強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で３．０（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で７．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（２）圧縮強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢３日で２５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
材齢２８日で４５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（３）付着強度（Ｎ／ｍｍ2）：材齢２８日で１．５（Ｎ／ｍｍ2）以上、
（４）長さ変化率（％）：材齢２８日で−０．１（％）以上
（５）耐硫酸性：
硫酸浸透深さ（ｍｍ）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後 ３．０ｍｍ以内
質量変化率（％）：５％硫酸水溶液へ２８日浸漬後 ±１０（％）以内
を満たすことを特徴とする請求項１〜３のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項５】
前記工程（ｂ）は、前記ＦＲＰ格子筋をプラスチック製のアンカーを用いて前記下地処理した前記コンクリート面に固定することを特徴とする請求項１〜４のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項６】
前記工程（ａ）の後、打ち継ぎ剤を前記下地処理した前記コンクリート面に塗布することを特徴とする請求項１〜５のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項７】
前記工程（ｃ）の後、前記耐硫酸性モルタルの表面に防食被覆を行うことを特徴とする請求項１〜６のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【請求項８】
前記酸性腐食環境とは、ｐＨ１〜３の酸性雰囲気であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかの項に記載のコンクリート構造物の補修方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
【公開番号】特開２０１０−１８９８３４（Ｐ２０１０−１８９８３４Ａ）
【公開日】平成２２年９月２日（２０１０．９．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００９−３１９３２（Ｐ２００９−３１９３２）
【出願日】平成２１年２月１３日（２００９．２．１３）
【出願人】（５９９１０４３６９）日鉄コンポジット株式会社 (51)
【出願人】（３９７０１８８１１）日本ジッコウ株式会社 (3)
【出願人】（５０９０４３３２０）株式会社さとうベネック (1)
【出願人】（５９２０４８９７０）日鐵セメント株式会社 (6)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年９月２日（２０１０．９．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２１年２月１３日（２００９．２．１３）
【出願人】（５９９１０４３６９）日鉄コンポジット株式会社 (51)
【出願人】（３９７０１８８１１）日本ジッコウ株式会社 (3)
【出願人】（５０９０４３３２０）株式会社さとうベネック (1)
【出願人】（５９２０４８９７０）日鐵セメント株式会社 (6)
【Ｆターム（参考）】
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