静液圧式の駆動装置を制御するための方法
少なくとも１つの第１の液圧式の消費機（５）と第２の液圧式の消費機（１０）とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法に関する。これらの第１の液圧式の消費機と第２の液圧式の消費機とは、１つの共通の駆動機械によって駆動される。まず、前記第１の液圧式の消費機（５）の第１の出力要求を算出する（２０）。この算出された第１の出力要求から、前記共通の駆動機械（２）によって提供可能な有効出力を算出する（２１）。共通の作業気化器の、この提供可能な有効出力が、作業液圧システムのための制御センサの調整経路において段階付けされる。第２の液圧式の消費器を制御するために制御センサの位置が算出され（２３）、段階付けされた提供可能な有効出力をベースにして出力要求を割り当てる。この第１の出力要求と第２の出力要求とから、共通の作業機械の運転ポイントが決定さる（２４）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１つの共通の駆動機械によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機と第２の液圧式の消費機とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法に関する。
【０００２】
ドイツ連邦共和国特許公開第１０３０７１９０号明細書により、静液圧式の駆動装置が公知である。提案されている可動式作業機械の液圧システムは、走行駆動装置と少なくとも１つの作業液圧システムとを有している。走行駆動装置も作業液圧システムも、共通の１つの駆動機械によって駆動される液圧式の消費機である。共通の駆動機械はディーゼルエンジンとして構成されている。可動式作業機械の運転中、ディーゼルエンジンによって提供される駆動出力は、走行駆動装置と作業液圧システムとに分割される。この場合、作業液圧システムを操作するための相応のアクセルペダル位置若しくは操縦棒（ジョイスティック）位置のために、それぞれディーゼルエンジンに接続された静圧式のポンプによって吸収される出力が算出される。それぞれアクセルペダル位置若しくは操縦棒位置に基づいて吸収しようとする出力から、エンジンによって供給される出力が算出される。
【０００３】
このようなシステムによれば、アクセルペダルが完全に踏み込まれた状態でも、また操縦棒が終端位置にある場合においても、ディーゼルエンジンが出力要求を満たす位置にあるように、ディーゼルエンジンの定格出力を設定しなければならない、という欠点がある。しかしながら、このことを度外視しても、ディーゼルエンジンの構造寸法が不必要に大きくならないようにするためには、例えば走行駆動装置に基づく高い要求において作業液圧システムの出力要求を満たすことができない、という問題がある。作業液圧システムに供給される出力成分が小さく、操縦棒が、作業液圧システムのための、より大きい出力の方向に移動する場合、使用者にとって遊びと感じられる。
【０００４】
そこで本発明の課題は、特にそれぞれ作業液圧システムに提供可能な出力成分をフィードバックすることができるような、静液圧式の駆動装置のための改善された制御方法を提供することである。
【０００５】
この課題は、請求項１の特徴部に記載した方法によって解決された。
【０００６】
本発明による、１つの共通の駆動機械によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機と第２の液圧式の消費機とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法によれば、まず、前記第１の液圧式の消費機の第１の出力要求を算出するようにした。この第１の液圧式の消費機は、一般的に、可動式作業機械の走行駆動装置である。共通の駆動機械によって実現する必要がある、この第１の出力要求が認識されると、次に共通の駆動機械の提供可能な有効出力が算出される。この提供可能な有効出力は、駆動機械によって表示可能な出力と算出された第１の出力要求との間の差である。この共通の駆動機械の提供可能な有効出力は、制御センサ例えば操縦棒の可能な調整経路において段階付け（スケーリング）される。これによって、例えば作業液圧システムを操作するために設けられて制御センサの最大ストロークと制御センサの中立位置との間で、実際に提供可能な出力が段階付けされる。これによって、制御センサの運動が第２の液圧式の消費器の出力要求の変化に変えられる。提供可能な有効出力の算出された位置に、第２の出力要求が割り当てられる。この第１の出力要求及び算出された第１の出力要求をベースとして、共通の作業機械の運転ポイントが決定され、この場合、理論的にまだ提供可能な有効出力を段階付けするにも拘わらず、操作員は、制御センサの運動時にシステム反応に基づいて、作業液圧システムのための提供可能な予備出力がどの程度の高さであるかについてのフィードバックを得ることができる。
【０００７】
本発明の方法の別の有利な実施態様は従属請求項に記載されている。
【０００８】
特に有利には、第１の出力要求のための最大値が決定される。このような最大値を決定することによって、共通の駆動機械の完全な駆動出力が走行駆動のために使用されないことが証明される。それに応じて、別の接続された液圧式の消費機、特に可動式の作業機械における作業液圧システムのために、常に最小出力が提供可能である。
【０００９】
さらに、共通の作業機械の絶対的な最大出力（定格出力）と、算出された第１の出力要求との間の差から、提供可能な有効出力が算出される。
【００１０】
選択的に、それぞれ調節された運転ポイントにおいても、共通の駆動機械の提供可能な有効出力が算出される。さらに、有利な形式で、走行指令プリセット装置の位置から静圧走行駆動装置の伝達比が算出される。これによって、可動式の作業機械の可動走行が可能であり、特に操作員による操作が著しく簡略化される。この場合、本発明の方法は、特に、一般的に、作業液圧システムと走行駆動装置との間の出力成分をフレキシブルに調整し、勿論、使用者の処理を要求する、いわゆる「インチペダル（Inchipedalr）」を省くことができる。
【００１１】
本発明の有利な実施例が図面に示されていて、以下に詳しく説明されている。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】可動式作業機械の静液圧式の駆動装置の概略図である。
【図２】作業液圧システムと走行駆動装置との間の出力分割を示す概略図である。
【図３】静液圧式の駆動装置を制御するための方法手順を示すフローチャートである。
【００１３】
図１には、可動式作業機械の静液圧式の駆動装置１、例えば浚渫機の概略図が示されている。静液圧式の駆動装置１は、ディーゼルエンジン２を有しており、該ディーゼルエンジン２は、共通の駆動機械として設けられている。ディーゼルエンジン２は、トランスファギヤボックス３に接続されており、このトランスファギヤボックス３を介して、ディーゼルエンジン２によって生ぜしめられたトルクが複数の消費機に分配されるようになっている。
【００１４】
トランスファギヤボックス３に、第１の消費機として可動式の作業機器の走行駆動装置の静圧式流体変速機４が接続されている。静圧式流体変速機４は、調整ポンプ５と調整モータ６とを有している。調整モータ６は被駆動軸を介して、可動式作業機械の駆動軸に接続されている。１つの駆動軸とだけ接続されているのは１例である。勿論その他の駆動形式、例えば全輪駆動も可能である。
【００１５】
トランスファギヤボックス３は、第１の駆動軸８を介して調整ポンプ５に接続されていて、第２の駆動軸９を介して別の調整ポンプ１０に接続されている。別の調整ポンプ１０は、フィードライン１１を介して作業液圧システム、例えば行程シリンダに接続されていて、第２の液圧式の消費機を形成している。
【００１６】
これによって、ディーゼルエンジン２は、作業液圧システムの第１の調整ポンプ５として構成された第１の液圧式の消費機及び、作業液圧システムの別の調整ポンプ１０として構成された第２の液圧式の消費機を駆動する。
【００１７】
静圧式流体変速機４の調整ポンプ５と調整モータ６とは、それぞれその行程容積を調整可能であって、有利な形式で斜板機械又は斜軸機械として構成されている。行程容積を調整するために電子制御ユニット（以下では走行駆動制御装置１２と称呼されている）が設けられている。走行駆動制御装置１２は、調整ポンプ５の吐出量を調整するための第１の制御信号及び、油圧モータ６の吸込み量を調整するための第２の制御信号を生ぜしめる。第１の制御信号は第１の調整装置１３に伝達され、第２の制御信号は第２の調整装置１４に伝達される。第１及び第２の調整装置１３，１４は、それぞれ調整ポンプ５の調整機構若しくは油圧モータ６の調整機構と相互作用し合っており、それによってこの第１及び第２の調整装置１３，１４は、制御信号に応じて静圧式流体変速機４の所望の変速比を調整する。
【００１８】
別の電子制御ユニットは以下に作業液圧システム制御装置１５として記載されている。作業液圧システム制御装置１５は、信号ラインを介して第３の調整装置１６に接続されている。第３の調整装置１６は、別の調整ポンプ１０の吐出量を調整し、それによって別の調整ポンプ１０の入力装置を調整する。
【００１９】
ディーゼルエンジン２の運転ポイントを調整するために、別の制御装置としてディーゼル制御装置１７が設けられている。ディーゼル制御装置１７は、運転ポイントを提供し、それによってディーゼルエンジの目標回転数を制御する。このために、制御信号が、ディーゼルエンジン２の噴射装置１８に伝達される。ディーゼル制御装置１７は、作業液圧システム制御装置１５及び走行駆動制御装置１２に接続されている。
【００２０】
第１の出力要求を検出することができるようにするために、走行駆動制御装置１２はアクセルペダル１９の信号を伝達する。アクセルペダル１９は１例として示しただけである。アクセルレバー又はその他の走行指令プリセット装置を設けることができる。図示の実施例では、移動式走行駆動装置を実現するために、アクセルペダル２９は、中立位置を基点として逆向きの２つの方向に旋回させることができる。アクセルペダル２９の位置を特徴付ける、それぞれ調節された角度αは、位置検出器３０によって検出され、位置信号が走行駆動制御装置１２に伝達される。この位置信号に基づいて走行駆動制御装置１２が第１の出力要求を算出し、この算出された出力要求をディーゼル制御装置１７に伝達する。このディーゼル制御装置１７から、前記算出された第１の出力要求に基づいて、ディーゼルエンジン２の提供可能な有効出力（freie Leistung）を算出する。この提供可能な有効出力は大きくとも、ディーゼルエンジンの絶対的な最大出力（ディーゼルエンジンの定格回転数において生ぜしめられる）と算出された第１の出力要求との間の差と同じである。提供可能な有効出力に関する情報は、ディーゼル制御装置１７から作業液圧システム制御装置１５に伝達される。
【００２１】
別の調整ポンプ１０の入力装置を制御するために制御センサが設けられており、該制御センサは図示の実施例では操作レバー３１として構成されている。操作レバー３１は、図１に示した中立位置から２つの方向でそれぞれ一方の終端位置まで調節可能である。この場合、第１の終端位置までの調節経路と、この第１の終端位置に対向する第２の終端位置までの調整経路とは、異なっていてよく、図１では角度β及びβ′によって表されている。操作レバー２１の各位置は、別のポジションセンサ３２によって検出され、この位置信号は作業液圧システム制御装置１５に供給される。作業液圧システム制御装置１５は、操作レバー２１の中立位置と各終端位置との間の調整経路β上でディーゼルエンジン２の提供可能な有効出力を段階付け（skalieren；スケーリング、基準化）する。これによって、作業液圧システムのレスポンス若しくは、この作業液圧システムに供給する別の調整ポンプ１０のレスポンスを可能にするために、別のポジションセンサ３２のそれぞれ算出された位置で操作レバー２１の最大偏位方向にディーゼルエンジン２の予備出力をさらに提供することが保証される。
【００２２】
また、作業液圧システム制御装置１５と走行駆動制御装置１２とを直に接続したことによって、作業液圧システム制御装置１５によって、走行駆動装置の出力要求のための最大値を確認することができる。このような、走行駆動装置のために可能な最大出力要求はパラメータ化される。このために、相応の限界値が作業液圧システム制御装置１５を介して調節され、例えば内蔵されたメモリーに記憶される。これによって、走行駆動制御装置１２のための最大値が、ディーゼルエンジン２の、走行駆動装置によって要求される出力のための上限値を決定するので、常に作業液圧システムのためのディーゼルエンジン２の最小出力が提供される。
【００２３】
以上について、図２を用いてさらに詳しく説明する。図２には、ディーゼルエンジン２の定格出力ＰNennが示されている。また最大値Ｐmaxが記入されている。走行駆動装置は、ゼロとＰmaxとの間の範囲内でだけ調節される。しかしながら実際に、走行駆動装置の算出された第１の出力要求がＰmax例えばＰFAよりも小さければ、ＰNennとＰFAとの間の差によって生じる提供可能な有効出力が得られる。これは図２に符号１９で示されている。この提供可能な有効出力１９は、操作レバー３１の調節経路の角度βをスケーリングする。最も簡単な場合、リニア（線）状のスケーリングが行われる。
【００２４】
図３は、本発明による方法手順の簡単に示したフローチャートである。まずステップ２０で第１の出力要求２０が検出される。第１の出力要求は、第１の液圧式の消費機が静圧式流体変速機４である図示の実施例では、走行駆動装置の出力要求である。この出力要求は走行ペダル位置αをベースにして算出される。第１の出力要求を考慮しながら、提供可能な有効出力がステップ２１で算出される。このために、第１の出力要求が走行駆動制御装置によってディーゼル制御装置１７に伝達される。ディーゼル制御装置１７は、第１の出力要求とディーゼルエンジン２の最大出力とから提供可能な有効出力を算出して、この提供可能な有効出力を作業液圧システム制御装置１５に伝達する。ステップ２１において、作業液圧システム制御装置１５は、提供可能な有効出力を操作レバー２１の可能な調節経路β上でスケーリングする。次いでステップ２３において、操作レバー２１の位置が別のポジションセンサ２２によって算出される。この算出された位置に、スケーリングされた提供可能な有効出力をベースにして、作業液圧システムの第２の出力要求が割り当てられる。第１の出力要求及び算出された第２の出力要求をベースにして、ディーゼルエンジン２のための運転ポイントが決定される。運転ポイントを決定するために有利な形式で、ディーゼル制御装置１７にメモリーされた、デジーセルエンジン２の特性マップ若しくは特性曲線（Kennfeld）が使用される。この場合、最適燃費の観点で、算出された全出力要求を実現するために十分な運転ポイントが選択される。
【００２５】
走行駆動装置によって又は作業液圧システムによって出力要求が変化すると、それに応じて新たな運転ポイントが決定される。出力要求が高くなると、一般的にディーゼルエンジン２の回転数も高くなる。決定された運転ポイントをベースにして、ディーゼルエンジン２のための目標回転数はディーゼル制御装置１７によって算出され、これに対応する制御信号がディーゼルエンジン２の噴射装置１８に供給される。噴射装置１８は、ディーゼルエンジンをこの目標回転数に調節する。
【００２６】
さらに、走行駆動制御装置１２によって静圧式伝動装置の変速比が算出され、調節装置１３及び１４によってそれぞれ、調整ポンプ５の吐出量若しくは調整モータ６の吸込み量が調節される。また、作業液圧システム制御装置１５によって、調整ポンプ１０の吐出量が算出され、調整装置１６を用いて調整される。
【００２７】
調整装置１３，１４による調整ポンプ５，１０若しくは調整モータ６の調整は、公知の形式で例えば電子比例式の調整装置を介して行われる。
【００２８】
図示の実施例は、第１の液圧式の消費機としての走行駆動装置と第２の液圧式の消費器としての別の調整ポンプ１０とを備えた静液圧式の駆動装置１のための本発明の方法を、概略的に示している。トランスファギヤボックス３に別の出力装置を配置することも可能である。この別の出力装置は、主に作業液圧システム制御装置１５に適合する別の制御装置を介して相応に考慮される。この追加的な出力要求は、それぞれ個別に算出され、ディーゼル制御装置１７に供給される。ディーゼル制御装置１７は同様に別の出力要求を考慮する。
【００２９】
本発明は図示の実施例のみに限定されるものではない。特に図示の実施例の個別の特徴は互いに組み合わせてもよい。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１つの共通の駆動機械によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機と第２の液圧式の消費機とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法に関する。
【０００２】
ドイツ連邦共和国特許公開第１０３０７１９０号明細書により、静液圧式の駆動装置が公知である。提案されている可動式作業機械の液圧システムは、走行駆動装置と少なくとも１つの作業液圧システムとを有している。走行駆動装置も作業液圧システムも、共通の１つの駆動機械によって駆動される液圧式の消費機である。共通の駆動機械はディーゼルエンジンとして構成されている。可動式作業機械の運転中、ディーゼルエンジンによって提供される駆動出力は、走行駆動装置と作業液圧システムとに分割される。この場合、作業液圧システムを操作するための相応のアクセルペダル位置若しくは操縦棒（ジョイスティック）位置のために、それぞれディーゼルエンジンに接続された静圧式のポンプによって吸収される出力が算出される。それぞれアクセルペダル位置若しくは操縦棒位置に基づいて吸収しようとする出力から、エンジンによって供給される出力が算出される。
【０００３】
このようなシステムによれば、アクセルペダルが完全に踏み込まれた状態でも、また操縦棒が終端位置にある場合においても、ディーゼルエンジンが出力要求を満たす位置にあるように、ディーゼルエンジンの定格出力を設定しなければならない、という欠点がある。しかしながら、このことを度外視しても、ディーゼルエンジンの構造寸法が不必要に大きくならないようにするためには、例えば走行駆動装置に基づく高い要求において作業液圧システムの出力要求を満たすことができない、という問題がある。作業液圧システムに供給される出力成分が小さく、操縦棒が、作業液圧システムのための、より大きい出力の方向に移動する場合、使用者にとって遊びと感じられる。
【０００４】
そこで本発明の課題は、特にそれぞれ作業液圧システムに提供可能な出力成分をフィードバックすることができるような、静液圧式の駆動装置のための改善された制御方法を提供することである。
【０００５】
この課題は、請求項１の特徴部に記載した方法によって解決された。
【０００６】
本発明による、１つの共通の駆動機械によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機と第２の液圧式の消費機とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法によれば、まず、前記第１の液圧式の消費機の第１の出力要求を算出するようにした。この第１の液圧式の消費機は、一般的に、可動式作業機械の走行駆動装置である。共通の駆動機械によって実現する必要がある、この第１の出力要求が認識されると、次に共通の駆動機械の提供可能な有効出力が算出される。この提供可能な有効出力は、駆動機械によって表示可能な出力と算出された第１の出力要求との間の差である。この共通の駆動機械の提供可能な有効出力は、制御センサ例えば操縦棒の可能な調整経路において段階付け（スケーリング）される。これによって、例えば作業液圧システムを操作するために設けられて制御センサの最大ストロークと制御センサの中立位置との間で、実際に提供可能な出力が段階付けされる。これによって、制御センサの運動が第２の液圧式の消費器の出力要求の変化に変えられる。提供可能な有効出力の算出された位置に、第２の出力要求が割り当てられる。この第１の出力要求及び算出された第１の出力要求をベースとして、共通の作業機械の運転ポイントが決定され、この場合、理論的にまだ提供可能な有効出力を段階付けするにも拘わらず、操作員は、制御センサの運動時にシステム反応に基づいて、作業液圧システムのための提供可能な予備出力がどの程度の高さであるかについてのフィードバックを得ることができる。
【０００７】
本発明の方法の別の有利な実施態様は従属請求項に記載されている。
【０００８】
特に有利には、第１の出力要求のための最大値が決定される。このような最大値を決定することによって、共通の駆動機械の完全な駆動出力が走行駆動のために使用されないことが証明される。それに応じて、別の接続された液圧式の消費機、特に可動式の作業機械における作業液圧システムのために、常に最小出力が提供可能である。
【０００９】
さらに、共通の作業機械の絶対的な最大出力（定格出力）と、算出された第１の出力要求との間の差から、提供可能な有効出力が算出される。
【００１０】
選択的に、それぞれ調節された運転ポイントにおいても、共通の駆動機械の提供可能な有効出力が算出される。さらに、有利な形式で、走行指令プリセット装置の位置から静圧走行駆動装置の伝達比が算出される。これによって、可動式の作業機械の可動走行が可能であり、特に操作員による操作が著しく簡略化される。この場合、本発明の方法は、特に、一般的に、作業液圧システムと走行駆動装置との間の出力成分をフレキシブルに調整し、勿論、使用者の処理を要求する、いわゆる「インチペダル（Inchipedalr）」を省くことができる。
【００１１】
本発明の有利な実施例が図面に示されていて、以下に詳しく説明されている。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】可動式作業機械の静液圧式の駆動装置の概略図である。
【図２】作業液圧システムと走行駆動装置との間の出力分割を示す概略図である。
【図３】静液圧式の駆動装置を制御するための方法手順を示すフローチャートである。
【００１３】
図１には、可動式作業機械の静液圧式の駆動装置１、例えば浚渫機の概略図が示されている。静液圧式の駆動装置１は、ディーゼルエンジン２を有しており、該ディーゼルエンジン２は、共通の駆動機械として設けられている。ディーゼルエンジン２は、トランスファギヤボックス３に接続されており、このトランスファギヤボックス３を介して、ディーゼルエンジン２によって生ぜしめられたトルクが複数の消費機に分配されるようになっている。
【００１４】
トランスファギヤボックス３に、第１の消費機として可動式の作業機器の走行駆動装置の静圧式流体変速機４が接続されている。静圧式流体変速機４は、調整ポンプ５と調整モータ６とを有している。調整モータ６は被駆動軸を介して、可動式作業機械の駆動軸に接続されている。１つの駆動軸とだけ接続されているのは１例である。勿論その他の駆動形式、例えば全輪駆動も可能である。
【００１５】
トランスファギヤボックス３は、第１の駆動軸８を介して調整ポンプ５に接続されていて、第２の駆動軸９を介して別の調整ポンプ１０に接続されている。別の調整ポンプ１０は、フィードライン１１を介して作業液圧システム、例えば行程シリンダに接続されていて、第２の液圧式の消費機を形成している。
【００１６】
これによって、ディーゼルエンジン２は、作業液圧システムの第１の調整ポンプ５として構成された第１の液圧式の消費機及び、作業液圧システムの別の調整ポンプ１０として構成された第２の液圧式の消費機を駆動する。
【００１７】
静圧式流体変速機４の調整ポンプ５と調整モータ６とは、それぞれその行程容積を調整可能であって、有利な形式で斜板機械又は斜軸機械として構成されている。行程容積を調整するために電子制御ユニット（以下では走行駆動制御装置１２と称呼されている）が設けられている。走行駆動制御装置１２は、調整ポンプ５の吐出量を調整するための第１の制御信号及び、油圧モータ６の吸込み量を調整するための第２の制御信号を生ぜしめる。第１の制御信号は第１の調整装置１３に伝達され、第２の制御信号は第２の調整装置１４に伝達される。第１及び第２の調整装置１３，１４は、それぞれ調整ポンプ５の調整機構若しくは油圧モータ６の調整機構と相互作用し合っており、それによってこの第１及び第２の調整装置１３，１４は、制御信号に応じて静圧式流体変速機４の所望の変速比を調整する。
【００１８】
別の電子制御ユニットは以下に作業液圧システム制御装置１５として記載されている。作業液圧システム制御装置１５は、信号ラインを介して第３の調整装置１６に接続されている。第３の調整装置１６は、別の調整ポンプ１０の吐出量を調整し、それによって別の調整ポンプ１０の入力装置を調整する。
【００１９】
ディーゼルエンジン２の運転ポイントを調整するために、別の制御装置としてディーゼル制御装置１７が設けられている。ディーゼル制御装置１７は、運転ポイントを提供し、それによってディーゼルエンジの目標回転数を制御する。このために、制御信号が、ディーゼルエンジン２の噴射装置１８に伝達される。ディーゼル制御装置１７は、作業液圧システム制御装置１５及び走行駆動制御装置１２に接続されている。
【００２０】
第１の出力要求を検出することができるようにするために、走行駆動制御装置１２はアクセルペダル１９の信号を伝達する。アクセルペダル１９は１例として示しただけである。アクセルレバー又はその他の走行指令プリセット装置を設けることができる。図示の実施例では、移動式走行駆動装置を実現するために、アクセルペダル２９は、中立位置を基点として逆向きの２つの方向に旋回させることができる。アクセルペダル２９の位置を特徴付ける、それぞれ調節された角度αは、位置検出器３０によって検出され、位置信号が走行駆動制御装置１２に伝達される。この位置信号に基づいて走行駆動制御装置１２が第１の出力要求を算出し、この算出された出力要求をディーゼル制御装置１７に伝達する。このディーゼル制御装置１７から、前記算出された第１の出力要求に基づいて、ディーゼルエンジン２の提供可能な有効出力（freie Leistung）を算出する。この提供可能な有効出力は大きくとも、ディーゼルエンジンの絶対的な最大出力（ディーゼルエンジンの定格回転数において生ぜしめられる）と算出された第１の出力要求との間の差と同じである。提供可能な有効出力に関する情報は、ディーゼル制御装置１７から作業液圧システム制御装置１５に伝達される。
【００２１】
別の調整ポンプ１０の入力装置を制御するために制御センサが設けられており、該制御センサは図示の実施例では操作レバー３１として構成されている。操作レバー３１は、図１に示した中立位置から２つの方向でそれぞれ一方の終端位置まで調節可能である。この場合、第１の終端位置までの調節経路と、この第１の終端位置に対向する第２の終端位置までの調整経路とは、異なっていてよく、図１では角度β及びβ′によって表されている。操作レバー２１の各位置は、別のポジションセンサ３２によって検出され、この位置信号は作業液圧システム制御装置１５に供給される。作業液圧システム制御装置１５は、操作レバー２１の中立位置と各終端位置との間の調整経路β上でディーゼルエンジン２の提供可能な有効出力を段階付け（skalieren；スケーリング、基準化）する。これによって、作業液圧システムのレスポンス若しくは、この作業液圧システムに供給する別の調整ポンプ１０のレスポンスを可能にするために、別のポジションセンサ３２のそれぞれ算出された位置で操作レバー２１の最大偏位方向にディーゼルエンジン２の予備出力をさらに提供することが保証される。
【００２２】
また、作業液圧システム制御装置１５と走行駆動制御装置１２とを直に接続したことによって、作業液圧システム制御装置１５によって、走行駆動装置の出力要求のための最大値を確認することができる。このような、走行駆動装置のために可能な最大出力要求はパラメータ化される。このために、相応の限界値が作業液圧システム制御装置１５を介して調節され、例えば内蔵されたメモリーに記憶される。これによって、走行駆動制御装置１２のための最大値が、ディーゼルエンジン２の、走行駆動装置によって要求される出力のための上限値を決定するので、常に作業液圧システムのためのディーゼルエンジン２の最小出力が提供される。
【００２３】
以上について、図２を用いてさらに詳しく説明する。図２には、ディーゼルエンジン２の定格出力ＰNennが示されている。また最大値Ｐmaxが記入されている。走行駆動装置は、ゼロとＰmaxとの間の範囲内でだけ調節される。しかしながら実際に、走行駆動装置の算出された第１の出力要求がＰmax例えばＰFAよりも小さければ、ＰNennとＰFAとの間の差によって生じる提供可能な有効出力が得られる。これは図２に符号１９で示されている。この提供可能な有効出力１９は、操作レバー３１の調節経路の角度βをスケーリングする。最も簡単な場合、リニア（線）状のスケーリングが行われる。
【００２４】
図３は、本発明による方法手順の簡単に示したフローチャートである。まずステップ２０で第１の出力要求２０が検出される。第１の出力要求は、第１の液圧式の消費機が静圧式流体変速機４である図示の実施例では、走行駆動装置の出力要求である。この出力要求は走行ペダル位置αをベースにして算出される。第１の出力要求を考慮しながら、提供可能な有効出力がステップ２１で算出される。このために、第１の出力要求が走行駆動制御装置によってディーゼル制御装置１７に伝達される。ディーゼル制御装置１７は、第１の出力要求とディーゼルエンジン２の最大出力とから提供可能な有効出力を算出して、この提供可能な有効出力を作業液圧システム制御装置１５に伝達する。ステップ２１において、作業液圧システム制御装置１５は、提供可能な有効出力を操作レバー２１の可能な調節経路β上でスケーリングする。次いでステップ２３において、操作レバー２１の位置が別のポジションセンサ２２によって算出される。この算出された位置に、スケーリングされた提供可能な有効出力をベースにして、作業液圧システムの第２の出力要求が割り当てられる。第１の出力要求及び算出された第２の出力要求をベースにして、ディーゼルエンジン２のための運転ポイントが決定される。運転ポイントを決定するために有利な形式で、ディーゼル制御装置１７にメモリーされた、デジーセルエンジン２の特性マップ若しくは特性曲線（Kennfeld）が使用される。この場合、最適燃費の観点で、算出された全出力要求を実現するために十分な運転ポイントが選択される。
【００２５】
走行駆動装置によって又は作業液圧システムによって出力要求が変化すると、それに応じて新たな運転ポイントが決定される。出力要求が高くなると、一般的にディーゼルエンジン２の回転数も高くなる。決定された運転ポイントをベースにして、ディーゼルエンジン２のための目標回転数はディーゼル制御装置１７によって算出され、これに対応する制御信号がディーゼルエンジン２の噴射装置１８に供給される。噴射装置１８は、ディーゼルエンジンをこの目標回転数に調節する。
【００２６】
さらに、走行駆動制御装置１２によって静圧式伝動装置の変速比が算出され、調節装置１３及び１４によってそれぞれ、調整ポンプ５の吐出量若しくは調整モータ６の吸込み量が調節される。また、作業液圧システム制御装置１５によって、調整ポンプ１０の吐出量が算出され、調整装置１６を用いて調整される。
【００２７】
調整装置１３，１４による調整ポンプ５，１０若しくは調整モータ６の調整は、公知の形式で例えば電子比例式の調整装置を介して行われる。
【００２８】
図示の実施例は、第１の液圧式の消費機としての走行駆動装置と第２の液圧式の消費器としての別の調整ポンプ１０とを備えた静液圧式の駆動装置１のための本発明の方法を、概略的に示している。トランスファギヤボックス３に別の出力装置を配置することも可能である。この別の出力装置は、主に作業液圧システム制御装置１５に適合する別の制御装置を介して相応に考慮される。この追加的な出力要求は、それぞれ個別に算出され、ディーゼル制御装置１７に供給される。ディーゼル制御装置１７は同様に別の出力要求を考慮する。
【００２９】
本発明は図示の実施例のみに限定されるものではない。特に図示の実施例の個別の特徴は互いに組み合わせてもよい。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１つの共通の駆動機械（２）によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機（５）と第２の液圧式の消費機（１０）とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法において、
前記第１の液圧式の消費機（５）の第１の出力要求を算出し（２０）、
前記共通の駆動機械（２）によって提供可能な有効出力を算出し（２１）、
前記共通の駆動機械（２）の提供可能な有効出力を制御センサ（３１）の可能な調整経路（β）上で段階付けし（２２）、
第２の液圧式の消費機（１０）を制御するために前記制御センサ（３１）の位置を算出し（２３）、
前記制御センサ（３１）の算出された位置に第２の出力要求を割り当て（２３）、
前記第１及び第２の出力要求を考慮して、前記共通の駆動機械（２）の運転ポイントを決定する（２４）、
方法段階を有していることを特徴とする、静液圧式の駆動装置を制御するための方法。
【請求項２】
第１の出力要求（ＰFA）のための最大値（Ｐmax）を決定する、請求項１記載の方法。
【請求項３】
共通の駆動機械（２）の絶対的な最大出力と、算出された第１の出力要求との間の差から成る提供可能な有効出力（１９）を算出する、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
第１の出力要求（ＰFA）を算出するために、走行指令プリセット装置（２９）の位置（α）を算出する、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
前記走行指令プリセット装置（２９）の位置（α）から走行駆動装置の静圧式流体変速機（４）の変速比を算出する、請求項４記載の方法。
【請求項１】
１つの共通の駆動機械（２）によって駆動される、少なくとも１つの第１の液圧式の消費機（５）と第２の液圧式の消費機（１０）とを備えた静液圧式の駆動装置を制御するための方法において、
前記第１の液圧式の消費機（５）の第１の出力要求を算出し（２０）、
前記共通の駆動機械（２）によって提供可能な有効出力を算出し（２１）、
前記共通の駆動機械（２）の提供可能な有効出力を制御センサ（３１）の可能な調整経路（β）上で段階付けし（２２）、
第２の液圧式の消費機（１０）を制御するために前記制御センサ（３１）の位置を算出し（２３）、
前記制御センサ（３１）の算出された位置に第２の出力要求を割り当て（２３）、
前記第１及び第２の出力要求を考慮して、前記共通の駆動機械（２）の運転ポイントを決定する（２４）、
方法段階を有していることを特徴とする、静液圧式の駆動装置を制御するための方法。
【請求項２】
第１の出力要求（ＰFA）のための最大値（Ｐmax）を決定する、請求項１記載の方法。
【請求項３】
共通の駆動機械（２）の絶対的な最大出力と、算出された第１の出力要求との間の差から成る提供可能な有効出力（１９）を算出する、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
第１の出力要求（ＰFA）を算出するために、走行指令プリセット装置（２９）の位置（α）を算出する、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
前記走行指令プリセット装置（２９）の位置（α）から走行駆動装置の静圧式流体変速機（４）の変速比を算出する、請求項４記載の方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公表番号】特表２０１１−５０８１４２（Ｐ２０１１−５０８１４２Ａ）
【公表日】平成２３年３月１０日（２０１１．３．１０）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２０１０−５４００６５（Ｐ２０１０−５４００６５）
【出願日】平成２０年１２月２２日（２００８．１２．２２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００８／０１１０２７
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０８３２２２
【国際公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【出願人】（３９００２３７１１）ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング (2,908)
【氏名又は名称原語表記】ＲＯＢＥＲＴ ＢＯＳＣＨ ＧＭＢＨ
【住所又は居所原語表記】Ｓｔｕｔｔｇａｒｔ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成２３年３月１０日（２０１１．３．１０）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年１２月２２日（２００８．１２．２２）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００８／０１１０２７
【国際公開番号】ＷＯ２００９／０８３２２２
【国際公開日】平成２１年７月９日（２００９．７．９）
【出願人】（３９００２３７１１）ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング (2,908)
【氏名又は名称原語表記】ＲＯＢＥＲＴ ＢＯＳＣＨ ＧＭＢＨ
【住所又は居所原語表記】Ｓｔｕｔｔｇａｒｔ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]