高炉操業方法
【課題】Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量を削減することなく、活性度の高い高炉スラグを選択的に生産することができる新規な高炉操業方法を提供する。
【解決手段】ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉Ａ，Ｂ，Ｃにそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、高Ｍｎ鉱石と低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉Ｃには、前記低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉Ａ，Ｂには前記高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給する。これによって、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量を削減することなく、活性度の高い高炉スラグを選択的に生産することができる。
【解決手段】ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉Ａ，Ｂ，Ｃにそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、高Ｍｎ鉱石と低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉Ｃには、前記低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉Ａ，Ｂには前記高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給する。これによって、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量を削減することなく、活性度の高い高炉スラグを選択的に生産することができる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、銑鉄と共に高炉スラグを生成するための高炉の操業方法に係り、特にセメントの原料として活用される高活性度の高炉スラグを選択的に生産するための高炉操業方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高炉の操業に伴って発生する高炉スラグの約６０％は、圧力水によって水砕スラグ化された後、高炉セメント用の原料として出荷されているが、このセメント用水砕スラグの品質を計る指標の１つとして活性度が用いられている。
この活性度とは、以下の式（１）に示すように施工２８日後の普通ポルトランドセメントに対する高炉セメントの圧縮強度の比であり、通常８０％以上が要求されている。
活性度（％）＝（高炉セメント（５０／５０）の圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
／ポルトランドセメントの圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２））×１００
…（１）
【０００３】
そして、現在この活性度を計る指標として、例えば以下の特許文献１や２などに示すような高炉スラグ塩基度（Ｂ３＝（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）が採用されており、この高炉スラグ塩基度（Ｂ３）が一定値以上、例えば国内向けセメントの場合は「１．８５」以上となるように高炉に投入する原料の成分調整、具体的には、ＭｇＯ源であるドロマイトを副原料として配合することが行われている。
【０００４】
一方、このような従来の高炉スラグ塩基度（Ｂ３）は、高炉スラグ中のＣａＯと、Ａｌ２Ｏ３と、ＭｇＯと、ＳｉＯ２といった４成分のみから求められるものであるが、本発明者らはこれら以外の成分が高炉セメントの活性度に与える影響を鋭意研究した結果、スラグ中のＭｎＯとＴｉＯ２といった他の成分もその活性度に大きく影響を与えることを発見し、これにより、このＭｎＯとＴｉＯ２を考慮した新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）を提案している。
【０００５】
そして、この新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）の方が従来の高炉スラグ塩基度（Ｂ３）よりもスラグの活性度との相関が強く、高炉セメントに関してより正確な活性度が求められることが実証された。なお、この新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）によれば、その値が「１．３５」以上であれば、８０％以上の活性度（施工２８日後）が得られることが判明している。
【特許文献１】特開昭５９−６９４４９号公報
【特許文献２】特開平８−８１２４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、前述したような新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）の算出式によれば、高炉スラグ中のＭｎＯ（マンガン）の含有量が少ないほど高い活性度が得られることになる。
そして、このＭｎＯの含有量は、高炉に投入される鉱石に依存するため、高い活性度を得るためには、このＭｎの含有量の高い鉱石の使用量を削減、つまりＭｎ含有量の高い鉱石に代わってＭｎ含有量の低い鉱石を積極的に使用すれば良いことが分かる。
【０００７】
しかしながら、世界的に鉱石需要が逼迫している現在の状況下では、Ｍｎ含有量の高い鉱石（例えば、インド鉱（銘柄ゴア）など）の使用量を削減することは困難であり、無理に削減するとその分だけ原料購入価格が高騰して本来のスチール製品の価格にも影響を与えてしまうといった不都合を招く。
そこで、本発明はこのような課題を有効に解決するために案出されたものであり、その目的は、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量を削減することなく、活性度の高い高炉スラグを選択的に生産することができる新規な高炉操業方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために請求項１の発明は、
ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉にそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法である。
【０００９】
また、請求項２の発明は、
高炉に処理鉱石を含む原料を供給して当該高炉から銑鉄と高炉スラグとを生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法である。
【００１０】
また、請求項３の発明は、
請求項１または２に記載の高炉操業方法において、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整することを特徴とする高炉操業方法である。
但し、スラグ塩基度Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）とする。
また、請求項４の発明は、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として、前記高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
【００１１】
また、請求項５の発明は、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１の発明によれば、ほぼ同時期に操業する複数の高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するといった、いわゆる傾斜配分を行って操業するようにしたため、高活性度のスラグと低活性度のスラグとを別々の高炉からそれぞれほぼ同時期に生産することができる。
【００１３】
従って、全ての高炉における高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがないため、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができる。
また、現状では、全ての高炉で発生する水砕スラグのうち、セメント原料として実際に活用されているのはその約１／３程度であり、残りの水砕スラグについてはその活性度については特に問題としない用途に活用されている。従って、本発明のように活性度の高い水砕スラグを選択的に生成することによって発生する活性度の低い水砕スラグ、すなわちＭｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
また、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなり、さらなる生産コストの削減も達成できる。
【００１４】
請求項２の発明によれば、高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたため、長期的あるいはある程度の期間で見れば高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがない。
従って、請求項１の発明と同様に、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができ、また、Ｍｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
さらに、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなるため、生産コストの削減も達成できる。
【００１５】
請求項３の発明によれば、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整するようにしたため、ドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を用いることなく、より確実に高活性度の水砕スラグを生成することができる。
また、請求項４の発明によれば、
高炉に供給する処理鉱石の全部またはその一部として、高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いるようにしたため、この高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石との混合比率を変えるだけで、容易にＭｎ含有量を調整することができる。
また、請求項５の発明によれば、
高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いるようにしたため、塊鉱石の配合変更でＭｎ含有量を調整することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を実施するための最良の形態を添付図面を参照しながら詳述する。
図１は、本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の実施の一形態を示したものである。
図において、符号Ａ、Ｂ、Ｃは、それぞれ原料から銑鉄および高炉スラグを生成すべく３つの独立した高炉であり、第１高炉Ａおよび第２高炉Ｂの上部供給口ａ１およびｂ１には、それぞれＭｎ（マンガン）の含有量が規定値よりも高い高Ｍｎ処理鉱石を供給するための高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１が接続されていると共に、第３高炉Ｃの上部供給口ｃ１には、Ｍｎ（マンガン）の含有量が規定値よりも低い低Ｍｎ処理鉱石を供給するための低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２が接続されている。
【００１７】
また、さらにこれら各供給口ａ１、ｂ１、ｃ１には、コークス供給ラインＬ３が接続されており、コークスなどの還元剤の他、塊状の生鉱石（塊鉱石）などの他の原料が同時に供給されるようになっている。
一方、この第１高炉Ａおよび第２高炉Ｂの各底部排出口ａ２、ｂ２には、それぞれ低活性度の高炉スラグを排出するための低活性度スラグ排出ラインＬ４が接続されていると共に、第３高炉Ｃの底部排出口ｃ２には、高活性度の高炉スラグを排出するための高活性度スラグ排出ラインＬ５が接続されている。
また、さらにこれら各排出口ａ２、ｂ２、ｃ２には、銑鉄排出ラインＬ６が接続されており、各高炉Ａ、Ｂ、Ｃ内で生成した銑鉄をそれぞれ独立して排出するようになっている。
【００１８】
そして、本発明の高炉操業方法は、これら各高炉Ａ、Ｂ、Ｃをほぼ同時期に操業すると共に、これら各高炉Ａ、Ｂ、Ｃに供給する処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、高炉Ｃには、供給ラインＬ２を介してその高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉ＡおよびＢには、供給ラインＬ１を介して高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたものである。
【００１９】
ここで、現状において利用されている処理鉱石としては、自社内で製造可能な焼結鉱（以下、自家焼結鉱という）と、外国からの輸入によって調達される輸入焼結鉱および／又はペレットと、製鉄所内のダストなどからなるペレットの３〜４種類から主に構成されるが、このうち輸入焼結鉱とペレットについてはそのＭｎ含有量が予め決まっている場合が多い。そのため、本発明のようにこの処理鉱石中のＭｎ含有量を調整するにあたって、輸入焼結鉱とペレットについては、その使用量を調整すること、また、これらのうち自社設備内で製造可能な自家焼結鉱についてそのＭｎ含有量を調整することが適当である。さらに処理鉱石に代え塊鉱石を使用する場合は、配合を調整する配合変更を行ってＭｎ含有量を調整することができる。
【００２０】
すなわち、図２に示すように、処理鉱石を構成する低Ｍｎ処理鉱石と高Ｍｎ処理鉱石を、それぞれ低Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石とで構成すると共に、さらにこれら低Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石とを自家焼結鉱と輸入焼結鉱とペレットで構成する。
そして、低Ｍｎ鉱石の場合は、低Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量が高Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量よりも少ない粉鉱石を原料として使用して焼結したいわゆる自家焼結鉱を用い、高Ｍｎ鉱石の場合は、低Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量が高Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量よりも多い粉鉱石を主原料として用いて焼結した自家焼結鉱を用いることで、そのＭｎ含有量を、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように調整することができる。具体的には、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍ（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）が、「１．３５」以上となるようにその自家焼結鉱の配合量を調整することになる。また、Ｍｎ含有量の調整として塊鉱石使用であれば、その配合変更を行い調整することになる。さらにまたは自家焼結鉱の配合量調節と塊鉱石配合変更の両者を行い調整することになる。
【００２１】
これによって、高炉ＣからはＭｎ含有量が低い高活性度の高炉スラグが得られると共に、他の高炉ＡおよびＢからはＭｎ含有量が低い高活性度の高炉スラグ（水砕スラグ）が得られることになる。
従って、全ての高炉Ａ、Ｂ、Ｃにおける高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがないため、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができる。
【００２２】
また、現状では、全ての高炉で発生する水砕スラグのうち、セメント原料として実際に活用されているのはその約１／３程度であり、残りの水砕スラグについてはその活性度については特に問題としない用途、例えば、土工用材（覆土材、盛土材）、地盤改良材、肥料等として有効に活用することができる。従って、本実施の形態のように高炉Ｃから活性度の高い水砕スラグを選択的に生成することによって他の高炉Ａ、Ｂから発生する活性度の低い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
【００２３】
また、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなり、さらなる生産コストの削減も達成できる。
なお、本実施の形態では、３つの高炉Ａ、Ｂ、Ｃを用い、高炉Ｃで活性度の高い高炉スラグを生産し、高炉Ａ、Ｂで活性度の低い高炉スラグを生産した例で説明したが、本発明はこの形態に限定されるものでないことは勿論であり、例えば使用する高炉の数などは、適宜増減しても良く、また、図３に示すように１つの高炉Ａでも達成可能である。
【００２４】
図３は、本発明の第２の実施の形態を示したものであり、高炉Ａの上部供給口ａ１側に接続される鉱石供給ラインＬ７に対して第１切換手段１０を介して前記高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１と低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２とを切換自在を接続すると共に、高炉Ａの底部排出口ａ２側から延びるスラグ排出ラインＬ８に対して同じく第２切換手段２０を介して前記低活性度スラグ排出ラインＬ４と高活性度スラグ排出ラインＬ５とを切換自在を接続したものである。
【００２５】
そして、高炉Ａの操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２から低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１から高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにすれば、高活性度スラグ排出ラインＬ５および低活性度スラグ排出ラインＬ４からそれぞれ高活性度スラグと低活性度スラグとをそれぞれ独立して取り出すことができる。
【００２６】
このように、１つの高炉Ａに対して高Ｍｎ処理鉱石と低Ｍｎ処理鉱石とを時間を前後して供給することによっても、高活性度スラグを選択的に生産することができ、しかも長期的あるいはある程度の期間で見れば高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがない。
従って、本実施の形態によっても前記実施の形態と同様に、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができ、また、Ｍｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
【００２７】
さらに、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなるため、生産コストの削減も達成できる。
なお、このように１つの高炉Ａに対して高Ｍｎ処理鉱石と低Ｍｎ処理鉱石とを時間を前後して供給することで高活性度高炉スラグと低活性度高炉スラグとを生産する方法は、本実施の形態のように必ずしも１つの高炉Ａのみでなく、前記実施の形態のように複数の高炉Ａ、Ｂ、Ｃ…を同時並行的に操業している場合でも同様に適用できることは勿論である。
【００２８】
さらにまた、高Ｍｎ鉱石と低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代え、高Ｍｎ鉱石の塊鉱石、低Ｍｎ鉱石の塊鉱石も当然のことながら用いることが可能であり、処理鉱石の全部又はその一部に、高Ｍｎ鉱石、低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を使用してもかまわない。
なお、本発明において、Ｍｎ含有量の高い高Ｍｎ鉱石およびＭｎ含有量が前記高Ｍｎ鉱石より低いものを低Ｍｎ鉱石として説明しているが、Ｍｎ含有量の低い低Ｍｎ鉱石としてはＭｎ含有のない鉱石も同様に用い、同様に適用できることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の実施の一形態を示す全体図である。
【図２】本発明に適用可能な処理構成の構成例を示す図である。
【図３】本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の他の実施の形態を示す全体図である。
【符号の説明】
【００３０】
１００…高炉設備
１０…第１切換手段
２０…第２切換手段
Ｌ１…高Ｍｎ処理鉱石供給ライン
Ｌ２…低Ｍｎ処理鉱石供給ライン
Ｌ３…コークス供給ライン
Ｌ４…低活性度スラグ排出ライン
Ｌ５…高活性度スラグ排出ライン
Ｌ６…銑鉄排出ライン
Ｌ７…鉱石供給ライン
Ｌ８…スラグ排出ライン
Ａ、Ｂ、Ｃ…高炉
ａ１、ｂ１、ｃ１…上部供給口
ａ２、ｂ２、ｃ２…底部排出口
【技術分野】
【０００１】
本発明は、銑鉄と共に高炉スラグを生成するための高炉の操業方法に係り、特にセメントの原料として活用される高活性度の高炉スラグを選択的に生産するための高炉操業方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高炉の操業に伴って発生する高炉スラグの約６０％は、圧力水によって水砕スラグ化された後、高炉セメント用の原料として出荷されているが、このセメント用水砕スラグの品質を計る指標の１つとして活性度が用いられている。
この活性度とは、以下の式（１）に示すように施工２８日後の普通ポルトランドセメントに対する高炉セメントの圧縮強度の比であり、通常８０％以上が要求されている。
活性度（％）＝（高炉セメント（５０／５０）の圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２）
／ポルトランドセメントの圧縮強度（Ｎ／ｍｍ２））×１００
…（１）
【０００３】
そして、現在この活性度を計る指標として、例えば以下の特許文献１や２などに示すような高炉スラグ塩基度（Ｂ３＝（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）が採用されており、この高炉スラグ塩基度（Ｂ３）が一定値以上、例えば国内向けセメントの場合は「１．８５」以上となるように高炉に投入する原料の成分調整、具体的には、ＭｇＯ源であるドロマイトを副原料として配合することが行われている。
【０００４】
一方、このような従来の高炉スラグ塩基度（Ｂ３）は、高炉スラグ中のＣａＯと、Ａｌ２Ｏ３と、ＭｇＯと、ＳｉＯ２といった４成分のみから求められるものであるが、本発明者らはこれら以外の成分が高炉セメントの活性度に与える影響を鋭意研究した結果、スラグ中のＭｎＯとＴｉＯ２といった他の成分もその活性度に大きく影響を与えることを発見し、これにより、このＭｎＯとＴｉＯ２を考慮した新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）を提案している。
【０００５】
そして、この新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）の方が従来の高炉スラグ塩基度（Ｂ３）よりもスラグの活性度との相関が強く、高炉セメントに関してより正確な活性度が求められることが実証された。なお、この新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）によれば、その値が「１．３５」以上であれば、８０％以上の活性度（施工２８日後）が得られることが判明している。
【特許文献１】特開昭５９−６９４４９号公報
【特許文献２】特開平８−８１２４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、前述したような新たな高炉スラグ塩基度（Ｂｍ）の算出式によれば、高炉スラグ中のＭｎＯ（マンガン）の含有量が少ないほど高い活性度が得られることになる。
そして、このＭｎＯの含有量は、高炉に投入される鉱石に依存するため、高い活性度を得るためには、このＭｎの含有量の高い鉱石の使用量を削減、つまりＭｎ含有量の高い鉱石に代わってＭｎ含有量の低い鉱石を積極的に使用すれば良いことが分かる。
【０００７】
しかしながら、世界的に鉱石需要が逼迫している現在の状況下では、Ｍｎ含有量の高い鉱石（例えば、インド鉱（銘柄ゴア）など）の使用量を削減することは困難であり、無理に削減するとその分だけ原料購入価格が高騰して本来のスチール製品の価格にも影響を与えてしまうといった不都合を招く。
そこで、本発明はこのような課題を有効に解決するために案出されたものであり、その目的は、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量を削減することなく、活性度の高い高炉スラグを選択的に生産することができる新規な高炉操業方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するために請求項１の発明は、
ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉にそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法である。
【０００９】
また、請求項２の発明は、
高炉に処理鉱石を含む原料を供給して当該高炉から銑鉄と高炉スラグとを生成するようにした高炉操業方法において、前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法である。
【００１０】
また、請求項３の発明は、
請求項１または２に記載の高炉操業方法において、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整することを特徴とする高炉操業方法である。
但し、スラグ塩基度Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）とする。
また、請求項４の発明は、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として、前記高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
【００１１】
また、請求項５の発明は、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法である。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１の発明によれば、ほぼ同時期に操業する複数の高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するといった、いわゆる傾斜配分を行って操業するようにしたため、高活性度のスラグと低活性度のスラグとを別々の高炉からそれぞれほぼ同時期に生産することができる。
【００１３】
従って、全ての高炉における高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがないため、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができる。
また、現状では、全ての高炉で発生する水砕スラグのうち、セメント原料として実際に活用されているのはその約１／３程度であり、残りの水砕スラグについてはその活性度については特に問題としない用途に活用されている。従って、本発明のように活性度の高い水砕スラグを選択的に生成することによって発生する活性度の低い水砕スラグ、すなわちＭｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
また、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなり、さらなる生産コストの削減も達成できる。
【００１４】
請求項２の発明によれば、高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたため、長期的あるいはある程度の期間で見れば高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがない。
従って、請求項１の発明と同様に、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができ、また、Ｍｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
さらに、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなるため、生産コストの削減も達成できる。
【００１５】
請求項３の発明によれば、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整するようにしたため、ドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を用いることなく、より確実に高活性度の水砕スラグを生成することができる。
また、請求項４の発明によれば、
高炉に供給する処理鉱石の全部またはその一部として、高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いるようにしたため、この高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石との混合比率を変えるだけで、容易にＭｎ含有量を調整することができる。
また、請求項５の発明によれば、
高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いるようにしたため、塊鉱石の配合変更でＭｎ含有量を調整することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を実施するための最良の形態を添付図面を参照しながら詳述する。
図１は、本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の実施の一形態を示したものである。
図において、符号Ａ、Ｂ、Ｃは、それぞれ原料から銑鉄および高炉スラグを生成すべく３つの独立した高炉であり、第１高炉Ａおよび第２高炉Ｂの上部供給口ａ１およびｂ１には、それぞれＭｎ（マンガン）の含有量が規定値よりも高い高Ｍｎ処理鉱石を供給するための高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１が接続されていると共に、第３高炉Ｃの上部供給口ｃ１には、Ｍｎ（マンガン）の含有量が規定値よりも低い低Ｍｎ処理鉱石を供給するための低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２が接続されている。
【００１７】
また、さらにこれら各供給口ａ１、ｂ１、ｃ１には、コークス供給ラインＬ３が接続されており、コークスなどの還元剤の他、塊状の生鉱石（塊鉱石）などの他の原料が同時に供給されるようになっている。
一方、この第１高炉Ａおよび第２高炉Ｂの各底部排出口ａ２、ｂ２には、それぞれ低活性度の高炉スラグを排出するための低活性度スラグ排出ラインＬ４が接続されていると共に、第３高炉Ｃの底部排出口ｃ２には、高活性度の高炉スラグを排出するための高活性度スラグ排出ラインＬ５が接続されている。
また、さらにこれら各排出口ａ２、ｂ２、ｃ２には、銑鉄排出ラインＬ６が接続されており、各高炉Ａ、Ｂ、Ｃ内で生成した銑鉄をそれぞれ独立して排出するようになっている。
【００１８】
そして、本発明の高炉操業方法は、これら各高炉Ａ、Ｂ、Ｃをほぼ同時期に操業すると共に、これら各高炉Ａ、Ｂ、Ｃに供給する処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、高炉Ｃには、供給ラインＬ２を介してその高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉ＡおよびＢには、供給ラインＬ１を介して高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたものである。
【００１９】
ここで、現状において利用されている処理鉱石としては、自社内で製造可能な焼結鉱（以下、自家焼結鉱という）と、外国からの輸入によって調達される輸入焼結鉱および／又はペレットと、製鉄所内のダストなどからなるペレットの３〜４種類から主に構成されるが、このうち輸入焼結鉱とペレットについてはそのＭｎ含有量が予め決まっている場合が多い。そのため、本発明のようにこの処理鉱石中のＭｎ含有量を調整するにあたって、輸入焼結鉱とペレットについては、その使用量を調整すること、また、これらのうち自社設備内で製造可能な自家焼結鉱についてそのＭｎ含有量を調整することが適当である。さらに処理鉱石に代え塊鉱石を使用する場合は、配合を調整する配合変更を行ってＭｎ含有量を調整することができる。
【００２０】
すなわち、図２に示すように、処理鉱石を構成する低Ｍｎ処理鉱石と高Ｍｎ処理鉱石を、それぞれ低Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石とで構成すると共に、さらにこれら低Ｍｎ鉱石と高Ｍｎ鉱石とを自家焼結鉱と輸入焼結鉱とペレットで構成する。
そして、低Ｍｎ鉱石の場合は、低Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量が高Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量よりも少ない粉鉱石を原料として使用して焼結したいわゆる自家焼結鉱を用い、高Ｍｎ鉱石の場合は、低Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量が高Ｍｎ（含有）粉鉱石の使用量よりも多い粉鉱石を主原料として用いて焼結した自家焼結鉱を用いることで、そのＭｎ含有量を、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように調整することができる。具体的には、前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍ（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）が、「１．３５」以上となるようにその自家焼結鉱の配合量を調整することになる。また、Ｍｎ含有量の調整として塊鉱石使用であれば、その配合変更を行い調整することになる。さらにまたは自家焼結鉱の配合量調節と塊鉱石配合変更の両者を行い調整することになる。
【００２１】
これによって、高炉ＣからはＭｎ含有量が低い高活性度の高炉スラグが得られると共に、他の高炉ＡおよびＢからはＭｎ含有量が低い高活性度の高炉スラグ（水砕スラグ）が得られることになる。
従って、全ての高炉Ａ、Ｂ、Ｃにおける高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがないため、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができる。
【００２２】
また、現状では、全ての高炉で発生する水砕スラグのうち、セメント原料として実際に活用されているのはその約１／３程度であり、残りの水砕スラグについてはその活性度については特に問題としない用途、例えば、土工用材（覆土材、盛土材）、地盤改良材、肥料等として有効に活用することができる。従って、本実施の形態のように高炉Ｃから活性度の高い水砕スラグを選択的に生成することによって他の高炉Ａ、Ｂから発生する活性度の低い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
【００２３】
また、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなり、さらなる生産コストの削減も達成できる。
なお、本実施の形態では、３つの高炉Ａ、Ｂ、Ｃを用い、高炉Ｃで活性度の高い高炉スラグを生産し、高炉Ａ、Ｂで活性度の低い高炉スラグを生産した例で説明したが、本発明はこの形態に限定されるものでないことは勿論であり、例えば使用する高炉の数などは、適宜増減しても良く、また、図３に示すように１つの高炉Ａでも達成可能である。
【００２４】
図３は、本発明の第２の実施の形態を示したものであり、高炉Ａの上部供給口ａ１側に接続される鉱石供給ラインＬ７に対して第１切換手段１０を介して前記高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１と低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２とを切換自在を接続すると共に、高炉Ａの底部排出口ａ２側から延びるスラグ排出ラインＬ８に対して同じく第２切換手段２０を介して前記低活性度スラグ排出ラインＬ４と高活性度スラグ排出ラインＬ５とを切換自在を接続したものである。
【００２５】
そして、高炉Ａの操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、低Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ２から低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には高Ｍｎ処理鉱石供給ラインＬ１から高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにすれば、高活性度スラグ排出ラインＬ５および低活性度スラグ排出ラインＬ４からそれぞれ高活性度スラグと低活性度スラグとをそれぞれ独立して取り出すことができる。
【００２６】
このように、１つの高炉Ａに対して高Ｍｎ処理鉱石と低Ｍｎ処理鉱石とを時間を前後して供給することによっても、高活性度スラグを選択的に生産することができ、しかも長期的あるいはある程度の期間で見れば高Ｍｎ含有鉱石の使用総量としては、従来と何ら変わることがない。
従って、本実施の形態によっても前記実施の形態と同様に、Ｍｎ含有量の高い鉱石の使用量のみを無理に削減する必要がなくなり、原料購入価格の高騰などといった不都合を未然に回避することができ、また、Ｍｎ含有量が多い水砕スラグであっても全く無駄になることはない。
【００２７】
さらに、従来のように高活性度の水砕スラグを得るためのドロマイト（ＭｇＯ）などの副原料を配合する必要もなくなるため、生産コストの削減も達成できる。
なお、このように１つの高炉Ａに対して高Ｍｎ処理鉱石と低Ｍｎ処理鉱石とを時間を前後して供給することで高活性度高炉スラグと低活性度高炉スラグとを生産する方法は、本実施の形態のように必ずしも１つの高炉Ａのみでなく、前記実施の形態のように複数の高炉Ａ、Ｂ、Ｃ…を同時並行的に操業している場合でも同様に適用できることは勿論である。
【００２８】
さらにまた、高Ｍｎ鉱石と低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代え、高Ｍｎ鉱石の塊鉱石、低Ｍｎ鉱石の塊鉱石も当然のことながら用いることが可能であり、処理鉱石の全部又はその一部に、高Ｍｎ鉱石、低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を使用してもかまわない。
なお、本発明において、Ｍｎ含有量の高い高Ｍｎ鉱石およびＭｎ含有量が前記高Ｍｎ鉱石より低いものを低Ｍｎ鉱石として説明しているが、Ｍｎ含有量の低い低Ｍｎ鉱石としてはＭｎ含有のない鉱石も同様に用い、同様に適用できることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の実施の一形態を示す全体図である。
【図２】本発明に適用可能な処理構成の構成例を示す図である。
【図３】本発明に係る高炉操業方法および本発明方法を実現するための高炉設備１００の他の実施の形態を示す全体図である。
【符号の説明】
【００３０】
１００…高炉設備
１０…第１切換手段
２０…第２切換手段
Ｌ１…高Ｍｎ処理鉱石供給ライン
Ｌ２…低Ｍｎ処理鉱石供給ライン
Ｌ３…コークス供給ライン
Ｌ４…低活性度スラグ排出ライン
Ｌ５…高活性度スラグ排出ライン
Ｌ６…銑鉄排出ライン
Ｌ７…鉱石供給ライン
Ｌ８…スラグ排出ライン
Ａ、Ｂ、Ｃ…高炉
ａ１、ｂ１、ｃ１…上部供給口
ａ２、ｂ２、ｃ２…底部排出口
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉にそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、
前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法。
【請求項２】
高炉に処理鉱石を含む原料を供給して当該高炉から銑鉄と高炉スラグとを生成するようにした高炉操業方法において、
前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法。
【請求項３】
請求項１または２に記載の高炉操業方法において、
前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整することを特徴とする高炉操業方法。
但し、スラグ塩基度Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）とする。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、
前記処理鉱石の全部またはその一部として、前記高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いることを特徴とする高炉操業方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、
前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法。
【請求項１】
ほぼ同時期に操業される少なくとも２つ以上の高炉にそれぞれ処理鉱石を含む原料を供給してそれぞれの高炉から銑鉄と高炉スラグとをほぼ同時期に生成するようにした高炉操業方法において、
前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記各高炉のうち活性度の高い高炉スラグを得るための高炉には、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、他の高炉には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法。
【請求項２】
高炉に処理鉱石を含む原料を供給して当該高炉から銑鉄と高炉スラグとを生成するようにした高炉操業方法において、
前記処理鉱石として、Ｍｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石とを配合した処理鉱石を用い、前記高炉の操業時期のうち活性度の高い高炉スラグを得るときは、前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも低くした低Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給すると共に、それ以外の操業時期には前記高Ｍｎ鉱石の配合量を既定値よりも高くした高Ｍｎ処理鉱石を選択的に供給するようにしたことを特徴とする高炉操業方法。
【請求項３】
請求項１または２に記載の高炉操業方法において、
前記高炉スラグのスラグ塩基度Ｂｍが所定値以上になるように前記処理鉱石中の低Ｍｎ処理鉱石の配合量を調整することを特徴とする高炉操業方法。
但し、スラグ塩基度Ｂｍ＝（（ＣａＯ＋Ａｌ２Ｏ３＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２）−０．１３×ＴｉＯ２−１．０×ＭｎＯ）とする。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、
前記処理鉱石の全部またはその一部として、前記高Ｍｎ鉱石の粉末鉱石と低Ｍｎ処理鉱石の粉末鉱石を原料として使用した焼結鉱を用いることを特徴とする高炉操業方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の高炉操業方法において、
前記処理鉱石の全部またはその一部として用いるＭｎ含有量が高い高Ｍｎ鉱石と、当該高Ｍｎ鉱石よりもＭｎ含有量が低い低Ｍｎ鉱石の処理鉱石に代えて、前記高Ｍｎ鉱石の塊鉱石と低Ｍｎ鉱石の塊鉱石を用いることを特徴とする高炉操業方法。
【図１】
【図２】
【図３】
【図２】
【図３】
【公開番号】特開２００８−２９１３０１（Ｐ２００８−２９１３０１Ａ）
【公開日】平成２０年１２月４日（２００８．１２．４）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−１３６９１８（Ｐ２００７−１３６９１８）
【出願日】平成１９年５月２３日（２００７．５．２３）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２０年１２月４日（２００８．１２．４）
【国際特許分類】
【出願日】平成１９年５月２３日（２００７．５．２３）
【出願人】（０００００１２５８）ＪＦＥスチール株式会社 (8,589)
【Ｆターム（参考）】
[ Back to top ]