【課題】連続鋳造機における矯正時の鋳片の横割れを防止することができる連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】鋳型から引き抜いた鋳片を下部矯正帯において曲げ戻す連続鋳造方法において、前記下部矯正帯９ｃに鋳片が到達するまでの間に当該鋳片に、一回当たりの歪量が２％以上５％未満の歪を十回以上付与する。これにより、鋳片の結晶粒が微細化し、延性が向上するので、下部矯正帯での鋳片の横割れを防止することができる。付与回数を二十回以上とすることで、Ｃｒ，Ｖ，Ｂ，Ｔｉ等を添加した割れ感受性の高い鋼種においても延性回復効果を享受できる。 （もっと読む）

【課題】従来の技術では製造することが困難であった、引張強度が５９０ＭＰａ以上で曲げ性に優れる鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．００５〜２．０％、Ｍｎ：１．２〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００３〜１．０％、Ｎ：０．０１％以下、Ｂｉ：０．０００１〜０．０５％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、残留オーステナイトを２．０〜２０面積％含有する鋼組織を有し、鋼板表面から板厚の（１／２０）深さ位置において、圧延方向に展伸したＭｎ濃化部の圧延方向に対して直角方向における平均間隔が３００μｍ以下である高強度鋼板である。 （もっと読む）

【課題】 鋳造される鋼鋳片のオシレーションマーク深さを予測する指標を新たに設定し、該指標に基いて鋳型振動条件を設定することによって、鋳型の振動波形が正弦波形または偏倚正弦波形の何れであっても、鋳片のオシレーションマーク深さを表面欠陥の原因とならない範囲内に浅くすることのできる、連続鋳造用鋳型の振動方法を提供する。
【解決手段】 鋳型を正弦波形または偏倚正弦波形で振動させて鋼を連続鋳造するにあたり、鋳型振動のネガティブストリップ距離をＮＳＬ、ネガティブストリップ時間をｔn、ポジティブストリップ時間をｔpとしたときに、ＮＳＬ、ｔn及びｔpにより下記の（１）式によって定義される特性値Ｚが、経験的に鋳片の表面品質上で問題のない値以下となるように、鋳型の振動条件を設定する。
特性値Ｚ＝NSL^A×(tp/2+tn)^0.5…(1) （もっと読む）

【課題】連続鋳造される鋳片の表面性状を改善するとともに、鋳片に含まれる気泡や介在物を減少させる。
【解決手段】連続鋳造装置１は、一対の長辺壁と一対の短辺壁を備えた鋳型２と、鋳型３内に溶鋼３を吐出する浸漬ノズル４と、一対の長辺壁に沿って配置され、鋳型２内の溶鋼３を攪拌する電磁攪拌装置５を有している。電磁攪拌装置５は、溶鋼３のメニスカス１０位置において、溶鋼３に作用する電磁力２４が鋳型の内側向きになり、且つ鋳型２の長辺壁の表面において上向きの攪拌流を形成するように配置されている。 （もっと読む）

【課題】板厚の大きな非晶質合金箔帯を工業的な規模で製造することができる非晶質合金箔帯の製造装置および非晶質合金箔帯の製造方法を提供する。
【解決手段】非晶質合金箔帯Ｓの製造装置１において、断熱帯を介して一対の冷却帯１３ａおよび１３ｂを備えた冷却ロールと、この冷却ロールを回転させる駆動手段１１と、冷却帯１３ａ、ｂの外周面に対して交互に合金溶湯Ａを供給するための坩堝１４と、を設ける。坩堝１４はレール１６に沿って移動可能とする。冷却帯１３ａおよび１３ｂは相互に離隔して配置し、その間に断熱帯１８を設ける。そして、冷却帯１３ａおよび１３ｂを回転させるとともに水冷しながら、冷却帯１３ａおよび１３ｂに対して、交互に合金溶湯を供給する。 （もっと読む）

【課題】本発明は、高品質の製品鋼材を得ることの可能な溶鋼の連続鋳造方法を提供することを目的としている。
【解決手段】水冷鋳型に溶鋼を連続的に注入し、別途投入したモールド・パウダで該溶鋼を覆うと共に、該溶鋼を電磁力で攪拌し、生成した凝固殻を前記鋳型から下方に引き抜きながら冷却を続け、完全に凝固した長尺の鋼鋳片とするに際して、モールド・パウダの溶融層の厚みを常時測定し、該測定値を予じめ定めたモールド・パウダの溶融層の厚みと該鋼鋳片もしくは該鋼鋳片を圧延して得た製品鋼材の欠陥発生率との関係に照らし、該鋼鋳片もしくは製品鋼材の欠陥発生率が所望値以下になるように、前記水冷鋳型での溶鋼の鋳造条件を変更してモールド・パウダの溶融層の厚みを調整する。 （もっと読む）

【課題】板厚の大きな非晶質合金箔帯を工業的な規模で製造することができる非晶質合金箔帯の製造装置および非晶質合金箔帯の製造方法を提供する。
【解決手段】非晶質合金箔帯Ｓの製造装置１において、禁制帯１８を介して一対の冷却帯１３ａおよび１３ｂを備えた冷却ロールと、この冷却ロールを回転させる駆動手段１１と、冷却帯１３ａ、１３ｂの外周面に対して交互に合金溶湯Ａを供給するための坩堝１４と、を設ける。坩堝１４はレール１６に沿って移動可能とする。そして、冷却帯１３ａおよび１３ｂを回転させるとともに水冷しながら、冷却帯１３ａおよび１３ｂに対して、交互に合金溶湯を供給する。 （もっと読む）

【課題】 鋳片の表層部にアルミナクラスターなどの非金属介在物による欠陥が少なく、清浄で高品質の鋳片を、生産性を損なわずに、安価に且つ安定して鋳造する。
【解決手段】 Ｃを０．００３質量％以下含有する極低炭素鋼鋳片の連続鋳造方法であって、溶鋼成分における、４４８５３×［質量％Ｔｉ］と２６６１７５０×［質量％Ｓ］と４７０９８６３×［質量％Ｏ］との和が２５０００を超える場合は、凝固殻前面での溶鋼流速が下記の（１）式の範囲内となるように制御して鋳造する。但し、（１）式において、Ｖは、凝固殻前面での溶鋼流速（ｍ／秒）、［Ｔｉ］は、溶鋼のＴｉ濃度（質量％）、［Ｓ］は、溶鋼のＳ濃度（質量％）、［Ｏ］は、溶鋼のＯ（溶存酸素）濃度（質量％）である。
(1/41)×[7-10000/(44853×[Ti]+2661750×[S]+4709863×[O]-25000)]≦V…(1) （もっと読む）

【課題】 モールドパウダーの流入不良や不均一流入に起因する拘束性ブレークアウトを抑制すると同時に、凝固シェルのバルジングに起因するバルジング性湯面変動を抑制して、炭素含有量が０．０７質量％以下の炭素鋼及び極低炭素鋼を２．５ｍ／ｍｉｎ以上の鋳造速度で安定してスラブ鋳片に鋳造する。
【解決手段】 塩基度（質量％ＣａＯ／質量％ＳｉＯ₂）が１．０以上１．２未満であるモールドパウダーを用いて、炭素含有量が０．０７質量％以下の炭素鋼及び極低炭素鋼を２．５ｍ／ｍｉｎ以上の鋳造速度でスラブ鋳片に鋳造する。 （もっと読む）

【課題】高強度で優れた耐孔あき腐食性を有し、安価に製造できることから、特に自動車のシャーシ、バンパーや足廻り部品に代表される構造部材の素材として用いるのに最適な熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０１％以上０．３５％以下、Ｓｉ：０．０１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％以上３．０％以下、Ｐ：０．３％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００５％以上２．０％以下、Ｎ：０．０１％以下およびＴｉ：０．０１％以上０．２５％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不純物からなる鋼組成を有するとともに、鋼板表面から板厚方向５０μｍ深さ位置までの鋼板表層部の板厚方向断面における粒径５μｍ以上の介在物、晶出物および析出物の合計の数密度が５０個／ｍｍ^２以下である熱延鋼板である。 （もっと読む）

【課題】鋳型直下におけるブレークアウトを一層確実に回避する新規な方法を提供する。
【解決手段】中炭素鋼を高速鋳造するに際し、狭面側シェルのバルジングに起因する著しい凝固遅れの検知を以下の方法で実施する。即ち、各鋳型狭面の熱流束ｑ［ＭＷ／ｍ^２］を鋳型下端近傍で夫々１箇所ずつ測定する。少なくとも何れか一方の鋳型狭面の熱流束ｑ［ＭＷ／ｍ^２］について、少なくとも５ｓｅｃ分の熱流束ｑ［ＭＷ／ｍ^２］の標準偏差σ［ＭＷ／ｍ^２］が０．０４以上である、という条件を満足したとき、著しい凝固遅れが発生したものとする。好ましくは、著しい凝固遅れを回復させる手段を講じる。 （もっと読む）

【課題】 鋳片の中心偏析を軽減するべく、鋳片に軽圧下を付与しながら溶鋼を連続鋳造するにあたり、鋳片下面側の冷却を調整することにより、鋳片下面側の凝固組織を制御し、それにより軽圧下の効率を高め、中心偏析の軽微な鋳片を安定して製造する。
【解決手段】 複数対の圧下ロールからなる軽圧下帯１６を備えた湾曲型または垂直曲げ型連続鋳造機１を用い、鋳片１２の厚み中心部の固相率が０．４以下の時点から前記軽圧下帯にて０．５〜１．５ｍｍ／分の範囲内の圧下速度で鋳片の圧下を開始し、少なくとも鋳片の厚み中心部の固相率が０．７以上になる時点まで鋳片の圧下を継続して鋼の連続鋳造鋳片を製造するに際し、少なくとも前記軽圧下帯にて鋳片に圧下力を付与する期間は、鋳片下面側の表面温度を鋳片上面側の表面温度よりも低くする。 （もっと読む）

【課題】sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合にも安定して鋳造でき、熱延粗圧延直後のスケール除去を十分に行えるようにする。
【解決手段】sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いるモールドフラックスである。CaO含有率をSiO₂含有率で除した比（CaO／SiO₂）が１．０〜２．０で、P₂O₅が１．０〜８．０質量％、B₂O₃が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sで、一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインである。
【効果】sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合にも、高圧水等によるスケール除去を促進でき、島状スケールの少ない熱延鋼板が得られる。 （もっと読む）

【課題】 鋳片の中心偏析を軽減するために設けた軽圧下帯が矯正帯の範囲に重なり合った場合であっても、矯正帯での鋳片矯正による中心偏析への悪影響を少なくし、軽圧下の効果を高め、中心偏析の軽微な鋳片を製造する。
【解決手段】 円弧状の鋳片を平板状の鋳片に矯正するための矯正帯１６の範囲に、鋳片に凝固収縮量に見合った量の圧下量を付与するための複数対のロール群１７が重なって設置された連続鋳造機１を用いて連続鋳造鋳片１１を製造するにあたり、前記矯正帯を通過する時点の鋳片厚み中心部の固相率が０．３以下または０．７以上となるように鋳造条件を調整するとともに、鋳片厚み中心部の固相率が０．４以下の時点から鋳片厚み中心部の固相率が０．７以上の時点まで、前記複数対のロール群を用いて０．５〜１．５ｍｍ／分の圧下速度で鋳片を圧下する。 （もっと読む）

【課題】継目無鋼管用丸鋳片の連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】円形鋳型による連続鋳造中の丸鋳片９に、該丸鋳片の凝固完了前に、一対の圧下ロール６ａにより圧下を加えて、鋳片とする。この際、一対の圧下ロールとして、カリバー底の開き角度δが75°以上105°以下であり、かつ丸鋳片に接触する部位に、突起１３ａを有する鞍型ロールを使用する。突起としては、少なくとも１条のロール円周方向に連続する突条、あるいは少なくとも一列のロール円周方向に離散的に分布した複数の突起とすることが好ましい。これにより、少ない圧下量で且つ丸鋳片の断面形状を損ねることなく、Cr含有鋼などに生じやすい軸心部のポロシティや軸心割れの発生を抑制でき、製造コストの削減や、継目無鋼管の品質向上等に寄与できる。 （もっと読む）

【課題】ツインキャスティングのみならずシングルキャスティングにおいても短片のカブレ疵の発生を防止して連続鋳造する。
【解決手段】タンディッシュに収容される炭素濃度が０．１０〜０．１３％である溶鋼を、浸漬ノズルを介して、鋳型幅方向へ移動可能に配置される短辺銅板を有することにより鋳片幅を変更することが可能な連続鋳造鋳型へ供給して連続鋳造する際に、ΔＴ・Ｑ^２／ｄ・（１−０．０００１・Ｂ）≦３２０の関係を充足する条件で連続鋳造することで、短片のカブレ疵の発生を防止する。ただし、ΔＴはタンディッシュ内での溶鋼過熱度（℃）であり、Ｂは浸漬ノズルから供給される溶鋼の吐出流に印加する磁場強度（Ｇ）であって、鋳型内の溶鋼厚み中央位置において前記吐出流にかかる磁場強度の最大値であり、Ｑは浸漬ノズルからの溶鋼の供給量（ｔｏｎ／ｍｉｎ／本）であり、さらに、ｄは鋳型上端における浸漬ノズルの中心から短辺銅板表面までの最短距離（ｍ）である。 （もっと読む）

【課題】ウォラストナイトを主原料とし、ＣａＯ／ＳｉＯ_２比を増加するための配合原料を加えたＣａＯ／ＳｉＯ_２＝１．１〜２．０の連続鋳造用パウダーにおいて、モールドパウダーの使用時にノズルの周りに閃光が発生する問題を無くする。
【解決手段】ＣａＯおよびＳｉＯ_２をＣａＯ／ＳｉＯ_２＝１．１〜２．０の範囲で含有する連続鋳造用パウダーにおいて、配合原料として天然鉱物のウォラストナイトを２０〜７０％使用し、さらにＣａＯ／ＳｉＯ_２をウォラストナイトより大きくする配合原料を加えることによりＣａＯ／ＳｉＯ_２を前記の範囲に調整するに際し、ポルトランドセメントを５％以下、炭酸カルシウムを１３％以下とする。 （もっと読む）

【課題】高炭素鋼を鋳造する湾曲型ビレット連続機において、鋳型下の二次冷却条件を適正化することにより鋳片の内部割れの発生を防止し、且つ、中心偏析が良好な連続鋳造方法を提供する。
【解決手段】断面の１辺の長さが１６０ｍｍ以下で、炭素含有量が０．６〜１．０質量％の高炭素鋼ビレットを、湾曲型連続鋳造機を用いて鋳造する際に、鋳型下湾曲部の二次冷却帯での冷却を２段階で行う連続鋳造方法において、まず、１段階目の水量密度を０．０１〜０．０３ｍ³／ｍ²／ｓｅｃの範囲とし、次に、２段階目の二次冷却帯の水量密度を０．００２ｍ³／ｍ²／ｓｅｃ未満として、湾曲部矯正位置での鋳片の凝固シェル厚みを３０ｍｍ以上確保し、且つ、湾曲部矯正位置での鋳片表面温度を１１５０〜１２００℃の範囲に制御することを特徴とするビレットの連続鋳造方法。 （もっと読む）

【課題】中厚スラブから普通厚スラブにおけるスラブ表層欠陥の発生を防止する。
【解決手段】一対の長辺（３０ａ）面と一対の短辺（３０ｂ）面で形成され、溶鋼８の入口側及び出口側が開放されている連続鋳造用鋳型３０において、入口側の断面積が出口側の断面積より大きく、長辺鋳型間距離が鋳造方向に縮小し、メニスカス位置における外側にふくらんだ長辺面線長Ｌ１と長辺鋳型間距離の縮小が終了する位置の長辺面線長Ｌ２の比と、鋳造する鋼の固相線温度での密度ρ１と長辺鋳型間距離の縮小が終了する位置の鋳片凝固シェルの密度ρ２の比が、次の関係式
１．００＜Ｌ１／Ｌ２≦（ρ２／ρ１）^{（１／３）}
を満足し、出口側は矩形形状であり、出口側の相対する長辺鋳型間距離Ｔ２が１５０ｍｍ以上、５００ｍｍ以下であり、入口側の相対する長辺鋳型間距離が、出口側の相対する長辺鋳型間距離Ｔ２と同じか、大とされている。 （もっと読む）

本発明は、重量％で、Ｃ：０．０３〜０．１３％、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．７〜２．０％、Ｐ：０．０５〜０．１５％、Ｓ：０．２〜０．５％、Ｂ：０．００１〜０．０１％、Ｃｒ：０．１〜０．５％、Ｔｉ：０．０５〜０．４％、Ｎ：０．００５〜０．０１５％、及びＯ：０．０３％以下、並びに残部Ｆｅ及びその他の不可避不純物を含む無鉛快削鋼に関し、上記無鉛快削鋼は、線材の圧延方向の断面において、粒子サイズ５μｍ^２以上のＭｎＳ介在物が３００〜１，０００個／ｍｍ^２の範囲で存在することができる。また、本発明は、鋼材製造段階において全酸素量を段階別に適切に制御して環境に優しい無鉛快削鋼を製造する方法に関する。
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