高Ａｌ鋼の連続鋳造用モールドフラックス及び鋳片の製造方法
【課題】sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合にも安定して鋳造でき、熱延粗圧延直後のスケール除去を十分に行えるようにする。
【解決手段】sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いるモールドフラックスである。CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）が１．０〜２．０で、P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sで、一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインである。
【効果】sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合にも、高圧水等によるスケール除去を促進でき、島状スケールの少ない熱延鋼板が得られる。
【解決手段】sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いるモールドフラックスである。CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）が１．０〜２．０で、P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sで、一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインである。
【効果】sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合にも、高圧水等によるスケール除去を促進でき、島状スケールの少ない熱延鋼板が得られる。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延ミルにおいて、粗圧延後に再加熱した後の、スケール除去時の剥離性に優れた高Al鋼鋳片の連続鋳造用モールドフラックス、及びこの連続鋳造鋳片を熱間圧延（以下、熱延とも言う。）して製造する方法に関するものである。
【０００２】
特にsol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％の高張力熱延鋼板素材であるスラブを高品質で鋳造し、熱延コイルの表面に残留する島状スケールを効果的に防止可能とするものである。
【背景技術】
【０００３】
従来、熱延ミルにおいて、粗圧延後に再加熱した後の、高圧水等を使用してスケールを除去する際の剥離性を高める方法として、以下のような技術が開示されている。
【０００４】
特許文献１には、スラブを高温加熱すると、ファイアライト（２FeO・SiO2）が溶融している状態でデスケーリングが行われることになるので、スケールの除去が容易になることが開示されている。
【特許文献１】特開平５−３１７９１３号公報
【０００５】
また、特許文献２には、スラブを粗圧延して粗バーとし、その後その表面を加熱してスケールを厚く生成させた後に、粗バーの表面に高圧水を噴射して表面のスケールを除去する方法が開示されている。
【特許文献２】特開２００１−３２３３２４号公報
【０００６】
これらの開示技術から、デスケーリング前における鋼材表面の加熱が、スケール剥離性を高めるのに有効であることが分かる。その理由は、鋼材をスケール基底部のファイアライト層の融点（１２１０℃）以上に加熱すれば、地鉄側からのFeイオンの拡散が起こり易くなり、スケールが厚く生成された状態でデスケーリングを行うためとされている。
【０００７】
あるいは、同様の原理を利用してスケールの剥離性を高める方法として、特許文献３には、鋼中におけるBまたはMo、またはその両方の元素濃度を高くすることで、ファイアライトの融点を低下させる方法が開示されている。
【特許文献３】特開２０００−３１９７３０号公報
【０００８】
しかしながら、特許文献１或いは特許文献２に開示された、スケール除去前に鋼材を加熱する方法は、加熱装置の能力によっては十分な加熱が得られない場合がある。一方、特許文献３の方法は、スケール生成を阻害するファイアライト層の融点を低下させ、加熱温度が低い場合もファイアライト層を溶融させてスケール生成の促進を狙ったものと考えられるが、簡便にデスケール性を高めることが容易な方法とは言い難い。
【０００９】
そこで、出願人は、簡便かつ効果的に２次スケールを除去して、鋼板表面の島状スケールを防止することが可能な連続鋳造用モールドフラックスを特許文献４で提案した。
【特許文献４】特開２００７−１０５７６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、sol.Al濃度が０．１質量％以上、とりわけ０．３質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合は、鋼中AlによるSiO2等の還元作用によって凝固温度等の物性値が大きく変化する。従って、前記高Al鋼を連続鋳造する場合は、特許文献４で提案したモールドフラックスを使用しても、安定した鋳造が行えない場合があるということが判明した。
【００１１】
本発明が解決しようとする問題点は、特許文献１〜特許文献３に開示された方法が有する問題を解決可能な特許文献４の技術でも、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合は、安定した鋳造が行えない場合があるという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、特許文献４で提案した発明を高Al鋼の連続鋳造が可能なように改良したものである。
すなわち、粗圧延後に再加熱した後のスケール剥離性を高める方法として、特許文献２に開示された方法を適用するにあたって、その効果を高める連続鋳造用モールドフラックスを提供するものである。また、鋳造中におけるモールドフラックス物性値の変化を小さく抑え、安定した操業と高品質な鋳片を製造する方法を提供するものである。
【００１３】
ここで、粗圧延後に誘導ヒータ等で鋼板を加熱した際のスケール厚さを厚くするには、スケールと地鉄界面間に形成されるファイアライト層を融点以上の温度にまで加熱し、ファイアライト層が有する物質移動阻害作用を軽減することが重要なポイントである。すなわち、このプロセスにおけるスケール剥離性を向上させるには、ファイアライトの融点を低下させることが効果的である。
【００１４】
また、sol.Al濃度が０．１質量％以上、とりわけ０．３質量％以上の高Al鋼の連続鋳造には、前記ファイアライトの融点低下作用を維持しつつ、鋼中AlでSiO2等が還元されても、凝固温度等の物性値に大きな変化がないモールドフラックスの設計が求められる。
【００１５】
発明者らは、鋳片の表面に生成するスケールに及ぼすモールドフラックスの影響や、その影響と高Al鋼の連続鋳造との関わり等について、調査、研究を重ねた結果、以下の事実を見出した。
【００１６】
(1) sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼の連続鋳造時には、鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元反応が、溶融したモールドフラックスと溶鋼との濡れ性を改善する。従って、鋳片表面に多くのモールドフラックスが付着、もしくは鋳片表層部にモールドフラックス由来成分が濃化し、スケール中のモールドフラックス由来成分の含有率が増加する。よって、特許文献４に規定しているように、CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）を１．０以下としてモールドフラックスの付着性を高める必要性は小さい。
【００１７】
(2) モールドフラックス組成の内、平衡する酸素分圧がSiO2やFeOに近い酸化物は、スケールと地鉄界面近くのファイアライト層中に選択的に濃化する。
【００１８】
(3) モールドフラックス中にP2O5或いはB2O3を添加すると、ファイアライト層中にこれらの酸化物が濃化し、その融点を降下させる作用を有する。これらは単体で添加しても効果的であるが、組み合わせて添加すると相乗的に効果を発揮する。
【００１９】
(4) sol.Al濃度が１．５質量％以上の高Al鋼の場合、連続鋳造時に鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元反応が進行した時の凝固温度や粘度という物性値の変化を小さく保つには、CaO／SiO2を１．０〜２．０とすれば良い。この場合、一旦溶融させたフラックスが凝固する際に晶出或いは析出する主な結晶相がカスピダイン（Cuspidine）となる。
【００２０】
発明者らは、以上の(1)乃至(4)の事実から、以下の本発明を成立させた。
ここで、モールドフラックスは、通常、化学組成として、CaOおよびSiO2を主成分とし、Al2O3、MgO、Na2O等のアルカリ金属酸化物やフッ素（F）等を含有して適正な凝固温度に調整し、滓化速度調整剤としてカーボンを１〜５質量％程度添加したものである。
【００２１】
すなわち、第１の本発明の高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックスは、
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を対象とし、
粗圧延後に鋼板を加熱してスケールを厚く生成させた後、高圧水スプレーによってスケールを除去する際に、連続鋳造用モールドフラックスを活用してスケール剥離性を高めるために、
CaO／SiO2が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを最も主要な特徴としている。
【００２２】
第１の本発明モールドフラックスにおいて、
さらに、対象とする普通鋼を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の凝固温度が、第１の本発明に規定した元組成の前記凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、第１の本発明に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が２．５dPa・s以下としたのが第２の本発明モールドフラックスである。
【００２３】
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片には、ファイアライトの融点が低下したスケールが付着しているが、溶削あるいは研削によって表層部を除去してしまうと、モールドフラックスの効果が消滅してしまう。従って、熱延工程において、粗圧延後再加熱し、その後に高圧水等によってスケールを除去するまでは、表層部を除去してはならない。
【００２４】
本発明の鋳片の製造方法は、前記の考察に基づいてなされたものであり、
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する方法であって、
前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないことを最も主要な特徴としたものである。
【発明の効果】
【００２５】
本発明によれば、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合であっても、スケールと地鉄界面間のファイアライト層の融点を１５℃あるいは３５℃以上降下できる。従って、熱延ミルにおける粗圧延後にファイアライトの融点以上に加熱してスケール成長を促すことが容易になり、直後の高圧水等によるスケール除去を促進できる。その結果、島状スケールの少ない熱延鋼板を得ることができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明を実施するための形態と共に最良の形態について、詳細に説明する。
第１の本発明モールドフラックスは、
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いられるモールドフラックスであって、
CaO／SiO2が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを特徴とするものである。
【００２７】
第１の本発明モールドフラックスにおいて、sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を対象としているのは、以下の理由による。
【００２８】
まず、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する際には、鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元によってモールドフラックスの物性値が変化し、特許文献４の発明によっては鋳型内潤滑性の悪化や鋳片表面疵の発生を防止しえないからである。また、sol.Al濃度が１．５質量％を超えると、本願発明であっても、モールドフラックスの物性値変化を十分に抑制できないからである。本願発明は、特に、sol.Al濃度が０．３〜１．１質量％である高Al鋼の連続鋳造に適している。ここで言う普通鋼とは、CrあるいはNiの濃度が５質量%未満の鋼をいう。
【００２９】
また、Si濃度が０．３〜２．０質量％であるのは、本願発明によってスケールの剥離性を高める必要が、Si濃度が０．３質量％以上の高Si鋼において生じるからである。また、Si濃度が２．０質量％を超えると、本願発明であっても、十分にスケールの剥離性を高めることができないからである。
【００３０】
また、C濃度が０．０５〜０．１８質量％であるのは、本願発明が対象とする高張力熱延鋼板素材に適するC濃度が０．０５〜０．１８質量％であるからである。中でも、本願発明のモールドフラックス物性値変化抑制作用が鋳片（スラブ）の縦割れを防止する効果に結びつくのは、C濃度が０．０７〜０．１６質量％、とりわけC濃度が０．０８〜０．１４質量％の場合である。
【００３１】
第１の本発明のモールドフラックスにおいて、CaO／SiO2を１．０〜２．０としたのは、CaO／SiO2が１．０未満であると対象となる高Al鋼を鋳造した時のモールドフラックス物性値変化が大きくなるからである。また、CaO／SiO2が２．０よりも大きい場合には、凝固温度が高くなり過ぎて後述の適正範囲に収めることが困難となるからである。CaO／SiO2のより好ましい範囲は、１．１〜１．９である。さらに好ましくは、１．２〜１．８である。
【００３２】
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有するのは、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも少ない場合には、ファイアライトの融点を下げる作用が不十分となるからである。また、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも多い場合には、モールドフラックスが物性に与える影響が顕著となり、モールドフラックスの物性調整が困難となるからである。さらに、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも多い場合には、鋳片表層部へのPあるいはBの濃化が顕著となり、鋳片の縦割れが発生しやすくなるからである。これらは合わせて添加するとファイアライトの融点低下に効果的であることは言うまでもないが、どちらか一方の添加であっても十分な効果を発揮する。
【００３３】
モールドフラックスの凝固温度を１０５０〜１２００℃とするのは、以下の理由に基づく。まず、凝固温度が１０５０℃未満であると、鋳型と凝固シェルの間隙に流入した溶融モールドフラックスが形成するフラックスフィルムの熱伝達係数が過度に増大し、凝固シェルが鋳型内で強冷却される結果、鋳片表面の割れが発生しやすくなるからである。逆に、凝固温度が１２００℃を超えると、鋳造中の組成変化によって凝固温度がさらに高くなった場合に、フラックスフィルム中における液相の割合が低下して潤滑性が低下し、好ましくないからである。
【００３４】
モールドフラックスの凝固温度は、前記範囲内で、鋳造中の組成変化を考慮しつつ、鋳造する鋼の凝固収縮の大きさに応じて調整することが好ましい。凝固収縮の大きな鋼種、例えばC濃度が０．０７〜０．１６質量％或いは０．０８〜０．１４質量％程度の亜包晶鋼を鋳造する場合は、１１１０〜１２００℃という高めに設定する。逆に、凝固収縮の小さい、例えばC濃度が０．０５〜０．０６質量％若しくは０．０５〜０．０７質量％の低炭素鋼、或いはC濃度が０．１７〜０．１８質量％若しくは０．１５〜０．１８質量％の中炭素鋼では、１０５０〜１１００℃程度の低めに設定する。
【００３５】
モールドフラックスの１３００℃における粘度を０．５〜２．５dPa・sとするのは、実質的に１３００℃における粘度を０．５dPa・s未満にまで下げるのは難しいからである。逆に、２．５dPa・sを超えると、結晶化速度が低下して、鋳片の縦割れ防止作用が損なわれるからである。特にC濃度が０．０７〜０．１６質量％或いは０．０８〜０．１４質量％といった縦割れが発生しやすい鋼種の場合には、１３００℃における粘度は、２．０dPa・s以下であることが望ましい。
【００３６】
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることとしたのは、このように組成設計された場合は、高Al鋼の鋳造時に組成が変化しても、凝固温度や粘度の変化が小さく抑えられるからである。
【００３７】
本発明では、モールドフラックスの冷却速度は毎分１０℃の速度を基準としたが、実際には、毎分１℃程度の徐冷条件でも、毎分１００℃程度の急冷条件であっても、主な結晶相は常に安定してカスピダインであることが望まれる。ここで、主な結晶相とは、Ｘ線回折強度（第１ピーク）が最も高い結晶を言う。主な結晶が安定して晶出または析出するには、回折強度（第１ピーク）が２番目に高い結晶に対して、概ね１．５倍或いは２倍以上の回折強度であることが望ましい。
【００３８】
第２の本発明モールドフラックスは、上記第１の本発明のモールドフラックスにおいて、さらに、対象となる鋼種を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の前記凝固温度が、第１の本発明に規定した元組成の凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、第１の本発明に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が２．５dPa・s以下であることを特徴とするものである。
【００３９】
第２の本発明のモールドフラックスにおいて、対象となる鋼種を４０m以上連続鋳造した際の物性値を規定するのは、４０m以上連続鋳造すると、モールドフラックスの組成変化が見掛け上の平衡にほぼ達して安定するからである。
【００４０】
このとき、鋼中AlによるSiO2等の還元がある程度進行すれば、モールドフラックスの鋳片表面への付着性若しくは鋳片表層部へのモールドフラックス由来成分の濃化が促進する。従って、少なくとも凝固温度が２０℃以上上昇する程度の組成変化が生じていることが好ましい。しかしながら、元組成の凝固温度に対し２００℃を超えて凝固温度が上昇すると、鋳造中の物性値変化が大きくなりすぎて、操業が難しくなり、鋳片の縦割れが発生しやすくなる。よって、鋳型内溶融層の凝固温度は、元組成の凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高いのが良い。また、鋳型内溶融層の凝固温度が１３００℃以下であるのは、凝固温度が１３００℃を超えると鋳型内での潤滑性が悪化するからである。
【００４１】
また、第２の本発明のモールドフラックスにおいて、第１の本発明に規定した元組成の１３００℃における粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が、２．５dPa・s以下であるのは、以下の理由による。
【００４２】
高Al鋼鋳造時には、モールドフラックス中のAl2O3濃度が増すことに起因して、一般に粘度が上昇する。この粘度上昇が２．５dPa・sを超える場合、モールドフラックスの結晶化速度が低下して、鋳片縦割れ防止効果が損なわれるからである。特にC濃度が０．０７〜０．１６質量％、或いはC濃度が０．０８〜０．１４質量％といった縦割れが発生しやすい鋼種の場合は、鋳造中の粘度変化は、１．５dPa・s以下であることが望ましい。
【００４３】
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する場合に、前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面のスケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないこととしたのが、本発明の鋳片の製造方法である。
【００４４】
すなわち、前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片には、ファイアライトの融点が低下したスケールが付着している。従って、本発明の鋳片の製造方法では、熱延工程において、粗圧延後再加熱し、その後に高圧水等によってスケールを除去するまでは、溶削あるいは研削によって表層部を除去して、モールドフラックスの効果が消滅しないようにするのである。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明の効果を確認するために行った実施結果について説明する。
下記表１に示した組成を含有し残部が鉄からなる鋼種を、下記表２に示した本発明の実施例及び比較例のモールドフラックスを用いて鋳造した。下記表２において、Ａ〜Ｃは本発明の実施例、Ｄ〜Ｅは比較例である。
【００４６】
鋳造条件は、鋳型厚みが２５０mm、鋳型幅が９００mm〜１２００mmの垂直曲げ型連続鋳造機を用いて、鋳造速度が０．６〜１．０m／min、タンディッシュ内溶鋼過熱度が２０〜４５℃、鋳片２次冷却比水量が０．６〜１．２リットル／Kg−Steelとした。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
表１の鋼種を表２のＡ及びＢを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項１及び２を満たす実施例である。これらの実施例Ａ、Ｂを使用した場合は、安定した連続鋳造操業が実現され、鋳片の縦割れが防止され、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることができた。
【００５０】
また、表１の鋼種を表２のＣを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項１のみを満たす実施例である。この実施例Ｃを使用した場合は、鋳造時の溶融層の凝固温度が１３００℃を超えるので鋳型内における潤滑性に問題が生じた。しかしながら、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることができた。
【００５１】
一方、表１の鋼種を表２のＤを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項を満たさない比較例である。この比較例Ｄを使用した場合は、鋳造時の溶融層の凝固温度が高くなりすぎるので、鋳型内における潤滑性に問題が生じた。加えて、鋳型内における冷却が緩和され過ぎて、鋳片の凝固が円滑に進行せず、縦割れ等の表面欠陥が発生し易くなった。しかしながら、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることはできた。
【００５２】
また、表１の鋼種を表２のＥを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項を満たさない比較例である。この比較例Ｅでは、鋳造時の溶融層の凝固温度或いは粘度が鋳造前からほとんど変化しないので、操業性が良好で、鋳片の縦割れも発生しない。しかしながら、スケール剥離性改善作用を有するP2O5やB2O3を含有しないので、熱延段階における２次スケールの剥離性は改善されなかった。
【００５３】
次に、表１の鋼種を表２のＡ及びＥを用いて連続鋳造した鋳片を無手入れのまま熱間圧延に供した。熱間圧延する際の粗圧延後には、誘導型ヒータを用いて粗圧鋼板を表面温度が１１２０℃〜１１６０℃に達するまで再加熱した後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去した。すなわち表２のＡを用いる場合は、本発明の請求項３を満たす実施例となる操業を行った。
【００５４】
そうして得られた熱延鋼板の島状スケール（残留スケールによって生じる模様）を評価した結果、表２のＡを用いた熱延鋼板は「軽度、出荷可」と判定されたのに対し、表２のＥを用いた熱延鋼板は「重度、出荷不可」と判定され、本発明の効果が明確に表れた。
【００５５】
なお、本発明の実施例において添加されたB2O3やP2O5の原料には、それぞれ硼砂及びリン酸カルシウム（Ca3(PO4)2）を用いた。
【００５６】
本発明は上記の例に限らず、各請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明は、Si含有量が０．３〜２．０質量％を外れる高張力熱延鋼板を製造する場合にも適用できる。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延ミルにおいて、粗圧延後に再加熱した後の、スケール除去時の剥離性に優れた高Al鋼鋳片の連続鋳造用モールドフラックス、及びこの連続鋳造鋳片を熱間圧延（以下、熱延とも言う。）して製造する方法に関するものである。
【０００２】
特にsol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％の高張力熱延鋼板素材であるスラブを高品質で鋳造し、熱延コイルの表面に残留する島状スケールを効果的に防止可能とするものである。
【背景技術】
【０００３】
従来、熱延ミルにおいて、粗圧延後に再加熱した後の、高圧水等を使用してスケールを除去する際の剥離性を高める方法として、以下のような技術が開示されている。
【０００４】
特許文献１には、スラブを高温加熱すると、ファイアライト（２FeO・SiO2）が溶融している状態でデスケーリングが行われることになるので、スケールの除去が容易になることが開示されている。
【特許文献１】特開平５−３１７９１３号公報
【０００５】
また、特許文献２には、スラブを粗圧延して粗バーとし、その後その表面を加熱してスケールを厚く生成させた後に、粗バーの表面に高圧水を噴射して表面のスケールを除去する方法が開示されている。
【特許文献２】特開２００１−３２３３２４号公報
【０００６】
これらの開示技術から、デスケーリング前における鋼材表面の加熱が、スケール剥離性を高めるのに有効であることが分かる。その理由は、鋼材をスケール基底部のファイアライト層の融点（１２１０℃）以上に加熱すれば、地鉄側からのFeイオンの拡散が起こり易くなり、スケールが厚く生成された状態でデスケーリングを行うためとされている。
【０００７】
あるいは、同様の原理を利用してスケールの剥離性を高める方法として、特許文献３には、鋼中におけるBまたはMo、またはその両方の元素濃度を高くすることで、ファイアライトの融点を低下させる方法が開示されている。
【特許文献３】特開２０００−３１９７３０号公報
【０００８】
しかしながら、特許文献１或いは特許文献２に開示された、スケール除去前に鋼材を加熱する方法は、加熱装置の能力によっては十分な加熱が得られない場合がある。一方、特許文献３の方法は、スケール生成を阻害するファイアライト層の融点を低下させ、加熱温度が低い場合もファイアライト層を溶融させてスケール生成の促進を狙ったものと考えられるが、簡便にデスケール性を高めることが容易な方法とは言い難い。
【０００９】
そこで、出願人は、簡便かつ効果的に２次スケールを除去して、鋼板表面の島状スケールを防止することが可能な連続鋳造用モールドフラックスを特許文献４で提案した。
【特許文献４】特開２００７−１０５７６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、sol.Al濃度が０．１質量％以上、とりわけ０．３質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合は、鋼中AlによるSiO2等の還元作用によって凝固温度等の物性値が大きく変化する。従って、前記高Al鋼を連続鋳造する場合は、特許文献４で提案したモールドフラックスを使用しても、安定した鋳造が行えない場合があるということが判明した。
【００１１】
本発明が解決しようとする問題点は、特許文献１〜特許文献３に開示された方法が有する問題を解決可能な特許文献４の技術でも、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合は、安定した鋳造が行えない場合があるという点である。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、特許文献４で提案した発明を高Al鋼の連続鋳造が可能なように改良したものである。
すなわち、粗圧延後に再加熱した後のスケール剥離性を高める方法として、特許文献２に開示された方法を適用するにあたって、その効果を高める連続鋳造用モールドフラックスを提供するものである。また、鋳造中におけるモールドフラックス物性値の変化を小さく抑え、安定した操業と高品質な鋳片を製造する方法を提供するものである。
【００１３】
ここで、粗圧延後に誘導ヒータ等で鋼板を加熱した際のスケール厚さを厚くするには、スケールと地鉄界面間に形成されるファイアライト層を融点以上の温度にまで加熱し、ファイアライト層が有する物質移動阻害作用を軽減することが重要なポイントである。すなわち、このプロセスにおけるスケール剥離性を向上させるには、ファイアライトの融点を低下させることが効果的である。
【００１４】
また、sol.Al濃度が０．１質量％以上、とりわけ０．３質量％以上の高Al鋼の連続鋳造には、前記ファイアライトの融点低下作用を維持しつつ、鋼中AlでSiO2等が還元されても、凝固温度等の物性値に大きな変化がないモールドフラックスの設計が求められる。
【００１５】
発明者らは、鋳片の表面に生成するスケールに及ぼすモールドフラックスの影響や、その影響と高Al鋼の連続鋳造との関わり等について、調査、研究を重ねた結果、以下の事実を見出した。
【００１６】
(1) sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼の連続鋳造時には、鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元反応が、溶融したモールドフラックスと溶鋼との濡れ性を改善する。従って、鋳片表面に多くのモールドフラックスが付着、もしくは鋳片表層部にモールドフラックス由来成分が濃化し、スケール中のモールドフラックス由来成分の含有率が増加する。よって、特許文献４に規定しているように、CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）を１．０以下としてモールドフラックスの付着性を高める必要性は小さい。
【００１７】
(2) モールドフラックス組成の内、平衡する酸素分圧がSiO2やFeOに近い酸化物は、スケールと地鉄界面近くのファイアライト層中に選択的に濃化する。
【００１８】
(3) モールドフラックス中にP2O5或いはB2O3を添加すると、ファイアライト層中にこれらの酸化物が濃化し、その融点を降下させる作用を有する。これらは単体で添加しても効果的であるが、組み合わせて添加すると相乗的に効果を発揮する。
【００１９】
(4) sol.Al濃度が１．５質量％以上の高Al鋼の場合、連続鋳造時に鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元反応が進行した時の凝固温度や粘度という物性値の変化を小さく保つには、CaO／SiO2を１．０〜２．０とすれば良い。この場合、一旦溶融させたフラックスが凝固する際に晶出或いは析出する主な結晶相がカスピダイン（Cuspidine）となる。
【００２０】
発明者らは、以上の(1)乃至(4)の事実から、以下の本発明を成立させた。
ここで、モールドフラックスは、通常、化学組成として、CaOおよびSiO2を主成分とし、Al2O3、MgO、Na2O等のアルカリ金属酸化物やフッ素（F）等を含有して適正な凝固温度に調整し、滓化速度調整剤としてカーボンを１〜５質量％程度添加したものである。
【００２１】
すなわち、第１の本発明の高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックスは、
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を対象とし、
粗圧延後に鋼板を加熱してスケールを厚く生成させた後、高圧水スプレーによってスケールを除去する際に、連続鋳造用モールドフラックスを活用してスケール剥離性を高めるために、
CaO／SiO2が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを最も主要な特徴としている。
【００２２】
第１の本発明モールドフラックスにおいて、
さらに、対象とする普通鋼を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の凝固温度が、第１の本発明に規定した元組成の前記凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、第１の本発明に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が２．５dPa・s以下としたのが第２の本発明モールドフラックスである。
【００２３】
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片には、ファイアライトの融点が低下したスケールが付着しているが、溶削あるいは研削によって表層部を除去してしまうと、モールドフラックスの効果が消滅してしまう。従って、熱延工程において、粗圧延後再加熱し、その後に高圧水等によってスケールを除去するまでは、表層部を除去してはならない。
【００２４】
本発明の鋳片の製造方法は、前記の考察に基づいてなされたものであり、
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する方法であって、
前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないことを最も主要な特徴としたものである。
【発明の効果】
【００２５】
本発明によれば、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する場合であっても、スケールと地鉄界面間のファイアライト層の融点を１５℃あるいは３５℃以上降下できる。従って、熱延ミルにおける粗圧延後にファイアライトの融点以上に加熱してスケール成長を促すことが容易になり、直後の高圧水等によるスケール除去を促進できる。その結果、島状スケールの少ない熱延鋼板を得ることができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明を実施するための形態と共に最良の形態について、詳細に説明する。
第１の本発明モールドフラックスは、
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いられるモールドフラックスであって、
CaO／SiO2が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを特徴とするものである。
【００２７】
第１の本発明モールドフラックスにおいて、sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を対象としているのは、以下の理由による。
【００２８】
まず、sol.Al濃度が０．１質量％以上の高Al鋼を連続鋳造する際には、鋼中Alによるモールドフラックス中SiO2等の還元によってモールドフラックスの物性値が変化し、特許文献４の発明によっては鋳型内潤滑性の悪化や鋳片表面疵の発生を防止しえないからである。また、sol.Al濃度が１．５質量％を超えると、本願発明であっても、モールドフラックスの物性値変化を十分に抑制できないからである。本願発明は、特に、sol.Al濃度が０．３〜１．１質量％である高Al鋼の連続鋳造に適している。ここで言う普通鋼とは、CrあるいはNiの濃度が５質量%未満の鋼をいう。
【００２９】
また、Si濃度が０．３〜２．０質量％であるのは、本願発明によってスケールの剥離性を高める必要が、Si濃度が０．３質量％以上の高Si鋼において生じるからである。また、Si濃度が２．０質量％を超えると、本願発明であっても、十分にスケールの剥離性を高めることができないからである。
【００３０】
また、C濃度が０．０５〜０．１８質量％であるのは、本願発明が対象とする高張力熱延鋼板素材に適するC濃度が０．０５〜０．１８質量％であるからである。中でも、本願発明のモールドフラックス物性値変化抑制作用が鋳片（スラブ）の縦割れを防止する効果に結びつくのは、C濃度が０．０７〜０．１６質量％、とりわけC濃度が０．０８〜０．１４質量％の場合である。
【００３１】
第１の本発明のモールドフラックスにおいて、CaO／SiO2を１．０〜２．０としたのは、CaO／SiO2が１．０未満であると対象となる高Al鋼を鋳造した時のモールドフラックス物性値変化が大きくなるからである。また、CaO／SiO2が２．０よりも大きい場合には、凝固温度が高くなり過ぎて後述の適正範囲に収めることが困難となるからである。CaO／SiO2のより好ましい範囲は、１．１〜１．９である。さらに好ましくは、１．２〜１．８である。
【００３２】
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有するのは、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも少ない場合には、ファイアライトの融点を下げる作用が不十分となるからである。また、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも多い場合には、モールドフラックスが物性に与える影響が顕著となり、モールドフラックスの物性調整が困難となるからである。さらに、これらの含有量がそれぞれの規定範囲よりも多い場合には、鋳片表層部へのPあるいはBの濃化が顕著となり、鋳片の縦割れが発生しやすくなるからである。これらは合わせて添加するとファイアライトの融点低下に効果的であることは言うまでもないが、どちらか一方の添加であっても十分な効果を発揮する。
【００３３】
モールドフラックスの凝固温度を１０５０〜１２００℃とするのは、以下の理由に基づく。まず、凝固温度が１０５０℃未満であると、鋳型と凝固シェルの間隙に流入した溶融モールドフラックスが形成するフラックスフィルムの熱伝達係数が過度に増大し、凝固シェルが鋳型内で強冷却される結果、鋳片表面の割れが発生しやすくなるからである。逆に、凝固温度が１２００℃を超えると、鋳造中の組成変化によって凝固温度がさらに高くなった場合に、フラックスフィルム中における液相の割合が低下して潤滑性が低下し、好ましくないからである。
【００３４】
モールドフラックスの凝固温度は、前記範囲内で、鋳造中の組成変化を考慮しつつ、鋳造する鋼の凝固収縮の大きさに応じて調整することが好ましい。凝固収縮の大きな鋼種、例えばC濃度が０．０７〜０．１６質量％或いは０．０８〜０．１４質量％程度の亜包晶鋼を鋳造する場合は、１１１０〜１２００℃という高めに設定する。逆に、凝固収縮の小さい、例えばC濃度が０．０５〜０．０６質量％若しくは０．０５〜０．０７質量％の低炭素鋼、或いはC濃度が０．１７〜０．１８質量％若しくは０．１５〜０．１８質量％の中炭素鋼では、１０５０〜１１００℃程度の低めに設定する。
【００３５】
モールドフラックスの１３００℃における粘度を０．５〜２．５dPa・sとするのは、実質的に１３００℃における粘度を０．５dPa・s未満にまで下げるのは難しいからである。逆に、２．５dPa・sを超えると、結晶化速度が低下して、鋳片の縦割れ防止作用が損なわれるからである。特にC濃度が０．０７〜０．１６質量％或いは０．０８〜０．１４質量％といった縦割れが発生しやすい鋼種の場合には、１３００℃における粘度は、２．０dPa・s以下であることが望ましい。
【００３６】
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることとしたのは、このように組成設計された場合は、高Al鋼の鋳造時に組成が変化しても、凝固温度や粘度の変化が小さく抑えられるからである。
【００３７】
本発明では、モールドフラックスの冷却速度は毎分１０℃の速度を基準としたが、実際には、毎分１℃程度の徐冷条件でも、毎分１００℃程度の急冷条件であっても、主な結晶相は常に安定してカスピダインであることが望まれる。ここで、主な結晶相とは、Ｘ線回折強度（第１ピーク）が最も高い結晶を言う。主な結晶が安定して晶出または析出するには、回折強度（第１ピーク）が２番目に高い結晶に対して、概ね１．５倍或いは２倍以上の回折強度であることが望ましい。
【００３８】
第２の本発明モールドフラックスは、上記第１の本発明のモールドフラックスにおいて、さらに、対象となる鋼種を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の前記凝固温度が、第１の本発明に規定した元組成の凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、第１の本発明に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が２．５dPa・s以下であることを特徴とするものである。
【００３９】
第２の本発明のモールドフラックスにおいて、対象となる鋼種を４０m以上連続鋳造した際の物性値を規定するのは、４０m以上連続鋳造すると、モールドフラックスの組成変化が見掛け上の平衡にほぼ達して安定するからである。
【００４０】
このとき、鋼中AlによるSiO2等の還元がある程度進行すれば、モールドフラックスの鋳片表面への付着性若しくは鋳片表層部へのモールドフラックス由来成分の濃化が促進する。従って、少なくとも凝固温度が２０℃以上上昇する程度の組成変化が生じていることが好ましい。しかしながら、元組成の凝固温度に対し２００℃を超えて凝固温度が上昇すると、鋳造中の物性値変化が大きくなりすぎて、操業が難しくなり、鋳片の縦割れが発生しやすくなる。よって、鋳型内溶融層の凝固温度は、元組成の凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高いのが良い。また、鋳型内溶融層の凝固温度が１３００℃以下であるのは、凝固温度が１３００℃を超えると鋳型内での潤滑性が悪化するからである。
【００４１】
また、第２の本発明のモールドフラックスにおいて、第１の本発明に規定した元組成の１３００℃における粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が、２．５dPa・s以下であるのは、以下の理由による。
【００４２】
高Al鋼鋳造時には、モールドフラックス中のAl2O3濃度が増すことに起因して、一般に粘度が上昇する。この粘度上昇が２．５dPa・sを超える場合、モールドフラックスの結晶化速度が低下して、鋳片縦割れ防止効果が損なわれるからである。特にC濃度が０．０７〜０．１６質量％、或いはC濃度が０．０８〜０．１４質量％といった縦割れが発生しやすい鋼種の場合は、鋳造中の粘度変化は、１．５dPa・s以下であることが望ましい。
【００４３】
前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する場合に、前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面のスケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないこととしたのが、本発明の鋳片の製造方法である。
【００４４】
すなわち、前記何れかの本発明モールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片には、ファイアライトの融点が低下したスケールが付着している。従って、本発明の鋳片の製造方法では、熱延工程において、粗圧延後再加熱し、その後に高圧水等によってスケールを除去するまでは、溶削あるいは研削によって表層部を除去して、モールドフラックスの効果が消滅しないようにするのである。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明の効果を確認するために行った実施結果について説明する。
下記表１に示した組成を含有し残部が鉄からなる鋼種を、下記表２に示した本発明の実施例及び比較例のモールドフラックスを用いて鋳造した。下記表２において、Ａ〜Ｃは本発明の実施例、Ｄ〜Ｅは比較例である。
【００４６】
鋳造条件は、鋳型厚みが２５０mm、鋳型幅が９００mm〜１２００mmの垂直曲げ型連続鋳造機を用いて、鋳造速度が０．６〜１．０m／min、タンディッシュ内溶鋼過熱度が２０〜４５℃、鋳片２次冷却比水量が０．６〜１．２リットル／Kg−Steelとした。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
表１の鋼種を表２のＡ及びＢを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項１及び２を満たす実施例である。これらの実施例Ａ、Ｂを使用した場合は、安定した連続鋳造操業が実現され、鋳片の縦割れが防止され、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることができた。
【００５０】
また、表１の鋼種を表２のＣを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項１のみを満たす実施例である。この実施例Ｃを使用した場合は、鋳造時の溶融層の凝固温度が１３００℃を超えるので鋳型内における潤滑性に問題が生じた。しかしながら、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることができた。
【００５１】
一方、表１の鋼種を表２のＤを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項を満たさない比較例である。この比較例Ｄを使用した場合は、鋳造時の溶融層の凝固温度が高くなりすぎるので、鋳型内における潤滑性に問題が生じた。加えて、鋳型内における冷却が緩和され過ぎて、鋳片の凝固が円滑に進行せず、縦割れ等の表面欠陥が発生し易くなった。しかしながら、熱延段階における２次スケールの剥離性が良好な鋳片を得ることはできた。
【００５２】
また、表１の鋼種を表２のＥを用いて連続鋳造することは、本発明の請求項を満たさない比較例である。この比較例Ｅでは、鋳造時の溶融層の凝固温度或いは粘度が鋳造前からほとんど変化しないので、操業性が良好で、鋳片の縦割れも発生しない。しかしながら、スケール剥離性改善作用を有するP2O5やB2O3を含有しないので、熱延段階における２次スケールの剥離性は改善されなかった。
【００５３】
次に、表１の鋼種を表２のＡ及びＥを用いて連続鋳造した鋳片を無手入れのまま熱間圧延に供した。熱間圧延する際の粗圧延後には、誘導型ヒータを用いて粗圧鋼板を表面温度が１１２０℃〜１１６０℃に達するまで再加熱した後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去した。すなわち表２のＡを用いる場合は、本発明の請求項３を満たす実施例となる操業を行った。
【００５４】
そうして得られた熱延鋼板の島状スケール（残留スケールによって生じる模様）を評価した結果、表２のＡを用いた熱延鋼板は「軽度、出荷可」と判定されたのに対し、表２のＥを用いた熱延鋼板は「重度、出荷不可」と判定され、本発明の効果が明確に表れた。
【００５５】
なお、本発明の実施例において添加されたB2O3やP2O5の原料には、それぞれ硼砂及びリン酸カルシウム（Ca3(PO4)2）を用いた。
【００５６】
本発明は上記の例に限らず、各請求項に記載された技術的思想の範疇であれば、適宜実施の形態を変更しても良いことは言うまでもない。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明は、Si含有量が０．３〜２．０質量％を外れる高張力熱延鋼板を製造する場合にも適用できる。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いられるモールドフラックスであって、
CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを特徴とする高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項２】
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の凝固温度が、請求項１に規定した元組成の前記凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、請求項１に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が、２．５dPa・s以下であることを特徴とする請求項１に記載の高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のモールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する方法であって、
前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないことを特徴とする鋳片の製造方法。
【請求項１】
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼の連続鋳造に用いられるモールドフラックスであって、
CaO含有率をSiO2含有率で除した比（CaO／SiO2）が１．０〜２．０であり、
P2O5が１．０〜８．０質量％、B2O3が０．５〜５．０質量％のうちの１種または２種を含有し、
かつ、凝固温度が１０５０〜１２００℃、１３００℃における粘度が０．５〜２．５dPa・sであり、
一旦溶融させたフラックスを毎分１０℃の速度で冷却した常温試料中の主な結晶相がカスピダインであることを特徴とする高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項２】
sol.Al濃度が０．１〜１．５質量％、Si濃度が０．３〜２．０質量％、C濃度が０．０５〜０．１８質量％である普通鋼を４０m以上連続鋳造した際の鋳型内溶融層の凝固温度が、請求項１に規定した元組成の前記凝固温度に対し、２０℃〜２００℃高く、かつ１３００℃以下であり、
かつ、請求項１に規定した元組成の前記粘度に対して、鋳型内溶融層の１３００℃における粘度の上昇が、２．５dPa・s以下であることを特徴とする請求項１に記載の高Al鋼の連続鋳造用モールドフラックス。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のモールドフラックスを用いて連続鋳造した鋳片を熱間圧延して鋳片を製造する方法であって、
前記連続鋳造鋳片を素材として熱間圧延する際の粗圧延後に該鋳片を再加熱し、その後、高圧水によって該鋳片の表面スケールを除去して熱間圧延を継続するに際して、
連続鋳造後から熱間圧延を開始するまでの間に、該鋳片の表層部を溶削または研削する手入れを行わないことを特徴とする鋳片の製造方法。
【公開番号】特開２０１０−６９５２７（Ｐ２０１０−６９５２７Ａ）
【公開日】平成２２年４月２日（２０１０．４．２）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−２４２８９８（Ｐ２００８−２４２８９８）
【出願日】平成２０年９月２２日（２００８．９．２２）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２２年４月２日（２０１０．４．２）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年９月２２日（２００８．９．２２）
【出願人】（０００００２１１８）住友金属工業株式会社 (2,544)
【Ｆターム（参考）】
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