【課題】 テーラードブランク用熱延鋼板およびテーラードブランクを提供する。
【解決手段】フェライトを主相とし、マルテンサイトの体積率が５％以下の炭素鋼または低合金鋼からなる鋼板であって、鋼板表面から板厚の１／４の深さにおけるフェライトの平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が下記の(1)式および(2)式を満足するとともに、鋼板表面から板厚の１／４の深さ位置におけるフェライトの平均結晶粒径の７００℃における増加速度Ｘ（μｍ／ｍｉｎ）と前記平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が下記の(3)式を満足し、下記の(4)式で定義されるＣ当量（Ｃｅｑ）が０．１０〜０．３３であるテーラードブランク用熱延鋼板及びテーラードブランク。 １．２≦Ｄ≦７ (1)式 Ｄ≦２．７＋５０００／（５＋３５０・Ｃ＋４０・Ｍｎ）^２ (2)式 Ｄ・Ｘ≦０．１ (3)式 Ｃｅｑ＝Ｃ＋Ｍｎ／９＋Ｓｉ／２４＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｎｉ／４０＋Ｖ／１４ (4)式 （もっと読む）

【課題】強度−延性バランス、伸びフランジ性、耐衝突特性、更には剛性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｎを含有し、更に、質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１００％、Ｔｉ：０．００５〜０．１００％の一方又は双方を合計で０．１３０％未満含有し、Ａｃ₁［℃］が７００℃以上であり、未再結晶フェライトの面積率が１０〜７０％であり、硬質第２相の面積率が１〜３０％であり、好ましくは板厚１／２層における｛１１２｝＜１１０＞方位の極密度が６以上であることを特徴とする高強度冷延鋼板。鋼片を熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延を施した後、（Ａｃ₁［℃］−１００℃）からＡｃ₁［℃］までの昇温速度を２０℃／ｓ以下、Ａｃ₁［℃］〜｛Ａｃ₁［℃］＋２／３×（Ａｃ₃［℃］−Ａｃ₁［℃］）｝の温度範囲内での滞留時間を１０〜２００ｓとして焼鈍する製造方法。 （もっと読む）

【課題】形状を損なうことなく板幅方向の材質の均質性を確保することが可能な、延性及び耐常温時効性に優れた焼付硬化性冷延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】上下のロールアセンブリーの一方又は双方が、軸方向に３以上に分割された分割バックアップロールによって、直径３０〜３００ｍｍのワークロールを支持する支持機構を有し、分割バックアップロールのそれぞれに負荷される荷重を検出する荷重検出装置と前記分割バックアップロールを独立して昇降させる圧下装置を設けた圧延機により、固溶Ｃと固溶Ｎの量の合計が０．０００５％超０．００５０％以下であり、板厚が０．３〜２．０ｍｍ、板幅が６００〜２０００ｍｍである冷延鋼鈑に、圧延率が０．１以上０．８％未満の調質圧延を施す。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１０ 〜 ０．１５ ％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０ ％
Ｐ： ≦ ０．０３０ ％
Ｓ： ≦ ０．００４ ％
Ｓｉ： １．１０ 〜 １．３０ ％
Ａｌ： ０．０ 〜 ０．０５ ％
Ｎ： ≦ ０．００６０ ％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０ ％
Ｔｉ： ０．０８０ 〜 ０．１２０ ％
Ｎｂ： ０．０４０ 〜 ０．０６０ ％
Ｍｏ： ０．１５０ 〜 ０．２５０ ％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、多相組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
８５０〜１０００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、４５０〜７００℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、８８０ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．０８ 〜 ０．１２％
Ｍｎ： １．７０ 〜 ２．００％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ≦ ０．２０％
Ａｌ： ０．０１ 〜 ０．０６％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．２０ 〜 ０．５０％
Ｔｉ： ０．０１０ 〜 ０．０５０％
Ｂ： ０．００１０ 〜 ０．００４５％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、多相組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
８００〜１１００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、２５０〜５７０℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、８００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

【課題】高強度冷延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】高強度冷延鋼板を、質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．５〜３．５％、Ｐ：０．１５０％以下、Ｓ：０．０１５０％以下、Ａｌ：０．２００％以下、Ｎ：０．０１００％以下を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、金属組織が、面積率で、１０〜７０％の未再結晶フェライト及び１〜３０％の硬質第２相からなり、好ましくは硬質第２相におけるパーライトの割合が面積率で８０％以上であるものとし、その高強度冷延鋼板の製造方法を、鋼片を熱間圧延し、酸洗後、冷間圧延を施した後、（Ａｃ₁［℃］−１００℃）からＡｃ₁［℃］までの昇温速度を１０℃／ｓ以上、Ａｃ₁［℃］〜｛Ａｃ₁［℃］＋２／３×（Ａｃ₃［℃］−Ａｃ₁［℃］）｝の温度範囲内での滞留時間を１０〜２００ｓとして焼鈍する方法とする。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．０８ 〜 ０．１１％
Ｍｎ： １．００ 〜 １．３０％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ０．６０ 〜 ０．８０％
Ａｌ： ≦ ０．０５％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．８０％
Ｔｉ： ０．０６０〜 ０．１２０％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、複合相ミクロ組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
９００〜１１００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、５５０〜６２０℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；
１０％の最小破断伸びＡ_８０での、８００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

本発明は、高張力フラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１０ 〜 ０．１４ ％
Ｍｎ： １．３０ 〜 １．７０ ％
Ｐ： ≦ ０．０３０ ％
Ｓ： ≦ ０．００４ ％
Ｓｉ： ０．１０ 〜 ０．３０ ％
Ａｌ： ０．９０ 〜 １．２ ％
Ｎ： ≦ ０．００７０ ％
Ｔｉ： ０．０７０ 〜 ０．１３０ ％
Ｎｂ： ０．０４０ 〜 ０．０６０ ％
Ｍｏ： ０．１４０ 〜 ０．２６０ ％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、多相組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
８５０〜１０００℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、３５０〜４８０℃の範囲にある巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、８００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

本発明は、特に高張力なフラット鋼生成物を、少ない労力で、幾何学的寸法の広い範囲で、製造する方法に関する。このために、本発明によると、以下の組成（重量％で表示）
Ｃ： ０．１５ 〜 ０．１９％
Ｍｎ： ０．８０ 〜 １．２０％
Ｐ： ≦ ０．０３０％
Ｓ： ≦ ０．００４％
Ｓｉ： ０．６０ 〜 １．００％
Ａｌ： ≦ ０．０５％
Ｎ： ≦ ０．００６０％
Ｃｒ： ０．３０ 〜 ０．６０％
Ｎｂ： ０．０４０〜 ０．０７０％
残余鉄及び不可避の不純物
を有し、そして、マルテンサイト組織を形成する鋼を、厚さ１〜４ｍｍを有する鋳造ストリップへ鋳造して；
９００〜１０５０℃の範囲にある最終熱間圧延温度、２０％を超える変形度で、前記鋳造ストリップを連続圧延中にインラインで、０．５〜３．２ｍｍの範囲にある厚さを有する熱間圧延ストリップへ熱間圧延して；
前記熱間圧延ストリップを、多くとも３５０℃の巻き取り温度で巻き取り；そして、
５％の最小破断伸びＡ_８０での、１４００ＭＰａの最小引張強さＲ_ｍを有する熱間圧延ストリップを得る。 （もっと読む）

【課題】形状凍結性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板及びその製造方法を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：０．５〜３．５％、Ｐ：０．１５０％以下、Ｓ：０．０１５０％以下、Ａｌ：０．２００％以下、Ｎ：０．０１００％以下を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、金属組織が、面積率で、１０〜７０％の未再結晶フェライト及び１〜３０％の硬質第２相からなる形状凍結性に優れた低降伏比高強度冷延鋼板。鋼片を熱間圧延し、３００〜５００℃の温度範囲で巻取り、酸洗後、６０％以下の圧下率で冷間圧延を施した後、（Ａｃ１［℃］−１００℃）からＡｃ１［℃］までの昇温速度を１０℃／ｓ以上、Ａｃ１［℃］〜｛Ａｃ１［℃］＋２／３×（Ａｃ３［℃］−Ａｃ１［℃］）｝の温度範囲内での滞留時間を１０〜２００ｓとして焼鈍する製造方法。 （もっと読む）

【課題】引張強度が３９０〜６００ＭＰａであり、降伏強度及び降伏比が低く、強度−延性バランスに優れ、ＢＨ性及び常温非時効性を兼備した亜鉛めっき鋼板及びその製造方法を安価に提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０２〜０．０８％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０００５〜０．０１４％、Ｃｒ：０．２％超、１．５％以下、Ｎ：０．００１〜０．００８％を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、Ｃｒ／Ａｌ：３０以上を満足し、金属組織におけるマルテンサイトの面積率が３〜２０％であり、フェライトの面積率が８０％以上であることを特徴とする加工性、塗装焼付硬化性及び常温非時効性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板。更に、Ｂ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｌａ、Ｃｅの１種又は２種以上を含有しても良い。 （もっと読む）

【課題】水素性欠陥を防止し、耐水素脆性性に優れた超高強度鋼板とその製造方法及び超高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法並びに超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】本発明の超高強度鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０６〜０．２５％、Ｓｉ：２．０％以下、Ｍｎ：３．０％以下、Ａｌ：２．０％以下、Ｃｒ：３．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｏ：０．０１％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ及びＣｒ各々の含有量の合計が０．３％以上であり、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼板の表面から１０μｍ以内の表層の結晶粒界、結晶粒内、結晶粒界及び結晶粒内のいずれか１種または２種以上に、酸化物を平均含有率０．０１〜３０質量％にて含有してなる。 （もっと読む）

【課題】最大引張強度（ＴＳ）５９０ＭＰａ以上で優れた加工性を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。
【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％未満、Ｓｉ：１．０〜２．０％、Ｍｎ：１．１〜１．９％、Ｏ：０．００６％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなり、さらに、体積分率でフェライトを５０％以上、オーステナイトを３〜５０％未満含有し、残部がベイナイトまたはマルテンサイトからなる鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を有し、この鋼板と溶融亜鉛めっき層との界面から５μｍ以内の鋼板内の結晶粒界及び結晶粒内、溶融亜鉛めっき層内のいずれか一方または双方にＳｉを含む酸化物を平均含有率０．０１〜１０質量％にて含有してなることを特徴とする。 （もっと読む）

【課題】440MPa以上のTS及び1.3以上のr値を有する深絞り用高強度複合組織型冷延鋼板の製造方法を提供する。
【解決手段】質量%で、C:0.015〜0.050、Si:1.0以下、Mn:1.0〜3.0、P:0.005〜0.1、S:0.01以下、Al:0.005〜0.5、N:0.01以下、Nb:0.01〜0.3を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からなり、かつNbとCの含有量が式(1)を満たすスラブを、熱間圧延後、720℃以下の巻取温度CT℃で巻取り、式(2)と(3)から求まる範囲内の圧下率CR%で冷間圧延して、500〜750℃の均熱温度で熱処理後、さらに冷間圧延し、連続焼鈍して、面積率で、50%以上のフェライト相と1〜15%のマルテンサイト相を含むミクロ組織を得る方法；[C]-(12×[Nb]/93)≧0.01・・・(1)、350-CT+1000×ε^1.2≧0・・・(2)、ε=ln(1+CR/100)・・・(3)、ここで、[M]は元素Mの含有量(質量%)を表す。 （もっと読む）

酸化防止の表面コーティング、特にすずメッキに適した鋼板の製造工程鋼板の製造工程に関するものであり、この鋼板の製造工程は生産能力が中程度で広い土地や高額の設備投資を要する設備の設置を必要としない。好ましくは薄型スラブ製造設備で得た０．７ｍｍより厚い酸洗後の熱延鋼板を３台以下のゼンジミア６Ｚｈｉ型圧延機に通して厚さ０．２５ｍｍ未満まで冷間圧延しその後焼きなましをする。後に調質と仕上鋼板の製造工程のみを行う１回の厚み減少鋼板の製造工程（Simple reduction）で最終的な厚さ０．１８ｍｍ未満にしてもよいし、厚さを３０％減少させるために半加工鋼板をもう一度冷間圧延する二重の減少鋼板の製造工程（double reduction）により最終的な値にしてもよい。
（もっと読む）

【課題】プレス成形後の製品の表面性状が良好で、優れた焼付硬化性および耐常温時効性を有する、引張強度が３４０ＭＰａ以上の複合組織を有する高張力冷延鋼板を提供する。
【解決手段】主相がフェライト相であるとともに第二相がマルテンサイト相を含む低温変態生成相である組織を備え、板幅方向へ長さが１０ｍｍである任意の断面におけるフェライト相の硬さ分布が、Ｈｖ_{（ｍａｘ）}−Ｈｖ_{（ａｖｅ）}＜０．５×Ｈｖ_{（ａｖｅ）}により規定される関係を満足する高張力冷延鋼板である。Ｈｖ_{（ｍａｘ）}は、高張力冷延鋼板の板厚をｔとした場合に表面から深さ方向への距離が（１／８）ｔ〜（１／４）ｔの範囲におけるフェライト粒の最大ビッカース硬さであり、Ｈｖ_{（ａｖｅ）}は、この範囲におけるフェライト粒の平均ビッカース硬さである。 （もっと読む）

本発明は、フェライト構造を有する冷間圧延ストリップを製造する方法に関する。前記方法によると、冷却時にフェライト構造を形成する溶融鋼をストリップへ鋳造し、必要により、前記鋳造ストリップをインラインで熱間圧延して巻き取り、そして、次に１つ以上の工程で冷間圧延して冷間圧延ストリップを形成する。前記タイプの方法によって、冷間成形加工間でのオレンジピール外観及びリジングの形成のリスクが最小限化される冷間圧延ストリップの製造が可能になる。前記目的を達成するためには、鋳造加工及び巻き取り加工の間で、１１８０℃より高い開始温度から、少なくとも１５０／秒の冷却速度で、最大中間温度１０００℃まで前記鋳造ストリップを冷却し、そして、次に９００〜１０００℃の間の維持温度で１０秒間保持する。 （もっと読む）

【課題】 安価で、機械的特性に、すぐれたプラズマテレビのガスケット材用表面処理鋼板、およびそれを用いたプラズマテレビのガスケット材を適用する。
【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｐ：≦０．１％、Ｓ：≦０．０６％、Ａｌ：≦０．１％、Ｎ：０．００１０〜０．０１６０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物よりなる鋼板の表面に表面処理層を有することを特徴とするプラズマテレビのガスケット材用表面処理鋼板。 （もっと読む）

【課題】伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板を提供する。
【解決手段】Ｃ：０．０３〜０．１０質量％、Ｓｉ：０．０８〜１．５質量％、Ｍｎ：１．０〜３．０質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．００２〜０．０２質量％、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満、ＣｅもしくはＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板であり、その鋼板中に存在する円相当直径１μｍ以上の介在物で、かつ、長径／短径が５以上の延伸介在物の個数割合が２０％以下である。 （もっと読む）

【解決手段】
熱間圧延された状態から、高強度であると共にきわめて良好な変形特性を有するマルチフェイズ構造の、ＴＲＩＰ鋼（変態誘起塑性）と称される熱間ストリップを製造するために、本発明に従い、次の方法が提案される。この方法は、４０〜７０％のフェライト、１５〜４５％のベイナイトおよび５〜２０％の残留オーステナイトからなる構造が得られるように、０．１２〜０．２５％のＣ、０．０５〜１．８％のＳｉ、１．０〜２．０％のＭｎ、残部Ｆｅおよび普通の随伴元素を含む使用鋼種の所定の化学的組成で、圧延方式と冷却方式を組み合わせて実施され、その際きわめて微細なオーステナイト結晶粒（ｄ＜８μｍ）を生じるために、熱間ストリップ７の仕上げ圧延が、最後の変形６’の際に準安定オーステナイトの範囲内のＡｒ３のすぐ上の７７０〜８３０°Ｃの温度で行われ、最後の圧延スタンド６’の後に、３２０〜４８０°Ｃのベイナイト形成範囲内のストリップ温度までの熱間ストリップ７の冷却１０、１１、１２が、制御して２段階でかつ約６５０〜７３０°Ｃでの停止時間で行われ、この停止時間の開始がフェライト領域内への冷却曲線の侵入によって決定され、停止時間の持続時間が少なくとも４０％のフェライトへのオーステナイトの変態によって決定される。
（もっと読む）