ビードフィラー用ゴム組成物
【課題】再生ゴムの配合により環境負荷の低減を図りつつ、高弾性率及び高破断強度と低転がり抵抗性とを両立するようにしたビードフィラー用ゴム組成物を提供する。
【解決手段】天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５であり、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であることを特徴とする。
【解決手段】天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５であり、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であることを特徴とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ビードフィラー用ゴム組成物に関し、さらに詳しくは、再生ゴムの配合により環境負荷の低減を図りつつ、高弾性率及び高破断強度と低転がり抵抗性とを両立するようにしたビードフィラー用ゴム組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、乗用車用空気入りタイヤには、高速走行時の操縦安定性と共に、燃費性能を向上することが望まれている。前者の操縦安定性を向上するためには、ビードフィラーの弾性率（特に、動的弾性率）を高くする必要があり、その手段としてビードフィラー用ゴム組成物にカーボンブラックの配合量を多くすることが考えられる。しかし、カーボンブラックの増量はｔａｎδが大きくなりヒステリシスロスの増大により転がり抵抗が悪化するという問題がある。また、熱硬化性樹脂を配合することにより弾性率を高くすることも提案されているが、配合量を多くすると耐クラック性の悪化を招くなどの問題がある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
一方、地球環境を保護する観点から、空気入りタイヤのリサイクル率を高くすることが要求されるようになり、使用済みのタイヤやチューブから回収された再生粉末ゴムを新しいゴム原料中に配合することが提案されている（例えば、特許文献２参照）。しかしながら、このような再生ゴムをビードフィラー用ゴム組成物に配合すると破断強度や弾性率が低下したり、ｔａｎδの増大を招きヒステリシスロスが大きくなるため転がり抵抗が悪化するという問題があった。
【０００４】
したがって、再生ゴムを使用してリサイクル率を高くしながら弾性率や破断強度、耐クラック性の確保と、燃費性能の両立を可能にしたビードフィラー用ゴム組成物は未だ実現されていない。
【特許文献１】特開平５−５１４８７号公報
【特許文献２】特開平１１−３３５４８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、再生ゴムの配合により環境負荷の低減を図りつつ、高弾性率及び高破断強度と低転がり抵抗性とを両立するようにしたビードフィラー用ゴム組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成する本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であることを特徴とする。
【０００７】
このビードフィラー用ゴム組成物は、空気入りタイヤのビードフィラー部を構成するのに好適である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物によれば、天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合するようにしたので、高弾性率と低転がり抵抗性とを両立すると共に、リサイクル率を高くすることができる。特に、再生ゴムの性状を、ムーニー粘度を３５〜６５にし、再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率を６０重量％以上にすると共に、再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量を６００００以下にしたので、弾性率を高く確保しながらヒステリシスロスを悪化させることなく、低転がり抵抗性を維持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物において、ゴム成分はジエン系ゴムとし、そのジエン系ゴムは、天然ゴムを６１重量％以上、好ましくは６５〜８０重量％含む。ジエン系ゴム中の天然ゴムが６１重量％未満の場合には、破断強度が悪化する。マトリックスのゴム成分中の天然ゴム６１重量％以上には、再生ゴムを除くものとする。
【００１０】
天然ゴム以外のジエン系ゴムとしては、特に制限されるものではなく、ビードフィラー用ゴム組成物に通常用いられるイソプレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ブタジエンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ブチルゴム等が挙げられる。好ましくはスチレン−ブタジエンゴム、ブタジエンゴムがよい。これらジエン系ゴムは、単独又は任意のブレンドとして使用することができる。
【００１１】
上記ゴム成分に配合する混合物のうち、再生ゴムの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し２〜２０重量部、好ましくは５〜１５重量部にする。再生ゴムの配合量が２重量部未満では、リサイクル率を高くすることができない。また、再生ゴムの配合量が２０重量部を超える場合には、ｔａｎδが増大しヒステリシスロスが悪化するため転がり抵抗が大きくなると共に、破断強度が悪化する。
【００１２】
本発明で使用する再生ゴムは、ＪＩＳ Ｋ６３１３に規定された自動車用タイヤ、チューブ及びその他のゴム製品の使用済みのゴムなどを再生したもの並びにこれと同等の性状を有するものとする。再生ゴムの種類は、チューブ再生ゴム、タイヤ再生ゴム、その他の再生ゴムから選ばれるいずれでもよく、複数の種類を組合わせることもできる。なかでも、タイヤ再生ゴムが好ましい。なお、本発明では、再生ゴムは、ＪＩＳ Ｋ６３１３の規定に従い、所謂粉末ゴム以外の脱硫処理が施された再生ゴムとする。
【００１３】
再生ゴムの特性としては、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）が３５〜６５、好ましくは４０〜６０のものを使用する。ムーニー粘度が３５未満であると、混合時に分散が悪くなる。また、ムーニー粘度が６５を超えると、ｔａｎδが増大し転がり抵抗が大きくなる。ここで、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）とは、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、１００℃で測定した値をいう。
【００１４】
また、再生ゴム中のゴム成分は、天然ゴム含有比率が６０重量％以上、好ましくは６０〜８５重量％である。天然ゴム含有比率が６０重量％未満であると、破断強度が低下する。なお、再生ゴム中の天然ゴム含有比率は、熱分解ガスクロマトグラフィー（ＰｙＧＣ）の測定により求められる値をいう。
【００１５】
本発明で使用する再生ゴムは、ゾルの分子量がゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量で６００００以下、好ましくは３００００〜６００００にする。ゾルの重量分子量が６００００を超える場合には、ｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が大きくなる。ここで、再生ゴム中のゾルは、常温でトルエンに溶解する成分とする。ゾルの分子量は再生ゴムをフィルムにしたものを切断し小片化し、約２００倍量のトルエンに浸漬し２４時間静置する。次いで、２００メッシュの金網で再生ゴムを浸漬したトルエン溶液を濾過し、その濾液に含まれるゾルの分子量をゲル透過クロマトグラフ（Gel permeation chromatography（ＧＰＣ））により重量平均分子量（ポリスチレン換算）で測定したものをいう。
【００１６】
ゴム成分に配合する混合物のうち、熱硬化性樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し、４〜１８重量部、好ましくは１０〜１６重量部にする。熱硬化性樹脂の配合量が４重量部未満では、弾性率及び破断強度を十分に高くすることができない。また、熱硬化性樹脂の配合量が１８重量部を越えると、耐クラック性が悪化すると共に、発熱性が大きくなる。なお、本発明では、動的弾性率（Ｅ′）を弾性率の指標とし、静的歪み１０％、動的歪み±２％、周波数２０Ｈｚ、温度６０℃の条件で測定したものをいう。
【００１７】
本発明に使用する熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂等が挙げられる。なかでも、フェノール樹脂、メラミン樹脂がビードフィラー用ゴム組成物としての特性及び耐久性において良好である。特にフェノール樹脂が好ましく、アルキルフェノール樹脂または変性フェノール樹脂を使用してもよい。変性フェノール樹脂としてはカシュー変性フェノール樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ変性フェノール樹脂、アニリン変性フェノール樹脂、メラミン変性フェノール樹脂などが例示され、とりわけカシュー変性フェノール樹脂が好ましい。
【００１８】
熱硬化性樹脂に対する硬化剤の配合量は、熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％、好ましくは８〜１２重量％にする。硬化剤の配合量が５重量％未満では、ｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が大きくなる。また、硬化剤の配合量が１５重量％を越えると、高温域での弾性率（特に動的弾性率Ｅ′）が低下する。
【００１９】
硬化剤としては、特に限定されるものではなく、熱硬化性樹脂の種類に応じたものを使用すればよい。例えば、ポリアミン系、酸無水物系、ポリフェノール系、ポリメルカプタン系等を例示することができる。なかでもポリアミン系の硬化剤が好ましい。特に、カシュー変性フェノール樹脂の硬化剤としては、例えばヘキサメチレンテトラミン、メラミン、メチロールメラミン等が挙げられる。特にヘキサメチレンテトラミンは、樹脂の硬度を上昇させる作用に優れる点で好ましい。
【００２０】
ゴム成分に配合する混合物のうち、カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し６０重量部以上であり、好ましくは６５〜８５重量部にする。カーボンブラックの配合量が６０重量部未満の場合には、破断強度や弾性率を十分に高くすることができない。また、カーボンブラックの配合量が多すぎると発熱性が悪化すると共に、耐クラック性が悪化する。
【００２１】
本発明において使用するカーボンブラックは、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２５〜１００ｍ２／ｇ、好ましくは４０〜８０ｍ２／ｇのものを使用する。カーボンブラックの窒素吸着比表面積が２５ｍ２／ｇ未満の場合には、破断強度や弾性率を十分に高くすることができない。窒素吸着比表面積が１００ｍ２／ｇを超えるとｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が悪化する。カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して求められるものとする。
【００２２】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物には、カーボンブラック以外の無機充填剤を配合してもよい。無機充填剤としては、例えば、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、マイカ、タルク等を例示することができる。
【００２３】
また、ビードフィラー用ゴム組成物には、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤などのゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。
【００２４】
ビードフィラー用ゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。
【００２５】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、再生ゴムを使用してリサイクル率を高くしながら、弾性率（動的弾性率Ｅ′）を高く維持し操縦安定性を確保すると共に、ｔａｎδを小さくし低転がり抵抗性を維持することができる。このビードフィラー用ゴム組成物は、ビードフィラー部に適用することが好ましく、このゴム組成物から構成されたビードフィラー部を有する空気入りタイヤは、操縦安定性に優れるとともに、燃費性能を向上することができる。
【００２６】
以下、実施例によって本発明をさらに説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
【実施例】
【００２７】
表１に示す配合からなる１１種類のゴム組成物（実施例１〜５、比較例１〜６）を、それぞれ硫黄及び加硫促進剤を除く配合成分を秤量し、１.７Ｌのバンバリーミキサーで４分間混練し、温度１６０℃でマスターバッチを放出し室温冷却した。このマスターバッチを１.７Ｌのバンバリーミキサーに供し、硫黄及び加硫促進剤を加え混合し、ビードフィラー用ゴム組成物を調製した。
【００２８】
得られた１１種類のゴム組成物（実施例１〜５、比較例１〜６）を、それぞれ所定形状の金型中で、１５０℃、３０分間加硫して試験片を作製し、下記に示す方法により、動的弾性率（Ｅ′）、ｔａｎδ及び破断強度の試験を行った。
【００２９】
動的弾性率（Ｅ）′，ｔａｎδ
東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、温度６０℃における動的弾性率（Ｅ′）及びｔａｎδを、静的歪み１０％、動的歪み±２％、周波数２０Ｈｚの条件で測定した。得られた結果は、比較例１の値をそれぞれ１００とする指数で表わし表１に示した。動的弾性率（Ｅ）′の指数が大きいほど弾性率が高く操縦安定性に優れ、ｔａｎδの指数が小さいほどヒステリシスロスが小さく低転がり性に優れることを意味する。
【００３０】
破断強度
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠し、３号型ダンベル試験片、２０℃、引張り速度５００ｍｍ／分の条件で測定した。得られた結果は、比較例１の値を１００とする指数で表わし表１に示した。この指数が大きいほど破断強度が高いことを意味する。
【００３１】
【表１】
【００３２】
なお、表１において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＮＲ：天然ゴム、ＲＳＳ＃１
ＳＢＲ：スチレン−ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ １５０２
再生ゴム１：Ｇｕｊａｒａｔ社製ＧＲ５５５、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝４５、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝３００００）
再生ゴム２：村岡ゴム工業社製ＴＢＲ１００％タイヤリク、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝６０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝６００００）
再生ゴム３：アセトン抽出量４．５重量％、クロロホルム抽出量２．２重量％の加硫ゴム（ＮＲ／ＢＲの重量比が８０／２０のもの）を１８０℃に温調したラボプラストミル（容積６０ｃｃ）で４分間せん断をかけて脱硫し作製したもの、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝７０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝２０００００）
再生ゴム４：アセトン抽出量４．５重量％、クロロホルム抽出量２．２重量％の加硫ゴム（ＮＲ／ＢＲの重量比が２０／８０のもの）を１８０℃に温調したラボプラストミル（容積６０ｃｃ）で８分間せん断をかけて脱硫し作製したもの、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝４０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝２０％、ゾルの重量平均分子量＝３００００）
カーボンブラック１：東海カーボン社製シーストＮ（窒素吸着比表面積７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラック２：キャボットジャパン社製Ｎ２２０（窒素吸着比表面積１１０ｍ２／ｇ）
熱硬化性樹脂：カシュー変性フェノール樹脂、住友ベークライト社製ＰＲ２１７
硬化剤：ヘキサメチレンテトラミン、大内新興化学工業社製ヘキサメチレンテトラミン
亜鉛華：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：日本油脂社製ビーズステアリン酸
オイル：昭和シェル石油社製エキストラクト４号Ｓ
硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
加硫促進剤：フレキシス社製ＳＡＮＴＯＣＵＲＥ ＴＢＢＳ
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ビードフィラー用ゴム組成物に関し、さらに詳しくは、再生ゴムの配合により環境負荷の低減を図りつつ、高弾性率及び高破断強度と低転がり抵抗性とを両立するようにしたビードフィラー用ゴム組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、乗用車用空気入りタイヤには、高速走行時の操縦安定性と共に、燃費性能を向上することが望まれている。前者の操縦安定性を向上するためには、ビードフィラーの弾性率（特に、動的弾性率）を高くする必要があり、その手段としてビードフィラー用ゴム組成物にカーボンブラックの配合量を多くすることが考えられる。しかし、カーボンブラックの増量はｔａｎδが大きくなりヒステリシスロスの増大により転がり抵抗が悪化するという問題がある。また、熱硬化性樹脂を配合することにより弾性率を高くすることも提案されているが、配合量を多くすると耐クラック性の悪化を招くなどの問題がある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
一方、地球環境を保護する観点から、空気入りタイヤのリサイクル率を高くすることが要求されるようになり、使用済みのタイヤやチューブから回収された再生粉末ゴムを新しいゴム原料中に配合することが提案されている（例えば、特許文献２参照）。しかしながら、このような再生ゴムをビードフィラー用ゴム組成物に配合すると破断強度や弾性率が低下したり、ｔａｎδの増大を招きヒステリシスロスが大きくなるため転がり抵抗が悪化するという問題があった。
【０００４】
したがって、再生ゴムを使用してリサイクル率を高くしながら弾性率や破断強度、耐クラック性の確保と、燃費性能の両立を可能にしたビードフィラー用ゴム組成物は未だ実現されていない。
【特許文献１】特開平５−５１４８７号公報
【特許文献２】特開平１１−３３５４８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、再生ゴムの配合により環境負荷の低減を図りつつ、高弾性率及び高破断強度と低転がり抵抗性とを両立するようにしたビードフィラー用ゴム組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成する本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であることを特徴とする。
【０００７】
このビードフィラー用ゴム組成物は、空気入りタイヤのビードフィラー部を構成するのに好適である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物によれば、天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合するようにしたので、高弾性率と低転がり抵抗性とを両立すると共に、リサイクル率を高くすることができる。特に、再生ゴムの性状を、ムーニー粘度を３５〜６５にし、再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率を６０重量％以上にすると共に、再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量を６００００以下にしたので、弾性率を高く確保しながらヒステリシスロスを悪化させることなく、低転がり抵抗性を維持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物において、ゴム成分はジエン系ゴムとし、そのジエン系ゴムは、天然ゴムを６１重量％以上、好ましくは６５〜８０重量％含む。ジエン系ゴム中の天然ゴムが６１重量％未満の場合には、破断強度が悪化する。マトリックスのゴム成分中の天然ゴム６１重量％以上には、再生ゴムを除くものとする。
【００１０】
天然ゴム以外のジエン系ゴムとしては、特に制限されるものではなく、ビードフィラー用ゴム組成物に通常用いられるイソプレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ブタジエンゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ブチルゴム等が挙げられる。好ましくはスチレン−ブタジエンゴム、ブタジエンゴムがよい。これらジエン系ゴムは、単独又は任意のブレンドとして使用することができる。
【００１１】
上記ゴム成分に配合する混合物のうち、再生ゴムの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し２〜２０重量部、好ましくは５〜１５重量部にする。再生ゴムの配合量が２重量部未満では、リサイクル率を高くすることができない。また、再生ゴムの配合量が２０重量部を超える場合には、ｔａｎδが増大しヒステリシスロスが悪化するため転がり抵抗が大きくなると共に、破断強度が悪化する。
【００１２】
本発明で使用する再生ゴムは、ＪＩＳ Ｋ６３１３に規定された自動車用タイヤ、チューブ及びその他のゴム製品の使用済みのゴムなどを再生したもの並びにこれと同等の性状を有するものとする。再生ゴムの種類は、チューブ再生ゴム、タイヤ再生ゴム、その他の再生ゴムから選ばれるいずれでもよく、複数の種類を組合わせることもできる。なかでも、タイヤ再生ゴムが好ましい。なお、本発明では、再生ゴムは、ＪＩＳ Ｋ６３１３の規定に従い、所謂粉末ゴム以外の脱硫処理が施された再生ゴムとする。
【００１３】
再生ゴムの特性としては、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）が３５〜６５、好ましくは４０〜６０のものを使用する。ムーニー粘度が３５未満であると、混合時に分散が悪くなる。また、ムーニー粘度が６５を超えると、ｔａｎδが増大し転がり抵抗が大きくなる。ここで、ムーニー粘度（ＭＬ１＋４）とは、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、１００℃で測定した値をいう。
【００１４】
また、再生ゴム中のゴム成分は、天然ゴム含有比率が６０重量％以上、好ましくは６０〜８５重量％である。天然ゴム含有比率が６０重量％未満であると、破断強度が低下する。なお、再生ゴム中の天然ゴム含有比率は、熱分解ガスクロマトグラフィー（ＰｙＧＣ）の測定により求められる値をいう。
【００１５】
本発明で使用する再生ゴムは、ゾルの分子量がゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量で６００００以下、好ましくは３００００〜６００００にする。ゾルの重量分子量が６００００を超える場合には、ｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が大きくなる。ここで、再生ゴム中のゾルは、常温でトルエンに溶解する成分とする。ゾルの分子量は再生ゴムをフィルムにしたものを切断し小片化し、約２００倍量のトルエンに浸漬し２４時間静置する。次いで、２００メッシュの金網で再生ゴムを浸漬したトルエン溶液を濾過し、その濾液に含まれるゾルの分子量をゲル透過クロマトグラフ（Gel permeation chromatography（ＧＰＣ））により重量平均分子量（ポリスチレン換算）で測定したものをいう。
【００１６】
ゴム成分に配合する混合物のうち、熱硬化性樹脂の配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し、４〜１８重量部、好ましくは１０〜１６重量部にする。熱硬化性樹脂の配合量が４重量部未満では、弾性率及び破断強度を十分に高くすることができない。また、熱硬化性樹脂の配合量が１８重量部を越えると、耐クラック性が悪化すると共に、発熱性が大きくなる。なお、本発明では、動的弾性率（Ｅ′）を弾性率の指標とし、静的歪み１０％、動的歪み±２％、周波数２０Ｈｚ、温度６０℃の条件で測定したものをいう。
【００１７】
本発明に使用する熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂等が挙げられる。なかでも、フェノール樹脂、メラミン樹脂がビードフィラー用ゴム組成物としての特性及び耐久性において良好である。特にフェノール樹脂が好ましく、アルキルフェノール樹脂または変性フェノール樹脂を使用してもよい。変性フェノール樹脂としてはカシュー変性フェノール樹脂、オイル変性フェノール樹脂、エポキシ変性フェノール樹脂、アニリン変性フェノール樹脂、メラミン変性フェノール樹脂などが例示され、とりわけカシュー変性フェノール樹脂が好ましい。
【００１８】
熱硬化性樹脂に対する硬化剤の配合量は、熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％、好ましくは８〜１２重量％にする。硬化剤の配合量が５重量％未満では、ｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が大きくなる。また、硬化剤の配合量が１５重量％を越えると、高温域での弾性率（特に動的弾性率Ｅ′）が低下する。
【００１９】
硬化剤としては、特に限定されるものではなく、熱硬化性樹脂の種類に応じたものを使用すればよい。例えば、ポリアミン系、酸無水物系、ポリフェノール系、ポリメルカプタン系等を例示することができる。なかでもポリアミン系の硬化剤が好ましい。特に、カシュー変性フェノール樹脂の硬化剤としては、例えばヘキサメチレンテトラミン、メラミン、メチロールメラミン等が挙げられる。特にヘキサメチレンテトラミンは、樹脂の硬度を上昇させる作用に優れる点で好ましい。
【００２０】
ゴム成分に配合する混合物のうち、カーボンブラックの配合量は、ジエン系ゴム１００重量部に対し６０重量部以上であり、好ましくは６５〜８５重量部にする。カーボンブラックの配合量が６０重量部未満の場合には、破断強度や弾性率を十分に高くすることができない。また、カーボンブラックの配合量が多すぎると発熱性が悪化すると共に、耐クラック性が悪化する。
【００２１】
本発明において使用するカーボンブラックは、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２５〜１００ｍ２／ｇ、好ましくは４０〜８０ｍ２／ｇのものを使用する。カーボンブラックの窒素吸着比表面積が２５ｍ２／ｇ未満の場合には、破断強度や弾性率を十分に高くすることができない。窒素吸着比表面積が１００ｍ２／ｇを超えるとｔａｎδが大きくなり転がり抵抗が悪化する。カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に準拠して求められるものとする。
【００２２】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物には、カーボンブラック以外の無機充填剤を配合してもよい。無機充填剤としては、例えば、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、マイカ、タルク等を例示することができる。
【００２３】
また、ビードフィラー用ゴム組成物には、加硫剤、加硫促進剤、老化防止剤、可塑剤などのゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。
【００２４】
ビードフィラー用ゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。
【００２５】
本発明のビードフィラー用ゴム組成物は、再生ゴムを使用してリサイクル率を高くしながら、弾性率（動的弾性率Ｅ′）を高く維持し操縦安定性を確保すると共に、ｔａｎδを小さくし低転がり抵抗性を維持することができる。このビードフィラー用ゴム組成物は、ビードフィラー部に適用することが好ましく、このゴム組成物から構成されたビードフィラー部を有する空気入りタイヤは、操縦安定性に優れるとともに、燃費性能を向上することができる。
【００２６】
以下、実施例によって本発明をさらに説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
【実施例】
【００２７】
表１に示す配合からなる１１種類のゴム組成物（実施例１〜５、比較例１〜６）を、それぞれ硫黄及び加硫促進剤を除く配合成分を秤量し、１.７Ｌのバンバリーミキサーで４分間混練し、温度１６０℃でマスターバッチを放出し室温冷却した。このマスターバッチを１.７Ｌのバンバリーミキサーに供し、硫黄及び加硫促進剤を加え混合し、ビードフィラー用ゴム組成物を調製した。
【００２８】
得られた１１種類のゴム組成物（実施例１〜５、比較例１〜６）を、それぞれ所定形状の金型中で、１５０℃、３０分間加硫して試験片を作製し、下記に示す方法により、動的弾性率（Ｅ′）、ｔａｎδ及び破断強度の試験を行った。
【００２９】
動的弾性率（Ｅ）′，ｔａｎδ
東洋精機製作所社製粘弾性スペクトロメーターを用いて、温度６０℃における動的弾性率（Ｅ′）及びｔａｎδを、静的歪み１０％、動的歪み±２％、周波数２０Ｈｚの条件で測定した。得られた結果は、比較例１の値をそれぞれ１００とする指数で表わし表１に示した。動的弾性率（Ｅ）′の指数が大きいほど弾性率が高く操縦安定性に優れ、ｔａｎδの指数が小さいほどヒステリシスロスが小さく低転がり性に優れることを意味する。
【００３０】
破断強度
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準拠し、３号型ダンベル試験片、２０℃、引張り速度５００ｍｍ／分の条件で測定した。得られた結果は、比較例１の値を１００とする指数で表わし表１に示した。この指数が大きいほど破断強度が高いことを意味する。
【００３１】
【表１】
【００３２】
なお、表１において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＮＲ：天然ゴム、ＲＳＳ＃１
ＳＢＲ：スチレン−ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ １５０２
再生ゴム１：Ｇｕｊａｒａｔ社製ＧＲ５５５、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝４５、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝３００００）
再生ゴム２：村岡ゴム工業社製ＴＢＲ１００％タイヤリク、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝６０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝６００００）
再生ゴム３：アセトン抽出量４．５重量％、クロロホルム抽出量２．２重量％の加硫ゴム（ＮＲ／ＢＲの重量比が８０／２０のもの）を１８０℃に温調したラボプラストミル（容積６０ｃｃ）で４分間せん断をかけて脱硫し作製したもの、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝７０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝８０％、ゾルの重量平均分子量＝２０００００）
再生ゴム４：アセトン抽出量４．５重量％、クロロホルム抽出量２．２重量％の加硫ゴム（ＮＲ／ＢＲの重量比が２０／８０のもの）を１８０℃に温調したラボプラストミル（容積６０ｃｃ）で８分間せん断をかけて脱硫し作製したもの、（ムーニー粘度（ＭＬ１＋４＠１００℃）＝４０、ゴム成分中の天然ゴム比率＝２０％、ゾルの重量平均分子量＝３００００）
カーボンブラック１：東海カーボン社製シーストＮ（窒素吸着比表面積７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラック２：キャボットジャパン社製Ｎ２２０（窒素吸着比表面積１１０ｍ２／ｇ）
熱硬化性樹脂：カシュー変性フェノール樹脂、住友ベークライト社製ＰＲ２１７
硬化剤：ヘキサメチレンテトラミン、大内新興化学工業社製ヘキサメチレンテトラミン
亜鉛華：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：日本油脂社製ビーズステアリン酸
オイル：昭和シェル石油社製エキストラクト４号Ｓ
硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
加硫促進剤：フレキシス社製ＳＡＮＴＯＣＵＲＥ ＴＢＢＳ
【特許請求の範囲】
【請求項１】
天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であるビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項２】
請求項１に記載のビードフィラー用ゴム組成物によりビードフィラーを構成した空気入りタイヤ。
【請求項１】
天然ゴムを６１重量％以上含むジエン系ゴム１００重量部に対し、再生ゴムを２〜２０重量部、窒素吸着比表面積が２５〜１００ｍ２／ｇのカーボンブラックを６０重量部以上、熱硬化性樹脂を４〜１８重量部配合すると共に、硬化剤を前記熱硬化性樹脂配合量の５〜１５重量％配合したゴム組成物であり、前記再生ゴムがムーニー粘度３５〜６５、該再生ゴム中のゴム成分の天然ゴム含有比率が６０重量％以上、かつ該再生ゴム中のゾルのゲル透過クロマトグラフによる重量平均分子量が６００００以下であるビードフィラー用ゴム組成物。
【請求項２】
請求項１に記載のビードフィラー用ゴム組成物によりビードフィラーを構成した空気入りタイヤ。
【公開番号】特開２００９−２６９９６１（Ｐ２００９−２６９９６１Ａ）
【公開日】平成２１年１１月１９日（２００９．１１．１９）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００８−１２００３１（Ｐ２００８−１２００３１）
【出願日】平成２０年５月１日（２００８．５．１）
【出願人】（０００００６７１４）横浜ゴム株式会社 (4,905)
【Ｆターム（参考）】
【公開日】平成２１年１１月１９日（２００９．１１．１９）
【国際特許分類】
【出願日】平成２０年５月１日（２００８．５．１）
【出願人】（０００００６７１４）横浜ゴム株式会社 (4,905)
【Ｆターム（参考）】
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