ポリオキシメチレンから残留モノマーを除去する方法
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーから、ａ）脱ガス装置中でポリマーから残留モノマーを蒸気としてガス状で取り出し、ｂ）蒸気導管を介して前記残留モノマー蒸気を導出し、ｃ）凝縮装置中で前記残留モノマーを前記蒸気から１．０９〜１０２．４ｂａｒ及び１０２〜２３０℃で凝縮させ、前記凝縮装置のいかなる点でも１０２℃を下回らず、かつ前記蒸気と接触する凝縮装置の面は凝縮された残留モノマーからなる液膜で覆われている方法工程を有する、残留モノマーを除去する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーから、次の方法工程：
ａ） 脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す工程、
ｂ） 蒸気導管を介して、前記残留モノマー蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度をその沸点を上回るように保持する工程、
ｃ） 凝縮装置中で、前記ガス状の残留モノマーを蒸気から凝縮させる工程
で反応されない残留モノマーを除去する方法において、
工程ｃ）において凝縮装置を１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転し、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らず、かつ
前記蒸気と接触する前記凝縮装置のそれぞれの面は、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われていることを特徴とする、反応されない残留モノマーを除去する方法に関する。
【０００２】
さらに、本発明は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造の間での又は前記製造に引き続いて前記方法の使用に関する。さらに、本発明は、まずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを上記の方法により除去することを特徴とするポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法に関する。
【０００３】
最後に、本発明は、後者の方法により得られたポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーに関する。
【０００４】
ポリオキシメチレンポリマー（ＰＯＭ）は、１，３，５−トリオキサン（省略形：トリオキサン）、ホルムアルデヒド又は他のホルムアルデヒド供給源のホモ重合又は共重合により得られる。この場合、前記反応は通常では完全ではなく、むしろＰＯＭ−粗製重合体は４０％までの反応されないモノマーをも含有する。このような残留モノマーは、例えばトリオキサン及びホルムアルデヒド、並びに場合により併用されたコモノマー、例えば１，３−ジオキソラン又はエチレンオキシドである。これらの残留モノマーは後処理により前記粗製ポリマーから除去される。
【０００５】
本発明は、DE-A 32 31 797の次の工程：
Ａ． 脱ガス区域中で７０〜３００℃及び０．００５〜５０ｂａｒで、ポリマーからガス状のトリオキサン蒸気を取り出す工程、
Ｂ． 前記蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度は露点を上回る工程、
Ｃ． 場合により前記蒸気を１ｂａｒを超えるまで圧縮する工程、
Ｄ． １ｂａｒを超えて、濃縮区域中で前記ガス状のトリオキサンを凝縮し、その際、凝縮できないホルムアルデヒドをガス状で取り出す工程、
Ｅ． 場合により、前記トリオキサンを精製する工程
を有する、トリオキサン含有オキシメチレンポリマーからトリオキサンを後処理するための方法から出発する。
【０００６】
前記方法は、取り出されたトリオキサンが自発的に及び不所望に重合しかねないという欠点を有する。それにより、例えばパラホルムアルデヒドからなる被膜が形成され、この被膜がトリオキサンの凝縮又は後処理の際に前記装置を閉塞させてしまい、前記製造装置の停止の後に費用をかけて清浄化しなければならなくなる。前記文献の第３頁２１行にも見られるように、表面で凝縮されたトリオキサンの重合する傾向が顕著である。この重合（重縮合）を回避するために、前記文献は第７頁１５行〜第８頁５行及びその実施例には、凝縮区域中で重合防止剤、例えば水、アルコール、アンモニア又はアミンを併用することを教示している。
【０００７】
前記の文献によると、前記防止剤は、重合反応の前に相応する量の重合開始剤の添加により過補償される（乗り越えられる）場合にだけ、凝縮されたトリオキサンをＰＯＭ製造に意図的に再使用することが可能である。この付加的な開始剤添加は、この方法のコストを上げてしまう。これとは別に、この文献は、前記防止剤を費用をかけてイオン交換、抽出又は蒸留により除去できることも教示しているが、これもこの方法の経済性を同様に低下させている。
【０００８】
前記の文献は、第６頁２３〜２４行に、凝縮区域中で残留モノマーのホルムアルデヒドは凝縮できない、それというのも前記ホルムアルデヒドはガス状で取り出されるためであることを教示している。DE-A 32 31 797の方法の場合には、分離された残留モノマーのトリオキサンとホルムアルデヒドとが２つの異なる相（トリオキサンは液状、ホルムアルデヒドはガス状）として生じ、このことが残留モノマーの返送を複雑なものにしている。
【０００９】
本発明の課題は、前記の欠点を取り除くことであった。特に、凝縮される残留モノマーの重合を重合防止剤の添加なしでも抑制する、トリオキサン、ホルムアルデヒド及びその他の残留モノマーを、ポリオキシメチレンから除去する方法が提供されるのが好ましい。開始剤も使用しないのが好ましい。
【００１０】
さらに、この方法はホルムアルデヒドの分離を容易にするのが好ましい。特に、前記ホルムアルデヒドを、トリオキサンと一緒に液相として凝縮することができるのが好ましい。
【００１１】
従って、残留モノマーを除去するための上記に定義された方法が見出された。さらに、前記方法の記載された使用、前記ＰＯＭポリマーの記載された製造方法及び最後に記載された方法により得られたＰＯＭポリマーが見出された。本発明の有利な実施態様は、引用形式請求項に記載されている。
【００１２】
全ての圧力の数値は、他に記載のない限り絶対圧である。
【００１３】
本発明による方法によって反応されない残留モノマーが除去されるポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー（ＰＯＭ）は、それ自体公知でありかつ市販されている。前記ホモポリマーは、ホルムアルデヒド又は有利にトリオキサンの重合により製造され、前記コポリマーの製造の際にさらにコモノマーが併用される。
【００１４】
特に一般的には、この種のＰＯＭポリマーは、ポリマー主鎖中で繰返単位−ＣＨ2Ｏ−の少なくとも５０ｍｏｌ％を有する。ポリオキシメチレンコポリマーが有利であり、特に、繰返単位−ＣＨ2Ｏ−の他に、なお５０ｍｏｌ％まで、有利に０．１〜２０ｍｏｌ％、特に０．３〜１０ｍｏｌ％、さらに特に有利に２〜６ｍｏｌ％次の繰り返し単位を有する
【化１】
［式中、Ｒ1〜Ｒ4は相互に無関係に、水素原子、Ｃ1〜Ｃ4−アルキル基又はハロゲン置換された１〜４個のＣ原子を有するアルキル基を表し、Ｒ5は−ＣＨ2−、−ＣＨ2Ｏ−、Ｃ1〜Ｃ4−アルキル置換された又はＣ1〜Ｃ4−ハロアルキル置換されたメチレン基又は相応するオキシメチレン基を表し、ｎは０〜３の範囲の値を表す］。有利に、前記基は環状エーテルの開環によりコポリマー中に導入されていてもよい。有利な環状エーテルは、式：
【化２】
［式中、Ｒ1〜Ｒ5及びｎは上記の意味を表す］の環状エーテルである。例えば、エチレンオキシド、１，２−プロピレンオキシド、１，２−ブチレンオキシド、１，３−ブチレンオキシド、１，３−ジオキサン、１，３−ジオキソラン及び１，３−ジオキセパン（＝ブタンジオールホルマール、ＢＵＦＯ）が環状エーテルとして挙げられ、並びに線状オリゴホルマール又はポリホルマール、例えばポリジオキソラン又はポリジオキセパンがコモノマーとして挙げられる。
【００１５】
同様に、例えばトリオキサンと、前記した環状エーテルの１つと、第３のモノマー、有利に式
【化３】
及び／又は
【化４】
［式中、Ｚは化学結合、−Ｏ−、−ＯＲＯ−（Ｒ＝Ｃ1〜Ｃ8−アルキレン又はＣ3〜Ｃ8−シクロアルキレン）である］の二官能性化合物との反応により製造されるオキシメチレンターポリマーが適している。
【００１６】
この種の有利なモノマーは、若干の例を挙げれば、エチレンジグリシド、ジグリシジルエーテル及びグリセリンとホルムアルデヒド、ジオキサン又はトリオキサンとの２：１のモル比のジエーテル、グリシジル化合物２ｍｏｌと２〜８個のＣ原子を有する脂肪族ジオール１ｍｏｌとからなるジエーテル、例えばエチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、シクロブタン−１，３−ジオール、１，２−プロパンジオール及びシクロヘキサン−１，４−ジオールのジグリシジルエーテルである。
【００１７】
鎖末端にＣ−Ｃ結合又は−Ｏ−ＣＨ3−結合を有する、末端基が安定化されたポリオキシメチレン重合体が特に有利である。
【００１８】
有利なポリオキシメチレンコポリマーは、少なくとも１５０℃の融点及び５０００〜３０００００、有利に７０００〜２５００００の範囲内の分子量（重量平均）Ｍwを有する。不均一性（Ｍw／Ｍn）２〜１５、有利に２〜９を有するＰＯＭ共重合体が特に有利である。
【００１９】
この測定は、一般にゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）−ＳＥＣ（サイズ排除クロマトグラフィー）によって行われ、Ｍn−値（数平均分子量）は一般にＧＰＣ−ＳＥＣによって測定される。
【００２０】
前記ポリマーの分子量は、場合によりトリオキサン重合の際に通常の調節剤によって目的の値に調節することができる。調節剤として、一価アルコールのアセタールもしくはホルマール、アルコール自体並びに連鎖移動剤として機能する少量の水（この存在は一般に完全には回避されない）が挙げられる。前記調節剤は、１０〜１００００ｐｐｍ、有利に１００〜１０００ｐｐｍの量で使用される。
【００２１】
開始剤として（同様に触媒とも言われる）、トリオキサン重合の場合に通常のカチオン性開始剤が使用される。プロトン酸、例えばフッ素化又は塩素化されたアルキル−及びアリールスルホン酸、例えば過塩素酸、トリフロロメタンスルホン酸又はルイス酸、例えば四塩化スズ、五フッ化ヒ素、五フッ化リン及び三フッ化ホウ素並びにこれらの錯化合物及び塩状の化合物、例えば三フッ化ホウ素−エーテラート及びトリフェニルメチレンヘキサフルオロホスファートが適している。前記開始剤（触媒）は、約０．０１〜１０００ｐｐｍ、有利に０．０１〜５００ｐｐｍ及び特に０．０１〜２００ｐｐｍの量で使用される。一般に、前記開始剤を希釈された形で、有利に０．００５〜５質量％の濃度で添加することが推奨される。このための溶剤として、不活性化合物、例えば脂肪族、環式脂肪族炭化水素、例えばシクロヘキサン、ハロゲン化された脂肪族炭化水素、グリコールエーテルなどを使用することができる。トリグリムが溶剤として特に有利である（トリエチレングリコールジメチルエーテル）。
【００２２】
前記開始剤に対して付加的に、共触媒を併用することもできる。これは、全ての種類のアルコール、例えば２〜２０個のＣ原子を有する脂肪族アルコール、例えばｔ−アミルアルコール、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール；２〜３０個のＣ原子を有するアルコール、例えばヒドロキノン；２〜２０個のＣ原子を有するハロゲン化されたアルコール、例えばヘキサフルオロイソプロパノールであり；特に有利に全ての種類のグリコール、特にジエチレングリコール及びトリエチレングリコール；及び脂肪族ジヒドロキシ化合物、特に２〜６個の炭素原子を有するジオール、例えば１，２−エタンジオール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール及びネオペンチルグリコールである。
【００２３】
モノマー、防止剤、共触媒及び場合により調節剤は任意に予備混合するか又は相互に別個に重合反応器に添加することもできる。さらに、EP-A 129369又はEP-A 128739に記載されているように、立体障害フェノールを安定化するための成分を含有していてもよい。
【００２４】
有利に、前記重合に直接引き続き、前記重合体混合物を、有利に相変化を行わずに失活させる。開始剤の残り（触媒の残り）の失活は、一般に重合溶融物に失活剤を添加することにより行う。適当な失活剤は、例えばアンモニア並びに第１級、第２級又は第３級の脂肪族及び芳香族アミン、例えばトリアルキルアミン、例えばトリエチルアミンである。さらに、塩基性に反応する塩、例えばソーダ及びボラックス、さらにアルカリ金属及びアルカリ土類金属のカルボン酸塩及び水酸化物、さらにアルコラート、例えばナトリウムメタノラートが適している。これらの失活剤は、通常ではポリマーに有利に０．０１質量ｐｐｍｗ（parts per million by weight）〜２質量％の量で添加される。さらに、アルキル基中で２〜３０個のＣ原子を有するアルカリ金属−もしくはアルカリ土類金属アルキルが失活剤として有利である。特に有利な金属として、Ｌｉ、Ｍｇ及びＮａが挙げられ、その際、ｎ−ブチルリチウムが特に有利である。
【００２５】
ホルムアルデヒドからなるＰＯＭは、通常では気相中、溶液中での重合、沈殿重合又は塊状（Substanz）重合により製造することができる。トリオキサンからのＰＯＭは、一般に塊状での重合により得られ、そのために高い混合作用を有する全ての反応器を使用することができる。前記反応の実施は、この場合、均一系、例えば溶融液中で、又は不均一系で、例えば固体又は固体顆粒への重合として行うことができる。例えば、シェル型反応器、鋤刃混合器、管型反応器、リスト型反応器、ニーダー（バスニーダー）、例えば一軸又は二軸スクリューを備えた押出機、及び撹拌機付き反応器が適しており、その際、前記反応器はスタティックミキサ又はダイナミックミキサを有していてもよい。
【００２６】
例えば押出機中での、塊状での重合の場合に、溶融したポリマーによりいわゆる溶融物シーリングが生じ、それにより揮発性成分は押出機中に留まる。前記モノマーは、押出機中に存在するポリマー溶融物中へ、開始剤（触媒）と一緒に又は別々に、反応混合物の有利な温度６０〜１１４℃で供給される。有利に、前記モノマー（トリオキサン）は溶融した状態でも、例えば６０〜１２０℃で添加される。発熱性の重合反応に基づき、通常では前記方法の開始時にだけ前記ポリマーを押出機中で溶融させなければならず、引き続き生じた重合熱は生成したＰＯＭポリマーを溶融させるかもしくは融液状に保つために十分である。
【００２７】
この溶融重合は、一般に１．５〜５００ｂａｒ及び１３０〜３００℃で行われ、かつ重合混合物の反応器中での滞留時間は通常では０．１〜２０、有利に０．４〜５分である。有利に、前記重合は３０％を上回る転化率まで、例えば６０〜９０％まで行われる。
【００２８】
この場合、前記したように多量の、例えば４０％までの反応されない残留モノマー、特にトリオキサンとホルムアルデヒドを含有する粗製−ＰＯＭが得られる。この場合、モノマーとしてトリオキサンだけを使用した場合でも、ホルムアルデヒドは粗製−ＰＯＭ中にも存在することができる、それというのもトリオキサンの分解生成物としてホルムアルデヒドが生じることができるためである。さらに、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、例えばテトラマーのテトラオキサンも存在することができる。
【００２９】
本発明による方法の工程ａ）では、脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す。有利に圧力は０．００５〜２０、特に０．０５〜５ｂａｒである。
【００３０】
有利にＰＯＭの製造のためにトリオキサンをモノマーとして使用し、それにより、取り出される残留モノマーは主にトリオキサンを含有し、さらに通常ではテトラオキサン０．５〜１０質量％と、ホルムアルデヒド０．１〜１５質量％を含有する。
【００３１】
有利に、工程ａ）では、溶剤又は抽出剤を併用せずかつ不活性ガスを供給しない。脱ガスすべき粗製−ＰＯＭが固体の形で存在する場合には、前記脱ガスは有利に通常の固体スクリュー、ブレード型乾燥機又はミキサー中で行われる。前記脱ガス装置中の温度は、固体ＰＯＭの場合、有利に１１５〜１４０℃であった。
【００３２】
有利に、前記粗製−ＰＯＭはポリマー溶融物として存在し、かつこの場合に脱ガス装置として、大きな溶融物表面積（溶融物／空気の相界面）を創出するような装置、例えば一軸又は多軸スクリュー押出機、ニーダー又は脱ガスポット（フラッシュポット）が使用される。この温度は、このようなＰＯＭ溶融液の場合に有利に１７０〜３００℃である。
【００３３】
この方法の工程ｂ）の場合に、蒸気導管によって残留モノマー蒸気を導出し、その際、この蒸気温度はその沸点を上回るように、例えば１３０〜２２０℃に維持される。前記蒸気導管は、前記蒸気を凝縮装置に案内し、かつ場合により通常の加熱装置によって前記の温度に温度調節される。工程ａ）中での脱ガスが少なくとも１ｂａｒで行われる場合に、蒸気の取り出しは凝縮装置（工程ｃ）に後続する圧縮装置により、又は付加的な機械的装置なしで脱ガス装置と凝縮装置との間に存在する温度による蒸気圧勾配によって行われる。
【００３４】
工程ａ）において脱ガスが真空中で行われる限り、工程ｂ）の後の場合による工程ｂ′）において導出される蒸気を圧縮し、その後で、前記の蒸気を凝縮装置（工程ｃ））中に導入することができる。有利に、１ｂａｒを超える圧力、特に１．１〜５ｂａｒの圧力に圧縮される。圧縮機として、通常の装置、例えばタービン圧縮機、噴流圧縮機又は液体リング圧縮機が適している。液体リング圧縮機は有利に遮断液として６５℃〜１１５℃の液状トリオキサンで運転され、かつ圧縮機及び凝縮装置をまとめることができる。
【００３５】
脱ガス装置及び凝縮装置の間の蒸気導管の温度が常に、それぞれの圧力の際に前記蒸気の沸点を上回るように保持されるため、特に触媒痕跡物及びホルムアルデヒドによって促進される前記導管中でのトリオキサンの不所望な重合は回避することができる（DE-A 32 31 797参照）。
【００３６】
この方法の工程ｃ）において、凝縮装置中でガス状の残留モノマーが蒸気から（冷却によって）凝縮される。本発明の場合に、前記凝縮装置は１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転され、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らない。この場合、点とは空間的状態もしくは位置を意味する。
【００３７】
意外にも、凝縮の際に、前記の圧力範囲及び温度範囲に維持し、かつ凝縮装置はいかなる点でも少なくとも１０２℃の温度である場合に、凝縮装置中での残留モノマーの、特にトリオキサン及びホルムアルデヒドの不所望な重合は確実に回避できることが見出された。
【００３８】
有利に、前記凝縮装置は、１．５８〜１４．８ｂａｒの圧力及び１１１〜１７０℃の温度で運転され、特に有利に２．０〜５ｂａｒの圧力及び１２０〜１３５℃の温度で運転される。
【００３９】
前記圧力及び温度は、通常では例えば圧力調整弁、前方又は後方に設けられた圧縮機により、もしくは適当な加熱装置又は冷却装置、例えば加熱ジャケット又は冷却ジャケットにより調節される。
【００４０】
有利に、圧力及び温度の維持すべき下限は次の不等式１及び２に従う：
【数１】
【数２】
前記式中：
Ｔは温度（℃）を表し、
ｐは絶対圧（ｂａｒ）を表し、
Ｘは、トリオキサン中に溶解したホルムアルデヒド（例えば分子状のホルムアルデヒドとして、パラホルムアルデヒドとして、その他のダイマー、トリマー、テトラマー又は他のオリゴマーとして溶解）の所与の割合（質量割合Ｘとして表す）を表す。
【００４１】
同様に本発明の場合には、前記凝縮装置は、前記凝縮装置の蒸気と接触する面（以後省略して接触面と言う）が、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われているように構成されかつ運転される。
【００４２】
これは、特に死空間を有することのない凝縮装置を保証する、それというのも、このような死空間の範囲内での接触面は、場合によりこのような液膜を有していないか又は不完全な液膜を有するだけであるためである。それ自体濡れていない表面は不所望なようにパラホルムアルデヒドが形成されることが想定される。
【００４３】
凝縮装置として、管状凝縮器が特に適している。この凝縮器は、例えば構造物のない簡単な環として構成されていて、その壁部は温度調節装置、例えば加熱ジャケット又は冷却ジャケットにより適当な温度に温度調節される。それに対して、DE-A 32 31 797の第６頁２６〜２８行に記載されているような充填塔又はトレイ構造物を備えた塔は、一般にあまり適していない、それというのもこれらの塔は障害となる死空間もしくは濡れていない表面を有していることがあるためである。
【００４４】
有利に、前記凝縮装置は、管状凝縮器、液膜凝縮器又はスクラバー塔である。特に有利なのは外部加熱された管であり、前記管は有利に内部構造物を有していない。有利に、この管は垂直に配置されていて、かつ同様に有利に取り出されたガス状の残留モノマーが上部から前記管内へ導入される。そこで、前記残留モノマーは管壁部（＝接触面）で凝縮され、液膜（凝縮物）を形成し、下部へ流下する。
【００４５】
前記凝縮導管を改善するために、液状モノマー、例えば液状トリオキサンを用いて冷却を行うことができる。この液状モノマーは、例えば（既に凝縮された）残留モノマーであるか又は初めて供給された、つまり新しいモノマーであるか、又は残留モノマーと新しいモノマーとの混合物であることができる。
【００４６】
液状モノマーを用いた冷却の際に、液状トリオキサンは、いわゆる急冷トリオキサンとして凝縮装置中へ、例えば前記管内へ導入される。凝縮装置壁部に、液状の急冷トリオキサンからなる液膜が形成され、前記液膜にて凝縮すべきガス状の残留モノマー（トリオキサン、ホルムアルデヒドなど）が凝縮されることが想定される。前記急冷トリオキサンは、ガス状の残留モノマーに対して並流又は向流で案内することができ、有利に並流で案内される。前記凝縮装置の流出口では、つまり例えば管の下端では、急冷トリオキサンと、取り出された凝縮された残留モノマーとからなる混合物が得られる。
【００４７】
凝縮装置として同様に、管状凝縮器又は液膜凝縮器の他に、スクラバー塔も有利であり、これはスプレー凝縮器とも言われる。後者のスクラバー塔中では、液滴又は噴霧物が作成され、かつ凝縮は塔の接触面の他に液滴でも行われる。前記急冷トリオキサンは、液膜凝縮器もしくはスクラバー塔中で向流又は並流で案内することができる。
【００４８】
前記急冷トリオキサンに対しても、前記の圧力及び温度条件が通用すると解釈される。特に、急冷トリオキサンは、１０２℃の最低温度を有する。
【００４９】
従って、この方法の有利な実施態様の場合に、工程ｃ）において前記蒸気は液状残留モノマーとの接触により、又は残留モノマーと新しいモノマーとからなる液体混合物との接触により凝縮される。
【００５０】
急冷トリオキサンを用いた冷却は、開放型又は閉鎖型の運転方法で行うことができる。開放型の運転方法の場合に、凝縮された残留モノマーと添加された急冷トリオキサンとからなる混合物は前記凝縮装置から完全に取り出され、かつ場合により他の方法段階、例えば精製に供給される（下記参照）。
【００５１】
有利な閉鎖型の運転方法の場合には、凝縮装置から取り出された混合物の一部を分岐させ、例えば熱交換器を用いて必要な温度に冷却し、急冷トリオキサンとして凝縮装置内へ循環して供給し、その際、必要な場合に新しいトリオキサンを供給することができる。例えば、管の下端で取り出された、急冷トリオキサンと凝縮されたトリオキサンとからなる混合物の一部を冷却し、再び管の上端に供給することもできる。
【００５２】
意外にも、本発明による前記凝縮の実施態様の場合に、残留モノマーのホルムアルデヒド及び他の低沸点化合物は、簡単に液体として分離され、ガスとして分離されないことが見出された。このことは予期できなかった、それというのもDE-A 32 31 797第６頁２３〜２４行及び第７頁６〜１３行にはホルムアルデヒドがガス状でだけ取り出すことができることが教示されているためである。本発明による条件下で、ホルムアルデヒドもしくは他の低沸点物はトリオキサン液膜にて凝縮もしくは液状トリオキサン中に溶解されることが予想される。
【００５３】
本発明による方法の場合に、凝縮工程ｃ）において、凝縮装置中で分離された残留モノマーの重合を防止するために、有利にかつ前記の文献とは反対に防止剤を必要としない。有利に、前記凝縮の前又はその間に水も他の防止剤も添加する必要はない。特に有利に、工程ａ）及びｂ）の脱ガス及び蒸気導出においても、防止剤は添加されない。このことに、粗製−ＰＯＭの製造において防止剤を併用してもよいことは矛盾していない。同様に、この有利な実施態様の場合に、大規模工業的なＰＯＭ法において使用されるトリオキサン中に通常のような１５質量ｐｐｍまでのトリオキサンの極めてわずかな含水量は排除されるべきではなく、この種のわずかな含水量は一般に阻害する作用を示さない。
【００５４】
従って、この方法は、有利に、工程ｂ）の後に又は工程ｃ）において、残留モノマーの重合を抑制する防止剤を添加しないことを特徴とする。このことは、前記方法を著しく簡素化しかつ低コスト化する、それというのも防止剤を費用をかけて除去する必要はないか、もしくは付加的な開始剤量により過補償する必要もないためである。
【００５５】
例えば防止剤としての水がないにもかかわらずホルムアルデヒドも前記のように凝縮することができることはより意外である。DE-A 32 31 797による方法の場合に、急冷トリオキサンは防止剤として水を含有し、かつ当業者は例えば、Walker, Formaldehyde, Am. Chem. Soc. Monograph Series No. 159, 3rd ed., Reinhold New York 1964から、ホルムアルデヒドが水に極めて良好に溶解することは周知である。従って、ホルムアルデヒドが水の不在でも、本発明による方法の場合のように液相として分離されることは予想できなかった。
【００５６】
上述のように、トリオキサンは、他の前記の残留モノマー、例えばホルムアルデヒドなどに代わって用いられる。有利に、前記残留モノマーは、トリオキサン、ホルムアルデヒド、テトラオキサン、１，３−ジオキソラン、１，３−ジオキセパン、エチレンオキシド及びホルムアルデヒドのオリゴマーから選択される。
【００５７】
工程ｃ）での凝縮の本発明の実施態様は、前記残留モノマーの不所望な重合を確実に抑制する。脱ガス装置中で重合防止剤がエントレイメントされ（これは常には避けることはできない）、かつこうして凝縮装置に達した場合であっても、この重合防止剤はそこでは害にならない。恐らく、本発明により構成された凝縮の場合に、場合により凝縮装置中でも生成される重合体は、固体の被膜に代わって形成される凝縮液中に溶解すると考えられる。従って、前記重合の場合に、容易にエントレイメント可能な揮発性の防止剤も使用することができ、かつ難揮発性防止剤の使用に限定されない。
【００５８】
工程ｃ）において分離された残留モノマーは通常の方法で取り出され、かつ有利に直接、つまり他の後処理なしでそれ自体さらに使用することができる。しかしながら、必要な場合に、工程ｃ）で得られた凝縮された残留モノマーは精製装置中で精製することができる。これは、自体公知の精製操作もしくは分離操作で行うことができ、例えば蒸留、精留、パーベーパレーション、昇華、晶析、吸着、吸収、化学吸着、熱拡散、高濃度化、濃縮、蒸発、乾燥、凍結乾燥、凍結、凝縮、溶融、電気泳動、イオン交換、クロマトグラフィー、錯化、キレート化等により行うことができる。有利に防止剤、例えば水等を使用しないことにより、精製が必要な場合でも、この精製は著しく簡素化される。
【００５９】
本発明の他の主題は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー（省略して：ＰＯＭ）の製造の間に又はその製造に引き続く残留モノマー分離（以後分離方法）のための前記の方法の使用である。
【００６０】
ＰＯＭの製造の際に、通常ではまずいわゆるモノマー装置中で適当なモノマーを製造する、例えばホルムアルデヒドからなるトリオキサン、及び／又は適当なモノマーを貯蔵する。その後、前記モノマーをモノマー装置から重合反応器に移し、そこで、さらに上記したように重合させてＰＯＭにする。記載された粗製−ＰＯＭが得られ、この粗製−ＰＯＭから反応されない残留モノマーを本発明による分離方法を用いて分離する。同様に、ＰＯＭにする重合の間に既に、残留モノマーを本発明による分離方法により分離することができるか、又はこの本発明による残留モノマー分離を前記重合の間にも重合の後にも実施することができる。
【００６１】
さらなる本発明の主題は、従ってまずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを上記の分離方法により除去することを特徴とするポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法（以後「ＰＯＭ法」）である。もちろん、前記残留モノマーは、前記重合の間及び前記重合の後でも除去することができる。
【００６２】
本発明によるＰＯＭ法は、１つの方法工程として本発明による分離方法を有する。
【００６３】
通常では、得られた粗製−ＰＯＭに、押出機中で又は他の適当な混合装置中で、通常の添加物及び加工助剤（添加剤）が、この材料に対して通常の量で添加される。このような添加剤は、例えば滑剤又は離型剤、着色剤、例えば顔料又は染料、難燃剤、酸化防止剤、光の作用に対する安定剤、繊維状及び粉末状の充填剤又は強化剤、又は帯電防止剤、並びに他の添加剤、又はこれらの混合物である。
【００６４】
有利な実施態様ｉ）の場合に、前記残留モノマーは、粗製−ＰＯＭの製造後に既に、つまり押出機での添加剤の添加の前に、本発明による分離方法を用いて、例えば、前記重合反応器から出た粗製−ＰＯＭを脱ガスポット（フラッシュポット）中に送り、そこで前記残留モノマーを本発明により分離することにより、残留モノマーが除去される。
【００６５】
他の有利な実施態様ｉｉ）の場合に、前記粗製−ＰＯＭを、押出機もしくはその他の混合装置での添加剤の添加の際に初めて本発明による分離方法を用いて残留モノマーが除去される。この場合、添加剤の添加のための混合装置は、前記分離方法の工程ａ）で使用される脱ガス装置と同じであることができる。例えば、同じ押出機で、添加剤を混合し並びに前記分離方法の工程ａ）を実施する、つまり残留モノマーを上記としてガス状で取り出すことができる。
【００６６】
特に、前記粗製−ＰＯＭは前記重合反応器からまず脱ガスポット中に送られ、かつそこで前記残留モノマーを本発明により分離し、及び／又はその後で前記ＰＯＭに押出機中で添加剤を混合し、かつ同時に本発明により前記残留モノマーを分離することができる。前記の実施態様ｉ）とｉｉ）とを組み合わせてもよい。
【００６７】
前記分離方法により除去された残留モノマーは、場合により記載された、しかしながら有利には必要でない精製後に、新たにＰＯＭ製造の際に使用物質として使用することができ、つまり本発明によるＰＯＭ法に返送する（循環させる）ことができる。この場合、前記返送の目標点は、製造装置に合わせることができる。例えば、前記残留モノマーは重合反応器に直接返送されるか又はこの供給路に返送されるか、又はモノマー装置に返送される。
【００６８】
従って、前記ＰＯＭ法は、有利に除去された残留モノマーが重合反応器中に又はモノマー装置中に返送されることを特徴とする。もちろんこの両方の方法を組み合わせることもできる。
【００６９】
本発明の主題は、最後に、前記のＰＯＭ法により得られたポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーでもある。
【００７０】
本発明による分離方法は、トリオキサン、ホルムアルデヒド及びその他の残留モノマーをポリオキシメチレンから除去し、かつ凝縮の際に、凝縮された残留モノマーの不所望な重合を重合防止剤の添加なしで回避する。さらに、ホルムアルデヒドの分離は簡素化され、このホルムアルデヒドはトリオキサンと同様に液相として凝縮させることができる。従って、本発明による分離方法は装置的に簡単でかつ低コストで運転することができる。
【００７１】
実施例：
次の比較例１はDE-A 32 31 797からの実施例２に相当する。
【００７２】
比較例１（先行技術）
約３４％の反応されないモノマーの含有量を有する粉末状の失活されたＰＯＭ共重合体を、固体スクリューコンベア中で約１．０１ｂａｒで１３０℃で連続的に脱ガスした。この粗製ポリマー粉末の固体スクリュー中での滞留時間は約１５分であった。この脱ガスの後で、粗製ポリマーの揮発成分の含有量はなお約２．５％であり、この含有量は引き続く仕上げ工程で必要な規格値にまでさらに低下させた。脱ガス区域から取り出された蒸気は、約８２％のトリオキサン、テトラオキサン及びホルムアルデヒドの他の環状のオリゴマー、アセタール及び約８％のホルムアルデヒドからなる。この蒸気導管は１３５℃に維持された。タービン圧縮機中で、前記蒸気を約２ｂａｒに圧縮し、凝縮区域に送った。前記圧縮機及び蒸気導管は凝縮区域まで１５０℃に温度調節されていた。
【００７３】
前記凝縮区域は充填塔として構成されていた。充填塔中に１３５℃の温度で導入される蒸気に、防止剤として水２０００ｐｐｍを添加した急冷トリオキサンを、約２０：１の質量比で向流で流した。前記急冷トリオキサンは塔頂に約７５℃で供給され、かつ前記蒸気から析出したトリオキサン分と一緒に約９５℃で前記塔から出た。使用された蒸気量に対して約３％の高さにある凝縮されないもしくは溶解されない割合は、前記充填塔の塔頂から出て、通常のウオータースクラバーによって回収された。
【００７４】
凝縮された蒸気量に応じた量のトリオキサンは、急冷循環路から更なる処理のために分岐された。このトリオキサンは、９９．８％の重合可能成分の含有量を有し、後処理において蒸留、又は抽出によって重合品質にまで精製された。
【００７５】
前記の循環トリオキサンは冷却器中で約７５℃の塔頂供給温度にまで冷却した。被膜形成は生じなかった。
【００７６】
前記急冷トリオキサンの２０００ｐｐｍの前記の含水量は、９９．８％：１００％−９９．８％＝０．２％≒２０００ｐｐｍのトリオキサンの含有量から生じた。
【００７７】
前記比較例は、防止剤として水を併用することが、凝縮の際の重合を抑制するが、このトリオキサンを重合に再び使用する前に、分離されたトリオキサンから水を費用をかけて蒸留及び抽出によって除去しなければならないことを示した。
【００７８】
比較例２：防止剤の省略
例１に記載された方法と同様に行うが、防止剤として水を含有していないトリオキサンを急冷トリオキサンとして使用した（最大１５ｐｐｍの避けられない痕跡量の水は度外視、この水は防止作用しない）。数分後に、凝縮区域中で被膜が形成された。全体で３０分後に凝縮区域は閉塞され、前記装置は停止しなければならなかった。
【００７９】
この実施例は、DE-A 32 31 797から公知の方法が防止剤なしでは実施できないことを示した。
【００８０】
以後の実施例は本発明による。
【００８１】
実施例３：
例２に記載されたのと同様の方法を、つまり防止剤なしの急冷トリオキサンを使用して実施するが、例２とは次のことが異なっていた。
【００８２】
蒸気を脱ガス区域から蒸気導管（圧縮機なしで）を介して凝縮装置に直接供給した。脱ガス区域、蒸気導管並びに凝縮装置中の圧力は、約４ｂａｒであった。
【００８３】
前記凝縮装置は、充填塔ではなく、長さ２００ｃｍ及び内径１０ｃｍの垂直に立てられた管として構成された管状凝縮器であり、この凝縮器は構造物を有しておらずかつ加熱ジャケットを備えていた。凝縮すべき蒸気は、上端から前記の管内へ導入され、同様に前記急冷トリオキサンも導入され、その際、急冷トリオキサン：蒸気の質量比（いわゆる急冷比）は約１００：１であった。
【００８４】
前記管は１０５℃に加熱され、急冷トリオキサンの温度は同様に１０５℃であった。
【００８５】
管の下端で、急冷トリオキサンと、トリオキサン、ホルムアルデヒド及び全ての易揮発性成分を含有する凝縮した蒸気とからなる混合物が取り出された。この混合物の温度は１０５℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００８６】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に分岐させ、残りの分を急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００８７】
この装置は、２４時間の運転後でも被膜形成は示されなかった。
【００８８】
実施例４：
例３と同様の方法を行うが、次のことが異なっていた：急冷トリオキサン：蒸気の質量比（いわゆる急冷比）は約２０：１であった。管の下端で取り出される混合物の温度は１１５℃であった。
【００８９】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に分岐させ、残りの分を１０５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９０】
この条件でも、装置内に２４時間後に被膜は形成されなかった。
【００９１】
実施例５：
約３４％の反応されないモノマーの含有量を有する粉末状の失活されていないＰＯＭ共重合体を、例１と同様に連続的に脱ガスした。脱ガス後に、粗製ポリマーの揮発成分の含有量はなお約３％であった。脱ガス区域から取り出された蒸気は、約８０％のトリオキサン、テトラオキサン及びホルムアルデヒドの他の環状のオリゴマー、アセタール及び約１０％のホルムアルデヒドを有していた。この蒸気導管は１５０℃に維持された。タービン圧縮機中で、前記蒸気を約９ｂａｒに圧縮し、凝縮区域に送った。前記圧縮機及び蒸気導管は凝縮装置まで１５０℃に温度調節されていた。
【００９２】
前記凝縮装置は、管状凝縮器として構成されていた。凝縮すべき蒸気を、上端で前記凝縮器に導入し、同様に防止剤なしの急冷トリオキサンを導入した。蒸気温度は２００℃であり、急冷トリオキサンの温度は１３０℃であった。急冷比は約１００：１であった。前記凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、前記混合物の温度は１３３℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００９３】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１３３℃で分岐させ、残りの分を１３０℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９４】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は観察されなかった。
【００９５】
実施例６：
約３８％の反応されないモノマーの含有量を有するＰＯＭ粗製ポリマー溶融物を、Coperion社の二軸スクリュー押出機ＺＳＫ２８中で２４０℃で０．２ｂａｒで、約０．３％の揮発成分の残留含有量にまで脱ガスした。約８４％のトリオキサン、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、アセタール及び約６％のホルムアルデヒド並びにエントレイメントした組成ポリマー溶融液滴を有する蒸気を、１８０℃に温度調節した蒸気導管を介してタービン圧縮機に供給し、そこで前記蒸気を１５ｂａｒに圧縮した。前記タービン圧縮機及び凝縮装置までの引き続く蒸気導管は２００℃に温度調節されていた。
【００９６】
前記凝縮装置は管状反応器として構成されていた。前記の凝縮すべき蒸気を、凝縮器の上端に導入し、同様に防止剤なしの急冷トリオキサンを導入した。この蒸気温度は１８５℃で、急冷トリオキサンの温度は１２５℃であった。この急冷比は約１００：１であった。凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、この混合物の温度は１２８℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００９７】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１２８℃で分岐させ、残りの分を１２５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９８】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は生じなかった。
【００９９】
ＰＯＭ製造の場合に、トリオキサン９５．５質量％と１，３−ジオキセパン４．５質量％とから、防止剤としてトリフルオロメタンスルホン酸０．２質量ｐｐｍと共にポリオキシメチレンを製造し、その際、転化率は７３％であった。前記ポリマーを、押出機ＺＳＫ３０で２２０℃でかつ５０ｍｂａｒで前記したように脱ガスし、安定剤としてCiba社のIrganox(R) 245（エチレン−ビス（オキシエチレン）ビス［３−（５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ｍ−トリル）プロピオナート］、CAS 036443-68-2）を添加した。
【０１００】
ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ １１３３により溶融温度１９０℃定格荷重２．１６ｋｇで測定された前記ポリマーの溶融インデックスＭＦＩは、２．８ｇ／１０ｍｉｎであった。
【０１０１】
窒素中で２２０℃で２時間の貯蔵後の前記ポリマーの熱安定性は、９９．７８％であった。
【０１０２】
実施例７：
約３８％の反応されないモノマーの含有量を有するＰＯＭ粗製ポリマー溶融物を脱ガスポット（フラッシュポット）中で放圧させた。脱ガスポット中の温度は１７０〜１８０℃、圧力は約４ｂａｒである。約８４％のトリオキサン、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、アセタール及び約６％のホルムアルデヒドを含有する蒸気を、１８０℃に温度調節された蒸気管を介して凝縮装置に供給した。
【０１０３】
前記凝縮装置は、液膜凝縮器として構成されていた。約１７５℃の温度で凝縮器中に導入された蒸気は、凝縮器の表面を流下する急冷トリオキサンからなる液膜上で凝縮された。前記急冷トリオキサンは、約１３５℃を有する凝縮器の頂部に供給された。急冷比は１００：１であった。前記凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、前記混合物の温度は１３７℃であった。ガス状で取り出される物質はなかった。
【０１０４】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１３７℃で分岐させ、残りの分を１３５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【０１０５】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は生じなかった。
【０１０６】
ＰＯＭ製造の場合に、トリオキサン９５．５質量％と１，３−ジオキセパン４．５質量％とから、防止剤としてトリフルオロメタンスルホン酸０．２質量ｐｐｍと共にポリオキシメチレンを製造し、その際、転化率は７３％であった。前記ポリマーを押出機ＺＳＫ３０で、２２０℃で７０ｍｂａｒで前記のように脱ガスし、安定剤としてCiba社のIrganox(R) 245 （CAS 036443-68-2）を添加した。
【０１０７】
ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ １１３３により溶融温度１９０℃定格荷重２．１６ｋｇで測定された前記ポリマーの溶融インデックスＭＦＩは、４．９ｇ／１０ｍｉｎであった。
【０１０８】
窒素中で２２０℃で２時間の貯蔵での前記ポリマーの熱安定性は、９８．２４％であった。
【０１０９】
本発明による実施例３〜７は、本発明による分離方法を用いて残留モノマーは問題なく分離できることを示す。特に、防止剤を併用しなかったにもかかわらず、凝縮装置には２４時間後でも被膜又は閉塞は生じなかった。ホルムアルデヒドも、簡単に分離することができた。
【０１１０】
更に、実施例６及び７は、同様に、ＰＯＭ製造（ＰＯＭ法）のための本発明による方法を示し、このＰＯＭ法の構成要素が前記の分離方法である。
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーから、次の方法工程：
ａ） 脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す工程、
ｂ） 蒸気導管を介して、前記残留モノマー蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度をその沸点を上回るように保持する工程、
ｃ） 凝縮装置中で、前記ガス状の残留モノマーを蒸気から凝縮させる工程
で反応されない残留モノマーを除去する方法において、
工程ｃ）において凝縮装置を１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転し、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らず、かつ
前記蒸気と接触する前記凝縮装置のそれぞれの面は、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われていることを特徴とする、反応されない残留モノマーを除去する方法に関する。
【０００２】
さらに、本発明は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造の間での又は前記製造に引き続いて前記方法の使用に関する。さらに、本発明は、まずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを上記の方法により除去することを特徴とするポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法に関する。
【０００３】
最後に、本発明は、後者の方法により得られたポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーに関する。
【０００４】
ポリオキシメチレンポリマー（ＰＯＭ）は、１，３，５−トリオキサン（省略形：トリオキサン）、ホルムアルデヒド又は他のホルムアルデヒド供給源のホモ重合又は共重合により得られる。この場合、前記反応は通常では完全ではなく、むしろＰＯＭ−粗製重合体は４０％までの反応されないモノマーをも含有する。このような残留モノマーは、例えばトリオキサン及びホルムアルデヒド、並びに場合により併用されたコモノマー、例えば１，３−ジオキソラン又はエチレンオキシドである。これらの残留モノマーは後処理により前記粗製ポリマーから除去される。
【０００５】
本発明は、DE-A 32 31 797の次の工程：
Ａ． 脱ガス区域中で７０〜３００℃及び０．００５〜５０ｂａｒで、ポリマーからガス状のトリオキサン蒸気を取り出す工程、
Ｂ． 前記蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度は露点を上回る工程、
Ｃ． 場合により前記蒸気を１ｂａｒを超えるまで圧縮する工程、
Ｄ． １ｂａｒを超えて、濃縮区域中で前記ガス状のトリオキサンを凝縮し、その際、凝縮できないホルムアルデヒドをガス状で取り出す工程、
Ｅ． 場合により、前記トリオキサンを精製する工程
を有する、トリオキサン含有オキシメチレンポリマーからトリオキサンを後処理するための方法から出発する。
【０００６】
前記方法は、取り出されたトリオキサンが自発的に及び不所望に重合しかねないという欠点を有する。それにより、例えばパラホルムアルデヒドからなる被膜が形成され、この被膜がトリオキサンの凝縮又は後処理の際に前記装置を閉塞させてしまい、前記製造装置の停止の後に費用をかけて清浄化しなければならなくなる。前記文献の第３頁２１行にも見られるように、表面で凝縮されたトリオキサンの重合する傾向が顕著である。この重合（重縮合）を回避するために、前記文献は第７頁１５行〜第８頁５行及びその実施例には、凝縮区域中で重合防止剤、例えば水、アルコール、アンモニア又はアミンを併用することを教示している。
【０００７】
前記の文献によると、前記防止剤は、重合反応の前に相応する量の重合開始剤の添加により過補償される（乗り越えられる）場合にだけ、凝縮されたトリオキサンをＰＯＭ製造に意図的に再使用することが可能である。この付加的な開始剤添加は、この方法のコストを上げてしまう。これとは別に、この文献は、前記防止剤を費用をかけてイオン交換、抽出又は蒸留により除去できることも教示しているが、これもこの方法の経済性を同様に低下させている。
【０００８】
前記の文献は、第６頁２３〜２４行に、凝縮区域中で残留モノマーのホルムアルデヒドは凝縮できない、それというのも前記ホルムアルデヒドはガス状で取り出されるためであることを教示している。DE-A 32 31 797の方法の場合には、分離された残留モノマーのトリオキサンとホルムアルデヒドとが２つの異なる相（トリオキサンは液状、ホルムアルデヒドはガス状）として生じ、このことが残留モノマーの返送を複雑なものにしている。
【０００９】
本発明の課題は、前記の欠点を取り除くことであった。特に、凝縮される残留モノマーの重合を重合防止剤の添加なしでも抑制する、トリオキサン、ホルムアルデヒド及びその他の残留モノマーを、ポリオキシメチレンから除去する方法が提供されるのが好ましい。開始剤も使用しないのが好ましい。
【００１０】
さらに、この方法はホルムアルデヒドの分離を容易にするのが好ましい。特に、前記ホルムアルデヒドを、トリオキサンと一緒に液相として凝縮することができるのが好ましい。
【００１１】
従って、残留モノマーを除去するための上記に定義された方法が見出された。さらに、前記方法の記載された使用、前記ＰＯＭポリマーの記載された製造方法及び最後に記載された方法により得られたＰＯＭポリマーが見出された。本発明の有利な実施態様は、引用形式請求項に記載されている。
【００１２】
全ての圧力の数値は、他に記載のない限り絶対圧である。
【００１３】
本発明による方法によって反応されない残留モノマーが除去されるポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー（ＰＯＭ）は、それ自体公知でありかつ市販されている。前記ホモポリマーは、ホルムアルデヒド又は有利にトリオキサンの重合により製造され、前記コポリマーの製造の際にさらにコモノマーが併用される。
【００１４】
特に一般的には、この種のＰＯＭポリマーは、ポリマー主鎖中で繰返単位−ＣＨ2Ｏ−の少なくとも５０ｍｏｌ％を有する。ポリオキシメチレンコポリマーが有利であり、特に、繰返単位−ＣＨ2Ｏ−の他に、なお５０ｍｏｌ％まで、有利に０．１〜２０ｍｏｌ％、特に０．３〜１０ｍｏｌ％、さらに特に有利に２〜６ｍｏｌ％次の繰り返し単位を有する
【化１】
［式中、Ｒ1〜Ｒ4は相互に無関係に、水素原子、Ｃ1〜Ｃ4−アルキル基又はハロゲン置換された１〜４個のＣ原子を有するアルキル基を表し、Ｒ5は−ＣＨ2−、−ＣＨ2Ｏ−、Ｃ1〜Ｃ4−アルキル置換された又はＣ1〜Ｃ4−ハロアルキル置換されたメチレン基又は相応するオキシメチレン基を表し、ｎは０〜３の範囲の値を表す］。有利に、前記基は環状エーテルの開環によりコポリマー中に導入されていてもよい。有利な環状エーテルは、式：
【化２】
［式中、Ｒ1〜Ｒ5及びｎは上記の意味を表す］の環状エーテルである。例えば、エチレンオキシド、１，２−プロピレンオキシド、１，２−ブチレンオキシド、１，３−ブチレンオキシド、１，３−ジオキサン、１，３−ジオキソラン及び１，３−ジオキセパン（＝ブタンジオールホルマール、ＢＵＦＯ）が環状エーテルとして挙げられ、並びに線状オリゴホルマール又はポリホルマール、例えばポリジオキソラン又はポリジオキセパンがコモノマーとして挙げられる。
【００１５】
同様に、例えばトリオキサンと、前記した環状エーテルの１つと、第３のモノマー、有利に式
【化３】
及び／又は
【化４】
［式中、Ｚは化学結合、−Ｏ−、−ＯＲＯ−（Ｒ＝Ｃ1〜Ｃ8−アルキレン又はＣ3〜Ｃ8−シクロアルキレン）である］の二官能性化合物との反応により製造されるオキシメチレンターポリマーが適している。
【００１６】
この種の有利なモノマーは、若干の例を挙げれば、エチレンジグリシド、ジグリシジルエーテル及びグリセリンとホルムアルデヒド、ジオキサン又はトリオキサンとの２：１のモル比のジエーテル、グリシジル化合物２ｍｏｌと２〜８個のＣ原子を有する脂肪族ジオール１ｍｏｌとからなるジエーテル、例えばエチレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、シクロブタン−１，３−ジオール、１，２−プロパンジオール及びシクロヘキサン−１，４−ジオールのジグリシジルエーテルである。
【００１７】
鎖末端にＣ−Ｃ結合又は−Ｏ−ＣＨ3−結合を有する、末端基が安定化されたポリオキシメチレン重合体が特に有利である。
【００１８】
有利なポリオキシメチレンコポリマーは、少なくとも１５０℃の融点及び５０００〜３０００００、有利に７０００〜２５００００の範囲内の分子量（重量平均）Ｍwを有する。不均一性（Ｍw／Ｍn）２〜１５、有利に２〜９を有するＰＯＭ共重合体が特に有利である。
【００１９】
この測定は、一般にゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）−ＳＥＣ（サイズ排除クロマトグラフィー）によって行われ、Ｍn−値（数平均分子量）は一般にＧＰＣ−ＳＥＣによって測定される。
【００２０】
前記ポリマーの分子量は、場合によりトリオキサン重合の際に通常の調節剤によって目的の値に調節することができる。調節剤として、一価アルコールのアセタールもしくはホルマール、アルコール自体並びに連鎖移動剤として機能する少量の水（この存在は一般に完全には回避されない）が挙げられる。前記調節剤は、１０〜１００００ｐｐｍ、有利に１００〜１０００ｐｐｍの量で使用される。
【００２１】
開始剤として（同様に触媒とも言われる）、トリオキサン重合の場合に通常のカチオン性開始剤が使用される。プロトン酸、例えばフッ素化又は塩素化されたアルキル−及びアリールスルホン酸、例えば過塩素酸、トリフロロメタンスルホン酸又はルイス酸、例えば四塩化スズ、五フッ化ヒ素、五フッ化リン及び三フッ化ホウ素並びにこれらの錯化合物及び塩状の化合物、例えば三フッ化ホウ素−エーテラート及びトリフェニルメチレンヘキサフルオロホスファートが適している。前記開始剤（触媒）は、約０．０１〜１０００ｐｐｍ、有利に０．０１〜５００ｐｐｍ及び特に０．０１〜２００ｐｐｍの量で使用される。一般に、前記開始剤を希釈された形で、有利に０．００５〜５質量％の濃度で添加することが推奨される。このための溶剤として、不活性化合物、例えば脂肪族、環式脂肪族炭化水素、例えばシクロヘキサン、ハロゲン化された脂肪族炭化水素、グリコールエーテルなどを使用することができる。トリグリムが溶剤として特に有利である（トリエチレングリコールジメチルエーテル）。
【００２２】
前記開始剤に対して付加的に、共触媒を併用することもできる。これは、全ての種類のアルコール、例えば２〜２０個のＣ原子を有する脂肪族アルコール、例えばｔ−アミルアルコール、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール；２〜３０個のＣ原子を有するアルコール、例えばヒドロキノン；２〜２０個のＣ原子を有するハロゲン化されたアルコール、例えばヘキサフルオロイソプロパノールであり；特に有利に全ての種類のグリコール、特にジエチレングリコール及びトリエチレングリコール；及び脂肪族ジヒドロキシ化合物、特に２〜６個の炭素原子を有するジオール、例えば１，２−エタンジオール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，４−ヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール及びネオペンチルグリコールである。
【００２３】
モノマー、防止剤、共触媒及び場合により調節剤は任意に予備混合するか又は相互に別個に重合反応器に添加することもできる。さらに、EP-A 129369又はEP-A 128739に記載されているように、立体障害フェノールを安定化するための成分を含有していてもよい。
【００２４】
有利に、前記重合に直接引き続き、前記重合体混合物を、有利に相変化を行わずに失活させる。開始剤の残り（触媒の残り）の失活は、一般に重合溶融物に失活剤を添加することにより行う。適当な失活剤は、例えばアンモニア並びに第１級、第２級又は第３級の脂肪族及び芳香族アミン、例えばトリアルキルアミン、例えばトリエチルアミンである。さらに、塩基性に反応する塩、例えばソーダ及びボラックス、さらにアルカリ金属及びアルカリ土類金属のカルボン酸塩及び水酸化物、さらにアルコラート、例えばナトリウムメタノラートが適している。これらの失活剤は、通常ではポリマーに有利に０．０１質量ｐｐｍｗ（parts per million by weight）〜２質量％の量で添加される。さらに、アルキル基中で２〜３０個のＣ原子を有するアルカリ金属−もしくはアルカリ土類金属アルキルが失活剤として有利である。特に有利な金属として、Ｌｉ、Ｍｇ及びＮａが挙げられ、その際、ｎ−ブチルリチウムが特に有利である。
【００２５】
ホルムアルデヒドからなるＰＯＭは、通常では気相中、溶液中での重合、沈殿重合又は塊状（Substanz）重合により製造することができる。トリオキサンからのＰＯＭは、一般に塊状での重合により得られ、そのために高い混合作用を有する全ての反応器を使用することができる。前記反応の実施は、この場合、均一系、例えば溶融液中で、又は不均一系で、例えば固体又は固体顆粒への重合として行うことができる。例えば、シェル型反応器、鋤刃混合器、管型反応器、リスト型反応器、ニーダー（バスニーダー）、例えば一軸又は二軸スクリューを備えた押出機、及び撹拌機付き反応器が適しており、その際、前記反応器はスタティックミキサ又はダイナミックミキサを有していてもよい。
【００２６】
例えば押出機中での、塊状での重合の場合に、溶融したポリマーによりいわゆる溶融物シーリングが生じ、それにより揮発性成分は押出機中に留まる。前記モノマーは、押出機中に存在するポリマー溶融物中へ、開始剤（触媒）と一緒に又は別々に、反応混合物の有利な温度６０〜１１４℃で供給される。有利に、前記モノマー（トリオキサン）は溶融した状態でも、例えば６０〜１２０℃で添加される。発熱性の重合反応に基づき、通常では前記方法の開始時にだけ前記ポリマーを押出機中で溶融させなければならず、引き続き生じた重合熱は生成したＰＯＭポリマーを溶融させるかもしくは融液状に保つために十分である。
【００２７】
この溶融重合は、一般に１．５〜５００ｂａｒ及び１３０〜３００℃で行われ、かつ重合混合物の反応器中での滞留時間は通常では０．１〜２０、有利に０．４〜５分である。有利に、前記重合は３０％を上回る転化率まで、例えば６０〜９０％まで行われる。
【００２８】
この場合、前記したように多量の、例えば４０％までの反応されない残留モノマー、特にトリオキサンとホルムアルデヒドを含有する粗製−ＰＯＭが得られる。この場合、モノマーとしてトリオキサンだけを使用した場合でも、ホルムアルデヒドは粗製−ＰＯＭ中にも存在することができる、それというのもトリオキサンの分解生成物としてホルムアルデヒドが生じることができるためである。さらに、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、例えばテトラマーのテトラオキサンも存在することができる。
【００２９】
本発明による方法の工程ａ）では、脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す。有利に圧力は０．００５〜２０、特に０．０５〜５ｂａｒである。
【００３０】
有利にＰＯＭの製造のためにトリオキサンをモノマーとして使用し、それにより、取り出される残留モノマーは主にトリオキサンを含有し、さらに通常ではテトラオキサン０．５〜１０質量％と、ホルムアルデヒド０．１〜１５質量％を含有する。
【００３１】
有利に、工程ａ）では、溶剤又は抽出剤を併用せずかつ不活性ガスを供給しない。脱ガスすべき粗製−ＰＯＭが固体の形で存在する場合には、前記脱ガスは有利に通常の固体スクリュー、ブレード型乾燥機又はミキサー中で行われる。前記脱ガス装置中の温度は、固体ＰＯＭの場合、有利に１１５〜１４０℃であった。
【００３２】
有利に、前記粗製−ＰＯＭはポリマー溶融物として存在し、かつこの場合に脱ガス装置として、大きな溶融物表面積（溶融物／空気の相界面）を創出するような装置、例えば一軸又は多軸スクリュー押出機、ニーダー又は脱ガスポット（フラッシュポット）が使用される。この温度は、このようなＰＯＭ溶融液の場合に有利に１７０〜３００℃である。
【００３３】
この方法の工程ｂ）の場合に、蒸気導管によって残留モノマー蒸気を導出し、その際、この蒸気温度はその沸点を上回るように、例えば１３０〜２２０℃に維持される。前記蒸気導管は、前記蒸気を凝縮装置に案内し、かつ場合により通常の加熱装置によって前記の温度に温度調節される。工程ａ）中での脱ガスが少なくとも１ｂａｒで行われる場合に、蒸気の取り出しは凝縮装置（工程ｃ）に後続する圧縮装置により、又は付加的な機械的装置なしで脱ガス装置と凝縮装置との間に存在する温度による蒸気圧勾配によって行われる。
【００３４】
工程ａ）において脱ガスが真空中で行われる限り、工程ｂ）の後の場合による工程ｂ′）において導出される蒸気を圧縮し、その後で、前記の蒸気を凝縮装置（工程ｃ））中に導入することができる。有利に、１ｂａｒを超える圧力、特に１．１〜５ｂａｒの圧力に圧縮される。圧縮機として、通常の装置、例えばタービン圧縮機、噴流圧縮機又は液体リング圧縮機が適している。液体リング圧縮機は有利に遮断液として６５℃〜１１５℃の液状トリオキサンで運転され、かつ圧縮機及び凝縮装置をまとめることができる。
【００３５】
脱ガス装置及び凝縮装置の間の蒸気導管の温度が常に、それぞれの圧力の際に前記蒸気の沸点を上回るように保持されるため、特に触媒痕跡物及びホルムアルデヒドによって促進される前記導管中でのトリオキサンの不所望な重合は回避することができる（DE-A 32 31 797参照）。
【００３６】
この方法の工程ｃ）において、凝縮装置中でガス状の残留モノマーが蒸気から（冷却によって）凝縮される。本発明の場合に、前記凝縮装置は１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転され、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らない。この場合、点とは空間的状態もしくは位置を意味する。
【００３７】
意外にも、凝縮の際に、前記の圧力範囲及び温度範囲に維持し、かつ凝縮装置はいかなる点でも少なくとも１０２℃の温度である場合に、凝縮装置中での残留モノマーの、特にトリオキサン及びホルムアルデヒドの不所望な重合は確実に回避できることが見出された。
【００３８】
有利に、前記凝縮装置は、１．５８〜１４．８ｂａｒの圧力及び１１１〜１７０℃の温度で運転され、特に有利に２．０〜５ｂａｒの圧力及び１２０〜１３５℃の温度で運転される。
【００３９】
前記圧力及び温度は、通常では例えば圧力調整弁、前方又は後方に設けられた圧縮機により、もしくは適当な加熱装置又は冷却装置、例えば加熱ジャケット又は冷却ジャケットにより調節される。
【００４０】
有利に、圧力及び温度の維持すべき下限は次の不等式１及び２に従う：
【数１】
【数２】
前記式中：
Ｔは温度（℃）を表し、
ｐは絶対圧（ｂａｒ）を表し、
Ｘは、トリオキサン中に溶解したホルムアルデヒド（例えば分子状のホルムアルデヒドとして、パラホルムアルデヒドとして、その他のダイマー、トリマー、テトラマー又は他のオリゴマーとして溶解）の所与の割合（質量割合Ｘとして表す）を表す。
【００４１】
同様に本発明の場合には、前記凝縮装置は、前記凝縮装置の蒸気と接触する面（以後省略して接触面と言う）が、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われているように構成されかつ運転される。
【００４２】
これは、特に死空間を有することのない凝縮装置を保証する、それというのも、このような死空間の範囲内での接触面は、場合によりこのような液膜を有していないか又は不完全な液膜を有するだけであるためである。それ自体濡れていない表面は不所望なようにパラホルムアルデヒドが形成されることが想定される。
【００４３】
凝縮装置として、管状凝縮器が特に適している。この凝縮器は、例えば構造物のない簡単な環として構成されていて、その壁部は温度調節装置、例えば加熱ジャケット又は冷却ジャケットにより適当な温度に温度調節される。それに対して、DE-A 32 31 797の第６頁２６〜２８行に記載されているような充填塔又はトレイ構造物を備えた塔は、一般にあまり適していない、それというのもこれらの塔は障害となる死空間もしくは濡れていない表面を有していることがあるためである。
【００４４】
有利に、前記凝縮装置は、管状凝縮器、液膜凝縮器又はスクラバー塔である。特に有利なのは外部加熱された管であり、前記管は有利に内部構造物を有していない。有利に、この管は垂直に配置されていて、かつ同様に有利に取り出されたガス状の残留モノマーが上部から前記管内へ導入される。そこで、前記残留モノマーは管壁部（＝接触面）で凝縮され、液膜（凝縮物）を形成し、下部へ流下する。
【００４５】
前記凝縮導管を改善するために、液状モノマー、例えば液状トリオキサンを用いて冷却を行うことができる。この液状モノマーは、例えば（既に凝縮された）残留モノマーであるか又は初めて供給された、つまり新しいモノマーであるか、又は残留モノマーと新しいモノマーとの混合物であることができる。
【００４６】
液状モノマーを用いた冷却の際に、液状トリオキサンは、いわゆる急冷トリオキサンとして凝縮装置中へ、例えば前記管内へ導入される。凝縮装置壁部に、液状の急冷トリオキサンからなる液膜が形成され、前記液膜にて凝縮すべきガス状の残留モノマー（トリオキサン、ホルムアルデヒドなど）が凝縮されることが想定される。前記急冷トリオキサンは、ガス状の残留モノマーに対して並流又は向流で案内することができ、有利に並流で案内される。前記凝縮装置の流出口では、つまり例えば管の下端では、急冷トリオキサンと、取り出された凝縮された残留モノマーとからなる混合物が得られる。
【００４７】
凝縮装置として同様に、管状凝縮器又は液膜凝縮器の他に、スクラバー塔も有利であり、これはスプレー凝縮器とも言われる。後者のスクラバー塔中では、液滴又は噴霧物が作成され、かつ凝縮は塔の接触面の他に液滴でも行われる。前記急冷トリオキサンは、液膜凝縮器もしくはスクラバー塔中で向流又は並流で案内することができる。
【００４８】
前記急冷トリオキサンに対しても、前記の圧力及び温度条件が通用すると解釈される。特に、急冷トリオキサンは、１０２℃の最低温度を有する。
【００４９】
従って、この方法の有利な実施態様の場合に、工程ｃ）において前記蒸気は液状残留モノマーとの接触により、又は残留モノマーと新しいモノマーとからなる液体混合物との接触により凝縮される。
【００５０】
急冷トリオキサンを用いた冷却は、開放型又は閉鎖型の運転方法で行うことができる。開放型の運転方法の場合に、凝縮された残留モノマーと添加された急冷トリオキサンとからなる混合物は前記凝縮装置から完全に取り出され、かつ場合により他の方法段階、例えば精製に供給される（下記参照）。
【００５１】
有利な閉鎖型の運転方法の場合には、凝縮装置から取り出された混合物の一部を分岐させ、例えば熱交換器を用いて必要な温度に冷却し、急冷トリオキサンとして凝縮装置内へ循環して供給し、その際、必要な場合に新しいトリオキサンを供給することができる。例えば、管の下端で取り出された、急冷トリオキサンと凝縮されたトリオキサンとからなる混合物の一部を冷却し、再び管の上端に供給することもできる。
【００５２】
意外にも、本発明による前記凝縮の実施態様の場合に、残留モノマーのホルムアルデヒド及び他の低沸点化合物は、簡単に液体として分離され、ガスとして分離されないことが見出された。このことは予期できなかった、それというのもDE-A 32 31 797第６頁２３〜２４行及び第７頁６〜１３行にはホルムアルデヒドがガス状でだけ取り出すことができることが教示されているためである。本発明による条件下で、ホルムアルデヒドもしくは他の低沸点物はトリオキサン液膜にて凝縮もしくは液状トリオキサン中に溶解されることが予想される。
【００５３】
本発明による方法の場合に、凝縮工程ｃ）において、凝縮装置中で分離された残留モノマーの重合を防止するために、有利にかつ前記の文献とは反対に防止剤を必要としない。有利に、前記凝縮の前又はその間に水も他の防止剤も添加する必要はない。特に有利に、工程ａ）及びｂ）の脱ガス及び蒸気導出においても、防止剤は添加されない。このことに、粗製−ＰＯＭの製造において防止剤を併用してもよいことは矛盾していない。同様に、この有利な実施態様の場合に、大規模工業的なＰＯＭ法において使用されるトリオキサン中に通常のような１５質量ｐｐｍまでのトリオキサンの極めてわずかな含水量は排除されるべきではなく、この種のわずかな含水量は一般に阻害する作用を示さない。
【００５４】
従って、この方法は、有利に、工程ｂ）の後に又は工程ｃ）において、残留モノマーの重合を抑制する防止剤を添加しないことを特徴とする。このことは、前記方法を著しく簡素化しかつ低コスト化する、それというのも防止剤を費用をかけて除去する必要はないか、もしくは付加的な開始剤量により過補償する必要もないためである。
【００５５】
例えば防止剤としての水がないにもかかわらずホルムアルデヒドも前記のように凝縮することができることはより意外である。DE-A 32 31 797による方法の場合に、急冷トリオキサンは防止剤として水を含有し、かつ当業者は例えば、Walker, Formaldehyde, Am. Chem. Soc. Monograph Series No. 159, 3rd ed., Reinhold New York 1964から、ホルムアルデヒドが水に極めて良好に溶解することは周知である。従って、ホルムアルデヒドが水の不在でも、本発明による方法の場合のように液相として分離されることは予想できなかった。
【００５６】
上述のように、トリオキサンは、他の前記の残留モノマー、例えばホルムアルデヒドなどに代わって用いられる。有利に、前記残留モノマーは、トリオキサン、ホルムアルデヒド、テトラオキサン、１，３−ジオキソラン、１，３−ジオキセパン、エチレンオキシド及びホルムアルデヒドのオリゴマーから選択される。
【００５７】
工程ｃ）での凝縮の本発明の実施態様は、前記残留モノマーの不所望な重合を確実に抑制する。脱ガス装置中で重合防止剤がエントレイメントされ（これは常には避けることはできない）、かつこうして凝縮装置に達した場合であっても、この重合防止剤はそこでは害にならない。恐らく、本発明により構成された凝縮の場合に、場合により凝縮装置中でも生成される重合体は、固体の被膜に代わって形成される凝縮液中に溶解すると考えられる。従って、前記重合の場合に、容易にエントレイメント可能な揮発性の防止剤も使用することができ、かつ難揮発性防止剤の使用に限定されない。
【００５８】
工程ｃ）において分離された残留モノマーは通常の方法で取り出され、かつ有利に直接、つまり他の後処理なしでそれ自体さらに使用することができる。しかしながら、必要な場合に、工程ｃ）で得られた凝縮された残留モノマーは精製装置中で精製することができる。これは、自体公知の精製操作もしくは分離操作で行うことができ、例えば蒸留、精留、パーベーパレーション、昇華、晶析、吸着、吸収、化学吸着、熱拡散、高濃度化、濃縮、蒸発、乾燥、凍結乾燥、凍結、凝縮、溶融、電気泳動、イオン交換、クロマトグラフィー、錯化、キレート化等により行うことができる。有利に防止剤、例えば水等を使用しないことにより、精製が必要な場合でも、この精製は著しく簡素化される。
【００５９】
本発明の他の主題は、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー（省略して：ＰＯＭ）の製造の間に又はその製造に引き続く残留モノマー分離（以後分離方法）のための前記の方法の使用である。
【００６０】
ＰＯＭの製造の際に、通常ではまずいわゆるモノマー装置中で適当なモノマーを製造する、例えばホルムアルデヒドからなるトリオキサン、及び／又は適当なモノマーを貯蔵する。その後、前記モノマーをモノマー装置から重合反応器に移し、そこで、さらに上記したように重合させてＰＯＭにする。記載された粗製−ＰＯＭが得られ、この粗製−ＰＯＭから反応されない残留モノマーを本発明による分離方法を用いて分離する。同様に、ＰＯＭにする重合の間に既に、残留モノマーを本発明による分離方法により分離することができるか、又はこの本発明による残留モノマー分離を前記重合の間にも重合の後にも実施することができる。
【００６１】
さらなる本発明の主題は、従ってまずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを上記の分離方法により除去することを特徴とするポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法（以後「ＰＯＭ法」）である。もちろん、前記残留モノマーは、前記重合の間及び前記重合の後でも除去することができる。
【００６２】
本発明によるＰＯＭ法は、１つの方法工程として本発明による分離方法を有する。
【００６３】
通常では、得られた粗製−ＰＯＭに、押出機中で又は他の適当な混合装置中で、通常の添加物及び加工助剤（添加剤）が、この材料に対して通常の量で添加される。このような添加剤は、例えば滑剤又は離型剤、着色剤、例えば顔料又は染料、難燃剤、酸化防止剤、光の作用に対する安定剤、繊維状及び粉末状の充填剤又は強化剤、又は帯電防止剤、並びに他の添加剤、又はこれらの混合物である。
【００６４】
有利な実施態様ｉ）の場合に、前記残留モノマーは、粗製−ＰＯＭの製造後に既に、つまり押出機での添加剤の添加の前に、本発明による分離方法を用いて、例えば、前記重合反応器から出た粗製−ＰＯＭを脱ガスポット（フラッシュポット）中に送り、そこで前記残留モノマーを本発明により分離することにより、残留モノマーが除去される。
【００６５】
他の有利な実施態様ｉｉ）の場合に、前記粗製−ＰＯＭを、押出機もしくはその他の混合装置での添加剤の添加の際に初めて本発明による分離方法を用いて残留モノマーが除去される。この場合、添加剤の添加のための混合装置は、前記分離方法の工程ａ）で使用される脱ガス装置と同じであることができる。例えば、同じ押出機で、添加剤を混合し並びに前記分離方法の工程ａ）を実施する、つまり残留モノマーを上記としてガス状で取り出すことができる。
【００６６】
特に、前記粗製−ＰＯＭは前記重合反応器からまず脱ガスポット中に送られ、かつそこで前記残留モノマーを本発明により分離し、及び／又はその後で前記ＰＯＭに押出機中で添加剤を混合し、かつ同時に本発明により前記残留モノマーを分離することができる。前記の実施態様ｉ）とｉｉ）とを組み合わせてもよい。
【００６７】
前記分離方法により除去された残留モノマーは、場合により記載された、しかしながら有利には必要でない精製後に、新たにＰＯＭ製造の際に使用物質として使用することができ、つまり本発明によるＰＯＭ法に返送する（循環させる）ことができる。この場合、前記返送の目標点は、製造装置に合わせることができる。例えば、前記残留モノマーは重合反応器に直接返送されるか又はこの供給路に返送されるか、又はモノマー装置に返送される。
【００６８】
従って、前記ＰＯＭ法は、有利に除去された残留モノマーが重合反応器中に又はモノマー装置中に返送されることを特徴とする。もちろんこの両方の方法を組み合わせることもできる。
【００６９】
本発明の主題は、最後に、前記のＰＯＭ法により得られたポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーでもある。
【００７０】
本発明による分離方法は、トリオキサン、ホルムアルデヒド及びその他の残留モノマーをポリオキシメチレンから除去し、かつ凝縮の際に、凝縮された残留モノマーの不所望な重合を重合防止剤の添加なしで回避する。さらに、ホルムアルデヒドの分離は簡素化され、このホルムアルデヒドはトリオキサンと同様に液相として凝縮させることができる。従って、本発明による分離方法は装置的に簡単でかつ低コストで運転することができる。
【００７１】
実施例：
次の比較例１はDE-A 32 31 797からの実施例２に相当する。
【００７２】
比較例１（先行技術）
約３４％の反応されないモノマーの含有量を有する粉末状の失活されたＰＯＭ共重合体を、固体スクリューコンベア中で約１．０１ｂａｒで１３０℃で連続的に脱ガスした。この粗製ポリマー粉末の固体スクリュー中での滞留時間は約１５分であった。この脱ガスの後で、粗製ポリマーの揮発成分の含有量はなお約２．５％であり、この含有量は引き続く仕上げ工程で必要な規格値にまでさらに低下させた。脱ガス区域から取り出された蒸気は、約８２％のトリオキサン、テトラオキサン及びホルムアルデヒドの他の環状のオリゴマー、アセタール及び約８％のホルムアルデヒドからなる。この蒸気導管は１３５℃に維持された。タービン圧縮機中で、前記蒸気を約２ｂａｒに圧縮し、凝縮区域に送った。前記圧縮機及び蒸気導管は凝縮区域まで１５０℃に温度調節されていた。
【００７３】
前記凝縮区域は充填塔として構成されていた。充填塔中に１３５℃の温度で導入される蒸気に、防止剤として水２０００ｐｐｍを添加した急冷トリオキサンを、約２０：１の質量比で向流で流した。前記急冷トリオキサンは塔頂に約７５℃で供給され、かつ前記蒸気から析出したトリオキサン分と一緒に約９５℃で前記塔から出た。使用された蒸気量に対して約３％の高さにある凝縮されないもしくは溶解されない割合は、前記充填塔の塔頂から出て、通常のウオータースクラバーによって回収された。
【００７４】
凝縮された蒸気量に応じた量のトリオキサンは、急冷循環路から更なる処理のために分岐された。このトリオキサンは、９９．８％の重合可能成分の含有量を有し、後処理において蒸留、又は抽出によって重合品質にまで精製された。
【００７５】
前記の循環トリオキサンは冷却器中で約７５℃の塔頂供給温度にまで冷却した。被膜形成は生じなかった。
【００７６】
前記急冷トリオキサンの２０００ｐｐｍの前記の含水量は、９９．８％：１００％−９９．８％＝０．２％≒２０００ｐｐｍのトリオキサンの含有量から生じた。
【００７７】
前記比較例は、防止剤として水を併用することが、凝縮の際の重合を抑制するが、このトリオキサンを重合に再び使用する前に、分離されたトリオキサンから水を費用をかけて蒸留及び抽出によって除去しなければならないことを示した。
【００７８】
比較例２：防止剤の省略
例１に記載された方法と同様に行うが、防止剤として水を含有していないトリオキサンを急冷トリオキサンとして使用した（最大１５ｐｐｍの避けられない痕跡量の水は度外視、この水は防止作用しない）。数分後に、凝縮区域中で被膜が形成された。全体で３０分後に凝縮区域は閉塞され、前記装置は停止しなければならなかった。
【００７９】
この実施例は、DE-A 32 31 797から公知の方法が防止剤なしでは実施できないことを示した。
【００８０】
以後の実施例は本発明による。
【００８１】
実施例３：
例２に記載されたのと同様の方法を、つまり防止剤なしの急冷トリオキサンを使用して実施するが、例２とは次のことが異なっていた。
【００８２】
蒸気を脱ガス区域から蒸気導管（圧縮機なしで）を介して凝縮装置に直接供給した。脱ガス区域、蒸気導管並びに凝縮装置中の圧力は、約４ｂａｒであった。
【００８３】
前記凝縮装置は、充填塔ではなく、長さ２００ｃｍ及び内径１０ｃｍの垂直に立てられた管として構成された管状凝縮器であり、この凝縮器は構造物を有しておらずかつ加熱ジャケットを備えていた。凝縮すべき蒸気は、上端から前記の管内へ導入され、同様に前記急冷トリオキサンも導入され、その際、急冷トリオキサン：蒸気の質量比（いわゆる急冷比）は約１００：１であった。
【００８４】
前記管は１０５℃に加熱され、急冷トリオキサンの温度は同様に１０５℃であった。
【００８５】
管の下端で、急冷トリオキサンと、トリオキサン、ホルムアルデヒド及び全ての易揮発性成分を含有する凝縮した蒸気とからなる混合物が取り出された。この混合物の温度は１０５℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００８６】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に分岐させ、残りの分を急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００８７】
この装置は、２４時間の運転後でも被膜形成は示されなかった。
【００８８】
実施例４：
例３と同様の方法を行うが、次のことが異なっていた：急冷トリオキサン：蒸気の質量比（いわゆる急冷比）は約２０：１であった。管の下端で取り出される混合物の温度は１１５℃であった。
【００８９】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に分岐させ、残りの分を１０５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９０】
この条件でも、装置内に２４時間後に被膜は形成されなかった。
【００９１】
実施例５：
約３４％の反応されないモノマーの含有量を有する粉末状の失活されていないＰＯＭ共重合体を、例１と同様に連続的に脱ガスした。脱ガス後に、粗製ポリマーの揮発成分の含有量はなお約３％であった。脱ガス区域から取り出された蒸気は、約８０％のトリオキサン、テトラオキサン及びホルムアルデヒドの他の環状のオリゴマー、アセタール及び約１０％のホルムアルデヒドを有していた。この蒸気導管は１５０℃に維持された。タービン圧縮機中で、前記蒸気を約９ｂａｒに圧縮し、凝縮区域に送った。前記圧縮機及び蒸気導管は凝縮装置まで１５０℃に温度調節されていた。
【００９２】
前記凝縮装置は、管状凝縮器として構成されていた。凝縮すべき蒸気を、上端で前記凝縮器に導入し、同様に防止剤なしの急冷トリオキサンを導入した。蒸気温度は２００℃であり、急冷トリオキサンの温度は１３０℃であった。急冷比は約１００：１であった。前記凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、前記混合物の温度は１３３℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００９３】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１３３℃で分岐させ、残りの分を１３０℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９４】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は観察されなかった。
【００９５】
実施例６：
約３８％の反応されないモノマーの含有量を有するＰＯＭ粗製ポリマー溶融物を、Coperion社の二軸スクリュー押出機ＺＳＫ２８中で２４０℃で０．２ｂａｒで、約０．３％の揮発成分の残留含有量にまで脱ガスした。約８４％のトリオキサン、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、アセタール及び約６％のホルムアルデヒド並びにエントレイメントした組成ポリマー溶融液滴を有する蒸気を、１８０℃に温度調節した蒸気導管を介してタービン圧縮機に供給し、そこで前記蒸気を１５ｂａｒに圧縮した。前記タービン圧縮機及び凝縮装置までの引き続く蒸気導管は２００℃に温度調節されていた。
【００９６】
前記凝縮装置は管状反応器として構成されていた。前記の凝縮すべき蒸気を、凝縮器の上端に導入し、同様に防止剤なしの急冷トリオキサンを導入した。この蒸気温度は１８５℃で、急冷トリオキサンの温度は１２５℃であった。この急冷比は約１００：１であった。凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、この混合物の温度は１２８℃であった。管の上端ではガス状で取り出される物質はなかった。
【００９７】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１２８℃で分岐させ、残りの分を１２５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【００９８】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は生じなかった。
【００９９】
ＰＯＭ製造の場合に、トリオキサン９５．５質量％と１，３−ジオキセパン４．５質量％とから、防止剤としてトリフルオロメタンスルホン酸０．２質量ｐｐｍと共にポリオキシメチレンを製造し、その際、転化率は７３％であった。前記ポリマーを、押出機ＺＳＫ３０で２２０℃でかつ５０ｍｂａｒで前記したように脱ガスし、安定剤としてCiba社のIrganox(R) 245（エチレン−ビス（オキシエチレン）ビス［３−（５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ｍ−トリル）プロピオナート］、CAS 036443-68-2）を添加した。
【０１００】
ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ １１３３により溶融温度１９０℃定格荷重２．１６ｋｇで測定された前記ポリマーの溶融インデックスＭＦＩは、２．８ｇ／１０ｍｉｎであった。
【０１０１】
窒素中で２２０℃で２時間の貯蔵後の前記ポリマーの熱安定性は、９９．７８％であった。
【０１０２】
実施例７：
約３８％の反応されないモノマーの含有量を有するＰＯＭ粗製ポリマー溶融物を脱ガスポット（フラッシュポット）中で放圧させた。脱ガスポット中の温度は１７０〜１８０℃、圧力は約４ｂａｒである。約８４％のトリオキサン、ホルムアルデヒドの他のオリゴマー、アセタール及び約６％のホルムアルデヒドを含有する蒸気を、１８０℃に温度調節された蒸気管を介して凝縮装置に供給した。
【０１０３】
前記凝縮装置は、液膜凝縮器として構成されていた。約１７５℃の温度で凝縮器中に導入された蒸気は、凝縮器の表面を流下する急冷トリオキサンからなる液膜上で凝縮された。前記急冷トリオキサンは、約１３５℃を有する凝縮器の頂部に供給された。急冷比は１００：１であった。前記凝縮器から、急冷トリオキサンと凝縮された蒸気とからなる混合物を取り出し、その際、前記混合物の温度は１３７℃であった。ガス状で取り出される物質はなかった。
【０１０４】
凝縮した蒸気量に相当する取り出された混合物の分は、さらに精製せずに、モノマーとしてさらに使用するためにＰＯＭ製造に加圧下で１３７℃で分岐させ、残りの分を１３５℃に冷却しかつ急冷トリオキサンとして、凝縮装置に返送した（急冷循環）。
【０１０５】
２４時間の運転後でも、被膜形成又は閉塞は生じなかった。
【０１０６】
ＰＯＭ製造の場合に、トリオキサン９５．５質量％と１，３−ジオキセパン４．５質量％とから、防止剤としてトリフルオロメタンスルホン酸０．２質量ｐｐｍと共にポリオキシメチレンを製造し、その際、転化率は７３％であった。前記ポリマーを押出機ＺＳＫ３０で、２２０℃で７０ｍｂａｒで前記のように脱ガスし、安定剤としてCiba社のIrganox(R) 245 （CAS 036443-68-2）を添加した。
【０１０７】
ＤＩＮ ＥＮ ＩＳＯ １１３３により溶融温度１９０℃定格荷重２．１６ｋｇで測定された前記ポリマーの溶融インデックスＭＦＩは、４．９ｇ／１０ｍｉｎであった。
【０１０８】
窒素中で２２０℃で２時間の貯蔵での前記ポリマーの熱安定性は、９８．２４％であった。
【０１０９】
本発明による実施例３〜７は、本発明による分離方法を用いて残留モノマーは問題なく分離できることを示す。特に、防止剤を併用しなかったにもかかわらず、凝縮装置には２４時間後でも被膜又は閉塞は生じなかった。ホルムアルデヒドも、簡単に分離することができた。
【０１１０】
更に、実施例６及び７は、同様に、ＰＯＭ製造（ＰＯＭ法）のための本発明による方法を示し、このＰＯＭ法の構成要素が前記の分離方法である。
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーから、次の方法工程：
ａ） 脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す工程、
ｂ） 蒸気導管を介して、前記残留モノマー蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度はその沸点を上回るように保持する工程、
ｃ） 凝縮装置中で、前記ガス状の残留モノマーを蒸気から凝縮させる工程
で反応されない残留モノマーを除去する方法において、
工程ｃ）において凝縮装置を１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転し、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らず、かつ
前記蒸気と接触する前記凝縮装置のそれぞれの面は、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われていることを特徴とする、反応されない残留モノマーを除去する方法。
【請求項２】
凝縮装置として、管状凝縮器、液膜凝縮器又はスクラバー塔を使用することを特徴とする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
工程ｃ）において蒸気を液状残留モノマーとの接触により、又は残留モノマーと新しいモノマーとからなる液状混合物との接触により凝縮させることを特徴とする、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
工程ｂ）の後に又は工程ｃ）において、残留モノマーの重合を抑制する防止剤を添加しないことを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
残留モノマーは、トリオキサン、ホルムアルデヒド、テトラオキサン、１，３−ジオキソラン、１，３−ジオキセパン、エチレンオキシド及びホルムアルデヒドのオリゴマーから選択されることを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造の間での又は前記製造に引き続く、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法の使用。
【請求項７】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法において、まずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法により除去することを特徴とする、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法。
【請求項８】
除去された残留モノマーを重合反応器中に又はモノマー装置中に返送することを特徴とする、請求項７記載の方法。
【請求項９】
請求項７又は８記載の方法により得られた、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー。
【請求項１】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーから、次の方法工程：
ａ） 脱ガス装置中で、前記ポリマーから残留モノマーを蒸気として７０〜３００℃の温度及び０．００５〜５０ｂａｒの圧力でガス状で取り出す工程、
ｂ） 蒸気導管を介して、前記残留モノマー蒸気を導出し、その際、前記蒸気温度はその沸点を上回るように保持する工程、
ｃ） 凝縮装置中で、前記ガス状の残留モノマーを蒸気から凝縮させる工程
で反応されない残留モノマーを除去する方法において、
工程ｃ）において凝縮装置を１．０９〜１０２．４ｂａｒの圧力及び１０２〜２３０℃の温度で運転し、その際、１０２℃の最低温度は前記凝縮装置のいかなる点でも下回らず、かつ
前記蒸気と接触する前記凝縮装置のそれぞれの面は、凝縮された残留モノマーを含有する液膜で覆われていることを特徴とする、反応されない残留モノマーを除去する方法。
【請求項２】
凝縮装置として、管状凝縮器、液膜凝縮器又はスクラバー塔を使用することを特徴とする、請求項１記載の方法。
【請求項３】
工程ｃ）において蒸気を液状残留モノマーとの接触により、又は残留モノマーと新しいモノマーとからなる液状混合物との接触により凝縮させることを特徴とする、請求項１又は２記載の方法。
【請求項４】
工程ｂ）の後に又は工程ｃ）において、残留モノマーの重合を抑制する防止剤を添加しないことを特徴とする、請求項１から３までのいずれか１項記載の方法。
【請求項５】
残留モノマーは、トリオキサン、ホルムアルデヒド、テトラオキサン、１，３−ジオキソラン、１，３−ジオキセパン、エチレンオキシド及びホルムアルデヒドのオリゴマーから選択されることを特徴とする、請求項１から４までのいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造の間での又は前記製造に引き続く、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法の使用。
【請求項７】
ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法において、まずモノマー装置中で適当なモノマーを製造するか又は貯蔵し、次いで前記モノマーを重合反応器中で前記ポリマーに重合させ、前記重合の間又は前記重合の後に前記ポリマー中に含まれる残留モノマーを、請求項１から５までのいずれか１項記載の方法により除去することを特徴とする、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマーの製造方法。
【請求項８】
除去された残留モノマーを重合反応器中に又はモノマー装置中に返送することを特徴とする、請求項７記載の方法。
【請求項９】
請求項７又は８記載の方法により得られた、ポリオキシメチレンホモポリマー又はポリオキシメチレンコポリマー。
【公表番号】特表２００７−５３８１２２（Ｐ２００７−５３８１２２Ａ）
【公表日】平成１９年１２月２７日（２００７．１２．２７）
【国際特許分類】
【出願番号】特願２００７−５１７０７０（Ｐ２００７−５１７０７０）
【出願日】平成１７年５月１７日（２００５．５．１７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００５３３５
【国際公開番号】ＷＯ２００５／１１３６２３
【国際公開日】平成１７年１２月１日（２００５．１２．１）
【出願人】（５９５１２３０６９）ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト (847)
【氏名又は名称原語表記】ＢＡＳＦ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ
【住所又は居所原語表記】Ｄ−６７０５６ Ｌｕｄｗｉｇｓｈａｆｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
【公表日】平成１９年１２月２７日（２００７．１２．２７）
【国際特許分類】
【出願日】平成１７年５月１７日（２００５．５．１７）
【国際出願番号】ＰＣＴ／ＥＰ２００５／００５３３５
【国際公開番号】ＷＯ２００５／１１３６２３
【国際公開日】平成１７年１２月１日（２００５．１２．１）
【出願人】（５９５１２３０６９）ビーエーエスエフ アクチェンゲゼルシャフト (847)
【氏名又は名称原語表記】ＢＡＳＦ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ
【住所又は居所原語表記】Ｄ−６７０５６ Ｌｕｄｗｉｇｓｈａｆｅｎ， Ｇｅｒｍａｎｙ
【Ｆターム（参考）】
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